特開 2024-35077 鋳型及び鋼の連続鋳造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024035077

(43)【公開日】2024-03-13

(54)【発明の名称】鋳型及び鋼の連続鋳造方法

(51)【国際特許分類】

   B22D 11/059 20060101AFI20240306BHJP

【ＦＩ】

B22D11/059 110A

B22D11/059 110G

【審査請求】未請求

【請求項の数】5

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023101422

(22)【出願日】2023-06-21

(31)【優先権主張番号】P 2022136414

(32)【優先日】2022-08-30

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100184859

【弁理士】

【氏名又は名称】磯村 哲朗

(74)【代理人】

【識別番号】100123386

【弁理士】

【氏名又は名称】熊坂 晃

(74)【代理人】

【識別番号】100196667

【弁理士】

【氏名又は名称】坂井 哲也

(74)【代理人】

【識別番号】100130834

【弁理士】

【氏名又は名称】森 和弘

(72)【発明者】

【氏名】後藤 ひかる

(72)【発明者】

【氏名】古米 孝平

(72)【発明者】

【氏名】荒牧 則親

【テーマコード（参考）】

4E004

【Ｆターム（参考）】

4E004AB01

4E004AB07

(57)【要約】

【課題】溶融モールドフラックスとの濡れ性を向上できる鋳型を提供する。
【解決手段】鋼の連続鋳造に用いられる鋳型１２であって、鋳型１２の溶鋼接触面が、金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物のうちの１種又は２種以上を含むコーティング２２で被覆されている。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

鋼の連続鋳造に用いられる鋳型であって、
前記鋳型の溶鋼接触面が、金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物のうちの１種又は２種以上を含むコーティングで被覆されている、鋳型。

【請求項2】

前記コーティングは、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ及びＦｅのうちの１種からなる金属又は２種以上からなる合金を２０質量％以上含む、請求項１に記載の鋳型。

【請求項3】

前記コーティングの厚さは、５０μｍ以上１０ｍｍ以下である、請求項１又は請求項２に記載の鋳型。

【請求項4】

請求項１又は請求項２に記載の鋳型を用いて鋼を連続鋳造する、鋼の連続鋳造方法。

【請求項5】

請求項３に記載の鋳型を用いて鋼を連続鋳造する、鋼の連続鋳造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、鋼の連続鋳造に用いられる鋳型及び当該鋳型を用いる鋼の連続鋳造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

連続鋳造において、鋳造速度の増速は生産性の向上のために必要不可欠であるが、鋳造速度を増速させると、モールドフラックス消費量不足による凝固シェルの焼き付きや、モールドフラックスの不均一流入といった問題が発生する。モールドフラックスの不均一流入が起こると、モールドフラックスと鋳型との間に熱伝導率の低いエアギャップ層が形成されて溶鋼の抜熱量が部分的に少なくなる。これにより、溶鋼の抜熱量が多い領域と少ない領域ができ、凝固シェルの厚さが不均一になる凝固不均一の問題が発生する。凝固不均一の問題が発生すると連続鋳造によって製造されるスラブに縦割れ等の表面欠陥が発生する。さらに、亜包晶鋼等の中炭鋼種では、高速鋳造時の上記の問題に加えて、凝固時のδ／γ変態による体積変化が大きくなるので、凝固不均一の問題は更に顕著になる傾向がある。

【0003】

特許文献１には、鋳型の溶鋼接触面に鉄合金やニッケル合金からなるアモルファス合金のコーティングが施された連続鋳造用の鋳型が開示されている。特許文献１によれば、当該コーティングを施すことで高い耐摩耗性を鋳型に持たせることができ、これにより、円滑な鋼の連続鋳造と鋳型の長寿命化が図れるとしている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００１－１０５１０３号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献１に開示された連続鋳造用の鋳型では、鋳造空間側の面をアモルファス合金の溶融層にてコーティングしているが、当該コーティングは溶融モールドフラックスとの濡れ性が低い。このため、高速鋳造条件においては、溶融モールドフラックスが溶鋼と鋳型との間に流入できず、鋳型と凝固シェルとの焼き付きが発生する。また、通常の鋳造条件においても、当該コーティングと溶融モールドフラックスとの濡れ性が低いために、溶融モールドフラックスが不均一に流入し、これによりエアギャップ層が形成され、溶鋼の凝固不均一の問題が発生するという課題があった。さらに、エアギャップ層が形成されることで鋳型抜熱量も低下するので、鋳造速度を向上させて鋳型の生産能力を向上させることが困難になるという課題もあった。

【0006】

本発明は、上記課題を鑑みてなされたもので、その目的とするところは、溶融モールドフラックスとの濡れ性を向上できる鋳型及び当該鋳型を用いた鋼の連続鋳造方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記課題を解決するための手段は、以下の通りである。
［１］鋼の連続鋳造に用いられる鋳型であって、前記鋳型の溶鋼接触面が、金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物のうちの１種又は２種以上を含むコーティングで被覆されている、鋳型。
［２］前記コーティングは、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ及びＦｅのうちの１種からなる金属又は２種以上からなる合金を２０質量％以上含む、［１］に記載の鋳型
［３］前記コーティングの厚さは、５０μｍ以上１０ｍｍ以下である、［１］又は［２］に記載の鋳型。
［４］［１］又は［２］に記載の鋳型を用いて鋼を連続鋳造する、鋼の連続鋳造方法。
［５］［３］に記載の鋳型を用いて鋼を連続鋳造する、鋼の連続鋳造方法。

【発明の効果】

【0008】

本発明に係る鋳型は、従来の鋳型よりも高温下での溶融モールドフラックスとの濡れ性が高く、溶融モールドフラックスとの接触角が小さくなるので、溶融モールドフラックスの不均一流入を抑制できる。これにより、モールドフラックスと鋳型との間にエアギャップ層が形成されることが抑制され、溶鋼の凝固不均一を抑制できる。また、鋳型内で潤滑剤の役割を担う溶融モールドフラックスが溶鋼と鋳型の間に流入しやすくなるので、凝固シェルと鋳型との焼き付きが抑制され、鋼の高速連続鋳造の安定操業が実現できるようになる。さらに、エアギャップ層が形成されることを抑制することで鋳型抜熱量が増加するので、鋳造速度を向上させて鋳型の生産能力を向上できるようになる。

【図面の簡単な説明】

【0009】

【図1】図１は、本実施形態に係る鋳型を有する連続鋳造設備の一例を示す断面模式図である。

【図2】図２は、鋳型を示す断面模式図である。

【図3】図３は、各金属に対するＴｉＣの含有量と溶融モールドフラックスとの接触角との関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0010】

以下、本発明を本発明の実施形態を通じて説明する。以下の実施形態は、本発明の好適な一例を示すものであり、これらの実施形態によって何ら限定されるものではない。

【0011】

図１は、本実施形態に係る鋳型１２を有する連続鋳造設備１０の一例を示す断面模式図である。連続鋳造設備１０は、鋳型１２と、鋳型１２の上方に設置されるタンディッシュ１４と、鋳型１２の下方に複数並べて配置される鋳片支持ロール１６とを有する。図示を省略してあるが、タンディッシュ１４の上方には、溶鋼１８を収容する取鍋が設置され、取鍋の底部からタンディッシュ１４に溶鋼１８が注入される。タンディッシュ１４の底部には、浸漬ノズル２０が設置され、当該浸漬ノズル２０を介して溶鋼１８が鋳型１２に注入される。溶鋼１８は、鋳型１２の内面から抜熱されて凝固し、凝固シェル２４が形成される。これにより、凝固シェル２４を外殻とし、溶鋼１８からなる未凝固層２６を内部に有する鋳片２８が形成される。

【0012】

鋳造方向に隣り合う鋳片支持ロール１６の間隙には、スプレーノズル（図示せず）が配置された二次冷却帯３０が、鋳型１２の直下から鋳造方向に沿って複数設置されている。二次冷却帯３０のスプレーノズルから噴出される冷却水によって、鋳片２８は、引き抜かれながら冷却される。鋳片２８が、鋳片支持ロール１６で搬送されて、複数の二次冷却帯３０を通過している間に、凝固シェル２４が適切に冷却されて未凝固層２６の凝固が進み、鋳片２８の凝固が完了する。

【0013】

鋳造方向下流には、鋳片２８を引き続き搬送するための搬送ロール１７が複数設置されている。搬送ロール１７の上方には、鋳片２８を切断するための鋳片切断機３２が配置されている。凝固完了後の鋳片２８は、鋳片切断機３２によって、所定の長さの鋳片２８ａに切断される。

【0014】

図２は、鋳型１２の一部を示す断面模式図である。鋳型１２は、鋳造される鋳片の形状に応じて略角筒状となるように組み合わされた４枚の鋳型銅板１３から構成される。４枚の鋳型銅板１３の内面（溶鋼１８に接する側）はコーティング２２により被覆されている。

【0015】

また、鋳型１２内の溶鋼１８の上面は、溶融したモールドフラックス１９（以下、溶融モールドフラックス１９と記載する。）に覆われている。溶融モールドフラックス１９は、鋳型１２と溶鋼１８との間に流入し、潤滑剤としての役割を担う。潤滑剤としての役割を担う溶融モールドフラックスが鋳型１２溶鋼１８との間に流入することで鋳型１２と凝固シェル２４との焼き付きが抑制される。溶融モールドフラックス１９に覆われた状態で、溶鋼１８は、浸漬ノズル２０を通じて鋳型１２内に注入される。鋳型１２に注入された溶鋼１８は、鋳型１２によって冷却される。これにより、鋳型１２と溶鋼１８との界面の溶鋼１８が凝固し、凝固シェル２４が形成される。

【0016】

このような鋳型１２による溶鋼１８の冷却において、溶融モールドフラックス１９が鋳型１２と溶鋼１８との間に不均一に流入すると、溶融モールドフラックス１９が流入しなかった領域に熱伝導率の低いエアギャップ層が形成されて溶鋼１８の抜熱量が少なくなる。このように部分的に抜熱量が少なくなる領域が存在すると当該領域に接する溶鋼１８の凝固が遅くなり、凝固不均一の問題が発生する。さらに、上述したように、溶融モールドフラックス１９は潤滑剤としての役割を担うので、エアギャップ層が形成されない領域においては、鋳型１２と凝固シェル２４との焼き付きが発生するおそれが生じる。

【0017】

これに対し、本実施形態に係る鋳型１２では、鋳型銅板１３の溶鋼１８と接触する内面を金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物のうちの１種又は２種以上を含むコーティング２２で被覆している。これにより、高温下での鋳型銅板１３の内面と溶融モールドフラックス１９との濡れ性が向上し、溶融モールドフラックス１９の不均一流入が抑制される。この結果、溶鋼１８の凝固初期の溶融モールドフラックス１９の不均一流入によるエアギャップの発生と、それに起因した鋳型-溶鋼間の熱抵抗不均一によるスラブの不均一成長と縦割れを抑制できる。さらに、鋳型１２と凝固シェル２４との焼き付きが発生するおそれも低減できる。

【0018】

コーティング２２は、溶鋼１８の凝固初期における溶融モールドフラックスの不均一流入を抑制することを目的として設けられる。このため、鋳型銅板１３の内面の全てがコーティング２２で被覆されていなくてもよく、少なくともメニスカスよりも下方の溶鋼１８と接触する溶鋼接触面がコーティング２２で被覆されていればよい。

【0019】

コーティング２２に含まれる金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物としては、例えば、ＴｉＣ、ＳｉＣ、ＺｒＣ、ＴｉＮ、ＣｒＮ、ＴｉＡｌＮ及びＴｉＣＮのうちの１種又は２種以上を用いることができる。この中では、金属炭化物であるＴｉＣを用いることが好ましい。また、コーティング２２に含まれる金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物の含有量は０．１質量％以上８０．０質量％以下であることが好ましい。コーティング２２に含まれる金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物が８０．０質量％より多くなると、コーティング２２の被覆層に亀裂が生じる可能性があるので好ましくない。また、コーティング２２に含まれる金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物が０．１質量％より少なくなると溶融モールドフラックスとの濡れ性を向上させる効果が小さくなるので好ましくない。

【0020】

また、コーティング２２には、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｃｏ及びＦｅのうちの１種からなる金属又は２種以上からなる合金が２０質量％以上含まれることが好ましい。コーティング２２に含まれるＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏ及びＦｅのうちの１種からなる金属又は２種以上からなる合金が２０質量％より少なくなると、コーティング２２の形成が難しくなるので好ましくない。コーティング２２には、金属炭化物、金属窒化物及び金属炭窒化物が少なくとも０．１質量％含まれることから、コーティング２２に含まれるＮｉ、Ｃｒ、Ｃｏ及びＦｅのうちの１種からなる金属又は２種以上からなる合金の上限は９９．９質量％である。

【0021】

また、コーティング２２には、不可避的に混入する不純物が５質量％以下で含まれていてもよい。５質量％以下であれば、当該不純物を含んでも溶融モールドフラックス１９との濡れ性に影響を及ぼすことはない。

【0022】

コーティング２２の厚みは５０μｍ以上１０ｍｍ以下であることが好ましい。コーティング２２の厚みを５０μｍ未満にすると摩耗によりコーティング２２の一部が消失してしまうおそれがあるので好ましくない。また、コーティング２２の厚みを１０ｍｍより厚くすると、鋳型１２からの抜熱量が減少し、鋳造時の鋳片２８の割れ個数が増加する場合があるので好ましくない。なお、コーティング２２の厚みは０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下であることがより好ましい。コーティング２２の厚みを０．１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下にすることで、摩耗によるコーティング２２の消失と鋳型１２からの抜熱量の減少とを抑制できる。

【0023】

鋳型銅板１３をコーティング２２で被覆させる方法は、特に限定しないが、例えば、レーザー肉盛溶接を用いて鋳型銅板１３の溶鋼１８と接触する接触面をコーティング２２で被覆させてもよい。

【0024】

次に、コーティング２２で鋳型銅板１３を被覆することで、高温下において溶融モールドフラックス１９との濡れ性が向上することを確認した実験結果を説明する。発明例１では、面積が１０ｍｍ×１０ｍｍの金属片にＴｉＣ粉末を２０質量％、インコネル粉末を８０質量％の比率で混合した粉末材料をレーザー肉盛溶接し、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。

【0025】

発明例２では、同じ大きさの金属片にＴｉＣ粉末を５０質量％、Ｎｉ粉末を５０質量％の比率で混合した粉末材料をレーザー肉盛溶接して、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。発明例３では、同じ大きさの金属片にＴｉＣ粉末を５０質量％、Ｃｏ粉末を５０質量％の比率で混合した粉末材料をレーザー肉盛溶接して、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。発明例４では、同じ大きさの金属片にＴｉＣ粉末を５０質量％、Ｆｅ粉末を５０質量％の比率で混合した粉末材料をレーザー肉盛溶接して、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。

【0026】

発明例５では、同じ大きさの金属片にＴｉＣ粉末を０．１質量％、Ｎｉ粉末を９９．９質量％の比率で混合した粉末材料を溶射し、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。発明例６では、同じ大きさの金属片にＴｉＣ粉末を溶射し、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。発明例７では、同じ大きさの金属片にＴｉＮ粉末を溶射して、厚み０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。一方、従来例１では、同じ大きさの金属片に厚さ０．２ｍｍのＮｉ－Ｃｏ（Ｎｉ：Ｃｏ＝５０：５０）鍍金コーティングした試験片を作製した。

【0027】

発明例１～６及び従来例１の試験片に２ｍｍ角のモールドフラックスを乗せ、点集光型赤外線イメージ炉で室温から温度上昇を行った。実験で用いたモールドフラックスは、ＳｉＯ_２：３０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３：５質量％、ＣａＯ：３０質量％を主成分とし、他、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、ＬｉＯ_２を含有するものである。また、モールドフラックスの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）は１である。炉内の様子をビデオ撮影しながら、モールドフラックスの温度を１０００℃まで上昇させ、溶融させて液滴状にしてから、液滴状の溶融モールドフラックスと試験片との接触角を測定した。接触角の測定結果を下記表１に示す。

【0028】

【表1】

【0029】

表１に示すように、従来例であるＮｉ－Ｃｏ鍍金コーティングと溶融モールドフラックスとの接触角は５９°であったのに対し、金属炭化物又は金属窒化物を含む実験例１～７のコーティングと溶融モールドフラックスとの接触角はいずれも従来例よりも小さくなった。この結果から、金属炭化物又は金属窒化物を含むコーティングで鋳型銅板１３の溶鋼１８との接触面を被覆することで、高温下において溶融モールドフラックスとの濡れ性を従来よりも向上できることが確認された。このような、溶融モールドフラックスとの濡れ性の向上は、鋳型表面に分布する金属炭化物又は金属窒化物により、溶融モールドフラックスとコーティング材との反応性が向上し、これにより、溶融モールドフラックスと鋳型との間の表面張力が低下したものと推定される。なお、金属炭窒化物においても同様の効果が期待できるので、金属炭窒化物を含むコーティングで鋳型銅板１３の溶鋼１８との接触面を被覆することで、溶融フラックスとの濡れ性を従来よりも向上できると考えられる。さらに、溶融モールドフラックスとコーティング材との反応性は、モールドフラックスの組成に関わらず向上するので、上記効果はモールドフラックスの組成に関わらず同様に得られる。

【0030】

次に、コーティング２２に含まれる金属炭化物及び金属の含有量の影響について説明する。ＴｉＣ粉末と、Ｎｉ粉末、Ｆｅ粉末、Ｃｏ粉末またはインコネル粉末とを所定の比率で混合した粉末材料を用いて厚さ０．２ｍｍのコーティングで被覆された試験片を作製した。これら試験片にモールドフラックスを乗せ、集光型赤外線イメージ炉で室温から温度上昇させてモールドフラックスを溶融させ、液滴状にしてから、液滴状の溶融モールドフラックスの試験片との接触角を測定した。接触角の測定結果を下記表２に示す。なお、使用したモールドフラックスは、ＳｉＯ_２：３０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３：５質量％、ＣａＯ：３０質量％を主成分とし、他、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、ＬｉＯ_２を含有するものである。また、モールドフラックスの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ_２）は１である。

【0031】

【表2】

【0032】

図３は、各金属に対するＴｉＣの含有量と溶融モールドフラックスとの接触角との関係を示すグラフであり、表２をグラフ化したものである。図３において、横軸はＴｉＣの含有量（質量％）であり、縦軸はモールドフラックスの接触角（°）である。図３に示すように、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｏ及びインコネルのうち、Ｎｉまたはインコネルを用いたコーティングは、ＦｅまたはＣｏを用いたコーティングよりも高温下における溶融モールドフラックスとの接触角が小さくなった。この結果から、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｏ及びインコネルのうち、ＴｉＣに混合する金属としてＮｉまたはインコネルを用いることが好ましいことがわかる。

【0033】

また、Ｎｉまたはインコネルを用いる場合、ＴｉＣの含有量を２０質量％以上６０質量％以下にすることで高温下における溶融モールドフラックスとの接触角が小さくなった。この結果から、ＴｉＣに混合する金属としてＮｉまたはインコネルを用いる場合にはＴｉＣの含有量が２０質量％以上６０質量％以下にすることが好ましいことがわかる。

【0034】

さらに、Ｎｉまたはインコネルを用いる場合、ＴｉＣの含有量を２０質量％以上４０質量％以下にすることで高温下における溶融モールドフラックスとの接触角がさらに小さくなった。この結果から、ＴｉＣに混合する金属としてＮｉまたはインコネルを用いる場合にはＴｉＣの含有量を２０質量％以上４０質量％以下にすることが好ましいことがわかる。

【0035】

以上、説明したように、本実施形態に係る鋳型１２は、溶融モールドフラックスとの濡れ性が高く、溶融モールドフラックス１９との接触角が小さくなる。これにより、溶融モールドフラックス１９は、溶鋼１８と鋳型１２との間に均一に流入できるようになるので、不均一流入が抑制される。この結果、モールドフラックスと鋳型との間にエアギャップ層が形成されることが抑制され、溶鋼の凝固不均一を抑制できる。さらに、凝固シェルと鋳型との焼き付きが抑制されるとともに鋳型抜熱量が増加するので、当該鋳型を用いて鋼の連続鋳造を行うことで、高速連続鋳造の安定操業が実現できる。

【0036】

なお、本実施形態では、鋳型１２を構成する４枚の鋳型銅板１３の全ての内面がコーティング２２によって被覆されている例を示したが、これに限らない。鋳型を構成する４枚の鋳型銅板のうち、少なくとも１枚の鋳型銅板の内面がコーティング２２によって被覆されていればよい。当該鋳型銅板から構成される鋳型を用いることで、４枚の鋳型銅板の全ての内面がコーティング２２によって被覆されていない鋳型を用いる場合よりも溶鋼の凝固不均一を抑制でき、凝固シェルと鋳型との焼き付きを抑制できる。

【実施例0037】

中炭素鋼（化学成分、Ｃ：０．０８～０．１７質量％、Ｓｉ：０．１０～０．３０質量％、Ｍｎ：０．５０～１．２０質量％、Ｐ：０．０１０～０．０３０質量％、Ｓ：０．００５～０．０１５質量％、Ａｌ：０．０２０～０．０４０質量％）の試験鋳造を、上述した実験で用いたモールドフラックスと同じモールドフラックスを用いて、鋳造速度２．３ｍ／ｍｉｎの条件下で実施した。連続鋳造用の鋳型の内面をＴｉＣ２０質量％－インコネル８０質量％（発明例１１）、ＴｉＣ５０質量％－Ｎｉ５０質量％（発明例１２）、ＴｉＣ５０質量％－Ｃｏ５０質量％（発明例１３）、ＴｉＣ５０質量％－Ｆｅ５０質量％（発明例１４）、又は、Ｎｉ－Ｃｏ鍍金（従来例１１）のコーティングで被覆した。各コーティングの厚さは、０．１ｍｍ、０．２ｍｍ、０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、２５．０ｍｍ、１０．０ｍｍ、１５．０ｍｍ、２０．０ｍｍである。

【0038】

各条件の鋳型を用いて鋳造されたスラブの縦割れ個数を測定し、当該縦割れ個数をスラブ面積（１ｍ^２）で除することで縦割れ個数密度を算出した。厚さが０．２ｍｍのＮｉ－Ｃｏ鍍金で被覆した連続鋳造用鋳型を用いて鋳造されたスラブの縦割れ個数密度を基準とし、当該縦割れ個数密度で、各鋳型を用いて鋳造されたスラブの縦割れ個数密度を割った値を表３に示す。スラブの縦割れ個数は、浸透探傷検査により測定した。

【0039】

【表3】

【0040】

表３において、値が１．００未満であることは、従来品であるＮｉ－Ｃｏ鍍金（０．２ｍｍ厚）よりもスラブの縦割れが減少し、スラブ品質が向上したことを示す。一方、値が１．００より大きいことは、従来品であるＮｉ－Ｃｏ鍍金（０．２ｍｍ厚）よりもスラブの縦割れが増加し、スラブ品質が悪化したことを示す。

【0041】

表３に示すように、発明例１１～１４の鋳型を用いて鋳造されたスラブは全て１．００未満になった。発明例１１～１４のコーティングは、表１に示した発明例１～４のコーティングと同じ組成であり、鋳型と溶融モールドフラックスとの濡れ性の向上が確認されたコーティングである。これらの結果から、鋳型と溶融モールドフラックスとの濡れ性を向上させることでスラブの縦割れが減少し、スラブ品質を向上できることが確認された。また、コーティングの厚さを１０ｍｍ以下とした発明例１１～１４の鋳型を用いて鋳造されたスラブは全て０．５０以下になった。この結果から、コーティングの厚さを１０ｍｍ以下にすることで、スラブの縦割れを顕著に減少させることができ、スラブ品質を大きく向上できることが確認された。

【符号の説明】

【0042】

１０ 連続鋳造設備
１２ 鋳型
１３ 鋳型銅板
１４ タンディッシュ
１６ 鋳片支持ロール
１７ 搬送ロール
１８ 溶鋼
１９ 溶融モールドフラックス
２０ 浸漬ノズル
２２ コーティング
２４ 凝固シェル
２６ 未凝固層
２８ 鋳片
３０ 二次冷却帯
３２ 鋳片切断機

【図1】

【図2】

【図3】