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特開2024-39355モールドおよびその製造方法、ならびに樹脂成形体の製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024039355
(43)【公開日】2024-03-22
(54)【発明の名称】モールドおよびその製造方法、ならびに樹脂成形体の製造方法
(51)【国際特許分類】
B29C 33/38 20060101AFI20240314BHJP
【ＦＩ】
B29C33/38
【審査請求】未請求
【請求項の数】19
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022143849
(22)【出願日】2022-09-09
(71)【出願人】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002952
【氏名又は名称】弁理士法人鷲田国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】近藤 佑樹
(72)【発明者】
【氏名】伊藤 智章
(72)【発明者】
【氏名】竹内 文人
【テーマコード（参考）】
4F202
【Ｆターム（参考）】
4F202AJ03
4F202AJ11
4F202CA11
4F202CB01
4F202CK32
4F202CM31
4F202CM90
4F202CN01
4F202CN30
(57)【要約】
【課題】モールドの変形によりモールド内部の樹脂成形体を容易に取り出すことができ、一方で成形中のモールドの形状維持性も高めることができるモールドを提供すること。
【解決手段】温度変化により変形可能となる感温部を有し、前記感温部の変形により成形された樹脂成形体を取り出し可能なモールド。前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
【選択図】図１
【解決手段】温度変化により変形可能となる感温部を有し、前記感温部の変形により成形された樹脂成形体を取り出し可能なモールド。前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
温度変化により変形可能となる感温部を有し、前記感温部の変形により成形された樹脂成形体を取り出し可能なモールドであって、
前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む、
モールド。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む、
モールド。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
【請求項2】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
請求項１に記載のモールド。
請求項１に記載のモールド。
【請求項3】
前記感温部の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）は８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）は２００ＭＰａ以上である、
請求項１に記載のモールド。
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）は８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）は２００ＭＰａ以上である、
請求項１に記載のモールド。
【請求項4】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
請求項１に記載のモールド。
請求項１に記載のモールド。
【請求項5】
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
請求項４に記載のモールド。
請求項４に記載のモールド。
【請求項6】
前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
請求項４に記載のモールド。
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
請求項４に記載のモールド。
【請求項7】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
請求項４に記載のモールド。
請求項４に記載のモールド。
【請求項8】
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
請求項４に記載のモールド。
請求項４に記載のモールド。
【請求項9】
前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
請求項８に記載のモールド。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
請求項８に記載のモールド。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
【請求項10】
樹脂組成物を溶融させる工程と、
前記溶融した樹脂組成物を成形または造形する工程と、
を有し、
前記樹脂組成物は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む、
モールドの製造方法。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
前記溶融した樹脂組成物を成形または造形する工程と、
を有し、
前記樹脂組成物は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む、
モールドの製造方法。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
【請求項11】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
【請求項12】
前記モールドは、
前記樹脂組成物を含む部位の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）が８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が２００ＭＰａ以上である、
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
前記樹脂組成物を含む部位の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）が８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が２００ＭＰａ以上である、
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
【請求項13】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
請求項１０に記載のモールドの製造方法。
【請求項14】
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
【請求項15】
前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
【請求項16】
前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
【請求項17】
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
請求項１３に記載のモールドの製造方法。
【請求項18】
前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
請求項１７に記載のモールドの製造方法。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
請求項１７に記載のモールドの製造方法。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
【請求項19】
請求項１～９のいずれか１項に記載のモールドの内部で、樹脂成形体を成形する工程と、
前記成形された樹脂成形体を収容する前記モールドを加熱する工程と、
前記加熱されたモールドを変形させて、前記モールドから前記樹脂成形体を取り出す工程と、
を有する、樹脂成形体の製造方法。
前記成形された樹脂成形体を収容する前記モールドを加熱する工程と、
前記加熱されたモールドを変形させて、前記モールドから前記樹脂成形体を取り出す工程と、
を有する、樹脂成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、モールドおよびその製造方法、ならびに樹脂成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
樹脂成形体を成形するための型として、樹脂製の型を使用することがある。
【0003】
たとえば、特許文献１には、口紅やアイシャドーなどのメーキャップ製品の表面に凹凸模様を付すための型として、皿状容器を圧着した弾性型の内部に溶融状態の内容物（メーキャップ製品）を充填して冷却固化させた後に、型を撓ませて皿状容器と固化した内容物とを取り出すことができる、弾性型が記載されている。特許文献１には、この弾性型は、カードメーター（３７℃、感圧軸直径３ｍｍ、８００ｇ荷重）により測定される硬度が１０～２０であり、その材質としてはシリコーンゴムを使用することが好ましいと記載されている。
【0004】
また、特許文献２には、注型重合法によりポリ（チオ）ウレタン系レンズを成形するための鋳型であって、成形されるレンズの面を形成させるための面が、ガラス転移温度が１５℃以上のポリオレフィンからなる、鋳型が記載されている。特許文献２には、当該鋳型は、ポリ（チオ）ウレタン系レンズの離型性に優れ、かつポリ（チオ）ウレタン系レンズへの白濁も生じにくいと記載されている。特許文献２には、上記ポリオレフィンは融点が２２０℃～２５０℃であることが好ましいと記載されており、実際にこの範囲に融点を有するポリオレフィンを用いると、ポリ（チオ）ウレタン系レンズの離型性が良好であり、得られるレンズの全光線透過率も高かったことが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１２－２０５６９号公報
【特許文献2】特開２０１４－１０４７３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１に記載のように、弾性のモールド（型）を使用することで、成形した樹脂成形体をモールドから取り出しやすくすることができると期待される。しかし、弾性のモールドは、一方でモールドの形状も変化しやすい。そして、樹脂成形体の成形中（冷却固化や重合をしている間）にモールドが変形すると、樹脂成形体の形状も変化してしまうため、所望の形状の樹脂成形体が得られないという問題がある。特許文献１では、皿状容器に収容されるメーキャップ製品を成形するため、モールドの中に皿状容器を圧着することでモールドの変形による成形体の変形を抑制できる。しかし、皿状容器に収容されない樹脂成形体の成形には、特許文献１に記載の方法は適用できない。
【0007】
本発明は、上記課題に鑑みなされたものであり、モールドの変形によりモールド内部の樹脂成形体を容易に取り出すことができ、一方で成形中のモールドの形状維持性も高めることができるモールド、当該モールドの製造方法、および当該モールドを用いた樹脂成形体の製造方法を提供することを、その目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するための本発明の一態様は、下記［１］～［９］のモールドに関する。
［１］温度変化により変形可能となる感温部を有し、前記感温部の変形により成形された樹脂成形体を取り出し可能なモールドであって、
前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む、
モールド。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
［２］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
［１］に記載のモールド。
［３］前記感温部の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）は８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）は２００ＭＰａ以上である、
［１］または［２］に記載のモールド。
［４］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
［１］～［３］のいずれかに記載のモールド。
［５］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
［４］に記載のモールド。
［６］前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
［４］または［５］に記載のモールド。
［７］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
［４］～［６］のいずれかに記載のモールド。
［８］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
［４］～［７］のいずれかに記載のモールド。
［９］前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
［８］に記載のモールド。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
［１］温度変化により変形可能となる感温部を有し、前記感温部の変形により成形された樹脂成形体を取り出し可能なモールドであって、
前記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む、
モールド。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
［２］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
［１］に記載のモールド。
［３］前記感温部の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）は８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）は２００ＭＰａ以上である、
［１］または［２］に記載のモールド。
［４］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
［１］～［３］のいずれかに記載のモールド。
［５］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
［４］に記載のモールド。
［６］前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
［４］または［５］に記載のモールド。
［７］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
［４］～［６］のいずれかに記載のモールド。
［８］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
［４］～［７］のいずれかに記載のモールド。
［９］前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
［８］に記載のモールド。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
【0009】
上記課題を解決するための本発明の別の態様は、下記［１０］～［１８］のモールドの製造方法に関する。
［１０］樹脂組成物を溶融させる工程と、
前記溶融した樹脂組成物を成形または造形する工程と、
を有し、
前記樹脂組成物は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む、
モールドの製造方法。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
［１１］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
［１０］に記載のモールドの製造方法。
［１２］前記モールドは、
前記樹脂組成物を含む部位の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）が８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が２００ＭＰａ以上である、
［１０］または［１１］に記載のモールドの製造方法。
［１３］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
［１０］～［１３］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１４］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
［１３］に記載のモールドの製造方法。
［１５］前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
［１３］または［１４］に記載のモールドの製造方法。
［１６］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
［１３］～［１５］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１７］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
［１３］～［１６］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１８］前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
［１７］に記載のモールドの製造方法。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
［１０］樹脂組成物を溶融させる工程と、
前記溶融した樹脂組成物を成形または造形する工程と、
を有し、
前記樹脂組成物は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む、
モールドの製造方法。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
［１１］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下である、
［１０］に記載のモールドの製造方法。
［１２］前記モールドは、
前記樹脂組成物を含む部位の、
６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）が８０ＭＰａ以下であり、
２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が２００ＭＰａ以上である、
［１０］または［１１］に記載のモールドの製造方法。
［１３］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む、
［１０］～［１３］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１４］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が３００ＭＰａ以上の樹脂である、
［１３］に記載のモールドの製造方法。
［１５］前記樹脂組成物は、
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下であり、
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量が１５質量％以上８５質量％以下である、
（前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）
［１３］または［１４］に記載のモールドの製造方法。
［１６］前記樹脂組成物は、前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量が、前記樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下である、
［１３］～［１５］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１７］前記熱可塑性樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン（Ｂ－１）（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）である、
［１３］～［１６］のいずれかに記載のモールドの製造方法。
［１８］前記ポリオレフィン（Ｂ－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たす、
［１７］に記載のモールドの製造方法。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチルー１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
【0010】
上記課題を解決するための本発明の一態様は、下記［１９］の樹脂成形体の製造方法に関する。
［１９］［１］～［９］のいずれかに記載のモールドの内部で、樹脂成形体を成形する工程と、
前記成形された樹脂成形体を収容する前記モールドを加熱する工程と、
前記加熱されたモールドを変形させて、前記モールドから前記樹脂成形体を取り出す工程と、
を有する、樹脂成形体の製造方法。
［１９］［１］～［９］のいずれかに記載のモールドの内部で、樹脂成形体を成形する工程と、
前記成形された樹脂成形体を収容する前記モールドを加熱する工程と、
前記加熱されたモールドを変形させて、前記モールドから前記樹脂成形体を取り出す工程と、
を有する、樹脂成形体の製造方法。
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、モールドの変形によりモールド内部の樹脂成形体を容易に取り出すことができ、一方で成形中のモールドの形状維持性も高めることができるモールド、当該モールドの製造方法、および当該モールドを用いた樹脂成形体の製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【発明を実施するための形態】
【0013】
１．モールド
本発明の一実施形態は、その少なくとも一部に、温度変化により弾性率が変化する感温部を含むモールドに関する。上記モールドは、温度変化により、容易に（たとえば人の手の力により）変形可能な状態と、容易には変形しない形状維持性が高い状態と、を状態変化する。そして、形状維持性が高い状態において樹脂成形体の成形をした後、温度変化により変形可能な状態として、モールドを変形させることにより、成形された樹脂成形体を容易に取り出すことができる。
本発明の一実施形態は、その少なくとも一部に、温度変化により弾性率が変化する感温部を含むモールドに関する。上記モールドは、温度変化により、容易に（たとえば人の手の力により）変形可能な状態と、容易には変形しない形状維持性が高い状態と、を状態変化する。そして、形状維持性が高い状態において樹脂成形体の成形をした後、温度変化により変形可能な状態として、モールドを変形させることにより、成形された樹脂成形体を容易に取り出すことができる。
【0014】
本実施形態において、上記感温部は、下記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を含む。
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、下記要件（Ａ－ａ）を満たす、
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
要件（Ａ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の割合が５モル％以上４０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
前記４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、下記要件（Ａ－ａ）を満たす、
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
【0015】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、適度に加熱することで柔らかくなるという性質を有する。そのため、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む樹脂組成物を用いることで、モールドを、適度に加熱することで変形可能としてモールド内部の樹脂成形体を取り出しやすくし、一方で非加熱時には所定の形状安定性を有するものとすることができる。
【0016】
１－１．樹脂組成物
除基樹脂組成物は、上記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む。上記樹脂組成物は、その他の熱可塑性樹脂（Ｂ）、およびその他の添加剤等を含んでいてもよい。
除基樹脂組成物は、上記要件（Ａ－ａ）および（Ａ－ｂ）を満たす４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を含む。上記樹脂組成物は、その他の熱可塑性樹脂（Ｂ）、およびその他の添加剤等を含んでいてもよい。
【0017】
１－１－１．４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉ）ともいう。）と、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｉ）ともいう。）とを含む共重合体である。以下、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の要件について説明する。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、下記要件（Ａ－ａ）および要件（Ａ－ｂ）を満たすが、要件（Ａ－ｃ）～要件（Ａ－ｆ）のうちいずれか１つまたは複数をさらに満たすことが好ましい。
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉ）ともいう。）と、炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｉ）ともいう。）とを含む共重合体である。以下、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の要件について説明する。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、下記要件（Ａ－ａ）および要件（Ａ－ｂ）を満たすが、要件（Ａ－ｃ）～要件（Ａ－ｆ）のうちいずれか１つまたは複数をさらに満たすことが好ましい。
【0018】
要件（Ａ－ａ）：構成単位（ｉ）の割合が６０モル％以上９５モル％以下であり、構成単位（ｉｉ）の割合が５モル％以上４０モル％以下である（構成単位（ｉ）および構成単位（ｉｉ）の合計を１００モル％とする）
構成単位（ｉ）の割合が６０モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の応力緩和性を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときに柔軟となり形状追従性が発現するものとすることができる。
構成単位（ｉｉ）の割合が５モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の弾性率を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、樹脂が注入されたときや注入された樹脂が重合するときなどに生じる内圧によって変形しにくくすることができる。
構成単位（ｉ）の割合が６０モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の応力緩和性を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときに柔軟となり形状追従性が発現するものとすることができる。
構成単位（ｉｉ）の割合が５モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の弾性率を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、樹脂が注入されたときや注入された樹脂が重合するときなどに生じる内圧によって変形しにくくすることができる。
【0019】
これらのバランスを取る観点から、構成単位（ｉ）の上記割合は、６０モル％以上７８モル％以下であることが好ましく、６５モル％以上７５モル％以下であることがより好ましく、６８モル％以上７５モル％以下であることがさらに好ましく、７０モル％以上７５モル％以下であることが特に好ましい。また、構成単位（ｉｉ）の上記割合は、２２モル％以上４０モル％以下であることが好ましく、２５モル％以上３５モル％以下であることがより好ましく、２５モル％以上３２モル％以下であることがさらに好ましく、２５モル％以上３０モル％以下であることが特に好ましい。
【0020】
構成単位（ｉｉ）は、エチレン、プロピレン、および１－ブテンなどから導かれる構成単位とすることができる。これらの構成単位は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。これらのうち、モールドの弾性率をより高め、かつ熱可塑性樹脂（Ｂ）との相溶性をより高める観点からは、プロピレンが好ましい。
【0021】
構成単位（ｉ）および構成単位（ｉｉ）を導くモノマーの種類、およびその割合は、１３Ｃ－ＮＭＲにより特定することができる。
【0022】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉ）、または炭素原子数２以上４以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（ｉｉ）以外の、その他の構成単位を含んでもよい。その他の構成単位の割合は、０モル％１０モル％以下であることが好ましい（構成単位（ｉ）および構成単位（ｉｉ）の合計を１００モル％とする）。
【0023】
要件（Ａ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が観測されない
ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が観測されない４－メチルー１－ペンテン共重合体は、これを含む成形体を、適度に加熱する（たとえば、４－メチルー１－ペンテン共重合体のガラス転位温度を超えた温度に加熱する）ことで変形しやすくするという特性を有する。そのため、ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が観測されない４－メチルー１－ペンテン共重合体は、これを材料として含むモールド内部の樹脂成形体を取り出しやすくなる。なお、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の立体規則性や、構成単位（ｉｉ）を導くモノマーの種類およびその割合を適宜調整することで、４－メチルー１－ペンテン共重合体を、融点（Ｔｍ）が観測されないものとすることができる。
ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が観測されない４－メチルー１－ペンテン共重合体は、これを含む成形体を、適度に加熱する（たとえば、４－メチルー１－ペンテン共重合体のガラス転位温度を超えた温度に加熱する）ことで変形しやすくするという特性を有する。そのため、ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が観測されない４－メチルー１－ペンテン共重合体は、これを材料として含むモールド内部の樹脂成形体を取り出しやすくなる。なお、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の立体規則性や、構成単位（ｉｉ）を導くモノマーの種類およびその割合を適宜調整することで、４－メチルー１－ペンテン共重合体を、融点（Ｔｍ）が観測されないものとすることができる。
【0024】
要件（Ａ－ｃ）：デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が０．５ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下である
デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が０．５ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）中の低分子量成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドのべたつきを抑制することができる。そのため、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が０．５ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）中の低分子量成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドのべたつきを抑制することができる。そのため、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
【0025】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の上記極限粘度［η］は、０．６ｄｌ／ｇ以上３．５ｄｌ／ｇ以下であることが好ましく、０．８ｄｌ／ｇ以上３．０ｄｌ／ｇ以下であることがより好ましい。
【0026】
要件（Ａ－ｄ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．０以上３．５以下である
ＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎが３．５以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）中の低分子量成分の量、および低立体規則性成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドのべたつきを抑制することができる。そのため、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
ＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎが３．５以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）中の低分子量成分の量、および低立体規則性成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドのべたつきを抑制することができる。そのため、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
【0027】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）のＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎは、１．２以上３．０以下であることが好ましく、１．５以上２．５以下であることがより好ましい。
【0028】
要件（Ａ－ｅ）：密度が８２５ｋｇ／ｍ３以上８６０ｋｇ／ｍ３以下である
密度が８２５ｋｇ／ｍ３以上８６０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、８３０ｋｇ／ｍ３以上８５０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましい。
密度が８２５ｋｇ／ｍ３以上８６０ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましく、８３０ｋｇ／ｍ３以上８５０ｋｇ／ｍ３以下であることがより好ましい。
【0029】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて測定した値とすることができる。
【0030】
要件（Ａ－ｆ）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇ加重で測定されたメルトフローレート（ＭＦＲ）が４．０ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下である
上記ＭＦＲが４．０ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であると、樹脂組成物の流動性を良好にして、モールドを作製するときの樹脂組成物の成形性をより高めることができる。
上記ＭＦＲが４．０ｇ／１０分以上３０ｇ／１０分以下であると、樹脂組成物の流動性を良好にして、モールドを作製するときの樹脂組成物の成形性をより高めることができる。
【0031】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の上記ＭＦＲは６．０ｇ／１０分以上１５ｇ／１０分以下であることが好ましく、７．０ｇ／１０分以上１３ｇ／１０分以下であることがより好ましい。
【0032】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）は、公知の方法により製造することができる。たとえば、公知のマグネシウム担持型チタン触媒、国際公開第０１／０５３３６９号、国際公開第０１／０２７１２４号、特開平０３－１９３７９６号公報および特開平０２－０４１３０３号公報などに記載のメタロセン触媒、ならびに、国際公開第２０１１／０５５８０３号公報に記載のメタロセン化合物を含有するオレフィン重合用触媒などの公知の触媒を使用して、各材料を重合させればよい。
【0033】
寸法安定性と樹脂成形体の取り出しやすさをより良好に両立させる観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上であることが好ましく、１５質量％以上であることがより好ましく、２０質量％以上であることがさらに好ましく、２５質量％以上であること特に好ましい。また、１００質量％以下であることが好ましく、９０質量％以下であることがより好ましく、８０質量％以下であることがさらに好ましく、７０質量％以下であることが特に好ましい。すなわち、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、１０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上９０質量％以下であることがより好ましく、２０質量％以上８０質量％以下であることがさらに好ましく、２５質量％以上７０質量％以下であることが特に好ましい。
【0034】
１－１－２．熱可塑性樹脂（Ｂ）
樹脂組成物は、加熱時の形状追従性および非加熱時の弾性率を調整して、形状安定性および取り出しの容易さのバランスを調整するための、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含んでもよい。熱可塑性樹脂（Ｂ）は、樹脂組成物の非加熱時の弾性率を高めることができる。
樹脂組成物は、加熱時の形状追従性および非加熱時の弾性率を調整して、形状安定性および取り出しの容易さのバランスを調整するための、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含んでもよい。熱可塑性樹脂（Ｂ）は、樹脂組成物の非加熱時の弾性率を高めることができる。
【0035】
樹脂組成物の弾性率をより高めて、モールドの形状維持性をより高める観点からは、熱可塑性樹脂（Ｂ）の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）は、３００ＭＰａ以上であることが好ましく、５００ＭＰａ以上であることがより好ましく、７００ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。熱可塑性樹脂（Ｂ）の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）の上限は特に限定されないが、４５００ＭＰａ以下とすることができ、４０００ＭＰａ以下であってもよく、３５００ＭＰａ以下であってもよい。
【0036】
熱可塑性樹脂（Ｂ）の貯蔵弾性率は、－４０～１５０℃の温度範囲で、引張モード、周波数１Ｈｚ、歪み量０．０５％とした動的粘弾性測定により求めることができる。
【0037】
樹脂組成物が熱可塑性樹脂（Ｂ）を含むときの、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）のそれぞれの含有量は特に限定されない。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量をより多くすることで、樹脂組成物の応力緩和性をより高めて、加熱したモールドから樹脂成形体をより取り出しやすくすることができる。熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量をより多くすることで、樹脂組成物の弾性率をより高めて、樹脂が注入されたときや注入された樹脂が重合するときなどに生じる内圧によるモールドの変形を抑制することができる。
【0038】
形状安定性および取り出しの容易さをいずれも高める観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の含有量は、１５質量％以上８５質量％以下であることが好ましく、２５質量％以上８５質量％以下であることがより好ましく、２５質量％以上７５質量％以下であることがさらに好ましい。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量は、１５質量％以上８５質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上７５質量％以下であることがより好ましく、２５質量％以上７５質量％以下であることがさらに好ましい（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）の質量の合計を１００質量％とする）。
【0039】
また、同様の観点から、熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、１５質量％以上であることが好ましく、２５質量％以上であることがより好ましい。また、８５質量％以下であることが好ましく、７５質量％以下であることがより好ましい。
すなわち、熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、１５質量％以上８５質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上７５質量％以下であることがより好ましく、２５質量％以上７５質量％以下であることがさらに好ましい。
すなわち、熱可塑性樹脂（Ｂ）の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、１５質量％以上８５質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上７５質量％以下であることがより好ましく、２５質量％以上７５質量％以下であることがさらに好ましい。
【0040】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量は、樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上であることが好ましく、５０質量％以上であることがより好ましく、６０質量％以上であることがさらに好ましい。また、上記合計量は、１００質量％以下であることが好ましい。また９７質量％以下であってもよく、９５質量％以下であってもよい。すなわち、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）の合計量は、樹脂組成物の全質量に対して、３０質量％以上１００質量％以下であることが好ましく、５０質量％以上１００質量％以下であることがより好ましく、６０質量％以上１００質量％以下であることがさらに好ましい。また、６０質量％以上９７質量％以下であってもよく、６０質量％以上９５質量％以下であってもよい。
【0041】
熱可塑性樹脂（Ｂ）の種類は特に限定されない。たとえば、以下に例示する熱可塑性樹脂を使用することができる。これらの熱可塑性樹脂は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。
【0042】
（１）ポリオレフィン（Ｂ－１）
（２）ポリアミド（Ｂ－２）
（３）ポリエステル（Ｂ－３）
（４）ポリアセタール（Ｂ－４）
（５）スチレン系（共）重合体（Ｂ－５）
（６）アクリル系樹脂（Ｂ－６）
（７）ポリカーボネート（Ｂ－７）
（８）ポリフェニレンオキサイド（Ｂ－８）
（９）ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素樹脂（Ｂ－９）
（１０）酢酸ビニル系樹脂（Ｂ－１０）
（１１）エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体（Ｂ－１１）
（１２）エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体またはこれらのアイオノマー（Ｂ－１２）
（１３）ビニルアルコール系樹脂（Ｂ－１３）
（１４）セルロース樹脂（Ｂ－１４）
（１５）熱可塑性ウレタン系エラストマー（Ｂ－１５）
（１６）ゴム成分（Ｂ－１６）
（１７）ポリ乳酸（Ｂ－１７）
（２）ポリアミド（Ｂ－２）
（３）ポリエステル（Ｂ－３）
（４）ポリアセタール（Ｂ－４）
（５）スチレン系（共）重合体（Ｂ－５）
（６）アクリル系樹脂（Ｂ－６）
（７）ポリカーボネート（Ｂ－７）
（８）ポリフェニレンオキサイド（Ｂ－８）
（９）ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素樹脂（Ｂ－９）
（１０）酢酸ビニル系樹脂（Ｂ－１０）
（１１）エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体（Ｂ－１１）
（１２）エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体またはこれらのアイオノマー（Ｂ－１２）
（１３）ビニルアルコール系樹脂（Ｂ－１３）
（１４）セルロース樹脂（Ｂ－１４）
（１５）熱可塑性ウレタン系エラストマー（Ｂ－１５）
（１６）ゴム成分（Ｂ－１６）
（１７）ポリ乳酸（Ｂ－１７）
【0043】
（１）ポリオレフィン（Ｂ－１）
ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ－１－ブテン、ポリ４－メチル－１－ペンテン、およびポリメチルブテンなどのオレフィン単独重合体、ならびに、エチレン－α－オレフィンランダム共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、および４－メチル－１－ペンテン系重合体などのオレフィン共重合体などを挙げることができる。なお、各種ポリオレフィンを構成する各構成単位の種類、およびその割合は、１３Ｃ－ＮＭＲにより特定することができる。
ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ－１－ブテン、ポリ４－メチル－１－ペンテン、およびポリメチルブテンなどのオレフィン単独重合体、ならびに、エチレン－α－オレフィンランダム共重合体、プロピレン－エチレンランダム共重合体、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、および４－メチル－１－ペンテン系重合体などのオレフィン共重合体などを挙げることができる。なお、各種ポリオレフィンを構成する各構成単位の種類、およびその割合は、１３Ｃ－ＮＭＲにより特定することができる。
【0044】
ポリオレフィンは、たとえばエチレン系重合体とすることができる。エチレン系重合体は、エチレン単独重合体、またはエチレンと炭素原子数３以上１２以下のα－オレフィンとの共重合体であることが好ましい。
【0045】
エチレン単独重合体の具体例には、超高分子量ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等が含まれる。
【0046】
一方、エチレン系重合体が、エチレンと炭素原子数３以上１２以下のα－オレフィンとの共重合体である場合、エチレンから導かれる構成単位の割合は、９１．０モル％以上９９．９モル％以下であることが好ましく、９３．０モル％以上９９．９モル％以下であることがより好ましく、９５．０モル％以上９９．９モル％以下であることがさらに好ましく、９５．０モル％以上９９．０モル％以下であることが特に好ましい。一方、炭素原子数３以上のα－オレフィンから導かれる構成単位の割合は、０．１モル％以上９．０モル％以下であることが好ましく、０．１モル％以上７．０モル％以下であることがより好ましく、０．１モル％以上５．０モル％以下であることがさらに好ましく、１．０モル％以上５．０モル％以下であることが特に好ましい（エチレンから導かれる構成単位および炭素原子数３以上のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計量を１００モル％とする）。
【0047】
上記炭素原子数３以上１２以下のα－オレフィンの例には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、および１－ドデセンなどの直鎖状または分岐状のα－オレフィンが含まれる。これらのうち、プロピレン、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、および１－オクテンが好ましく、炭素原子数が３以上８以下のα－オレフィンがより好ましく、プロピレンおよび１－ブテンがさらに好ましい。エチレンとプロピレンや１－ブテンとを共重合すると、モールドへの加工性、およびモールドの形状安定性が良好となる。なお、これらのα－オレフィンから導かれる構成単位は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。
【0048】
また、ポリオレフィンは、プロピレン単独重合体（ポリプロピレン）や、プロピレンと、エチレンもしくは炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンとのプロピレン系重合体としてもよい。
【0049】
プロピレン系重合体をプロピレンとエチレンとの共重合体とする場合、プロピレンから導かれる構成単位の割合は、６０モル％以上９９．５モル％以下とすることができる。この場合のプロピレンから導かれる構成単位の割合は、８０モル％以上９９モル％以下であることが好ましく、９０モル％以上９８．５モル％以下であることがさらに好ましく、９５モル％以上９８モル％以下であることが特に好ましい（プロピレンから導かれる構成単位およびエチレンから導かれる構成単位の合計量を１００モル％とする）。プロピレンから導かれる構成単位の割合が多いプロピレン系重合体を用いると、モールドの形状安定性および耐熱性が良好となる。
【0050】
プロピレン系重合体を、プロピレンと炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンとの共重合体とする場合の、炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンの例には、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、および１－ドデセンなどの直鎖状または分岐状のα－オレフィンが含まれる。これらのうち、１－ブテンが好ましい。また、このときのプロピレン・α－オレフィン共重合体は、炭素原子数４以上１２以外αオレフィン以外のオレフィンを含んでいてもよく、たとえばエチレンなどから導かれる構成単位を少量、たとえば１０モル％以下の量で含んでいてもよい。一方で、エチレンから誘導される構成単位が含まれないことも、樹脂組成物の耐熱性と機械強度のバランスを高めるとの観点では好ましい。なお、これらのα－オレフィンから導かれる構成単位は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。
【0051】
上記プロピレン系重合体がプロピレンと炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンとの共重合体であるとき、プロピレンから導かれる構成単位の割合は、６０モル％以上９０モル％以下であることが好ましく、６５モル％以上８８モル％以下であることがより好ましく、７０モル％以上８５モル％以下であることがさらに好ましく、７５モル％以上８２モル％以下であることが特に好ましい。一方、炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンから導かれる構成単位の割合は、１０モル％以上４０モル％以下であることが好ましく、１２モル％以上３５モル％以下であることがより好ましく、１５モル％以上３０モル％以下であることがさらに好ましく、１８モル％以上２５モル％以下であることが特に好ましい（プロピレンから導かれる構成単位および炭素原子数４以上１２以下のα－オレフィンから導かれる構成単位の合計量を１００モル％とする）。
【0052】
上記プロピレン・α－オレフィン共重合体の組成が上記範囲にあると、モールドの形状安定性およびモールドの耐熱性が良好となる。上記プロピレン・α－オレフィン共重合体のＤＳＣにより得られる融点（Ｔｍ）は通常６０℃以上１２０℃以下であり、６５℃以上１００℃以下であることが好ましく、７０℃以上９０℃以下であることがより好ましい。
【0053】
ポリオレフィンは、エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体であってもよい。上記共重合体は、エチレンと、炭素原子数３以上１２以下のα－オレフィンと、非共役ポリエンとの共重合であることが好ましく、これらがランダムに共重合した共重合体であることがより好ましい。上記α－オレフィンの例には、炭素原子数３以上１２以下のα－オレフィン、たとえばプロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチル－１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、３－メチル－１－ペンテン、１－オクテン、１－デセン、および１－ドデセンなどの炭素原子数３以上１２以下の直鎖状または分岐状のα－オレフィンが含まれる。上記非共役ポリエンの例には、環状または鎖状の非共役ポリエンが含まれる。環状の非共役ポリエンの例には、シクロペンテン、シクロヘプテン、ノルボルネン、５－エチリデン－２－ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、５－ビニル－２－ノルボルネン、ノルボルナジエン、メチルテトラヒドロインデン、およびテトラシクロドデセンなどが含まれる。鎖状の非共役ポリエンの例には、１，４－ヘキサジエン、７－メチル－１，６－オクタジエン、４－エチリデン－８－メチル－１，７－ノナジエン、および４－エチリデン－１，７－ウンデカジエンなどが含まれる。これらのうち、５－エチリデン－２－ノルボルネン、ジシクロペンタジエン、および５－ビニル－２－ノルボルネンが好ましい。なお、これらの非共役ポリエンから導かれる構成単位は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。
【0054】
上記エチレン・α－オレフィン・非共役ポリエンランダム共重合体の例には、エチレン・プロピレン・ジエン三元共重合体（ＥＰＤＭ）などが含まれる。
【0055】
また、ポリオレフィンとして、プロピレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体や、１－ブテン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体等を用いてもよい。
【0056】
さらに、ポリオレフィンとして、４－メチル－１－ペンテン系重合体（４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）を除く）を用いてもよい。
【0057】
なお、これらのポリオレフィンの立体規則性に関しては、特に制限はないが、ポリオレフィンがプロピレン系重合体であるときには、実質的にシンジオタクティックな構造を有することが好ましい。なお、プロピレン系重合体が、実質的にシンジオタクティック構造を有するとは、１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルにおける１９．５ｐｐｍ以上２０．３ｐｐｍ以下に相当するピーク面積が、相対的に０．５以上であることをいう。シンジオタクティシティーが上記範囲にあると、成形できる程度に結晶化速度が遅くなり、加工性が非常に良好になる。また、プロピレンから導かれる構成単位が実質的にシンジオタクティック構造を有するプロピレン系重合体は、汎用ポリオレフィン系樹脂であるポリエチレン、ブロックポリプロピレン、アイソタクティックポリプロピレンよりも形状安定性が良好となる。なお、シンジオタクティック構造を有するプロピレン系重合体は、種々公知の製造方法で製造し得る。
【0058】
（グラフト変性）
上記ポリオレフィンは、未変性であってもよいが、二重結合を含む極性化合物でグラフト変性されていてもよい。
上記ポリオレフィンは、未変性であってもよいが、二重結合を含む極性化合物でグラフト変性されていてもよい。
【0059】
ポリオレフィンのグラフト変性は、公知の方法で行うことができる。たとえば、ポリオレフィンを有機溶媒に溶解し、次いで得られた溶液に不飽和カルボン酸などの二重結合を含む極性化合物およびラジカル開始剤などを加え、６０℃以上３５０℃以下、好ましくは８０℃以上１９０℃以下の温度で、０．５時間以上１５時間以下、好ましくは１時間以上１０時間以下の間、反応させればよい。
【0060】
上記有機溶媒は、ポリオレフィンを溶解することができる有機溶媒であればよい。このような有機溶媒の例には、ベンゼン、トルエンおよびキシレンなどの芳香族炭化水素系溶媒、ならびにペンタン、ヘキサンおよびヘプタンなどの脂肪族炭化水素系溶媒などが含まれる。
【0061】
あるいは、ポリオレフィンのグラフト変性は、押出機などを使用し、好ましくは溶媒を併用せずに、ポリオレフィンと、不飽和カルボン酸等の二重結合を含む極性化合物とを反応させて行うこともできる。このときの反応温度は、ポリオレフィンの融点以上、具体的には１００℃以上３５０℃以下とすることができる。反応時間は、０．５分以上１０分以下とすることができる。
【0062】
二重結合を含む極性化合物を効率よくグラフト共重合させる観点からは、ラジカル開始剤の存在下にグラフト変性を実施することが好ましい。
【0063】
上記ラジカル開始剤の例には、ベンゾイルペルオキシド、ジクロルベンゾイルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ジ－ｔ－ブチルペルオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ペルオキシドベンゾエート）ヘキシン－３，１，４－ビス（ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン、ラウロイルペルオキシド、ｔ－ブチルペルオキシアセテート、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキシン－３，２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン、ｔ－ブチルペルオキシベンゾエート、ｔ－ブチルペルオキシフェニルアセテート、ｔ－ブチルペルオキシイソブチレート、ｔ－ブチルペルオキシ－ｓｅｃ－オクトエート、ｔ－ブチルペルオキシピバレート、クミルペルオキシピバレート、ｔ－ブチルペルオキシジエチルアセテート、ｔ－ブチルペルオキシイソプロピルモノカーボネート及びｔ－ブチルペルオキシ－２－エチルヘキシルモノカーボネートなどの有機ペルオキシドや有機ペルオキシエステル、ならびに、アゾビスイソブチロニトリル、ジメチルアゾイソブチレートなどのアゾ化合物などが含まれる。これらのうち、ジクミルペルオキシド、ジ－ｔ－ブチルペルオキシド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキシン－３，２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン、および１，４－ビス（ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼンなどのジアルキルペルオキシドが好ましい。ラジカル開始剤は、変性前のポリオレフィンの全質量に対して、０．００１質量％以上１質量％以下の量を用いればよい。
【0064】
なお、グラフト変性ポリオレフィンの形状は特に制限されず、たとえば粒子状であってもよい。粒子状のグラフト変性ポリオレフィンは、炭素数２以上１８以下のα－オレフィンからなり、かつ融点が５０℃以上２５０℃未満である粒子と、エチレン性不飽和基および極性官能基を同一分子内に有する単量体とをグラフト反応させる方法が挙げられる。当該グラフト反応は、上述のラジカル開始剤を用い、ポリオレフィン粒子の融点（Ｔｍ）以下の温度で行うことができる。グラフト変性ポリオレフィンの粒子の平均粒径は、例えば０．２ｍｍ以上２．５ｍｍ以下とすることができる。上記グラフト反応は、無溶媒で行うこともできるが、有機溶媒の存在下で行うことが好ましい。
【0065】
（２）ポリアミド（Ｂ－２）
ポリアミドの例には、ナイロン－６、ナイロン－６６、ナイロン－１０、ナイロン－１１、ナイロン－１２、ナイロン－４６、ナイロン６６、ナイロン－６１０、およびナイロン－６１２等の脂肪族ポリアミド、ならびに芳香族ジカルボン酸および脂肪族ジアミンから合成される半芳香族ポリアミドなどが含まれる。これらのうち、ナイロン－６が好ましい。
ポリアミドの例には、ナイロン－６、ナイロン－６６、ナイロン－１０、ナイロン－１１、ナイロン－１２、ナイロン－４６、ナイロン６６、ナイロン－６１０、およびナイロン－６１２等の脂肪族ポリアミド、ならびに芳香族ジカルボン酸および脂肪族ジアミンから合成される半芳香族ポリアミドなどが含まれる。これらのうち、ナイロン－６が好ましい。
【0066】
（３）ポリエステル（Ｂ－３）
ポリエステルの例には、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、およびポリブチレンテレフタレートなどの芳香族系ポリエステル、ポリカプロラクトン、ポリヒドロキシブチレート、およびポリエステル系エラストマーなどが含まれる。これらのうち、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
ポリエステルの例には、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、およびポリブチレンテレフタレートなどの芳香族系ポリエステル、ポリカプロラクトン、ポリヒドロキシブチレート、およびポリエステル系エラストマーなどが含まれる。これらのうち、ポリエチレンテレフタレートが好ましい。
【0067】
（４）ポリアセタール（Ｂ－４）
ポリアセタールの例には、ポリホルムアルデヒド（ポリオキシメチレン）、ポリアセトアルデヒド、ポリプロピオンアルデヒド、およびポリブチルアルデヒドなどが含まれる。これらのうち、ポリホルムアルデヒドが好ましい。
ポリアセタールの例には、ポリホルムアルデヒド（ポリオキシメチレン）、ポリアセトアルデヒド、ポリプロピオンアルデヒド、およびポリブチルアルデヒドなどが含まれる。これらのうち、ポリホルムアルデヒドが好ましい。
【0068】
（５）スチレン系（共）重合体（Ｂ－５）
スチレン系（共）重合体は、スチレンの単独重合体であってもよく、スチレンと、アクリロニトリル、メタクリル酸メチル、α－メチルスチレンなどとの二元共重合体、たとえばアクリロニトリル－スチレン共重合体であってもよい。また、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン樹脂、アクリロニトリル－アクリルゴム－スチレン樹脂、アクリロニトリル－エチレンゴム－スチレン樹脂、（メタ）アクリル酸エステル－スチレン樹脂、および各種スチレン系エラストマーであっても良い。アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン（ＡＢＳ）樹脂は、アクリロニトリルから誘導される構成単位の割合が２０モル％以上３５モル％以下であり、ブタジエンから誘導される構成単位の割合が２０モル％以上３０モル％以下であり、スチレンから誘導される構成単位の割合が４０モル％以上６０モル％以下であるものが好ましい（アクリロニトリルから導かれる構成単位、ブタジエンから導かれる構成単位、およびスチレンから導かれる構成単位の合計量を１００モル％とする）。
スチレン系（共）重合体は、スチレンの単独重合体であってもよく、スチレンと、アクリロニトリル、メタクリル酸メチル、α－メチルスチレンなどとの二元共重合体、たとえばアクリロニトリル－スチレン共重合体であってもよい。また、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン樹脂、アクリロニトリル－アクリルゴム－スチレン樹脂、アクリロニトリル－エチレンゴム－スチレン樹脂、（メタ）アクリル酸エステル－スチレン樹脂、および各種スチレン系エラストマーであっても良い。アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン（ＡＢＳ）樹脂は、アクリロニトリルから誘導される構成単位の割合が２０モル％以上３５モル％以下であり、ブタジエンから誘導される構成単位の割合が２０モル％以上３０モル％以下であり、スチレンから誘導される構成単位の割合が４０モル％以上６０モル％以下であるものが好ましい（アクリロニトリルから導かれる構成単位、ブタジエンから導かれる構成単位、およびスチレンから導かれる構成単位の合計量を１００モル％とする）。
【0069】
また、スチレン系エラストマーとしては、ポリスチレン相をハードセグメントとして有する公知のスチレン系エラストマーも使用できる。これらの具体例には、スチレン・ブタジエン共重合体（ＳＢＲ）、スチレン・イソプレン・スチレン共重合体（ＳＩＳ）、スチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（ＳＢＳ）、スチレン・エチレン・ブタジエン・スチレン共重合体（ＳＥＢＳ）、及びこれらの水素化物、スチレン・イソブチレン・スチレントリブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、およびスチレン・イソブチレンジブロック共重合体（ＳＩＢ）などが含まれる。これらのうち、スチレン・イソブチレン・スチレントリブロック共重合体（ＳＩＢＳ）、およびスチレン・イソブチレンジブロック共重合体（ＳＩＢ）が好ましい。
【0070】
（６）アクリル系樹脂（Ｂ－６）
アクリル系樹脂の例には、ポリメタクリレートおよびポリエチルメタクリレートが含まれる。これらのうち、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。
アクリル系樹脂の例には、ポリメタクリレートおよびポリエチルメタクリレートが含まれる。これらのうち、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）が好ましい。
【0071】
（７）ポリカーボネート（Ｂ－７）
ポリカーボネートの例には、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタン、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン、および２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）ブタンなどから得られるポリカーボネートが含まれる。これらのうち、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパンから得られるポリカーボネートが好ましい。
ポリカーボネートの例には、ビス（４－ヒドロキシフェニル）メタン、１，１－ビス（４－ヒドロキシフェニル）エタン、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパン、および２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）ブタンなどから得られるポリカーボネートが含まれる。これらのうち、２，２－ビス（４－ヒドロキシフェニル）プロパンから得られるポリカーボネートが好ましい。
【0072】
（８）ポリフェニレンオキサイド（Ｂ－８）
ポリフェニレンオキサイドの例には、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレンオキサイド）などが含まれる。
ポリフェニレンオキサイドの例には、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレンオキサイド）などが含まれる。
【0073】
（９）ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデンなどの塩素樹脂（Ｂ－９）
ポリ塩化ビニルは、塩化ビニルの単独重合体であってもよく、塩化ビニルと塩化ビニリデン、アクリル酸エステル、アクリロニトリル、およびプロピレンなどとの共重合体であってもよい。ポリ塩化ビニリデンは、塩化ビニリデン単位を８５％以上含む共重合体であればよく、塩化ビニリデンと、塩化ビニル、アクリロニトリル、（メタ）アクリル酸エステル、アリルエステル、不飽和エーテル、スチレンなどとの共重合体とすることができる。ポリ塩化ビニルとして、塩化ビニル系エラストマーを使用してもよい。
ポリ塩化ビニルは、塩化ビニルの単独重合体であってもよく、塩化ビニルと塩化ビニリデン、アクリル酸エステル、アクリロニトリル、およびプロピレンなどとの共重合体であってもよい。ポリ塩化ビニリデンは、塩化ビニリデン単位を８５％以上含む共重合体であればよく、塩化ビニリデンと、塩化ビニル、アクリロニトリル、（メタ）アクリル酸エステル、アリルエステル、不飽和エーテル、スチレンなどとの共重合体とすることができる。ポリ塩化ビニルとして、塩化ビニル系エラストマーを使用してもよい。
【0074】
（１０）酢酸ビニル系樹脂（Ｂ－１０）
ポリ酢酸ビニルは、酢酸ビニルの単独重合体であってもよく、酢酸ビニルと、エチレン、および塩化ビニルなどとの共重合体であってもよい。これらのうち、エチレン－酢酸ビニル共重合体が好ましい。また、ケン化エチレン－酢酸ビニル共重合体、グラフト変性エチレン－酢酸ビニル共重合体等の変性エチレン－酢酸ビニル共重合体であっても良い。
ポリ酢酸ビニルは、酢酸ビニルの単独重合体であってもよく、酢酸ビニルと、エチレン、および塩化ビニルなどとの共重合体であってもよい。これらのうち、エチレン－酢酸ビニル共重合体が好ましい。また、ケン化エチレン－酢酸ビニル共重合体、グラフト変性エチレン－酢酸ビニル共重合体等の変性エチレン－酢酸ビニル共重合体であっても良い。
【0075】
（１１）エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体（Ｂ－１１）
エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体の例には、エチレン－メチルアクリレート共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、およびエチレン－エチルメタクリレート共重合体などが含まれる。
エチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体の例には、エチレン－メチルアクリレート共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、およびエチレン－エチルメタクリレート共重合体などが含まれる。
【0076】
（１２）エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体またはこれらのアイオノマー（Ｂ－１２）
エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタアクリル酸共重合体は、これらをそのまま用いてもよいし、さらに金属塩化させて、金属塩（アイオノマー）としてもよい。金属塩の金属元素の例には、Ｋ、Ｎａ、ＣａおよびＺｎが含まれる。これらの金属元素は、変性が容易であるため好ましい。
エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタアクリル酸共重合体は、これらをそのまま用いてもよいし、さらに金属塩化させて、金属塩（アイオノマー）としてもよい。金属塩の金属元素の例には、Ｋ、Ｎａ、ＣａおよびＺｎが含まれる。これらの金属元素は、変性が容易であるため好ましい。
【0077】
（１３）ビニルアルコール系樹脂（Ｂ－１３）
ビニルアルコール系樹脂の例には、ポリビニルアルコール、エチレン－ビニルアルコール樹脂などが含まれる。これらのうち、エチレン－ビニルアルコール樹脂が好ましい。
ビニルアルコール系樹脂の例には、ポリビニルアルコール、エチレン－ビニルアルコール樹脂などが含まれる。これらのうち、エチレン－ビニルアルコール樹脂が好ましい。
【0078】
（１４）セルロース樹脂（Ｂ－１４）
セルロース樹脂の例には、アセチルセルロースなどが含まれる。これらのセルロース樹脂に、フタル酸ジブチル等の可塑剤を併用することにより、熱可塑性樹脂の特徴を付与したものを使用すればよい。
セルロース樹脂の例には、アセチルセルロースなどが含まれる。これらのセルロース樹脂に、フタル酸ジブチル等の可塑剤を併用することにより、熱可塑性樹脂の特徴を付与したものを使用すればよい。
【0079】
（１５）熱可塑性ウレタン系エラストマー（Ｂ－１５）
熱可塑性ウレタン系エラストマーは、高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびジイソシアネートからなるハードセグメントとを有するウレタン系エラストマーである。
熱可塑性ウレタン系エラストマーは、高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびジイソシアネートからなるハードセグメントとを有するウレタン系エラストマーである。
【0080】
高分子ポリオールは、従来から熱可塑性ポリウレタン材料に関する技術において使用されてきたものであればよい。高分子ポリオールはポリエステル系とポリエーテル系のいずれでもよいが、形状安定性をより高める観点から、ポリエーテル系ポリオールが好ましい。ポリエーテル系ポリオールの例には、ポリテトラメチレングリコール、およびポリプロピレングリコールなどが含まれる。これらのうち、形状安定性をより高める観点から、ポリテトラメチレングリコールが好ましい。高分子ポリオールの平均分子量は、１０００以上５０００以下であることが好ましく、反発弾性の高い熱可塑性ウレタン系エラストマーとする観点からは２０００以上４０００以下であることが好ましい。
【0081】
鎖延長剤の例には、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、および２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオールなどが含まれる。これらの鎖延長剤の平均分子量は、２０以上１５０００以下であることが好ましい。
【0082】
ジイソシアネートの例には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－トルエンジイソシアネート、および２，６－トルエンジイソシアネートなどの芳香族ジイソシアネートや、ヘキサメチレンジイソシアネートなどの脂肪族ジイソシアネートなどが含まれる。これらのうち、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが好ましい。
【0083】
（１６）ゴム成分（Ｂ－１６）
これまでに説明したエラストマー以外のゴム成分として、ポリブタジエンゴム、ポリイソプレンゴム、ネオプレンゴム、ニトリルゴム、ブチルゴム、ハロゲン化ブチルゴム、ポリイソブチレンゴム、天然ゴム、およびシリコーンゴムなどを使用してもよい。
これまでに説明したエラストマー以外のゴム成分として、ポリブタジエンゴム、ポリイソプレンゴム、ネオプレンゴム、ニトリルゴム、ブチルゴム、ハロゲン化ブチルゴム、ポリイソブチレンゴム、天然ゴム、およびシリコーンゴムなどを使用してもよい。
【0084】
（１７）ポリ乳酸（Ｂ－１７）
ポリ乳酸は、少なくとも乳酸由来の構造を含む重合体であればよく、乳酸の単独重合体、または乳酸と他の単量体との重合体であってもよい。ポリ乳酸は、全構成単位に対して、乳酸由来の構造単位を５０質量％以上含めばよい。乳酸には、Ｌ－乳酸およびＤ－乳酸があるが、ポリ乳酸は、Ｌ－乳酸およびＤ－乳酸のうち、いずれか一方のみを含んでいてもよく、両方を含んでいてもよい。
ポリ乳酸は、少なくとも乳酸由来の構造を含む重合体であればよく、乳酸の単独重合体、または乳酸と他の単量体との重合体であってもよい。ポリ乳酸は、全構成単位に対して、乳酸由来の構造単位を５０質量％以上含めばよい。乳酸には、Ｌ－乳酸およびＤ－乳酸があるが、ポリ乳酸は、Ｌ－乳酸およびＤ－乳酸のうち、いずれか一方のみを含んでいてもよく、両方を含んでいてもよい。
【0085】
ポリ乳酸中のＬ－乳酸から導かれる構造単位（Ｌ体）の割合、およびＤ－乳酸から導かれる構造単位（Ｄ体）の割合の比は特に限定されないが、Ｌ体の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、Ｄ体の割合が０モル％以上１０モル％以下であってもよいし、Ｌ体の割合が０モル％以上１０モル％以下であり、Ｄ体の割合が９０モル％以上１００モル％以下であってもよい（Ｌ体およびＤ体の合計量を１００モル％とする）。
【0086】
乳酸の単独重合体の例には、Ｌ－乳酸由来の構造のみを含むポリ（Ｌ－乳酸）、Ｄ－乳酸由来の構造単位のみを含む（ポリ（Ｄ－乳酸）、およびＬ－乳酸およびＤ－乳酸由来の構造を含むポリ（ＤＬ－乳酸）が含まれる。乳酸の単独重合体の市販品の例には、株式会社島津製作所社製のラクティシリーズ、カーギル・ダウ社製のＮａｔｕｒｅＷｏｒｋｓシリーズなどが含まれる。
【0087】
乳酸と共重合可能な他の単量体の例には、ヒドロキシカルボン酸、ラクトン類、ジオール、およびジカルボン酸などが含まれる。ヒドロキシカルボン酸の例には、グリコール酸、３－ヒドロキシ酪酸、４－ヒドロキシ酪酸、２－ヒドロキシｎ－酪酸、２－ヒドロキシ－３，３－ジメチル酪酸、２－ヒドロキシ－３－メチル酪酸、２－メチル乳酸、および２－ヒドロキシカプロン酸などの２官能脂肪族ヒドロキシカルボン酸が含まれる。ラクトン類の例には、カプロラクトン、ブチロラクトン、およびバレロラクトンなどが含まれる。ジオールの例には、エチレングリコール、１，４－ブタンジオール、および１，４－シクロヘキサンジメタノールなどの脂肪族ジオールが含まれる。ジカルボン酸の例には、コハク酸、アジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、およびドデカン二酸などが含まれる。
【0088】
ポリ乳酸は、縮重合法、開環重合法等、公知のいずれの方法によって重合した物であってもよい。また、ポリ乳酸は、Ｌ－乳酸またはＤ－乳酸、これらの混合物、あるいはさらに必要に応じて他の単量体を直接、脱水縮重合したものであってもよい。また、乳酸の環状二量体であるラクチド（Ｌ－ラクチドおよび／またはＤ－ラクチド）を、必要に応じて重合調整剤等を用いながら、適切な触媒を使用して開環重合したり、他の単量体と重合させたりしたものであってもよい。
【0089】
なお、テレフタル酸等の非脂肪族ジカルボン酸や、ビスフェノールＡのエチレンオキサイド付加物等、非脂肪族ジオールを各種乳酸や他の単量体と共重合させてもよい。さらに、分子量調整のために、鎖延長剤として、ジイソシアネート化合物や、エポキシ化合物、酸無水物等を重合に使用してもよい。
【0090】
ポリ乳酸は、共重合体である場合、ランダム共重合体であってもよく、ブロック共重合体であってもよい。ポリ乳酸セグメントをＡ、ポリ乳酸以外の重合体、例えばジオール／ジカルボン酸セグメントをＢとすると、典型的にＡＢＡブロック共重合体とすることにより、モールドの形状安定性をより高めることができる。なお、ジオール／ジカルボン酸セグメントのガラス転移温度は、０℃以上であってもよい。
【0091】
ポリ乳酸の重量平均分子量は特に制限されないが、５０,０００以上４００，０００以下であってもよく、１００，０００以上２５０，０００以下であってもよい。
【0092】
熱可塑性樹脂（Ｂ）は、これらのうち、ポリオレフィンまたはその酸グラフト変性体（Ｂ－１）、スチレン系（共）重合体（Ｂ－５）、塩素樹脂（Ｂ－９）、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸共重合体またはこれらのアイオノマー（Ｂ－１２）、熱可塑性ウレタン系エラストマー（Ｂ－１５）、またはゴム成分（Ｂ－１６）であることが好ましく、ポリオレフィン、ポリスチレン、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合樹脂（ＡＢＳ樹脂）、またはポリ塩化ビニルであることがより好ましく、エチレン系重合体、プロピレン系重合体、ポリ－１－ブテン、４－メチル－１－ペンテン系重合体（４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ａ）を除く）、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、またはアクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体であることがさらに好ましく、下記要件（Ｂ－ａ）および（Ｂ－ｂ）を満たす４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ－１－１）であることが特に好ましい。
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
要件（Ｂ－ａ）：４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）から導かれる構成単位の割合が０モル％以上１０モル％以下である（前記４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位および前記炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位の合計を１００モル％とする）
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
【0093】
１－１－２－１．４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ－１－１）
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ－１－１）は、４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｉｉ）ともいう。）と、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｖ）ともいう。）とを含む共重合体である。以下、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の要件について説明する。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たすが、要件（Ｂ－ｃ）～要件（Ｂ－ｆ）のうちいずれか１つまたは複数をさらに満たすことが好ましい。
４－メチル－１－ペンテン系重合体（Ｂ－１－１）は、４－メチルー１－ペンテンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｉｉ）ともいう。）と、炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（以下、単に構成単位（ｉｖ）ともいう。）とを含む共重合体である。以下、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の要件について説明する。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、下記要件（Ｂ－ａ）および要件（Ｂ－ｂ）を満たすが、要件（Ｂ－ｃ）～要件（Ｂ－ｆ）のうちいずれか１つまたは複数をさらに満たすことが好ましい。
【0094】
要件（Ｂ－ａ）：構成単位（ｉｉｉ）の割合が９０モル％以上１００モル％以下であり、構成単位（ｉｖ）の割合が０モル％以上１０モル％以下である（構成単位（ｉｉｉ）および構成単位（ｉｖ）の合計を１００モル％とする）
構成単位（ｉ）の割合が９０モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の耐熱性、弾性率および可撓性を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときや重合により生じる熱により不可逆的な変形を生じにくくしつつ、加熱したときにより柔軟とし、形状追従性をより高めることができる。
構成単位（ｉ）の割合が９０モル％以上であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の耐熱性、弾性率および可撓性を高め、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときや重合により生じる熱により不可逆的な変形を生じにくくしつつ、加熱したときにより柔軟とし、形状追従性をより高めることができる。
【0095】
上記観点から、構成単位（ｉｉｉ）の割合は９２モル％以上９９モル％以下であることが好ましい。また、構成単位（Ｉｖ）の割合は１モル％以上８モル％以下であることが好ましい。
【0096】
構成単位（ｉｖ）は、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－デセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセン、１－オクタデセン、および１－エイコセンなどから導かれる構成単位とすることができる。これらの構成単位は、１種のみが含まれていてもよいし、２種類以上が含まれていてもよい。これらのうち、モールドの弾性率をより高め、かつ加熱されたときの樹脂成形体の取り出しやすさをより高める観点からは、炭素原子数８以上１８以下のα－オレフィンが好ましく、１－オクテン、１－デセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセン、および１－オクタデセンがより好ましく、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセンおよび１－オクタデセンがさらに好ましい。
【0097】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、４－メチル－１－ペンテンから導かれる構成単位（ｉｉｉ）、または炭素原子数５以上２０以下のαーオレフィンから導かれる構成単位（ｉｖ）以外の、その他の構成単位を含んでもよい。その他の構成単位の割合は、０モル％１０モル％以下であることが好ましい（構成単位（ｉｉｉ）および構成単位（ｉｖ）の合計を１００モル％とする）。
【0098】
構成単位（ｉｉｉ）および構成単位（ｉｖ）、およびその他の構成単位を導くモノマーの種類、およびその割合は、１３Ｃ－ＮＭＲにより特定することができる。
【0099】
要件（Ｂ－ｂ）：示差走査熱量計（ＤＳＣ）で融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される
ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、樹脂組成物の、ひいではモールドの耐熱性を高める。そのため、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときや重合により生じる熱により不可逆的な変形を生じにくくすることができる。上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が２００℃以上２４５℃以下の範囲に観測されることが好ましく、２００℃以上２４０℃以下の範囲に観測されることがより好ましい。
ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が２００℃以上２５０℃以下の範囲に観測される４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、樹脂組成物の、ひいではモールドの耐熱性を高める。そのため、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、樹脂組成物、ひいてはモールドを、加熱されたときや重合により生じる熱により不可逆的な変形を生じにくくすることができる。上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、ＤＳＣで融点（Ｔｍ）が２００℃以上２４５℃以下の範囲に観測されることが好ましく、２００℃以上２４０℃以下の範囲に観測されることがより好ましい。
【0100】
要件（Ｂ－ｃ）：ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して２３０℃、２．１６ｋｇ加重で測定されたメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１ｇ／１０分以上２５０ｇ／１０分以下である
上記ＭＦＲが０．０１ｇ／１０分以上２５０ｇ／１０分以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）が４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）と相溶しやすくなり、モールドの成形が容易となる。
上記ＭＦＲが０．０１ｇ／１０分以上２５０ｇ／１０分以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）が４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）と相溶しやすくなり、モールドの成形が容易となる。
【0101】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の上記ＭＦＲは５ｇ／１０分以上２３０ｇ／１０分以下であることが好ましく、１０ｇ／１０分以上２２０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、１５ｇ／１０分以上２００ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。
【0102】
要件（Ｂ－ｄ）：デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が１．０ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下である
デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が１．０ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下であると、樹脂組成物の流動性を高め、モールドの成形がより容易となる。
デカリン溶媒中、１３５℃で測定される極限粘度［η］が１．０ｄｌ／ｇ以上４．０ｄｌ／ｇ以下であると、樹脂組成物の流動性を高め、モールドの成形がより容易となる。
【0103】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の上記極限粘度［η］は、１．０ｄｌ／ｇ以上３．５ｄｌ／ｇ以下であることが好ましく、１．０ｄｌ／ｇ以上３．０ｄｌ／ｇ以下であることがより好ましい。
【0104】
要件（Ｂ－ｅ）：ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が１．０以上７．０以下である
ＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎが７．０以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）中の低分子量成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドの機械特性、成形性および耐摩耗性を高め、かつ、べたつきを抑制することができる。そのため、モールドの繰り返し使用回数を増やすことができ、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
ＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎが７．０以下であると、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）中の低分子量成分の量を少なくして、樹脂組成物、ひいてはモールドの機械特性、成形性および耐摩耗性を高め、かつ、べたつきを抑制することができる。そのため、モールドの繰り返し使用回数を増やすことができ、モールドからの樹脂成形体の取り出しがより容易になり、またモールドの取り扱い性もより良好となる。
【0105】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）のＧＰＣにより測定されるＭｗ／Ｍｎは、２．０以上６．０以下であることが好ましく、２．５以上５．０以下であることがより好ましい。
【0106】
要件（Ｂ－ｆ）：密度が８２０ｋｇ／ｍ３以上８５０ｋｇ／ｍ３以下である
密度が８２５ｋｇ／ｍ３以上８６０ｋｇ／ｍ３以下であると、樹脂組成物、ひいてはモールドを軽量にしつつ、その強度を高めることができる。
密度が８２５ｋｇ／ｍ３以上８６０ｋｇ／ｍ３以下であると、樹脂組成物、ひいてはモールドを軽量にしつつ、その強度を高めることができる。
【0107】
上記観点から、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の密度は８２５ｋｇ／ｍ３以上８４５ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましい。
【0108】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）の密度は、ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて測定した値とすることができる。
【0109】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）、公知の方法により製造することができる。たとえば、４－メチル－１－ペンテンと、必要に応じて炭素原子数５以上２０以下のα－オレフィン（４－メチル－１－ペンテンを除く）とを重合して製造してもよいし、高分子量の４－メチル－１－ペンテン系重合体を熱分解して製造してもよい。また、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、溶媒に対する溶解度の差異で分別する溶媒分別、あるいは沸点の差異で分取する分子蒸留などの方法で精製されてもよい。
【0110】
４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、従来公知のオレフィン重合用触媒、例えば、バナジウム系触媒、チタン系触媒、マグネシウム担持型チタン触媒、ならびに、国際公開第０１／０５３３６９号、国際公開第０１／０２７１２４号、特開平３－１９３７９６号公報、および特開平２－４１３０３号公報に記載のメタロセン触媒などを用いて合成することができる。
【0111】
また、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）は、市販品を使用してもよい。４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１）の市販品の例には三井化学株式会社製ＴＰＸ（「ＴＰＸ」は同社の登録商標）が含まれる。
【0112】
１－１－３．その他の成分
樹脂組成物は、必要に応じて、従来公知の添加剤、たとえば、酸化防止剤、耐候安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、結晶核剤、滑剤、顔料、染料、老化防止剤、塩酸吸収剤、無機または有機の充填剤、有機系または無機系の発泡剤、架橋剤、架橋助剤、粘着剤、軟化剤、難燃剤などの各種添加剤を含有してもよい。上述の各種添加剤の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましい。
樹脂組成物は、必要に応じて、従来公知の添加剤、たとえば、酸化防止剤、耐候安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、防曇剤、結晶核剤、滑剤、顔料、染料、老化防止剤、塩酸吸収剤、無機または有機の充填剤、有機系または無機系の発泡剤、架橋剤、架橋助剤、粘着剤、軟化剤、難燃剤などの各種添加剤を含有してもよい。上述の各種添加剤の含有量は、樹脂組成物の全質量に対して、５質量％以下であることが好ましく、３質量％以下であることがより好ましい。
【0113】
上記酸化防止剤の例には、ヒンダードフェノール化合物、硫黄系酸化防止剤、ラクトーン系酸化防止剤、有機ホスファイト化合物、有機ホスフォナイト化合物、およびこれらを数種組み合わせたものが含まれる。
【0114】
１－１－４．樹脂組成物の物性
樹脂成形体の成形時等における樹脂組成物の形状維持性を高める観点からは、樹脂組成物は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が、１２０ＭＰａ以上であることが好ましく、２００ＭＰａ以上であることがより好ましく、２５０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）の上限は特に限定されないが、３０００ＭＰａ以下とすることができ、２０００ＭＰａ以下であることが好ましい。
樹脂成形体の成形時等における樹脂組成物の形状維持性を高める観点からは、樹脂組成物は、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）が、１２０ＭＰａ以上であることが好ましく、２００ＭＰａ以上であることがより好ましく、２５０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）の上限は特に限定されないが、３０００ＭＰａ以下とすることができ、２０００ＭＰａ以下であることが好ましい。
【0115】
加熱したときの可撓性を高め、加熱されたときの樹脂成形体の取り出しやすさをより高める観点からは、樹脂組成物は、６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）が、２００ＭＰａ未満であることが好ましく、１２０ＭＰａ未満であることがより好ましく、８０ＭＰａ以下であることがさらに好ましく、７５ＭＰａ以下であることがより特に好ましい。６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）の下限は特に限定されないが、０．１ＭＰａ以上とすることができ、０．５ＭＰａ以上であることが好ましく、１．０ＭＰａ以上であることがより好ましい。
【0116】
樹脂組成物の貯蔵弾性率は、－４０～１５０℃の温度範囲で、引張モード、周波数１Ｈｚ、歪み量０．０５％とした動的粘弾性測定により求めることができる。
【0117】
なお、樹脂組成物の貯蔵弾性率は、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）の種類（共重合体を構成するモノマーの種類およびそのモル比等）、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）およびこれらの比（Ｍｗ／Ｍｎ）、ならびにこれらの配合量等により、調整することができる。
【0118】
１－１－５．樹脂組成物の製造方法
樹脂組成物は、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）と、任意に熱可塑性樹脂（Ｂ）とを前記特定の割合で混合することにより得られることが好ましい。混合する方法は特に限定はされず、種々公知の方法、たとえば、ヘンシェルミキサー、タンブラーブレンダー、およびＶ－ブレンダーなどによりドライブレンドする方法、ドライブレンドした後、単軸押出機、二軸押出機、およびバンバリーミキサーなどにより溶融混練する方法、ならびに溶媒の存在下で、攪拌混合する方法などを使用することができる。
樹脂組成物は、４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ａ）と、任意に熱可塑性樹脂（Ｂ）とを前記特定の割合で混合することにより得られることが好ましい。混合する方法は特に限定はされず、種々公知の方法、たとえば、ヘンシェルミキサー、タンブラーブレンダー、およびＶ－ブレンダーなどによりドライブレンドする方法、ドライブレンドした後、単軸押出機、二軸押出機、およびバンバリーミキサーなどにより溶融混練する方法、ならびに溶媒の存在下で、攪拌混合する方法などを使用することができる。
【0119】
１－２．モールドの構成
モールドの形状は特に限定されず、成形しようとする樹脂成形体の形状に応じて任意に定めることができる。
モールドの形状は特に限定されず、成形しようとする樹脂成形体の形状に応じて任意に定めることができる。
【0120】
１－２－１．モールドの形状
図１は、本実施形態に関するモールドの例示的な形状を示す、模式斜視図である。モールド１００は、いずれも略直方体形状である２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを有する。それぞれの型部材は、型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂはいずれも、１つの面に、内部に窪んだ凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する。そして、これらの凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する面同士を接触させて型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを密着させることにより、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂが樹脂成形体に応じた形状の内部空間が形成される。
図１は、本実施形態に関するモールドの例示的な形状を示す、模式斜視図である。モールド１００は、いずれも略直方体形状である２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを有する。それぞれの型部材は、型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂはいずれも、１つの面に、内部に窪んだ凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する。そして、これらの凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する面同士を接触させて型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを密着させることにより、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂが樹脂成形体に応じた形状の内部空間が形成される。
【0121】
一方の型部材１１０ａが有する凹部１１２ａは、凹部１１２ａの底壁から型部材１１０ａを貫通する２つの貫通孔を有する。これらの貫通孔のうち、１つの貫通孔は、内部空間に樹脂またはその材料を注入するための注入孔１１４であり、他方の貫通孔は、樹脂の充填時に内部の空気を抜くための脱気孔１１６である。
【0122】
図２は、図１に示す一点鎖線２－２におけるモールド１００の断面図である。図２に示すように、本実施形態に関するモールド１００は、内部空間２１０を構成する側壁２１２（凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂの深さ方向に延在する壁面）が、２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂの密着面２１４に対して垂直な直線であり、これにより内部空間２１０が長方形の断面形状を有する。
【0123】
なお、モールド１００の断面形状（内部空間２１０の形状）はこれに限定されない。図３Ａ～図３Ｄ、および図４Ａ～図４Ｄは、モールド１００の断面形状（内部空間２１０の形状）の他の例を示す、図１に示す一点鎖線２－２における、モールド１００の断面図である。
【0124】
図３Ａに示すように、モールド１００は、側壁２１２が部分的または全体的に型部材１１０ａの内側に窪んだ（内部空間２１０が部分的または全体的に外側に膨らんだ）形状を有してもよい。あるいは、モールド１００は、側壁２１２が部分的または全体的に型部材１１０ａの外側に拡張した（内部空間２１０が部分的または全体的に内側に窪んだ）形状を有してもよい。また、図３Ｂに示すように、モールド１００は、側壁２１２が部分的または全体的に曲面により構成される形状を有してもよい。また、図３Ｃに示すように、モールド１００は、側壁が部分的または全体的に、規則的または不規則的に変化する繰り返し形状を有してもよい。また、図３Ｄに示すように、モールド１００は、側壁ごとに異なる形状を有してもよい。なお、これらの形状は、図３Ａ～図３Ｄに示したものには限定されず、たとえば他方の型部材１１０ｂの側壁がこれら任意の形状を有してもよいし、一方の型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの両方がこれら任意の形状を有してもよい。また、一方の型部材１１０ａと他方の型部材１１０ｂとで側壁の形状が相違してもよい。
【0125】
また、図４Ａに示すように、モールド１００は、側壁２１２が傾斜して、密着面２１４に向かって内部空間２１０の断面積が広がっていく形状（抜き勾配）を有してもよい。あるいは、図４Ｂに示すように、モールド１００は、側壁２１２が傾斜して、密着面２１４に向かって内部空間２１０の断面積が狭まっていく形状抜き勾配を有してもよい。これらの勾配は、図４Ａおよび図４Ｂに示したものには限定されず、たとえば他方の型部材１１０ｂの側壁がこれら任意の勾配を有してもよいし、一方の型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの両方がこれら任意の勾配を有してもよい。また、一方の型部材１１０ａと他方の型部材１１０ｂとで勾配の向きまたは角度が相違してもよい。
【0126】
また、図４Ｃに示すように、モールド１００は、凹部１１２ａまたは凹部１１２ｂの底壁（内部空間２１０の上面または下面）２１６が、上述した任意の形状を有してもよい。また、図４Ｄに示すように、モールド１００は、内部空間２１０がモールド１００に対して傾斜した形状を有してもよい。
【0127】
なお、凹部１１２ａまたは凹部１１２ｂの側壁および底壁は、所定の粗さを有する粗面であってもよいし、平滑化されていてもよい。
【0128】
図５Ａは、図１に示す二点鎖線５－５におけるモールド１００の断面図である。図５Ａに示すように、本実施形態に関するモールド１００は、いずれも凹部１１２ａまたは凹部１１２ｂの底壁（内部空間２１０の上面または下面）２１６とモールド１００の外部とを連通する、内部空間２１０に樹脂またはその材料を注入するための注入孔１１４と、樹脂の充填時に内部空間２１０の内部の空気を抜くための脱気孔１１６と、を有する。
【0129】
なお、注入孔１１４および脱気孔１１６の位置、大きさ、数、形状などは特に限定されない。図５Ｂ～図５Ｄおよび図６Ａ～図６Ｃは、モールド１００の断面形状（注入孔１１４および脱気孔１１６の位置）の他の例を示す、図１に示す二点鎖線５－５における、モールド１００の断面図である。
【0130】
たとえば、図５Ｂに示すように、注入孔１１４および脱気孔１１６は、互いに別の型部材に形成されていてもよいし、図５Ｃに示すように、注入孔１１４および脱気孔１１６は、型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの密着面２１４に形成されていてもよい。また、図５Ｃおよび図５Ｄに示すように、注入孔１１４または脱気孔１１６は、型部材１１０ａまたは他方の型部材１１０ｂの側壁２１２とモールド１００の外部とを連通してもよい。このとき、図５Ｄに示すように、一方は型部材１１０ａまたは他方の型部材１１０ｂの側壁２１２に形成され、他方は型部材１１０ａまたは他方の型部材１１０ｂの底壁２１６に形成されてもよい。
【0131】
また、図６Ａに示すように、注入孔１１４または脱気孔１１６は、断面形状が変化してもよいし、図６Ｂに示すように、注入孔１１４または脱気孔１１６は、折れ曲がり部を有してもよい。さらには、図６Ｃに示すように、注入孔１１４または脱気孔１１６は、いずれかまたは双方が複数形成されていてもよい。このときの注入孔１１４または脱気孔１１６の置、大きさ、形状などが、複数の貫通孔の間で相違してもよいことは言うまでもない。
【0132】
あるいは、図６Ｄに示すように、１つの貫通孔６１４を、注入孔および脱気孔の双方として作用させてもよい。
【0133】
１－２－２．感温部
上述したようにモールド１００は、上述した樹脂組成物を成形または造形してなる感温部を有する。
上述したようにモールド１００は、上述した樹脂組成物を成形または造形してなる感温部を有する。
【0134】
【0135】
モールド１００中における感温部７１０の位置は特に限定されない。図７Ａに示すように、モールド１００の全体が感温部７１０となっていてもよい。またし、図７Ｂに示すように、モールド１００を構成する型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの側壁部位の全体または一部に感温部７１０が配置されていてもよい。また、図７Ｃに示すように、モールド１００を構成する型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの底壁部位の全体または一部に感温部７１０が配置されていてもよい。あるいは、型部材１１０ａおよび他方の型部材１１０ｂの側壁部位および底壁部位の両方に感温部７１０が配置されていてもよい。
【0136】
これらの感温部は、適度に加熱されると柔らかくなって可撓性が発現され、モールド１００（内部空間２１０）からの樹脂成形体の取り出しを容易にする。
【0137】
また、図７Ａ～図７Ｃに示すように、モールド１００のうち内部空間２１０に接する部位に感温部７１０が配置されていてもよいし、図７Ｄに示すように、モールド１００のうち内部空間２１０とは接しない部位に感温部７１０が配置されていてもよい。図７Ｄには、感温部７１０と内部空間２１０との間に、可撓性を有する他の部材（図７Ｄでは離型フィルム７２０）が配置された例を示す。
【0138】
このような感温部７１０を有するモールド１００は、たとえば常温における樹脂成形体の成形時には十分な形状維持性を有し、その後の加熱、たとえば５５℃以上９５℃以下、好ましくは６０℃以上９０℃以下、より好ましくは６０℃以上８０℃以下への加熱により、樹脂組成物により感温部７１０が可撓性を有するようになる。この可撓性を発現した感温部７１０を変形させる、あるいは感温部７１０を押し広げること等により、モールド１００（内部空間２１０）から樹脂成形体を容易に取り出すことができる。本実施形態では、この程度の温度への加熱により樹脂成形体を取り出すことができるので、取り出し作業を安全に行うことができる。
【0139】
従来、内部空間２１０の形状に、樹脂成形体の取り出し方向に断面積が小さくなる部位や、側壁が斜めに傾斜した部位があるとき、これらの部位に樹脂成形体がひっかかってしまい、取り出しが困難になることがあった。本実施形態では、加熱により感温部７１０に可撓性を付与することで、内部空間２１０がこれらの形状を有するモールド１００からも、樹脂成形体の取り出しを容易に行うことが可能となる。
【0140】
２．モールドの製造方法
図８は、本発明の他の実施形態に関する、モールドの製造方法を示すフローチャートである。
図８は、本発明の他の実施形態に関する、モールドの製造方法を示すフローチャートである。
【0141】
モールドは、上述した樹脂組成物を溶融させ（第２－１工程）、溶融した樹脂組成物を成形または造形する（第２－２工程）方法により、製造することができる。
【0142】
２ー１．樹脂組成物の溶融（第２－１工程）
第２－１工程では、樹脂組成物を溶融させる。溶融の温度は特に限定されないが、樹脂組成物に含まれる樹脂のうち、最も融点（Ｔｍ）またはガラス転移温度（Ｔｇ）が高い樹脂の、当該融点（Ｔｍ）またはガラス転移温度（Ｔｇ）に対して、１０℃以上１５０℃以下の温度とすることが好ましい。加熱の方法は特に限定されない。
第２－１工程では、樹脂組成物を溶融させる。溶融の温度は特に限定されないが、樹脂組成物に含まれる樹脂のうち、最も融点（Ｔｍ）またはガラス転移温度（Ｔｇ）が高い樹脂の、当該融点（Ｔｍ）またはガラス転移温度（Ｔｇ）に対して、１０℃以上１５０℃以下の温度とすることが好ましい。加熱の方法は特に限定されない。
【0143】
溶融した樹脂組成物を、混練してもよい。混練により樹脂組成物のムラを抑制し、ムラに起因する（部位ごとの弾性率が変化することに起因する）感温部７１０の変形を抑制することができる。特に樹脂組成物が充填剤（ガラス繊維等）を含むとき、混練によりムラを抑制する効果が顕著である。混練は、たとえばスクリューなどによる攪拌によって行うことができる。
【0144】
２ー２．溶融した樹脂組成物の成形または造形（第２－２工程）
第２－２工程では、溶融した樹脂組成物を成形または造形する。モールド１００が樹脂組成物のみからなる（感温部７１０のみからなる）ときは、樹脂組成物をモールド１００の形状に成形または造形すればよい。モールド１００が樹脂組成物からなる部位（感温部７１０）と、別の材料からなる部位と、を含むときは、予め作製した、別の材料からなる部位に対して、樹脂組成物を付与して成形または造形して、感温部７１０を作製してもよい。あるいは、樹脂組成物から感温部７１０を成形または造形し、予め作製した別の材料からなる部位と組み合わせてもよい。
第２－２工程では、溶融した樹脂組成物を成形または造形する。モールド１００が樹脂組成物のみからなる（感温部７１０のみからなる）ときは、樹脂組成物をモールド１００の形状に成形または造形すればよい。モールド１００が樹脂組成物からなる部位（感温部７１０）と、別の材料からなる部位と、を含むときは、予め作製した、別の材料からなる部位に対して、樹脂組成物を付与して成形または造形して、感温部７１０を作製してもよい。あるいは、樹脂組成物から感温部７１０を成形または造形し、予め作製した別の材料からなる部位と組み合わせてもよい。
【0145】
樹脂組成物を成形または造形する方法は特に限定されない。付加造形用の製造装置（３Ｄプリンター）により樹脂組成物を造形してもよいし、樹脂組成物をフィルム状に成形した後、当該フィルムを成形してもよいし、あるいは、射出成形、押出成形、ブロー成形、押出ブロー成形、射出ブロー成形、プレス成形、および真空成形などの公知の熱成形方法により、樹脂組成物を直接成形してもよい。これらのうち、複雑な形状を容易に造形できることから、付加造形用の製造装置により樹脂組成物を造形することが好ましい。
【0146】
ところで、付加造形用の製造装置では、造形物を層ごとに作製し、積層していくことで、造形物を製造する。そのため、製造された造形物には、積層痕とよばれる、層間の凹凸が形成される。付加造形用の製造装置でモールドを作製すると、この積層痕に樹脂成形体が物理的に引っかかってしまい、樹脂成形体が取り出しにくいという問題があった。たとえば、内部空間の側壁が延在する方向が付加造形の層内方向となるように造形することで、この問題を解消することはできる。しかし、このとき、付加造形によりモールドを製造していく方向（積層していく方向）が限定されてしまい、内部空間の形状が多種多様なモールドを容易に作製できるという付加造形の利点が失われてしまう。
【0147】
これに対し、本実施形態では、付加造形用の製造装置でモールド１００（感温部７１０）を作製しても、加熱により感温部７１０に可撓性を付与することで樹脂成形体の取り出しを容易に行うことが可能となる。そのため、内部空間の形状が多種多様なモールド１００を付加造形により作製することと、樹脂成形体の取り出しを容易にすることと、の両立が可能となる。
【0148】
付加造形の方法は特に限定されず、公知の方法、たとえば電気ヒーターからの加熱により溶融したフィラメント状の樹脂組成物をノズルから吐出して各層の形状に配置し、積層していく方法（材料押出法）を使用することができる。付加造形用の製造装置の構成は特に限定されず、造形台としてのテーブルと、樹脂組成物を貯留するシリンダーと、シリンダー中の樹脂組成物を溶融するための電気ヒーターなどの加熱手段と、溶融した樹脂組成物を吐出するノズルと、これらを制御する制御部（コンピュータ）と、を有する装置とすることができる。そして、スライサーソフトウェアにより、造形する形状を各層の形状を示す複数の２次元データに分割し、ノズルを２次元方向に走査しながら、当該２次元データに応じた位置に溶融した樹脂組成物をノズルから吐出していけばよい。
【0149】
造形された後の感温部７１０は、さらに所望の形状に加工されてもよい。
【0150】
なお、本工程において成形または造形された感温部７１０は、その後の冷却時に収縮して、変形してしまうことがある。これに対し、樹脂組成物が熱可塑性樹脂（Ｂ）（好ましくは４－メチルー１－ペンテン共重合体（Ｂ－１－１））を含むことにより、熱収縮による変形を抑制することもできる。
【0151】
３．樹脂成形体の製造方法
図９は、本発明の他の実施形態に関する、樹脂成形体の製造方法を示すフローチャートである。図１０Ａ～図１０Ｄは、本実施形態の各工程における、モールド１００の様子を示す、図１に示す一点鎖線２－２におけるモールド１００の断面図である。なお、図１０Ａ～図１０Ｄは、モールド１００の全体が感温部７１０となっている例（図７Ａ参照）を示す。
図９は、本発明の他の実施形態に関する、樹脂成形体の製造方法を示すフローチャートである。図１０Ａ～図１０Ｄは、本実施形態の各工程における、モールド１００の様子を示す、図１に示す一点鎖線２－２におけるモールド１００の断面図である。なお、図１０Ａ～図１０Ｄは、モールド１００の全体が感温部７１０となっている例（図７Ａ参照）を示す。
【0152】
樹脂成形体は、モールド１００の内部に樹脂材料またはその原料を供給し（第３－１工程）と、モールド１００の内部で樹脂成形体を成形する（第３－２工程）、樹脂成形体の製造に使用することができる。上記樹脂成形体の製造は、成形された樹脂成形体を収容するモールドを加熱し（第３－３工程）、加熱されたモールドを変形させてモールドから樹脂成形体を取り出してもよい（第３－４工程）。
【0153】
３ー１．樹脂材料またはその原料の供給（第３－１工程）
第３－１工程では、モールド１００の内部に、樹脂材料またはその原料１０１０を供給する（図１０Ａ）。具体的には、２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する面同士を接触させて密着させ、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂにより樹脂成形体に応じた形状の内部空間２１０を形成する。
第３－１工程では、モールド１００の内部に、樹脂材料またはその原料１０１０を供給する（図１０Ａ）。具体的には、２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂを有する面同士を接触させて密着させ、凹部１１２ａおよび凹部１１２ｂにより樹脂成形体に応じた形状の内部空間２１０を形成する。
【0154】
そして、注入孔１１４から、樹脂材料またはその原料１０１０を内部空間２１０に注入する。このとき、内部空間２１０の内部の空気は、脱気孔１１６から排出される。
【0155】
樹脂材料は特に限定されず、一般用ポリスチレン樹脂、耐衝撃用ポリスチレン樹脂、アクリロニトリルスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、アクリル樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、塩化ビニル樹脂、変性ＰＰＯ樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファルド樹脂等の熱可塑性樹脂、ならびにそれらの材料の複合によるアロイ系樹脂などとすることができる。これらのうち、ＰＭＭＡ（ポリメタクリル酸メチル）、ＰＭＡ（ポリメタクリル酸）、ＰＥＭＡ（ポリエチルメタクリレート）、ＰＭＭＡ－Ｓｔ（非架橋ポリメタクリル酸メチル・スチレン共重合体）、ＰＭＡ－Ｓｔ（非架橋ポリメタクリル酸・スチレン共重合体）、ＰＥＭＡ－Ｓｔ（非架橋ポリエチルメタクリレート・スチレン共重合体）含有組成物が好ましい。また、これらの樹脂材料には、ガラス繊維や樹脂粒子（ＰＭＭＡなどのアクリル樹脂の粒子など）等のフィラー、硫酸バリウムや酸化ジルコニウムなどのＸ線造影剤などを含む、添加剤が配合されていてもよい。
【0156】
本工程では、これらの樹脂材料を、固化剤等とともに注入してもよいし、これらの原料（モノマーおよび開始剤）を注入してもよい。
【0157】
注入の方法は特に限定されず、シリンジや注射器を用いてこれらの樹脂材料またはその原料１０１０を注入してもよいし、これらの樹脂材料またはその原料１０１０が入った容器を注入孔１１４に対して傾けて、注入孔１１４から（あるいは漏斗を介して注入孔１１４から）注ぎ込んでもよい。あるいは、ポンプや射出成形機を用いてもよい。
【0158】
また、注入する前には、これらの樹脂材料またはその原料１０１０をよく攪拌することが好ましい。
【0159】
注入する際、あるいは注入した後には、内部空間２１０の内部の空気を効率的に脱気するため、モールド１００を傾けたり、揺動したり、振動を付与したり、衝撃を付与したりしてもよい。
【0160】
３－２．樹脂成形体の成形（第３－２工程）
第３－２工程では、供給（注入）された樹脂材料を固化させたり、原料を反応（重合）させたりして、内部空間２１０に応じた形状を有する樹脂成形体１０２０を成形する（図１０Ｂ）。
第３－２工程では、供給（注入）された樹脂材料を固化させたり、原料を反応（重合）させたりして、内部空間２１０に応じた形状を有する樹脂成形体１０２０を成形する（図１０Ｂ）。
【0161】
このとき、単にモールド１００を静置して固化や反応が終了するのを待ってもよいし、内部空間２１０を減圧したり、モールド１００を外側から加圧したりしてもよい。また、反応時に反応熱が生じるときは、熱によるモールド１００（感温部７１０）の変形を抑制するため、モールド１００（感温部７１０）を冷却してもよい。また、注入した原料が光により硬化（重合）する原料であるときは、光を照射してもよい。この光の照射による硬化を可能とするため、モールド１００は光透過性であるか、または少なくとも一部（たとえば感温部７１０）に、外部からの光を内部空間２１０まで透過する透過部を有していてもよい。
【0162】
なお、本工程は、常温で行うことが好ましい。
【0163】
その後、２つの型部材１１０ａおよび型部材１１０ｂを互いから取り外し、開口している凹部１１２ａまたは凹部１１２ｂから、成形された樹脂成形体１０２０を取り出すことができる。
【0164】
３－３．モールドの加熱（第３－３工程）
樹脂成形体を取り出すとき、モールド１００、あるいは少なくとも感温部７１０を加熱することが好ましい（第３－３工程、図１０Ｃ）。
樹脂成形体を取り出すとき、モールド１００、あるいは少なくとも感温部７１０を加熱することが好ましい（第３－３工程、図１０Ｃ）。
【0165】
このときの加熱温度は、５５℃以上９５℃以下であること好ましく、６０℃以上９０℃以下であることがより好ましく、６０℃以上８０℃以下であることがさらに好ましい。上述したように、この加熱により感温部７１０に可撓性が発現される。そのため、感温部７１０の変形または押し広げにより、樹脂成形体１０２０を容易に取り出すことができる。
【0166】
加熱の方法は特に限定されず、ホットプレート、オーブン、温水への浸漬、温水の付与等の方法で行えばよい。このとき、感温部７１０のみを加熱してもよいし、モールド１００の全体を加熱してもよい。
【0167】
なお、本工程は、前の工程（樹脂成形体の成形）が終了した後に行うことが好ましい。
【0168】
３－４．樹脂成形体の取り出し（第３－４工程）
そして、感温部７１０を変形させたり押し広げたりして、樹脂成形体１０２０を取り出す（第３－４工程、図１０Ｄ）。
そして、感温部７１０を変形させたり押し広げたりして、樹脂成形体１０２０を取り出す（第３－４工程、図１０Ｄ）。
【0169】
変形の方法は特に限定されず、樹脂成形体１０２０とは反対方向に感温部７１０を撓ませてもよいし、感温部７１０を（あるいはモールド１００の全体を）絞るように変形させてもよい。
【0170】
４．用途
上述したモールドは、様々な樹脂成形体の成形、特には内部空間に注入したモノマーを重合させる（必要に応じて熱または光を付与して重合させる）ことによる樹脂成形体の成形に、好適に使用することができる。具体的には、上述したモールドは、骨セメント、インプラント 椎体間ケージ、人口骨、髄内釘、軟骨、半月板、人工関節、手術工具、ネジ、ケース、筐体、部品などの製造に使用することができる。
上述したモールドは、様々な樹脂成形体の成形、特には内部空間に注入したモノマーを重合させる（必要に応じて熱または光を付与して重合させる）ことによる樹脂成形体の成形に、好適に使用することができる。具体的には、上述したモールドは、骨セメント、インプラント 椎体間ケージ、人口骨、髄内釘、軟骨、半月板、人工関節、手術工具、ネジ、ケース、筐体、部品などの製造に使用することができる。
【実施例0171】
本発明を実施例に基づき詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されない。
【0172】
１．物性の測定方法
各共重合体および熱可塑性樹脂の物性は、下記方法により行った。
各共重合体および熱可塑性樹脂の物性は、下記方法により行った。
【0173】
１－１．構成単位の含有率
１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果を基に、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を構成する構成単位の割合を算出した。具体的には、日本電子株式会社製、ＥＣＰ５００型核磁気共鳴装置を用いて、オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（８０体積％／２０体積％）混合溶媒を用い、試料濃度５５ｍｇ／０．６ｍｌ、測定温度１２０℃、観測核は１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）、シーケンスはシングルパルスプロトンデカップリング、パルス幅は４．７μ秒（４５°パルス）、繰り返し時間は５．５秒、積算回数は１万回以上とし、２７．５０ｐｐｍをケミカルシフトの基準値として測定をおこなった。得られた１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルから、各構成単位の割合を定量化した。
１３Ｃ－ＮＭＲで測定した結果を基に、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を構成する構成単位の割合を算出した。具体的には、日本電子株式会社製、ＥＣＰ５００型核磁気共鳴装置を用いて、オルトジクロロベンゼン／重水素化ベンゼン（８０体積％／２０体積％）混合溶媒を用い、試料濃度５５ｍｇ／０．６ｍｌ、測定温度１２０℃、観測核は１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）、シーケンスはシングルパルスプロトンデカップリング、パルス幅は４．７μ秒（４５°パルス）、繰り返し時間は５．５秒、積算回数は１万回以上とし、２７．５０ｐｐｍをケミカルシフトの基準値として測定をおこなった。得られた１３Ｃ－ＮＭＲスペクトルから、各構成単位の割合を定量化した。
【0174】
１－２．メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、共重合体（Ａ－１）は温度２６０℃、５ｋｇ荷重でＭＦＲを測定し、熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）～熱可塑性樹脂（Ｂ－１－３）は、温度２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で、それぞれのＭＦＲを測定した。
ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、共重合体（Ａ－１）は温度２６０℃、５ｋｇ荷重でＭＦＲを測定し、熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）～熱可塑性樹脂（Ｂ－１－３）は、温度２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で、それぞれのＭＦＲを測定した。
【0175】
１－３．融点（Ｔｍ）
ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠して、株式会社日立ハイテクサイエンス製の示差走査熱量計ＤＳＣ７０００Ｘを用い、昇温速度１０℃／分で測定される融解ピークの頂点のうち最も温度が高いピークのピーク温度を、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の融点（Ｔｍ）とした。
ＪＩＳ Ｋ７１２１に準拠して、株式会社日立ハイテクサイエンス製の示差走査熱量計ＤＳＣ７０００Ｘを用い、昇温速度１０℃／分で測定される融解ピークの頂点のうち最も温度が高いピークのピーク温度を、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の融点（Ｔｍ）とした。
【0176】
１－４．極限粘度
ウベローデ粘度計を用いて、デカリン溶媒中、１３５℃で、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の極限粘度を求めた。まず、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の各々について約２０ｍｇの試料を採取した。採取した試料を１５ｍｌのデカリンに溶解して、１３５℃に加熱したオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈した後、同じように比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作および比粘度ηｓｐの測定をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）と比粘度ηｓｐとの関係を示す関係式（ηｓｐ／Ｃ）を求めた。この関係式において、濃度（Ｃ）をゼロに外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度として算出した（下式参照）。
[η]＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）
ウベローデ粘度計を用いて、デカリン溶媒中、１３５℃で、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の極限粘度を求めた。まず、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の各々について約２０ｍｇの試料を採取した。採取した試料を１５ｍｌのデカリンに溶解して、１３５℃に加熱したオイルバス中で比粘度ηｓｐを測定した。このデカリン溶液にデカリン溶媒を５ｍｌ追加して希釈した後、同じように比粘度ηｓｐを測定した。この希釈操作および比粘度ηｓｐの測定をさらに２回繰り返し、濃度（Ｃ）と比粘度ηｓｐとの関係を示す関係式（ηｓｐ／Ｃ）を求めた。この関係式において、濃度（Ｃ）をゼロに外挿した時のηｓｐ／Ｃの値を極限粘度として算出した（下式参照）。
[η]＝ｌｉｍ（ηｓｐ／Ｃ） （Ｃ→０）
【0177】
１－５．重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の分子量を測定した。
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により、共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の分子量を測定した。
【0178】
具体的には、液体クロマトグラフとしてＷａｔｅｒｓ社製ＡＬＣ／ＧＰＣ１５０－Ｃｐｌｕｓ型（示差屈折計検出器一体型）を用い、分離カラムとして東ソー株式会社製ＧＭＨ６－ＨＴを２本、およびＧＭＨ６－ＨＴＬを２本、直列接続して用い、移動相媒体としてｏ－ジクロロベンゼン、酸化防止剤として０．０２５質量％のジブチルヒドロキシトルエン（武田薬品工業株式会社製）を用い、移動相媒体を１．０ｍｌ／分で移動させ、試料濃度は１５ｍｇ／１０ｍｌとし、試料注入量は５００μＬとして、示差屈折計を検出器として用いてクロマトグラムを得た。１サンプル当たりの測定時間は６０分であった。
【0179】
得られたクロマトグラムを、公知の方法によって、標準ポリスチレンサンプルを用いて検量線を作成して解析することで、重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を算出した。標準ポリスチレンとしては、重量平均分子量（Ｍｗ）が１，０００以上４，０００，０００以下の範囲に適用可能な、東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いた。
【0180】
１－６．密度
ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を測定した。
ＪＩＳ Ｋ７１１２に準拠して、密度勾配管を用いて共重合体（Ａ－１）および熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を測定した。
【0181】
２．材料の用意
２－１．共重合体（Ａ－１）の合成（合成例１）
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付ＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ－ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、および４５０ｍｌの４－メチル－１－ペンテンを２３℃で装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入して攪拌した。
２－１．共重合体（Ａ－１）の合成（合成例１）
充分に窒素置換した容量１．５Ｌの攪拌翼付ＳＵＳ製オートクレーブに、３００ｍｌのｎ－ヘキサン（乾燥窒素雰囲気下、活性アルミナ上で乾燥したもの）、および４５０ｍｌの４－メチル－１－ペンテンを２３℃で装入した。このオートクレーブに、トリイソブチルアルミニウム（ＴＩＢＡＬ）の１．０ｍｍｏｌ／ｍｌトルエン溶液を０．７５ｍｌ装入して攪拌した。
【0182】
次に、オートクレーブを内温６０℃まで加熱し、全圧（ゲージ圧）が０．４０ＭＰａとなるようにプロピレンで加圧した。続いて、予め調製しておいたアルミニウム換算で１ｍｍｏｌのメチルアルミノキサン、および０．０１ｍｍｏｌのジフェニルメチレン（１－エチル－３－ｔ－ブチル－シクロペンタジエニル）（２，７－ジ－ｔ－ブチル－フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを含む０．３４ｍｌのトルエン溶液を、オートクレーブに窒素で圧入し、重合反応を開始した。重合反応中は、オートクレーブの内温が６０℃になるように温度を調整した。重合開始から６０分後、オートクレーブに５ｍｌのメタノールを窒素で圧入し、重合反応を停止させた後、オートクレーブ内を大気圧まで脱圧した。脱圧後、反応溶液にアセトンを添加しながら攪拌した。
【0183】
得られた溶媒を含むパウダー状の共重合体を、１００℃、減圧下で１２時間乾燥して、４－メチルー１－ペンテン共重合体である共重合体（Ａ－１）を得た。共重合体（Ａ－１）の質量は３６．９ｇ、４－メチル－１－ペンテン含有量は７２．４モル％、プロピレン含有量は２７．６モル％であった。示差走査熱量計（ＤＳＣ）で測定を行ったところ、融点は観測されなかった。共重合体（Ａ－１）の各物性の測定結果を表１に示す。
【0184】
２－２．熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の合成（合成例２）
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例９に記載の重合方法に準じて、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、および水素の割合を変更することで、熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を得た。熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の各物性の測定結果を表１に示す。
国際公開第２００６／０５４６１３号の比較例９に記載の重合方法に準じて、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、および水素の割合を変更することで、熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）を得た。熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）の各物性の測定結果を表１に示す。
【0185】
２－３．熱可塑性樹脂（Ｂ－２－１）の準備
ホッティポリマー株式会社社製のＴＰＥ６０Ａ（ＴＰＥ製フィラメント、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）７２．９ｇ／１０分）を熱可塑性樹脂（Ｂ－２－１）として使用した。
ホッティポリマー株式会社社製のＴＰＥ６０Ａ（ＴＰＥ製フィラメント、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）７２．９ｇ／１０分）を熱可塑性樹脂（Ｂ－２－１）として使用した。
【0186】
２－４．熱可塑性樹脂（Ｂ－２－２）の準備
三菱ケミカルメディア株式会社から入手可能であったＶｅｒｂａｔｉｍ（ＰＬＡ製フィラメント、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）１８．９ｇ／１０分）を熱可塑性樹脂（Ｂ－２－２）として使用した。
三菱ケミカルメディア株式会社から入手可能であったＶｅｒｂａｔｉｍ（ＰＬＡ製フィラメント、ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）１８．９ｇ／１０分）を熱可塑性樹脂（Ｂ－２－２）として使用した。
【0187】
【表1】
【0188】
３．樹脂組成物の作製・用意
表１に示す比率で、共重合体（Ａ－１）と熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）とを十分にドライブレンドして、樹脂組成物１～樹脂組成物４とした。
表１に示す比率で、共重合体（Ａ－１）と熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）とを十分にドライブレンドして、樹脂組成物１～樹脂組成物４とした。
【0189】
熱可塑性樹脂（Ｂ－１－１）、熱可塑性樹脂（Ｂ－２－１）、および熱可塑性樹脂（Ｂ－２－２）をそれぞれ、樹脂組成物５、樹脂組成物６、および樹脂組成物７とした。
【0190】
４．モールドの作製
樹脂組成物１を二軸押出機中で溶融混錬し、吐出して冷却水槽中で冷却し、ストランド状に成形した。その後、得られたストランドを温水槽中で延伸し、直径１．７５ｍｍのフィラメントを作製した。
樹脂組成物１を二軸押出機中で溶融混錬し、吐出して冷却水槽中で冷却し、ストランド状に成形した。その後、得られたストランドを温水槽中で延伸し、直径１．７５ｍｍのフィラメントを作製した。
【0191】
得られたフィラメントから、日本３Ｄプリンター株式会社製の材料押出法による３Ｄプリンター「Ｒａｉｓｅ３Ｄ Ｐｒｏ２」を用いてモールドを作製した。このとき、Ａｕｔｏｄｅｓｋ社のソフトウェア「Ｆｕｓｉｏｎ３６０」で形状データを作成し、Ｓｉｍｐｌｉｆｙ３Ｄ社のソフトウェア「Ｓｉｍｐｌｉｆｙ３Ｄ」にて造形条件を決定した。造形テーブルは４０℃、ノズル温度は２９０℃、造形速度は６０ｍｍ／ｓ、内部充填率１００％の造形条件にて、モールド１を作製した。このとき、縦４０ｍｍ×横４０ｍｍ×厚み２０ｍｍの直方体形状であり、縦４０ｍｍ×横４０ｍｍの面の一方の中央部に、縦１０ｍｍ×横１０ｍｍ×深さ１０ｍｍの凹部を有する形状を有する型部材を２つ作製した。一方の型部材は、凹部の四隅のうち一隅に、型部材を厚み方向に貫通する、成形樹脂を注入するための注入孔を有する形状とした。また、上記一方の型部材は、中空口とは対角に位置する一隅に、型部材を厚み方向に貫通する、樹脂の充填時に内部の空気を抜くための脱気孔を有する形状とした。
【0192】
付加造形用のフィラメントに成形されている熱可塑性樹脂（Ｂ－２－１）（樹脂組成物５）を使用して、同様に、モールド５を作製した。
【0193】
５．シートの作製
樹脂組成物１～樹脂組成物４をそれぞれ、ＳＵＳ製型枠に所定量充填し、樹脂組成物１～樹脂組成物３については加熱盤を２６０℃、樹脂組成物４については加熱盤を２００℃に設定し、油圧式熱プレス機（株式会社神藤金属工業所製 ＡＹＳＲ－５型）を用いて、予熱４分間、ゲージ圧５ＭＰａで１分間加圧した後、２０℃に設定した冷却盤に移し替え、ゲージ圧５ＭＰａで圧縮して２分間冷却し、厚み０．５ｍｍのシートであるシート１～シート４を作製した。
樹脂組成物１～樹脂組成物４をそれぞれ、ＳＵＳ製型枠に所定量充填し、樹脂組成物１～樹脂組成物３については加熱盤を２６０℃、樹脂組成物４については加熱盤を２００℃に設定し、油圧式熱プレス機（株式会社神藤金属工業所製 ＡＹＳＲ－５型）を用いて、予熱４分間、ゲージ圧５ＭＰａで１分間加圧した後、２０℃に設定した冷却盤に移し替え、ゲージ圧５ＭＰａで圧縮して２分間冷却し、厚み０．５ｍｍのシートであるシート１～シート４を作製した。
【0194】
樹脂組成物５を用いて、加熱盤を２６０℃に設定し、同様にシート５を作製した。
【0195】
樹脂組成物６および樹脂組成物７を用いて、加熱盤を２００℃に設定し、それぞれ同様にシート６およびシート７を作製した。
【0196】
７．評価
７－１．貯蔵弾性率の測定
シート１～シート７をそれぞれ、レオメーター（ティー・エイ・インスツルメント社製 ＲＳＡ－Ｇ２ＭＣＲ３０１）により、引張モード、周波数は１Hz、歪み量は０．０５％、昇温速度は３℃／分の条件で、－４０～１５０℃における動的粘弾性の温度分散を観測した。得られた結果から、樹脂組成物１～樹脂組成物７の、各温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）を得た。
７－１．貯蔵弾性率の測定
シート１～シート７をそれぞれ、レオメーター（ティー・エイ・インスツルメント社製 ＲＳＡ－Ｇ２ＭＣＲ３０１）により、引張モード、周波数は１Hz、歪み量は０．０５％、昇温速度は３℃／分の条件で、－４０～１５０℃における動的粘弾性の温度分散を観測した。得られた結果から、樹脂組成物１～樹脂組成物７の、各温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）を得た。
【0197】
７－２．貯蔵弾性率（Ｅ’）と、形状維持性および取り外し性との関係の検討
モールド１を構成する２つの型部材を、凹部が開口する面同士が密着するように貼り合わせて凹部を内部空間とし、注入孔から内部空間に再表２０１９／１８１４７７の実施例１ｄで使用した骨セメントの材料（混合物）を注入し、内部空間を隙間なく充填した。その後、１時間放置して、注入した樹脂を硬化させて樹脂成形体とした。２つの型部材を開放し、樹脂成形体が嵌まっている一方の型部材の温度を変化させて、型部材を変形させて成形品を型部材から取り外せるか否かを確認し、表２に示す基準で各温度における形状維持性および取り外し性を評価した。
モールド１を構成する２つの型部材を、凹部が開口する面同士が密着するように貼り合わせて凹部を内部空間とし、注入孔から内部空間に再表２０１９／１８１４７７の実施例１ｄで使用した骨セメントの材料（混合物）を注入し、内部空間を隙間なく充填した。その後、１時間放置して、注入した樹脂を硬化させて樹脂成形体とした。２つの型部材を開放し、樹脂成形体が嵌まっている一方の型部材の温度を変化させて、型部材を変形させて成形品を型部材から取り外せるか否かを確認し、表２に示す基準で各温度における形状維持性および取り外し性を評価した。
【0198】
【表2】
【0199】
樹脂組成物１についての、温度を変化させたときの当該温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）（シート１により測定）と、当該温度における形状維持性および取り外し性の評価結果（モールド１により評価）を、表３に示す。
【0200】
【表3】
【0201】
表３の結果から、樹脂組成物のある温度における貯蔵弾性率（Ｅ’）と、当該樹脂組成物から得られたモールドの当該温度における形状維持性および取り外し性との間には、表４に示す関係があることがわかった。
【0202】
【表4】
【0203】
７－３．形状維持性および取り外し性の評価
「７－１」で得た、樹脂組成物１～樹脂組成物７の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）および６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）をもとに、表５および表６に示す基準で、各樹脂組成物の形状維持性および取り外し性を評価した。
「７－１」で得た、樹脂組成物１～樹脂組成物７の２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）および６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）をもとに、表５および表６に示す基準で、各樹脂組成物の形状維持性および取り外し性を評価した。
【0204】
【表5】
【0205】
【表6】
【0206】
樹脂組成物１～樹脂組成物７の組成、２５℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠２５℃）および６０℃における貯蔵弾性率（Ｅ’＠６０℃）、ならびに形状維持性および取り外し性の評価結果を、表７に示す。
【0207】
【表7】
【産業上の利用可能性】
【0208】
本発明に関するモールドは、樹脂成形体の取り外し性が良好であるため、モールドの使用効率を向上させることができる。
【符号の説明】
【0209】
１００ モールド
１１０ａ、１１０ｂ 型部材
１１２ａ、１１２ｂ 凹部
１１４ 注入孔
１１６ 脱気孔
２１０ 内部空間
２１２ 側壁
２１４ 密着面
２１６ 底壁
７１０ 感温部
７２０ 離型フィルム
１０１０ 樹脂材料またはその原料
１０２０ 樹脂成形体
１１０ａ、１１０ｂ 型部材
１１２ａ、１１２ｂ 凹部
１１４ 注入孔
１１６ 脱気孔
２１０ 内部空間
２１２ 側壁
２１４ 密着面
２１６ 底壁
７１０ 感温部
７２０ 離型フィルム
１０１０ 樹脂材料またはその原料
１０２０ 樹脂成形体
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】