特開 2024-43164 熱交換隔壁

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024043164

(43)【公開日】2024-03-29

(54)【発明の名称】熱交換隔壁

(51)【国際特許分類】

   F01D 5/18 20060101AFI20240322BHJP

   F01D 25/12 20060101ALI20240322BHJP

   F02C 7/18 20060101ALI20240322BHJP

   F01D 9/02 20060101ALI20240322BHJP

【ＦＩ】

F01D5/18

F01D25/12 E

F02C7/18 A

F02C7/18 C

F02C7/18 E

F01D9/02 102

【審査請求】未請求

【請求項の数】9

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022148192

(22)【出願日】2022-09-16

(71)【出願人】

【識別番号】514275772

【氏名又は名称】三菱重工航空エンジン株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000785

【氏名又は名称】ＳＳＩＰ弁理士法人

(72)【発明者】

【氏名】池田 有空

【テーマコード（参考）】

3G202

【Ｆターム（参考）】

3G202CA07

3G202CB01

3G202GA08

3G202GB01

3G202JJ02

3G202JJ06

3G202JJ07

3G202JJ08

3G202JJ09

3G202JJ29

(57)【要約】

【課題】航空エンジンの高温部品に対する冷却効果を向上させることができる。
【解決手段】航空エンジンの高温部品を空冷するための熱交換隔壁は、高温部品の冷却面との間に冷却風が第１方向に沿って流通する冷却流路を画定する壁と、高温部品の冷却面に設けられ、冷却面に対向する方向から視た場合に少なくとも前縁端を含む前面が第１方向の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有する少なくとも１つのフィンと、少なくとも１つのフィンの前面から冷却面に接続するまで第１方向の上流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する湾曲面を有する上流側フィレットと、を備える。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

航空エンジンの高温部品を空冷するための熱交換隔壁であって、
前記高温部品の冷却面との間に冷却風が第１方向に沿って流通する冷却流路を画定する壁と、
前記高温部品の前記冷却面に設けられ、前記冷却面に対向する方向から視た場合に少なくとも前縁端を含む前面が前記第１方向の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有する少なくとも１つのフィンと、
前記少なくとも１つのフィンの前記前面から前記冷却面に接続するまで前記第１方向の上流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する湾曲面を有する上流側フィレットと、を備える、
熱交換隔壁。

【請求項2】

前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端と後縁端とを通過する仮想の直線を第１ラインとし、前記第１ラインと直交するとともに、前記少なくとも１つのフィンの前記第１方向と直交する方向における最大幅を画定する両端を通過する仮想の直線を第２ラインとし、前記第１ラインと前記第２ラインとが互いに交差する交差点から前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端までの長さをＬ１とし、前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端から前記上流側フィレットの前記第１方向の上流側の上流端までの長さをＬ２とすると、
前記交差点は、前記少なくとも１つのフィンの前記後縁端よりも前記前縁端に近接し、
Ｌ２≧０．７Ｌ１を満たす、
請求項１に記載の熱交換隔壁。

【請求項3】

前記少なくとも１つのフィンの少なくとも後縁端を含む後面から前記冷却面に接続するまで前記第１方向の下流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する後側湾曲面を有する下流側フィレット、をさらに備える、
請求項１又は２に記載の熱交換隔壁。

【請求項4】

前記少なくとも１つのフィンは、前記第１方向において互いに重なり合って配置されるとともに、前記第１方向と直交する方向において互いに間隔を空けて配置される第１フィン及び前記第１フィンとは別の第２フィンを含み、
前記第１フィンと前記第２フィンとの間に形成される隙間の内、最小の長さを有する部分をスロートと定義した場合に、
前記冷却面のうち前記隙間に面する隙間面には、前記第１方向において、前記スロートが形成されている範囲と重なるように凹部が形成されている、
請求項１又は２に記載の熱交換隔壁。

【請求項5】

前記凹部の最も深くなる位置を最深点とし、前記第１方向における前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端から後縁端までの長さをＬ３とすると、
前記最深点は、前記第１方向において、前記スロートの位置からＬ３／１０ずれた範囲内に位置している、
請求項４に記載の熱交換隔壁。

【請求項6】

前記凹部は、前記隙間を前記第１方向と直交する方向から切断した流路断面の大きさの変化率が５％以下となるように前記隙間面に形成されている、
請求項４に記載の熱交換隔壁。

【請求項7】

前記凹部は、前記最深点から前記凹部の前記第１方向の下流側の下流点に向かうにつれて浅くなる下流面を含む、
請求項５に記載の熱交換隔壁。

【請求項8】

前記高温部品は、前記航空エンジンの燃焼器の燃焼空間に面する燃焼器パネルを含む、
請求項１又は２に記載の熱交換隔壁。

【請求項9】

前記高温部品は、前記航空エンジンの燃焼器から排出される燃焼ガスと接触するタービン翼を含む、
請求項１又は２に記載の熱交換隔壁。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本開示は、航空エンジンの高温部品を空冷するための熱交換隔壁に関する。

【背景技術】

【0002】

従来から、熱交換隔壁は、高温部品と気体状の冷媒（冷却風）との間の伝熱効率を向上させるための工夫がなされている。例えば、特許文献１には、燃焼器ライナの内壁部（高温部品）にピンを設けることが開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１３－１０４３０７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

しかしながら、特許文献１に記載の技術では、内壁部から延びる方向にピンを視た場合に、ピンは矩形状を有している。このため、ピンの外周面の全体において冷却風の剥離が発生する虞がある。冷却風の剥離が発生すると、高温部品と冷却風との間の伝熱効率が低減し、高温部品に対する冷却効果が低減してしまう。

【0005】

本開示は、上述の課題に鑑みてなされたものであって、航空エンジンの高温部品に対する冷却効果を向上させることができる熱交換隔壁を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

上記目的を達成するため、本開示に係る熱交換隔壁は、航空エンジンの高温部品を空冷するための熱交換隔壁であって、前記高温部品の冷却面との間に冷却風が第１方向に沿って流通する冷却流路を画定する壁と、前記高温部品の前記冷却面に設けられ、前記冷却面に対向する方向から視た場合に少なくとも前縁端を含む前面が前記第１方向の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有する少なくとも１つのフィンと、前記少なくとも１つのフィンの前記前面から前記冷却面に接続するまで前記第１方向の上流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する湾曲面を有する上流側フィレットと、を備える。

【発明の効果】

【0007】

本開示の熱交換隔壁によれば、航空エンジンの高温部品に対する冷却効果を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】航空エンジンの構成の一例を概略的に示す図である。

【図2】第１実施形態に係る熱交換隔壁の構成を概略的に示す図である。

【図3】第１実施形態に係るフィンの外形形状を示す図である。

【図4】第１実施形態に係る上流側フィレットの構成を概略的に示す図である。

【図5】第１実施形態に係る下側側フィレットの構成を概略的に示す図である。

【図6】第１実施形態に係る上流側フィレット及び下流側フィレットの構成の説明図である。

【図7】従来のフィンの周囲における圧縮空気の速度分布を示す図である。

【図8】第１実施形態に係る上流側フィレットが未設置の場合のフィンの根元における圧縮空気の流れを示す図である。

【図9】幾つかの実施形態に係るフィンの配置を示す図である。

【図10】幾つかの実施形態に係る熱交換隔壁の構成を概略的に示す図である。

【図11】第２実施形態に係る熱交換隔壁の構成を概略的に示す図である。

【図12】第２実施形態に係る凹部の構成を概略的に示す図である。

【図13】幾つかの実施形態に係る熱交換隔壁の構成を概略的に示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、本開示の実施の形態による熱交換隔壁について、図面に基づいて説明する。かかる実施の形態は、本開示の一態様を示すものであり、この開示を限定するものではなく、本開示の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。

【0010】

（航空エンジン）
図１は、航空エンジン１００の構成の一例を概略的に示す図である。図１に例示する形態では、航空エンジン１００は、圧縮空気Ｇ１を生成するための圧縮器１１０と、圧縮空気Ｇ１及び燃料Ｆを用いて燃焼ガスＧ２を生成するための燃焼器１２０と、燃焼ガスＧ２によって回転駆動されるように構成されるタービン１３０と、を含む。

【0011】

圧縮器１１０は、圧縮器ロータ１１２と、圧縮器動翼１１４と、圧縮器静翼１１６と、を含んでいる。圧縮器ロータ１１２は、棒形状を有しており、軸線ＯＤを中心として回転可能に構成されている。圧縮器ロータ１１２は、軸線ＯＤが延在する軸線方向に沿って長手方向を有している。

【0012】

図１に例示する形態では、圧縮器ロータ１１２と後述するタービンロータ１３２とは軸線ＯＤ上に一体に連結されている。つまり、航空エンジン１００は、圧縮器ロータ１１２とタービンロータ１３２とで構成される回転軸１０２を含む。航空エンジン１００は、軸線ＯＤを中心とする径方向において、この回転軸１０２を径方向外側から囲うケーシング１０４をさらに含む。

【0013】

圧縮器動翼１１４は、圧縮器ロータ１１２に植設されており、タービンロータ１３２とともに回転する。圧縮器静翼１１６は、ケーシング１０４に固定されている。圧縮器１１０は、航空エンジン１００の外部から取り込んだ空気Ａを、圧縮器動翼１１４と圧縮器静翼１１６との間で圧縮して昇圧させ、この圧縮空気Ｇ１を燃焼器１２０に供給する構成となっている。図１に例示する形態では、ケーシング１０４には、内部に圧縮空気Ｇ１が供給される圧縮空気室１０９が形成されている。そして、燃焼器１２０は、圧縮空気室１０９に配置されている。

【0014】

タービン１３０は、燃焼器１２０から供給される燃焼ガスＧ２によって回転駆動される。図１に例示するように、タービン１３０は、タービンロータ１３２と、タービン動翼１３４と、タービン静翼１３６と、を含んでいる。タービンロータ１３２は、棒形状を有しており、軸線ＯＤを中心として回転可能に構成されている。タービン動翼１３４は、タービンロータ１３２に植設されている。タービン静翼１３６は、ケーシング１０４に固定されている。タービン１３０は、燃焼器１２０から供給された燃焼ガスＧ２をタービン動翼１３４及びタービン静翼１３６のそれぞれに通過させることで、タービンロータ１３２を回転駆動させる。そして、上述の圧縮器１１０は、タービンロータ１３２を介してタービン１３０の回転力が伝達されて、圧縮器１１０内を流通する空気Ａを圧縮する。また、タービン１３０は、タービン動翼１３４及びタービン静翼１３６を通過した燃焼ガスＧ２を航空機の推進力として航空エンジン１００の外部に排気する。

【0015】

＜第１実施形態＞
（熱交換隔壁）
本開示に係る熱交換隔壁１は、航空エンジン１００の高温部品１０１を空冷する。第１実施形態では、高温部品１０１は、燃焼器１２０の燃焼器パネル１２２（１０１）を含む。図２は、第１実施形態に係る熱交換隔壁１の構成を概略的に示す図である。

【0016】

熱交換隔壁１の説明の前に、燃焼器１２０の構成について説明する。図２に例示するように、燃焼器１２０は、燃焼器ライナ１２１と、燃焼器パネル１２２と、燃料ノズル１２４と、を含む。燃焼器ライナ１２１は、圧縮空気室１０９内に配置されている。この燃焼器ライナ１２１は、軸線ＯＤの周りに沿って延びるリング形状を有しており、いわゆるアニュラ型のライナである。燃焼器パネル１２２は、内部に燃料ノズル１２４から噴出された燃料Ｆと圧縮空気Ｇ１とが混合され燃焼する燃焼空間１２５が形成されている。つまり、燃焼器パネル１２２の内周面１２８がこの燃焼空間１２５に面している。燃焼器パネル１２２は、軸線ＯＤが延在する軸線方向において燃焼器ライナ１２１との間に隙間（後述する冷却流路１０）が形成されるように、燃焼器ライナ１２１によって支持されている。このような燃焼器１２０は、燃料Ｆと圧縮空気Ｇ１とを混合して燃焼させることで、タービン１３０の作動流体である燃焼ガスＧ２を生成し、この燃焼ガスＧ２をタービン１３０に供給する構成となっている。

【0017】

図２に例示する形態では、燃焼器１２０は、燃料ノズル１２４の周りに設けられるスワラ１２６をさらに含んでいる。スワラ１２６は、圧縮器１１０から供給された圧縮空気Ｇ１に対して旋回流を与えて、燃焼空間１２５に渦を形成し、高温の燃焼ガスを再循環させることで、火炎を安定化させる。

【0018】

熱交換隔壁１について説明する。図２に例示するように、熱交換隔壁１は、壁２と、フィン４と、上流側フィレット６と、を含む。壁２は、燃焼器パネル１２２の外周面１２９（以下、冷却面８とする）との間に圧縮空気Ｇ１が第１方向Ｄ１に沿って流通する冷却流路１０を画定している。第１実施形態では、壁２は燃焼器ライナ１２１を含む。このような第１実施形態では、熱交換隔壁１は、燃焼器ライナ１２１と燃焼器パネル１２２とで構成される２重冷却構造を有している。第１実施形態において、第１方向Ｄ１は、軸線ＯＤが延びる方向であって、第１方向Ｄ１の上流側とは圧縮器１１０側を意味し、第１方向Ｄ１の下流側とはタービン１３０側を意味する。

【0019】

尚、第１実施形態では、燃料ノズル１２４の軸線１２４Ｏと軸線ＯＤとが互いに同一方向に延在しているが、本開示はこの形態に限定されない。幾つかの実施形態では、燃料ノズル１２４の軸線１２４Ｏと軸線ＯＤとが互いに異なる方向に延在し、第１方向Ｄ１は燃料ノズル１２４の軸線１２４Ｏが延びる方向である。

【0020】

第１実施形態では、図２に例示するように、壁２にはインピンジ冷却孔１２が形成されており、インピンジ冷却孔１２を介して、圧縮空気Ｇ１が圧縮空気室１０９から冷却流路１０に導き入れられる。熱交換隔壁１は、圧縮空気Ｇ１を燃焼器パネル１２２に向けて噴射・衝突させることで、燃焼器パネル１２２を冷却するようになっている。

【0021】

第１実施形態では、図２に例示するように、燃焼器パネル１２２にはエフュージョン冷却孔１３が形成されている。エフュージョン冷却孔１３は、冷却面８側の開口１３ａが内周面１２８側の開口１３ｂよりも第１方向Ｄ１の上流側に位置するように直線状に延びている。つまり、エフュージョン冷却孔１３は、第１方向Ｄ１に対して傾斜している。熱交換隔壁１は、エフュージョン冷却孔１３を介して、圧縮空気Ｇ１を燃焼空間１２５に流出させ、高温の燃焼ガスＧ２に曝されている内周面１２８にガスフィルムを形成することで、燃焼器パネル１２２を冷却するようになっている。尚、図２に例示する形態では、エフュージョン冷却孔１３は、直線状に延びていたが、本開示はこの形態に限定されない。例えば、エフュージョン冷却孔１３は、湾曲状に延びていていもよい。

【0022】

フィン４は、冷却面８に設けられる。第１実施形態では、図２に例示するように、複数のフィン４が冷却面８に設けられており、複数のフィン４のそれぞれが燃焼器パネル１２２から壁２まで延びている。尚、フィン４の設置方法は、特に限定されない。フィン４は、例えば、燃焼器パネル１２２に一体で形成されてもよいし、燃焼器パネル１２２に溶接されてもよいし、あるいは別部品として燃焼器パネル１２２に嵌合されてもよい。

【0023】

以下では、フィン４が延びる方向（フィン４の高さ方向）を第２方向Ｄ２とする。この第２方向Ｄ２は、第１方向Ｄ１（フィン４の長さ方向）と互いに直交している。第２方向Ｄ２のうち冷却面８側の方向を第２方向Ｄ２の下方とし、下方と反対の方向を上方とする。また、第１方向Ｄ１及び第２方向Ｄ２のそれぞれと互いに直交する方向（フィン４の幅方向）を第３方向Ｄ３とする。第３方向のうちの一方を左方とし、左方と反対の方向を右方とする。

【0024】

図３は、第１実施形態に係るフィン４の外形形状を示す図（平面図）であって、フィン４を冷却面８に対向する対向方向から視ている。この対向方向は、第２方向Ｄ２（フィン４の高さ方向）である。図３に例示するように、フィン４は、第２方向Ｄ２から視た場合に少なくとも前縁端１４を含む前面１６が第１方向Ｄ１の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有する。つまり、フィン４は、前縁端１４から第１方向Ｄ１の下流側に向かうにつれて第３方向Ｄ３における長さが大きくなっている（幅が広くなっている）。

【0025】

フィン４の前面１６は、第１方向Ｄ１の上流側に向いている。第１実施形態では、フィン４の前面１６は、フィン４の最大幅を画定する両端２０ａ、２０ｂよりも第１方向Ｄ１の上流側に位置している。第２方向Ｄ２において、フィン４の前面１６と上流側フィレット６（図３において点線で示す）とは互いに重なりあっている。幾つかの実施形態では、フィン４の前面１６は、フィン４の両端２０ａ、２０ｂを含んでいる。

【0026】

第１実施形態では、図３に例示するように、フィン４は、第２方向Ｄ２から視た場合に少なくとも後縁端１８を含む後面２２が第１方向Ｄ１の下流側に向かって凸となる湾曲形状を有する。つまり、フィン４は、後縁端１８に向かうにつれて第３方向Ｄ３における長さが小さくなっている（幅が狭くなっている）。

【0027】

フィン４の後面２２は、第１方向Ｄ１の下流側に向いている。第１実施形態では、フィン４の後面２２は、フィン４の両端２０ａ、２０ｂよりも第１方向Ｄ１の下流側に位置している。第３方向Ｄ３において、フィン４の後面２２と後述する下流側フィレット（図３において点線で示す）とは互いに重なりあっている。幾つかの実施形態では、フィン４の後面２２は、フィン４の両端２０ａ、２０ｂを含んでいる。

【0028】

第１実施形態では、図３に例示するように、フィン４は、前面１６と後面２２とを接続する側面２４を含んでいる。側面２４は、第１方向Ｄ１において、前面１６と後面２２との間に位置しており、フィン４の両端２０ａ、２０ｂを含んでいる。フィン４の側面２４は、フィン４の両端２０ａ、２０ｂから前縁端１４に向かうにつれて第３方向Ｄ３における長さが小さくなるとともに、フィン４の両端２０ａ、２０ｂから後縁端１８に向かうにつれて第３方向Ｄ３における長さが小さくなっている。そして、第１方向Ｄ１において、フィン４の両端２０ａ、２０ｂは、後縁端１８よりも前縁端１４側に位置している。フィン４の両端２０ａ、２０ｂは、第１方向Ｄ１において互いに同じ位置である。フィン４は、後述する第１ライン１９（図６参照）を中心とする線対称の形状を有している。つまり、このような前面１６、後面２２、及び側面２４を有するフィン４は、涙滴型に形成されている。

【0029】

図４は、第１実施形態に係る上流側フィレット６の構成を概略的に示す図であって、図２に示す第１領域Ｘ１を拡大している。図４に例示するように、上流側フィレット６は、フィン４の前面１６から冷却面８に接続するまで第１方向Ｄ１の上流側に沿って延びる。より具体的には、上流側フィレット６は、フィン４の前面１６のうち下端部１６ａから第１方向Ｄ１の上流側に沿って延びている。つまり、上流側フィレット６は、フィン４の根元に設けられている。そして、上流側フィレット６は、冷却流路１０に対して凹状に湾曲する湾曲面２６を有する。

【0030】

第１実施形態では、図２に例示するように、熱交換隔壁１は、下流側フィレット３０をさらに含んでいる。図５は、第１実施形態に係る下流側フィレット３０の構成を概略的に示す図であって、図２に示す第２領域Ｘ２を拡大している。図５に例示するように、下流側フィレット３０は、フィン４の後面２２から冷却面８に接続するまで第１方向Ｄ１の下流側に沿って延びる。より具体的には、下流側フィレット３０は、フィン４の後面２２のうち下端部２２ａから第１方向Ｄ１の下流側に沿って延びている。つまり、下流側フィレット３０は、フィン４の根元に設けられている。そして、下流側フィレット３０は、冷却流路１０に対して凹状に湾曲する後側湾曲面３２を有する。

【0031】

図６は、第１実施形態に係る上流側フィレット６及び下流側フィレット３０の構成の説明図である。図６に例示するように、上流側フィレット６は、第１方向Ｄ１の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有している。下流側フィレット３０は、第１方向Ｄ１の下流側に向かって凸となる湾曲形状を有している。フィン４の前縁端１４と後縁端１８とを通過する仮想の直線を第１ライン１９とし、第１ライン１９と直交するとともに、フィン４の両端２０ａ、２０ｂを通過する仮想の直線を第２ライン２１とし、第１ライン１９と第２ライン２１とが互いに交差する交差点３６からフィン４の前縁端１４までの長さをＬ１とし、フィン４の前縁端１４から上流側フィレット６の第１方向Ｄ１の上流側の上流端３８までの長さをＬ２とする。交差点３６は、フィン４の後縁端１８よりも前縁端１４に近接している。そして、熱交換隔壁１は、Ｌ２≧０．７Ｌ１を満たす大型の上流側フィレット６を含んでいる。

【0032】

図６に例示するように、フィン４の後縁端１８から下流側フィレット３０の第１方向Ｄ１の下流側の下流端４０までの長さをＬ３とすると、Ｌ２＞Ｌ３を満たす。つまり、上流側フィレット６は、下流側フィレット３０よりも大きい。

【0033】

（作用・効果）
第１実施形態に係る熱交換隔壁１の作用・効果について説明する。図７は、従来のフィン２００の周囲における圧縮空気Ｇ１の速度分布を示す図である。図７において、速度の違いは濃淡で示されており、色が濃くなるにつれて圧縮空気Ｇ１の速度が遅くなっている。従来のフィン２００は第２方向Ｄ２から視たときに矩形状を有しており、図７に示すように、圧縮空気Ｇ１の速度は従来のフィン２００の付近で最も遅くなっている。つまり、圧縮空気Ｇ１の剥離が発生している。

【0034】

第１実施形態によれば、図３に例示したように、フィン４は涙滴型に形成されているので、圧縮空気Ｇ１をフィン４の前面１６、側面２４、及び後面２２の順番に沿って第１方向Ｄ１の下流側にスムーズに流通させ、フィン４の周囲における圧縮空気Ｇ１の剥離を抑制することができる。

【0035】

図８は、第１実施形態に係る上流側フィレット６が未設置の場合のフィン４の根元における圧縮空気Ｇ１の流れを示す図である。フィン４を涙滴型に形成しても、図８に示すように、フィン４の根元には圧縮空気Ｇ１の二次流れ２１０が発生する虞がある。第１実施形態によれば、フィン４の根元に上流側フィレット６及び下流側フィレット３０のそれぞれが設けられることで、フィン４の根元における圧縮空気Ｇ１の二次流れ２１０を抑制することができる。

【0036】

よって、第１実施形態によれば、フィン４の周囲における圧縮空気Ｇ１の剥離、及びフィン４の根元における圧縮空気Ｇ１の二次流れ２１０のそれぞれが抑制されるので、圧縮空気Ｇ１と燃焼器パネル１２２との間の伝熱効率を向上させ、燃焼器パネル１２２に対する冷却効果を向上させることができる。

【0037】

また、第１実施形態によれば、冷却効果の向上によって熱交換隔壁１に供給する圧縮空気Ｇ１の量を低減させることができる。そして、この低減させた圧縮空気Ｇ１を燃料ノズル１２４に供給することで、燃焼空間１２５内の希薄燃焼を促進させ、窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生を抑制することができる。

【0038】

圧縮空気Ｇ１には砂塵などの粉体が含まれている場合がある。第１実施形態によれば、熱交換隔壁１は、上流側フィレット６及び下流側フィレット３０を含んでいるので、フィン４の根元における圧縮空気Ｇ１の二次流れ２１０の発生を抑制する。このため、フィン４の根元への粉体の堆積が抑制されて、粉体の堆積による伝熱効率の低下を抑制することができる。

【0039】

第１実施形態によれば、熱交換隔壁１は、Ｌ２≧０．７Ｌ１を満たす大型の上流側フィレット６を含んでいるので、冷却面８のフィン４の前面１６に近接する部分（フィン４の第１方向Ｄ１の上流側の根元）における圧縮空気Ｇ１の二次流れの抑制効果を高めることができる。幾つかの実施形態では、上流側フィレット６は、圧縮空気Ｇ１の速度解析に基づいて設計される。

【0040】

尚、第１実施形態では、熱交換隔壁１は、上流側フィレット６及び下流側フィレット３０のそれぞれを含んでいたが、本開示はこの形態に限定されない。幾つかの実施形態では、熱交換隔壁１は、上流側フィレット６を含んでいるが、下流側フィレット３０を含んでいない。不図示であるが、幾つかの実施形態では、熱交換隔壁１は、側面２４から冷却面８に接続するまで第３方向Ｄ３に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する横側湾曲面を有する横側フィレットをさらに含む。幾つかの実施形態では、フィン４は、第２方向Ｄ２から視た場合に、外周全体が上流側フィレット６、下流側フィレット３０、及び横側フィレットによって囲われている。

【0041】

尚、第１実施形態では、燃焼器パネル１２２の外周面１２９が冷却面８であり、フィン４は冷却流路１０内に位置していたが、本開示はこの形態に限定されない。図９は、幾つかの実施形態に係るフィン４の配置を示す図である。図９に例示するように、幾つかの実施形態では、フィン４、上流側フィレット６、及び下流側フィレット３０のそれぞれは、エフュージョン冷却孔１３内に位置している。

【0042】

具体的に説明すると、図９に例示する形態では、エフュージョン冷却孔１３は、燃焼器パネル１２２の内周面１２８側の開口１３ｂが外周面１２９側の開口１３ａよりも第１方向Ｄ１の下流側（燃料ノズル１２４側）に位置している。このようなエフュージョン冷却孔１３は、燃焼器パネル１２２の外周面１２９側の開口１３ａから内周面１２８に向かって延びる第１延在部１３ｃと、内周面１２８側の開口１３ｂから外周面１２９に向かって延びる第２延在部１３ｄと、第１延在部１３ｃの先端と第２延在部１３ｄの先端とを接続する接続部１３ｅと、を含む。

【0043】

接続部１３ｅは、燃焼器パネル１２２が延びる方向に沿って直線状に延びている。図９に例示する形態において、第１方向Ｄ１は、軸線ＯＤが延びる方向であって、第１方向Ｄ１の下流側とは圧縮器１１０側（燃料ノズル１２４側）を意味する（第１実施形態の第１方向Ｄ１の下流側とは反対の方向である）。そして、エフュージョン冷却孔１３の接続部１３ｅが冷却流路１０を含んでいる。冷却面８は、接続部１３ｅに面するとともに内周面１２８とは反対側に向く面である。この場合、壁２は接続部１３ｅを画定する燃焼器パネル１２２の一部である。

【0044】

尚、エフュージョン冷却孔１３の構成は、図９に例示する形態に限定されない。不図示であるが、幾つかの実施形態では、エフュージョン冷却孔１３は、１つの接続部１３ｅに対して第１方向Ｄ１における位置が互いに異なる複数の第２延在部１３ｄを含む。不図示であるが、幾つかの実施形態では、燃焼器パネルは、第１燃焼器パネルと、第１燃焼器パネルよりもタービン１３０側に位置する第２燃焼器パネルと、を含む。そして、第１燃焼器パネルのエフュージョン冷却孔１３は、第２燃焼器パネルの内周面にガスフィルムを形成するように圧縮空気Ｇ１を流出するように構成されている。

【0045】

尚、第１実施形態では、熱交換隔壁１は燃焼器パネル１２２を空冷していたが、本開示はこの形態に限定されない。熱交換隔壁１は、燃焼器パネル１２２以外の航空エンジン１００の高温部品１０１を空冷してもよい。幾つかの実施形態では、高温部品１０１は、航空エンジン１００の燃焼器１２０から排出される燃焼ガスＧ２と接触するタービン翼１３５を含む。図１０は、幾つかの実施形態に係る熱交換隔壁１の構成を概略的に示す図であって、タービン翼１３５の内部を示している。タービン翼１３５は、図１に例示して説明したタービン動翼１３４であってもよいし、あるいはタービン静翼１３６であってもよい。

【0046】

図１０に例示する形態では、タービン翼１３５の内部にタービン翼１３５を空冷するための圧縮空気Ｇ１が流通する冷却流路１０が形成されている。そして、この冷却流路１０にフィン４、上流側フィレット６、及び下流側フィレット３０のそれぞれが配置されている。

【0047】

＜第２実施形態＞
本開示の第２実施形態に係る熱交換隔壁１について説明する。第２実施形態に係る熱交換隔壁１は、冷却面８に凹部５０が形成されている点で第１実施形態と異なる。第２実施形態において、第１実施形態の構成要件と同じものは同じ参照符号を付し、その詳細な説明は省略する。

【0048】

（構成）
図１１は、第２実施形態に係る熱交換隔壁１の構成を概略的に示す図である。第２実施形態では、図１１に例示するように、熱交換隔壁１は、第１フィン４Ａ（４）と、第２フィン４Ｂ（４）と、を含む。第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとのそれぞれは、第１方向Ｄ１において互いに重なり合って配置されている。第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとのそれぞれは、第２方向Ｄ２において互いに間隔を空けて配置されている。

【0049】

不図示であるが、幾つかの実施形態では、熱交換隔壁１は、第１フィン４Ａ及び第２フィン４Ｂよりも第１方向Ｄ１の上流側又は下流側に配置される第３フィンをさらに含む。この第３フィンは、第３方向Ｄ３において、第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとの間に位置している。幾つかの実施形態では、熱交換隔壁１は、千鳥状に配置される複数のフィン４を含む。

【0050】

第２実施形態では、第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとのそれぞれは互いに同一の形状を有しており、涙滴型に形成されている。そして、第１方向Ｄ１において、第１フィン４Ａの前縁端１４Ａの位置と第２フィン４Ｂの前縁端１４Ｂの位置とが互いに同じである。同様に、第１方向Ｄ１において、第１フィン４Ａの後縁端１８Ａの位置と第２フィン４Ｂの後縁端１８Ｂの位置とが互いに同じである。幾つかの実施形態では、第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとのそれぞれは、第１方向Ｄ１において互いに一部が重なり合っている。

【0051】

隙間５２のうち、第３方向Ｄ３における最小の長さを有する部分をスロート５４と定義する。冷却面８のうち隙間５２に面する隙間面５６には、第１方向Ｄ１において、スロート５４が形成されている範囲と重なるように下方に凹む凹部５０が形成されている。

【0052】

凹部５０の最も深くなる位置を最深点６０とし、第１方向Ｄ１における第１フィン４Ａの前縁端１４Ａから後縁端１８Ａまでの長さをＬ４とする。図１１に例示するように、最深点６０は、第１方向Ｄ１において、スロート５４の位置から第１方向Ｄ１の上流側及び下流側のそれぞれにＬ３／１０ずれた範囲Ｒ内に位置している。第２実施形態では、最深点６０とスロート５４とのそれぞれは、第１方向Ｄ１において互いに同じ位置である。

【0053】

図１２は、第２実施形態に係る凹部５０の構成を概略的に示す図である。図１２に例示するように、最深点６０は、第１方向Ｄ１において、凹部５０の第１方向Ｄ１の下流側の下流点６２よりも上流側の上流点６４に近接している。第２実施形態では、上流点６４を上流点６４から下流点６２までの長さＬ５に対する０％の位置とし、下流点６２に向かうにつれて増加し、下流点６２を長さＬ５に対する１００％の位置として定義した場合に、最深点６０は０％より大きく４５％以下の範囲内に位置している。凹部５０は、最深点６０から下流点６２に向かうにつれて滑らかに浅くなる下流面６６を含む。

【0054】

第２実施形態では、図１１に例示するように、第１フィン４Ａ及び第２フィン４Ｂのそれぞれは涙滴型に形成されているので、隙間５２を第２方向Ｄ２から切断した流路断面Ｓは、第１フィン４Ａの前縁端１４Ａ及び第２フィン４Ｂの前縁端１４Ｂによって画定される隙間５２の入口５３からスロート５４に向かうにつれて小さくなる。そして、この流路断面Ｓは、スロート５４から第１フィン４Ａの後縁端１８Ａ及び第２フィン４Ｂの後縁端１８Ｂによって画定される隙間５２の出口５５に向かうにつれて大きくなる。凹部５０は、流路断面Ｓの大きさの変化率が５％以下となるように隙間面５６に形成されている。

【0055】

第２実施形態では、図１１に例示するように、第１方向Ｄ１において、上流側フィレット６と凹部５０の上流点６４とのそれぞれは、互いに重なり合っている。図１１に例示する形態では、上流側フィレット６は、第１方向Ｄ１において、フィン４と互いに重なり合う下流側部７０を含む。そして、第１方向Ｄ１において、上流側フィレット６の下流側部７０と凹部５０の上流点６４とのそれぞれが、互いに重なりあっている。幾つかの実施形態では、凹部５０は、上流側フィレット６よりも第１方向Ｄ１の下流側に位置している。

【0056】

（作用・効果）
第２実施形態に係る熱交換隔壁１の作用・効果について説明する。第２実施形態によれば、隙間面５６には凹部５０が形成されているので、流路断面Ｓの大きさを凹部５０によって調整し、隙間５２を流通する圧縮空気Ｇ１の速度変化による圧縮空気Ｇ１の剥離や圧縮空気Ｇ１と隙間面５６との間の摩擦損失を好適に抑制することができる。

【0057】

特に、第２実施形態によれば、隙間面５６には流路断面Ｓの大きさの変化率が５％以下となるように凹部５０が形成されているので、隙間５２を流通する圧縮空気Ｇ１の速度がほぼ一定となる。このため、圧縮空気Ｇ１の速度変化による圧縮空気Ｇ１の剥離を抑制しつつ、圧縮空気Ｇ１と隙間面５６との間の摩擦損失を低減することができる。

【0058】

スロート５４は、凹部５０が非形成である場合、流路断面Ｓの大きさが最小となるため、圧縮空気Ｇ１はスロート５４を流通する際に最も速くなる。第２実施形態によれば、凹部５０の最深点６０は範囲Ｒ内に位置しているので、第１方向Ｄ１におけるスロート５４付近の流路断面Ｓが凹部５０によって拡げられ、圧縮空気Ｇ１の最大流速を小さくし、圧縮空気Ｇ１と隙間面５６との間の摩擦損失を抑制することができる。

【0059】

第２実施形態によれば、第１方向Ｄ１における上流側フィレット６の下流側部７０と凹部５０の上流点６４とのそれぞれが互いに重なりあっているので、圧縮空気Ｇ１に砂塵などの粉体が含まれていても、上流側フィレット６に衝突した粉体を凹部５０にまで案内することができる。そして、この粉体を凹部５０内に溜めることができる。よって、粉体による圧縮空気Ｇ１と燃焼器パネル１２２との間の伝熱効率の低減を抑制することができる。

【0060】

特に、第２実施形態によれば、図１３に例示して説明したように、最深点６０は長さＬ５の０％より大きく４５％以下の範囲内に位置している。このため、凹部５０に流入した圧縮空気Ｇ１は、下流面６６の再付着点６８に再付着し、下流面６６に沿って第１方向Ｄ１の下流側に流通する。つまり、凹部５０は、圧縮空気Ｇ１が流通しない、又は、ほとんど流通しないため圧縮空気Ｇ１と燃焼器パネル１２２との間の伝熱効率への寄与が非常に小さい非流通空間７２を含む。そして、圧縮空気Ｇ１に含まれる粉体は、凹部５０の非流通空間７２に溜められて堆積物Ｗを形成するので、伝熱効率の低減をゼロ、又は非常に僅かにすることができる。

【0061】

第２実施形態によれば、下流面６６は最深点６０から下流点６２に向かうにつれて滑らかに浅くなっているので、再付着点６８に再付着した圧縮空気Ｇ１を第１方向Ｄ１の下流側にスムーズに案内することができる。再付着した圧縮空気Ｇ１は、凹部５０よりも第１方向Ｄ１の上流側の境界層７４よりも薄い境界層７６を形成する。このため、圧縮空気Ｇ１と燃焼器パネル１２２との間の伝熱効率を向上させることができる。

【0062】

尚、第２実施形態では、隙間面５６には１つの凹部５０が形成されていたが、本開示はこの形態に限定されない。隙間面５６には、複数の凹部５０が形成されてもよい。このような構成によれば、隙間面５６上に形成される死水域を小さくし、圧縮空気Ｇ１と隙間面５６との間の摩擦損失を抑制するとともに、凹部５０への粉体の堆積が有利になる。

【0063】

図１３は、幾つかの実施形態に係る熱交換隔壁１の構成を概略的に示す図である。図１３に例示するように、熱交換隔壁１は、千鳥状に配置される複数のフィン４を含んでおり、上述した第１フィン４Ａ及び第２フィン４Ｂに加え、第１フィン４Ａ及び第２フィン４Ｂよりも第１方向Ｄ１の上流側に配置される第３フィン４Ｃ（４）をさらに含んでいる。この第３フィン４Ｃは、第３方向Ｄ３において、第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとの間に位置している。第３フィン４Ｃは、第１フィン４Ａと第２フィン４Ｂとのそれぞれと同様に涙滴型に形成されている。このため、図１３に例示するように、第１フィン４Ａ、第２フィン４Ｂ、及び第３フィン４Ｃのそれぞれは、隙間５２の中央よりも左側を流通する圧縮空気Ｇ１、及び隙間５２の中央よりも右側を流通する圧縮空気Ｇ１のそれぞれが、隙間５２の中央を流通する圧縮空気Ｇ１よりも流速が大きくなってしまうように配置されている。

【0064】

幾つかの実施形態では、図１３に例示するように、隙間面５６には、２つの凹部５０が形成されている。２つの凹部５０は、第３方向Ｄ３において互いに間隔を空けて配置されている。２つの凹部５０のうち第１凹部５０Ａ（５０）は、第２凹部５０Ｂ（５０）より第１フィン４Ａ側に位置している。

【0065】

第１凹部５０Ａは、第３方向Ｄ３における隙間５２の中心を通過する中心線５２Ｏよりも第３方向Ｄ３の右側（第１フィン４Ａ側）に位置している。第１凹部５０Ａは、隙間５２に面する第１フィン４Ａの側面２４に沿って延びている。より具体的には、第１凹部５０Ａは、隙間５２に面する第１フィン４Ａの側面２４のオフセットラインに沿って延びている。

【0066】

第２凹部５０Ｂは、中心線５２Ｏよりも第３方向Ｄ３の左側（第２フィン４Ｂ側）に位置している。第２凹部５０Ｂは、隙間５２に面する第２フィン４Ｂの側面２４に沿って延びている。より具体的には、第２凹部５０Ｂは、隙間５２に面する第２フィン４Ｂの側面２４のオフセットラインに沿って延びている。

【0067】

隙間５２を流通する圧縮空気Ｇ１の流速が不均一であると、流速が遅い部分に死水域、又は剥離領域が生じ、圧縮空気Ｇ１と隙間面５６との間の摩擦損失（圧力損失）の増大や隙間面５６への粉体の堆積を招く虞がある。図１３に例示する構成によれば、第１凹部５０Ａが形成されることで、隙間５２の中央よりも左側を流通する（隙間５２に面する第１フィン４Ａの側面２４に沿って流通する）圧縮空気Ｇ１の流速を下げることができる。同様に、第２凹部５０Ｂが形成されることで、隙間５２の中央よりも右側を流通する（隙間５２に面する第２フィン４Ｂの側面２４に沿って流通する）圧縮空気Ｇ１の流速を下げることができる。このため、隙間５２を流通する圧縮空気Ｇ１の流速の均一化を図り、圧縮空気Ｇ１と隙間５２の中央に面する隙間面５６の一部との間の摩擦損失を抑制するとともに、隙間５２の中央に面する隙間面５６の一部への粉体の堆積を抑制することができる。

【0068】

上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。

【0069】

［１］本開示に係る熱交換隔壁（１）は、
航空エンジン（１００）の高温部品（１０１）を空冷するための熱交換隔壁であって、
前記高温部品の冷却面（８）との間に冷却風（Ｇ１）が第１方向（Ｄ１）に沿って流通する冷却流路（１０）を画定する壁（２）と、
前記高温部品の前記冷却面に設けられ、前記冷却面に対向する方向から視た場合に少なくとも前縁端（１４）を含む前面（１６）が前記第１方向の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有する少なくとも１つのフィン（４）と、
前記少なくとも１つのフィンの前記前面から前記冷却面に接続するまで前記第１方向の上流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する湾曲面（２６）を有する上流側フィレット（６）と、を備える。

【0070】

上記[１]に記載の構成によれば、フィンの前面は冷却面に対向する方向から視た場合に第１方向の上流側に向かって凸となる湾曲形状を有するので、冷却風をフィンの前面に沿って第１方向の下流側にスムーズに流通させ、フィンの周囲における冷却風の剥離（図８参照）を抑制することができる。さらに、上流側フィレットが設けられることで、冷却面のフィンの前面に近接する部分（フィンの根元）における冷却風の二次流れ（図９参照）を抑制することができる。よって、フィンの周囲における冷却風の剥離、及びフィンの根元における冷却風の二次流れのそれぞれが抑制されるので、冷却風と高温部品との間の伝熱効率を向上させ、高温部品に対する冷却効果を向上させることができる。

【0071】

さらに、上記[１]に記載の構成によれば、冷却風に砂塵などの粉体が含まれていても、フィンの根元における冷却風の二次流れが抑制されているので、フィンの根元への粉体の堆積が抑制される。よって、粉体の堆積による伝熱効率の低下を抑制することができる。

【0072】

[２]幾つかの実施形態では、上記[１]に記載の構成において、
前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端と後縁端（１８）とを通過する仮想の直線を第１ライン（１９）とし、前記第１ラインと直交するとともに、前記少なくとも１つのフィンの前記第１方向と直交する方向における最大幅を画定する両端（２０ａ、２０ｂ）を通過する仮想の直線を第２ライン（２１）とし、前記第１ラインと前記第２ラインとが互いに交差する交差点（３６）から前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端までの長さをＬ１とし、前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端から前記上流側フィレットの前記第１方向の上流側の上流端（３８）までの長さをＬ２とすると、
前記交差点は、前記少なくとも１つのフィンの前記後縁端よりも前記前縁端に近接し、
Ｌ２≧０．７Ｌ１を満たす。

【0073】

上記[２]に記載の構成によれば、熱交換隔壁はＬ２≧０．７Ｌ１を満たす大型の上流側フィレットを備えているので、冷却面のフィンの前面に近接する部分（フィンの第１方向の上流側の根元）における冷却風の二次流れの抑制効果を高めることができる。

【0074】

[３]幾つかの実施形態では、上記[１]又は[２]に記載の構成において、
前記少なくとも１つのフィンの少なくとも後縁端（１８）を含む後面（２２）から前記冷却面に接続するまで前記第１方向の下流側に沿って延びるとともに、凹状に湾曲する後側湾曲面（３２）を有する下流側フィレット（３０）、をさらに備える。

【0075】

上記[３]に記載の構成によれば、冷却面のフィンの後面に近接する部分（フィンの第１方向の下流側の根元）における冷却風の二次流れを抑制することができる。

【0076】

[４]幾つかの実施形態では、上記[１]から[３]の何れか１つに記載の構成において、
前記少なくとも１つのフィンは、前記第１方向において互いに重なり合って配置されるとともに、前記第１方向と直交する方向において互いに間隔を空けて配置される第１フィン（４Ａ）及び前記第１フィンとは別の第２フィン（４Ｂ）を含み、
前記第１フィンと前記第２フィンとの間に形成される隙間（５２）の内、最小の長さを有する部分をスロート（５４）と定義した場合に、
前記冷却面のうち前記隙間に面する隙間面（５６）には、前記第１方向において、前記スロートが形成されている範囲（Ｒ）と重なるように凹部（５０）が形成されている。

【0077】

上記[４]に記載の構成によれば、隙間を第１方向と直交する方向から切断した流路断面の大きさを凹部によって調整し、隙間を流通する冷却風の速度変化による冷却風の剥離や冷却風と隙間面との間の摩擦損失を好適に抑制することができる。

【0078】

さらに、上記[４]に記載の構成によれば、冷却風に砂塵などの粉体が含まれていても、伝熱効率への寄与が非常に小さい凹部に粉体が溜められて堆積物を形成するので、伝熱効率の低減をゼロ、又は非常に僅かにすることができる。

【0079】

[５]幾つかの実施形態では、上記[４]に記載の構成において、
前記凹部の最も深くなる位置を最深点（６０）とし、前記第１方向における前記少なくとも１つのフィンの前記前縁端から後縁端までの長さをＬ３とすると、
前記最深点は、前記第１方向において、前記スロートの位置からＬ３／１０ずれた範囲内に位置している。

【0080】

スロートは隙間のうち最小の長さとなる部分であるため、冷却風が流通する流路断面の大きさが最小となる。このため、冷却風はスロートを流通する際に最も速くなる。上記[５]に記載の構成によれば、凹部の最深点が第１方向において、スロートの位置からＬ３／１０ずれた範囲内に位置しているので、スロート付近の流路断面が凹部によって拡げられ、冷却風の最大流速を小さくすることができる。このため、冷却風と隙間面との間の摩擦損失を抑制することができる。

【0081】

[６]幾つかの実施形態では、上記[４]又は[５]に記載の構成において、
前記凹部は、前記隙間を前記第１方向と直交する方向から切断した流路断面（Ｓ）の大きさの変化率が５％以下となるように前記隙間面に形成されている。

【0082】

上記[６]に記載の構成によれば、隙間を流通する冷却風の速度変化による冷却風の剥離を抑制しつつ、冷却風と隙間面との間の摩擦損失を低減することができる。

【0083】

[７]幾つかの実施形態では、上記[５]又は[６]に記載の構成において、
前記凹部は、前記最深点から前記凹部の前記第１方向の下流側の下流点（６４）に向かうにつれて浅くなる下流面（６６）を含む。

【0084】

上記[７]に記載の構成によれば、下流面に冷却風を再付着させる再付着点を形成するとともに、再付着した冷却風を第１方向の下流側にスムーズに案内することができる。再付着した冷却風は、凹部よりも第１方向の上流側の境界層よりも薄い境界層を形成する。このため、冷却風と高温部品との間の伝熱効率を向上させることができる。

【0085】

[８]幾つかの実施形態では、上記[１]から[７]の何れか１つに記載の構成において、
前記高温部品は、前記航空エンジンに供給された燃料（Ｆ）を燃焼させる燃焼空間（１２５）に面する燃焼器パネル（１２２）を含む。

【0086】

上記[８]に記載の構成によれば、燃焼器パネルに対する冷却効果を向上させることができる。

【0087】

[９]幾つかの実施形態では、上記[１]から[８]の何れか１つに記載の構成において、
前記高温部品は、前記航空エンジンから排出される燃焼ガス（Ｇ２）と接触するタービン翼（１３５）を含む。

【0088】

上記[９]に記載の構成によれば、タービン翼に対する冷却効果を向上させることができる。

【符号の説明】

【0089】

１ 熱交換隔壁
２ 壁
４ フィン
４Ａ 第１フィン
４Ｂ 第２フィン
６ 上流側フィレット
８ 冷却面
１０ 冷却流路
１４ 前縁端
１４Ａ 第１フィンの前縁端
１４Ｂ 第２フィンの前縁端
１６ 前面
１８ 後縁端
１８Ａ 第１フィンの後縁端
１８Ｂ 第２フィンの後縁端
１９ 第１ライン
２１ 第２ライン
２２ 後面
２６ 湾曲面
３０ 下流側フィレット
３２ 後側湾曲面
３６ 交差点
３８ 上流端
４０ 下流端
５０ 凹部
５２ 隙間
５４ スロート
５６ 隙間面
６０ 最深点
６２ 下流点
６４ 上流点
６６ 下流面
６８ 再付着点
１００ 航空エンジン
１０１ 高温部品
１３０ タービン
１１０ 圧縮器
１２０ 燃焼器
１２２ 燃焼器パネル
１２４ 燃料ノズル
１２５ 燃焼空間
１２８ 内周面
１２９ 外周面
１３５ タービン翼

Ｄ１ 第１方向（長さ方向）
Ｄ２ 第２方向（高さ方向）
Ｄ３ 第３方向（幅方向）
Ｆ 燃料
Ｇ１ 圧縮空気
Ｇ２ 燃焼ガス
Ｓ 流路断面

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】