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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024046929
(43)【公開日】2024-04-05
(54)【発明の名称】マルチピースソリッドゴルフボール
(51)【国際特許分類】
A63B 37/00 20060101AFI20240329BHJP
【ＦＩ】
A63B37/00 640
A63B37/00 620
A63B37/00 548
A63B37/00 644
A63B37/00 328
A63B37/00 418
A63B37/00 336
A63B37/00 426
A63B37/00 412
A63B37/00 332
A63B37/00 422
A63B37/00 538
A63B37/00 534
A63B37/00 536
【審査請求】未請求
【請求項の数】11
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022152311
(22)【出願日】2022-09-26
(71)【出願人】
【識別番号】592014104
【氏名又は名称】ブリヂストンスポーツ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002240
【氏名又は名称】弁理士法人英明国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】渡邊 英郎
(57)【要約】 （修正有）
【課題】ヘッドスピードがアベレージ層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザー領域でのドライバー（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られ、アプローチ時のコントロール性が良好であり、優れた打撃耐久性を付与すること。
【解決手段】内層及び外層コアを有する複数層コア、単層の中間層及びカバーを具備し、内層コアはゴム組成物により形成され、中間層及びカバーは樹脂組成物により形成され、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）、（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）、（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）、を満たし、中間層の比重及びゴルフボールの所定荷重負荷時のたわみ量を特定範囲に設定したゴルフボール。
【選択図】図１
【解決手段】内層及び外層コアを有する複数層コア、単層の中間層及びカバーを具備し、内層コアはゴム組成物により形成され、中間層及びカバーは樹脂組成物により形成され、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）、（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）、（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）、を満たし、中間層の比重及びゴルフボールの所定荷重負荷時のたわみ量を特定範囲に設定したゴルフボール。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
少なくとも内層コア及び外層コアを有する複数層のコア、単層の中間層及び単層のカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、内層コアはゴム組成物により形成され、中間層及びカバーは、いずれも樹脂組成物により形成されるものであり、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重が１．０５以上であり、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）が３．０ｍｍ以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重が１．０５以上であり、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）が３．０ｍｍ以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項2】
下記の式、
０．５０≦（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≦１．００（ｍ／ｓ）
を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
０．５０≦（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≦１．００（ｍ／ｓ）
を満たす請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項3】
下記の式、
ボール表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞外層コアの表面硬度＞内層コアの表面硬度
（但し、上記の各球体の表面硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
ボール表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞外層コアの表面硬度＞内層コアの表面硬度
（但し、上記の各球体の表面硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項4】
中間層には、無機粒状充填剤が含まれる請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項5】
カバーの比重と中間層の比重との差が０．１５以内である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項6】
中間層の樹脂組成物には、酸含量が１６質量％以上である高酸アイオノマー樹脂が含まれる請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項7】
外層コアは樹脂組成物により形成される請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項8】
下記の式、
カバーの厚さ ＜ 中間層の厚さ ≦ 外層コアの厚さ
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
カバーの厚さ ＜ 中間層の厚さ ≦ 外層コアの厚さ
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項9】
コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）≧１．０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）≧１．０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項10】
下記の式、
１．００≦（中間層被覆球体の初速）－（内層コアの初速）≦１．６０（ｍ／ｓ）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．００≦（中間層被覆球体の初速）－（内層コアの初速）≦１．６０（ｍ／ｓ）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項11】
下記の式、
［中間層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）－内層コアの中心硬度（ショアＣ）］≧３５
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
［中間層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）－内層コアの中心硬度（ショアＣ）］≧３５
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、少なくとも内層コア及び外層コアを有する複数層のコア、単層の中間層及び単層のカバーを具備する４層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。
【背景技術】
【0002】
従来よりボールを多層構造に設計する工夫が多くなされており、プロゴルファーのみならず、初級者から上級者までの一般のアマチュアゴルファーが満足するボールが多く開発されている。例えば、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の材料硬度や表面硬度を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。また、ボールの大部分の体積を占めるコア硬度分布に着目し、様々な態様のコア内部硬度を設計することにより高性能のゴルフボールを提供する技術がいくつか提案されている。
【0003】
このような技術文献としては、例えば、下記の特許文献１～１１が挙げられる。これらのゴルフボールは４層以上の多層構造のゴルフボールであり、コア、中間層被覆球体やボール表面硬度を適正化したものである。
【0004】
しかしながら、上記提案のゴルフボールの中には、コア、中間層被覆球体及びボールの各被覆球体の初速について開示されているものはあるものの、ヘッドスピードがアベレージ的な層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザーの領域でのドライバー打撃（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られるとともに、アプローチ時のコントロール性や優れた打撃耐久性を有するゴルフボールを改善するように発明されたものはなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２００４－０９７８０２号公報
【特許文献2】特開２００７－３１９６６７号公報
【特許文献3】特開２００７－３３０７８９号公報
【特許文献4】特開２００８－０６８０７７号公報
【特許文献5】特開２００９－０９５３５８号公報
【特許文献6】特開２００９－０９５３６４号公報
【特許文献7】特開２０１２－０７１１６３号公報
【特許文献8】特開２０１４－１３２９５５号公報
【特許文献9】特開２０１６－１０１２５４号公報
【特許文献10】特開２０１６－１０１２５６号公報
【特許文献11】特開２０１６－１１６６２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ヘッドスピードがアベレージ的な層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザーの領域でのドライバー（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られるとともに、アプローチ時のコントロール性が良好となり、且つ、優れた繰り返し打撃耐久性を付与するゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、少なくとも内層コア及び外層コアを有する複数層のコア、単層の中間層及び単層のカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重を１．０５以上に設定し、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）を３．０ｍｍ以下に設定することにより、ヘッドスピードがアベレージ的な層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザーの領域でのドライバー（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られるとともに、アプローチ時のコントロール性と優れた打撃耐久性とが得られることを知見し、本発明をなすに至ったものである。
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重を１．０５以上に設定し、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）を３．０ｍｍ以下に設定することにより、ヘッドスピードがアベレージ的な層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザーの領域でのドライバー（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られるとともに、アプローチ時のコントロール性と優れた打撃耐久性とが得られることを知見し、本発明をなすに至ったものである。
【0008】
なお、本発明において、「ヘッドスピードがアベレージ的な層」とは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のヘッドスピードが４０ｍ／ｓ前後のゴルファーを指し、「パワーのある上級者」とは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のヘッドスピードが４３ｍ／ｓ以上のゴルファーを指す。従って、ヘッドスピードが３５ｍ／ｓ以下の低いゴルファーは、上記の「ヘッドスピードがアベレージ的な層」には含まれない。本発明のゴルフボールは、特にヘッドスピードがアベレージ的な層」から「パワーのある上級者」につれてその効果が大きい。
【0009】
従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．少なくとも内層コア及び外層コアを有する複数層のコア、単層の中間層及び単層のカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、内層コアはゴム組成物により形成され、中間層及びカバーは、いずれも樹脂組成物により形成されるものであり、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重が１．０５以上であり、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）が３．０ｍｍ以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．下記の式、
０．５０≦（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≦１．００（ｍ／ｓ）
を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．下記の式、
ボール表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞外層コアの表面硬度＞内層コアの表面硬度
（但し、上記の各球体の表面硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．中間層には、無機粒状充填剤が含まれる上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．カバーの比重と中間層の比重との差が０．１５以内である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．中間層の樹脂組成物には、酸含量が１６質量％以上である高酸アイオノマー樹脂が含まれる上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．外層コアは樹脂組成物により形成される上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．下記の式、
カバーの厚さ ＜ 中間層の厚さ ≦ 外層コアの厚さ
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）≧１．０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１０．下記の式、
１．００≦（中間層被覆球体の初速）－（内層コアの初速）≦１．６０（ｍ／ｓ）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１１．下記の式、
［中間層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）－内層コアの中心硬度（ショアＣ）］≧３５
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．少なくとも内層コア及び外層コアを有する複数層のコア、単層の中間層及び単層のカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、内層コアはゴム組成物により形成され、中間層及びカバーは、いずれも樹脂組成物により形成されるものであり、内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係が、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすと共に、中間層の比重が１．０５以上であり、ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）が３．０ｍｍ以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．下記の式、
０．５０≦（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≦１．００（ｍ／ｓ）
を満たす上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．下記の式、
ボール表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞外層コアの表面硬度＞内層コアの表面硬度
（但し、上記の各球体の表面硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．中間層には、無機粒状充填剤が含まれる上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．カバーの比重と中間層の比重との差が０．１５以内である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．中間層の樹脂組成物には、酸含量が１６質量％以上である高酸アイオノマー樹脂が含まれる上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．外層コアは樹脂組成物により形成される上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．下記の式、
カバーの厚さ ＜ 中間層の厚さ ≦ 外層コアの厚さ
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）≧１．０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１０．下記の式、
１．００≦（中間層被覆球体の初速）－（内層コアの初速）≦１．６０（ｍ／ｓ）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１１．下記の式、
［中間層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）－内層コアの中心硬度（ショアＣ）］≧３５
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の効果】
【0010】
本発明のゴルフボールによれば、特にヘッドスピードがアベレージ的な層からパワーのある上級者までの広いゴルフユーザーの領域でのドライバー（Ｗ＃１）打撃時に優位な飛距離が得られ、アプローチ時のスピン量も高くショートゲーム性にも優れる。そのうえ、本発明のゴルフボールは、繰り返し打撃による耐久性に優れている。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明の一実施態様であるゴルフボールの概略断面図である。
【図2】内層コアの硬度分布の面積Ａ～Ｆを説明するために、実施例１の内層コアの硬度分布データを用いて説明した概略図である。
【図3】実施例１～３及び比較例１～３の内層コアの硬度分布を示すグラフである。
【図4】比較例４～９の内層コアの硬度分布を示すグラフである。
【0012】
以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、内層コア１ａ及び外層コア１ｂを有するコア１と、該コアを被覆する中間層２と、該中間層を被覆するカバー３とを有する４層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。上記カバー３の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー３は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア１は２層以上の複数層に形成され、中間層２及びカバー３は単層に形成される。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、内層コア１ａ及び外層コア１ｂを有するコア１と、該コアを被覆する中間層２と、該中間層を被覆するカバー３とを有する４層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。上記カバー３の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー３は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア１は２層以上の複数層に形成され、中間層２及びカバー３は単層に形成される。
【0013】
上記内層コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。内層コア材料がゴム組成物ではないとコアの反発性が低くなり、その結果としてボールが飛ばなくなることがある。このゴム組成物としては、通常、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、架橋開始剤、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を得るものである。
【0014】
基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。
【0015】
共架橋剤は、α，β－不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩である。不飽和カルボン酸として、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。
【0016】
上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。
【0017】
架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適である。具体的には市販品の有機過酸化物を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。
【0018】
充填材としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。
【0019】
老化防止剤としては、例えば、ノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０、同２００、同ＭＢ（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0020】
老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正な内層コアの硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。
【0021】
更に、上記ゴム組成物には、優れた反発性を付与するために有機硫黄化合物を配合することができ、具体的には、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩を配合することが推奨され、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノール等の亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられるが、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。
【0022】
有機硫黄化合物は、上記基材ゴム１００質量部に対し、５質量部以下、好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２質量部以下配合する。配合量が多すぎると硬さが軟らかくなり過ぎてしまい、少な過ぎると反発性の向上が見込めない場合がある。
【0023】
上記ゴム組成物には水を配合することができる。この水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．２質量部以上であり、上限としては、好ましくは２質量部以下であり、より好ましくは１．５質量部以下である。
【0024】
内層コア材料に直接的に水または水を含む材料を配合することにより、内層コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、内層コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、内層コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、内層コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。内層コアに直接的に水または水を含む材料を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応を内層コア中心と内層コア表面において変化させることができる。即ち、内層コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、内層コア中心と内層コア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができる。
【0025】
上記内層コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。
【0026】
本発明では、内層コアは単層もしくは複数層に形成されるが、単層に形成されることが好適である。複数層のゴム製内層コアに作製すると、これらのゴム層の界面の硬度差が大きい場合には繰り返し打撃した時に界面から剥離が生じ、フルショットした時にボールの初速ロスが発生する場合がある。
【0027】
内層コアの直径は、３５．１ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは３５．３ｍｍ以上、さらに好ましくは３５．４ｍｍ以上である。この直径の上限値は、好ましくは４１．３ｍｍ以下、より好ましくは３９．２ｍｍ以下、さらに好ましくは３８．３ｍｍ以下である。内層コアの直径が小さすぎると、ボール初速が低くなり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなり、フルショット時のボールのスピン量が増えてしまい、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、内層コアの直径が大きすぎると、フルショット時のスピン量が増えてしまい狙いの飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0028】
内層コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．９ｍｍ以上、より好ましくは３．２ｍｍ以上、更に好ましくは３．５ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは４．６ｍｍ以下、より好ましくは４．３ｍｍ以下、さらに好ましくは４．０ｍｍ以下である。上記内層コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、内層コアが硬すぎると、ボールのスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記内層コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、内層コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0029】
次に、上記内層コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。
【0030】
上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは５０以上、より好ましくは５２以上、さらに好ましくは５４以上であり、その上限値は、好ましくは６１以下、より好ましくは５９以下、さらに好ましくは５７以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピン量が増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0031】
上記コアの中心と表面の中間の位置Ｍ（以下「中間位置Ｍ」ともいう。）から内側に６ｍｍの位置硬度（Ｃm-6）は、特に制限されるものではないが、好ましくは５１以上、より好ましくは５３以上、更に好ましくは５５以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは６１以下、より好ましくは５９以下、更に好ましくは５７以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0032】
上記コアの中心と表面の中間の位置Ｍ（以下「中間位置Ｍ」ともいう。）から内側に４ｍｍの位置硬度（Ｃm-4）は、特に制限されるものではないが、好ましくは５２以上、より好ましくは５４以上、更に好ましくは５６以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは６３以下、より好ましくは６１以下、更に好ましくは５９以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0033】
上記コアの中間位置Ｍから内側に２ｍｍの位置硬度（Ｃm-2）は、特に制限されるものではないが、好ましくは５３以上、より好ましくは５５以上、更に好ましくは５７以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは６３以下、より好ましくは６１以下、更に好ましくは５９以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0034】
上記コアの中間位置Ｍの断面硬度（Ｃｍ）は、特に制限されるものではないが、好ましくは５５以上、より好ましくは５７以上、更に好ましくは５９以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは６６以下、より好ましくは６４以下、更に好ましくは６２以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0035】
上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは７８以上、より好ましくは８０以上、さらに好ましくは８２以上であり、その上限値は、好ましくは９０以下、より好ましくは８８以下、さらに好ましくは８６以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、あるいは打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいはフルショット時のスピン量が多くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0036】
上記コアの中間位置Ｍからコア表面に向けて外側（以下、単に「外側」という。）に２ｍｍの位置硬度（Ｃm+2）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６０以上、より好ましくは６２以上、更に好ましくは６４以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７１以下、より好ましくは６９以下、更に好ましくは６７以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0037】
上記コアの中間位置Ｍから外側に４ｍｍの位置硬度（Ｃm+4）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６５以上、より好ましくは６７以上、更に好ましくは６９以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７８以下、より好ましくは７６以下、更に好ましくは７４以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0038】
上記コアの中間位置Ｍから外側に６ｍｍの位置硬度（Ｃm+6）は、特に制限されるものではないが、好ましくは７０以上、より好ましくは７２以上、更に好ましくは７４以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは８３以下、より好ましくは８１以下、更に好ましくは７９以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0039】
上記コア硬度分布においては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）の値が１．０以上であることが好ましく、より好ましくは２．０以上、より好ましくは４．０以上であり、上限値としては、好ましくは２０．０以下、より好ましくは１６．０以下、さらに好ましくは１２．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さくなりすぎると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、（面積Ｅ＋面積Ｆ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）の値が１．０以上であることが好ましく、より好ましくは２．０以上、より好ましくは４．０以上であり、上限値としては、好ましくは２０．０以下、より好ましくは１６．０以下、さらに好ましくは１２．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さくなりすぎると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0040】
また、（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ｂ＋面積Ｃ）の値が１．０以上であることが好ましく、より好ましくは２．０以上、より好ましくは３．０以上であり、上限値としては、好ましくは２０．０以下、より好ましくは１６．０以下、さらに好ましくは１２．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さくなりすぎると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0041】
上記面積Ａ～Ｆについては、下記式
面積Ａ＜面積Ｃ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）、且つ、面積Ｂ＜面積Ｃ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）
を満たすことが好ましく、更に好ましくは、下記式
面積Ａ＜面積Ｃ＜面積Ｄ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）、且つ、面積Ｂ＜面積Ｃ＜面積Ｄ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）
を満たすことである。これらの関係を満足しない場合は、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
面積Ａ＜面積Ｃ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）、且つ、面積Ｂ＜面積Ｃ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）
を満たすことが好ましく、更に好ましくは、下記式
面積Ａ＜面積Ｃ＜面積Ｄ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）、且つ、面積Ｂ＜面積Ｃ＜面積Ｄ＜（面積Ｅ＋面積Ｆ）
を満たすことである。これらの関係を満足しない場合は、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0042】
なお、図２には、実施例１の内層コアの硬度分布データを用いて面積Ａ～Ｆを説明した概略図を示す。このように面積Ａ～Ｆは、各特定距離の差を底辺とし、各位置硬度の差を高さに持つ各三角形の面積である。
【0043】
内層コアの初速は、好ましくは７５．５ｍ／ｓ以上、より好ましくは７５．９ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７６．２ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７７．２ｍ／ｓ以下、より好ましくは７６．９ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７６．６ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、ボールの初速が速くなりすぎてしまい、ルール外となってしまうことがある。一方、この初速が低すぎると、フルショット時にボールの反発性が低くなり、あるいはスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。この場合における上記の初速の値は、Ｒ＆Ａと同型のＣＯＲ型初速計にて計測した数値である。具体的には、米国のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ製のＣＯＲ型初速装置を用いる。条件としては、測定の際は、エアの圧力を４段階に変更して測定し、入射速度とＣＯＲとの関係式を構築し、この関係式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時の初速を求めるものである。なお、上記のＣＯＲ型初速装置の測定環境については、２３．９±１℃に調整された恒温槽で３時間以上温調した内層コア（球体）を使用し、計測するときは、２３．９±２℃の室温下で計測される。使用するバレル径は、計測物の外径との間の片側のクリアランスが０．２～２．０ｍｍの間で選択される。
【0044】
次に、外層コアについて説明する。
外層コアの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは７２以上、より好ましくは７５以上、さらに好ましくは７８以上であり、上限値として、好ましくは９２以下、より好ましくは９０以下、さらに好ましくは８８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４７以上、より好ましくは４９以上、さらに好ましくは５１以上であり、上限値として、好ましくは６２以下、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは５７以下である。
外層コアの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは７２以上、より好ましくは７５以上、さらに好ましくは７８以上であり、上限値として、好ましくは９２以下、より好ましくは９０以下、さらに好ましくは８８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４７以上、より好ましくは４９以上、さらに好ましくは５１以上であり、上限値として、好ましくは６２以下、より好ましくは６０以下、さらに好ましくは５７以下である。
【0045】
内層コアを外層コアで被覆した球体、即ち、コア全体の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは８０以上、より好ましくは８３以上、さらに好ましくは８６以上であり、上限値として、好ましくは９７以下、より好ましくは９５以下、さらに好ましくは９３以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは５３以上、より好ましくは５５以上、さらに好ましくは５７以上であり、上限値として、好ましくは６８以下、より好ましくは６６以下、さらに好ましくは６３以下である。
【0046】
上記の外層コアの材料硬度及びコア全体の表面硬度が上記範囲より軟らかすぎると、フルショット時にスピンが掛かりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記外層コアの材料硬度及びコア全体の表面硬度が上記範囲より硬すぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0047】
外層コアの厚さは、好ましくは０．８ｍｍ以上であり、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．２ｍｍ以上である。一方、外層コアの厚さの上限値としては、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．８ｍｍ以下、さらに好ましくは１．７ｍｍ以下である。外層コアが薄すぎると、フルショット時の低スピン効果が足りずに狙いの飛距離が得られなくなることがある。外層コアが厚すぎると、ボール全体の初速が低くなり、実打初速が低くなりすぎ、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0048】
また、外層コアの厚さは、後述する中間層の厚さとの関係において、（中間層の厚さ）≦（外層コアの厚さ）の条件を満たすことが好適であり、更に好ましくは、（中間層の厚さ）＜（外層コアの厚さ）の条件を満たすことである。
【0049】
上記外層コアの材料については、公知のゴム材料や樹脂材料を用いることができるが、優れた繰り返し打撃耐久性を確保する観点から、樹脂材料を用いることが好ましい。この樹脂材料の好ましい例としては、下記（ａ）～（ｃ）成分、
（ａ）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ｂ）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｃ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～０：１００になるように配合した樹脂組成物を例示することができる。
（ａ）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ｂ）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合したベース樹脂と、
（ｃ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～０：１００になるように配合した樹脂組成物を例示することができる。
【0050】
上記（ａ）～（ｃ）成分については、例えば、特開２０１０－２５３２６８号公報に記
載される中間層の樹脂材料を好適に採用することができる。
載される中間層の樹脂材料を好適に採用することができる。
【0051】
上記の樹脂材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0052】
上記の樹脂材料には、無機粒状充填剤を含有することができる。この無機粒状充填剤は、特に制限されるものではないが、酸化亜鉛、硫酸バリウム、二酸化チタン等を適宜使用することができる。繰り返し打撃による割れ耐久性が優れる点から、好ましくは硫酸バリウム、特に好ましくは沈降性硫酸バリウムが好適に使用できる。
【0053】
上記無機粒状充填剤の平均粒子径は、特に制限されるものではないが、０．０１～１００μｍとすることが好ましく、より好ましくは０．１～１０μｍとすることができる。上記無機粒状充填剤の平均粒子径が小さすぎても、大きすぎても、材料調製時における分散性が悪化する場合がある。なお、上記の平均粒子径は、適当な分散材とともに水溶液に分散させ、粒度分布測定装置により測定される粒子径を意味する。
【0054】
上記無機粒状充填剤の配合量は、特に制限されるものではないが、外層コア材料のベース樹脂１００質量部に対して３０質量部以下の範囲で配合することが好適である。外層コアの比重は、０．９５～１．２５の範囲内であることが好適である。
【0055】
内層コアに外層コアを被覆した球体（コア全体）の初速は、好ましくは７６．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７６．５ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７８．０ｍ／ｓ以下、より好ましくは７７．７ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７７．５ｍ／ｓである。この初速値が高すぎると、ボールの初速が速くなりすぎてしまい、ルール外となってしまうことがある。一方、この初速が低すぎると、フルショット時にボールの反発性が低くなり、あるいはスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。この場合における初速については、上述した内層コアの初速の測定で使用する装置及び条件と同様である。
【0056】
次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは９０以上、より好ましくは９２以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６８以上であり、上限値として、好ましくは７５以下、より好ましくは７２以下、さらに好ましくは７０以下である。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは９０以上、より好ましくは９２以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６８以上であり、上限値として、好ましくは７５以下、より好ましくは７２以下、さらに好ましくは７０以下である。
【0057】
コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは９５以上、より好ましくは９６以上、さらに好ましくは９７以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６８以上、より好ましくは６９以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは７８以下、より好ましくは７５以下、さらに好ましくは７２以下である。
【0058】
これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなり、あるいはボール初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、あるいはパターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなりすぎることがある。
【0059】
中間層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。また、中間層の厚さは、後述するカバーより厚くすることが好適である。中間層の厚さが、上記範囲を外れ、あるいはカバーより薄くなると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のボ－ルの低スピン効果が足りず飛距離が出なくなることがある。また、中間層が薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0060】
中間層の材料については、アイオノマー樹脂を主材料として採用することが好適である。
【0061】
アイオノマー樹脂材料としては、不飽和カルボン酸の含量（「酸含量」ともいう）１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を含むことが好適である。
【0062】
また、高酸含量アイオノマー樹脂の含有率は、樹脂材料１００質量％に対して、好ましくは２０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは６０質量％以上であり、上限として、好ましくは１００質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、さらに好ましくは８５質量％以下である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、フルショット時のボールのスピン量が多くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなることがある。
【0063】
また、アイオノマー樹脂を主材料として採用する場合、亜鉛中和型アイオノマー樹脂とナトリウム中和型アイオノマー樹脂とを混合して主材として用いる態様が望ましい。その配合比率は、亜鉛中和型／ナトリウム中和型（質量比）で５／９５～９５／５、好ましくは１０／９０～９０／１０、更に好ましくは１５／８５～８５／１５である。この比率内にＺｎ中和アイオノマーとＮａ中和アイオノマーを含めないと、反発が低くなりすぎて所望の飛びが得られなかったり、常温での繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、さらに低温（零下）での割れ耐久性が悪くなることがある。
【0064】
中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0065】
中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。
【0066】
中間層の材料には、無機粒状充填剤を含有することができる。この無機粒状充填剤は、特に制限されるものではないが、酸化亜鉛、硫酸バリウム、二酸化チタン等を適宜使用することができる。繰り返し打撃による割れ耐久性が優れる点から、好ましくは硫酸バリウム、特に好ましくは沈降性硫酸バリウムが好適に使用できる。
【0067】
上記無機粒状充填剤の平均粒子径は、特に制限されるものではないが、０．０１～１００μｍとすることが好ましく、より好ましくは０．１～１０μｍとすることができる。上記無機粒状充填剤の平均粒子径が小さすぎても、大きすぎても、材料調製時における分散性が悪化する場合がある。なお、上記の平均粒子径は、適当な分散材とともに水溶液に分散させ、粒度分布測定装置により測定される粒子径を意味する。
【0068】
上記無機粒状充填剤の配合量は、特に制限されるものではないが、中間層材料のベース樹脂１００質量部に対して、好ましくは０質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、５０質量部以下、好ましくは４０質量部以下、さらに好ましくは３０質量部以下である。無機粒状充填剤の配合量が少なすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、無機粒状充填剤の配合量が多すぎると、ボールの反発性が低くなり、あるいはフルショット時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が出なくなることがある。
【0069】
中間層の比重は、好ましくは１．０５以上、より好ましくは１．０７以上、さらに好ましくは１．０９以上であり、上限値は、好ましくは１．２５以下、より好ましくは１．２０以下、さらに好ましくは１．１５以下である。中間層の比重が小さすぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、中間層の比重が大きすぎると、ボールの反発性が低くなり、あるいはフルショット時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が出なくなることがある。
【0070】
コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速は、好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．４ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７７．７ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７８．５ｍ／ｓ以下、より好ましくは７８．２ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７７．９ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、ボールの初速が速くなりすぎてしまい、ルール外となってしまうことがある。一方、この初速が低すぎると、フルショット時にボールの反発性が低くなり、あるいはスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。この場合における初速については、上述した内層コア及びコア全体の初速の測定で使用する装置及び条件と同様である。
【0071】
次に、カバーについて説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは８０以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは３０以上、より好ましくは３５以上、さらに好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５３以下、より好ましくは５０以下、さらに好ましくは４７以下である。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは８０以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは３０以上、より好ましくは３５以上、さらに好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５３以下、より好ましくは５０以下、さらに好ましくは４７以下である。
【0072】
中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７３以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８３以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６０以下である。
【0073】
これらのカバーの材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなることがある。一方、カバーの材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、アプローチでのスピンが掛からなくなり、あるいは耐擦過傷性が悪くなることがある。
【0074】
カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは０．９ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。上記カバーが厚すぎると、フルショット時にボールの反発性が足りなくなり、あるいはスピン量が多くなり、その結果、飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーが薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなり、あるいはアプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。
【0075】
上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を使用することができるが、ショートゲームでのスピンコントロール性と耐擦過傷性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体とした樹脂材料を使用することが好適である。即ち、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することが好適である。
【0076】
上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。
【0077】
上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。
【0078】
鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。
【0079】
ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。
【0080】
具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。
【0081】
必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。
【0082】
上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。
【0083】
さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。
【0084】
カバーの比重については、特に制限されるものではないが、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．０３以上、さらに好ましくは１．０６以上であり、上限としては、好ましくは１．２０以下、より好ましくは１．１７以下、さらに好ましくは１．１４以下である。カバーの比重が上記範囲より小さいと、主材のウレタンカバーにアイオノマーなどの比重の小さい材料をブレンドする比率が高くなってしまうことになり、その結果として耐擦過傷性が悪くなることがある。一方、カバーの比重が大きすぎると、充填剤の添加量が多くなり、反発性が低くなりすぎて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0085】
上述した内層コア，外層コア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、芯球である内層コアの周囲に、外層コア，中間層の各樹脂材料を順次、それぞれの射出成形用金型で射出して各被覆球体を得、最後に、最外層であるカバーの樹脂材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。
【0086】
ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、２．０ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．３ｍｍ以上、さらに好ましくは２．５ｍｍ以上である。一方、上記たわみ量の上限値としては、好ましくは３．０ｍｍ以下、より好ましくは２．９ｍｍ以下、更に好ましくは２．８ｍｍ以下である。ゴルフボールのたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピン量が増えすぎてしまい、特に、ヘッドスピードが低い領域で飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎてしまい、特に、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓ以上では飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0087】
中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速は、好ましくは７６．８ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７７．２ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７７．７２４ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、ボールの初速が速くなりすぎてしまい、ルール外となってしまうことがある。一方、この初速が低すぎると、フルショット時にボールが飛ばなくなることがある。この場合における初速については、上述したコアや中間層被覆球体の初速の測定で使用する装置及び条件と同様である。
【0088】
〔各球体の表面硬度の関係について〕
コア全体の表面硬度から内層コアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは２４以上、より好ましくは２７以上、さらに好ましくは３０以上であり、上限値としては、好ましくは４２以下、より好ましくは３９以下、さらに好ましくは３６以下である。上記値が小さすぎると、フルショット時にボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、あるいは実打初速が低くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
コア全体の表面硬度から内層コアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは２４以上、より好ましくは２７以上、さらに好ましくは３０以上であり、上限値としては、好ましくは４２以下、より好ましくは３９以下、さらに好ましくは３６以下である。上記値が小さすぎると、フルショット時にボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、あるいは実打初速が低くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0089】
コア全体の表面硬度から内層コアの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは０より大きく、より好ましくは４以上、さらに好ましくは８以上であり、上限値としては、好ましくは２５以下、より好ましくは２０以下、さらに好ましくは１８以下である。上記範囲を逸脱すると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0090】
中間層被覆球体の表面硬度から内層コアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは３８以上、さらに好ましくは４０以上であり、上限値としては、好ましくは５２以下、より好ましくは４８以下、さらに好ましくは４５以下である。上記値が小さすぎると、フルショット時にボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、または実打初速が低くなり、あるいはフルショット時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0091】
中間層被覆球体の表面硬度からコア全体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは１以上、より好ましくは３以上、さらに好ましくは５以上であり、上限値としては、好ましくは２５以下、より好ましくは１７以下、さらに好ましくは１４以下である。上記範囲を逸脱すると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0092】
中間層被覆球体の表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは２以上、より好ましくは４以上、さらに好ましくは６以上であり、上限値としては、好ましくは２５以下、より好ましくは１７以下、さらに好ましくは１４以下である。上記値が小さすぎると、ショートゲームにおけるコントロール性が悪くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショット時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0093】
〔各球体の初速関係について〕
内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係については、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすことを要する。これらの各層の初速関係を適正化することにより、フルショットした時のスピン量を抑えて所望の飛距離を得ることができ、且つ、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が良好になる。
内層コアの初速、コア全体の初速、コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速、中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速との関係については、下記の３つの式
（ボールの初速）＜（中間層被覆球体の初速）
（中間層被覆球体の初速）－（コア全体の初速）≦０．７０（ｍ／ｓ）
（コア全体の初速）－（内層コアの初速）≧０．２０（ｍ／ｓ）
を満たすことを要する。これらの各層の初速関係を適正化することにより、フルショットした時のスピン量を抑えて所望の飛距離を得ることができ、且つ、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が良好になる。
【0094】
中間層被覆球体の初速からボール初速を引いた値は、０ｍ／ｓより大きく、好ましくは０．１ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０．３ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは１．０ｍ／ｓ以下、より好ましくは０．７ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは０．５ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎると、フルショット時にボールのスピン量が増えたり、実打初速が低くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が小さすぎる場合、それがカバー起因の場合はカバーが硬くなりショートゲーム時にスピンがかからなくなり、または繰り返し打撃耐久性が劣る。また、この値が小さいことが中間層に起因する場合はフルショットでボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0095】
中間層被覆球体の初速からコア全体の初速を引いた値は、０．１０ｍ／ｓ以上であることが好ましく、より好ましくは０．２０ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０．３０ｍ／ｓ以上である。一方、上限値としては、０．７０ｍ／ｓであり、好ましくは０．６０ｍ／ｓ以下、より好ましくは０．５７ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎる場合、それが中間層に起因する場合は繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがあり、また、外層コアに起因する場合は、フルショットした時のスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。この値が小さすぎる場合、それが中間層に起因する場合はフルショットした時のスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなることがあり、また、外層コアに起因の場合は、打感が悪くなり、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0096】
コア全体の初速から内層コアの初速を引いた値は、好ましくは０．２０ｍ／ｓ以上、より好ましくは０．６５ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは０．８０ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましく１．０５ｍ／ｓ以下、より好ましくは１．００ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは０．９５ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットした時にスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0097】
また、中間層被覆球体の初速から内層コアの初速を引いた値は、好ましくは１．００ｍ／ｓ以上、より好ましくは１．１５ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは１．３０ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましく１．６０ｍ／ｓ以下、より好ましくは１．５５ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは１．５０ｍ／ｓ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、この値が小さすぎると、フルショットした時にスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0098】
〔中間層とカバーとの比重関係について〕
中間層の比重及びカバーの比重の各層の比重の差は、通常、±０．１５以内、好ましくは±０．１０以内、より好ましくは±０．０５以内とすることが推奨される。即ち、（カバー比重）－（中間層材料の比重）の値が、通常、－０．１５以上、好ましくは－０．１０以上、より好ましくは－０．０５以上であり、上限値としては、通常、０．１５以下、好ましくは０．１０以下、より好ましくは０．０５以下である。これらの層の比重差が大きすぎると、中間層材料及び／またはカバー材料が、これらの層と内側に位置する層と完全に同心円上に成型できず偏芯してしまった場合に、そのボールをパターで打ったときには左右へのぶれが大きくなってしまうことがある。
中間層の比重及びカバーの比重の各層の比重の差は、通常、±０．１５以内、好ましくは±０．１０以内、より好ましくは±０．０５以内とすることが推奨される。即ち、（カバー比重）－（中間層材料の比重）の値が、通常、－０．１５以上、好ましくは－０．１０以上、より好ましくは－０．０５以上であり、上限値としては、通常、０．１５以下、好ましくは０．１０以下、より好ましくは０．０５以下である。これらの層の比重差が大きすぎると、中間層材料及び／またはカバー材料が、これらの層と内側に位置する層と完全に同心円上に成型できず偏芯してしまった場合に、そのボールをパターで打ったときには左右へのぶれが大きくなってしまうことがある。
【0099】
〔内層コアの直径とボールの直径について〕
内層コアの直径とボール直径との関係、即ち、（内層コア直径）／（ボール直径）の値が、０．８２０以上であることが好ましく、より好ましくは０．８２４以上、さらに好ましくは０．８２８以上である。一方、上限値としては、好ましくは０．９７０以下、より好ましくは０．９２０以下、さらに好ましくは０．９００以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなりボールが硬くなってしまい、フルショット時のボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
内層コアの直径とボール直径との関係、即ち、（内層コア直径）／（ボール直径）の値が、０．８２０以上であることが好ましく、より好ましくは０．８２４以上、さらに好ましくは０．８２８以上である。一方、上限値としては、好ましくは０．９７０以下、より好ましくは０．９２０以下、さらに好ましくは０．９００以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなりボールが硬くなってしまい、フルショット時のボールのスピン量が増え、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて狙いの飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0100】
カバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２５０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３２０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３５０個以下、さらに好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。一方、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。
【0101】
ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。
【0102】
ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ0は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。
【0103】
なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさであり、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。
【実施例0104】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【0105】
〔実施例１～３、比較例１～９〕
コアの形成
実施例１～３及び比較例１～３及び比較例８については、表１に示した各例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することにより内層コアを作製する。
コアの形成
実施例１～３及び比較例１～３及び比較例８については、表１に示した各例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することにより内層コアを作製する。
【0106】
比較例４～７及び比較例９については、上記と同様に、表１の配合に基づいて内層コアを作製した。
【0107】
【表1】
【0108】
上記の配合についての詳細は下記のとおりである。
・ポリブタジエン：商品名「ＢＲ７３０」（ＪＳＲ社製）
・アクリル酸亜鉛：商品名「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・水：純水（正起薬品工業社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
・ポリブタジエン：商品名「ＢＲ７３０」（ＪＳＲ社製）
・アクリル酸亜鉛：商品名「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・水：純水（正起薬品工業社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
【0109】
外層コア、中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、実施例１～３及び比較例１～３及び比較例８については、射出成形用金型を用いて、内層コア表面の周囲に、表２に示す外層コアの樹脂材料Ｎｏ．１またはＮｏ．２により射出成形して２層コア（コア全体）を作製する。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記のコア全体の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．３～Ｎｏ．５により射出成形し、中間層被覆球体を作製する。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．６またはＮｏ．７により射出成形し、カバー被覆球体（即ち、ボール全体）を作製する。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルが形成される。
次に、実施例１～３及び比較例１～３及び比較例８については、射出成形用金型を用いて、内層コア表面の周囲に、表２に示す外層コアの樹脂材料Ｎｏ．１またはＮｏ．２により射出成形して２層コア（コア全体）を作製する。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記のコア全体の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．３～Ｎｏ．５により射出成形し、中間層被覆球体を作製する。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．６またはＮｏ．７により射出成形し、カバー被覆球体（即ち、ボール全体）を作製する。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルが形成される。
【0110】
比較例４～７については、射出成形用金型を用いて、内層コア表面の周囲に、表２に示す外層コアの樹脂材料Ｎｏ．１により射出成形して２層コア（コア全体）を作製した。比較例９については、外層コアを形成せず、内層コアがコア全体に相当する。次いで、比較例４～７及び比較例９については、別の射出成形用金型を用いて、上記のコア全体の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．３またはＮｏ．４により射出成形し、中間層被覆球体を作製した。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．６により射出成形し、カバー被覆球体（即ち、ボール全体）を作製した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。
【0111】
【表2】
【0112】
上記表中の配合成分の詳細は下記のとおりである。
表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＨＰＦ１０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製の（商標）「ＨＰＦ１０００」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」「ＡＭ７３１８」「ＡＭ７３２７」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＮ４３１９」「ＡＮ４２２１Ｃ」三井・ダウポリケミカル社製のニュクレル
「硫酸バリウム」堺化学工業社製の「沈降性硫酸バリウム３００」
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ハイトレル４００１」東レ・デュポン社製のポリエステルエラストマー
「ＴＰＵ」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「４６」
表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＨＰＦ１０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製の（商標）「ＨＰＦ１０００」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」「ＡＭ７３１８」「ＡＭ７３２７」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＮ４３１９」「ＡＮ４２２１Ｃ」三井・ダウポリケミカル社製のニュクレル
「硫酸バリウム」堺化学工業社製の「沈降性硫酸バリウム３００」
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ハイトレル４００１」東レ・デュポン社製のポリエステルエラストマー
「ＴＰＵ」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「４６」
【0113】
得られた各ゴルフボールにつき、内層コアの各位置における内部硬度、各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度、各被覆球体の初速などの諸物性を下記の方法で評価し、表３及び表４に示す。
【0114】
内層コアの硬度分布
内層コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度で表面硬度を計測する。内層コアの中心及び所定位置については、内層コアを半球状にカットして断面を平面にして、中心部分及び表３に示した所定位置に硬度計の針を垂直に押し当てて測定し、中心及び各位置の硬度をショアＣ硬度の値で示す。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。なお、表中の数値はショアＣ硬度の値である。
また、内層コアの硬度分布において、内層コアの中心のショアＣ硬度Ｃｃ、内層コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度Ｃm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、内層コアの表面のショアＣ硬度Ｃｓについては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
を計算し、下記の６個の数式の値を求める。
（１）面積：Ａ＋Ｂ
（２）面積：Ｂ＋Ｃ
（３）面積：Ｄ＋Ｅ
（４）面積：Ｅ＋Ｆ
（５）（面積：Ｅ＋Ｆ）－（面積：Ａ＋Ｂ）
（６）（面積：Ｄ＋Ｅ）－（面積：Ｂ＋Ｃ）
内層コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度で表面硬度を計測する。内層コアの中心及び所定位置については、内層コアを半球状にカットして断面を平面にして、中心部分及び表３に示した所定位置に硬度計の針を垂直に押し当てて測定し、中心及び各位置の硬度をショアＣ硬度の値で示す。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。なお、表中の数値はショアＣ硬度の値である。
また、内層コアの硬度分布において、内層コアの中心のショアＣ硬度Ｃｃ、内層コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度Ｃm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、内層コアの表面のショアＣ硬度Ｃｓについては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
を計算し、下記の６個の数式の値を求める。
（１）面積：Ａ＋Ｂ
（２）面積：Ｂ＋Ｃ
（３）面積：Ｄ＋Ｅ
（４）面積：Ｅ＋Ｆ
（５）（面積：Ｅ＋Ｆ）－（面積：Ａ＋Ｂ）
（６）（面積：Ｄ＋Ｅ）－（面積：Ｂ＋Ｃ）
【0115】
【0116】
内層コア、コア全体、及び中間層被覆球体の各球体の外径
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求める。
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求める。
【0117】
ボールの直径
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求める。
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求める。
【0118】
内層コア、コア全体、中間層被覆球体、及びボールのたわみ量
内層コア及び各対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は、恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて計測した測定値である。内層コア及び各対象被覆球体を圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓとする。
内層コア及び各対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は、恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調整し、２３．９±２℃の室内にて計測した測定値である。内層コア及び各対象被覆球体を圧縮するヘッドの加圧速度は１０ｍｍ／ｓとする。
【0119】
外層コア、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0120】
外層コア、中間層被覆球体、及びボールの各球体の表面硬度
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測する。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測する。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」を用いる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0121】
各球体の初速
Ｒ＆Ａと同型のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ製のＣＯＲ型初速計を用いて、各球体の初速を計測する測定原理を以下に示す。
エアの圧力を３５．５、３６．５、３９．５、４０．５ｐｓｉの４段階に変更して、ボールを、それぞれの空気圧により、４段階の入射速度で発射し、バリアに衝突させて、そのＣＯＲ（反発係数）を測定する。即ち、エアの圧力を４段階に変更して入射速度とＣＯＲとの相関式を作る。同様に入射速度と接触時間との相関式を作る。
そして、これらの相関式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時のＣＯＲ(反発係数)及び接触時間（μｓ）を求め、下記の初速換算式に代入し、各球体の初速を算出する。
ＩＶ＝１３６．８＋１３６．３ｅ＋０．０１９ｔｃ
〔ここで、ｅは反発係数、ｔｃは衝突速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）での接触時間（μｓ）である。〕
なお、各球体の初速の計測において、使用するバレル内径は以下のとおりである。
・内層コア ・・・ 実施例１～３及び比較例１～７のバレル内径「３８．２３ｍｍ」、比較例８のバレル内径「３６．５８ｍｍ」、比較例９のバレル内径「３９．８８ｍｍ」
・外層コア ・・・ 実施例１～３及び比較例１～７のバレル内径「３９．８８ｍｍ」、比較例８のバレル内径「３８．２３ｍｍ」
・中間層被覆球体 ・・・ 実施例１～３及び比較例１～９のバレル内径「４１．５３ｍｍ」
・ボール ・・・ 実施例１～３及び比較例１～９のバレル内径「４３．１８ｍｍ」
Ｒ＆Ａと同型のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ製のＣＯＲ型初速計を用いて、各球体の初速を計測する測定原理を以下に示す。
エアの圧力を３５．５、３６．５、３９．５、４０．５ｐｓｉの４段階に変更して、ボールを、それぞれの空気圧により、４段階の入射速度で発射し、バリアに衝突させて、そのＣＯＲ（反発係数）を測定する。即ち、エアの圧力を４段階に変更して入射速度とＣＯＲとの相関式を作る。同様に入射速度と接触時間との相関式を作る。
そして、これらの相関式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時のＣＯＲ(反発係数)及び接触時間（μｓ）を求め、下記の初速換算式に代入し、各球体の初速を算出する。
ＩＶ＝１３６．８＋１３６．３ｅ＋０．０１９ｔｃ
〔ここで、ｅは反発係数、ｔｃは衝突速度１４３．８ｆｔ／ｓ（４３．８３ｍ／ｓ）での接触時間（μｓ）である。〕
なお、各球体の初速の計測において、使用するバレル内径は以下のとおりである。
・内層コア ・・・ 実施例１～３及び比較例１～７のバレル内径「３８．２３ｍｍ」、比較例８のバレル内径「３６．５８ｍｍ」、比較例９のバレル内径「３９．８８ｍｍ」
・外層コア ・・・ 実施例１～３及び比較例１～７のバレル内径「３９．８８ｍｍ」、比較例８のバレル内径「３８．２３ｍｍ」
・中間層被覆球体 ・・・ 実施例１～３及び比較例１～９のバレル内径「４１．５３ｍｍ」
・ボール ・・・ 実施例１～３及び比較例１～９のバレル内径「４３．１８ｍｍ」
【0122】
【表3】
【0123】
【表4】
【0124】
各ゴルフボールの飛び（Ｗ＃１）、アプローチ時のコントロール性、及び繰り返し打撃による耐久性について下記の方法で評価する。その結果を表５に示す。
【0125】
飛び評価（１）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が２３１．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が２３１．０ｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が２３１．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が２３１．０ｍ未満 ・・・ ×
【0126】
飛び評価（２）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が１９７．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が１９７．０ｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が１９７．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が１９７．０ｍ未満 ・・・ ×
【0127】
飛び評価（３）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が１６８．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が１６８．０ｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）のクラブをつけ、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓにて打撃した時のスピン量及び飛距離（トータル）をそれぞれ測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ／ロフト角９．５°（２０１６年モデル）」を使用する。判定基準は、それぞれ下記のとおりである。
〔判定基準〕
トータル飛距離が１６８．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離が１６８．０ｍ未満 ・・・ ×
【0128】
アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）１５ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断する。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定する。サンドウエッジは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＴＷ－０３（ロフト角５７°）２００２年モデル」を使用する。
〔判定基準〕
〇 ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ以上
× ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ未満
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）１５ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断する。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定する。サンドウエッジは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＴＷ－０３（ロフト角５７°）２００２年モデル」を使用する。
〔判定基準〕
〇 ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ以上
× ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ未満
【0129】
繰り返し打撃による割れ耐久性
米国Ａｕｔｏｍａｔｅｄ Ｄｅｓｉｇｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のＡＤＣ Ｂａｌｌ ＣＯＲ Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ Ｔｅｓｔｅｒにより、ボールの耐久性を評価する。ゴルフボールを空気圧で発射させた後、平行に設置した２枚の金属板に連続的に衝突させ、ボールが割れるまでに要した発射回数の平均値を耐久性とした。この場合、平均値とは、同種のボールを１０個用意し、それぞれのボールを発射させて１０個のボールがそれぞれ割れるまでに要した発射回数を平均化した値である。試験機のタイプは横型ＣＯＲであり、金属板への入射速度は４３ｍ／ｓとした。
〔判定基準〕
○ ・・・ 平均値１９０回以上
× ・・・ 平均値１８９回以下
米国Ａｕｔｏｍａｔｅｄ Ｄｅｓｉｇｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のＡＤＣ Ｂａｌｌ ＣＯＲ Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ Ｔｅｓｔｅｒにより、ボールの耐久性を評価する。ゴルフボールを空気圧で発射させた後、平行に設置した２枚の金属板に連続的に衝突させ、ボールが割れるまでに要した発射回数の平均値を耐久性とした。この場合、平均値とは、同種のボールを１０個用意し、それぞれのボールを発射させて１０個のボールがそれぞれ割れるまでに要した発射回数を平均化した値である。試験機のタイプは横型ＣＯＲであり、金属板への入射速度は４３ｍ／ｓとした。
〔判定基準〕
○ ・・・ 平均値１９０回以上
× ・・・ 平均値１８９回以下
【0130】
【表5】
【0131】
表５の結果に示されるように、比較例１～９のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣る。
比較例２は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃時した飛距離が劣る。
比較例３は、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例４は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きいと共に、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例５は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例６は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きいと共に、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例７は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例８は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きいと共に、（コア全体の初速－内層コアの初速）の値が０．２０ｍ／ｓより小さく、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、アプローチ時のスピン量が少なくなり、更に繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例９は、外層コアの無いスリーピース構造であり、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピードが４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例１は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣る。
比較例２は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃時した飛距離が劣る。
比較例３は、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例４は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きいと共に、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例５は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例６は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きいと共に、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例７は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、ヘッドスピード４５ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例８は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が３．０ｍｍより大きく、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きいと共に、（コア全体の初速－内層コアの初速）の値が０．２０ｍ／ｓより小さく、ヘッドスピードが４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、アプローチ時のスピン量が少なくなり、更に繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
比較例９は、外層コアの無いスリーピース構造であり、（中間層被覆球体の初速－コア全体の初速）の値が０．７０ｍ／ｓより大きく、ヘッドスピードが４０ｍ／ｓにてドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離が劣り、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が劣る。
【符号の説明】
【0132】
Ｇ ゴルフボール
１ａ 内層コア
１ｂ 外層コア
１ コア（全体）
２ 中間層
３ カバー
Ｄ ディンプル
１ａ 内層コア
１ｂ 外層コア
１ コア（全体）
２ 中間層
３ カバー
Ｄ ディンプル
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】