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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024047570
(43)【公開日】2024-04-05
(54)【発明の名称】二軸配向ポリオレフィンフィルム
(51)【国際特許分類】
C08J 5/18 20060101AFI20240329BHJP
B32B 7/023 20190101ALI20240329BHJP
C08L 45/00 20060101ALI20240329BHJP
G02B 5/30 20060101ALI20240329BHJP
B32B 27/32 20060101ALN20240329BHJP
【ＦＩ】
C08J5/18 CES
B32B7/023
C08L45/00
G02B5/30
B32B27/32
【審査請求】未請求
【請求項の数】13
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023156678
(22)【出願日】2023-09-22
(31)【優先権主張番号】P 2022152220
(32)【優先日】2022-09-26
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】藤原 聡士
(72)【発明者】
【氏名】岡田 一馬
(72)【発明者】
【氏名】大倉 正寿
【テーマコード（参考）】
2H149
4F071
4F100
4J002
【Ｆターム（参考）】
2H149AA00
2H149AB01
2H149BA02
2H149BA13
2H149CA02
2H149EA12
2H149FA03W
2H149FA04X
2H149FA04Y
2H149FA05X
2H149FA05Y
2H149FA41Z
2H149FD03
2H149FD04
2H149FD09
2H149FD28
2H149FD34
2H149FD35
2H149FD47
4F071AA15X
4F071AA20
4F071AA21
4F071AA39
4F071AA39X
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4F071AF15Y
4F071AF28Y
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4F071AG28
4F071AH01
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4F071AH04
4F071AH12
4F071AH15
4F071AH19
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4J002FD070
4J002GP00
4J002GQ00
(57)【要約】
【課題】 本発明は、光学特性、耐熱性、機械強度、及び品位に優れた二軸配向ポリオレフィンフィルムを提供することをその課題とする。
【解決手段】 主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であり、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であり、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であり、かつ環状オレフィン系樹脂を含む層を少なくとも１層有する、二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【選択図】図１
【解決手段】 主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であり、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であり、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であり、かつ環状オレフィン系樹脂を含む層を少なくとも１層有する、二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であり、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であり、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であり、かつ環状オレフィン系樹脂を含む、二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項2】
主配向直交方向－厚み方向断面において、厚み方向１μｍあたりの界面数が３個以上１０００個以下となる箇所が存在する、請求項１に記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項3】
厚み方向の複屈折率が０．００１以上０．０１３以下である、請求項１または２に記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項4】
動的粘弾性測定により測定した０℃における主配向方向のｔａｎδが０．０１以上０．０７以下である、請求項１～３のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項5】
主配向方向の配向角ムラが０°以上１０°以下である、請求項１～４のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項6】
主配向直交方向の動摩擦係数μｄが０．１０以上０．７０以下である、請求項１～５のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項7】
全光線透過率が８５．０％以上である、請求項１～６のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項8】
主配向直交方向の引張強度と厚みの積が３００Ｎ／ｍ以上である、請求項１～７のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項9】
工業材料用フィルムとして用いられる、請求項１～８のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項10】
光学用途に用いられる、請求項９に記載の二軸配向ポリオレフィンフィルム。
【請求項11】
請求項１～８のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルムを用いてなる、偏光板。
【請求項12】
請求項１～８のいずれかに記載の二軸配向ポリオレフィンフィルムの少なくとも片面に金属膜を有する、金属膜積層フィルム。
【請求項13】
請求項１２に記載の金属膜積層フィルムを用いてなる、フィルムコンデンサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、光学特性、耐熱性、機械強度、及び品位に優れた、工業材料用フィルムとして好適に用いることのできる二軸配向ポリオレフィンフィルムに関する。
【背景技術】
【0002】
二軸配向ポリオレフィンフィルム、中でも二軸配向ポリプロピレンフィルムは、表面の離型性、機械特性、透明性などに優れることから、保護フィルム、工程用フィルム、及び離型フィルム等の工業材料用フィルムとして好適に用いられる。特に、偏光板等の光学部材の保護フィルムなど、光学用途の工業材料用フィルムとして用いる場合には、干渉色や虹ムラの発生を抑えるために低複屈折であることが要求され、さらに、長期間の使用に際しても寸法の変化が起こらないよう高い耐熱性も要求される。
【0003】
しかしながら、従来の二軸配向ポリプロピレンフィルムは、延伸時の配向に起因して複屈折性を示し、また、延伸時の残留応力に起因して熱収縮する。そのため、前記の分野への適用に際しては、より高いレベルの光学特性と耐熱性が求められている。二軸配向ポリオレフィンフィルムの光学特性、耐熱性を高めるためには、低複屈折で、高いガラス転移温度を有する原料を用いることが考えられる。そのような原料としては、例えば環状オレフィン系樹脂が挙げられるが、環状オレフィン系樹脂を単体で延伸するのは困難であり、無延伸フィルムでは機械特性に課題があった。
【0004】
そこで延伸性を改善するために、例えば、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂の積層体を形成する際に共押出、共延伸することで耐熱性を向上したフィルムが提案されている（特許文献１）。また、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂をブレンドして製膜及び二軸延伸することによって耐熱性を高めたフィルムも提案されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１８－０３４５１０号公報
【特許文献2】特表２０２０－５２１８６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１のフィルムは積層構成の基層部の環状オレフィン系樹脂の含有量が多く、特に長手方向の延伸倍率を高めることが困難であり、機械特性に課題があった。また、長手方向に対して幅方向に高倍率で延伸するために複屈折率が高く、光学部材の保護フィルムとして用いるには光学特性の観点でも課題があった。特許文献２のフィルムは、耐熱性は高いものの、単に環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂をブレンドしたフィルムのため、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂の非相溶性により透明性が低くなる課題があった。また、長手方向に対して幅方向に高倍率で延伸するために複屈折率が高く、光学部材の保護フィルムとして用いるには光学特性の観点でも課題があった。そこで本発明の課題は、上記した問題点を解決することにある。すなわち、光学特性、耐熱性、機械特性、及び品位に優れた二軸配向ポリオレフィンフィルムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0007】
上述した課題を解決するために、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは以下の構成からなる。すなわち本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であり、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であり、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であり、かつ環状オレフィン系樹脂を含む、二軸配向ポリオレフィンフィルムである。
【発明の効果】
【0008】
本発明により、光学特性、耐熱性、機械特性、及び品位に優れた二軸配向ポリオレフィンフィルムを提供することができる。本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性、耐熱性、機械強度、及び品位に優れることから、例えば、保護フィルム、工程用フィルム、及び離型フィルム等の工業材料用フィルムとして、特に光学用途の工業材料用フィルムとして好適に使用することができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の一実施態様に係る二軸配向ポリオレフィンフィルムの主配向直交方向－厚み方向断面（断面Ｘ）を表す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【0010】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であり、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であり、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であり、かつ環状オレフィン系樹脂を含む、二軸配向ポリオレフィンフィルムである。以下、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムについて、具体的に説明する。
【0011】
以下、二軸配向ポリオレフィンフィルムを単にポリオレフィンフィルム、あるいはフィルムと称する場合がある。なお、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、微多孔フィルムではないので、多数の空孔を有していない。すなわち、本発明において二軸配向ポリオレフィンフィルムとは、微多孔フィルム以外の二軸配向ポリオレフィンフィルムを意味する。ここで微多孔フィルムとは、フィルムの両表面を貫通し、ＪＩＳ Ｐ ８１１７（１９９８）のＢ形ガーレー試験器を用いて、２３℃、相対湿度６５％にて、１００ｍｌの空気の透過時間で５，０００秒／１００ｍＬ以下の透気性を有する孔構造を有するフィルムと定義する。また、二軸配向とはフィルム面内で直交する二方向に分子が配向していることを意味し、これは直交する二方向に延伸してフィルムとすることにより実現できる。
【0012】
ポリオレフィンフィルムとは、フィルムを構成する全成分を１００質量％としたときに、ポリオレフィン樹脂を、５０質量％より多く１００質量％以下含むフィルムをいう。ポリオレフィンフィルムにおけるポリオレフィン樹脂の含有量は、フィルムを構成する全成分を１００質量％としたときに、好ましくは７０質量％以上１００質量％以下、より好ましくは９０質量％以上１００質量％以下、さらに好ましくは９５質量％以上１００質量％以下、特に好ましくは９６質量％以上１００質量％以下、最も好ましくは９７質量％以上１００質量％以下である。なお、ポリオレフィン樹脂に該当する成分が複数含まれる場合においては、当該成分を合算して５０質量％を超えて１００質量％以下であれば、ポリオレフィンフィルムに該当するものとする。
【0013】
ポリオレフィン樹脂とは、樹脂を構成する全構成単位を１００ｍｏｌ％としたときに、オレフィン単位を５０ｍｏｌ％より多く１００ｍｏｌ％以下含む樹脂をいう。ポリプロピレン樹脂とは、樹脂を構成する全構成単位を１００ｍｏｌ％としたときに、プロピレン単位を５０ｍｏｌ％より多く１００ｍｏｌ％以下含む樹脂であって、以下の環状オレフィン系樹脂の定義を満たさないものをいう。
【0014】
環状オレフィン系樹脂とは、樹脂を構成する全構成単位を１００ｍｏｌ％としたときに、環状オレフィン単位を１０ｍｏｌ％以上１００ｍｏｌ％以下含むポリオレフィン樹脂をいう。なお、環状オレフィン単位に相当する構成単位が複数種含まれる樹脂については、各々の環状オレフィン単位が１０ｍｏｌ％に満たなくとも、これらの構成単位の合計が１０ｍｏｌ％を超えていれば、環状オレフィン系樹脂に該当するものとする。
【0015】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性と耐熱性を高める観点から、環状オレフィン系樹脂を含むことが重要である。このような態様とすることで、環状オレフィン系樹脂の有する低複屈折性と高耐熱性の効果により、得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムは光学特性と耐熱性に優れたものとなる。環状オレフィン系樹脂は、ポリマー主鎖に対して側鎖の環状オレフィン構造が垂直の分極率楕円体となっており、この構造に由来して分極率異方性が低く、低複屈折性を有する。
【0016】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおける環状オレフィン系樹脂の含有量は、優れた光学特性と耐熱性を得る観点から、二軸配向ポリオレフィンフィルムの全樹脂成分を１００質量％としたときに、好ましくは２．０質量％以上、より好ましくは５．０質量％以上、さらに好ましくは７．５質量％以上、特に好ましくは９．０質量％以上である。一方、延伸のしやすさや機械強度の観点から、環状オレフィン系樹脂の含有量は、二軸配向ポリオレフィンフィルムの全樹脂成分を１００質量％としたときに、好ましくは５０質量％未満、より好ましくは４０質量％以下、さらに好ましくは３０質量％以下、特に好ましくは２０質量％以下、最も好ましくは１５質量％以下である。
【0017】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、機械強度と光学特性（視認性）を向上させる観点から、主配向直交方向の屈折率が１．４９８以上１．５５０以下であることが重要である。上記観点から主配向直交方向の屈折率の下限は、好ましくは１．５０５、より好ましくは１．５１０、さらに好ましくは１．５１５であり、主配向直交方向の屈折率の上限は、好ましくは１．５４０、より好ましくは１．５３０、さらに好ましくは１．５２０である。屈折率はフィルム中の分子鎖の配向の程度と相関し、主配向直交方向への分子鎖の配向が大きくなると同方向の屈折率も大きくなる。また、分子鎖の配向が大きくなると機械強度も高まるため、上記態様とすることで主配向直交方向の機械強度も高くなる。なお、ここでいう屈折率は、ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として測定したときの屈折率であり、その詳細な測定方法は後述する。
【0018】
主配向方向とはフィルム面内において、任意の方向を０°として、該任意の方向に対して５°刻みに０°～１７５°の角度をなす各々の方向でヤング率を測定したときに最も高い値を示す方向をいい、主配向直交方向とはフィルム面内において主配向方向と直交する方向をいう。ヤング率とは、長さ１５０ｍｍ（測定方向）×幅１０ｍｍの矩形のサンプルを初期チャック間距離５０ｍｍでセットし、室温で引張速度３００ｍｍ／分で引張試験を行い、ＪＩＳ Ｋ７１６１（２０１４）に規定された方法に準じて算出したヤング率をいう。なお、ヤング率の測定方法の詳細は後述する。
【0019】
また、上記サイズのサンプルを取得できないが故に上記方法でのヤング率の測定及び算出が不可能な場合においては、広角Ｘ線により二軸配向ポリオレフィンフィルムのポリプロピレンα晶（１１０）面の結晶配向を次のように測定し、下記の判断基準に基づいて主配向方向とする。すなわち、フィルム表面に対して垂直方向にＸ線（ＣｕＫα線）を入射させ、２θ＝約１４°（α晶（１１０）面）における結晶ピークを円周方向にスキャンし、得られた回折強度分布の回折強度が最も高い方向を主配向方向とし、それと直交する方向を主配向直交方向とする。また、本発明においては、二軸配向ポリオレフィンフィルムを製膜する方向に平行な方向を長手方向、製膜方向あるいはＭＤ方向と称し、フィルム面内で長手方向に直交する方向を幅方向あるいはＴＤ方向と称する。
【0020】
主配向直交方向の屈折率を１．４９８以上又は上記の好ましい範囲とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムの長手方向の機械強度が向上する。そのため、このような態様とすることにより、二軸配向ポリオレフィンフィルムを工程用フィルムや離型フィルムとして用いた際に、長手方向に高張力がかかっても、二軸配向ポリオレフィンフィルムが変形したり、破断したりするのを軽減することができる。また、主配向方向直交方向の屈折率を１．４９８以上１．５５０以下又は上記の好ましい範囲とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、被着体の屈折率と二軸配向ポリオレフィンフィルムの屈折率の整合性を高めることができ、視認性を高めることができる。
【0021】
主配向直交方向の屈折率を１．４９８以上１．５５０以下とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法等を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、長手方向に高倍延伸することが効果的である。
【0022】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性を向上させる観点から、面内方向の複屈折率が０．０００以上０．０２０以下であることが重要である。上記観点から面内方向の複屈折率は、好ましくは０．０１９以下、より好ましくは０．０１７以下、さらに好ましくは０．０１４以下、特に好ましくは０．０１１以下である。面内方向の複屈折率は小さいほど好ましく、下限は０．０００である。なお、ここでいう面内方向の複屈折率とは、波長５９０ｎｍにおける面内方向の複屈折率をいい、その詳細な測定方法は後述する。
【0023】
面内方向の複屈折率を０．０００以上０．０２０以下又は上記の好ましい範囲とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、二軸配向ポリオレフィンフィルムの複屈折性による干渉色や虹ムラの発生を軽減することができ、品位（視認性）を高めることができる。
【0024】
面内方向の複屈折率を０．０００以上０．０２０以下とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、長手方向と幅方向の延伸倍率を後述する範囲として、かつより等方的に延伸することが効果的である。また、同時二軸延伸を行うことも効果的である。
【0025】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、耐熱性を向上させる観点から、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率が－１．０％以上３．０％以下であることが重要である。上記観点から８５℃での主配向直交方向の熱収縮率の上限は、好ましくは２．６％、より好ましくは１．９％、さらに好ましくは１．１％であり、下限は、好ましくは－０．６％、より好ましくは－０．３％、さらに好ましくは０．０％である。ここで熱収縮率が０．０％であることは、加熱によりフィルムが収縮も膨張もしていないことを意味し、負の値であることは、加熱によりフィルムが収縮ではなく膨張していることを意味する。なお、８５℃での主配向直交方向の熱収縮率は、８５℃に加熱したオーブン中で２５０時間加熱し、加熱前後のフィルムの主配向直交方向の寸法の変化から算出することができ、その詳細は後述する。
【0026】
８５℃での主配向直交方向の熱収縮率を－１．０％以上３．０％以下又は上記の好ましい範囲とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、その収縮あるいは膨張を抑えることができる。その結果、二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて反りやシワの発生や、それに伴う品位の低下を軽減することができる。また、被着体と貼り合わせる際の加工性を向上することもできる。
【0027】
従来、二軸配向ポリオレフィンフィルムの主配向直交方向の熱収縮率を低減するためには、長手方向の延伸倍率を低くしたり、延伸温度を高温にしたりすることで、主配向直交方向の分子鎖の配向を緩和する方法が採用されることが一般的であったが、主配向直交方向の分子鎖の配向を緩和すると、主配向直交方向の屈折率は低下するため、フィルム自体の機械強度が低下する場合がある。また、主配向直交方向の分子鎖の配向を緩和すると、主配向方向と主配向直交方向の屈折率の差が増加するため、面内方向の複屈折率が増加する場合がある。このような事情から従来、二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて、低熱収縮率と高屈折率と低面内複屈折率を両立することは困難であった。
【0028】
しかしながら、本発明の発明者らは、原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることにより、低熱収縮率と高屈折率と低面内複屈折率を両立できることを見出した。
【0029】
８５℃での主配向直交方向の熱収縮率を－１．０％以上３．０％以下とするには、特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、高結晶性のポリプロピレン樹脂を用いること、長手方向の延伸倍率を後述の範囲とすること、二軸延伸後に熱処理と弛緩処理を施すこと等が効果的である。また、フィルムを溶融押出する際に、押出機での溶融温度、フィルターから口金までの短管温度、口金リップ温度の各温度を段階的に低温化することで、ドメインを押出方向に細長く伸長させ、ドメインの厚みを薄くすることも効果的である。他には、縦延伸の延伸区間を広げ、延伸中のフィルムの両面からラジエーションヒーターで加熱しながら、ネックダウンさせることで延伸方向にドメインを細長く伸長させ、ドメインの厚みを薄くすることなども効果的である。
【0030】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性を向上させる観点から、厚み方向の複屈折率が０．００１以上０．０１３以下であることが好ましい。上記観点から厚み方向の複屈折率の上限は、より好ましくは０．０１２、さらに好ましくは０．０１１である。厚み方向の複屈折率は小さいほど好ましく、実質的に下限は０．００１である。厚み方向の複屈折率を０．００１以上０．０１３以下とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、二軸配向ポリオレフィンフィルムの複屈折性による干渉色や虹ムラの発生を軽減することができる。
【0031】
厚み方向の複屈折率を０．００１以上０．０１３以下とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、長手方向と幅方向の延伸倍率の積（面積延伸倍率）を後述する範囲とすること等が効果的である。
【0032】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは耐熱性を向上させる観点から、動的粘弾性測定により測定した０℃における主配向方向のｔａｎδが０．０１以上０．０７以下であることが好ましい。上記観点から０℃における主配向方向のｔａｎδは０．０６以下がより好ましく、０．０５以下がさらに好ましく、０．０４以下が特に好ましい。ｔａｎδは損失正接とも呼ばれ、フィルム中の分子鎖の運動性の程度と相関しており、０℃における主配向方向のｔａｎδを０．０７以下とすることで、０℃付近での非晶の緩和の程度を抑制できる。本発明の発明者らは、この値を小さくすること、すなわち、０℃付近での非晶の緩和の程度を抑制することで、室温下やその付近の温度下で長期間保管した際の寸法安定性を向上し、耐熱性を高められることを見出した。０℃における主配向方向のｔａｎδは小さいほど好ましく、実質的に下限は０．０１である。なお、０℃における主配向方向のｔａｎδは、動的粘弾性法により描いた粘弾性－温度曲線より算出することができ、その詳細は後述する。
【0033】
０℃における主配向方向のｔａｎδを０．０１以上０．０７以下とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、その収縮や膨張による反りやシワの発生を低減することができ、品位を高めることができる。
【0034】
０℃における主配向方向のｔａｎδを０．０１以上０．０７以下とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を後述する範囲とすること、横延伸後に高温下で幅方向に収縮緩和させて主配向方向にフィルムを収縮させる（例えば、弛緩率４％以上）こと等が効果的である。
【0035】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、品位を高める観点から、主配向方向の配向角ムラが０°以上１０°以下であることが好ましい。上記観点から主配向方向の配向角ムラは８°以下がより好ましく、６°以下がさらに好ましく、４°以下が特に好ましい。主配向方向の配向角ムラは小さいほど好ましく、下限は０°である。主配向方向の配向角ムラを０°以上１０°以下とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、主配向方向の外観ムラを軽減し、品位を高めることができる。なお、主配向方向の配向角ムラは、位相差測定装置により波長５９０ｎｍの条件で測定した７枚のサンプルの配向角の、最大値と最小値の差として求めることができる。配向角の詳細な測定方法は後述する。
【0036】
主配向方向の配向角ムラを０°以上１０°以下とするには、例えば製膜条件を後述する範囲とする方法を用いることができる。特に、幅方向の延伸倍率を後述する範囲とすることが効果的である。
【0037】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、品位を高める観点から、主配向直交方向の動摩擦係数μｄが０．１０以上０．７０以下であることが好ましい。上記観点から主配向直交方向の動摩擦係数μｄの上限は０．６０がより好ましく、０．５０がさらに好ましく、０．４０が特に好ましい。また、同様の観点から下限は０．２０がより好ましく、０．３０がさらに好ましい。なお、主配向直交方向の動摩擦係数μｄは、主配向直交方向同士を合わせ、かつフィルムの異なる面同士が接するように重ねた上で、ＪＩＳ Ｋ ７１２５（１９９９）に準じて測定することができる。詳細な測定方法は後述する。
【0038】
主配向直交方向の動摩擦係数μｄを０．１０以上０．７０以下とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを保護フィルムとして用いた場合に、フィルムを被着体とともに搬送する際にシワが入りにくくなり、また、被着体と共に巻き取る際の巻きズレも軽減される。
【0039】
主配向直交方向の動摩擦係数μｄを０．１０以上０．７０以下とするには、例えば二軸配向ポリオレフィンフィルムの層構成や組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、二軸配向ポリオレフィンフィルムを積層構成とした上で、表層が、その主成分とならない程度に環状オレフィン系樹脂、オレフィン系エラストマー樹脂、またはポリ４－メチルペンテン－１系樹脂などのオレフィン系樹脂を含む態様とすることにより、表面に微細突起を形成することが効果的である。このような表面突起は、上記樹脂が少量含まれることによりアロイ構造が形成されることによるものと推察される。また、キャスティングドラムの温度を後述の範囲とすることで、表面に微細突起を形成する方法を用いてもよく、上記方法と組み合わせてもよい。
【0040】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、品位を高める観点から、全光線透過率が８５．０％以上であることが好ましい。ここで、全光線透過率とは、フィルム表面に対し垂直に光を入射させたときの全光線透過率、言い換えればフィルム厚み方向の全光線透過率である。上記観点から全光線透過率は、好ましくは８８．０％以上、より好ましくは９０．０％以上、さらに好ましくは９２．０％以上である。上限は特に限定しないが９９．９％とするものである。なお、全光線透過率は公知のヘイズメーターで測定することができ、その詳細な条件は後述する。
【0041】
全光線透過率を８５．０％以上とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、被着体検査時の視認性が向上し、品位を高めることができる。
【0042】
全光線透過率を８５．０％以上とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、長手方向と幅方向の延伸倍率を後述する範囲とすること等が効果的である。
【0043】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、フィルムの加工性を向上する観点から、主配向直交方向の引張強度（ＭＰａ）と厚み（μｍ）の積が３００Ｎ／ｍ以上であることが好ましい。上記観点から主配向直交方向の引張強度と厚みの積は、好ましくは５００Ｎ／ｍ以上、より好ましくは７００Ｎ／ｍ以上、さらに好ましくは１０００Ｎ／ｍ以上である。
【0044】
主配向直交方向の引張強度と厚みの積は、フィルムを主配向直交方向に引っ張った際に生じるフィルム幅あたりの張力に相当し、この値を３００Ｎ／ｍ以上とすることで、二軸配向ポリオレフィンフィルムを工程用フィルムや離型フィルムとして用いた際に、主配向直交方向に高い張力がかかった場合でも、二軸配向ポリオレフィンフィルムが変形したり、破断したりするのを抑制することができる。上記観点から主配向直交方向の引張強度と厚みの積の上限は特に限定されないが、実質的には１００００００Ｎ／ｍ程度である。なお、二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚みは公知のマイクロ厚み計で測定することができ、測定方法の詳細は実施例に示す。
【0045】
主配向直交方向の引張強度と厚みの積を３００Ｎ／ｍ以上とするには、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすること、長手方向に高倍延伸すること等が効果的である。また、主配向直交方向の引張強度と厚みの積は、厚みを調節することでも調整することができる。
【0046】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚みは、用途によって適宜調整されるものであり特に限定はされないが、０．５μｍ以上１００μｍ以下であることがハンドリング性の観点から好ましい。厚みの上限は６０μｍがより好ましく、３０μｍがさらに好ましい。下限は２．０μｍがより好ましく、５．０μｍがさらに好ましく、１０μｍが特に好ましい。二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚みは、他の物性を低下させない範囲内で、押出機のスクリュー回転数、未延伸シートの幅、製膜速度、延伸倍率などにより調整可能である。なお、二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚みは、公知のマイクロ厚み計で測定することができ、その詳細は後述する。
【0047】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、主配向直交方向－厚み方向断面（以下、断面Ｘということがある。）において、厚み方向１μｍあたりの界面数が３個以上１０００個以下となる箇所が存在することが好ましい。ここで、厚み方向とは、フィルム面に垂直な方向をいう。厚み方向１μｍあたりの界面数は、より好ましくは５個以上、さらに好ましくは７個以上、最も好ましくは１０個以上である。上限は実質的に１０００個であり、好ましくは５０個である。
【0048】
界面数の測定方法の詳細は後述するが、以下の手順で測定することができる。まず、ミクロトーム法により作製した二軸配向ポリオレフィンフィルムの超薄切片をＲｕＯ４で染色し、断面Ｘを透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）により観察する。その後、得られた観察像に二値化処理を施し、断面Ｘにおける厚み１μｍあたりの界面数を決定する。以下、図１～３を用いて、断面Ｘにおいて厚み方向１μｍあたりの界面数が３個以上１０００個以下となる箇所が存在する態様について説明する。
【0049】
図１は、本発明の一実施態様に係る二軸配向ポリオレフィンフィルムの断面Ｘを表す模式図である。図１における符号１～４はそれぞれ順に、断面Ｘの一部、白色部分（相対的に染色の弱い部分）、黒色部分（相対的に染色の強い部分）、厚み方向と平行な長さ１μｍの線分を表し、左図が断面Ｘの一部、右図が厚み方向と平行な１μｍの線分（符号４）周辺の拡大図である。なお、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいては、白色部分（相対的に染色の弱い部分）がポリプロピレン樹脂、黒色部分（相対的に染色の強い部分）が環状オレフィン系樹脂となる。
【0050】
図２は、図１の態様における厚み方向と平行な１μｍの線分（符号４）に沿って、白色部分を０、黒色部分を１として、厚み方向の長さに対してプロットしたグラフである。図２のグラフにおいて、０から１に切り替わる回数と、１から０に切り替わる回数の和を、厚み方向１μｍあたりの界面数とする。図２の例においては、０から１に切り替わる回数が５回であり、１から０に切り替わる回数が５回であるため、断面Ｘにおける厚み方向１μｍあたりの界面数は１０個である。
【0051】
図３は、本発明の一実施態様（図１の態様とは異なるもの。）に係る二軸配向ポリオレフィンフィルムの断面Ｘを表す模式図である。図３における符号１～４もそれぞれ順に、断面Ｘの一部、白色部分（相対的に染色の弱い部分）、黒色部分（相対的に染色の強い部分）、厚み方向と平行な長さ１μｍの線分を表し、左図が断面Ｘの一部、右図が厚み方向と平行な１μｍの線分（符号４）周辺の拡大図である。図３の態様の場合も、前述と同様の方法により厚み方向１μｍあたりの界面数を決定することができる。
【0052】
厚み方向１μｍあたりの界面数が３個以上となる箇所が存在することで、二軸配向ポリオレフィンフィルムの透明性を保ちながら、環状オレフィン系樹脂の有する低複屈折性と高耐熱性を二軸配向ポリオレフィンフィルムに反映させることができる。このような二軸配向ポリオレフィンフィルムを偏光板等の光学部材の保護フィルムとして用いた場合に、二軸配向ポリオレフィンフィルムの複屈折性による干渉色や虹ムラの発生を軽減することや、収縮や膨張による反りやシワを低減することができ、結果として品位を高めることができる。
【0053】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて、主配向直交方向－厚み方向断面において、厚み方向１μｍあたりの界面数が３個以上１０００個以下となる箇所が存在する態様とする方法としては、例えば原料の混練条件や二軸配向ポリオレフィンフィルムの層構成や組成を調整する方法や、製膜条件を後述する範囲とする方法等を適宜組み合わせて用いることができる。特に、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いることや、フィルム中の環状オレフィン系樹脂の含有量を前述する範囲とすることで、環状オレフィン系樹脂ドメインの分散性を高めることが効果的である。製膜プロセスの面では、特に、フィルムを溶融押出する際に、押出機での溶融温度、フィルターから口金までの短管温度、口金リップ温度の各温度を段階的に低温化することで、ドメインを押出方向に細長く伸長させ、環状オレフィン系樹脂ドメインの厚みを薄くすることや、長手方向と幅方向に高倍延伸することで環状オレフィン系樹脂ドメインの厚みを薄くすることが効果的である。また、フィルムの積層数を後述の範囲とすることで、積層数を多くし、環状オレフィン系樹脂層一つ当たりの厚みを薄くする方法を用いてもよい。
【0054】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムの層構成は、前述の通り二軸配向ポリオレフィンフィルムが環状オレフィン系樹脂を含む限り特に制限されず、環状オレフィン系樹脂を含む層（以下Ａ層ということがある。）のみからなる単膜構成、環状オレフィン系樹脂を含む層が厚み方向に合計２層以上積層されてなる積層構成、環状オレフィン系樹脂を含む層とそれ以外の層が厚み方向に合計２層以上積層されてなる積層構成のいずれであってもよい。また、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムが環状オレフィン系樹脂を含む層を複数有する場合、その組成は同一であっても異なっていてもよい。但し、フィルムの延伸性、および加工性を発現する観点から、ポリプロピレン樹脂を主成分とし、かつＡ層よりもポリプロピレン樹脂を多く含み、環状オレフィン系樹脂の含有量が少ない層をＢ層としたときに、Ｂ層を有することが好ましい。なお、Ｂ層は環状オレフィン系樹脂を含んでも、含まなくてもよい。
【0055】
このような態様の具体例としては、Ａ層の片面にＢ層を有する構成（Ａ層／Ｂ層の２層構成）、Ａ層の両面にＢ層を有する構成（Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の３層構成）、Ｂ層をフィルム両表面の最外層とする４層以上の構成が挙げられる。上記観点からは、Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の３層構成やＢ層をフィルム両表面の最外層とする４層以上の構成がより好ましく、Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の３層構成がさらに好ましい。なお、Ｂ層を複数有する場合、Ｂ層の組成は、Ａ層よりもポリプロピレン樹脂を多く含み、環状オレフィン系樹脂の含有量が少ない限り、同一であっても異なっていてもよい。
【0056】
なお、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて、図１に示す態様のようにマトリックスにあたる樹脂（符号２の白色部分）に、ドメインにあたる樹脂（符号３の黒色部分）が含まれるケースはマトリックス部分とドメイン部分全体を含めて一つの層とみなす。一方、図３に示す態様のように、符号２で示す白色部分と符号３で示す黒色部分がそれぞれ別々に層を形成し、これらが交互に配列されているケースは、白色部分と黒色部分をそれぞれ一つの層とみなす。なお、図３に示す態様の場合、Ａ層を環状オレフィン系樹脂からなる層とし、Ｂ層をポリプロピレン樹脂からなる層とすることもでき、このような態様では原料を混ぜ合わせる必要がないため、予備混練を行わなくてもよい。また、このような態様とする場合、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂が一つの層に混在しないため、ドメインによる光の散乱が生じにくく、結果、全光線透過率は高くなる傾向にある。
【0057】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて用いることができる積層方法としては、例えば、共押出によるフィードブロック方式やマルチマニホールド方式、スタティックミキサー方式、コーティングによる方法などが挙げられるが、生産効率や生産コストの観点から、共押出（例えば溶融共押出）による積層方法が好ましい。
【0058】
二軸配向ポリオレフィンフィルムが積層構成である場合、二軸配向ポリオレフィンフィルムの全厚みに占めるＡ層（環状オレフィン系樹脂を含む層）の厚みの割合の上限は、製膜性や表面形状を制御する点から、９９％であることが好ましく、より好ましくは９５％、さらに好ましくは９０％、最も好ましくは８５％である。また下限は１０％であることが好ましく、より好ましくは１５％、さらに好ましくは２０％である。Ａ層の厚みの割合は、例えば、二軸配向ポリオレフィンフィルムがＡ層の両表層にＢ層が直接積層されているＢ層／Ａ層／Ｂ層の３層構成の場合は、両表面のＢ層の厚みを除いたＡ層の厚みを二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚みで除して百分率で表すことで求めることができる。Ａ層の割合が９９％以下であることにより延伸における面積倍率を十分に高めることができ、機械特性を高めることができる。他方、Ａ層の割合が１０％以上であることにより、光学特性と耐熱性を高めることができる。
【0059】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおけるＡ層の環状オレフィン系樹脂の含有量の下限は、優れた光学特性と耐熱性を得る観点から、Ａ層の全構成成分を１００質量％としたときに、下限は好ましくは５．０質量％、より好ましくは７．５質量％、さらに好ましくは１０質量％、特に好ましくは１５質量％である。Ａ層の環状オレフィン系樹脂の含有量の上限は、好ましくは１００質量％、より好ましくは８０質量％、さらに好ましくは６０質量％、特に好ましくは４０質量％である。なお、Ａ層の環状オレフィン系樹脂の含有量が１００質量％であることは、Ａ層が環状オレフィン系樹脂のみからなることを意味し、このような態様が好ましいのは主に図３のような多層積層構造を有する場合である。
【0060】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおけるＢ層のポリプロピレン樹脂の含有量は、優れた延伸性を得る観点から、Ｂ層の全構成成分を１００質量％としたときに、９５質量％以上が好ましく、より好ましくは９６質量％以上、さらに好ましくは９７質量％以上である。上限は１００質量％が好ましく、９９．９％がより好ましい。
【0061】
続いて、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに好適に用いることができる樹脂について説明する。
【0062】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、直鎖状のポリプロピレン樹脂（以下ポリプロピレン樹脂（Ａ）ということがある。）を主成分とすることが好ましい。ここで主成分とは、二軸配向ポリオレフィンフィルムを構成する全成分のうち、最も質量％の高いもの（含有量の多いもの。）をいう。
【0063】
ポリプロピレン樹脂（Ａ）の数平均分子量（Ｍｎ）の下限は、３．０万が好ましく、４．０万がより好ましく、５．０万がさらに好ましく、６．０万が特に好ましい。一方、Ｍｎの上限は９．０万が好ましく、８．０万がより好ましい。ポリプロピレン樹脂（Ａ）が上記特性を備えることで、製膜安定性、フィルムの機械特性、耐熱性を高めることができる。ポリプロピレン樹脂（Ａ）のＭｎを上記の値とするためには、重合時の水素ガス濃度を調整する方法や、触媒および／または助触媒の選定、連続重合の各重合槽の組成と重合量の調整を適宜行う方法等が好ましく採用される。なお、ポリプロピレン樹脂のＭｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフ法を用いて測定することができ、測定方法の詳細は実施例に示す。
【0064】
ポリプロピレン樹脂（Ａ）のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）は０．９４０以上であることが好ましい。より好ましくは０．９５０以上、さらに好ましくは０．９７８以上、特に好ましくは０．９８１以上、最も好ましくは０．９８４以上である。メソペンタッド分率はポリプロピレンの結晶相の立体規則性を示す指標であり、該数値が高いものほど結晶化度や融点が高くなり、機械特性を高めることができる。また、加熱時に平面性を維持しやすく、二軸配向ポリオレフィンフィルムの耐熱性を向上する観点で好ましい。メソペンタッド分率の上限については特に規定するものではないが、実現可能性の観点から０．９９９となる。このように立体規則性の高いポリプロピレン樹脂を得るには、例えばｎ－ヘプタン等の溶媒で得られた樹脂パウダーを洗浄する方法や、触媒および／または助触媒の選定、組成の選定を適宜行う方法等が好ましく採用される。なお、ポリプロピレン樹脂のメソペンタッド分率は核磁気共鳴法（ＮＭＲ法）を用いて測定することができ、測定方法の詳細は実施例に示す。
【0065】
ポリプロピレン樹脂（Ａ）の融点は、１６０℃以上であることが好ましい。より好ましくは１６１℃以上、さらに好ましくは１６２℃以上、特に好ましくは１６４℃以上、最も好ましくは１６７℃以上である。ポリプロピレン樹脂（Ａ）の融点が１６０℃以上であることで、フィルムとした際に耐熱性を高めることができる。ポリプロピレン樹脂（Ａ）の融点の上限は特に制限されないが、実現可能性の観点から１８０℃となる。このように、融点の高いポリプロピレン樹脂を得るには、例えば、ｎ－ヘプタン等の溶媒で得られた樹脂パウダーを洗浄する方法や、触媒および／または助触媒の選定、組成の選定を適宜行い、ポリプロピレン樹脂の立体規則性を高める方法を用いることができる。また、プロピレンの共重合体を用いる場合は、プロピレン以外の共重合量を１ｍｏｌ％未満とする方法等が好ましく採用される。
【0066】
樹脂の融点は、測定方法の詳細は後述するが、樹脂を示差走査熱量計ＤＳＣで３０℃から２６０℃まで２０℃／ｍｉｎで昇温した際に得られる融解ピーク温度とし、その測定方法は後述する。融解ピーク温度が前記温度範囲の中で２つ以上観測される場合や、ショルダーといわれる多段型のピークが観測される場合があるが、このような場合においてはＤＳＣチャートの縦軸熱流（単位：ｍＷ）の絶対値が最も大きいピークの温度を樹脂の融点とする。
【0067】
ポリプロピレン樹脂（Ａ）は、主としてプロピレンの単独重合体からなることが好ましいが、本発明の目的を損なわない範囲で他の不飽和炭化水素を共重合成分として含むプロピレンの共重合体を用いてもよい。プロピレンの共重合体に含まれる共重合成分としては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチルペンテン－１、３－メチルブテン－１、１－ヘキセン、４－メチルペンテン－１、５－エチルヘキセン－１、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテン、ノルボルネン、５－メチル－２－ノルボルネンなどが挙げられる。
【0068】
プロピレンの共重合体におけるプロピレン以外の成分の共重合量は、耐熱性の点から、１ｍｏｌ％未満とすることが好ましい。ここでプロピレン以外の成分の共重合量が１ｍｏｌ％未満であるとは、ポリプロピレン樹脂（Ａ）を構成する樹脂の構成成分を１００ｍｏｌ％としたときに、プロピレン以外の構成成分が１ｍｏｌ％未満であることを意味する。すなわち、ポリプロピレン樹脂（Ａ）が、共重合量が１ｍｏｌ％未満のポリプロピレン重合体からなる場合や、共重合量が１ｍｏｌ％以上のポリプロピレン重合体とプロピレンの単独重合体（若しくは共重合量が１ｍｏｌ％未満のポリプロピレン重合体）が、全体に占めるプロピレン以外の成分が１ｍｏｌ％未満となるように混合されている場合も、プロピレン以外の成分の共重合量が１ｍｏｌ％未満であるものとする。
【0069】
また、ポリプロピレン樹脂（Ａ）には、プロピレン以外の成分を主たる構成成分とする重合体をブレンドしてもよい。このような重合体における主たる構成成分としては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、３－メチルペンテン－１、３－メチルブテン－１、１－ヘキセン、４－メチルペンテン－１、５－エチルヘキセン－１、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、ビニルシクロヘキセン、スチレン、アリルベンゼン、シクロペンテンなどが挙げられる。プロピレン以外の成分を主たる構成成分とする重合体のブレンド量は、機械特性と耐熱性の点から、ポリプロピレン樹脂（Ａ）１００質量部に対して１質量部未満とすることが好ましい。
【0070】
ポリプロピレン樹脂（Ａ）としては、前記した好ましい条件を満たせば特に限定されないが、例えば、(株)プライムポリマー製ポリプロピレン樹脂である、Ｆ－７０４ＮＰ、Ｆ－７０４ＮＴ、Ｆ－３００ＳＰ、Ｆ１１３Ｇ、Ｅ－１００ＧＰＬ、Ｅ－１０５ＧＭ、Ｅ－２００ＧＰ、Ｅ－２０３ＧＰ、Ｙ－４００ＧＰ、Ｅ１１１Ｇ、住友化学（株）製ポリプロピレン樹脂である、ＦＬＸ８０Ｈ５、ＦＬＸ８０Ｅ４、ＷＦ８３６ＤＧ３、ＦＳ２０１１ＤＧ３、Ｄ１０１、Ｗ１０１等を使用することが好ましい。
【0071】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、直鎖状であるポリプロピレン樹脂（Ａ）の他に、核剤作用を有する成分を含むことができる。核剤作用を有する成分としては、例えば、ソルビトール系核剤、ノニトール系核剤、アミド系核剤、芳香族カルボン酸金属塩、リン酸金属塩、架橋構造を有するポリプロピレン樹脂、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂等が挙げられるが、核剤がフィルム中に相溶あるいは微分散する核剤が好ましく、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂や、溶融型核剤と称されるソルビトール系核剤、ノニトール系核剤が好ましく用いられる。中でも、異物による生産時の破膜を抑制する観点から、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂を用いるのが好ましい。分岐鎖状ポリプロピレン樹脂はα晶またはβ晶の結晶核剤効果を有する。そのため、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂を含むことで、その核剤効果によってキャスト時における粗大な球晶形成が抑制され、二軸配向ポリオレフィンフィルムとしたときの耐熱性を高めることができる。
【0072】
分岐鎖状ポリプロピレン樹脂は、チーグラーナッタ触媒系やメタロセン系触媒系など、複数市販されているが、ポリプロピレン樹脂（Ａ）と組み合わせて用いる観点において、分子量分布の広いチーグラーナッタ触媒系分岐鎖状ポリプロピレン樹脂を少量添加して延伸性を補うことがより好ましい。フィルム全体における分岐鎖状ポリプロピレン樹脂の占める割合は、０質量％以上３０質量％以下が好ましく、その上限は１０質量％がより好ましく、５質量％がさらに好ましい。下限は１質量％がより好ましく、２質量％がさらに好ましい。フィルム中に、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂に相当する成分が二種以上含まれる場合はこれらの成分を合算して、フィルム中の分岐鎖状ポリプロピレン樹脂の含有量とみなす。なお、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂の占める割合が０質量％であるとは、フィルムが分岐鎖状ポリプロピレン樹脂を含まないことを意味する。
【0073】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに用いる環状オレフィン系樹脂について具体的に説明する。
【0074】
環状オレフィンを得るためのモノマーとしては、シクロブテン、シクロペンテン、シクロヘプテン、シクロオクテン、シクロペンタジエン、１，３－シクロヘキサジエンといった単環式オレフィン、ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－メチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプタ－２－エン、５，５－ジメチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－エチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－ブチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－エチリデン－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－ヘキシル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－オクチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－オクタデシル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－メチリデン－ ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－ビニル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－プロペニル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エンといった二環式オレフィン、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕デカ－３，７－ジエン、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕デカ－３－エン、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕ウンデカ－３，７－ジエン、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕ウンデカ－３，８－ジエン、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕ウンデカ－３－エン、５－シクロペンチル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－シクロヘキシル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－シクロヘキセニルビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン、５－フェニル－ビシクロ〔２，２，１〕ヘプタ－２－エンといった三環式オレフィン、テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－メチルテトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－エチルテトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－メチリデンテトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－エチリデンテトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－ビニルテトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－プロペニル－テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エンといった四環式オレフィン、および８－シクロペンチル－テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－シクロヘキシル－テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－シクロヘキセニル－テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、８－フェニル－シクロペンチル－テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エン、テトラシクロ〔７，４，１３．６，０１．９，０２．７〕テトラデカ－４，９，１１，１３－テトラエン、テトラシクロ〔８，４，１４．７，０１．１０，０３．８〕ペンタデカ－５，１０，１２，１４－テトラエン、ペンタシクロ〔６，６，１３．６，０２．７，０９．１４〕－４－ヘキサデセン、ペンタシクロ〔６，５，１，１３．６，０２．７，０９．１３〕－４－ペンタデセン、ペンタシクロ〔７，４，０，０２．７，１３．６，１１０．１３〕－４－ペンタデセン、ヘプタシクロ〔８，７，０，１２．９，１４．７，１１１．１７，０３．８，０１２．１６〕－５－エイコセン、ヘプタシクロ〔８，７，０，１２．９，０３．８，１４．７，０１２．１７，１１３．１６〕－１４－エイコセン、シクロペンタジエンといった四量体等の多環式オレフィンなどが挙げられる。これらの環状オレフィンモノマーは、それぞれ単独であるいは２種以上組合せて用いることができる。
【0075】
環状オレフィンモノマーとしては、上記した中でも、生産性、表面性の観点から、ビシクロ〔２，２，１〕ヘプト－２－エン（以下、ノルボルネンとする。）、トリシクロ〔４，３，０，１２．５〕デカ－３－エンなどの炭素数１０の三環式オレフィン（以下、トリシクロデセンとする。）、テトラシクロ〔４，４，０，１２．５，１７．１０〕ドデカ－３－エンなどの炭素数１２の四環式オレフィン（以下、テトラシクロドデセンとする。）、シクロペンタジエン、または１，３－シクロヘキサジエンが好ましく用いられる。
【0076】
環状オレフィン系樹脂は、環状オレフィン系樹脂の重合体１００質量％中に、環状オレフィンモノマー由来成分の合計が１０質量％を超えて１００質量％以下であるポリオレフィン樹脂であれば、上記環状オレフィンモノマーのみを重合させた樹脂（以下、ＣＯＰということがある。）、上記環状オレフィンモノマーと鎖状オレフィンモノマーとを共重合させた樹脂（以下、ＣＯＣということがある。）、脂環式構造を有する環状ブロックコポリマー樹脂（以下、ＣＢＣということがある。）のいずれの樹脂でも構わない。特に、ポリプロピレン樹脂との相溶性を高め、二軸配向ポリオレフィンフィルムの耐熱性を高める観点から、鎖状オレフィンモノマーを構成単位として有するＣＯＣが好ましい。
【0077】
ＣＯＰの製造方法としては、環状オレフィンモノマーの付加重合、あるいは開環重合などの公知の方法が挙げられ、例えば、ノルボルネン、トリシクロデセン、テトラシクロデセン、およびその誘導体を開環メタセシス重合させた後に水素化させる方法、ノルボルネンおよびその誘導体を付加重合させる方法、シクロペンタジエン、シクロヘキサジエンを１，２－、１，４－付加重合させた後に水素化させる方法などが挙げられる。これらの中でも、生産性、成型性の観点から、ノルボルネン、トリシクロデセン、テトラシクロデセン、およびその誘導体を開環メタセシス重合させた後に水素化させる方法がより好ましい。本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに好ましく用いることができるＣＯＰとしては、例えば、日本ゼオン（株）製“ゼオノア”（登録商標） １０２０Ｒ、１０６０Ｒ、１４１０Ｒ、１４２０Ｒ、１４３０Ｒ、１６００、日本ゼオン（株）製“ゼオネックス”（登録商標） ４８０、４８０Ｒ、２８０Ｒ、４９０Ｒ、Ｅ４８Ｒ、Ｅ２８Ｒ、ＪＳＲ（株）製“ＡＲＴＯＮ”（登録商標） Ｆ３５００、Ｄ４０００等が挙げられる。
【0078】
ＣＯＣの場合、好ましい鎖状オレフィンモノマーとしては、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－へキセン、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－へキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－エチル－１－へキセン、３－エチル－１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、１－ドデセン、１－テトラデセン、１－ヘキサデセン、１－オクタデセン、１－エイコセン等が挙げられる。これらの中でも、生産性、コストの観点から、エチレンもしくはエチレンとプロピレンの両方を特に好ましく用いることができる。また、環状オレフィンモノマーと鎖状オレフィンモノマーとを共重合させた樹脂の製造方法としては、環状オレフィンモノマーと鎖状オレフィンモノマーの付加重合などの公知の方法が挙げられ、例えば、ノルボルネンおよびその誘導体とエチレンを付加重合させる方法などが挙げられる。中でも、生産性、成型性の観点から、ノルボルネンとエチレンを共重合させることがより好ましい。
【0079】
特に、生産性、成型性の観点から、ＣＯＣの製造方法としては、ノルボルネン、テトラシクロドデセン、又はこれらの誘導体と、エチレン及び／またはプロピレンを用いた２元重合または３元重合による方法等を好ましく用いることができる。例えば、テトラシクロドデセンの誘導体とエチレンの２元重合や、ノルボルネンとエチレンとプロピレンの３元重合等を好ましく用いることができる。
【0080】
ＣＯＣを得るための鎖状オレフィンモノマーと環状オレフィンモノマーはそれぞれ１種類ずつであってもよいし、どちらか一方又は両方が２種類以上であってもよい。中でも、エチレンとプロピレンを構成単位として有する環状オレフィンコポリマーを用いることが、ポリプロピレン樹脂との相溶性を高める観点で特に好ましい。環状オレフィンモノマーとしては、二軸配向ポリオレフィンフィルムの耐熱性を高める観点から、ノルボルネン、ノルボルナジエン、およびこれらの誘導体等を単独で又は組み合わせて用いることが好ましい。本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに好ましく用いることができるＣＯＣとしては、例えば、ポリプラスチックス製“ＴＯＰＡＳ”（登録商標） ５０１３Ｆ－０４、６０１３Ｆ－０４、６０１５Ｓ－０４、６０１７Ｓ－０４、三井化学（株）製“アペル”（登録商標） ＡＰＬ６０１１Ｔ、ＡＰＬ６０１３Ｔ、ＡＰＬ６０１５Ｔ、ＡＰＬ５０１４ＣＬ、ＡＰＬ５０１４ＤＰ、ＡＰＬ５０１４ＣＬ（０４）等が挙げられる。
【0081】
環状ブロックコポリマー樹脂（ＣＢＣ）については、水素化芳香族ビニルポリマーブロック単位と水素化共役ジエンポリマーブロック単位を有するものを用いることが好ましい。水素化前の芳香族ビニルモノマーとしては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン（全ての異性体を含み、特にｐ－ビニルトルエンが好ましい。）、エチルスチレン、プロピルスチレン、ブチルスチレン、ビニルビフェニル、ビニルナフタレン、ビニルアントラセン（全ての異性体を含む。）、及びこれらの混合物等が挙げられる。水素化前の共役ジエンモノマーとしては、例えば、１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３－ブタジエン、２－メチル－１，３ペンタジエン、イソプレンとその類似化合物、及びこれらの混合物等が挙げられる。
【0082】
ＣＢＣの製造方法としては、上記の芳香族ビニルモノマーと共役ジエンモノマーからなるブロックコポリマーの水素化などの公知の方法が挙げられ、中でも、生産性、成型性の観点から、スチレン－ブタジエンコポリマーを水素化する方法が特に好ましい。本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに好ましく用いることができるＣＢＣとしては、例えば、ＵＳＩ（株）製“ＶｉｖｉＯｎ”（登録商標） ８２１０、１３２５、０５１０、ＭＤＰ－００１１、三菱ケミカル（株）製“テファブロック”（登録商標） ＣＰ１０１、ＣＰ１０２Ｒ、ＣＰ１０３Ｒ、ＣＰ４０１等が挙げられる。
【0083】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに用いる環状オレフィン系樹脂は非晶性であることが好ましい。なお、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムにおいて環状オレフィン系樹脂が非晶性であるとは、環状オレフィン系樹脂を示差走査熱量計ＤＳＣで３０℃から２６０℃まで２０℃／ｍｉｎで昇温した際に得られる融解ピーク温度（Ｔｍ）が観察されないことと定義する。さらに非晶性の環状オレフィン系樹脂のガラス転移温度の下限は、二軸配向ポリオレフィンフィルムとしたときの耐熱性を高める観点から、１２５℃が好ましく、より好ましくは１３０℃、さらに好ましくは１３５℃である。ガラス転移温を上記の好ましい範囲とすることで、フィルムの耐熱性を高めることができる。環状オレフィン系樹脂のガラス転移温度の上限は、主成分のポリオレフィン樹脂との共延伸性の観点から、好ましくは１８０℃、より好ましくは１７５℃、さらに好ましくは１６０℃、特に好ましくは１５０℃である。なお、環状オレフィン系樹脂のガラス転移温度はＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に準じて測定することができ、詳細は後述する。
【0084】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムに用いる環状オレフィン系樹脂の屈折率は、フィルムとしたときの光学特性を高める観点から、１．５１０以上が好ましく、より好ましくは１．５２０以上、さらに好ましくは１．５３０以上である。上限は特に限定されないが、実質的には１．６００である。環状オレフィン系樹脂の屈折率を上記の好ましい範囲とすることで、フィルムとしたときの光学特性を高めることができる。なお、ここでいう屈折率とは、ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源として測定したときの屈折率をいい、測定方法の詳細は後述する。
【0085】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、本発明の目的を損なわない範囲で種々の添加剤、例えば有機粒子、無機粒子、結晶核剤、酸化防止剤、熱安定剤、塩素捕捉剤、すべり剤、帯電防止剤、ブロッキング防止剤、充填剤、粘度調整剤、着色防止剤を含有してもよい。
【0086】
これらの中で酸化防止剤を含有させる場合、その酸化防止剤の種類および添加量の選定は、長期耐熱性の観点から重要である。すなわち、かかる酸化防止剤としては立体障害性を有するフェノール系のもので、そのうち少なくとも１種は分子量５００以上の高分子量型のものが好ましい。その具体例としては種々のものが挙げられるが、例えば２，６－ジ－ｔ－ブチル－ｐ－クレゾール（ＢＨＴ：分子量２２０．４）とともに、１，３，５－トリメチル－２，４，６－トリス（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンジル）ベンゼン（例えば、ＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１３３０：分子量７７５．２）、またはテトラキス［メチレン－３（３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン（例えばＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１０１０：分子量１，１７７．７）等を単独で使用する、あるいは併用することが好ましい。
【0087】
分子量５００以上の高分子量型の酸化防止剤の総含有量は、二軸配向ポリオレフィンフィルムを構成する樹脂全量を１００質量部としたときに０．１～１．０質量部であることが好ましい。上記酸化防止剤が二軸配向ポリオレフィンフィルムを構成する樹脂全量に対して０．１質量部以上であることにより、長期耐熱性が向上する。一方、１．０質量部以下であることにより、上記酸化防止剤のブリードアウトによる高温下でのブロッキングが軽減され、保護フィルムとして用いた場合に品位の低下を抑えることができる。上記酸化防止剤のより好ましい総含有量は、二軸配向ポリオレフィンフィルムを構成する樹脂全量を１００質量部としたときに、０．２～０．７質量部であり、さらに好ましくは０．３～０．５質量部である。２層以上の積層構成の場合は、各層において分子量５００以上の高分子量型の酸化防止剤の総含有量が、各層を構成する樹脂全量に対して０．３～０．５質量部であることがフィッシュアイなどの欠陥を抑制し、品位を高める観点から好ましい。
【0088】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、本発明の目的を損なわない範囲でポリプロピレン樹脂（Ａ）、環状オレフィン系樹脂以外の樹脂を含んでいてもよい。具体的な樹脂としては、各種ポリオレフィン樹脂を含むビニルポリマー樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂などが挙げられ、特に、ポリメチルペンテン、オレフィン系エラストマー樹脂、シンジオタクチックポリスチレンなどが好ましく例示される。ポリプロピレン樹脂（Ａ）、環状オレフィン系樹脂以外の樹脂の含有量は、二軸配向ポリオレフィンフィルムを構成する樹脂成分全体を１００質量％とした場合、４質量％未満が好ましく、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは２質量％以下、特に好ましくは１質量％以下である。ポリプロピレン樹脂（Ａ）、環状オレフィン系樹脂以外の樹脂の含有量を４質量％未満とすることにより、ドメイン界面の影響を抑え、二軸配向ポリオレフィンフィルムの光学特性や機械特性の低下を軽減することができる。
【0089】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、上述した特性を与えうる原料を用い、ポリオレフィンシートを二軸延伸、熱処理および弛緩処理することによって得ることが可能である。二軸延伸の方法としては、インフレーション同時二軸延伸法、テンター同時二軸延伸法、テンター逐次二軸延伸法のいずれの方法を用いてもよいが、その中でも、フィルムの製膜安定性、結晶・非晶構造、表面特性、特に延伸倍率を高めながら機械特性および熱寸法安定性を制御する点においてテンター逐次二軸延伸法、または、テンター同時二軸延伸法を採用することが好ましい。
【0090】
次に、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムの製造方法について、具体例を挙げて説明する。まず、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを事前に予備混練したコンパウンド樹脂原料を希釈またはそのまま支持体上に溶融押出して未延伸フィルムとする。この未延伸フィルムを長手方向に延伸し、次いで幅方向に延伸して、逐次二軸延伸せしめる。その後、熱処理および弛緩処理を施して二軸配向ポリオレフィンフィルムを製造する。以下、より具体的に説明するが、本発明は必ずしもこれに限定して解釈されるものではない。
【0091】
まず、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムでは環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂（Ａ）との分散状態を良くして高い透明性を得ることで、特にフィルムの光学特性と耐熱性を高める観点から、予め環状オレフィン系樹脂、ポリプロピレン樹脂（Ａ）、及び酸化防止剤を混合してコンパウンドすることが好ましい。コンパウンドには単軸押出機、二軸押出機などを用いることができるが、良好な分散状態と得られるフィルムの高い透明性の観点から、特に二軸押出機を用いることが好ましい。
【0092】
酸化防止剤の量は、コンパウンド樹脂成分１００質量部に対して０．１質量部以上が好ましく、より好ましくは０．２質量部以上、さらに好ましくは０．３質量部以上である。上限は、ブリードアウトを防止する観点から、１．０質量部とするものである。
【0093】
次いで環状オレフィン系樹脂とポリオレフィン樹脂とをコンパウンドした樹脂原料を単軸押出機に供給し、溶融して濾過フィルターを通した後にスリット状口金から押し出す。この際、押出機での溶融温度は２６０～２８０℃、フィルターから口金までの短管温度は２５０～２７０℃、口金リップの温度は２４０～２６０℃と段階的に低温化していくことが、環状オレフィン系樹脂のドメインを押出方向に細長く伸長させ、ドメインの厚みを薄くできる観点で好ましい。押出機温度は短管温度よりも、３～１５℃高いことが好ましく、より好ましくは５～１２℃、さらに好ましくは８～１２℃である。また、短管温度は、口金リップ温度よりも、３～１５℃高いことが好ましく、より好ましくは５～１２℃、さらに好ましくは８～１２℃である。
【0094】
なお、後述する延伸工程において、より面積延伸倍率を高める観点から、未延伸ポリオレフィンフィルムを積層構成とすることが好ましい。その場合には、環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予めコンパウンドした樹脂原料を内層（Ａ層）用の単軸押出機に、Ａ層に用いたものと同様のポリプロピレン樹脂（Ａ）を表層（Ｂ層）用の単軸押出機にそれぞれ供給し、溶融共押出によるフィードブロック方式Ｂ層／Ａ層／Ｂ層の３層構成に積層された溶融樹脂の積層体を、スリット状口金から溶融シートとして押し出す。
【0095】
その後、スリット状口金から押し出された溶融シートを、１０～１１０℃、好ましくは１５～８５℃、より好ましくは１５～６５℃、さらに好ましくは２０～４０℃の温度に制御されたキャスティングドラム（冷却ドラム）上で固化させ、未延伸ポリオレフィンフィルムを得る。
【0096】
溶融シートのキャスティングドラムへの密着方法としては、静電印加法、水の表面張力を利用した密着方法、エアーナイフ法、プレスロール法、水中キャスト法、エアーチャンバー法などのうちいずれの手法を単独であるいは組み合わせて用いてもよいが、平面性や表面粗さの制御が可能なエアーナイフ法を用いることが好ましい。また、エアーナイフ法を用いる場合、未延伸ポリオレフィンフィルムの振動を生じさせないために、製膜下流側にエアーが流れるようにエアーナイフの位置を適宜調整することも好ましい。
【0097】
次に、未延伸ポリオレフィンフィルムを二軸延伸し、二軸配向せしめる。二軸延伸方式は逐次二軸延伸方式であっても、同時二軸延伸方式であってもよい。逐次二軸延伸方式を採用する場合は、未延伸ポリオレフィンフィルムを好ましくは１００～１７０℃、より好ましくは１２０～１６５℃の温度に保ち、ロールの周速差を利用した縦延伸機で、長手方向に好ましくは４．０～１２倍、より好ましくは４．５～１１倍、さらに好ましくは５．０～１０倍、特に好ましくは５．５～１０倍、最も好ましくは５．７～１０倍に延伸した後、室温まで冷却する。延伸倍率をこのように設定することで熱寸法安定性が向上するため、得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの８５℃での主配向直交方向の熱収縮率を好適な範囲に制御しやすくなり、その結果、耐熱性の指標である加熱時の平面性を高めることができる。
【0098】
ここで、縦延伸機の低速側のロールと高速側のロールの延伸区間距離を広げ、過度にならない程度に強くフィルムをネックダウンすることが、環状オレフィン系樹脂のドメインを延伸方向に伸長させ、ドメインの厚みを薄くできる観点で好ましい。ここで延伸区間距離とは、上流側の延伸ロールとフィルムが接している最も下流側の箇所から、下流側の延伸ロールとフィルムが接している最も上流側の箇所までの区間の距離をいう。上記観点から延伸区間距離は、５～３０ｍｍが好ましく、より好ましくは１０～２８ｍｍ、さらに好ましくは、１５～２５ｍｍである。
【0099】
また、延伸区間距離を広げた際にフィルムの温度を担保するために、延伸中のフィルムの上下にラジエーションヒーター（ＲＨ）を設置し、フィルムの両面を加熱することがフィルムを均一延伸し、光学特性を高める上で好ましい。このときのＲＨ出力は、ＲＨとフィルムの距離が１００ｍｍである場合において、１．０～５．０ｋＷが好ましく、より好ましくは、２．０～４．０ｋＷ、さらに好ましくは、３．０～４．０ｋＷである。また、ＲＨとフィルムの距離は１０ｍｍ以上２００ｍｍ以下が好ましい。なお、ＲＨとフィルムの距離を調整する場合は、上記条件と同程度の熱量がフィルムに与えられるようにＲＨの出力等を調整することができる。
【0100】
次いで長手方向に一軸延伸せしめたフィルムの幅方向両端部を複数クリップで把持して、テンター内に導く。テンター内では最初に幅方向への延伸のための予熱を行うが、当該予熱工程の温度は、好ましくは幅方向の延伸温度～幅方向の延伸温度＋１５℃、より好ましくは幅方向の延伸温度＋４～＋１２℃、さらに好ましくは幅方向の延伸温度＋４～＋１０℃である。具体的には、予熱温度は好ましくは１６０～１８５℃、より好ましくは１７０～１８０℃、さらに好ましくは１７５～１８０℃である。このような予熱温度条件とすることで、一軸延伸で長手方向に高配向したフィブリル構造をさらに強化でき、最終的に得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの機械特性を高めることができる。また、一軸延伸後に配向が不十分な分子鎖を高温での予熱により安定化させることも、最終的に得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの耐熱性を向上できる点でも好ましい。
【0101】
予熱終了後に、一軸配向ポリオレフィンフィルムの幅方向両端部をクリップで把持したまま幅方向へ延伸する。このときの温度（幅方向の延伸温度）は、好ましくは１５０～１８０℃、より好ましくは１６６～１８０℃、さらに好ましくは１７１～１８０℃である。また、幅方向の延伸倍率は好ましくは５．０～２０．０倍、より好ましくは６．０～１５．０倍、さらに好ましくは７．０～１１．０倍、特に好ましくは７．５～１０．０倍である。幅方向の延伸倍率を上記の好ましい範囲とすることで、一軸延伸で長手方向に高配向したフィブリル構造が幅方向に均一に開裂し、主配向方向の配向角ムラを低減して、最終的に得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの品位を高めることができる。
【0102】
一方、同時二軸延伸方式を採用する場合は、未延伸ポリオレフィンフィルムの幅方向両端部を複数のクリップで把持して、同時二軸延伸テンター内に導く。予熱工程の温度は、好ましくは幅方向の延伸温度～幅方向の延伸温度＋１５℃、より好ましくは幅方向の延伸温度～幅方向の延伸温度～＋１０℃、さらに好ましくは幅方向の延伸温度～幅方向の延伸温度＋５℃である。予熱終了後に、未延伸ポリオレフィンフィルムを長手方向、および幅方向に同時二軸延伸する。具体的には、予熱温度は好ましくは１００～１８０℃、より好ましくは１２０～１７０℃である。また、延伸温度は、好ましくは１００～１８０℃、より好ましくは１２０～１７０℃である。長手方向および幅方向の延伸倍率は、好ましくは３．０～１２倍、より好ましくは４．０～１１倍、さらに好ましくは４．５～１０倍である。延伸温度、および延伸倍率を上記の好ましい範囲とすることで、面内方向の分子配向を均一にすることができ、主配向方向の配向角ムラを低減して、最終的に得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの品位を高めることができる。
【0103】
逐次二軸延伸方式、または同時二軸延伸方式における延伸倍率の比、（長手方向の延伸倍率）／（幅方向の延伸倍率）の上限は好ましくは２．０、より好ましくは１．５、さらに好ましくは１．２、特に好ましくは１．０であり、下限は好ましくは０．２、より好ましくは０．４、さらに好ましくは０．５、特に好ましくは０．７、最も好ましくは０．８である。延伸倍率の比を上記の好ましい範囲とすることで、長手方向と幅方向の分子鎖の配向がより等方的となるため、得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの面内方向の複屈折率を低減し、光学特性を良好に調節することができる。
【0104】
面積延伸倍率の下限は、好ましくは２５．０倍、より好ましくは３０．０倍、さらに好ましくは３５．０倍、特に好ましくは４０．０倍、最も好ましくは４５．０倍であり、上限は好ましくは９０．０倍、より好ましくは８０．０倍、さらに好ましくは７０．０倍、特に好ましくは６０．０倍である。面積延伸倍率を２５．０倍以上とすることにより、フィルム面内の分子鎖緊張が高まってドメイン構造が小さく又は薄くなるため、フィルムの光学特性と耐熱性を両立することができる。また、面積倍率を９０．０倍以下とすることで、面内方向の分子鎖の配向を適度に抑え、二軸配向ポリオレフィンフィルムの厚み方向の複屈折率を低減し、光学特性を良好に調節することができる。本発明において、面積延伸倍率とは、長手方向の延伸倍率に幅方向の延伸倍率を乗じたものである。
【0105】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムの製造においては、二軸延伸後（逐次二軸延伸の場合は幅方向の延伸後）に熱処理と弛緩処理を行う。続く熱処理および弛緩処理工程では、クリップで幅方向両端部を把持したまま幅方向に２～２０％の弛緩を与えつつ、１５０℃以上１９０℃以下の熱処理を行うことが、フィルムの耐熱性を高める観点から好ましい。上記観点から、熱処理温度は１６０℃以上１８５℃以下がより好ましく、１７０℃以上１８５℃以下がさらに好ましい。上記観点から、弛緩処理率は４～１８％がより好ましく、７～１５％がさらに好ましく、９～１５％が最も好ましい。二軸延伸後の熱処理を上記範囲とすることで延伸時に生じるドメイン界面での微小ボイドを減少または、消失させ、最終的に得られる二軸配向ポリオレフィンフィルムの透明性を高めることができる。
【0106】
熱処理および弛緩処理を経た後は、弛緩処理後の二軸配向ポリオレフィンフィルムをテンターの外側へ導き、室温雰囲気にて幅方向両端部のクリップを解放する。その後、ワインダ工程にてフィルムエッジ部をスリットし、得られた二軸配向ポリオレフィンフィルムを製品ロールとして巻き取る。ここで二軸配向ポリオレフィンフィルムを巻き取る前に、空気中、窒素中、炭酸ガス中あるいはこれらの混合気体中でコロナ放電処理を行ってもよい。
【0107】
なお、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムを得るため、着眼される主な製造条件を具体的に挙げると、例としては以下のとおりである。なお、これらの製造条件を全て満たすことが好ましいが、必ずしも全て備える態様とはせずに適宜組み合わせてもよい。
・数平均分子量Ｍｎが３．０万以上９．０万以下であるポリプロピレン樹脂（Ａ）を主成分とすること。
・メソペンタッド分率が０．９４０以上のポリプロピレン樹脂（Ａ）を主成分とすること。
・ガラス転移温度が１２５～１８０℃の環状オレフィン系樹脂を添加すること。
・屈折率が１．５１０～１．６００の環状オレフィン系樹脂を添加すること。
・環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いること。
・二軸配向ポリオレフィンフィルムにおける環状オレフィン系樹脂の含有量が２．０質量％以上５０質量％未満であること。
・溶融押出温度、短管温度、口金リップ温度を段階的に低温化すること。
・長手方向の延伸倍率が４．０倍以上であること。
・長手方向の延伸時に、フィルムの両面からラジエーションヒーターで加熱し、５～３０ｍｍに延伸区間距離を広げ、延伸すること。
・（長手方向の延伸倍率）／（幅方向の延伸倍率）が０．５～１．５であること。
・横延伸時の予熱温度は、延伸温度に対し、４～１５℃高いこと。
・二軸延伸後に熱処理と弛緩処理が施されていること。
・数平均分子量Ｍｎが３．０万以上９．０万以下であるポリプロピレン樹脂（Ａ）を主成分とすること。
・メソペンタッド分率が０．９４０以上のポリプロピレン樹脂（Ａ）を主成分とすること。
・ガラス転移温度が１２５～１８０℃の環状オレフィン系樹脂を添加すること。
・屈折率が１．５１０～１．６００の環状オレフィン系樹脂を添加すること。
・環状オレフィン系樹脂とポリプロピレン樹脂とを予備混練したコンパウンド樹脂原料を用いること。
・二軸配向ポリオレフィンフィルムにおける環状オレフィン系樹脂の含有量が２．０質量％以上５０質量％未満であること。
・溶融押出温度、短管温度、口金リップ温度を段階的に低温化すること。
・長手方向の延伸倍率が４．０倍以上であること。
・長手方向の延伸時に、フィルムの両面からラジエーションヒーターで加熱し、５～３０ｍｍに延伸区間距離を広げ、延伸すること。
・（長手方向の延伸倍率）／（幅方向の延伸倍率）が０．５～１．５であること。
・横延伸時の予熱温度は、延伸温度に対し、４～１５℃高いこと。
・二軸延伸後に熱処理と弛緩処理が施されていること。
【0108】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性、耐熱性、機械特性、品位に優れることから、工業材料用フィルムとして好適に用いることができる。ここで工業材料用フィルムとは、保護フィルム、工程用フィルム、離型フィルム等をいう。保護フィルムとは、成形体やフィルム等の対象物に貼り付け、加工時や運搬時に発生するキズや汚染等から防止する機能を有するフィルムをいう。工程用フィルムとは、成形体やフィルム等の対象物に貼り付けて製造時や加工時に発生するキズや汚染等から防止し、最終製品としての使用時には破棄されるフィルムをいう。離型フィルムとは、離型性が高く、成形体やフィルム等の対象物に貼り付けて加工時や運搬時に発生するキズや汚染等から防止し、最終製品としての使用時には容易に剥離して破棄することのできる機能を有するフィルムをいう。
【0109】
本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性、耐熱性、機械特性、品位に優れることから、工業材料用フィルムの中でも、特に光学用途に好適に用いることができる。ここで光学用途とは、光の透過や反射等の光学特性を調節する用途、または当該用途に用いられる部材（光学部材）の保護や製造の用途をいう。また、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、包装用フィルムとしても好適に用いることができ、さらには衛生用品、農業用品、建築用品、医療用品などの用途でも好適に用いることができる。ここで、包装用フィルムとは食品や様々な商品を包装するために使用されるフィルムをいう。
【0110】
また、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、光学特性に優れることから、偏光板用途に用いることもできる。本発明の偏光板は、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムを用いてなり、その具体例としては特定方向に偏光、又は偏波した光だけに限って通過させる部材の表面に、当該部材を保護するために本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムが積層された偏光板等がある。
【0111】
また、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、耐熱性が高い特徴を有することから、特に高温で用いられるフィルムコンデンサ用誘電体フィルムとしても好ましく用いることが出来る。なお、同用途に用いる場合は、二軸配向ポリオレフィンフィルムの少なくとも片面に金属膜を有する、金属膜積層フィルムとすることとなり、これを用いてフィルムコンデンサとすることができる。すなわち、本発明の金属膜積層フィルムは、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムの少なくとも片面に金属膜を有してなり、本発明のフィルムコンデンサは、本発明の金属膜積層フィルムを用いてなる。
【実施例0112】
以下、実施例により本発明を詳細に説明する。なお、特性は以下の方法により測定、評価を行った。
【0113】
（１）フィルム厚み
マイクロ厚み計（アンリツ社製）を用いて測定した。フィルムを１０ｃｍ四方サイズにサンプリングし、任意に選定した５点で厚みを測定して得られた値の平均値をフィルム厚み（μｍ）とした。
マイクロ厚み計（アンリツ社製）を用いて測定した。フィルムを１０ｃｍ四方サイズにサンプリングし、任意に選定した５点で厚みを測定して得られた値の平均値をフィルム厚み（μｍ）とした。
【0114】
（２）フィルムの屈折率
主プリズムの上にマウント液（ヨウ化メチレン）を滴下し、その上にフィルムを置き、フィルム上にマウント液（ヨウ化メチレン）を滴下し、その上にガラス板（屈折率１．７４）を置いた。ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源とし、２５℃にてアッベ屈折計４Ｔ（アタゴ（株）製）を用いてフィルム主配向方向の屈折率ｎ１、主配向直交方向の屈折率ｎ２、および厚み方向の屈折率ｎ３をＪＩＳ Ｋ７１４２（２０１４）Ａ法に準拠して測定した。
主プリズムの上にマウント液（ヨウ化メチレン）を滴下し、その上にフィルムを置き、フィルム上にマウント液（ヨウ化メチレン）を滴下し、その上にガラス板（屈折率１．７４）を置いた。ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源とし、２５℃にてアッベ屈折計４Ｔ（アタゴ（株）製）を用いてフィルム主配向方向の屈折率ｎ１、主配向直交方向の屈折率ｎ２、および厚み方向の屈折率ｎ３をＪＩＳ Ｋ７１４２（２０１４）Ａ法に準拠して測定した。
【0115】
（３）面内方向の複屈折率、配向角
位相差測定装置（王子計測機器（株）製ＫＯＢＲＡ－２１ＡＤＨ）を用いた。フィルムを３．５ｃｍ四方サイズにサンプリングし、フィルムの主配向方向が本測定装置にて定義されている角度０°となるように装置に設置した。その後、波長５９０ｎｍにおける面内方向の位相差（ｎｍ）を測定し、下記式に従って面内方向の複屈折率（単位無し）を算出した。フィルム厚みは上記（１）項に記載の方法にて測定した値を用いた。また、同じ装置を用いて面内方向の配向角（－９０～９０°）を測定した。なお、面内方向の複屈折率の算出におけるフィルム厚み（μｍ）は、（１）に記載の方法で測定した値を用いた。
面内方向の複屈折率（単位無し）＝［面内方向の位相差（ｎｍ）／フィルム厚み（μｍ）］／１０００。
位相差測定装置（王子計測機器（株）製ＫＯＢＲＡ－２１ＡＤＨ）を用いた。フィルムを３．５ｃｍ四方サイズにサンプリングし、フィルムの主配向方向が本測定装置にて定義されている角度０°となるように装置に設置した。その後、波長５９０ｎｍにおける面内方向の位相差（ｎｍ）を測定し、下記式に従って面内方向の複屈折率（単位無し）を算出した。フィルム厚みは上記（１）項に記載の方法にて測定した値を用いた。また、同じ装置を用いて面内方向の配向角（－９０～９０°）を測定した。なお、面内方向の複屈折率の算出におけるフィルム厚み（μｍ）は、（１）に記載の方法で測定した値を用いた。
面内方向の複屈折率（単位無し）＝［面内方向の位相差（ｎｍ）／フィルム厚み（μｍ）］／１０００。
【0116】
（４）主配向方向の配向角ムラ
主配向方向の長さが４００ｍｍ以上のフィルムにおいて、フィルムの主配向方向中央部から主配向方向に沿って、中心位置が主配向方向と平行かつ５０ｍｍ間隔となるように、上記（３）項に記載の方法にて７点サンプリングした。その後、それぞれのサンプルの配向角を測定し、配向角の最大値と最小値の差を主配向方向の配向角ムラとした。
主配向方向の長さが４００ｍｍ以上のフィルムにおいて、フィルムの主配向方向中央部から主配向方向に沿って、中心位置が主配向方向と平行かつ５０ｍｍ間隔となるように、上記（３）項に記載の方法にて７点サンプリングした。その後、それぞれのサンプルの配向角を測定し、配向角の最大値と最小値の差を主配向方向の配向角ムラとした。
【0117】
（５）８５℃での主配向直交方向の熱収縮率
フィルムの熱収縮率は、フィルムの主配向方向と主配向直交方向を各辺とする１０ｃｍ四方サイズに切り出したフィルムを、厚さ０．１ｍｍの紙で両面を挟んだ状態で、８５℃に加熱したオーブン中で２５０時間加熱し、加熱前のフィルムの主配向直交方向の寸法Ｌ０（ｃｍ）と、加熱後のフィルムの主配向直交方向の寸法Ｌ１（ｃｍ）から、下記式に従って８５℃での主配向直交方向の熱収縮率（％）を算出した。なお、寸法については、１０ｃｍ四方サイズのフィルムの向かい合う各辺の中心位置を結んだ線の長さを測定箇所とした。以上の測定を同じフィルム中の異なる箇所で５回行い、その平均値を主配向直交方向の熱収縮率（％）とした。
熱収縮率（％）＝［（Ｌ０－Ｌ１）／Ｌ０］×１００。
フィルムの熱収縮率は、フィルムの主配向方向と主配向直交方向を各辺とする１０ｃｍ四方サイズに切り出したフィルムを、厚さ０．１ｍｍの紙で両面を挟んだ状態で、８５℃に加熱したオーブン中で２５０時間加熱し、加熱前のフィルムの主配向直交方向の寸法Ｌ０（ｃｍ）と、加熱後のフィルムの主配向直交方向の寸法Ｌ１（ｃｍ）から、下記式に従って８５℃での主配向直交方向の熱収縮率（％）を算出した。なお、寸法については、１０ｃｍ四方サイズのフィルムの向かい合う各辺の中心位置を結んだ線の長さを測定箇所とした。以上の測定を同じフィルム中の異なる箇所で５回行い、その平均値を主配向直交方向の熱収縮率（％）とした。
熱収縮率（％）＝［（Ｌ０－Ｌ１）／Ｌ０］×１００。
【0118】
（６）厚み方向の複屈折率
上記（２）項に記載の方法にて測定した、主配向方向の屈折率ｎ１、主配向直交方向の屈折率ｎ２、厚み方向の屈折率ｎ３から、下記式に従って厚み方向の複屈折率を算出した。
厚み方向の複屈折率＝（ｎ１＋ｎ２）／２－ｎ３ 。
上記（２）項に記載の方法にて測定した、主配向方向の屈折率ｎ１、主配向直交方向の屈折率ｎ２、厚み方向の屈折率ｎ３から、下記式に従って厚み方向の複屈折率を算出した。
厚み方向の複屈折率＝（ｎ１＋ｎ２）／２－ｎ３ 。
【0119】
（７）ｔａｎδ（損失正接）
二軸配向ポリオレフィンフィルムより測定方向を長辺として切り出した試験片（幅５ｍｍ×長さ２０ｍｍ）を２３℃雰囲気下で装置チャック部に取付け、－１００℃まで低温冷却し、昇温開始後－１００℃から１８０℃に到達するまでのｔａｎδ、Ｅ”を測定した。動的粘弾性法により粘弾性－温度曲線を描き、各温度でのｔａｎδを算出した。測定はｎ＝３で行い得られた値の平均値を当該測定方向におけるｔａｎδとした。なお、測定装置及び条件は下記のとおりである。
・装置 ：Ｒｈｅｏｇｅｌ－Ｅ４０００（ＵＢＭ製）
・ジオメトリー ：引張
・チャック間距離：１０ｍｍ
・周波数 ：１０Ｈｚ
・歪み ：０．１～０．２％
・温度範囲 ：－１００～１８０℃
・昇温速度 ：５℃／分
・測定雰囲気 ：窒素中。
二軸配向ポリオレフィンフィルムより測定方向を長辺として切り出した試験片（幅５ｍｍ×長さ２０ｍｍ）を２３℃雰囲気下で装置チャック部に取付け、－１００℃まで低温冷却し、昇温開始後－１００℃から１８０℃に到達するまでのｔａｎδ、Ｅ”を測定した。動的粘弾性法により粘弾性－温度曲線を描き、各温度でのｔａｎδを算出した。測定はｎ＝３で行い得られた値の平均値を当該測定方向におけるｔａｎδとした。なお、測定装置及び条件は下記のとおりである。
・装置 ：Ｒｈｅｏｇｅｌ－Ｅ４０００（ＵＢＭ製）
・ジオメトリー ：引張
・チャック間距離：１０ｍｍ
・周波数 ：１０Ｈｚ
・歪み ：０．１～０．２％
・温度範囲 ：－１００～１８０℃
・昇温速度 ：５℃／分
・測定雰囲気 ：窒素中。
【0120】
（８）室温での引張強度、ヤング率、主配向方向の特定
二軸配向ポリオレフィンフィルムより長さ１５０ｍｍ（測定方向）×幅１０ｍｍの矩形のサンプルを切り出した。その後、引張試験機（オリエンテック製“テンシロン”（登録商標）ＵＣＴ－１００）に、当該サンプルを初期チャック間距離５０ｍｍでセットし、室温で引張速度を３００ｍｍ／分としてフィルムの引張試験を行った。その後、ＪＩＳ Ｋ７１６１（２０１４）に規定された方法に準じて、引張強度、ヤング率を算出した。測定は各サンプル５回ずつ行い、その平均値を当該サンプルの引張強度、ヤング率とした。幅方向を０°として、幅方向に対して５°刻みに０°～１７５°の角度をなす各々の方向で同様にヤング率を測定し、最も高い値を示す方向を主配向方向とした。
二軸配向ポリオレフィンフィルムより長さ１５０ｍｍ（測定方向）×幅１０ｍｍの矩形のサンプルを切り出した。その後、引張試験機（オリエンテック製“テンシロン”（登録商標）ＵＣＴ－１００）に、当該サンプルを初期チャック間距離５０ｍｍでセットし、室温で引張速度を３００ｍｍ／分としてフィルムの引張試験を行った。その後、ＪＩＳ Ｋ７１６１（２０１４）に規定された方法に準じて、引張強度、ヤング率を算出した。測定は各サンプル５回ずつ行い、その平均値を当該サンプルの引張強度、ヤング率とした。幅方向を０°として、幅方向に対して５°刻みに０°～１７５°の角度をなす各々の方向で同様にヤング率を測定し、最も高い値を示す方向を主配向方向とした。
【0121】
（９）ポリプロピレン樹脂のメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）
ポリプロピレン樹脂を凍結粉砕にてパウダー状にし、６０℃のｎ－ヘプタンで２時間抽出し、ポリプロピレン中の不純物・添加物を除去した後、１３０℃で２時間以上減圧乾燥したものをサンプルとした。該サンプルを溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。
ポリプロピレン樹脂を凍結粉砕にてパウダー状にし、６０℃のｎ－ヘプタンで２時間抽出し、ポリプロピレン中の不純物・添加物を除去した後、１３０℃で２時間以上減圧乾燥したものをサンプルとした。該サンプルを溶媒に溶解し、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて、以下の条件にてメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）を求めた。
【0122】
測定条件
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ製ＤＲＸ－５００
・測定核：13Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン：重オルトジクロロベンゼン＝１：３混合溶液（体積比）
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・積算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ製）を用いて、ピーク分割を行った。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、更にソフトの自動フィッテイングを行い、ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計をメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）（ｃ）ｒｒｒｍ（２つのピークとして分割）
（ｄ）ｒｒｒｒ
（ｅ）ｍｒｍｒ
（ｆ）ｍｒｍｍ＋ｒｍｒｒ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ
同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたメソペンタッド分率の平均値を当該サンプルのメソペンタッド分率とした。
・装置：Ｂｒｕｋｅｒ製ＤＲＸ－５００
・測定核：13Ｃ核（共鳴周波数：１２５．８ＭＨｚ）
・測定濃度：１０質量％
・溶媒：ベンゼン：重オルトジクロロベンゼン＝１：３混合溶液（体積比）
・測定温度：１３０℃
・スピン回転数：１２Ｈｚ
・ＮＭＲ試料管：５ｍｍ管
・パルス幅：４５°（４．５μｓ）
・パルス繰り返し時間：１０秒
・データポイント：６４Ｋ
・積算回数：１００００回
・測定モード：ｃｏｍｐｌｅｔｅ ｄｅｃｏｕｐｌｉｎｇ
解析条件
ＬＢ（ラインブロードニングファクター）を１としてフーリエ変換を行い、ｍｍｍｍピークを２１．８６ｐｐｍとした。ＷＩＮＦＩＴソフト（Ｂｒｕｋｅｒ製）を用いて、ピーク分割を行った。その際に、高磁場側のピークから以下のようにピーク分割を行い、更にソフトの自動フィッテイングを行い、ピーク分割の最適化を行った上で、ｍｍｍｍのピーク分率の合計をメソペンタッド分率（ｍｍｍｍ）とした。
（ａ）ｍｒｒｍ
（ｂ）（ｃ）ｒｒｒｍ（２つのピークとして分割）
（ｄ）ｒｒｒｒ
（ｅ）ｍｒｍｒ
（ｆ）ｍｒｍｍ＋ｒｍｒｒ
（ｇ）ｍｍｒｒ
（ｈ）ｒｍｍｒ
（ｉ）ｍｍｍｒ
（ｊ）ｍｍｍｍ
同じサンプルについて同様の測定を５回行い、得られたメソペンタッド分率の平均値を当該サンプルのメソペンタッド分率とした。
【0123】
（１０）動摩擦係数μｄ
二軸配向ポリオレフィンフィルムを幅６．５ｃｍ（フィルム主配向方向）、長さ１２ｃｍ（フィルム主配向直交方向）に２枚切り出して試験片とし、東洋精機（株）製スリップテスターを用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２５（１９９９）に準じて、２５℃、６５％ＲＨにて試験片の主配向直交方向の動摩擦係数（μｄ）を測定した。なお、測定は主配向直交方向同士を合わせた上で、かつフィルムの異なる面同士が接するように重ねて行った。同じ測定を一つのサンプルにつき５回行い、得られた値の平均値を算出して当該サンプルの動摩擦係数（μｄ）とした。
二軸配向ポリオレフィンフィルムを幅６．５ｃｍ（フィルム主配向方向）、長さ１２ｃｍ（フィルム主配向直交方向）に２枚切り出して試験片とし、東洋精機（株）製スリップテスターを用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１２５（１９９９）に準じて、２５℃、６５％ＲＨにて試験片の主配向直交方向の動摩擦係数（μｄ）を測定した。なお、測定は主配向直交方向同士を合わせた上で、かつフィルムの異なる面同士が接するように重ねて行った。同じ測定を一つのサンプルにつき５回行い、得られた値の平均値を算出して当該サンプルの動摩擦係数（μｄ）とした。
【0124】
（１１）全光線透過率
スガ試験機（株）製ヘイズメーター（ＨＧＭ－２ＤＰ）を用いた。二軸配向ポリオレフィンフィルムを６．０ｃｍ×３．０ｃｍで切り出し、二軸配向ポリオレフィンフィルム表面に対し垂直に光を入射させて測定した際の測定値から、フィルム厚み方向の全光線透過率の値を得た。なお測定は５回行い、その平均値を全光線透過率とした。
スガ試験機（株）製ヘイズメーター（ＨＧＭ－２ＤＰ）を用いた。二軸配向ポリオレフィンフィルムを６．０ｃｍ×３．０ｃｍで切り出し、二軸配向ポリオレフィンフィルム表面に対し垂直に光を入射させて測定した際の測定値から、フィルム厚み方向の全光線透過率の値を得た。なお測定は５回行い、その平均値を全光線透過率とした。
【0125】
（１２）樹脂の融解ピーク温度（Ｔｍ）
示差走査熱量計（リガク製Ｔｈｅｒｍｏｐｌｕｓ ＥＶＯ２ ＤＳＣｖｅｓｔａ）を用いて、窒素雰囲気中で３ｍｇの樹脂を３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温（１回目の昇温）し、次いで、２６０℃で５分間保持した後、２０℃／分の条件で３０℃まで降温し、次いで３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で再度昇温（２回目の昇温）した。２回目の昇温過程で得られる吸熱ピーク温度を樹脂の融解ピーク温度（融点、Ｔｍ）とした。本実施例ではｎ＝３の測定を行った平均値からＴｍを算出した。ピーク温度が１７０℃を超えて２００℃以下の範囲の中で２つ以上観測される場合や、ショルダーといわれる多段型のＤＳＣチャートに観測できるピーク温度（２つ以上のピークが重なり合ったチャートの場合に観測される。）がでる場合があるが、本実施例においてはＤＳＣチャートの縦軸熱流（単位：ｍＷ）の絶対値が最も大きいピークの温度をＴｍ（℃）とした。
示差走査熱量計（リガク製Ｔｈｅｒｍｏｐｌｕｓ ＥＶＯ２ ＤＳＣｖｅｓｔａ）を用いて、窒素雰囲気中で３ｍｇの樹脂を３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温（１回目の昇温）し、次いで、２６０℃で５分間保持した後、２０℃／分の条件で３０℃まで降温し、次いで３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で再度昇温（２回目の昇温）した。２回目の昇温過程で得られる吸熱ピーク温度を樹脂の融解ピーク温度（融点、Ｔｍ）とした。本実施例ではｎ＝３の測定を行った平均値からＴｍを算出した。ピーク温度が１７０℃を超えて２００℃以下の範囲の中で２つ以上観測される場合や、ショルダーといわれる多段型のＤＳＣチャートに観測できるピーク温度（２つ以上のピークが重なり合ったチャートの場合に観測される。）がでる場合があるが、本実施例においてはＤＳＣチャートの縦軸熱流（単位：ｍＷ）の絶対値が最も大きいピークの温度をＴｍ（℃）とした。
【0126】
（１３）環状オレフィン系樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）
ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に準じて測定した。示差走査熱量計（リガク製Ｔｈｅｒｍｏｐｌｕｓ ＥＶＯ２ ＤＳＣｖｅｓｔａ）を用いて、窒素雰囲気中で３ｍｇのフィルムあるいは樹脂を３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温し、次いで、２６０℃で５分間保持した後、２０℃／分の条件で３０℃まで降温した。さらに、２０℃で５分間保持した後、再昇温として３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温した。再昇温過程で得られたＤＳＣ曲線から、ガラス転移温度（Ｔｇ）を下記式により算出した。
ガラス転移温度＝（補外ガラス転移開始温度＋補外ガラス転移終了温度）／２ 。
ＪＩＳ Ｋ７１２１－１９８７に準じて測定した。示差走査熱量計（リガク製Ｔｈｅｒｍｏｐｌｕｓ ＥＶＯ２ ＤＳＣｖｅｓｔａ）を用いて、窒素雰囲気中で３ｍｇのフィルムあるいは樹脂を３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温し、次いで、２６０℃で５分間保持した後、２０℃／分の条件で３０℃まで降温した。さらに、２０℃で５分間保持した後、再昇温として３０℃から２６０℃まで２０℃／分の条件で昇温した。再昇温過程で得られたＤＳＣ曲線から、ガラス転移温度（Ｔｇ）を下記式により算出した。
ガラス転移温度＝（補外ガラス転移開始温度＋補外ガラス転移終了温度）／２ 。
【0127】
（１４）環状オレフィン系樹脂の屈折率
ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源とし、マウント液としてヨウ化メチレンを用い、２５℃にてアッベ屈折計４Ｔ（アタゴ（株）製）を用いて環状オレフィン系樹脂の屈折率をＪＩＳ Ｋ７１４２（２０１４）Ｂ法に準拠して測定した。
ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ）を光源とし、マウント液としてヨウ化メチレンを用い、２５℃にてアッベ屈折計４Ｔ（アタゴ（株）製）を用いて環状オレフィン系樹脂の屈折率をＪＩＳ Ｋ７１４２（２０１４）Ｂ法に準拠して測定した。
【0128】
（１５）ポリプロピレン樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）
ポリプロピレン樹脂を１，２，４－トリクロロベンゼンを溶媒とし、１６５℃で３０分間攪拌し、溶解させた。その後、０．５μｍフィルターを用いてろ過し、ろ液の分子量分布をゲルパーミエーションクロマトグラフ法で測定した。下記の標準試料を用いて作成した分子量の検量線を用いて分子量を補正し、試料の数平均分子量Ｍｎを求めた。なお、測定装置及び条件は下記のとおりである。
・装置：Ａｇｉｌｅｎｔ社製高温ＧＰＣ装置ＰＬ－ＧＰＣ２２０
・検出器：Ａｇｉｌｅｎｔ社製示差屈折率検出器（ＲＩ検出器）
・カラム：Ａｇｉｌｅｎｔ製ＰＬ１１１０－６２００（２０μｍ ＭＩＸＥＤ－Ａ）×２本
・流速：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・カラム温度：１４５℃
・注入量：０．５００ｍＬ
・試料濃度：０．１ｗｔ％
・標準試料：東ソー製単分散ポリスチレン、東京化成製ジベンジル。
ポリプロピレン樹脂を１，２，４－トリクロロベンゼンを溶媒とし、１６５℃で３０分間攪拌し、溶解させた。その後、０．５μｍフィルターを用いてろ過し、ろ液の分子量分布をゲルパーミエーションクロマトグラフ法で測定した。下記の標準試料を用いて作成した分子量の検量線を用いて分子量を補正し、試料の数平均分子量Ｍｎを求めた。なお、測定装置及び条件は下記のとおりである。
・装置：Ａｇｉｌｅｎｔ社製高温ＧＰＣ装置ＰＬ－ＧＰＣ２２０
・検出器：Ａｇｉｌｅｎｔ社製示差屈折率検出器（ＲＩ検出器）
・カラム：Ａｇｉｌｅｎｔ製ＰＬ１１１０－６２００（２０μｍ ＭＩＸＥＤ－Ａ）×２本
・流速：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
・カラム温度：１４５℃
・注入量：０．５００ｍＬ
・試料濃度：０．１ｗｔ％
・標準試料：東ソー製単分散ポリスチレン、東京化成製ジベンジル。
【0129】
（１６）ポリプロピレン樹脂の溶融張力
ＪＩＳ Ｋ ７１９９（１９９９）に準じた装置を用い、以下の条件で測定を行った。
・装置：メルトテンションテスター付きキャピログラフ １ＢＰＭＤ－ｉ（（株）東洋精機製）
・温度：２３０℃（保温チャンバー使用）
・ダイス：Ｌ＝８（ｍｍ）、 Ｄ＝２．０９５（ｍｍ）
・押出速度：２０ｍｍ／分
・引取速度：１５．７ｍ／分
・サンプル質量：１５～２０ｇ。
ＪＩＳ Ｋ ７１９９（１９９９）に準じた装置を用い、以下の条件で測定を行った。
・装置：メルトテンションテスター付きキャピログラフ １ＢＰＭＤ－ｉ（（株）東洋精機製）
・温度：２３０℃（保温チャンバー使用）
・ダイス：Ｌ＝８（ｍｍ）、 Ｄ＝２．０９５（ｍｍ）
・押出速度：２０ｍｍ／分
・引取速度：１５．７ｍ／分
・サンプル質量：１５～２０ｇ。
【0130】
（１７）厚み方向１μｍあたりの界面数
ミクロトーム法を用い、二軸配向ポリオレフィンフィルムの主配向直交方向－厚み方向に断面を有する超薄切片を採取した。採取した切片をＲｕＯ４で染色し、下記条件にて透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて断面を観察した。なお、この時、環状オレフィン系樹脂は、ポリプロピレン樹脂よりも相対的に黒く染まる。
・装置：（株）日立製作所製 透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）ＨＴ７７００
・加速電圧：１００ｋＶ
・観察倍率：２，０００倍
前記観察で採取した像に、二値化処理を施した後、厚み１μｍあたりの界面数を以下の手順に従って決定した。厚み方向と平行な１μｍの線分に沿って、白色部分（相対的に染色の弱い部分）を０、黒色部分（相対的に染色の強い部分）を１として、厚み方向の長さに対してプロットしたグラフを作成し、０から１に切り替わる回数と１から０に切り替わる回数の和を厚み方向１μｍあたりの界面数とした。
ミクロトーム法を用い、二軸配向ポリオレフィンフィルムの主配向直交方向－厚み方向に断面を有する超薄切片を採取した。採取した切片をＲｕＯ４で染色し、下記条件にて透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）を用いて断面を観察した。なお、この時、環状オレフィン系樹脂は、ポリプロピレン樹脂よりも相対的に黒く染まる。
・装置：（株）日立製作所製 透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）ＨＴ７７００
・加速電圧：１００ｋＶ
・観察倍率：２，０００倍
前記観察で採取した像に、二値化処理を施した後、厚み１μｍあたりの界面数を以下の手順に従って決定した。厚み方向と平行な１μｍの線分に沿って、白色部分（相対的に染色の弱い部分）を０、黒色部分（相対的に染色の強い部分）を１として、厚み方向の長さに対してプロットしたグラフを作成し、０から１に切り替わる回数と１から０に切り替わる回数の和を厚み方向１μｍあたりの界面数とした。
【0131】
（１８）８５℃加熱時の平面性
５００ｍｍ幅の二軸配向ポリオレフィンフィルムを巻長２００ｍのロールとして巻き取ってフィルムロールとし、８５℃に加熱したオーブン中で２５０時間加熱した。加熱後のフィルムロールから、５００ｍｍ幅のフィルムを１ｍだけ巻き出してフリーテンション（フィルムの自重により垂直方向に垂らした状態）、フィルム幅全体にムラ無く一様に１ｋｇ／ｍ、及び３ｋｇ／ｍのテンションを付加してシワやヘコミ等の平面性不良箇所の有無を目視にて確認した。評価は下記基準で行った。
Ｓ：フリーテンションで平面性不良の箇所がなかった。
Ａ：フリーテンションでは平面性不良の箇所が見られたが、１ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が消失した。
Ｂ：１ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が見られたが、３ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が消失した。
Ｃ：３ｋｇ／ｍ幅のテンションでも平面性不良の箇所が見られた。
５００ｍｍ幅の二軸配向ポリオレフィンフィルムを巻長２００ｍのロールとして巻き取ってフィルムロールとし、８５℃に加熱したオーブン中で２５０時間加熱した。加熱後のフィルムロールから、５００ｍｍ幅のフィルムを１ｍだけ巻き出してフリーテンション（フィルムの自重により垂直方向に垂らした状態）、フィルム幅全体にムラ無く一様に１ｋｇ／ｍ、及び３ｋｇ／ｍのテンションを付加してシワやヘコミ等の平面性不良箇所の有無を目視にて確認した。評価は下記基準で行った。
Ｓ：フリーテンションで平面性不良の箇所がなかった。
Ａ：フリーテンションでは平面性不良の箇所が見られたが、１ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が消失した。
Ｂ：１ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が見られたが、３ｋｇ／ｍ幅のテンションでは平面性不良の箇所が消失した。
Ｃ：３ｋｇ／ｍ幅のテンションでも平面性不良の箇所が見られた。
【0132】
（１９）視認性テスト
ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）中にヨウ素を吸着・配向させて作製した偏光度９９．９％の偏光板の一方の面に、フィルムの幅方向中央部分から幅方向に４２０ｍｍ、長手方向に３１０ｍｍのサイズで切り出したサンプルに貼り合わせてテストピースとした。作製したテストピースとフィルムを貼り付けていない偏光板とをクロスニコルの配置にて重ね合わせ白色ＬＥＤ光源（トライテック製 Ａ３－１０１）上においた場合の視認性を確認した。
Ｓ：光漏れが少なく、干渉色が殆どみられない。
Ａ：光漏れはあるが、干渉色は殆どみられない。
Ｂ：干渉色が若干見られるものの実用に問題ない。
Ｃ：干渉色がはっきりみられる。
ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）中にヨウ素を吸着・配向させて作製した偏光度９９．９％の偏光板の一方の面に、フィルムの幅方向中央部分から幅方向に４２０ｍｍ、長手方向に３１０ｍｍのサイズで切り出したサンプルに貼り合わせてテストピースとした。作製したテストピースとフィルムを貼り付けていない偏光板とをクロスニコルの配置にて重ね合わせ白色ＬＥＤ光源（トライテック製 Ａ３－１０１）上においた場合の視認性を確認した。
Ｓ：光漏れが少なく、干渉色が殆どみられない。
Ａ：光漏れはあるが、干渉色は殆どみられない。
Ｂ：干渉色が若干見られるものの実用に問題ない。
Ｃ：干渉色がはっきりみられる。
【0133】
（ポリプロピレン樹脂等）
実施例、比較例の二軸配向ポリオレフィンフィルムの製造に、下記の表１に示すメソペンタッド分率、融点、Ｍｎを有するポリプロピレン樹脂を使用した。これらの値は、樹脂ペレットの形態で評価した値である。また、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂、環状オレフィン系樹脂、その他の原料としては以下のものを使用し、一部の実施例及び一部の比較例においては、二軸配向ポリオレフィンフィルムを製造するための原料として予め以下のとおり調整したものを使用した。
実施例、比較例の二軸配向ポリオレフィンフィルムの製造に、下記の表１に示すメソペンタッド分率、融点、Ｍｎを有するポリプロピレン樹脂を使用した。これらの値は、樹脂ペレットの形態で評価した値である。また、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂、環状オレフィン系樹脂、その他の原料としては以下のものを使用し、一部の実施例及び一部の比較例においては、二軸配向ポリオレフィンフィルムを製造するための原料として予め以下のとおり調整したものを使用した。
【0134】
＜ポリプロピレン樹脂＞
ポリプロピレン樹脂１（ＰＰ１）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂２（ＰＰ２）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂３（ＰＰ３）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂４（ＰＰ４）：住友化学（株）製 ＦＬＸ８０Ｈ５。
ポリプロピレン樹脂１（ＰＰ１）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂２（ＰＰ２）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂３（ＰＰ３）：(株)プライムポリマー製
ポリプロピレン樹脂４（ＰＰ４）：住友化学（株）製 ＦＬＸ８０Ｈ５。
【0135】
【表1】
【0136】
＜分岐鎖状ポリプロピレン樹脂＞
分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１（分岐ＰＰ１）：チーグラーナッタ触媒系分岐鎖状ポリプロピレン樹脂（ＰＦ－８１４、Ｂａｓｅｌｌ社製、溶融張力：１５ｇｆ）。
分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１（分岐ＰＰ１）：チーグラーナッタ触媒系分岐鎖状ポリプロピレン樹脂（ＰＦ－８１４、Ｂａｓｅｌｌ社製、溶融張力：１５ｇｆ）。
【0137】
＜環状オレフィン系樹脂＞
環状オレフィン系樹脂１（ＣＯＣ１）：ポリプラスチックス製“ＴＯＰＡＳ”（登録商標）６０１３Ｆ－０４（エチレンとノルボルネンを共重合させた樹脂）。ガラス転移温度：１３８℃、屈折率：１．５３３
環状オレフィン系樹脂２（ＣＯＣ２）：三井化学（株）製“アペル”（登録商標）ＡＰＬ５０１４ＣＬ（０４）。ガラス転移温度：１３５℃、屈折率：１．５４４
環状オレフィン系樹脂３（ＣＯＰ３）：日本ゼオン（株）製“ゼオノア”（登録商標）１４２０Ｒ。ガラス転移温度：１３６℃、屈折率：１．５３０。
環状オレフィン系樹脂１（ＣＯＣ１）：ポリプラスチックス製“ＴＯＰＡＳ”（登録商標）６０１３Ｆ－０４（エチレンとノルボルネンを共重合させた樹脂）。ガラス転移温度：１３８℃、屈折率：１．５３３
環状オレフィン系樹脂２（ＣＯＣ２）：三井化学（株）製“アペル”（登録商標）ＡＰＬ５０１４ＣＬ（０４）。ガラス転移温度：１３５℃、屈折率：１．５４４
環状オレフィン系樹脂３（ＣＯＰ３）：日本ゼオン（株）製“ゼオノア”（登録商標）１４２０Ｒ。ガラス転移温度：１３６℃、屈折率：１．５３０。
【0138】
＜その他の原料＞
４－メチル－１－ペンテン系重合体１：三井化学（株）製 ＭＸ００４
酸化防止剤：ＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１０１０。
４－メチル－１－ペンテン系重合体１：三井化学（株）製 ＭＸ００４
酸化防止剤：ＢＡＳＦ社製“Ｉｒｇａｎｏｘ”（登録商標）１０１０。
【0139】
＜ポリオレフィン原料＞
ポリオレフィン原料１：ポリプロピレン樹脂１が７０質量部、環状オレフィン系樹脂１が３０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料２：ポリプロピレン樹脂２が７５質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が５質量部、環状オレフィン系樹脂２が２０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料３：ポリプロピレン樹脂２が３７質量部、ポリプロピレン樹脂３が５０質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が３質量部、環状オレフィン系樹脂２が１０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料４：ポリプロピレン樹脂１が９０質量部、４－メチル－１－ペンテン系重合体１が１０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料５：ポリプロピレン樹脂２が８０質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が２０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料６：ポリプロピレン樹脂１が９０．５質量部、環状オレフィン系樹脂３が９．５質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料１：ポリプロピレン樹脂１が７０質量部、環状オレフィン系樹脂１が３０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料２：ポリプロピレン樹脂２が７５質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が５質量部、環状オレフィン系樹脂２が２０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料３：ポリプロピレン樹脂２が３７質量部、ポリプロピレン樹脂３が５０質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が３質量部、環状オレフィン系樹脂２が１０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料４：ポリプロピレン樹脂１が９０質量部、４－メチル－１－ペンテン系重合体１が１０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料５：ポリプロピレン樹脂２が８０質量部、分岐鎖状ポリプロピレン樹脂１が２０質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
ポリオレフィン原料６：ポリプロピレン樹脂１が９０．５質量部、環状オレフィン系樹脂３が９．５質量部、酸化防止剤が０．５質量部となるように計量ホッパーから二軸押出機に供給し、２６０℃で溶融混練を行い、溶融した樹脂組成物をストランド状にダイから吐出して２５℃の水槽にて冷却固化してチップ状にカットしたもの。
【0140】
（実施例１）
ポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料１を５０：５０（質量比）でドライブレンドして基層（Ａ層）用の単軸の一軸押出機に供給した。ポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料４を８０：２０（質量比）でドライブレンドして表層（Ｂ層）用の単軸の一軸押出機に供給した。それぞれの樹脂混合物について、溶融押出温度２６５℃、短管温度２５５℃、口金リップ温度２４５℃で溶融押出を行い、２０μｍカットの焼結フィルターで異物を除去後、フィードブロック型のＢ／Ａ／Ｂ複合Ｔダイにて、表層（Ｂ層）／基層（Ａ層）／表層（Ｂ層）が１／１０／１の厚み比となるように積層し、３０℃に表面温度を制御したキャスティングドラムに吐出してエアーナイフによりキャスティングドラムに密着させて冷却固化し、未延伸シートを得た。続いて、該未延伸シートをセラミックロールで１５０℃に予熱し、周速差を設けた１５０℃のロール間で、フィルムとの距離が１００ｍｍとなるように設置したラジエーションヒーター（ＲＨ）により両面を加熱しつつ長手方向に６．４倍の延伸を行って一軸延伸フィルムを得た。このとき、縦延伸区間距離は２０ｍｍ、ＲＨ出力は３．５ｋＷとした。次に、得られた一軸延伸フィルムを、幅方向両端部をクリップで把持させてテンター式延伸機に導入し、１８０℃で予熱後、１７５℃で幅方向に８倍に延伸し、幅方向に１０％の弛緩を与えながら１７０℃で熱処理を行った。その後、１００℃の冷却工程を経てテンターの外側へ導き、フィルム幅方向両端部のクリップを解放し、コアに巻き取って厚み２０μｍの二軸配向ポリオレフィンフィルムを得た。得られたフィルムの物性および評価結果を表２に示す。
ポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料１を５０：５０（質量比）でドライブレンドして基層（Ａ層）用の単軸の一軸押出機に供給した。ポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料４を８０：２０（質量比）でドライブレンドして表層（Ｂ層）用の単軸の一軸押出機に供給した。それぞれの樹脂混合物について、溶融押出温度２６５℃、短管温度２５５℃、口金リップ温度２４５℃で溶融押出を行い、２０μｍカットの焼結フィルターで異物を除去後、フィードブロック型のＢ／Ａ／Ｂ複合Ｔダイにて、表層（Ｂ層）／基層（Ａ層）／表層（Ｂ層）が１／１０／１の厚み比となるように積層し、３０℃に表面温度を制御したキャスティングドラムに吐出してエアーナイフによりキャスティングドラムに密着させて冷却固化し、未延伸シートを得た。続いて、該未延伸シートをセラミックロールで１５０℃に予熱し、周速差を設けた１５０℃のロール間で、フィルムとの距離が１００ｍｍとなるように設置したラジエーションヒーター（ＲＨ）により両面を加熱しつつ長手方向に６．４倍の延伸を行って一軸延伸フィルムを得た。このとき、縦延伸区間距離は２０ｍｍ、ＲＨ出力は３．５ｋＷとした。次に、得られた一軸延伸フィルムを、幅方向両端部をクリップで把持させてテンター式延伸機に導入し、１８０℃で予熱後、１７５℃で幅方向に８倍に延伸し、幅方向に１０％の弛緩を与えながら１７０℃で熱処理を行った。その後、１００℃の冷却工程を経てテンターの外側へ導き、フィルム幅方向両端部のクリップを解放し、コアに巻き取って厚み２０μｍの二軸配向ポリオレフィンフィルムを得た。得られたフィルムの物性および評価結果を表２に示す。
【0141】
（実施例２～５、比較例１～５）
各層の組成、製膜条件を表２のとおりとした以外は実施例１と同様に二軸配向ポリオレフィンフィルムを得た。このとき、厚みの調節は押出時の吐出量の調整やキャスティングドラムの速度調整にて行った。得られたフィルムの物性および評価結果を表２に示す。なお、原料の混合については、実施例２のＡ層においては、ポリオレフィン原料２を用い、実施例２のＢ層においては、ポリオレフィン原料５とポリオレフィン原料２を２５：７５（質量比）でドライブレンドして用いた。実施例４のＡ層においては、ポリオレフィン原料６を用いた。実施例５のＡ層においては、ポリオレフィン原料３を用い、実施例５のＢ層においてはポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料４を８０：２０（質量比）でドライブレンドして用いた。また、比較例４については、長手方向の延伸時に破膜したため二軸配向ポリオレフィンフィルムが得られず、二軸配向ポリオレフィンフィルムに関する各測定は実施しなかった。
各層の組成、製膜条件を表２のとおりとした以外は実施例１と同様に二軸配向ポリオレフィンフィルムを得た。このとき、厚みの調節は押出時の吐出量の調整やキャスティングドラムの速度調整にて行った。得られたフィルムの物性および評価結果を表２に示す。なお、原料の混合については、実施例２のＡ層においては、ポリオレフィン原料２を用い、実施例２のＢ層においては、ポリオレフィン原料５とポリオレフィン原料２を２５：７５（質量比）でドライブレンドして用いた。実施例４のＡ層においては、ポリオレフィン原料６を用いた。実施例５のＡ層においては、ポリオレフィン原料３を用い、実施例５のＢ層においてはポリプロピレン樹脂１とポリオレフィン原料４を８０：２０（質量比）でドライブレンドして用いた。また、比較例４については、長手方向の延伸時に破膜したため二軸配向ポリオレフィンフィルムが得られず、二軸配向ポリオレフィンフィルムに関する各測定は実施しなかった。
【0142】
【表2】
【0143】
表中、各層の成分については、酸化防止剤の量は考慮せず、樹脂全体を１００質量％として記載した。
【産業上の利用可能性】
【0144】
上述のとおり、本発明の二軸配向ポリオレフィンフィルムは、保護フィルム、工程用フィルム、離型フィルム、包装用フィルム、衛生用品、農業用品、建築用品、医療用品や、フィルムコンデンサ用誘電体フィルムなど様々な工業用途で用いることができるが、特に光学特性、耐熱性、機械強度、品位に優れることから、偏光板等の光学部材の保護フィルムなど、光学用途の工業材料用フィルムとして好ましく用いることができる。
【符号の説明】
【0145】
１：断面Ｘの一部
２：白色部分（相対的に染色の弱い部分）
３：黒色部分（相対的に染色の強い部分）
４：厚み方向と平行な長さ１μｍの線分
５：白色部分を０、黒色部分を１として、厚み方向の長さに対してプロットしたグラフ
２：白色部分（相対的に染色の弱い部分）
３：黒色部分（相対的に染色の強い部分）
４：厚み方向と平行な長さ１μｍの線分
５：白色部分を０、黒色部分を１として、厚み方向の長さに対してプロットしたグラフ
【図1】
【図2】
【図3】