特開 2024-51222 高炉用原料製造装置及び高炉用原料製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024051222

(43)【公開日】2024-04-11

(54)【発明の名称】高炉用原料製造装置及び高炉用原料製造方法

(51)【国際特許分類】

   C10B 31/02 20060101AFI20240404BHJP

   C10B 47/20 20060101ALI20240404BHJP

   C10B 53/08 20060101ALI20240404BHJP

   C10B 3/00 20060101ALI20240404BHJP

【ＦＩ】

C10B31/02

C10B47/20

C10B53/08

C10B3/00

【審査請求】未請求

【請求項の数】12

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022157267

(22)【出願日】2022-09-30

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100184859

【弁理士】

【氏名又は名称】磯村 哲朗

(74)【代理人】

【識別番号】100123386

【弁理士】

【氏名又は名称】熊坂 晃

(74)【代理人】

【識別番号】100196667

【弁理士】

【氏名又は名称】坂井 哲也

(74)【代理人】

【識別番号】100130834

【弁理士】

【氏名又は名称】森 和弘

(72)【発明者】

【氏名】横森 玲

(72)【発明者】

【氏名】佐々木 成人

(72)【発明者】

【氏名】廣池 承一郎

【テーマコード（参考）】

4H012

【Ｆターム（参考）】

4H012KA06

(57)【要約】

【課題】フェロコークス等の高炉用原料の品質及び生産性を高めること可能な高炉用原料製造方法及び高炉用原料製造装置を提供する。
【解決手段】 高炉用原料製造装置は、乾留炉本体と、前記乾留炉本体の上方に設けられかつ、前記乾留炉本体に炭素含有物質を供給する装入シュートと、を有する。前記乾留炉本体は、その壁部に固定される固定部、前記固定部に基端が固定されかつ、前記壁部から離れる方向に伸縮自在に形成されている伸縮部及び、前記伸縮部の先端に設けられているプレート部を含む平準部を有する。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

乾留炉本体と、前記乾留炉本体の上方に設けられかつ、前記乾留炉本体に炭素含有物質を供給する装入シュートと、を有する高炉用原料製造装置において、
前記乾留炉本体は、その壁部に固定される固定部、前記固定部に基端が固定されかつ、前記壁部から離れる方向に伸縮自在に形成されている伸縮部及び、前記伸縮部の先端に設けられているプレート部を含む平準部を有する高炉用原料製造装置。

【請求項2】

前記伸縮部は、水平方向に沿って伸縮する請求項１に記載の高炉用原料製造装置。

【請求項3】

前記乾留炉本体は、その奥行方向において互いに対向して配置されている一対の壁部を有し、
前記伸縮部は、前記奥行方向に伸縮する請求項１又は２に記載の高炉用原料製造装置。

【請求項4】

前記装入シュートは、前記一対の壁部のうちの一方に設けられ、
前記伸縮部は、前記装入シュートが設けられている一方の前記壁部から前記一対の壁部が互いに対向する方向に伸縮する請求項３に記載の高炉用原料製造装置。

【請求項5】

前記装入シュートから前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さと、前記一対の壁部間の距離の関係が次式を満たす、請求項４に記載の高炉用原料製造装置。
Ｄ/ＷＡ≦０．５
Ｄ：装入シュートの開口端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離

【請求項6】

前記一対の壁部間の距離と、前記平準部が伸長した際の前記プレート部から前記プレート部と対向する前記壁部までの距離と、が次式を満たす、請求項３に記載の高炉用原料製造装置。
０．２≦ＷＢ/ＷＡ≦０．４
ＷＡ：一対の壁部間の距離
ＷＢ：平準部が伸長した際のプレート部からプレート部と対向する壁部までの距離

【請求項7】

前記一対の壁部間の距離と、前記平準部が伸長した際の前記プレート部から前記プレート部と対向する前記壁部までの距離と、が次式を満たす、請求項４又は５に記載の高炉用原料製造装置。
０．２≦ＷＢ/ＷＡ≦０．４
ＷＡ：一対の壁部間の距離
ＷＢ：平準部が伸長した際のプレート部からプレート部と対向する壁部までの距離

【請求項8】

前記一対の壁部間の距離と、前記プレート部の下端から前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さが、が次式を満たす、請求項３に記載の高炉用原料製造装置。
０．０５≦ｄ/ＷＡ≦０．１５
ｄ：プレート部の下端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離

【請求項9】

前記一対の壁部間の距離と、前記プレート部の下端から前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さが、が次式を満たす、請求項４～６のいずれかに記載の高炉用原料製造装置。
０．０５≦ｄ/ＷＡ≦０．１５
ｄ：プレート部の下端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離

【請求項10】

前記一対の壁部間の距離と、前記プレート部の下端から前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さが、が次式を満たす、請求項７に記載の高炉用原料製造装置。
０．０５≦ｄ/ＷＡ≦０．１５
ｄ：プレート部の下端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離

【請求項11】

請求項１又は２に記載の高炉用原料製造装置を用いて高炉用原料を製造する、高炉用原料製造方法。

【請求項12】

前記乾留炉本体に前記炭素含有物質を供給する供給ステップと、
前記平準部を伸縮させる平準化ステップと、を有し、
前記供給ステップは、２回以上実行され、
前記平準化ステップは、前記供給ステップが実行されてから、次の前記供給ステップが実行されるまでの間に実行される請求項１１に記載の高炉用原料製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、成型コークス、特にフェロコークス等の高炉において使用される高炉用原料製造装置及び高炉用原料製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

近年、地球温暖化の観点から、鉄鋼業界においてＣＯ_２ガスの発生量の低減が求められている。このため、化石燃料の使用量の削減は、急務となっている。鉄鋼業においては、高炉内で鉄鉱石を炭素（石炭をコークス炉で乾留して製造したコークス）で還元することにより、溶銑を製造している。そして、コークス原単位の低減のため、フェロコークスを高炉用原料として用いる技術の開発が行われている。フェロコークスは、石炭に鉄鉱石を一定量混合して塊成化した後、乾留処理を施すことでコークス中に微細な金属鉄粒子を分散させたものであり、金属鉄の触媒作用によりコークスの反応性を高めた成型コークスである。

【0003】

フェロコークスの乾留方法として、竪型の乾留炉を用いる方法が提案されている。特許文献１には、上部に乾留ゾーン、下部に冷却ゾーンを有する竪型乾留炉が開示されている。竪型乾留炉におけるフェロコークスの製造方法は、装入装置を用いて炭素含有物質と鉄含有物質とからなる成型物を竪型乾留炉に装入する装入工程と、乾留ゾーンにおいて加熱ガスを吹き込むと共に成型物を乾留しフェロコークスを製造する乾留工程と、冷却ゾーンにおいて冷却ガスを吹き込むことでフェロコークスを冷却する冷却工程と、竪型乾留炉の炉頂部の排出口から炉内ガスを排出する炉内ガス排出工程と、冷却ゾーン下部からフェロコークスを排出するフェロコークス排出工程とを有している。

【0004】

乾留工程では、乾留ゾーンの中間部分の低温ガス吹き込み羽口から低温ガスを、乾留ゾーンの下部の高温ガス吹き込み羽口から高温ガスを、それぞれ炉内に吹き込むことで成型物を加熱する。冷却工程では、冷却ゾーンの下部の冷却ガス吹き込み羽口から冷却ガスを吹き込むことで、フェロコークスの冷却を行う。

【0005】

ここで、フェロコークスの生産量を増加させるためには、竪型乾留炉の容積を大きくする必要がある。一般的に、装入物は、斜めに傾いた装入シュートを用いて斜め方向を装入方向として装入されるが、加熱ガスおよび冷却ガスは、竪型乾留炉の奥行方向（装入物の装入方向の水平成分に平行）に噴射されるため、ガスを炉内中央部まで浸透させるには奥行方向の内寸を一定以下に抑える必要がある。よって、竪型乾留炉は奥行方向に比べて炉幅方向（乾留炉横断面において奥行方向と直交する方向）を長い内寸として構成し、大きな容積を確保している。

【0006】

また、特許文献２には、材料の均一装入（搬送）方法として、搬送路の幅方向中央部から出口側へ向かって放射状に下る傾斜面を有する分散誘導部を設けることで、材料を放射状に分散させる方法が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２０１１－０５７９７０号公報

【特許文献2】特開２０１１－１６２２７１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

しかしながら、奥行方向に比べて炉幅方向のサイズを大きくした構造を有する竪型乾留炉では、炉幅方向のサイズに対応して炭素含有物質を均等に分散させるために、装入シュートを炉幅方向の全ての位置に対応するよう多数配置することが困難である。一方、成型物と装入シュートの壁面とが衝突すること又は、成型物同士が衝突することで生成した粉体は偏析しやすく、竪型乾留炉の炉内底部において、装入シュート側に密集する傾向にある。これは、装入シュート内を通過する過程で、装入物中の粉体の大部分が成型物の間をすり抜けて沈降することで、乾留炉へ到達するまでに装入物が成型物層（上層）と粉体層（下層）との２層に分離することを原因とする。１トンの成型物を装入した場合、乾留炉内に突入する際の装入物の厚みは、最大で１５０ｍｍ程度になるが、成型物はその下側に存在する粉体分高い位置から装入されるため、装入口から離れた位置まで飛来しやすい一方で、下層の粉体は装入口近傍に落下する。

【0009】

また、竪型乾留炉の炉内底部において、堆積した成型物は、安息角に応じて形成された山形の斜面となる。そして、形成された山形の斜面は、頂部に近くなる程傾斜が大きくなる。そのため、粉体は、装入口から離れた位置に着地した場合であっても、装入口側に多少押し戻されて静止する。よって、粉体は、着地してから静止するまでの移動距離が大きくなる。即ち、成型物による山形の斜面は、乾留炉の奥行方向の分散を低減させ、粉体の著しい偏在を引き起こす。粉体の偏析によって、炉内のガス流れが不均一となり、成型物の乾留不良等の問題が生じる。

【0010】

また、特許文献２に開示された分散誘導部は、粉体の飛距離に影響しないため、当該分散誘導部を設置しても、装入口側の粉体偏析を解消できない。

【0011】

本発明は、かかる事情を鑑みてなされたもので、竪型乾留炉の炉内における装入物の分布、特に、装入物に含まれる粉体の分布を改善する、高炉用原料製造装置及び高炉用原料製造方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0012】

上記課題を解決するため、本発明は以下の特徴を有する。

【0013】

［１］
乾留炉本体と、前記乾留炉本体の上方に設けられかつ、前記乾留炉本体に炭素含有物質を供給する装入シュートと、を有する高炉用原料製造装置において、
前記乾留炉本体は、その壁部に固定される固定部、前記固定部に基端が固定されかつ、前記壁部から離れる方向に伸縮自在に形成されている伸縮部及び、前記伸縮部の先端に設けられているプレート部を含む平準部を有する高炉用原料製造装置。
［２］
前記伸縮部は、水平方向に沿って伸縮する［１］に記載の高炉用原料製造装置。
［３］
前記乾留炉本体は、その奥行方向において互いに対向して配置されている一対の壁部を有し、
前記伸縮部は、前記奥行方向に伸縮する［１］又は［２］に記載の高炉用原料製造装置。
［４］
前記装入シュートは、前記一対の壁部のうちの一方に設けられ、
前記伸縮部は、前記装入シュートが設けられている一方の前記壁部から前記一対の壁部が互いに対向する方向に伸縮する［３］に記載の高炉用原料製造装置。
［５］
前記装入シュートから前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さと、前記一対の壁部間の距離の関係が次式を満たす、［４］に記載の高炉用原料製造装置。
Ｄ/ＷＡ≦０．５
Ｄ：装入シュートの開口端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離
［６］
前記一対の壁部間の距離と、前記平準部が伸長した際の前記プレート部から前記プレート部と対向する前記壁部までの距離と、が次式を満たす、［３］～［５］のいずれかに記載の高炉用原料製造装置。
０．２≦ＷＢ/ＷＡ≦０．４
ＷＡ：一対の壁部間の距離
ＷＢ：平準部が伸長した際のプレート部からプレート部と対向する壁部までの距離
［７］
前記一対の壁部間の距離と、前記プレート部の下端から前記乾留炉本体に供給された前記炭素含有物質の装入物の頂点までの高さが、が次式を満たす、［３］～［６］のいずれかに記載の高炉用原料製造装置。
０．０５≦ｄ/ＷＡ≦０．１５
ｄ：プレート部の下端から装入物の頂点までの高さ
ＷＡ：一対の壁部間の距離
［８］
［１］～［７］のいずれかに記載の高炉用原料製造装置を用いて高炉用原料を製造する、高炉用原料製造方法。
［９］
前記乾留炉本体に前記炭素含有物質を供給する供給ステップと、
前記平準部を伸縮させる平準化ステップと、を有し、
前記供給ステップは、２回以上実行され、
前記平準化ステップは、前記供給ステップが実行されてから、次の前記供給ステップが実行されるまでの間に実行される［８］に記載の高炉用原料製造方法。

【発明の効果】

【0014】

本発明によれば、竪型乾留炉の炉内における装入物の分布、特に、装入物に含まれる粉体の分布を改善できる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】従来の竪型乾留炉の一例を示す側面模式図である。

【図2】本発明の一実施形態である竪型乾留炉を示す側面模式図である。

【図3】平準化ステップにおける平準部の動作態様を示す説明図である。

【図4】平準化ステップが実行された後の供給ステップの態様を示す説明図である。

【図5】実施例１における実験結果を示すグラフである。

【図6】実施例２における実験結果を示すグラフである。

【図7】実施例３における実験結果を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0016】

以下、石炭に鉄鉱石を一定量混合して塊成化した成型コークスの一種であるフェロコークスを製造する場合を例に、本発明の実施形態を通じて本発明を説明する。ここで、各図面は模式的なものであって、現実のものとは異なる場合がある。また、以下の実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであり、構成を下記のものに特定するものでない。すなわち、本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。

【0017】

図１を参照して、従来の竪型乾留炉１００の構成について説明する。図１は、竪型乾留炉１００の側面模式図を示す。以下の説明において「装入物」は、フェロコークスを製造するための「炭素含有物質と鉄含有物質とを含有する成型物」に限らず、「炭素含有物質を含む成型物」も含んでよい。即ち、少なくとも炭素含有物質を含む成型物であればよい。「装入物」は、「成型物」と、「成型物」に付着又は分離した「粉体」とが含まれる。また、「高炉用原料」は、フェロコークスを含む「コークス」を意味する。

【0018】

竪型乾留炉１００は、装入シュート１０と、装入ゲート２０と、拡散部３０と、乾留炉本体７０とを有する。先ず、炭素含有物質（石炭）と鉄含有物質（鉄鉱石）とを含有する成型物を含む装入物は、乾留炉本体の上方に設けられた装入シュート１０に供給される。装入物は、装入ゲート２０の閉鎖（図中の一点鎖線を参照）により、一旦、装入シュート１０の内部（装入シュート１０の途中）に蓄積される。装入物は、装入ゲート２０の開放（図中にて実線で表示）により、乾留炉本体７０に向けて装入シュート１０の内部を通過する。装入物は、装入シュート１０の拡散部３０を通過することで、装入シュート１０の内部に拡がるように分散される。装入物は、装入シュート１０の内部を通過した後、乾留炉本体７０の内部に堆積する。装入物は、乾留炉本体７０の内部において、安息角に応じた山形を形成する。

【0019】

ここで、先述した通り、乾留炉本体７０に装入される装入物は、乾留炉本体７０に到達するまでに、装入シュート１０の内部において、成型物層（上層）と粉体層（下層）との２層に分離した状態となる。よって、図１に示す通り、乾留炉本体７０に装入される装入物は、成型物層４０及び粉体層５０に分離しつつ乾留炉本体７０の内部に落下する。このため、乾留炉本体７０の内部に堆積した装入物６０は、成型物と粉体とが偏在した状態となる。この偏在により、従来の竪型乾留炉１００においては、乾留炉本体７０の内部のガス流れが不均一となり、成型物の乾留不良等の問題が生じていた。

【0020】

＜平準部等の構成＞
次に、図２を参照して、本発明の一実施形態である竪型乾留炉１１の構成について説明する。図２は、高炉用原料製造装置１２としての竪型乾留炉１１の側面模式図である。図２に示す竪型乾留炉１１は、図１に示した竪型乾留炉１００に対して、平準部８０を更に備える。

【0021】

図２（ａ）は、竪型乾留炉１１に先行装入物が装入された状態を示す。図２（ｂ）は、竪型乾留炉１１の平準部８０の動作態様を示す。図２（ｃ）は、平準部８０の平準動作が行われた先行装入物の上に、後行装入物が装入される態様を示す。

【0022】

図２に示す通り、乾留炉本体７は、奥行方向Ｓにおいて互いに対向する一対の壁部７ａを有する。乾留炉本体７の一方の壁部７ａには、平準部８０が設けられている。平準部８０は、壁部７ａに固定される固定部８１、固定部８１に基端が固定されかつ、壁部７ａから離れる方向に伸縮自在に形成されている伸縮部８２及び、伸縮部８２の先端に設けられているプレート部８３を含む。尚、伸縮部８２は、装入物６に向かって水平方向に沿って伸縮することが好ましい。

【0023】

平準部８０は、装入物６に向かってプレート部８３を移動させることにより、山形に形成された装入物６を均すことができる。そして、山形に形成された装入物６を均すことにより、鉛直方向及び水平方向において装入物６の「成型物」及び「粉体」が混合される。これにより、竪型乾留炉１１の炉内における装入物６の分布、特に、装入物６に含まれる粉体の分布を改善できる。

【0024】

平準部８０は、装入シュート１の開口端から装入物の頂点までの高さをＤとし、一対の壁部７ａ間の距離をＷＡとした場合に、下記（１）式を満たすように設けられることが好ましい。平準部８０は、下記（１）式の関係を満たす位置に設けられることで、山形に形成された装入物６を効率良く均す（崩す）ことができる。
Ｄ/ＷＡ≦０．５ （１）

【0025】

Ｄ/ＷＡが０．５を超える場合、装入物の飛距離が長くなる傾向があるため、山形に形成された装入物６の頂点は、装入シュート１０と対向する壁部７ａ側に偏って位置すると考えられる。このような場合には、平準部８０は、装入シュート１０と対向する壁部７ａから装入シュート１０が設けられている壁部７ａに向かって伸縮するとよい。

【0026】

同様に、Ｄ/ＷＡが０．５以下である場合、装入物の飛距離が短くなる傾向があるため、山形に形成された装入物６の頂点は、奥行方向Ｓにおける壁部７ａ間の中間か、装入シュート１０が設けられている壁部７ａ側に偏って位置すると考えられる。このような場合には、平準部８０は、装入シュート１０が設けられている壁部７ａから装入シュート１０と対向する壁部７ａに向かって伸縮するとよい。

【0027】

また、平準部８０は、平準部８０が伸長した際のプレート部８３からプレート部８３と対向する壁部７ａまでの距離をＷＢとした場合に、下記（２）式を満たすように設けられることが好ましい。平準部８０は、下記（２）式の関係を満たす位置に設けられることで、山形に形成された装入物６を効率良く均す（崩す）ことができる。
０．２≦ＷＢ/ＷＡ≦０．４ （２）

【0028】

ＷＢ／ＷＡが０．４を超えると、平準部８０を伸長させた際のプレート部８３の停止位置が、距離ＷＡの中間よりも固定部８１が設けられている壁部７ａ側となり、山形に形成された装入物６を十分に均すことができない。

【0029】

ＷＢ／ＷＡが０．２未満であると、平準部８０を伸長させた際に、プレート部８３と壁部７ａとの間に装入物が挟まれる恐れがある。このような状態でさらに平準部８０が伸長すると、装入物６に圧力が加わり、その結果、粉体が生成する恐れがある。

【0030】

さらに、平準部８０は、プレート部８３の下端から装入物の頂点までの高さをｄとした場合に、下記（３）式を満たすように設けられることが好ましい。
０．０５≦ｄ/ＷＡ≦０．１５ （３）

【0031】

ｄ／ＷＡが０．０５未満の場合、装入物との接触により平準部８０が受ける抵抗が小さくなり、山形の装入物６を十分に均すことができない。

【0032】

ｄ／ＷＡが０．１５を超える場合、装入物との接触により平準部８０が受ける抵抗が想定よりも大きくなり、平準部８０の寿命が短くなる恐れがある。

【0033】

ＷＢ／ＷＡ、ｄ／ＷＡは、一定に設定するとよい。このように設定することで、平準部８０を伸縮させる際の動作速度を変更したとしても、その影響を低減させることができる。尚、プレート部８３の伸縮方向及び、ＷＢ／ＷＡ、ｄ／ＷＡが一定であれば、平準部８０を伸縮させる際の動作速度の違いによる平準効果の差異はみられない。

【0034】

＜高炉用原料製造方法＞
次に、平準部８０を有する竪型乾留炉１１により、乾留炉本体７の内部に堆積した山形の装入物６を均す高炉用原料の製造方法について説明する。

【0035】

高炉用原料の製造方法は、乾留炉本体７に炭素含有物質を供給する供給ステップと、平準部８０を伸縮させる平準化ステップと、を有する。供給ステップは、２回以上実行されかつ、平準化ステップは、１の供給ステップが実行されてから、次の供給ステップが実行されるまでの間に実行される。

【0036】

図３は、平準化ステップにおける平準部８０の動作態様を示す。図３に示す通り、平準化ステップにおいては、平準部８０のプレート部８３は、乾留炉本体７の内部に堆積した装入物６に対して水平方向に伸縮する。これにより、山形に形成された装入物６を効率良く均す（崩す）ことが可能となっている。

【0037】

ここで、先述した通り、先に竪型乾留炉１１に装入される装入物（以下、「先行装入物」ともいう。）は、乾留炉本体７の内部において山形に形成されて堆積した状態となる。そして、その後に竪型乾留炉１１に装入される装入物（以下、「後行装入物」ともいう。）は、装入シュート１から乾留炉本体７の内部に向けて落下する際に、成型物層４と粉体層５との２層に分離した状態となっている。そして、後行装入物の粉体層５は、先行装入物によって形成された山形の頂部の近辺に着地した際に、山形の斜面を移動して静止するまでの移動距離が大きくなる。このため、後行装入物の粉体層５に含まれていた粉体の移動距離が大きくなると共に、乾留炉本体７の内部に堆積した装入物６における粉体の偏在が顕著なものとなってしまう。

【0038】

これに対し、本実施形態においては、先に竪型乾留炉１１に装入された先行装入物が、乾留炉本体７の内部において山形に堆積した際に、当該先行装入物に対して平準部８０を伸縮させることによって装入物を均す。

【0039】

図４は、平準化ステップが実行された後の供給ステップの態様を示している。図４に示すように、平準化ステップが実行された後に後行装入物が竪型乾留炉１１に装入される。これにより、後行装入物が乾留炉本体７の内部に向けて落下した際に、先行装入物が山形に形成されていないので、斜面を移動することによる後行装入物に含まれる粉体の偏在が発生せず、粉体偏析を緩和することができる。

【0040】

以上のように本発明によれば、乾留炉本体７の壁部７ａに平準部８０を設けることにより、竪型乾留炉１１の炉内における装入物６の分布、特に、装入物６に含まれる粉体の分布を改善することができる。

【実施例0041】

（試験例１：平準部の伸縮方向試験）
平準部の伸縮方向を変えた複数の例について、乾留炉に見立てた試験系における装入物の高さの標準偏差及び、最大粉体率を確認した。

【0042】

（高炉用原料製造装置）
試験系としてフェロコークス製造装置を模擬した試験用装置を用いた。具体的には、実機に設置されているものと同形状の装入シュート等を用い、装入シュートの先端側に乾留炉に見立てた乾留炉と同形状の回収ボックスを設置した。

【0043】

回収ボックスに平準部を設け、その動作の態様を変化させた。具体的には、平準部を動作させない場合（なし）、回収ボックスの奥行方向に直交する方向に設けられている一対の壁部のうちの一方に平準部を設け、他方の壁部に向けて伸縮させた場合（Ｂ１）、回収ボックスの奥行方向に直交する方向に設けられている一対の壁部のうちの他方に平準部を設け、一方の壁部に向けて伸縮させた場合（Ｂ２）、回収ボックスの奥行方向に設けられている一対の壁部のうちの一方に平準部を設け、他方の壁部に向けて伸縮させた場合（Ａ１）、回収ボックスの奥行方向に設けられている一対の壁部のうちの他方に平準部を設け、一方の壁部に向けて伸縮させた場合（Ａ２）、回収ボックスの奥行方向に設けられている一対の壁部のうちの他方に平準部を設け、一方の壁部に向けて伸縮させ、かつ水平方向と伸縮部のなす角度θが３０°になるように傾斜させた場合（Ａ３）の例に対して試験を行った。

【0044】

尚、Ｄ／ＷＡ：（装入シュートの開口端から装入物の頂点までの高さ）／（平準部の伸縮方向における壁部間の距離）は０．４に設定した。また、ＷＢ／ＷＡ：（プレート部８３の先端から、プレート部８３に対向する壁部７ａまでの距離）／（平準部８０の伸縮方向における壁部間の距離）は、０．３に設定した。さらにｄ／ＷＡ：（プレート部８３の下端から装入物の頂点までの高さ）／（平準部８０の伸縮方向における壁部間の距離）は０．１０とした。また、平準部のプレート部は、厚み５ｍのアクリル製の平板を用いた。尚、平準部のプレート部の伸縮動作の速度を１ｍ／ｓとした。

【0045】

装入物は、成型物を９５質量％とし、粉体を５質量％とした。また１度の供給操作で回収ボックスに供給される装入物の量は、２５ｋｇとした。尚、本実施例においては、直径２０ｍｍ以上の装入物を「成形物」、直径２０ｍｍ未満の成型物を「粉体」とした。また、粒径の測定には、目開き２０ｍｍの角篩を使用した。すなわち、篩上に残ったものを成型物とし、篩下に落下したものを粉体とした。

【0046】

（測定）
平準部を伸縮させて、山形の装入物を均した後、装入物の５点（奥行方向）について各々の装入物の高さを測定し、当該測定結果からその高さの標準偏差を算出した。

【0047】

その後、２度目の装入物の供給操作を行った。さらに、上記の５か所において、サンプリングし粉体率を調査した。粉体率は、サンプルを目開き２０ｍｍの角篩で篩い、篩下に落下したサンプル（粉体）の重量割合を「粉体率」とした。また、最大粉体率は、これらの５点の粉体率を比較して得られる粉体率の最大値である。その結果を図５に示す。

【0048】

図５に示すように、Ｂ１，Ｂ２、Ａ１，Ａ２，Ａ３のいずれの方向に平準部を動作させても、平準部を動作させない（なし）の場合よりも、「高さの標準偏差」及び、「最大粉体率」について良好な結果が得られた。

【0049】

また、Ａ１，Ａ２，Ａ３のいずれの方向に平準部を動作させても、Ｂ１，Ｂ２の方向に平準部を動作させ場合よりも、「高さの標準偏差」及び、「最大粉体率」について良好な結果が得られた。

【0050】

さらに、Ａ１，Ａ２のいずれの方向に平準部を動作させても、Ａ３の方向に平準部を動作させ場合よりも、「高さの標準偏差」について良好な結果が得られた。

【0051】

さらにまた、Ａ２の方向に平準部を動作させた場合、Ａ１の方向に平準部を動作させ場合よりも、「最大粉体率」について良好な結果が得られた。

【0052】

以上により、平準部の伸縮方向を装置の奥行方向に水平に動作させることで、効果的に山形の成型物（装入物）を均すことができることが確認された。これにより、２度目に供給された成型物に含まれる粉体が偏った位置に堆積されることを抑制できることが分かる。

【0053】

また、装入シュートが設けられている壁部から対向する壁部に向かって平準部を伸縮させることで、山形の成型物（装入物）を均しつつ、装入シュートの近傍に滞留した粉体をその伸長方向に押し出すことができる。その結果、成型物に含まれる粉体が偏った位置に堆積されることを抑制することができる。

【0054】

（試験例２：平準部の伸長率試験）
平準部の伸長率を変えた複数の例について、乾留炉に見立てた試験系における装入物の高さの標準偏差及び、最大粉体率を確認した。尚、本試験例においては試験例１と同一の装置を用いた。また、本試験例においては試験例１と同様の方法で装入物の高さの標準偏差及び、最大粉体率を測定した。さらに、平準部の伸縮方向は、水平方向とした。

【0055】

その結果を図６に示す。図６に示されるように、ＷＢ／ＷＡの値が０．４を超えると、いずれも高さ標準偏差が６０ｍｍを超える結果となった。すなわち、ＷＢ／ＷＡの値が０．４を超えると、山形の成型物（装入物）を十分に均すことが困難であることが分かった。また、ＷＢ／ＷＡの値が０．４を超えると、最大粉体率も１５％を超えており、平準部を稼働させない同比率が１．０の場合と同水準となった。したがって、同比率では、装入物に含まれる粉体が偏った位置に堆積されることを抑制することが困難であることが分かった。

【0056】

また、ＷＢ／ＷＡが０．２未満では、最大粉体率が１５％以上になることが分かった。これは、プレート部と壁部との間に装入物が挟まれ、さらに圧力が加わることにより、装入物が破砕し粉体化したものと考えられる。以上により、平準部の伸長率は、０．２≦ＷＢ／ＷＡ≦０．４とすることが望ましい。

【0057】

（試験例３：平準部にかかる抵抗試験）
プレート部の下端から装入物の頂点までの高さｄを変えた複数の例について、乾留炉に見立てた試験系における装入物の高さの標準偏差及び、最大粉体率を確認した。尚、本試験例においては試験例１と同一の装置を用いた。また、本試験例においては試験例１と同様の方法で装入物の高さの標準偏差及び、最大粉体率を測定した。さらに、平準部は、ＷＢ／ＷＡを０．３とし、その伸縮方向を水平方向とした。

【0058】

結果を図７に示す。図７に示すように、ｄ／ＷＡが０．０５未満では、いずれも高さ標準偏差が６０ｍｍを超える結果となった。すなわち、ｄ／ＷＡが０．０５未満では、山形の成型物（装入物）を十分に均すことが困難であることが分かった。

【0059】

また、ｄ／ＷＡが０．１５を超えると、高さの標準偏差および最大粉体率は良好な結果が得られた。しかし、平準部にかかる負荷が高く、実験後の平準部には割れが確認された。

【0060】

以上のように、プレート部の下端から装入物の頂点までの高さｄと、平準部の伸縮方向における壁部間の距離ＷＡとの比率は、０．０５≦ｄ／ＷＡ≦０．１５の範囲であることが望ましい。

【符号の説明】

【0061】

１ 装入シュート
４ 成型物層
５ 粉体層
６ 装入物
７ 乾留炉本体
７ａ 壁部
１０ 装入シュート
１１ 竪型乾留炉
１２ 高炉用原料製造装置
８０ 平準部
８１ 固定部
８２ 伸縮部
８３ プレート部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】