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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024057217
(43)【公開日】2024-04-24
(54)【発明の名称】揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置
(51)【国際特許分類】
C02F 3/34 20230101AFI20240417BHJP
C02F 3/08 20230101ALI20240417BHJP
C02F 3/10 20230101ALI20240417BHJP
【ＦＩ】
C02F3/34 101A
C02F3/34 101D
C02F3/08
C02F3/10 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022163808
(22)【出願日】2022-10-12
(71)【出願人】
【識別番号】596136316
【氏名又は名称】三菱ケミカルアクア・ソリューションズ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100165179
【弁理士】
【氏名又は名称】田▲崎▼ 聡
(74)【代理人】
【識別番号】100152146
【弁理士】
【氏名又は名称】伏見 俊介
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(72)【発明者】
【氏名】小寺 博也
(72)【発明者】
【氏名】山東 丈夫
【テーマコード（参考）】
4D003
4D040
【Ｆターム（参考）】
4D003AA17
4D003AB01
4D003BA02
4D003CA02
4D003DA01
4D003EA14
4D003EA20
4D003FA01
4D003FA05
4D040BB02
4D040BB42
4D040BB52
4D040BB82
4D040BB91
(57)【要約】 （修正有）
【課題】本発明の目的は、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置を提供することである。
【解決手段】下記の要件１－４を満たすこと。
要件１：１つの生物保持体６の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まる。
要件２：被処理水供給管４の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、硝化槽５の底面積Ｓ硝化槽との比が、０．０１～０．５である。
要件３：被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と硝化槽５内の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比が、０．３～６．０である。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上である。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００・・・式（１）
【選択図】図１
【解決手段】下記の要件１－４を満たすこと。
要件１：１つの生物保持体６の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まる。
要件２：被処理水供給管４の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、硝化槽５の底面積Ｓ硝化槽との比が、０．０１～０．５である。
要件３：被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と硝化槽５内の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比が、０．３～６．０である。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上である。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００・・・式（１）
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
被処理水のアンモニア性窒素を処理する揺動式生物硝化方法であり、
硝化槽内に装填された複数の生物保持体に前記被処理水を通水する際に、下記の要件１、要件２、要件３および要件４を満たす、揺動式生物硝化方法。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水の前記硝化槽内への供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
硝化槽内に装填された複数の生物保持体に前記被処理水を通水する際に、下記の要件１、要件２、要件３および要件４を満たす、揺動式生物硝化方法。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水の前記硝化槽内への供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
【請求項2】
前記生物保持体が、多孔質の担体と、前記担体に保持された硝化菌とを有する、請求項１に記載の揺動式生物硝化方法。
【請求項3】
前記被処理水を上向流として通水する、請求項１または２に記載の揺動式生物硝化方法。
【請求項4】
複数の生物保持体が装填された硝化槽と、
前記硝化槽内に被処理水を供給する被処理水供給管と、
前記硝化槽内に供給される前記被処理水の流量を調整する通水量調整手段と、
前記硝化槽内の貯留水に気体を供給する気体供給装置と、
少なくとも前記通水量調整手段および前記気体供給装置と電気的に接続された制御装置と、
を備え、
前記制御装置は、下記の要件３および要件４を満たす制御を実行し、
下記の要件１および要件２を満たす、揺動式生物硝化装置。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
前記硝化槽内に被処理水を供給する被処理水供給管と、
前記硝化槽内に供給される前記被処理水の流量を調整する通水量調整手段と、
前記硝化槽内の貯留水に気体を供給する気体供給装置と、
少なくとも前記通水量調整手段および前記気体供給装置と電気的に接続された制御装置と、
を備え、
前記制御装置は、下記の要件３および要件４を満たす制御を実行し、
下記の要件１および要件２を満たす、揺動式生物硝化装置。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
【請求項5】
前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口が、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管と同じであるか、または、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管より大きい、請求項４に記載の揺動式生物硝化装置。
【請求項6】
複数の前記吐出口が、前記硝化槽内に配置されている、請求項４または５に記載の揺動式生物硝化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置に関する。
【背景技術】
【0002】
被処理水のアンモニア性窒素を微生物によって硝酸性窒素に変換する生物硝化反応が知られている。アンモニア性窒素は、例えば、地下水、井戸水、湖沼水、河川水、工業排水に含まれることがある。
高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の生物硝化方法として、微生物を保持した担体を硝化槽内で循環流動させながら被処理水を通水する流動床混合流れ方式がある（例えば、特許文献１）。
高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水の生物硝化方法として、微生物を保持した担体を硝化槽内で循環流動させながら被処理水を通水する流動床混合流れ方式がある（例えば、特許文献１）。
【0003】
特許文献１の図１に示す流動床混合流れ方式の生物硝化装置によれば、硝化槽内の貯留水に散気部から空気を供給しながら、被処理水供給管から被処理水を硝化槽に供給できる。被処理水は硝化槽内に流入すると、貯留水と瞬間的に混合される。結果、貯留水全体の濃度が一様となる。
【0004】
流動床混合流れ方式においては、硝化菌等を担持した生物保持体が硝化槽内の貯留水中で流動している。この生物保持体と被処理水が接触することで、アンモニア性窒素が硝酸性窒素に変換されて処理される。処理水は処理水流出管から槽外に流出する。流動床混合流れ方式によれば、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を処理できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１７－２０２４７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかし、特許文献１の方法においては、有効水量に対する硝化菌担持担体のかさ体積が小さい。特許文献１の実施例１では、かさ体積が３０％である。
しかし、本発明者らの検討によれば、かさ体積がこれ以上高くなると、硝化菌担持担体の流動性が低下することで、デッドスペースや短絡流が発生する問題があった。デッドスペースや短絡流の発生は、未反応のアンモニア性窒素が処理水に混入する原因となり得る。結果、被処理水に対して硝化反応を均一に行うことができなくなるおそれがある。
しかし、本発明者らの検討によれば、かさ体積がこれ以上高くなると、硝化菌担持担体の流動性が低下することで、デッドスペースや短絡流が発生する問題があった。デッドスペースや短絡流の発生は、未反応のアンモニア性窒素が処理水に混入する原因となり得る。結果、被処理水に対して硝化反応を均一に行うことができなくなるおそれがある。
【0007】
硝化速度は硝化槽における硝化菌担持担体の体積比に依存する。特許文献１の方法では硝化菌担持担体の体積比をこれ以上高めることができないため、硝化速度のさらなる向上を図ることができない。
加えて、特許文献１の方法では、１つの硝化槽当たりの硝化速度が低い。高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を処理するには、硝化槽の数をさらに増やす必要が生じるため、処理装置が大型化するという問題もある。
加えて、特許文献１の方法では、１つの硝化槽当たりの硝化速度が低い。高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を処理するには、硝化槽の数をさらに増やす必要が生じるため、処理装置が大型化するという問題もある。
【0008】
本発明の目的は、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明者らは鋭意検討した結果、（ｉ）生物保持体の大きさ、（ｉｉ）被処理水の供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽、（ｉｉｉ）被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）、および（ｉｖ）生物保持体の充填率を所定の範囲内とすることに想到した。この特定の条件下で硝化反応を行うと、被処理水を均一に分散することが可能であるため高い硝化速度を実現できることを見出し、本発明を完成させた。
【0010】
本発明は、下記の態様を有する。
［１］被処理水のアンモニア性窒素を処理する揺動式生物硝化方法であり；硝化槽内に装填された複数の生物保持体に前記被処理水を通水する際に、下記の要件１、要件２、要件３および要件４を満たす、揺動式生物硝化方法。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水の前記硝化槽内への供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
［２］前記生物保持体が、多孔質の担体と、前記担体に保持された硝化菌とを有する、［１］に記載の揺動式生物硝化方法。
［３］前記被処理水を上向流として通水する、［１］または［２］に記載の揺動式生物硝化方法。
［４］複数の生物保持体が装填された硝化槽と；前記硝化槽内に被処理水を供給する被処理水供給管と；前記硝化槽内に供給される前記被処理水の流量を調整する通水量調整手段と；前記硝化槽内の貯留水に気体を供給する気体供給装置と；少なくとも前記通水量調整手段および前記気体供給装置と電気的に接続された制御装置と；を備え；前記制御装置は、下記の要件３および要件４を満たす制御を実行し；下記の要件１および要件２を満たす、揺動式生物硝化装置。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
［５］前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口が、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管と同じであるか、または、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管より大きい、［４］に記載の揺動式生物硝化装置。
［６］複数の前記吐出口が、前記硝化槽内に配置されている、［４］または［５］に記載の揺動式生物硝化装置。
［１］被処理水のアンモニア性窒素を処理する揺動式生物硝化方法であり；硝化槽内に装填された複数の生物保持体に前記被処理水を通水する際に、下記の要件１、要件２、要件３および要件４を満たす、揺動式生物硝化方法。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水の前記硝化槽内への供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
［２］前記生物保持体が、多孔質の担体と、前記担体に保持された硝化菌とを有する、［１］に記載の揺動式生物硝化方法。
［３］前記被処理水を上向流として通水する、［１］または［２］に記載の揺動式生物硝化方法。
［４］複数の生物保持体が装填された硝化槽と；前記硝化槽内に被処理水を供給する被処理水供給管と；前記硝化槽内に供給される前記被処理水の流量を調整する通水量調整手段と；前記硝化槽内の貯留水に気体を供給する気体供給装置と；少なくとも前記通水量調整手段および前記気体供給装置と電気的に接続された制御装置と；を備え；前記制御装置は、下記の要件３および要件４を満たす制御を実行し；下記の要件１および要件２を満たす、揺動式生物硝化装置。
要件１：１つの前記生物保持体の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まること。
要件２：前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、前記硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が、０．０１～０．５であること。
要件３：前記被処理水の線速度ＬＶ通水［ｍ／ｈ］と前記硝化槽内の貯留水中の気体の線速度ＬＶガス［ｍ／ｈ］との線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が、０．３～６．０であること。
要件４：下式（１）で算出される充填率が、７５％以上であること。
充填率（％）＝（複数の生物保持体のかさ体積）／（硝化槽内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
［５］前記被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口が、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管と同じであるか、または、前記被処理水供給管の断面積Ｓ供給管より大きい、［４］に記載の揺動式生物硝化装置。
［６］複数の前記吐出口が、前記硝化槽内に配置されている、［４］または［５］に記載の揺動式生物硝化装置。
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【図1】一実施形態に係る揺動式生物硝化装置の一例を示す概略構成図である。
【図2】複数の生物保持体の平均密度の測定方法を説明するための模式図である。
【図3】複数の生物保持体の平均密度の測定方法を説明するための模式図である。
【図4】被処理水供給管の吐出口の一例を示す概略構成図である。
【図5】被処理水供給管の吐出口の一例を示す概略構成図である。
【図6】被処理水供給管の吐出口の一例を示す概略構成図である。
【図7】実施例で用いた揺動式生物硝化装置の一例を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【0013】
本明細書における以下の用語の意味は以下の通りである。
「アンモニア性窒素」とは、水中にアンモニウム塩として含まれている窒素をいう。アンモニア態窒素ともいう。
数値範囲を示す「～」は、その前後に記載された数値を下限値および上限値として含むことを意味する。
「アンモニア性窒素」とは、水中にアンモニウム塩として含まれている窒素をいう。アンモニア態窒素ともいう。
数値範囲を示す「～」は、その前後に記載された数値を下限値および上限値として含むことを意味する。
【0014】
＜被処理水＞
被処理水はアンモニア性窒素を少なくとも含むものであれば、特に限定されない。例えば、地下水、井戸水、湖沼水、河川水、工場用水、下水、排水が挙げられる。ただし、被処理水はこれらの例示に限定されない。
被処理水はアンモニア性窒素を少なくとも含むものであれば、特に限定されない。例えば、地下水、井戸水、湖沼水、河川水、工場用水、下水、排水が挙げられる。ただし、被処理水はこれらの例示に限定されない。
【0015】
被処理水は、アンモニア性窒素以外に、炭酸水素イオン、硝酸イオン、硫酸イオン、塩化物イオン等の陰イオン；鉄イオン、マンガンイオン、カルシウムイオン、マグネシウムイオン等の陽イオン；有機物；細菌等をさらに含むことがある。ただし、被処理水の成分はこれらに限定されない。
被処理水の有機物の主成分として、フミン酸、フルボ酸等が挙げられる。ただし、被処理水は、これら例示した成分以外の有機物を含むことがある。
被処理水の有機物の主成分として、フミン酸、フルボ酸等が挙げられる。ただし、被処理水は、これら例示した成分以外の有機物を含むことがある。
【0016】
被処理水のアンモニア性窒素の含有量は特に限定されないが、例えば、０．１～１５ｍｇ／Ｌの範囲内である。アンモニア性窒素の含有量が０．５ｍｇ／Ｌ以上であり、好ましくは１ｍｇ／Ｌ以上であると、高い硝化速度を実現できる揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置を適用するメリットがさらに大きくなる。さらに高濃度のアンモニア性窒素を含む場合（例えば、アンモニア性窒素の含有量が１５ｍｇ／Ｌを超え、５０ｍｇ／Ｌ以下である場合）は、硝化槽を多段にすることが好ましい。
被処理水の鉄の含有量は特に限定されないが、例えば、０～２０ｍｇ／Ｌの範囲内である。一実施形態に係る揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置によれば、被処理水に鉄が含まれる場合であっても、高い硝化速度を実現できる。
被処理水の鉄の含有量は特に限定されないが、例えば、０～２０ｍｇ／Ｌの範囲内である。一実施形態に係る揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置によれば、被処理水に鉄が含まれる場合であっても、高い硝化速度を実現できる。
【0017】
以下、本発明のいくつかの実施形態について適宜図面を参照しながら説明する。図面における寸法比は、説明の便宜上のものであり、実際のものとは異なる場合がある。また、図面において、同一の構成については同じ符号を用いて示し、重複する構成について説明を省略することがある。
【0018】
＜揺動式生物硝化装置＞
図１に示す揺動式生物硝化装置１は、原水（被処理水の一例）を汲み上げるための揚水ポンプ（図示略）と；第１の端部が揚水ポンプと接続され、第２の端部が硝化槽５内で開口した被処理水供給管４と；被処理水供給管４の途中に設けられ、硝化槽５の底部近傍に供給される被処理水の流量を調整する通水量調整手段（図示略）と；硝化槽５内に装填された複数の生物保持体６と；硝化槽内の貯留水に気体を供給する散気装置（図示略）と；通水量調整手段および散気装置と電気的に接続された制御装置（図示略）と；硝化槽５内の液面付近に位置するスクリーン８と；スクリーン８と接続された処理水流出管７とを備える。
図１に示す揺動式生物硝化装置１は、原水（被処理水の一例）を汲み上げるための揚水ポンプ（図示略）と；第１の端部が揚水ポンプと接続され、第２の端部が硝化槽５内で開口した被処理水供給管４と；被処理水供給管４の途中に設けられ、硝化槽５の底部近傍に供給される被処理水の流量を調整する通水量調整手段（図示略）と；硝化槽５内に装填された複数の生物保持体６と；硝化槽内の貯留水に気体を供給する散気装置（図示略）と；通水量調整手段および散気装置と電気的に接続された制御装置（図示略）と；硝化槽５内の液面付近に位置するスクリーン８と；スクリーン８と接続された処理水流出管７とを備える。
【0019】
被処理水供給管４は、例えば井戸水のような原水を被処理水として硝化槽５内に供給する。被処理水供給管４の途中には、硝化槽５内に供給される被処理水の水量を測定する通水量測定手段（図示略）と；通水量調整手段が設けられている。
通水量調整手段としては、例えば、流量調整弁が挙げられる。
通水量測定手段としては、例えば、ローターメータ、電磁流量計が挙げられる。
通水量調整手段としては、例えば、流量調整弁が挙げられる。
通水量測定手段としては、例えば、ローターメータ、電磁流量計が挙げられる。
【0020】
被処理水供給管４には、硝化槽５に供給される被処理水の鉄の含有量およびアンモニア性窒素を測定する水質計が設けられてもよい。
被処理水供給管４には、例えば曝気槽のような溶存酸素供給手段が設けられていてもよい。溶存酸素供給手段は、被処理水に溶存酸素を供給するためのものである。
被処理水供給管４には、例えば曝気槽のような溶存酸素供給手段が設けられていてもよい。溶存酸素供給手段は、被処理水に溶存酸素を供給するためのものである。
【0021】
被処理水供給管４の第２の端部は、硝化槽５内で開口した吐出口４ａである。揺動式生物硝化装置１においては、被処理水供給管４の管径が第２の端部に近づくにつれて徐々に大きくなる。吐出口４ａの付近で拡大した管径は、一定の大きさに維持される。被処理水供給管４の管径が大きいほど、被処理水を硝化槽５内で均一に分散させやすい。また、吐出口４ａの管径が大きいほど、被処理水を硝化槽５内で均一に分散させやすい。
【0022】
被処理水供給管４の吐出口の断面積Ｓ吐出口と、硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は、０．０１～０．５である（要件２）。前記比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましい。該比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が前記数値範囲の上限値以下であれば、生物保持体６が被処理水供給管４内に逆流しにくい。また、曝気を行うときに気泡が被処理水供給管４より硝化槽５内に移動しやすい。底面積Ｓ硝化槽は吐出口近傍における硝化槽の水平断面積である。
被処理水供給管４の断面の形状は特に限定されない。例えば、略円形、楕円形、四方形が挙げられる。入手しやすさの点では、断面は略円形であることが好ましい。
被処理水供給管４の断面の形状は特に限定されない。例えば、略円形、楕円形、四方形が挙げられる。入手しやすさの点では、断面は略円形であることが好ましい。
【0023】
硝化槽５は、生物保持体６を用いた生物硝化反応によって被処理水のアンモニア性窒素を処理するためのものである。硝化槽５には複数の生物保持体６が装填されている。
硝化槽５においては複数の生物保持体６が装填されることで、生物保持体領域１１が形成されている。生物保持体領域１１では、被処理水の通水時に揺動するように各生物保持体６が装填されている。硝化槽５内の生物保持体６に通水された被処理水の線速度がＬＶ通水［ｍ／ｈ］である。
硝化槽５においては複数の生物保持体６が装填されることで、生物保持体領域１１が形成されている。生物保持体領域１１では、被処理水の通水時に揺動するように各生物保持体６が装填されている。硝化槽５内の生物保持体６に通水された被処理水の線速度がＬＶ通水［ｍ／ｈ］である。
【0024】
ＬＶ通水［ｍ／ｈ］は、通水量［ｍ３／ｈ］を硝化槽５の断面積Ｓ[ｍ２]で除することで算出できる。断面積Ｓは、硝化槽５の底面（底部に担体を支える有孔ブロック、ストレーナー、スクリーン、グリッド等の支持板が存在する場合には、それら支持板の上面）から通水時にオーバーフローする水位までの縦方向各位置での水平断面積の平均値である。
【0025】
硝化槽５は、生物保持体領域１１における各生物保持体６と被処理水とを接触させることで、被処理水のアンモニア性窒素を酸化して処理水とする。生物保持体領域１１は、複数の生物保持体６で硝化槽５の底部を覆うようにし、かつ、複数の生物保持体６を硝化槽５の高さ方向で多段に積み重ねて形成されていてもよい。
【0026】
硝化槽５の大きさは、処理すべき水量によって設計可能である。そのため、硝化槽５の容積は特に限定されない。例えば、硝化槽５の容積は０．１～１００ｍ３の範囲内とすることができる。また、硝化槽５の形状は特に限定されないが、硝化槽５は、気液固三相流動反応槽に関するものである。そのため、気液固三相の流動を阻害する障害物はできるだけない形状が好ましく、特に凹凸の少ない形状が好ましい。例えば、円筒形、角形が挙げられる。加工性の点から、その断面が角形である硝化槽は好ましい。
【0027】
硝化槽５の材質は特に限定されない。種々の素材の中でも、耐圧性に優れる素材は好適である。例えば、コンクリート、鉄の合金、アクリル樹脂、繊維強化樹脂が挙げられる。硝化槽５の加工しやすさの面からはパネル水槽（ＦＲＰ水槽）が好ましい。
【0028】
生物保持体６は、担体が硝化菌を保持したものである。１つの生物保持体６の立体的な大きさは、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まる大きさである（要件１）。
生物保持体６は、担体と、担体に保持された硝化菌とを有する。担体の形状は、要件１が満足される限り、特に限定されない。例えば、立方体、直方体、球体、円錐状、多角錐状、筒体、糸状体が挙げられる。ただし、通水時に揺動させることや硝化槽５への装填の容易さを考慮すると、直方体、立方体、球体が好ましい。
生物保持体６は、担体と、担体に保持された硝化菌とを有する。担体の形状は、要件１が満足される限り、特に限定されない。例えば、立方体、直方体、球体、円錐状、多角錐状、筒体、糸状体が挙げられる。ただし、通水時に揺動させることや硝化槽５への装填の容易さを考慮すると、直方体、立方体、球体が好ましい。
【0029】
複数の生物保持体６において、各担体の形状はすべて互いに同一である必要はなく、互いに異なる形状であってもよい。揺動状態を維持しやすく、また、均一に硝化反応を行いやすい点では、各担体は互いに同一の形状が好ましいが、必ずしもこれに限定されるものではない。
【0030】
担体としては、担体の表面および内部に硝化菌を担持することでより多くの硝化菌を担持でき、硝化速度がさらに向上する点から、多孔質の担体が好ましい。担体が多孔質の場合は、担体の内部に硝化菌が担持されていてもよい。
多孔質の担体の孔径は０．０１～３ｍｍ程度が好ましく、０．０５～１ｍｍ程度がより好ましく、０．１～０．５ｍｍ程度がさらに好ましい。
多孔質の担体の孔径は０．０１～３ｍｍ程度が好ましく、０．０５～１ｍｍ程度がより好ましく、０．１～０．５ｍｍ程度がさらに好ましい。
【0031】
特に、硝化菌の担持を良好に維持でき、かつポンプや配管の損傷を最小限に抑制できる点から、スポンジ担体が好ましい。スポンジ担体の空隙率は８５～９９％程度が好ましく、９０～９７％程度がより好ましい。
スポンジ担体の材料としては、例えば、ポリビニールアルコール、ポリエチレングリコール、ポリウレタンが挙げられる。
スポンジ担体の真密度は０．９０～１．５０ｇ／ｃｍ３が好ましく、１．００～１．４０ｇ／ｃｍ３がより好ましく、１．００～１．２０ｇ／ｃｍ３がさらに好ましい。
スポンジ担体の材料としては、例えば、ポリビニールアルコール、ポリエチレングリコール、ポリウレタンが挙げられる。
スポンジ担体の真密度は０．９０～１．５０ｇ／ｃｍ３が好ましく、１．００～１．４０ｇ／ｃｍ３がより好ましく、１．００～１．２０ｇ／ｃｍ３がさらに好ましい。
【0032】
スポンジ担体の見かけの表面積は３００ｍ２／ｍ３以上が好ましく、６００ｍ２／ｍ３以上がより好ましい。スポンジ担体の見かけの表面積が前記下限値以上であると、表面積が充分大きく、被処理水との接触効率が高くなる。また、硝化菌を保持しやく、酸素供給効率も高くなり、硝化速度がさらに高くなる。
【0033】
硝化菌としては、アンモニア性窒素の生物硝化に用いられる公知の硝化菌が挙げられる。例えば、Ｎｉｔｒｏｓｏｍｏｎａｓを代表とする硝化菌は、独立栄養であり、基本的には炭酸ガスを唯一の炭素源としており、有機物基質を必要とせずアンモニア性窒素の存在下で生育できるが、その増殖速度は極めて小さい。硝化速度を高くするためには、硝化菌を硝化槽内に大量に保持する操作が必要となる。よって、硝化菌を、浮遊菌体ではなく担体に担体した状態で保持することが好ましい。
硝化菌の担体への担持方法としては、例えば、既存の水処理装置の硝化槽に担体を投入して担体の表面等に硝化菌を増殖させる方法が挙げられる。
硝化菌の担体への担持方法としては、例えば、既存の水処理装置の硝化槽に担体を投入して担体の表面等に硝化菌を増殖させる方法が挙げられる。
【0034】
生物保持体６の平均密度は１．００～２．００ｇ／ｃｍ３が好ましく、１．０５～１．４０ｇ／ｃｍ３がより好ましく、１．１０～１．２０ｇ／ｃｍ３がさらに好ましい。ここで、生物保持体６の平均密度は各生物保持体６が硝化菌を保持した湿潤状態における平均密度である。湿潤状態については後述する。
生物保持体６の平均密度が前記範囲の下限値以上であれば、生物保持体６が硝化槽５内の貯留水に沈降しやすいため、揺動状態を維持できる。そのため、生物保持体６は過度に流動することがない。よって、被処理水は出口方向に向かい徐々に複数の生物保持体６と接触しながら、硝化反応が進みやすい。生物保持体６の平均密度が前記範囲の上限値以下であれば、生物保持体６が揺動しやすい。
したがって、生物保持体６の平均密度が前記範囲内であれば、生物保持体６が被処理水の通水によって貯留水中で揺動しやすい。そのため、被処理水中の不純物（ｓｓ等）が生物保持体６に付着しにくくなる。結果として、被処理水と各生物保持体との接触効率がよくなり、硝化速度がより高くなる。
生物保持体６の平均密度が前記範囲の下限値以上であれば、生物保持体６が硝化槽５内の貯留水に沈降しやすいため、揺動状態を維持できる。そのため、生物保持体６は過度に流動することがない。よって、被処理水は出口方向に向かい徐々に複数の生物保持体６と接触しながら、硝化反応が進みやすい。生物保持体６の平均密度が前記範囲の上限値以下であれば、生物保持体６が揺動しやすい。
したがって、生物保持体６の平均密度が前記範囲内であれば、生物保持体６が被処理水の通水によって貯留水中で揺動しやすい。そのため、被処理水中の不純物（ｓｓ等）が生物保持体６に付着しにくくなる。結果として、被処理水と各生物保持体との接触効率がよくなり、硝化速度がより高くなる。
【0035】
生物保持体の平均密度は、以下のようにして算出できる。
まず、複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］を測定する。例えば、図２に示すように、質量計３０の上に容積が既知の容器２０を載置した状態で、かさ体積が一定となるように生物保持体６を硝化槽から取り出して容器２０に装填する。ここで、かさ体積を一定とするには、例えば、容積が既知の容器２０の側面に目安線Ｌを引いておき、目安線Ｌと最上段の生物保持体６の上面とが一致するように複数の生物保持体６を容器２０に装填することができる。
まず、複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］を測定する。例えば、図２に示すように、質量計３０の上に容積が既知の容器２０を載置した状態で、かさ体積が一定となるように生物保持体６を硝化槽から取り出して容器２０に装填する。ここで、かさ体積を一定とするには、例えば、容積が既知の容器２０の側面に目安線Ｌを引いておき、目安線Ｌと最上段の生物保持体６の上面とが一致するように複数の生物保持体６を容器２０に装填することができる。
【0036】
硝化槽から生物保持体を取り出す際には、担体に付着した貯留水が生物保持体から滴り落ちる。この滴り落ちた貯留水の質量は、複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］に含めないものとする。本実施形態においては硝化槽から、かさ体積５００ｃｍ３程度の生物保持体をすくい出して水面上に保持し、水滴が５秒間以上滴り落ちなくなったときを生物保持体の「湿潤状態」として定義する。このような湿潤状態の生物保持体を容器２０に装填する。
その後、生物保持体を硝化槽から取り出して容器２０に装填する操作を繰り返し、複数の生物保持体の全体のかさ体積が所定の値となったときの質量を複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］として記録する。
その後、生物保持体を硝化槽から取り出して容器２０に装填する操作を繰り返し、複数の生物保持体の全体のかさ体積が所定の値となったときの質量を複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］として記録する。
【0037】
続いて、複数の生物保持体の体積Ｖ［ｃｍ３］を測定する。図３に示すように、湿潤状態の生物保持体６が装填された容器２０に、別途用意したビーカー４０から所定のかさ体積となるまで、すなわち、目安線Ｌまで水を注ぎ、生物保持体６同士の間を水で満たす。このとき、ビーカー４０から容器２０に注いだ水の量を測定し、所定のかさ体積とビーカー４０から注いだ水の量との差分を複数の生物保持体の体積Ｖ［ｃｍ３］とする。
最後に、複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］を生物保持体の体積Ｖ［ｃｍ３］で除して生物保持体６の平均密度ｍ／Ｖ［ｇ／ｃｍ３］とする。
最後に、複数の生物保持体の質量ｍ［ｇ］を生物保持体の体積Ｖ［ｃｍ３］で除して生物保持体６の平均密度ｍ／Ｖ［ｇ／ｃｍ３］とする。
【0038】
生物保持体１個分の平均体積は、通水時の揺動を考慮すると、０．０３～５．００ｃｍ３が好ましく、０．０６～１．００ｃｍ３がより好ましく、０．１０～０．３０ｃｍ３がさらに好ましい。生物保持体１個分の体積が前記範囲の下限値以上であると、スクリーン８等による生物保持体の固液分離が容易になる。生物保持体の１個分の体積が前記範囲の上限値以下であると、ＬＶガスが比較的小さくても生物保持体が揺動しやすくなる。
ここで、生物保持体１個分の平均体積は、硝化槽内の複数の生物保持体の総体積を硝化槽内の生物保持体の個数で除した値である。
また、複数の生物保持体において、各生物保持体の体積は互いにすべて同一である必要はなく、互いに異なっていてもよい。
ここで、生物保持体１個分の平均体積は、硝化槽内の複数の生物保持体の総体積を硝化槽内の生物保持体の個数で除した値である。
また、複数の生物保持体において、各生物保持体の体積は互いにすべて同一である必要はなく、互いに異なっていてもよい。
【0039】
生物保持体は、例えば以下のようにして準備できる。
既存の生物硝化装置の硝化槽を用いて担体を通水培養する。例えば、新品の多孔質の担体の密度は、内部に空気を含むため１ｇ／ｃｍ３未満の値となることが多い。
硝化槽で担体を通水培養していくと担体から空気が徐々に抜け、硝化菌が担体に付着していく。そして、硝化菌と水を含んだ湿潤状態での密度が例えば１．０～１．４ｇ／ｃｍ３の範囲内となるまで通水培養し、生物保持体とする。
既存の生物硝化装置の硝化槽を用いて担体を通水培養する。例えば、新品の多孔質の担体の密度は、内部に空気を含むため１ｇ／ｃｍ３未満の値となることが多い。
硝化槽で担体を通水培養していくと担体から空気が徐々に抜け、硝化菌が担体に付着していく。そして、硝化菌と水を含んだ湿潤状態での密度が例えば１．０～１．４ｇ／ｃｍ３の範囲内となるまで通水培養し、生物保持体とする。
【0040】
再び図１を参照する。処理水流出管７は、硝化槽５から処理水を取り出すためのものである。処理水流出管７は、スクリーン８と接続されている。処理水はスクリーン８に一度集められたのち処理水流出管７を介して硝化槽５外に流出する。
処理水流出管７の途中には、硝化槽５から流出する処理水の水量を測定する流出量測定手段（図示略）と；処理水流出管７を流れる処理水の流量を調整する流出量調整手段（図示略）が設けられている。
流出量測定手段としては、例えば、ローターメータ、電磁流量計が挙げられる。
流出量調整手段としては、例えば、流量調整弁が挙げられる。
処理水流出管７の途中には、硝化槽５から流出する処理水の水量を測定する流出量測定手段（図示略）と；処理水流出管７を流れる処理水の流量を調整する流出量調整手段（図示略）が設けられている。
流出量測定手段としては、例えば、ローターメータ、電磁流量計が挙げられる。
流出量調整手段としては、例えば、流量調整弁が挙げられる。
【0041】
散気装置は、気体供給装置の一例である。硝化槽５内の貯留水に供給された気体の線速度がＬＶガス［ｍ／ｈ］である。
散気装置は、硝化槽５内の底部付近に位置する散気部と；散気部に気体を供給する気体供給管と；気体供給管の一端に設けられたブロアと；散気部とブロアとの間の気体供給管の途中に設けられた気体供給量調整手段（図示略）とを備えて構成され得る。
散気装置は、硝化槽５内の底部付近に位置する散気部と；散気部に気体を供給する気体供給管と；気体供給管の一端に設けられたブロアと；散気部とブロアとの間の気体供給管の途中に設けられた気体供給量調整手段（図示略）とを備えて構成され得る。
【0042】
散気装置は原則として生物保持体６の表面に付着した固形物を曝気して取り除くためのものである。散気装置によれば、硝化槽内に供給した気泡によって、生物保持体６の表面に付着した固形物を取り除くことができる。
【0043】
散気装置により供給する気体は、生物保持体６を揺動させられる気体であれば特に限定されないが、硝化反応を阻害せず、かつ、爆発や腐食等が起こらない安全な気体が好ましい。
気体としては、例えば、空気、アルゴンや窒素等の不活性ガスが挙げられる。
気体としては、例えば、空気、アルゴンや窒素等の不活性ガスが挙げられる。
【0044】
揺動式生物硝化装置１においては、気体供給管の開口面が散気部であるが、他の例において散気部としては、例えば、散気孔が形成された散気管、散気球、ディフューザーであってもよい。
気体供給量調整手段としては、例えば、ゲート弁、バタフライ弁、インバーターによるブロワ周波数の制御が挙げられる。
気体供給量調整手段としては、例えば、ゲート弁、バタフライ弁、インバーターによるブロワ周波数の制御が挙げられる。
【0045】
制御装置は、インターフェイス部（図示略）、記憶部（図示略）、処理部（図示略）、判定部（図示略）、制御部（図示略）等を備える。
インターフェイス部は、通水量測定手段、通水量調整手段、水質計、流出量測定手段、流出量調整手段、散気装置のブロアおよび気体供給量調整手段と、制御部との間を電気的に接続するものである。
インターフェイス部は、通水量測定手段、通水量調整手段、水質計、流出量測定手段、流出量調整手段、散気装置のブロアおよび気体供給量調整手段と、制御部との間を電気的に接続するものである。
【0046】
記憶部は、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）、下式（１）で算出される充填率を算出するための揺動式生物硝化装置１の運転条件等を記憶するものである。
充填率（％）＝（複数の生物保持体６のかさ体積／硝化槽５内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
充填率（％）＝（複数の生物保持体６のかさ体積／硝化槽５内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
【0047】
ＬＶガス［ｍ／ｈ］は、硝化槽内の貯留水中の気体の線速度である。ＬＶガス［ｍ／ｈ］は、下式（２）で算出される。
ＬＶガス［ｍ／ｈ］＝散気装置による気体の供給量［ｍ３／ｈ］／硝化槽の断面積Ｓ［ｍ２］ ・・・式（２）
ＬＶガス［ｍ／ｈ］＝散気装置による気体の供給量［ｍ３／ｈ］／硝化槽の断面積Ｓ［ｍ２］ ・・・式（２）
【0048】
ＬＶ通水［ｍ／ｈ］は、複数の生物保持体に通水される被処理水の線速度である。ＬＶ通水は、以下の式（３）で計算される。
ＬＶ通水＝通水量[ｍ３／ｈ]／硝化槽の断面積Ｓ［ｍ２］ ・・・式（３）
ＬＶ通水＝通水量[ｍ３／ｈ]／硝化槽の断面積Ｓ［ｍ２］ ・・・式（３）
【0049】
記憶部に記憶される運転条件として、例えば、被処理水供給管４の吐出口４ａの断面積Ｓ吐出口、硝化槽５の底面積Ｓ硝化槽、複数の生物保持体６の体積の総和、硝化槽５内の有効水量体積、硝化槽５の断面積Ｓ、硝化槽５内に装填した生物保持体６のかさ体積、総質量、個数、生物保持体６の平均密度、被処理水の供給量、処理水の流出量、硝化槽５内への気体供給量が挙げられる。
【0050】
揺動式生物硝化装置１において、式（１）中の「複数の生物保持体６のかさ体積」は、生物保持体領域１１を構成するすべての生物保持体６の体積の総和である。つまり、「複数の生物保持体のかさ体積」とは、複数の生物保持担体を硝化槽内に投入したとき、静置状態における生物保持体の集合体が、有効水量体積の空間内に占める体積である。
【0051】
「生物保持体のかさ体積」は、高さ方向で均一な角型または円筒形の硝化槽において、硝化槽内に投入したすべての生物保持体６の静置時における生物保持担体の底面（底部に担体を支える有孔ブロック、ストレーナー、スクリーン、グリッド等の支持板が存在する場合には、それらの支持板の上面）から生物保持担体の上表面までの高さと容器の断面積Ｓを乗ずることで算出できる。
【0052】
揺動式生物硝化装置１において、式（１）中の「硝化槽５内の有効水量体積」は、硝化槽５内に存在する被処理水および生物保持担体の合計の体積である。この「硝化槽５内の有効水量体積」は、硝化槽５のオーバーフロー水位までの空容積である。硝化槽５の底面（底部に担体を支える有孔ブロック、ストレーナー、スクリーン、グリッド等の支持板が存在する場合には、それら支持板の上面）から通水時にオーバーフローする水位までの距離（有効水位ｈＴ）と、硝化槽５の断面積Ｓを乗ずることで算出できる。
【0053】
処理部は、以下の演算１を行うことができる。
演算１：被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比からＳ吐出口／Ｓ硝化槽を算出する。
演算１：被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口と硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比からＳ吐出口／Ｓ硝化槽を算出する。
【0054】
処理部は、以下の演算２を行うことができる。
演算２：複数の生物保持体６のかさ体積、硝化槽５内の有効水量体積をそれぞれ算出し、次いで、前記式（１）から生物保持体６の充填率を算出する。
演算２：複数の生物保持体６のかさ体積、硝化槽５内の有効水量体積をそれぞれ算出し、次いで、前記式（１）から生物保持体６の充填率を算出する。
【0055】
処理部は、以下の演算３を行うことができる。
演算３：通水量調整手段の流量値および硝化槽５の断面積ＳからＬＶ通水を算出し、かつ、気体供給量調整手段の供給値および硝化槽５の断面積ＳからＬＶガスを算出し、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を算出する。
演算３：通水量調整手段の流量値および硝化槽５の断面積ＳからＬＶ通水を算出し、かつ、気体供給量調整手段の供給値および硝化槽５の断面積ＳからＬＶガスを算出し、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を算出する。
【0056】
判定部は、例えば、以下に掲げる事項の少なくとも１項を判定し得る。
・線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が０．３～６．０の範囲内であるか否か（要件３）。
・処理部で算出された生物保持体６の充填率が７５％以上であるか否か（要件４）。
・水質計で測定された被処理水の鉄の含有量が０．５ｍｇ／Ｌ以上であるか否か。
・線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が０．３～６．０の範囲内であるか否か（要件３）。
・処理部で算出された生物保持体６の充填率が７５％以上であるか否か（要件４）。
・水質計で測定された被処理水の鉄の含有量が０．５ｍｇ／Ｌ以上であるか否か。
【0057】
制御部は、判定部における判定結果、記憶部に記憶された揺動式生物硝化装置１の運転条件等に基づいて、揺動式生物硝化装置１の制御を行うものである。特に、制御部は、要件３および要件４を満たすための制御を実行する。
【0058】
判定部において線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が０．３未満であると判定されたときは、制御部によって以下の制御がなされ得る。
・散気部による気体の供給量を増やしてＬＶガス［ｍ／ｈ］を高くするように気体供給量調整手段を制御すること。
・被処理水の供給量を減らしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を低くするように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を減らしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を低くするように流出量調整手段を制御すること。
・散気部による気体の供給量を増やしてＬＶガス［ｍ／ｈ］を高くするように気体供給量調整手段を制御すること。
・被処理水の供給量を減らしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を低くするように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を減らしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を低くするように流出量調整手段を制御すること。
【0059】
判定部において線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が６．０超であると判定されたときは、制御部によって以下の制御がなされ得る。
・散気部による気体の供給量を減らしてＬＶガス［ｍ／ｈ］を低くするように気体供給量調整手段を制御すること。
・被処理水の供給量を増やしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を高くするように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を増やしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を高くするように流出量調整手段を制御すること。
・散気部による気体の供給量を減らしてＬＶガス［ｍ／ｈ］を低くするように気体供給量調整手段を制御すること。
・被処理水の供給量を増やしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を高くするように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を増やしてＬＶ通水［ｍ／ｈ］を高くするように流出量調整手段を制御すること。
【0060】
例えば、判定部において生物保持体６の充填率が７５％未満であると判定された場合、制御部によって以下の制御がなされ得る。
・被処理水の供給量を減らして硝化槽５内の貯留水の体積を減らすように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を増やして硝化槽５内の貯留水の体積を減らすように流出量調整手段を制御すること。
・被処理水の供給量を減らして硝化槽５内の貯留水の体積を減らすように通水量調整手段を制御すること。
・処理水の流出量を増やして硝化槽５内の貯留水の体積を減らすように流出量調整手段を制御すること。
【0061】
他にも、判定部において被処理水の鉄の含有量が０．５ｍｇ／Ｌ以上であると判定されたときは、制御部によって以下の制御がなされ得る。
・散気部による気体の供給量を調整するように気体供給量調整手段を制御すること。
・通水量調整手段、流出量調整手段の各流量を調整してＬＶ通水を調節すること。
・散気部による気体の供給量を調整するように気体供給量調整手段を制御すること。
・通水量調整手段、流出量調整手段の各流量を調整してＬＶ通水を調節すること。
【0062】
処理部、判定部および制御部は、専用のハードウエアによって実現されるものであってもよい。また、処理部、判定部および制御部は、メモリおよび中央演算装置（ＣＰＵ）によって構成されてもよい。ＣＰＵの場合、処理部、判定部および制御部の機能を実現するためのプログラムをメモリにロードして実行することによってその機能を実現させてもよい。
【0063】
制御装置には、周辺機器として、入力装置、表示装置等が接続されていてもよい。入力装置としては、例えば、ディスプレイタッチパネル、スイッチパネル、キーボード等の入力デバイスが挙げられる。表示装置としては、例えば、液晶表示装置、ＣＲＴ等の表示デバイスが挙げられる。
【0064】
＜揺動式生物硝化方法＞
以下、揺動式生物硝化装置１を用いた硝化方法の一例について説明する。
まず、既存の生物硝化装置の硝化槽で通水培養した複数の生物保持体６を、揺動式生物硝化装置１の硝化槽５内に装填する。
１つの生物保持体６の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まるものを用いる（要件１）。そのため、被処理水の通水時にそれぞれの生物保持体が揺動する。生物保持体６の装填時には、通水時に生物保持体６が揺動可能となるように、生物保持体６同士の間には揺動のための空間を空けておくとよい。
以下、揺動式生物硝化装置１を用いた硝化方法の一例について説明する。
まず、既存の生物硝化装置の硝化槽で通水培養した複数の生物保持体６を、揺動式生物硝化装置１の硝化槽５内に装填する。
１つの生物保持体６の立体的な大きさが、最大長さ方向が５ｍｍを超えて、かつ、直径２０ｍｍの球体に収まるものを用いる（要件１）。そのため、被処理水の通水時にそれぞれの生物保持体が揺動する。生物保持体６の装填時には、通水時に生物保持体６が揺動可能となるように、生物保持体６同士の間には揺動のための空間を空けておくとよい。
【0065】
次いで、アンモニア性窒素を含む被処理水を被処理水供給管４から硝化槽５に供給して硝化槽５に貯める。このとき、硝化槽５内に水を貯めていくと、生物保持体領域１１における生物保持体６同士の間にも水が満たされる。その後も貯水を続けると、生物保持体領域１１の最上段の生物保持体６が貯留水に浸漬される。
【0066】
硝化槽５内に水を貯める際には、下式（１）で算出される充填率が７５％以上となるようにする。
充填率（％）＝（複数の生物保持体６のかさ体積）／（硝化槽５内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
充填率（％）＝（複数の生物保持体６のかさ体積）／（硝化槽５内の有効水量体積）×１００ ・・・式（１）
【0067】
（生物硝化反応）
硝化槽５において被処理水が生物保持体領域１１に通水されると、被処理水が生物保持体６と接触する。そして、被処理水のアンモニア性窒素が生物保持体６の硝化菌によって酸化されて硝酸性窒素になる。このようにして、アンモニア性窒素を含む被処理水を硝化槽５で処理して処理水とする。
硝化槽５において被処理水が生物保持体領域１１に通水されると、被処理水が生物保持体６と接触する。そして、被処理水のアンモニア性窒素が生物保持体６の硝化菌によって酸化されて硝酸性窒素になる。このようにして、アンモニア性窒素を含む被処理水を硝化槽５で処理して処理水とする。
【0068】
通水時に気体曝気を行うことでスポンジ担体のみかけ上の体積は膨張するが、この時の膨張率は２～２５％の範囲内に収まることが望ましい。膨張率は下式（４）で算出される。
膨張率（％）＝（通水時における複数の生物保持体６が硝化槽５内を占める体積[ｍ３]－静置時における複数の生物保持体６のかさ体積［ｍ３］）／（硝化槽５内の有効水量体積［ｍ３］）×１００ ・・・式（４）
膨張率（％）＝（通水時における複数の生物保持体６が硝化槽５内を占める体積[ｍ３]－静置時における複数の生物保持体６のかさ体積［ｍ３］）／（硝化槽５内の有効水量体積［ｍ３］）×１００ ・・・式（４）
【0069】
（Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽：要件２）
本実施形態においては、被処理水を通水する際にＳ吐出口／Ｓ硝化槽を０．０１～０．５の範囲内とする。
Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は０．０２以上が好ましく、０．０５以上がより好ましい。Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を０．０１以上とすることで、硝化槽５内で被処理水が均一に分散するため、高い硝化速度を実現できる。
Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましい。Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を０．５以下とすることで、生物保持担体６が被処理水供給管４内に逆流しにくくなる。また、曝気を行うときに気泡が被処理水供給管４より硝化槽５内に移動しやすくなるため、高い硝化速度を実現できる。
本実施形態においては、被処理水を通水する際にＳ吐出口／Ｓ硝化槽を０．０１～０．５の範囲内とする。
Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は０．０２以上が好ましく、０．０５以上がより好ましい。Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を０．０１以上とすることで、硝化槽５内で被処理水が均一に分散するため、高い硝化速度を実現できる。
Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽は０．３以下が好ましく、０．２以下がより好ましい。Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を０．５以下とすることで、生物保持担体６が被処理水供給管４内に逆流しにくくなる。また、曝気を行うときに気泡が被処理水供給管４より硝化槽５内に移動しやすくなるため、高い硝化速度を実現できる。
【0070】
（ＬＶガス／ＬＶ通水：要件３）
本実施形態では被処理水を通水する際に、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を０．３～６．０とする。線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）は０．５～６．０が好ましく、２．０～４．０がより好ましい。
線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が前記数値範囲内であれば、生物保持体６の表面に鉄等の固形物を付着しにくくしながら、硝化速度を高めることができる。特に、被処理水の鉄の含有量が１．０ｍｇ／Ｌ超である場合、硝化反応中に生成した水酸化鉄等の固形物が生物保持体の表面に大量に付着する可能性がある。この場合、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を０．３以上とすることは特に有益であり得る。
本実施形態では被処理水を通水する際に、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を０．３～６．０とする。線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）は０．５～６．０が好ましく、２．０～４．０がより好ましい。
線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が前記数値範囲内であれば、生物保持体６の表面に鉄等の固形物を付着しにくくしながら、硝化速度を高めることができる。特に、被処理水の鉄の含有量が１．０ｍｇ／Ｌ超である場合、硝化反応中に生成した水酸化鉄等の固形物が生物保持体の表面に大量に付着する可能性がある。この場合、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を０．３以上とすることは特に有益であり得る。
【0071】
ＬＶ通水は、例えば、通水量調整手段、流出量調整手段の各流量によって調節可能である。
ＬＶ通水は特に限定されないが、５～４０ｍ／ｈの範囲内が好ましく、８～３０ｍ／ｈがより好ましく、１０～２５ｍ／ｈがさらに好ましい。ＬＶ通水が前記範囲の下限値以上であると、生物保持体６が揺動しやすい。ＬＶ通水が前記範囲の上限値以下であると、硝化反応効率を維持しやすいため、硝化速度がさらに向上しやすい。
ＬＶ通水は特に限定されないが、５～４０ｍ／ｈの範囲内が好ましく、８～３０ｍ／ｈがより好ましく、１０～２５ｍ／ｈがさらに好ましい。ＬＶ通水が前記範囲の下限値以上であると、生物保持体６が揺動しやすい。ＬＶ通水が前記範囲の上限値以下であると、硝化反応効率を維持しやすいため、硝化速度がさらに向上しやすい。
【0072】
ＬＶガスは、例えば、散気装置の気体供給量によって調節可能である。散気装置の散気部から散気される気体量は、気体供給量調整手段によって任意の気体量に調整できる。
ＬＶガスは特に限定されないが、生物保持体６を揺動させる点、また、気体供給に必要な電気エネルギーを低減する点で、ＬＶガスは３～１００ｍ／ｈの範囲内が好ましく、２０～６０ｍ／ｈの範囲内がより好ましい。
ＬＶガスは特に限定されないが、生物保持体６を揺動させる点、また、気体供給に必要な電気エネルギーを低減する点で、ＬＶガスは３～１００ｍ／ｈの範囲内が好ましく、２０～６０ｍ／ｈの範囲内がより好ましい。
【0073】
（充填率：要件４）
本実施形態では、被処理水を通水する際に式（１）で算出される充填率を７５％以上とする。そのため、硝化速度が充分に高くなる。硝化速度を高める点では、前記式（１）で算出される充填率は７５％以上とすることが好ましく、８０％以上とすることがより好ましく、８５％以上とすることがさらに好ましい。
前記式（１）で算出される充填率の計算上の上限は１００％であるが、通水時に生物保持体６を揺動させる点では、１００％以下とすることが好ましく、９８％以下とすることがより好ましく、９５％以下とすることがさらに好ましい。
本実施形態では、被処理水を通水する際に式（１）で算出される充填率を７５％以上とする。そのため、硝化速度が充分に高くなる。硝化速度を高める点では、前記式（１）で算出される充填率は７５％以上とすることが好ましく、８０％以上とすることがより好ましく、８５％以上とすることがさらに好ましい。
前記式（１）で算出される充填率の計算上の上限は１００％であるが、通水時に生物保持体６を揺動させる点では、１００％以下とすることが好ましく、９８％以下とすることがより好ましく、９５％以下とすることがさらに好ましい。
【0074】
（上向流）
揺動式生物硝化装置１においては、被処理水が上向流として生物保持体領域１１の複数の生物保持体６に通水される。本実施形態のように被処理水を上向流として通水することで、曝気時においても生物保持体が揺動しやすい状態を実現できる。
揺動式生物硝化装置１においては、被処理水が上向流として生物保持体領域１１の複数の生物保持体６に通水される。本実施形態のように被処理水を上向流として通水することで、曝気時においても生物保持体が揺動しやすい状態を実現できる。
【0075】
＜作用機序＞
以上一例を用いて説明した一実施形態に係る揺動式生物硝化方法においては、（ｉ）生物保持体の大きさ、（ｉｉ）面積比（Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽）、（ｉｉｉ）線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）および（ｉｖ）生物保持体の充填率が所定の条件を満たす。そのため、以下に掲げる利点が提供され得る。よって、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である。
以上一例を用いて説明した一実施形態に係る揺動式生物硝化方法においては、（ｉ）生物保持体の大きさ、（ｉｉ）面積比（Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽）、（ｉｉｉ）線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）および（ｉｖ）生物保持体の充填率が所定の条件を満たす。そのため、以下に掲げる利点が提供され得る。よって、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である。
【0076】
・通水時に生物保持体が硝化槽内で揺動可能となるため、固形物が生物保持体の表面に付着しにくくなる。そのため、生物保持体による硝化反応の反応効率がよくなる。
・被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口が過度に大きくない。そのため、生物保持担体が被処理水供給管の吐出口に逆流することを抑えつつ、生物保持体を揺動させるための気体を十分に槽内に供給できるため、高い硝化速度を実現できる。結果として、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水も処理できる。また、処理装置の小型化も実現できる。
・生物保持体が揺動可能であるため、通水時に被処理水が生物保持体の全体と効率的に接触する。その結果、生物保持体の充填率を７５％以上としながらも、短絡流の発生や生物保持体６と接触しないデッドスペースの発生を防ぐことができる。よって、硝化速度も向上し、また、優れた硝化速度を実現できる。
・本実施形態によれば優れた硝化速度を実現できる。そのため、硝化槽の数を増やす必要性も少なくなる。また、硝化槽自体も小型化が可能である。
・被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口が過度に大きくない。そのため、生物保持担体が被処理水供給管の吐出口に逆流することを抑えつつ、生物保持体を揺動させるための気体を十分に槽内に供給できるため、高い硝化速度を実現できる。結果として、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水も処理できる。また、処理装置の小型化も実現できる。
・生物保持体が揺動可能であるため、通水時に被処理水が生物保持体の全体と効率的に接触する。その結果、生物保持体の充填率を７５％以上としながらも、短絡流の発生や生物保持体６と接触しないデッドスペースの発生を防ぐことができる。よって、硝化速度も向上し、また、優れた硝化速度を実現できる。
・本実施形態によれば優れた硝化速度を実現できる。そのため、硝化槽の数を増やす必要性も少なくなる。また、硝化槽自体も小型化が可能である。
【0077】
例えば特許文献１のような流動床混合流れ方式の硝化方法においては、充填率が７５％以上になると、担体の流動性不良によるデッドスペースや短絡流が発生するため、硝化速度を高めることに限界がある。
対して、本実施形態においては通水時に生物保持体が揺動するため、被処理水が複数の生物保持体と全体的に効率よく接触する。そのため、所定の充填率を７５％以上としながらも、短絡流の発生や生物保持体と接触しないデッドスペースの発生を防ぐことができ、結果として硝化速度を高めることができる。かかる本実施形態の生物硝化反応は、揺動床押出流れ方式であるとも言える。
対して、本実施形態においては通水時に生物保持体が揺動するため、被処理水が複数の生物保持体と全体的に効率よく接触する。そのため、所定の充填率を７５％以上としながらも、短絡流の発生や生物保持体と接触しないデッドスペースの発生を防ぐことができ、結果として硝化速度を高めることができる。かかる本実施形態の生物硝化反応は、揺動床押出流れ方式であるとも言える。
【0078】
本実施形態においては、生物保持体が硝化槽内の貯留水中で揺動可能である。そのため、被処理水の鉄の含有量が１．０ｍｇ／Ｌ以下である場合、ＬＶガスが相対的に低くても生物保持体の表面に付着した固形物を充分に除去できるため、硝化反応の効率を高く維持できる。結果、高い硝化速度を実現できる。この場合、曝気によるエネルギー消費量を削減できる。
一方、後述の実施例に示すように、被処理水の鉄の含有量が１．０ｍｇ／Ｌ超である場合であっても、アンモニア性窒素を高い硝化速度で処理できる。
一方、後述の実施例に示すように、被処理水の鉄の含有量が１．０ｍｇ／Ｌ超である場合であっても、アンモニア性窒素を高い硝化速度で処理できる。
【0079】
また、以上説明した揺動式生物硝化装置１は上述した構成を備えるため、揺動式生物硝化装置１を用いることによって上述の一実施形態に係る揺動式生物硝化方法を実施でき、上述の作用機序を発揮できる。
例えば揺動式生物硝化装置１のように硝化槽を１つ備える揺動式生物硝化装置を用いる場合、被処理水の滞留時間を３０ｍｉｎ以下とした場合でも、５ｍｇ／Ｌ以上の高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水のアンモニア性窒素をおよそ０．１ｍｇ／Ｌ未満まで低減する処理が可能となる。よって、例えば、１ｍｇ／Ｌ以上の高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を処理する場合、被処理水を飲用化する用途に本発明を特に好適に適用できる。
例えば揺動式生物硝化装置１のように硝化槽を１つ備える揺動式生物硝化装置を用いる場合、被処理水の滞留時間を３０ｍｉｎ以下とした場合でも、５ｍｇ／Ｌ以上の高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水のアンモニア性窒素をおよそ０．１ｍｇ／Ｌ未満まで低減する処理が可能となる。よって、例えば、１ｍｇ／Ｌ以上の高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を処理する場合、被処理水を飲用化する用途に本発明を特に好適に適用できる。
【0080】
＜他の実施形態例＞
以上一実施形態例を示して一実施形態について説明したが、本発明は本明細書に開示の実施形態例に限定されず、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施できる。本明細書に開示の実施形態は、その他の様々な形態で実施可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換、変更が可能である。
以下、変形例のいくつかの例を示すが、実施形態はこれらの変形例に限定されるものではない。
以上一実施形態例を示して一実施形態について説明したが、本発明は本明細書に開示の実施形態例に限定されず、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施できる。本明細書に開示の実施形態は、その他の様々な形態で実施可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置換、変更が可能である。
以下、変形例のいくつかの例を示すが、実施形態はこれらの変形例に限定されるものではない。
【0081】
例えば、図１に示す揺動式生物硝化装置１においては、被処理水供給管４の断面積Ｓ供給管より大きいが、他の例において被処理水供給管の吐出口の断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管の断面積Ｓ供給管と同じであってもよい。いくつかの例を図４、図５、図６に示す。
図４に示す被処理水供給管１１の吐出口１１ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１１の断面積Ｓ供給管と同じである。吐出口１１ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口は、被処理水供給管の開口端部であってもよい。
図５に示す被処理水供給管１２の吐出口１２ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１２の断面積Ｓ供給管より大きい。吐出口１２ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口の形状は、円柱状であってもよい。
図６に示す被処理水供給管１３の吐出口１３ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１３の断面積Ｓ供給管より大きい。吐出口１３ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口の形状は、下端部が最も広い喇叭状であってもよい。
図４に示す被処理水供給管１１の吐出口１１ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１１の断面積Ｓ供給管と同じである。吐出口１１ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口は、被処理水供給管の開口端部であってもよい。
図５に示す被処理水供給管１２の吐出口１２ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１２の断面積Ｓ供給管より大きい。吐出口１２ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口の形状は、円柱状であってもよい。
図６に示す被処理水供給管１３の吐出口１３ａの断面積Ｓ吐出口は、被処理水供給管１３の断面積Ｓ供給管より大きい。吐出口１３ａのように、被処理水供給管の第２の端部の吐出口の形状は、下端部が最も広い喇叭状であってもよい。
【0082】
図１に示す揺動式生物硝化装置１においては、被処理水供給管４の吐出口が１つだけ硝化槽５内に配置されているが、他の例において複数の吐出口が硝化槽内に配置されてもよい。例えば、被処理水供給管４の第２の端部が複数に分岐していてもよい。この場合、分岐した各端部の開口面が硝化槽５内に配置され得る。
複数の吐出口が硝化槽内に配置されていると、被処理水をさらに均一に分散させやすくなる。この場合、複数の吐出口における断面積Ｓ吐出口のうち、少なくとも１つが硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比が０．０１以上であることが好ましく、全ての複数の吐出口におけるＳ吐出口／Ｓ硝化槽が０．０１以上であることがより好ましい。
複数の吐出口が硝化槽内に配置されていると、被処理水をさらに均一に分散させやすくなる。この場合、複数の吐出口における断面積Ｓ吐出口のうち、少なくとも１つが硝化槽の底面積Ｓ硝化槽との比が０．０１以上であることが好ましく、全ての複数の吐出口におけるＳ吐出口／Ｓ硝化槽が０．０１以上であることがより好ましい。
【0083】
図１に示す揺動式生物硝化装置１においては、被処理水が上向流として生物保持体領域１１の複数の生物保持体６に通水されるが、他の例では、生物保持体領域１１の上側から下側に向かって被処理水を下向流として生物保持体６に通水してもよい。
下向流として被処理水を通水する場合でも、同様の作用効果が得られるため、高い硝化速度を実現できる。
下向流として被処理水を通水する場合でも、同様の作用効果が得られるため、高い硝化速度を実現できる。
【0084】
硝化槽の数は１つに限定されず、複数でもよい。例えば、被処理水のアンモニア性窒素の含有量が２ｍｇ／Ｌ以下の場合、硝化槽の数は１つでもよい。ただし、被処理水のアンモニア性窒素の含有量が２～６ｍｇ／Ｌの場合、硝化槽の数を増やして複数としてもよい。また、硝化反応を促進するために散気装置を設ける硝化槽の数は１つでもよい。例えば、アンモニア性窒素の含有量が６ｍｇ／Ｌ程度増える毎に、散気装置を設ける硝化槽を１つずつ増やしてもよい。
硝化槽５内の貯留水の溶存酸素濃度（ＤＯ）を測定するＤＯメータを用いてもよい。
硝化槽５内の貯留水の溶存酸素濃度（ＤＯ）を測定するＤＯメータを用いてもよい。
【0085】
硝化槽５に供給される被処理水に前段処理を施す前段処理装置や、硝化槽５から流出する処理水に後段処理を施す後段処理装置を用いてもよい。前段処理装置、後段処理装置は、被処理水の水質、処理水の水質等に応じて適宜設置され得る。
【0086】
前段処理装置としては、例えば、原水貯槽、溶存酸素供給装置、砂ろ過塔が挙げられる。生物硝化反応の効率を上げるため、別途溶存酸素供給装置を設置することも好ましい。溶存酸素供給装置は、溶存酸素を供給するための曝気装置であり、上述の実施形態で言及した散気装置とは異なる。この曝気装置は、生物硝化槽内の生物保持体の揺動状態に直接影響しないよう、原水貯槽内や原水貯槽と生物硝化槽の間に、複数の生物硝化槽がある場合は、各生物硝化槽の間に設けられたほうがよい。
【0087】
後段処理装置としては、例えば、イオン交換処理槽、凝集剤添加装置、酸化剤添加装置、砂ろ過塔、膜ろ過装置、殺菌剤添加装置が挙げられる。
後段処理が施された後の最終処理水の用途は特に限定されない。例えば、生活用水、飲用水としての用途が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
後段処理が施された後の最終処理水の用途は特に限定されない。例えば、生活用水、飲用水としての用途が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
【実施例0088】
以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の記載に限定されない。
【0089】
＜被処理水の調製＞
原水水質：採取した地下水に硫酸鉄七水和物を加えて鉄イオンの濃度が０．３～３．０ｍｇ／Ｌである模擬地下水を調製した。さらに採取した地下水に塩化アンモニウムを加え、アンモニア性窒素濃度を調整した。採取したときの地下水水温は１７±１℃であり、アルカリ度は８５ｍｇ／Ｌであり、ｐＨは７．６±０．２であった。
原水水質：採取した地下水に硫酸鉄七水和物を加えて鉄イオンの濃度が０．３～３．０ｍｇ／Ｌである模擬地下水を調製した。さらに採取した地下水に塩化アンモニウムを加え、アンモニア性窒素濃度を調整した。採取したときの地下水水温は１７±１℃であり、アルカリ度は８５ｍｇ／Ｌであり、ｐＨは７．６±０．２であった。
【0090】
＜試験装置の構築＞
図７に示す試験装置５０を構築した。試験装置５０は、硝化槽５と被処理水供給管１４とスクリーン８と処理水流出管７とを有する。被処理水供給管１４の吐出口１４ａは、硝化槽５内で下向きに開口している。吐出口１４ａの口径は、被処理水供給管１４の管径と同じである。
図７に示す試験装置５０を構築した。試験装置５０は、硝化槽５と被処理水供給管１４とスクリーン８と処理水流出管７とを有する。被処理水供給管１４の吐出口１４ａは、硝化槽５内で下向きに開口している。吐出口１４ａの口径は、被処理水供給管１４の管径と同じである。
【0091】
（生物保持体）
スポンジ担体として、５ｍｍ角の立方体状のポリウレタン製スポンジ担体（株式会社テクノフォームジャパン製「ウォーターフレックスＡＱ－１５」）を用意した。通水培養する前のスポンジ担体の密度は０．０４４ｇ／ｃｍ３であった。これらのスポンジ担体を既存の生物硝化装置の硝化槽で通水培養し、約１０ｋｇ（約６５００個）の生物保持体を調製した。通水培養後、硝化槽から生物保持体をすくい出して水面上に保持し、水滴が５秒間以上滴り落ちなくなったとき、生物保持体が湿潤状態にあると判断し、１０Ｌの目盛り付き容器に装填した。
スポンジ担体として、５ｍｍ角の立方体状のポリウレタン製スポンジ担体（株式会社テクノフォームジャパン製「ウォーターフレックスＡＱ－１５」）を用意した。通水培養する前のスポンジ担体の密度は０．０４４ｇ／ｃｍ３であった。これらのスポンジ担体を既存の生物硝化装置の硝化槽で通水培養し、約１０ｋｇ（約６５００個）の生物保持体を調製した。通水培養後、硝化槽から生物保持体をすくい出して水面上に保持し、水滴が５秒間以上滴り落ちなくなったとき、生物保持体が湿潤状態にあると判断し、１０Ｌの目盛り付き容器に装填した。
【0092】
生物保持体を１０Ｌの目盛り付き容器に装填し終えたとき、生物保持体の質量ｍは、５７８５ｇであった。その後、生物保持体が装填された目盛り付き容器内に、別途用意したビーカーから水を注いで生物保持体同士の間を水で満たし、水面が１０Ｌの目盛りに到達したとき注水を止めた。このとき別途用意したビーカーから注いだ水量は、４７７０ｃｍ３であった。生物保持体の体積Ｖを１００００ｃｍ３（１０Ｌ）－４７７０ｃｍ３＝５２３０ｃｍ３とした。
よって、生物保持体の平均密度は５７８５ｇ／５２３０ｃｍ３≒１．１ｇ／ｃｍ３と算出した。かさ体積としては、６０～９５％の範囲内となるように複数の生物保持体を水槽内に投入した。
よって、生物保持体の平均密度は５７８５ｇ／５２３０ｃｍ３≒１．１ｇ／ｃｍ３と算出した。かさ体積としては、６０～９５％の範囲内となるように複数の生物保持体を水槽内に投入した。
【0093】
（硝化槽）
断面形状が長方形の透明アクリル製の水槽を使用した。この水槽の上面は大気開放されている。水槽の正面の幅は５００ｍｍであり、側面の奥行は１５０ｍｍであり、高さは２３００ｍｍである。水槽の有効水量は１５０Ｌとした。通水時には被処理水を水槽の下部から供給し、水槽上部に出口を設置し、通水時に被処理水が上向流となるように設計した。
断面形状が長方形の透明アクリル製の水槽を使用した。この水槽の上面は大気開放されている。水槽の正面の幅は５００ｍｍであり、側面の奥行は１５０ｍｍであり、高さは２３００ｍｍである。水槽の有効水量は１５０Ｌとした。通水時には被処理水を水槽の下部から供給し、水槽上部に出口を設置し、通水時に被処理水が上向流となるように設計した。
【0094】
被処理水の供給水量は１２．５Ｌ／ｍｉｎ（ＬＶ通水：１０［ｍ／ｈ］）とした。水槽の高さ８００ｍｍの位置に穴をあけ、９０度垂直下向き方向に水槽側面に這わせるように被処理水供給管を延ばした。被処理水供給管の長さは５００ｍｍであり、管の内径は、管路における場所によって変動するが、３０～１３４ｍｍの範囲内である。
原水供給配管の出口は水槽の底面から高さ３００ｍｍの位置になるように設置した。また、水槽の底部には水槽内に均一に気体が供給されるように散気管を配置した。気体供給量は３．８～７５．０Ｌ／ｍｉｎ(ＬＶガス：３～２４０ｍ／ｈ）とした。
実施例では、気体として、特段の前処理を行っていない空気（大気）を用いた。
原水供給配管の出口は水槽の底面から高さ３００ｍｍの位置になるように設置した。また、水槽の底部には水槽内に均一に気体が供給されるように散気管を配置した。気体供給量は３．８～７５．０Ｌ／ｍｉｎ(ＬＶガス：３～２４０ｍ／ｈ）とした。
実施例では、気体として、特段の前処理を行っていない空気（大気）を用いた。
【0095】
（揺動式生物硝化装置）
硝化反応後の処理水のアンモニア性窒素濃度を測定しながら、被処理水への塩化アンモニウムの添加量を徐々に増やした。処理水のアンモニア性窒素濃度が０．１ｍｇ／Ｌに到達したときの、被処理水のアンモニア性窒素濃度を測定した。このようにして処理水のアンモニア性窒素濃度値が０．１ｍｇ／Ｌ以下に維持できる硝化速度の最大値を求めた。硝化速度の計算方法は以下の通りである。
硝化反応後の処理水のアンモニア性窒素濃度を測定しながら、被処理水への塩化アンモニウムの添加量を徐々に増やした。処理水のアンモニア性窒素濃度が０．１ｍｇ／Ｌに到達したときの、被処理水のアンモニア性窒素濃度を測定した。このようにして処理水のアンモニア性窒素濃度値が０．１ｍｇ／Ｌ以下に維持できる硝化速度の最大値を求めた。硝化速度の計算方法は以下の通りである。
【0096】
＜測定方法＞
（硝化速度）
通水開始後原水への塩化アンモニウム添加量を徐々に上げていくと、生物硝化反応が追い付かず、処理水中に０．１ｍｇ／Ｌを超えるアンモニア性窒素濃度が検出されるようになった。その時の硝化槽当たりの硝化速度［ｋｇＮ／ｍ３／ｄ］は、以下のように算出した。
硝化速度［ｋｇＮ／ｍ３／ｄ］＝（被処理水のアンモニア性窒素濃度[ｋｇ／ｍ３]－処理水のアンモニア性窒素濃度[ｋｇ／ｍ３］）×通水量[ｍ３／ｄ]÷水槽体積[ｍ３]
（硝化速度）
通水開始後原水への塩化アンモニウム添加量を徐々に上げていくと、生物硝化反応が追い付かず、処理水中に０．１ｍｇ／Ｌを超えるアンモニア性窒素濃度が検出されるようになった。その時の硝化槽当たりの硝化速度［ｋｇＮ／ｍ３／ｄ］は、以下のように算出した。
硝化速度［ｋｇＮ／ｍ３／ｄ］＝（被処理水のアンモニア性窒素濃度[ｋｇ／ｍ３]－処理水のアンモニア性窒素濃度[ｋｇ／ｍ３］）×通水量[ｍ３／ｄ]÷水槽体積[ｍ３]
【0097】
硝化速度の評価基準は以下の通りである。
◎：硝化速度が０．８ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以上である。
〇：硝化速度が０．５ｋｇＮ／ｍ３／ｄ超０．８ｋｇＮ／ｍ３／ｄ未満である。
△：硝化速度が０．２２ｋｇＮ／ｍ３／ｄ超０．５ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以下である。
×：硝化速度が０．２２ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以下である。
◎：硝化速度が０．８ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以上である。
〇：硝化速度が０．５ｋｇＮ／ｍ３／ｄ超０．８ｋｇＮ／ｍ３／ｄ未満である。
△：硝化速度が０．２２ｋｇＮ／ｍ３／ｄ超０．５ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以下である。
×：硝化速度が０．２２ｋｇＮ／ｍ３／ｄ以下である。
【0098】
（Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽）
被処理水供給管の断面積[ｍ２]を水槽の底面積[ｍ２]で除してＳ吐出口／Ｓ硝化槽の比を算出した。
被処理水供給管の断面積[ｍ２]を水槽の底面積[ｍ２]で除してＳ吐出口／Ｓ硝化槽の比を算出した。
【0099】
（充填率）
前記式（１）から充填率を算出した。
前記式（１）から充填率を算出した。
【0100】
（ＬＶガス）
前記式（２）からＬＶガス［ｍ／ｈ］を算出した。
前記式（２）からＬＶガス［ｍ／ｈ］を算出した。
【0101】
（ＬＶ通水）
前記式（３）からＬＶ通水［ｍ／ｈ］を算出した。
前記式（３）からＬＶ通水［ｍ／ｈ］を算出した。
【0102】
＜実施例１～６＞
表１に示す条件で被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。各例においては、被処理水供給管１４の管径を変更することで、その吐出口１４ａの断面積Ｓ吐出口を変更し、Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を変更した。結果を表１に示す。
表１に示す条件で被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。各例においては、被処理水供給管１４の管径を変更することで、その吐出口１４ａの断面積Ｓ吐出口を変更し、Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を変更した。結果を表１に示す。
【0103】
【表1】
【0104】
表１に示す結果から、面積比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽を０．０１以上に大きくすることで、硝化速度が高くなる傾向が認められた。ただし、Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽が０．０５より大きくなると、硝化速度自体は高いが、その向上効果は得られにくくなる。
【0105】
＜実施例７～１１＞
表２に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表２に示す。表２には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
表２に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表２に示す。表２には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
【0106】
【表2】
【0107】
表２に示す結果から、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を０．３～６．０の範囲内で調整することで、従来技術より高い硝化速度を得られることが分かった。従来の硝化速度は表５に示すように約０．２ｋｇＮ／ｍ３／ｄ前後である。
【0108】
＜実施例１２～１５＞
表３に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表３に示す。表３には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
表３に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表３に示す。表３には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
【0109】
【表3】
【0110】
表３に示す結果から、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）を適宜調整することで、鉄濃度が高い場合（実施例１３～１５）でも高い硝化速度を得られることが分かった。
【0111】
＜実施例１６～１８＞
表４に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表４に示す。表４には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
表４に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。結果を表４に示す。表４には参考のため実施例４の結果を併せて示す。
【0112】
【表4】
【0113】
表４に示す結果から、生物保持体の充填率が高ければ高いほど、硝化速度が増加傾向にあることが分かった。これは多くの硝化菌を担持できるためと考えられる。
【0114】
＜比較例１、２＞
表５に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。
表５に示す条件に変更したうえで、被処理水を硝化槽内の生物保持体に通水した。
【0115】
【表5】
【0116】
以上示した実施例、比較例の結果から、（ｉ）生物保持体の大きさ、（ｉｉ）比Ｓ吐出口／Ｓ硝化槽、（ｉｉｉ）線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）および（ｉｖ）生物保持体の充填率を全て所定の範囲内とすることで、硝化速度の向上を実現できることが分かった。生物保持体の充填率が７５％未満の場合（比較例２）や、線速度比（ＬＶガス／ＬＶ通水）が０の場合（比較例１）、硝化速度が低下することを確認した。
よって、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理できる。硝化槽を２つ以上に増設する必要性も低いことから、処理装置の小型化も可能である。
よって、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理できる。硝化槽を２つ以上に増設する必要性も低いことから、処理装置の小型化も可能である。
【産業上の利用可能性】
【0117】
本発明の一態様によれば、高濃度のアンモニア性窒素を含む被処理水を高い硝化速度で処理でき、かつ、処理装置の小型化も可能である揺動式生物硝化方法および揺動式生物硝化装置が提供される。
【符号の説明】
【0118】
１ 揺動式生物硝化装置
４ 被処理水供給管
５ 硝化槽
６ 生物保持体
７ 処理水流出管
４ 被処理水供給管
５ 硝化槽
６ 生物保持体
７ 処理水流出管
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】