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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024061335
(43)【公開日】2024-05-07
(54)【発明の名称】粉体塗料、コイルおよびコイルエンドの封止方法
(51)【国際特許分類】
C09D 163/00 20060101AFI20240425BHJP
C08G 59/18 20060101ALI20240425BHJP
C09D 5/03 20060101ALI20240425BHJP
H01F 41/12 20060101ALI20240425BHJP
【ＦＩ】
C09D163/00
C08G59/18
C09D5/03
H01F41/12 G
【審査請求】未請求
【請求項の数】14
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022169216
(22)【出願日】2022-10-21
(71)【出願人】
【識別番号】000002141
【氏名又は名称】住友ベークライト株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100110928
【弁理士】
【氏名又は名称】速水 進治
(72)【発明者】
【氏名】山村 浩史
【テーマコード（参考）】
4J036
4J038
5E044
【Ｆターム（参考）】
4J036AA01
4J036AD08
4J036AF08
4J036AJ14
4J036JA03
4J038DA061
4J038DB061
4J038DB071
4J038DB081
4J038KA03
4J038KA08
4J038NA26
4J038PA02
4J038PB09
5E044CA04
(57)【要約】
【課題】常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供する。
【解決手段】コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、前記熱硬化性樹脂組成物が、（Ａ）エポキシ樹脂と、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤と、を含み、当該粉体塗料の吸湿率が１．０％以下であり、粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが０％以上１０％以下であり、粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である。
【選択図】図１
【解決手段】コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、前記熱硬化性樹脂組成物が、（Ａ）エポキシ樹脂と、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤と、を含み、当該粉体塗料の吸湿率が１．０％以下であり、粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが０％以上１０％以下であり、粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、
粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、
前記熱硬化性樹脂組成物が、
（Ａ）エポキシ樹脂
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤
を含み、
当該粉体塗料の、以下＜吸湿率＞に従って測定される吸湿率が、１．０％以下であり、
以下の＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜吸湿率＞
当該粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定する。その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定する。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出する。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、
前記熱硬化性樹脂組成物が、
（Ａ）エポキシ樹脂
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤
を含み、
当該粉体塗料の、以下＜吸湿率＞に従って測定される吸湿率が、１．０％以下であり、
以下の＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜吸湿率＞
当該粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定する。その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定する。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出する。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
【請求項2】
以下の手順２に従って測定される当該粉体塗料の保存前の２００℃におけるゲルタイムＴ（０）および当該粉体塗料の保存後の２００℃におけるゲルタイムＴ（４０）、が、それぞれ１０秒以上２５秒以下である、請求項１に記載の粉体塗料。
（手順２）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出する。
（ゲルタイムの測定方法）
保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、２００℃に制御された熱板上に、当該粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。当該粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前のゲルタイム（秒）Ｔ（０）および保存後のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）とする。
（手順２）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出する。
（ゲルタイムの測定方法）
保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、２００℃に制御された熱板上に、当該粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。当該粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前のゲルタイム（秒）Ｔ（０）および保存後のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）とする。
【請求項3】
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存後の流れ率Ｘ（４０）が、１０％以上３０％以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
【請求項4】
前記（Ａ）エポキシ樹脂が、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、およびナフタレン型エポキシ樹脂からなる群から選択される１種または２種以上である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
【請求項5】
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、熱機械分析装置を用いて温度範囲０℃以上３２０℃以下、昇温速度５℃／分の条件で測定したときの、４０℃以上６０℃以下における線膨張係数をα１（ｐｐｍ／℃）とし、１８０℃以上２００℃以下における線膨張係数をα２（ｐｐｍ／℃）としたときの、α１／α２が０．２５以上０．３０以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
【請求項6】
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜三点曲げ試験＞に従って測定される曲げ強度が、９０ＭＰａ以上１５０ＭＰａ以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
＜三点曲げ試験＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
＜三点曲げ試験＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
【請求項7】
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定される２５℃における曲げ弾性率が６０００ＭＰａ以上１３０００ＭＰａ以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
【請求項8】
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張強度＞にしたがって測定される引張強度が、４０ＭＰａ以上７０ＭＰａ以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
＜引張強度＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
＜引張強度＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
【請求項9】
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張伸び率＞に従って測定される引張伸び率が４．０％以上である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
＜引張伸び率＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
＜引張伸び率＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
【請求項10】
当該粉体塗料の、以下＜せん断引張強度＞に従って測定されるせん断引張強度が、５ＭＰａ以上２０ＭＰａ以下である、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
＜せん断引張強度＞
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に当該粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、テストピースを得る。
前記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
＜せん断引張強度＞
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に当該粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、テストピースを得る。
前記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
【請求項11】
前記コイルエンドは、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられており、
前記粉体塗料は、前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含む、粉体塗装方法に用いられる、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
前記粉体塗料は、前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含む、粉体塗装方法に用いられる、請求項１又は２に記載の粉体塗料。
【請求項12】
粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる前記工程において、前記コイルエンドの前記露出部から前記絶縁被覆にわたって前記溶融物を付着させる前記粉体塗装方法に用いられる、請求項１１に記載の粉体塗料。
【請求項13】
請求項１１又は１２に記載の粉体塗料により前記露出部が封止されている前記コイルエンドを有する、コイル。
【請求項14】
絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられたコイルエンドを有するコイルの前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含み、
前記粉体塗料が、請求項１又は２に記載の粉体塗料である、コイルエンドの封止方法。
前記粉体塗料が、請求項１又は２に記載の粉体塗料である、コイルエンドの封止方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、粉体塗料、コイルおよびコイルエンドの封止方法に関する。
【背景技術】
【0002】
エポキシ樹脂が配合された粉体塗料に関する技術として、特許文献１および２に記載のものがある。
特許文献１（特開２０２１－１６９５９３号公報）には、ビスフェノール型エポキシ樹脂、融点が１３０～２００℃の硬化剤を必須成分として含有し、２００℃におけるゲルタイムが３０～７０秒であり、硬化剤がイミダゾール誘導体及び有機酸ヒドラジドから選ばれる少なくとも１つであるエポキシ樹脂粉体塗料が記載されており、放冷硬化性に優れ、長期保管、高温下保管後も塗料性状の変化が少なく塗膜性能を発現することができるエポキシ樹脂粉体塗料を提供することができるとされている。
特許文献１（特開２０２１－１６９５９３号公報）には、ビスフェノール型エポキシ樹脂、融点が１３０～２００℃の硬化剤を必須成分として含有し、２００℃におけるゲルタイムが３０～７０秒であり、硬化剤がイミダゾール誘導体及び有機酸ヒドラジドから選ばれる少なくとも１つであるエポキシ樹脂粉体塗料が記載されており、放冷硬化性に優れ、長期保管、高温下保管後も塗料性状の変化が少なく塗膜性能を発現することができるエポキシ樹脂粉体塗料を提供することができるとされている。
【0003】
特許文献２（特開２０１８－４８３１４号公報）には、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、平均粒子径１６～５０μｍ球状無機粒子、及びアクリル系コアシェル型粒子を必須成分として含有するエポキシ樹脂粉体塗料について記載されており、かかるエポキシ樹脂粉体塗料により、塗工時の作業性や塗装性を損なうことなく、近年の金属部品（材質が異なる複数種の金属を複雑に組み合わせた構造からなり、かつ高基準の性能が要求される金属部品）に対しても、耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０２１－１６９５９３号公報
【特許文献2】特開２０１８－４８３１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
一方、粉体塗料は、加熱や長期保管することにより、硬化反応が進行し、塗装時に粉体塗料が溶融した場合の、溶融粘度が上昇してしまうという問題があった。溶融粘度が上昇すると、塗装時に粉体塗料が塗装物の表面に溶け広がらず、塗装の表面に凹凸やピンホールが発生し、またボイドが多くなるため、塗装物への密着性が低下してしまう。このため、粉体塗料の冷蔵保管や冷蔵輸送、定期的な入れ替えが必要となる。
粉体塗料を常温で長期保管することができれば、使用エネルギーを減少させ、ＣＯ２排出削減および廃棄物の削減に繋がる。上記文献に記載の技術について本発明者が検討したところ、常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供するという点で、改善の余地があることが見出された。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供する。
粉体塗料を常温で長期保管することができれば、使用エネルギーを減少させ、ＣＯ２排出削減および廃棄物の削減に繋がる。上記文献に記載の技術について本発明者が検討したところ、常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供するという点で、改善の余地があることが見出された。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明は、以下の粉体塗料、コイルおよびコイルエンドの封止方法を提供する。
【0007】
［１］
コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、
粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、
前記熱硬化性樹脂組成物が、
（Ａ）エポキシ樹脂
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤
を含み、
当該粉体塗料の、以下＜吸湿率＞に従って測定される吸湿率が、１．０％以下であり、
以下の＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜吸湿率＞
当該粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定する。その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定する。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出する。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ
（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
［２］
以下の手順２に従って測定される当該粉体塗料の保存前の２００℃におけるゲルタイムＴ（０）および当該粉体塗料の保存後の２００℃におけるゲルタイムＴ（４０）、が、それぞれ１０秒以上２５秒以下である、［１］に記載の粉体塗料。
（手順２）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出する。
（ゲルタイムの測定方法）
保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、２００℃に制御された熱板上に、当該粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。当該粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前のゲルタイム（秒）Ｔ（０）および保存後のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）とする。
［３］
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存後の流れ率Ｘ（４０）が、１０％以上３０％以下である、［１］又は［２］に記載の粉体塗料。
［４］
前記（Ａ）エポキシ樹脂が、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、およびナフタレン型エポキシ樹脂からなる群から選択される１種または２種以上である、［１］～［３］のいずれかに記載の粉体塗料。
［５］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、熱機械分析装置を用いて温度範囲０℃以上３２０℃以下、昇温速度５℃／分の条件で測定したときの、４０℃以上６０℃以下における線膨張係数をα１（ｐｐｍ／℃）とし、１８０℃以上２００℃以下における線膨張係数をα２（ｐｐｍ／℃）としたときの、α１／α２が０．２５以上０．３０以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の粉体塗料
［６］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜三点曲げ試験＞に従って測定される曲げ強度が、９０ＭＰａ以上１５０ＭＰａ以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜三点曲げ試験＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
［７］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定される２５℃における曲げ弾性率が６０００ＭＰａ以上１３０００ＭＰａ以下である、［１］～［６］のいずれかに記載の粉体塗料。
［８］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張強度＞にしたがって測定される引張強度が、４０ＭＰａ以上７０ＭＰａ以下である、［１］～［７］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜引張強度＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
［９］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張伸び率＞に従って測定される引張伸び率が４．０％以上である、［１］～［８］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜引張伸び率＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
［１０］
当該粉体塗料の、以下＜せん断引張強度＞に従って測定されるせん断引張強度が、５ＭＰａ以上２０ＭＰａ以下である、［１］～［９］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜せん断引張強度＞
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に当該粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、テストピースを得る。
前記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
［１１］
前記コイルエンドは、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられており、
前記粉体塗料は、前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含む、粉体塗装方法に用いられる、［１］～［１０］のいずれかに記載の粉体塗料。
［１２］
粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる前記工程において、前記コイルエンドの前記露出部から前記絶縁被覆にわたって前記溶融物を付着させる前記粉体塗装方法に用いられる、［１１］に記載の粉体塗料。
［１３］
［１１］又は［１２］のいずれかに記載の粉体塗料により前記露出部が封止されている前記コイルエンドを有する、コイル。
［１４］
絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられたコイルエンドを有するコイルの前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含み、
前記粉体塗料が、［１］～［１２］のいずれかに記載の粉体塗料である、コイルエンドの封止方法。
コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、
粒子状の熱硬化性樹脂組成物を含み、
前記熱硬化性樹脂組成物が、
（Ａ）エポキシ樹脂
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤
を含み、
当該粉体塗料の、以下＜吸湿率＞に従って測定される吸湿率が、１．０％以下であり、
以下の＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜吸湿率＞
当該粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定する。その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定する。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出する。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ
（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
［２］
以下の手順２に従って測定される当該粉体塗料の保存前の２００℃におけるゲルタイムＴ（０）および当該粉体塗料の保存後の２００℃におけるゲルタイムＴ（４０）、が、それぞれ１０秒以上２５秒以下である、［１］に記載の粉体塗料。
（手順２）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出する。
（ゲルタイムの測定方法）
保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、２００℃に制御された熱板上に、当該粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。当該粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前のゲルタイム（秒）Ｔ（０）および保存後のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）とする。
［３］
前記＜流れ率＞に従って測定される当該粉体塗料の保存後の流れ率Ｘ（４０）が、１０％以上３０％以下である、［１］又は［２］に記載の粉体塗料。
［４］
前記（Ａ）エポキシ樹脂が、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、およびナフタレン型エポキシ樹脂からなる群から選択される１種または２種以上である、［１］～［３］のいずれかに記載の粉体塗料。
［５］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、熱機械分析装置を用いて温度範囲０℃以上３２０℃以下、昇温速度５℃／分の条件で測定したときの、４０℃以上６０℃以下における線膨張係数をα１（ｐｐｍ／℃）とし、１８０℃以上２００℃以下における線膨張係数をα２（ｐｐｍ／℃）としたときの、α１／α２が０．２５以上０．３０以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の粉体塗料
［６］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜三点曲げ試験＞に従って測定される曲げ強度が、９０ＭＰａ以上１５０ＭＰａ以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜三点曲げ試験＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
［７］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定される２５℃における曲げ弾性率が６０００ＭＰａ以上１３０００ＭＰａ以下である、［１］～［６］のいずれかに記載の粉体塗料。
［８］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張強度＞にしたがって測定される引張強度が、４０ＭＰａ以上７０ＭＰａ以下である、［１］～［７］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜引張強度＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
［９］
前記熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、以下＜引張伸び率＞に従って測定される引張伸び率が４．０％以上である、［１］～［８］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜引張伸び率＞
前記硬化物を、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片に切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
［１０］
当該粉体塗料の、以下＜せん断引張強度＞に従って測定されるせん断引張強度が、５ＭＰａ以上２０ＭＰａ以下である、［１］～［９］のいずれかに記載の粉体塗料。
＜せん断引張強度＞
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に当該粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、テストピースを得る。
前記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
［１１］
前記コイルエンドは、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられており、
前記粉体塗料は、前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含む、粉体塗装方法に用いられる、［１］～［１０］のいずれかに記載の粉体塗料。
［１２］
粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる前記工程において、前記コイルエンドの前記露出部から前記絶縁被覆にわたって前記溶融物を付着させる前記粉体塗装方法に用いられる、［１１］に記載の粉体塗料。
［１３］
［１１］又は［１２］のいずれかに記載の粉体塗料により前記露出部が封止されている前記コイルエンドを有する、コイル。
［１４］
絶縁被覆で導体部が覆われているとともに前記絶縁被覆から前記導体部が露出する露出部が設けられたコイルエンドを有するコイルの前記コイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、前記粉体塗料の溶融物を前記露出部の外側に付着させる工程を含み、
前記粉体塗料が、［１］～［１２］のいずれかに記載の粉体塗料である、コイルエンドの封止方法。
【0008】
なお、これらの各構成の任意の組み合わせや、本発明の表現を方法、装置などの間で変換したものもまた本発明の態様として有効である。
たとえば、本発明によれば、前記本発明における粉体塗料により塗装されてなる、物品を得ることもできる。
たとえば、本発明によれば、前記本発明における粉体塗料により塗装されてなる、物品を得ることもできる。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、常温保管性に優れるコイルエンド被覆用の粉体塗料を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、実施の形態について説明する。本実施形態において、組成物は、各成分をいずれも単独でまたは２種以上を組み合わせて含むことができる。
【0012】
（粉体塗料）
本実施形態において、粉体塗料は、コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、熱硬化性樹脂組成物を含む。この熱硬化性樹脂組成物は、（Ａ）エポキシ樹脂と、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤と、を含むとともに、当該粉体塗料の吸湿率（％）が１．０％以下である。粉体塗料は、流れ率について、以下の態様１に係る構成を有する。
本実施形態において、粉体塗料は、コイルエンドを被覆するために用いられる粉体塗料であって、熱硬化性樹脂組成物を含む。この熱硬化性樹脂組成物は、（Ａ）エポキシ樹脂と、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤と、を含むとともに、当該粉体塗料の吸湿率（％）が１．０％以下である。粉体塗料は、流れ率について、以下の態様１に係る構成を有する。
【0013】
（態様１）
以下の＜流れ率＞に従って測定される粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ
（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）（ｉｉ）
以下の＜流れ率＞に従って測定される粉体塗料の流れ率変化指数Ｒが、０％以上１０％以下であり、粉体塗料の保存前の流れ率Ｘ（０）が、１０％以上３０％以下である、粉体塗料。
＜流れ率＞
（手順１）
当該粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒを算出する。
（測定方法）
（１）０．５ｇの当該粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製する。
（２）前記試料の直径Ｄ０を測定した後、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に前記試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。
（３）静置後の前記試料の前記ＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
（４）保存前（ｔ＝０日）および４０℃、４０日保存後（ｔ＝４０日）のそれぞれについて、前記Ｄ０およびＤ１を測定し、下記式（ｉ）に基づき、前記保存前の試料の流れ率Ｘ
（０）および前記４０日保存後の試料の流れ率Ｘ（４０）をそれぞれ算出する。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００（ｉ）
（５）下記式（ｉｉ）に基づき、流れ率変化指数Ｒを算出する。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）（ｉｉ）
【0014】
本実施形態においては、粉体塗料に含まれる粒子状の熱硬化性樹脂組成物が、エポキシ樹脂と、特定のフェノール樹脂硬化剤を含み、当該粉体塗料の吸湿率が特定の範囲を有するとともに、粉体塗料の保存後の流れ率について、態様１の構成を有するため、常温保管性に優れる粉体塗料を提供することができる。
以下、粉体塗料の構成を具体的に説明する。
以下、粉体塗料の構成を具体的に説明する。
【0015】
当該粉体塗料を常温（２３℃）で２時間保管した後の重量Ｗ１とし、その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥した後の重量Ｗ２としたとき、式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００で表される吸湿率（％）は、保管中の吸湿を抑えることにより予期せぬ反応を防ぎ、常温保管性を良好とする観点から、１．０％以下であり、好ましくは０．８％以下であり、より好ましくは０．５％以下である。
吸湿率の下限に制限はないが、たとえば０％以上であり、好ましくは０％である。
吸湿率の下限に制限はないが、たとえば０％以上であり、好ましくは０％である。
【0016】
粉体塗料は、流動槽内で好ましく流動する観点から、粒子状である。
粉体塗料中の熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ９０は、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、コイルエンドの被覆時に粉体塗料が流動槽内で好ましく流動するようにする観点から、たとえば５５μｍ以上であり、好ましくは７０μｍ以上、より好ましくは９０μｍ以上、さらに好ましくは１００μｍ以上、さらにより好ましくは１１０μｍ以上、よりいっそう好ましくは１２０μｍ以上である。
また、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、流動槽底面への粗粉の堆積を防ぎ、より安定的に塗装する観点から、熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ９０は、たとえば２００μｍ以下であり、好ましくは１８０μｍ以下、より好ましくは１６０μｍ以下、さらに好ましくは１５０μｍ以下である。
粉体塗料中の熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ９０は、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、コイルエンドの被覆時に粉体塗料が流動槽内で好ましく流動するようにする観点から、たとえば５５μｍ以上であり、好ましくは７０μｍ以上、より好ましくは９０μｍ以上、さらに好ましくは１００μｍ以上、さらにより好ましくは１１０μｍ以上、よりいっそう好ましくは１２０μｍ以上である。
また、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、流動槽底面への粗粉の堆積を防ぎ、より安定的に塗装する観点から、熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ９０は、たとえば２００μｍ以下であり、好ましくは１８０μｍ以下、より好ましくは１６０μｍ以下、さらに好ましくは１５０μｍ以下である。
【0017】
ここで、熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ９０および他の粒度特性については、レーザー回折法により、具体的には、市販のレーザー回折式粒度分布測定装置（たとえば、島津製作所社製、ＳＡＬＤ－７０００）を用いて粒子の粒度分布を体積基準で測定することにより得ることができる。
【0018】
熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ１０は、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、粉体塗料により形成される塗膜の膜厚の確保や凝集抑制の観点から、好ましくは５μｍ以上であり、より好ましくは１５μｍ以上、さらに好ましくは２０μｍ以上、さらにより好ましくは２５μｍ以上である。
また、生産コストをより低減する観点から、熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ１０は、好ましくは５０μｍ以下であり、より好ましくは４５μｍ以下、さらに好ましくは４０μｍ以下、さらにより好ましくは３５μｍ以下、よりいっそう好ましくは３０μｍ以下である。
また、生産コストをより低減する観点から、熱硬化性樹脂組成物の粒径ｄ１０は、好ましくは５０μｍ以下であり、より好ましくは４５μｍ以下、さらに好ましくは４０μｍ以下、さらにより好ましくは３５μｍ以下、よりいっそう好ましくは３０μｍ以下である。
【0019】
次に、粉体塗料および粉体塗料中の熱硬化性樹脂組成物の物性をさらに具体的に説明する。
【0020】
粉体塗料の保存前（ｔ＝０日）の流れ率Ｘ（０）は、流動槽内での粉体塗料の流動性を好ましい状態としてコイルエンドへの塗布性を向上する観点から、１０％以上、好ましくは１５％以上、より好ましくは２０％以上である。
また、塗膜の垂れを抑制する観点から、流れ率Ｘ（０）は、３０％以下であり、好ましくは２８％以下、より好ましくは２５％以下である。
また、塗膜の垂れを抑制する観点から、流れ率Ｘ（０）は、３０％以下であり、好ましくは２８％以下、より好ましくは２５％以下である。
【0021】
粉体塗料において、４０℃で４０日保存後（ｔ＝４０日）の流れ率Ｘ（４０）は、常温保管後も、粉体塗料の溶け広がりをより良好とし、ボイドが少なく、良好な塗膜外観とする観点から、好ましくは１０％以上であり、より好ましくは１５％以上、さらに好ましくは２０％以上である。
また、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、塗膜の垂れ抑制の観点から、流れ率Ｘ（４０）は、好ましくは３０％以下であり、より好ましくは２８％以下、さらに好ましくは２５％以下である。
また、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、塗膜の垂れ抑制の観点から、流れ率Ｘ（４０）は、好ましくは３０％以下であり、より好ましくは２８％以下、さらに好ましくは２５％以下である。
【0022】
また、粉体塗料の保存前後の流れ率変化指数Ｒは、常温保管した粉体塗料を用いた場合も、形成される塗膜の厚みの変動や外観変動を抑える観点から、１０％以下、好ましくは８％以下、より好ましくは５％以下、さらに好ましくは３％以下である。
また、流れ率変化指数Ｒは０％以上である。
また、流れ率変化指数Ｒは０％以上である。
【0023】
保存前後の流れ率および流れ率変化指数Ｒは具体的には以下の手順で測定される。
まず、保存前（ｔ＝０日）の粉体塗料の流れ率は以下の手順で測定される。すなわち、０．５ｇの粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製し、得られた試料の直径Ｄ０を測定する。
次に、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。静置後、試料のＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
下記式（ｉ）に基づき、保存前の流れ率Ｘ（０）が算出される。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
まず、保存前（ｔ＝０日）の粉体塗料の流れ率は以下の手順で測定される。すなわち、０．５ｇの粉体塗料を１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製し、得られた試料の直径Ｄ０を測定する。
次に、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置する。静置後、試料のＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定する。
下記式（ｉ）に基づき、保存前の流れ率Ｘ（０）が算出される。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
【0024】
保存後（ｔ＝４０日）の流れ率については、まず、粉体塗料を４０℃にて４０日間保存する。具体的には、上述の成形工程をおこなっていない粉体塗料を保存する。保存後、保存前の粉体塗料（ｔ＝０）の流れ率の測定手順に準じて、保存後の粉体塗料の試料の作製、Ｄ０の測定、１５０℃にて３０分静置、Ｄ１の測定をそれぞれおこなう。上記式（ｉ）に基づき、保存後の流れ率Ｘ（４０）が算出される。
【0025】
保存前後の流れ率変化指数Ｒは、得られた流れ率Ｘ（０）および流れ率Ｘ（４０）より、下記式（ｉｉ）に基づき算出される。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
【0026】
粉体塗料の、保存前（ｔ＝０日）のゲルタイムＴ（０）および４０℃で４０日保存後（ｔ＝４０日）のゲルタイムＴ（４０）の下限値は、常温保管前後において、粉体塗料の金型への充填性をより向上させる観点から、それぞれ、好ましくは１０秒以上であり、より好ましくは１５秒以上である。また、保存前（ｔ＝０日）のゲルタイムＴ（０）および４０℃で４０日保存後（ｔ＝４０日）のゲルタイムＴ（４０）の上限値は、生産性をより向上させる観点から、それぞれ、好ましくは２５秒以下であり、より好ましくは２０秒以下である。
【0027】
保存前後のゲルタイムは、具体的には以下の手順で測定される。
まず、保存前のゲルタイムＴ（０）は以下の方法で測定される。２００℃に制御された熱板上に、粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前の粉体塗料のゲルタイム（秒）Ｔ（０）とする。
保存後のゲルタイムＴ（４０）については、まず、粉体塗料を４０℃にて４０日間保存する。保存後、保存前の粉体塗料のゲルタイムの測定手順に準じて、保存後の粉体塗料のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）を測定する。
まず、保存前のゲルタイムＴ（０）は以下の方法で測定される。２００℃に制御された熱板上に、粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、保存前の粉体塗料のゲルタイム（秒）Ｔ（０）とする。
保存後のゲルタイムＴ（４０）については、まず、粉体塗料を４０℃にて４０日間保存する。保存後、保存前の粉体塗料のゲルタイムの測定手順に準じて、保存後の粉体塗料のゲルタイム（秒）Ｔ（４０）を測定する。
【0028】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物のＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠して測定される引張伸び率は、コイルへの接着性をより良好とする観点から、好ましくは４．０％以上であり、より好ましくは４．５％以上であり、さらに好ましくは５．０％以上である。また、粉砕時の生産性をより良好とする観点から、好ましくは８．０％以下であり、より好ましくは７．５％以下であり、さらに好ましくは７．０％以下である。
なお、引張伸び率は、以下のように測定される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
なお、引張伸び率は、以下のように測定される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張伸び率（％）を測定する。
【0029】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物の、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した三点曲げ試験に従って測定される曲げ強度は、塗装の強度をより高める観点から、好ましくは９０ＭＰａ以上であり、より好ましくは９５ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは１０５ＭＰａ以上であり、さらにより好ましくは１１０ＭＰａ以上であり、よりいっそう好ましくは１１５ＭＰａ以上である。また塗装のクラックの発生をより抑制し、生産性をより高める観点から、好ましくは１５０ＭＰａ以下であり、より好ましくは１４５ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは１４０ＭＰａ以下であり、さらにより好ましくは１３５ＭＰａ以下であり、よりいっそう好ましくは１３０ＭＰａ以下であり、ことさら好ましくは１２５ＭＰａ以下である。
なお、三点曲げ試験は、以下のように実施される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
なお、三点曲げ試験は、以下のように実施される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフによって曲げ試験を行い、曲げ強度（ＭＰａ）を測定する。
【0030】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物のＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定される２５℃における曲げ弾性率は、耐ヒートサイクル性等の機械的強度をより一層良好とする観点から、好ましくは６０００ＭＰａ以上であり、より好ましくは７０００ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは８０００ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは９０００ＭＰａ以上である。また、熱硬化性樹脂組成物の曲げ弾性率の上限は制限されないが、例えば、好ましくは１３０００ＭＰａ以下である。
【0031】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物のＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠して測定される引張強度は、塗装の機械的強度をより向上させる観点から、好ましくは４０ＭＰａ以上であり、より好ましくは４５ＭＰａ以上であり、さらにより好ましくは６０ＭＰａ以上である。熱硬化性樹脂組成物の引張強度の上限は制限されないが、たとえば７０ＭＰａ以下である。
なお、引張強度は以下のように測定される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
なお、引張強度は以下のように測定される。
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分で硬化した硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、引張強度（ＭＰａ）を測定する。
【0032】
粉体塗料を１９０℃、２０分硬化した硬化物のせん断強度は、硬化後の塗膜の剥離を防ぐ観点から、好ましくは５ＭＰａ以上であり、より好ましくは８ＭＰａ以上であり、さらに好ましくは１０ＭＰａ以上であり、また、同様の観点から、好ましくは２０ＭＰａ以下であり、より好ましくは１８ＭＰａ以下であり、さらに好ましくは１５ＭＰａ以下、さらにより好ましくは１３ＭＰａ以下である。
なお、せん断引張強度は、以下のように測定される。
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、粉体塗料を溶融硬化してテストピースを得る。このテストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
なお、せん断引張強度は、以下のように測定される。
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置する。すなわち、２枚の銅板の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域となる。重なり領域の２枚の銅板間に粉体塗料０．１ｇを静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、粉体塗料を溶融硬化してテストピースを得る。このテストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフに挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度を測定する。
【0033】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物を、熱機械分析装置を使用し、昇温条件５℃／ｍｉｎにて０℃～３２０℃まで温度上昇させ、窒素雰囲気下条件にて測定されるガラス転移温度は、耐熱性により優れる観点から、好ましくは１０５℃以上であり、より好ましくは１１０℃以上であり、さらに好ましくは１１５℃以上であり、また好ましくは１５０℃以下であり、より好ましくは１４５℃以下であり、さらに好ましくは１４０℃以下である。
【0034】
熱硬化性樹脂組成物を１９０℃、２０分硬化した硬化物を、熱機械分析装置を用いて温度範囲０℃以上３２０℃以下、昇温速度５℃／分の条件で測定したときの、４０℃以上６０℃以下における線膨張係数をα１（ｐｐｍ／℃）とし、１８０℃以上２００℃以下における線膨張係数をα２（ｐｐｍ／℃）としたときの、α１／α２は、コイルに対する密着性をより良好とする観点から、好ましくは０．２５以上であり、より好ましくは０．２６以上であり、また好ましくは０．３０以下であり、より好ましくは０．２９以下である。なお、α１は、ガラス転移温度以下における線膨張係数、α２は、ガラス転移温度以上における線膨張係数である。
なお、α１（ｐｐｍ／℃）の数値範囲としては、好ましくは２０以上であり、より好ましくは２３以上であり、さらに好ましくは２５以上であり、また好ましくは３５以下であり、より好ましくは３３以下であり、さらに好ましくは３０以下である。
α２（ｐｐｍ／℃）の数値範囲としては、好ましくは９０以上であり、より好ましくは９５以上であり、また好ましくは１２５以下であり、より好ましくは１２０以下であり、さらに好ましくは１１５以下であり、さらにより好ましくは１１０以下であり、よりいっそう好ましくは１０５以下である。
なお、α１（ｐｐｍ／℃）の数値範囲としては、好ましくは２０以上であり、より好ましくは２３以上であり、さらに好ましくは２５以上であり、また好ましくは３５以下であり、より好ましくは３３以下であり、さらに好ましくは３０以下である。
α２（ｐｐｍ／℃）の数値範囲としては、好ましくは９０以上であり、より好ましくは９５以上であり、また好ましくは１２５以下であり、より好ましくは１２０以下であり、さらに好ましくは１１５以下であり、さらにより好ましくは１１０以下であり、よりいっそう好ましくは１０５以下である。
【0035】
粉体塗料の構成成分について説明する。
粉体塗料は、熱硬化性樹脂組成物を含み、熱硬化性樹脂組成物は、（Ａ）エポキシ樹脂および（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤を含む。
粉体塗料は、熱硬化性樹脂組成物を含み、熱硬化性樹脂組成物は、（Ａ）エポキシ樹脂および（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤を含む。
【0036】
（Ａ）エポキシ樹脂
（Ａ）エポキシ樹脂の具体例として、分子中に２個以上のエポキシ基を有し、室温下で固形のものが挙げられる。このようなエポキシ樹脂として、ビスフェノールＡ型、ビスフェノールＦ型、ビスフェノールＳ型、ノボラック型、フェノールノボラック型、クレゾールノボラック型、ナフタレン型、芳香族アミン型などのエポキシ樹脂が挙げられる。
コイルエンドをより安定的に被覆する観点から、（Ａ）エポキシ樹脂は、好ましくはビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂およびナフタレン型エポキシ樹脂からなる群から選択される１種または２種以上を含み、より好ましくはビスフェノールＡ型エポキシ樹脂およびクレゾールノボラック型エポキシ樹脂からなる群から選択される少なくとも１種を含む。また、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂およびクレゾールノボラック型エポキシ樹脂を併用することがさらに好ましい。これにより、優れた常温保管性を得るとともに、熱硬化性樹脂組成物のガラス転移温度の低下を抑制することができる。
（Ａ）エポキシ樹脂の具体例として、分子中に２個以上のエポキシ基を有し、室温下で固形のものが挙げられる。このようなエポキシ樹脂として、ビスフェノールＡ型、ビスフェノールＦ型、ビスフェノールＳ型、ノボラック型、フェノールノボラック型、クレゾールノボラック型、ナフタレン型、芳香族アミン型などのエポキシ樹脂が挙げられる。
コイルエンドをより安定的に被覆する観点から、（Ａ）エポキシ樹脂は、好ましくはビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂およびナフタレン型エポキシ樹脂からなる群から選択される１種または２種以上を含み、より好ましくはビスフェノールＡ型エポキシ樹脂およびクレゾールノボラック型エポキシ樹脂からなる群から選択される少なくとも１種を含む。また、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂およびクレゾールノボラック型エポキシ樹脂を併用することがさらに好ましい。これにより、優れた常温保管性を得るとともに、熱硬化性樹脂組成物のガラス転移温度の低下を抑制することができる。
【0037】
熱硬化性樹脂組成物中の（Ａ）エポキシ樹脂の含有量は、粉体塗料の硬化物の表面の平滑性を向上する観点から、熱硬化性樹脂組成物全体に対して好ましくは２０質量％以上であり、より好ましくは２５質量％以上、さらにより好ましくは３０質量％以上である。
また、粉体塗料の塗装成形性を良好なものとする観点から、熱硬化性樹脂組成物中のエポキシ樹脂の含有量は、熱硬化性樹脂組成物全体に対して好ましくは５０質量％以下であり、より好ましくは４５質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以下、さらにより好ましくは３５質量％以下である。
また、粉体塗料の塗装成形性を良好なものとする観点から、熱硬化性樹脂組成物中のエポキシ樹脂の含有量は、熱硬化性樹脂組成物全体に対して好ましくは５０質量％以下であり、より好ましくは４５質量％以下、さらに好ましくは４０質量％以下、さらにより好ましくは３５質量％以下である。
【0038】
また、熱硬化性樹脂組成物は、他の熱硬化性樹脂を含んでもよい。他の熱硬化性樹脂として、フェノール樹脂（ただし後述する（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤を除く）、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂からなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。
【0039】
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の具体例としては、具体的には、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ビスフェノールノボラック樹脂、フェノール－ビフェニルノボラック樹脂等のノボラック型フェノール樹脂；ポリビニルフェノール；トリフェニルメタン型フェノール樹脂等の多官能型フェノール樹脂；テルペン変性フェノール樹脂、ジシクロペンタジエン変性フェノール樹脂等の変性フェノール樹脂；ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ（ジヒドロキシジフェニルメタン）等のビスフェノール化合物；４，４'－ビフェノールなどのビフェニレン骨格を有する化合物などが挙げられる。
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤としては、上記具体例の中から選択される１種類または２種類以上を含むことができ、好ましくはノボラック型フェノール樹脂であり、より好ましくはフェノールノボラック樹脂である。
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の具体例としては、具体的には、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ビスフェノールノボラック樹脂、フェノール－ビフェニルノボラック樹脂等のノボラック型フェノール樹脂；ポリビニルフェノール；トリフェニルメタン型フェノール樹脂等の多官能型フェノール樹脂；テルペン変性フェノール樹脂、ジシクロペンタジエン変性フェノール樹脂等の変性フェノール樹脂；ビスフェノールＡ、ビスフェノールＦ（ジヒドロキシジフェニルメタン）等のビスフェノール化合物；４，４'－ビフェノールなどのビフェニレン骨格を有する化合物などが挙げられる。
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤としては、上記具体例の中から選択される１種類または２種類以上を含むことができ、好ましくはノボラック型フェノール樹脂であり、より好ましくはフェノールノボラック樹脂である。
【0040】
（Ａ）エポキシ樹脂に対する（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の割合は、良好な硬化性および硬化物特性を得る観点から、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の官能基（数）が、（Ａ）エポキシ樹脂のエポキシ基（数）に対して、好ましくは０．３モル当量以上、より好ましくは０．５モル当量以上、さらに好ましくは０．６モル当量以上であり、また、好ましくは１．３モル当量以下、より好ましくは１．２モル当量以下、さらに好ましくは１．１モル当量以下である。
【0041】
本実施形態の熱硬化性樹脂組成物が、（Ａ）エポキシ樹脂および（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤を含むことにより、常温保管後の塗装時の粉体塗料の溶け広がりを促進し、常温保管性を良好とするメカニズムは定かではないが、エポキシ樹脂と、エポキシ樹脂との相溶性が良好なフェノール樹脂硬化剤を併用することにより、塗装時に、粉体塗料が溶け広がり易くすることができると考えられる。またフェノール樹脂硬化剤は、融点が低いため、塗装時にフェノール樹脂硬化剤自体も溶け、粉体塗料の溶け広がりがより良好となると考えられる。
【0042】
また、熱硬化性樹脂は、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤以外の硬化剤を使用してもよい。
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤以外の硬化剤の具体例としては、ジアミノジフェニルメタンやアニリン樹脂などの芳香族アミン、脂肪族アミンと脂肪族ジカルボン酸との縮合物、ジシアンジアミドおよびその誘導体等のアミン類；
アジピン酸やフタル酸などのジヒドラジッド、フェノール、クレゾール、キシレノール、ビスフェノールＡなどとアルデヒドとの縮合物であるノボラック類；
カルボン酸アミド；
メチロール化メラミン類；および
ブロック型イソシアヌレート類が挙げられる。
なお、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤以外の硬化剤として、熱硬化性樹脂組成物が、ヘキサヒドロ無水フタル酸（ＨＨＰＡ）、メチルテトラヒドロ無水フタル酸（ＭＴＨＰＡ）等の脂環族酸無水物、無水トリメリット酸（ＴＭＡ）、無水ピロメリット酸（ＰＭＤＡ）、ベンゾフェノンテトラカルボン酸（ＢＴＤＡ）等の芳香族酸無水物等を含む酸無水物を含まないことが好ましい。これにより、粉体塗料の常温保管時の吸湿劣化を抑えることができるため、常温保管性をより一層良好とすることができる。また、粉体塗料の保管時や塗装時に、酸無水物由来の酸の発生を抑えることができるため、保管中の予期せぬ反応を防ぐことができる。
（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤以外の硬化剤の具体例としては、ジアミノジフェニルメタンやアニリン樹脂などの芳香族アミン、脂肪族アミンと脂肪族ジカルボン酸との縮合物、ジシアンジアミドおよびその誘導体等のアミン類；
アジピン酸やフタル酸などのジヒドラジッド、フェノール、クレゾール、キシレノール、ビスフェノールＡなどとアルデヒドとの縮合物であるノボラック類；
カルボン酸アミド；
メチロール化メラミン類；および
ブロック型イソシアヌレート類が挙げられる。
なお、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤以外の硬化剤として、熱硬化性樹脂組成物が、ヘキサヒドロ無水フタル酸（ＨＨＰＡ）、メチルテトラヒドロ無水フタル酸（ＭＴＨＰＡ）等の脂環族酸無水物、無水トリメリット酸（ＴＭＡ）、無水ピロメリット酸（ＰＭＤＡ）、ベンゾフェノンテトラカルボン酸（ＢＴＤＡ）等の芳香族酸無水物等を含む酸無水物を含まないことが好ましい。これにより、粉体塗料の常温保管時の吸湿劣化を抑えることができるため、常温保管性をより一層良好とすることができる。また、粉体塗料の保管時や塗装時に、酸無水物由来の酸の発生を抑えることができるため、保管中の予期せぬ反応を防ぐことができる。
【0043】
熱硬化性樹脂組成物は、硬化促進剤をさらに含んでもよい。
硬化促進剤の具体例として、トリフェニルホスフィン等の有機ホスフィン；３級アミン等のアミン化合物が挙げられる。これにより、常温保管後の粉体塗料を用いた場合の、塗装時の溶け広がりをより良好とすることができる。
熱硬化性樹脂組成物中の硬化促進剤の含有量は、良好な硬化特性を得る観点から、熱硬化性樹脂組成物全体に対して好ましくは０．００５質量％以上であり、より好ましくは０．０１質量％以上、さらに好ましくは０．０５質量％以上、さらにより好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以下、さらにより好ましくは０．３質量％以下である。
硬化促進剤の具体例として、トリフェニルホスフィン等の有機ホスフィン；３級アミン等のアミン化合物が挙げられる。これにより、常温保管後の粉体塗料を用いた場合の、塗装時の溶け広がりをより良好とすることができる。
熱硬化性樹脂組成物中の硬化促進剤の含有量は、良好な硬化特性を得る観点から、熱硬化性樹脂組成物全体に対して好ましくは０．００５質量％以上であり、より好ましくは０．０１質量％以上、さらに好ましくは０．０５質量％以上、さらにより好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは２質量％以下、より好ましくは１質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以下、さらにより好ましくは０．３質量％以下である。
【0044】
熱硬化性樹脂組成物は、無機充填剤をさらに含んでもよい。
無機充填材として、具体的には、結晶シリカ、溶融破砕シリカ等の溶融シリカ、球状シリカ、表面処理シリカ等のシリカ；炭酸カルシウム、硫酸カルシウム等のカルシウム化合物；硫酸バリウム、酸化アルミニウム（具体的にはアルミナ）、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク、カオリン、クレー、マイカ、ドロマイト、ウォラストナイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、ジルコン、モリブデン化合物が挙げられる。
入手の容易さの観点から、無機充填材は、好ましくは、シリカ、アルミナおよび炭酸カルシウムからなる群から選択される１種または２種以上を含み、より好ましくはシリカ、アルミナおよび炭酸カルシウムからなる群から選択される１種または２種以上である。
無機充填材として、具体的には、結晶シリカ、溶融破砕シリカ等の溶融シリカ、球状シリカ、表面処理シリカ等のシリカ；炭酸カルシウム、硫酸カルシウム等のカルシウム化合物；硫酸バリウム、酸化アルミニウム（具体的にはアルミナ）、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、タルク、カオリン、クレー、マイカ、ドロマイト、ウォラストナイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、ジルコン、モリブデン化合物が挙げられる。
入手の容易さの観点から、無機充填材は、好ましくは、シリカ、アルミナおよび炭酸カルシウムからなる群から選択される１種または２種以上を含み、より好ましくはシリカ、アルミナおよび炭酸カルシウムからなる群から選択される１種または２種以上である。
【0045】
熱硬化性樹脂組成物中の無機充填材の含有量は、熱硬化性樹脂組成物の機械的強度を向上する観点から、熱硬化性樹脂組成物全体に対して、好ましくは２０質量％以上であり、より好ましくは３０質量％以上、さらに好ましくは４０質量％以上であり、さらにより好ましくは５０質量％以上である。また、熱硬化性樹脂組成物の硬化物の平滑性を高める観点から、熱硬化性樹脂組成物中の無機充填材の含有量は、熱硬化性樹脂組成物全体に対して、好ましくは７５質量％以下であり、より好ましくは６５質量％以下である。
【0046】
熱硬化性樹脂組成物は、レベリング剤をさらに含んでもよい。
レベリング剤の具体例としては、アクリルオリゴマーが挙げられる。
粉体塗料中のレベリング剤の含有量は、被覆膜の平滑性向上の観点から、粉体塗料全体に対して好ましくは０．０１質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは２質量％以下であり、より好ましくは１質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以下である。
レベリング剤の具体例としては、アクリルオリゴマーが挙げられる。
粉体塗料中のレベリング剤の含有量は、被覆膜の平滑性向上の観点から、粉体塗料全体に対して好ましくは０．０１質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは２質量％以下であり、より好ましくは１質量％以下、さらに好ましくは０．５質量％以下である。
【0047】
熱硬化性樹脂組成物は、顔料等の着色剤をさらに含んでもよい。
顔料の具体例として、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、カーボンブラックおよびシアニンブルーからなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。
粉体塗料中の顔料の含有量は、好ましい着色性を得る観点から、粉体塗料全体に対して好ましくは０．０１質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは５質量％以下であり、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは２質量％以下、さらにより好ましくは１質量％以下である。
顔料の具体例として、酸化チタン、酸化鉄、酸化亜鉛、カーボンブラックおよびシアニンブルーからなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。
粉体塗料中の顔料の含有量は、好ましい着色性を得る観点から、粉体塗料全体に対して好ましくは０．０１質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１質量％以上であり、また、好ましくは５質量％以下であり、より好ましくは３質量％以下、さらに好ましくは２質量％以下、さらにより好ましくは１質量％以下である。
【0048】
熱硬化性樹脂組成物は、上述した成分以外の成分をさらに含んでもよい。たとえば、熱硬化性樹脂組成物が、難燃剤、カップリング剤等を配合してもよい。
【0049】
また、粉体塗料は、粒子状の熱硬化性樹脂組成物以外の成分を含んでもよい。かかる成分の具体例として、流動性付与材が挙げられる。すなわち、粉体塗料は、その流動性をさらに向上する観点から、粒子状の熱硬化性樹脂組成物以外の成分として、好ましくは無機微粒子をさらに含む。
無機微粒子の材料は、好ましくはアルミナおよびシリカからなる群から選択される１種以上であり、より好ましくはアルミナである。
無機微粒子の材料は、好ましくはアルミナおよびシリカからなる群から選択される１種以上であり、より好ましくはアルミナである。
【0050】
レーザー回折法にて測定される無機微粒子の平均粒径ｄ５０は、粉体塗料の流動性を向上する観点から、好ましくは１ｎｍ以上であり、より好ましくは５ｎｍ以上、さらに好ましくは１０ｎｍ以上であり、また、好ましくは１００ｎｍ以下であり、より好ましくは５０ｎｍ以下、さらに好ましくは２０ｎｍ以下である。
【0051】
粉体塗料中の無機微粒子の含有量は、粉体塗料全体に対して好ましくは０．０１質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上、さらに好ましくは０．１０質量％以上であり、また、たとえば５質量％以下であってよく、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下である。
【0052】
本実施形態における粉体塗料は、たとえば、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに絶縁被覆から導体部が露出する露出部が設けられたコイルエンドを有するコイルのコイルエンドを、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる工程を含む、粉体塗装方法に用いることができる。
また、本実施形態における粉体塗料は、好ましくは、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる工程において、コイルエンドの露出部から絶縁被覆にわたって溶融物を付着させる粉体塗装方法に用いられる。さらに具体的には、本実施形態における粉体塗料により、露出部における導体の結線部分、溶接部分等を安定的に封止することができ、これにより、たとえば結線部分や溶接部分の強度を向上することも可能となる。
また、本実施形態における粉体塗料は、好ましくは、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる工程において、コイルエンドの露出部から絶縁被覆にわたって溶融物を付着させる粉体塗装方法に用いられる。さらに具体的には、本実施形態における粉体塗料により、露出部における導体の結線部分、溶接部分等を安定的に封止することができ、これにより、たとえば結線部分や溶接部分の強度を向上することも可能となる。
【0053】
（粉体塗料の製造方法）
次に、粉体塗料の製造方法を説明する。粉体塗料の製造方法は、具体的には、熱硬化性樹脂組成物を準備する工程を含む。また、粉体塗料が熱硬化性樹脂組成物以外の成分（たとえば無機微粒子）を含むとき、粉体塗料の製造方法は、たとえば、熱硬化性樹脂組成物と他の成分とを混合する工程をさらに含んでもよい。
ここで、粉体塗料を常温（２３℃）で２時間保管した後の重量Ｗ１とし、その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥した後の重量Ｗ２としたとき、式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００で表される吸湿率（％）が特定の範囲にある粉体塗料を得るためには、たとえば、熱硬化性樹脂組成物の組成および粉体塗料の組成を適切に選択するとともに、熱硬化性樹脂組成物の製造工程を適切に選択することが重要である。
ここで、熱硬化性樹脂組成物の製造方法は、たとえば、（Ａ）エポキシ樹脂の種類および（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の種類、およびこれらの組み合わせを適切に選択し、（Ａ）エポキシ樹脂、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤および任意成分の全部を混合した後、加熱し、溶融混練して、全原料の混練物を得る。次いで、室温で十分に冷却後、得られた全原料混練物を、衝撃式微粉砕機により粉砕し、気流分級、篩分けにより微粉、粗粒カットを実施し、エポキシ樹脂粉体塗料を得る。篩分けにおいては、たとえば９０メッシュ程度の篩を用いることができる。
次に、粉体塗料の製造方法を説明する。粉体塗料の製造方法は、具体的には、熱硬化性樹脂組成物を準備する工程を含む。また、粉体塗料が熱硬化性樹脂組成物以外の成分（たとえば無機微粒子）を含むとき、粉体塗料の製造方法は、たとえば、熱硬化性樹脂組成物と他の成分とを混合する工程をさらに含んでもよい。
ここで、粉体塗料を常温（２３℃）で２時間保管した後の重量Ｗ１とし、その後、当該粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥した後の重量Ｗ２としたとき、式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００で表される吸湿率（％）が特定の範囲にある粉体塗料を得るためには、たとえば、熱硬化性樹脂組成物の組成および粉体塗料の組成を適切に選択するとともに、熱硬化性樹脂組成物の製造工程を適切に選択することが重要である。
ここで、熱硬化性樹脂組成物の製造方法は、たとえば、（Ａ）エポキシ樹脂の種類および（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤の種類、およびこれらの組み合わせを適切に選択し、（Ａ）エポキシ樹脂、（Ｂ）フェノール樹脂硬化剤および任意成分の全部を混合した後、加熱し、溶融混練して、全原料の混練物を得る。次いで、室温で十分に冷却後、得られた全原料混練物を、衝撃式微粉砕機により粉砕し、気流分級、篩分けにより微粉、粗粒カットを実施し、エポキシ樹脂粉体塗料を得る。篩分けにおいては、たとえば９０メッシュ程度の篩を用いることができる。
【0054】
（粉体塗料の保管方法）
次に粉体塗料の保管方法を説明する。本実施形態の粉体塗料は、たとえば２０～４０℃程度の温度で、９０～３６０日程度の長期間、保管することができる。上記条件で保管する場合は、保管中に粉体塗料が溶融固結することを防ぐことができる。
本実施形態の粉体塗料は、常温保管性に優れているため、上記条件にて保管した場合も、保管中に粉体塗料の粘度が上昇することにより、塗装時に溶け広がりが悪化し、塗膜にピンホールやボイドが発生することを抑制することができる。
次に粉体塗料の保管方法を説明する。本実施形態の粉体塗料は、たとえば２０～４０℃程度の温度で、９０～３６０日程度の長期間、保管することができる。上記条件で保管する場合は、保管中に粉体塗料が溶融固結することを防ぐことができる。
本実施形態の粉体塗料は、常温保管性に優れているため、上記条件にて保管した場合も、保管中に粉体塗料の粘度が上昇することにより、塗装時に溶け広がりが悪化し、塗膜にピンホールやボイドが発生することを抑制することができる。
【0055】
（コイル）
コイルは、本実施形態における粉体塗料により、露出部が封止されているコイルエンドを有する。
コイルの具体例として、駆動モーターコイル等のモーターコイルが挙げられる。以下、モーターの固定子コイルを例にさらに具体的に説明する。
コイルは、本実施形態における粉体塗料により、露出部が封止されているコイルエンドを有する。
コイルの具体例として、駆動モーターコイル等のモーターコイルが挙げられる。以下、モーターの固定子コイルを例にさらに具体的に説明する。
【0056】
図１は、実施形態における固定子の構成例を示す斜視図である。図１に示した固定子１００は、固定子鉄心１０１と固定子コイル１０３とを有する。固定子コイル１０３は、固定子鉄心１０１の内壁に設けられた溝部（スロット、不図示）に配設されている。
【0057】
図２は、固定子コイル１０３のコイルエンド１０５の構成例を示す上面図である。コイルエンド１０５には、絶縁被覆、たとえばエナメルで導体部が覆われているエナメル被覆部１０７と、エナメル被覆から導体部が露出している露出部１０９とが設けられており、露出部１０９が、本実施形態における粉体塗料により封止されている。図２においては、露出部１０９からエナメル被覆部１０７にわたって被覆部１１１が設けられている。被覆部１１１は、本実施形態における粉体塗料の硬化物により構成される。
【0058】
（粉体塗装方法）
粉体塗装方法は、たとえば本実施形態における粉体塗料を用いてコイルエンドを封止する方法である。かかる方法は、具体的には、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに絶縁被覆から導体部が露出する露出部１０９が設けられたコイルエンド１０５を有するコイル（固定子コイル１０３）のコイルエンド１０５を、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる工程（工程１）を含む。
粉体塗装方法は、たとえば本実施形態における粉体塗料を用いてコイルエンドを封止する方法である。かかる方法は、具体的には、絶縁被覆で導体部が覆われているとともに絶縁被覆から導体部が露出する露出部１０９が設けられたコイルエンド１０５を有するコイル（固定子コイル１０３）のコイルエンド１０５を、粉体塗料が流動する流動槽に浸漬し、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させる工程（工程１）を含む。
【0059】
工程１は、たとえば、粉体塗料が収容された流動槽に空気を導入して粉体塗料を流動させる工程（工程１－１）と、粉体塗料が流動している流動槽にコイルエンド１０５を浸漬する工程（工程１－２）と、を含んでもよい。
工程１－１は、たとえば、底部に多孔板が設けられている流動槽を用いて多孔板の上部に粉体塗料を充填し、多孔板の外側から空気を導入することにより、多孔板を介して流動槽中に空気を導入しておこなうことができる。
工程１－１は、たとえば、底部に多孔板が設けられている流動槽を用いて多孔板の上部に粉体塗料を充填し、多孔板の外側から空気を導入することにより、多孔板を介して流動槽中に空気を導入しておこなうことができる。
【0060】
工程１－２において、流動槽にコイルエンド１０５を浸漬すること、および、粉体塗料の溶融物を露出部の外側に付着させることは、単一の工程としておこなわれてもよいし、段階的におこなわれてもよいが、露出部１０９の封止安定性向上の観点から、好ましくは単一の工程としておこなわれる。すなわち、粉体塗料の溶融物の露出部の外側への付着は、好ましくはコイルエンド１０５を流動槽に浸漬している際に生じる。
【0061】
粉体塗装方法は、露出部１０９の封止安定性向上の観点から、好ましくは、流動槽にコイルエンド１０５を浸漬する前に、コイルエンド１０５を加熱する工程をさらに含む。このとき、粉体塗料が流動する流動槽に加熱されたコイルエンド１０５を浸漬することにより、流動槽中で、コイルエンド１０５の近傍の粉体塗料が溶融物としてコイルエンド１０５に付着する。また、コイルエンド１０５に付着した粉体塗料をさらに安定的に溶融物とする観点から、コイルエンド１０５を流動槽から取り出した後、コイルエンド１０５を加熱してもよい。
コイルエンド１０５の加熱は、たとえば、流動槽の上部に配置されたヒータにておこなうことができる。
コイルエンド１０５の加熱は、たとえば、流動槽の上部に配置されたヒータにておこなうことができる。
【0062】
本実施形態において、粉体塗装方法は、粉体塗料の溶融物をコイルエンド１０５の露出部１０９の外側に付着させる工程の後、コイルエンド１０５を加熱して粉体塗料を硬化する工程（工程２）をさらに含んでもよい。温度条件以外の加熱硬化条件は、コイルエンド１０５の種類や大きさ、粉体塗料の構成成分等に応じて適宜設定することができる。
また、粉体塗装方法は、被覆の厚さを増す観点から、工程１および工程２を交互に複数回繰り返してもよい。
また、粉体塗装方法は、被覆の厚さを増す観点から、工程１および工程２を交互に複数回繰り返してもよい。
【0063】
本実施形態においては、特定の成分を有する熱硬化性樹脂組成物を含むとともに、吸湿率について特定の性質を有する粉体塗料を用いることにより、常温で保管した粉体塗料を用いた場合においても、コイルエンド１０５を安定的に封止して被覆部１１１を形成することができるとともに、コイルエンド１０５を安定的に封止して被覆部１１１を形成することができる。
【0064】
以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することができる。
【実施例0065】
（実施例１、比較例１）
本例の粉体塗料に用いた成分を以下に示す。
本例の粉体塗料に用いた成分を以下に示す。
【0066】
（熱硬化性樹脂組成物の原料）
（エポキシ樹脂）
エポキシ樹脂１：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社製、ＹＤ－０１２、軟化点８１℃
エポキシ樹脂２：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社製、ＹＤ－０１３、軟化点９５℃
エポキシ樹脂３：オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ＤＩＣ株式会社製、Ｎ－６７０、軟化点６９～７７℃
（無機充填材）
無機充填材１：球状シリカ、日鉄ケミカル＆マテリアル社製、ＨＳ－２０８
（顔料）
顔料１：酸化チタン、石原産業社製、ＣＲ－５００
顔料２：カーボンブラック、三菱ケミカル社製 ＭＡ－６００
（硬化剤）
硬化剤１：フェノールノボラック型硬化剤、住友ベークライト株式会社製、ＰＲ－５１４７０
硬化剤２：３，３'，４，４'－ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物（ＢＴＤＡ）
（硬化促進剤）
硬化促進剤１：トリフェニルホスフィン（ＴＰＰ）、ケイアイ化成社製
（レベリング剤）
レベリング剤１：アクリルオリゴマー、ａｌｌｎｅｘ社製、モダフローパウダー３
（エポキシ樹脂）
エポキシ樹脂１：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社製、ＹＤ－０１２、軟化点８１℃
エポキシ樹脂２：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社製、ＹＤ－０１３、軟化点９５℃
エポキシ樹脂３：オルソクレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ＤＩＣ株式会社製、Ｎ－６７０、軟化点６９～７７℃
（無機充填材）
無機充填材１：球状シリカ、日鉄ケミカル＆マテリアル社製、ＨＳ－２０８
（顔料）
顔料１：酸化チタン、石原産業社製、ＣＲ－５００
顔料２：カーボンブラック、三菱ケミカル社製 ＭＡ－６００
（硬化剤）
硬化剤１：フェノールノボラック型硬化剤、住友ベークライト株式会社製、ＰＲ－５１４７０
硬化剤２：３，３'，４，４'－ベンゾフェノンテトラカルボン酸二無水物（ＢＴＤＡ）
（硬化促進剤）
硬化促進剤１：トリフェニルホスフィン（ＴＰＰ）、ケイアイ化成社製
（レベリング剤）
レベリング剤１：アクリルオリゴマー、ａｌｌｎｅｘ社製、モダフローパウダー３
【0067】
（その他成分）
（流動性付与材）
流動性付与材１：微粒アルミナ、エボニック社製、ＡＥＲＯＸＩＤＥ ＡｌｕＣ、ｄ５０＝１３ｎｍ
（流動性付与材）
流動性付与材１：微粒アルミナ、エボニック社製、ＡＥＲＯＸＩＤＥ ＡｌｕＣ、ｄ５０＝１３ｎｍ
【0068】
（粉体塗料の製造）
表１に記載の配合で熱硬化性樹脂組成物を調製し、得られた熱硬化性樹脂組成物を常法にしたがって混合することにより、各例の粉体塗料を得た。
ここで、熱硬化性樹脂組成物については、原料成分をミキサー（徳寿社製、Ｖ－１０）により混合し、８０℃条件下で溶融混練し、室温で十分に冷却後、粉砕機（ホソカワミクロン社製、ＡＣＭ粉砕機）により微粉砕し、流動性付与材を加えてさらにミキサーで混合し、気流分級および９０メッシュの篩を用いて、表１に記載の粉体塗料を得た。
なお、得られた各例の粉体塗料について、粒径ｄ９０およびｄ１０を、レーザー回折式粒度分布測定装置（島津製作所社製、ＳＡＬＤ－７０００）にて測定した。結果を表１に示す。
表１に記載の配合で熱硬化性樹脂組成物を調製し、得られた熱硬化性樹脂組成物を常法にしたがって混合することにより、各例の粉体塗料を得た。
ここで、熱硬化性樹脂組成物については、原料成分をミキサー（徳寿社製、Ｖ－１０）により混合し、８０℃条件下で溶融混練し、室温で十分に冷却後、粉砕機（ホソカワミクロン社製、ＡＣＭ粉砕機）により微粉砕し、流動性付与材を加えてさらにミキサーで混合し、気流分級および９０メッシュの篩を用いて、表１に記載の粉体塗料を得た。
なお、得られた各例の粉体塗料について、粒径ｄ９０およびｄ１０を、レーザー回折式粒度分布測定装置（島津製作所社製、ＳＡＬＤ－７０００）にて測定した。結果を表１に示す。
【0069】
（粉体塗料の物性）
各例で得られた粉体塗料の吸湿率、流れ率、ゲルタイムおよびせん断引張強度の測定を行った。測定結果を表１に示す。
各例で得られた粉体塗料の吸湿率、流れ率、ゲルタイムおよびせん断引張強度の測定を行った。測定結果を表１に示す。
【0070】
（吸湿率）
各例の粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定した。その後、各例の粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定した。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出した。
各例の粉体塗料を、常温（２３℃）で２時間保管し、保管後の重量Ｗ１を測定した。その後、各例の粉体塗料を１０５℃で２時間乾燥し、乾燥後の重量Ｗ２を測定した。
式：（（重量Ｗ１－重量Ｗ２）／重量Ｗ１）×１００から、吸湿率（％）を算出した。
【0071】
（流れ率）
常温保管性の指標として、以下の方法に従い、流れ率を測定した。
（保存前（ｔ＝０））
各例で得られた粉体塗料０．５ｇを１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製し、得られた試料の直径Ｄ０を測定した。次に、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置した。静置後、試料のＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定した。
下記式（ｉ）に基づき、保存前の水平流れ率すなわち流れ率Ｘ（０）［％］を算出した。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
常温保管性の指標として、以下の方法に従い、流れ率を測定した。
（保存前（ｔ＝０））
各例で得られた粉体塗料０．５ｇを１０ｍｍφの成形用金型に入れ、２０ｋｇｆで１０秒間加圧成形し、筒状の試料を作製し、得られた試料の直径Ｄ０を測定した。次に、７０ｍｍ×１５０ｍｍ×０．８ｍｍのＳＰＣＣ板上に試料を配置し、１５０℃の熱風乾燥機中に３０分静置した。静置後、試料のＳＰＣＣ板との接触面における直径Ｄ１を測定した。
下記式（ｉ）に基づき、保存前の水平流れ率すなわち流れ率Ｘ（０）［％］を算出した。
Ｘ（ｔ）（％）＝（Ｄ１－Ｄ０）／Ｄ０×１００・・・（ｉ）
【0072】
（保存後（ｔ＝４０））
各例で粉体塗料を、成形せずに、４０℃にて４０日間保存した。保存後、保存前の粉体塗料（ｔ＝０）の流れ率の測定手順に準じて、保存後の試料の作製、Ｄ０の測定、１５０℃にて３０分静置、Ｄ１の測定をそれぞれおこなった。上記式（ｉ）に基づき、保存後の水平流れ率すなわち流れ率Ｘ（４０）［％］を算出した。
各例で粉体塗料を、成形せずに、４０℃にて４０日間保存した。保存後、保存前の粉体塗料（ｔ＝０）の流れ率の測定手順に準じて、保存後の試料の作製、Ｄ０の測定、１５０℃にて３０分静置、Ｄ１の測定をそれぞれおこなった。上記式（ｉ）に基づき、保存後の水平流れ率すなわち流れ率Ｘ（４０）［％］を算出した。
【0073】
（流れ率変化指数Ｒ）
得られた流れ率Ｘ（０）および流れ率Ｘ（４０）より、下記式（ｉｉ）に基づきＲ［％］を算出した。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
得られた流れ率Ｘ（０）および流れ率Ｘ（４０）より、下記式（ｉｉ）に基づきＲ［％］を算出した。
Ｒ＝Ｘ（０）－Ｘ（４０）・・・（ｉｉ）
【0074】
（ゲルタイム）
常温保管性の指標として、ゲルタイムを測定した。
各例の粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出した。保存前のゲルタイムをＴ（０）とし、保存後のゲルタイムをＴ（４０）とした。結果を表１に示す。
（ゲルタイムの測定方法）
２００℃に制御された熱板上に、各例の粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。各例の粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、ゲルタイム（秒）とした。ゲルタイムは、数値が小さい方が硬化が速いことを示す。
常温保管性の指標として、ゲルタイムを測定した。
各例の粉体塗料を４０℃にて４０日間保存し、以下の方法で保存前後の２００℃におけるゲルタイムを算出した。保存前のゲルタイムをＴ（０）とし、保存後のゲルタイムをＴ（４０）とした。結果を表１に示す。
（ゲルタイムの測定方法）
２００℃に制御された熱板上に、各例の粉体塗料を載せ、スパチュラで約１回／秒のストロークで練る。各例の粉体塗料が熱により溶解してから硬化するまでの時間を測定し、ゲルタイム（秒）とした。ゲルタイムは、数値が小さい方が硬化が速いことを示す。
【0075】
（せん断引張強度）
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置した。すなわち、２枚の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域である。重なり領域の２枚の銅板間に各例で得られた粉体塗料０．１ｇを広げて静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、粉体塗料を溶融硬化してテストピースを得た。
上記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフ（島津製作所社製）に挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度測定を実施した。
２枚の銅板（材質Ｃ１１００：幅１５ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ１ｍｍ）を重ね合わせて長さ方向に互いに逆方向にずらし、２枚の重なり部分が長さ方向に１０ｍｍとなるように配置した。すなわち、２枚の重なり領域は幅１５ｍｍ×長さ１０ｍｍの領域である。重なり領域の２枚の銅板間に各例で得られた粉体塗料０．１ｇを広げて静置し、１９０℃、２０分加熱を実施し、粉体塗料を溶融硬化してテストピースを得た。
上記テストピースの両端、すなわち各銅板における重なり領域と逆側の端部をオートグラフ（島津製作所社製）に挟み、１０ｍｍ／分にて破断するまで引っ張ることにより、せん断引張強度測定を実施した。
【0076】
（粉体塗料を硬化して得られた硬化物の物性）
次に各例で得られた粉体塗料を硬化させたときの硬化物の曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、引張伸び、ガラス転移温度、線膨張係数、耐熱性および耐ＡＴＦ性（引張強度、曲げ強度の測定）、および耐ヒートサイクル性を以下の方法で測定した。測定結果を表１に示す。
次に各例で得られた粉体塗料を硬化させたときの硬化物の曲げ強度、曲げ弾性率、引張強度、引張伸び、ガラス転移温度、線膨張係数、耐熱性および耐ＡＴＦ性（引張強度、曲げ強度の測定）、および耐ヒートサイクル性を以下の方法で測定した。測定結果を表１に示す。
【0077】
（硬化物の作成）
実施例、比較例で得られた各粉体塗料について、加熱プレス機（テスター産業株式会社製 ＳＡ－３０２）を用いて、温度：１９０℃、圧力：０．２ＭＰａ、２０分の条件で硬化させ、硬化物を得た。
実施例、比較例で得られた各粉体塗料について、加熱プレス機（テスター産業株式会社製 ＳＡ－３０２）を用いて、温度：１９０℃、圧力：０．２ＭＰａ、２０分の条件で硬化させ、硬化物を得た。
【0078】
（曲げ強度）
得られた硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を作製する。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフ（島津製作所社製、オートグラフＡＧ－ＩＳ）によって曲げ試験を行い、上記条件で曲げ荷重が最大となったときの応力の値を曲げ強度（ＭＰａ）とした。
得られた硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ１００ｍｍ、厚さ２ｍｍの試験片を作製する。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠した方法により、２支点間距離Ｌ：５０ｍｍ、測定温度：２５℃、試験速度：５ｍｍ／分の条件にて、オートグラフ（島津製作所社製、オートグラフＡＧ－ＩＳ）によって曲げ試験を行い、上記条件で曲げ荷重が最大となったときの応力の値を曲げ強度（ＭＰａ）とした。
【0079】
（曲げ弾性率）
得られた硬化物を、幅１０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ２ｍｍの試験片に切り出した。試験片の２５℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定した。
得られた硬化物を、幅１０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×厚さ２ｍｍの試験片に切り出した。試験片の２５℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して測定した。
【0080】
（引張伸び、引張強度）
得られた硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、２５℃における引張伸び率（％）および引張強度（ＭＰａ）を測定した。
得られた硬化物から、幅１０ｍｍ、長さ８０ｍｍ、厚さ１ｍｍの試験片を切り出す。得られた試験片をＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠した方法により、オートグラフによって引張試験を行い、２５℃における引張伸び率（％）および引張強度（ＭＰａ）を測定した。
【0081】
（ガラス転移温度、線膨張係数（α１、α２））
得られた硬化物のガラス転移温度および線膨張係数を、次のように測定した。
得られた硬化物を、２０ｍｍ×５ｍｍ×５ｍｍの試験片に切り出した。次いで、得られた試験片について、熱機械分析装置（セイコー電子工業（株）製、ＴＭＡ１００）を用いて、測定温度範囲０℃～３２０℃、昇温速度５℃／分の条件下で測定を行った。この測定結果から、ガラス転移温度Ｔｇ、ガラス転移温度以下における線膨張係数（α１）、ガラス転移温度以上における線膨張係数（α２）を算出した。α１は、４０℃～６０℃における線膨張係数、α２は、１８０℃～２００℃における線膨張係数とした。α１とα２の単位はｐｐｍ／℃であり、ガラス転移温度の単位は℃である。α１およびα２の値から、α１／α２を算出した。
得られた硬化物のガラス転移温度および線膨張係数を、次のように測定した。
得られた硬化物を、２０ｍｍ×５ｍｍ×５ｍｍの試験片に切り出した。次いで、得られた試験片について、熱機械分析装置（セイコー電子工業（株）製、ＴＭＡ１００）を用いて、測定温度範囲０℃～３２０℃、昇温速度５℃／分の条件下で測定を行った。この測定結果から、ガラス転移温度Ｔｇ、ガラス転移温度以下における線膨張係数（α１）、ガラス転移温度以上における線膨張係数（α２）を算出した。α１は、４０℃～６０℃における線膨張係数、α２は、１８０℃～２００℃における線膨張係数とした。α１とα２の単位はｐｐｍ／℃であり、ガラス転移温度の単位は℃である。α１およびα２の値から、α１／α２を算出した。
【0082】
（耐熱性および耐ＡＴＦ性評価）
各例の粉体塗料について、熱処理およびＡＴＦ処理を行った後の物性（曲げ強度、引張強度、絶縁破壊評価）を測定し、耐熱性および耐ＡＴＦ性を評価した。具体的には以下の方法にしたがっておこなった。
（試験片サンプルの準備）
（硬化物の作成）で得られた各例の粉体塗料の硬化物から、上記（引張強度）および（曲げ強度）に記載のサイズの試験片をそれぞれ切り出した。
（耐熱性評価）
（試験片サンプルの準備）で得られた試験片について、保管前、２００℃５００時間保管後および２００℃１０００時間保管後の、引張強度および曲げ強度の測定を行った。引張強度、曲げ強度については上記（引張強度）および（曲げ強度）に従って測定した。結果を表１に示す。
（耐ＡＴＦ性評価）
（試験片サンプルの準備）で得られた試験片を、ＡＴＦ（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｆｌｕｉｄ、トヨタ自動車製ＡＵＴＯ ＦＬＵＩＤ ＷＳ）に浸漬し、１５０℃の温度で保管し、保管前、５００時間保管後および１０００時間保管後の、引張強度および曲げ強度の測定を行った。引張強度、曲げ強度については上記（引張強度）および（曲げ強度）に従って測定した。結果を表１に示す。
各例の粉体塗料について、熱処理およびＡＴＦ処理を行った後の物性（曲げ強度、引張強度、絶縁破壊評価）を測定し、耐熱性および耐ＡＴＦ性を評価した。具体的には以下の方法にしたがっておこなった。
（試験片サンプルの準備）
（硬化物の作成）で得られた各例の粉体塗料の硬化物から、上記（引張強度）および（曲げ強度）に記載のサイズの試験片をそれぞれ切り出した。
（耐熱性評価）
（試験片サンプルの準備）で得られた試験片について、保管前、２００℃５００時間保管後および２００℃１０００時間保管後の、引張強度および曲げ強度の測定を行った。引張強度、曲げ強度については上記（引張強度）および（曲げ強度）に従って測定した。結果を表１に示す。
（耐ＡＴＦ性評価）
（試験片サンプルの準備）で得られた試験片を、ＡＴＦ（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ ｆｌｕｉｄ、トヨタ自動車製ＡＵＴＯ ＦＬＵＩＤ ＷＳ）に浸漬し、１５０℃の温度で保管し、保管前、５００時間保管後および１０００時間保管後の、引張強度および曲げ強度の測定を行った。引張強度、曲げ強度については上記（引張強度）および（曲げ強度）に従って測定した。結果を表１に示す。
【0083】
（耐ヒートサイクル試験）
固定子コイルのコイルエンドを模した、ＰＥＥＫ樹脂にて被覆された模擬テストピース（図３に示す）を１９０℃で２０分加熱し、各例で得られた粉体塗料を、模擬テストピースのコイルエンド部分を被覆するように溶融付着させ（図３、粉体塗料による被覆部２０１）、１９０℃２０分硬化させることにより、膜厚０．５ｍｍとなるように塗装された塗装物を作製した。
各例の塗装物を、－４０℃および１５０℃各２０分を１サイクルとし、２０００サイクルまで繰り返し、ヒートサイクル試験を行った。
ヒートサイクル試験後の塗装物の塗装表面を観察し、クラックの観察されない塗装物数を計測し、以下式により、クラック無塗装物（％）を算出した。なお、計測は５００サイクル毎に行った。
クラック無塗装物（％）＝（ヒートサイクル試験後クラック無塗装物の個数／作製直後塗装物の個数）×１００
固定子コイルのコイルエンドを模した、ＰＥＥＫ樹脂にて被覆された模擬テストピース（図３に示す）を１９０℃で２０分加熱し、各例で得られた粉体塗料を、模擬テストピースのコイルエンド部分を被覆するように溶融付着させ（図３、粉体塗料による被覆部２０１）、１９０℃２０分硬化させることにより、膜厚０．５ｍｍとなるように塗装された塗装物を作製した。
各例の塗装物を、－４０℃および１５０℃各２０分を１サイクルとし、２０００サイクルまで繰り返し、ヒートサイクル試験を行った。
ヒートサイクル試験後の塗装物の塗装表面を観察し、クラックの観察されない塗装物数を計測し、以下式により、クラック無塗装物（％）を算出した。なお、計測は５００サイクル毎に行った。
クラック無塗装物（％）＝（ヒートサイクル試験後クラック無塗装物の個数／作製直後塗装物の個数）×１００
【0084】
【表1】
【0085】
表１より、実施例１で得られた粉体塗料においては、曲げ強度、曲げ弾性率、せん断引張強度および線膨張係数等の物性も好ましいものであった。また、実施例１では、ゲルタイムについても良好な結果が得られた。また、実施例１で得られた粉体塗料においては、耐熱性、耐ＡＴＦ性および耐ヒートサイクル試験についても良好な結果が得られた。
各実施例における粉体塗料は、常温保管性に優れるものであり、コイルエンドの露出部の被覆に好ましく用いることができる。
各実施例における粉体塗料は、常温保管性に優れるものであり、コイルエンドの露出部の被覆に好ましく用いることができる。
【符号の説明】
【0086】
１００ 固定子
１０１ 固定子鉄心
１０３ 固定子コイル
１０５ コイルエンド
１０７ エナメル被覆部
１０９ 露出部
１１１ 被覆部
２００ 耐ヒートサイクル試験用模擬テストピース
２０１ 粉体塗料による被覆部
１０１ 固定子鉄心
１０３ 固定子コイル
１０５ コイルエンド
１０７ エナメル被覆部
１０９ 露出部
１１１ 被覆部
２００ 耐ヒートサイクル試験用模擬テストピース
２０１ 粉体塗料による被覆部
【図1】
【図2】
【図3】