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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024065446
(43)【公開日】2024-05-15
(54)【発明の名称】複合吸音材
(51)【国際特許分類】
G10K 11/168 20060101AFI20240508BHJP
B32B 5/02 20060101ALI20240508BHJP
B32B 27/02 20060101ALI20240508BHJP
B32B 7/02 20190101ALI20240508BHJP
D04H 1/485 20120101ALI20240508BHJP
G10K 11/16 20060101ALI20240508BHJP
B60R 13/08 20060101ALI20240508BHJP
【ＦＩ】
G10K11/168
B32B5/02
B32B27/02
B32B7/02
D04H1/485
G10K11/16 120
B60R13/08
【審査請求】未請求
【請求項の数】16
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022174308
(22)【出願日】2022-10-31
(71)【出願人】
【識別番号】390018153
【氏名又は名称】日本毛織株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000229863
【氏名又は名称】株式会社エフアンドエイノンウーブンズ
(74)【代理人】
【識別番号】110000040
【氏名又は名称】弁理士法人池内アンドパートナーズ
(72)【発明者】
【氏名】三木 尚子
(72)【発明者】
【氏名】伊勢 智一
(72)【発明者】
【氏名】岩城 史典
(72)【発明者】
【氏名】櫛木 和彦
【テーマコード（参考）】
3D023
4F100
4L047
5D061
【Ｆターム（参考）】
3D023BA01
3D023BA03
3D023BB01
3D023BB21
3D023BD01
3D023BD02
3D023BD04
3D023BD11
3D023BD13
3D023BD17
3D023BD21
3D023BD25
3D023BD29
3D023BE05
4F100AK01
4F100AK01A
4F100AK04
4F100AK04A
4F100AK25
4F100AK25B
4F100AK42
4F100AK42C
4F100AK48
4F100AK48A
4F100BA03
4F100BA07
4F100DD01
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4F100DG01B
4F100DG01C
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4F100DG15C
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4F100EC09C
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4F100GB31
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4L047AA21
4L047AA27
4L047AA28
4L047AB02
4L047AB09
4L047BA03
4L047BA09
4L047BA24
4L047BB09
4L047CA06
4L047CA12
4L047CA19
4L047CB08
4L047CC14
5D061AA06
5D061AA23
5D061BB18
5D061BB21
(57)【要約】 （修正有）
【課題】３００～２０００Ｈｚの低～高周波数における吸音性能が高い複合吸音材を提供する。
【解決手段】複合吸音材８は、合成樹脂フィルム層４と、凹凸を有する不織布層１と、乾式不織布層７ａ－７ｄを含み、凹凸を有する不織布層１は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て乾式不織布層７ａ－７ｄの前に配置されており、乾式不織布層７ａ－７ｄは両主面がフラットであり、１層又は複数層存在する。これにより、複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上である複合吸音材となり、電気自動車などのロードノイズに対応できる。
【選択図】図３
【解決手段】複合吸音材８は、合成樹脂フィルム層４と、凹凸を有する不織布層１と、乾式不織布層７ａ－７ｄを含み、凹凸を有する不織布層１は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て乾式不織布層７ａ－７ｄの前に配置されており、乾式不織布層７ａ－７ｄは両主面がフラットであり、１層又は複数層存在する。これにより、複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上である複合吸音材となり、電気自動車などのロードノイズに対応できる。
【選択図】図３
【特許請求の範囲】
【請求項1】
合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含む複合吸音材であって、
前記凹凸を有する不織布層は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、
前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在することを特徴とする複合吸音材。
前記凹凸を有する不織布層は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、
前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在することを特徴とする複合吸音材。
【請求項2】
前記複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項3】
前記複合吸音材の厚みが３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項4】
前記凹凸を有する不織布層は、底部から頂部の平均高さが１ｍｍ～１０ｍｍ、山山間の平均ピッチが１～３０ｍｍ、平均厚さが０．２～５ｍｍである請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項5】
前記凹凸を有する不織布層の通気抵抗が０～１５０ｍＴｏｒｒである請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項6】
前記凹凸を有する不織布層の単位面積当たりの質量が１５０～１５００ｇ／ｍ2である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項7】
前記合成樹脂フィルム層は、音の入射方向から見て凹凸を有する不織布層の前、後ろ、及び乾式不織布層の間からなる群から選ばれる少なくとも一つの位置に配置されている請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項8】
前記合成樹脂フィルム層は、両表面層が内層に比較して低融点の樹脂層であり、内層が表面層に比較して高融点の樹脂層で構成された多層ホットメルトフィルムである請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項9】
前記合成樹脂フィルム層の厚さは、１～１００μｍである請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項10】
前記乾式不織布の密度が１０～７５ｋｇ／ｍ3である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項11】
前記乾式不織布層は、高融点繊維と熱融着繊維を混綿したニードルパンチ不織布層である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項12】
前記乾式不織布は、ニードルパンチ不織布層に加え、さらに密度が１～２０ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層が積層されている請求項１０に記載の複合吸音材。
【請求項13】
前記複合吸音材の単位面積当たりの質量が２８００ｇ／ｍ2以下である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項14】
前記複合吸音材は、熱成形が可能である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項15】
凹凸を有する不織布層は複数枚含み、少なくとも１枚は乾式不織布層の前に配置されており、残りの少なくとも１枚は乾式不織布層の間に配置されている請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【請求項16】
前記複合吸音材は、自動車のロードノイズ用吸音材である請求項１又は２に記載の複合吸音材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は複合吸音材に関する。さらに詳しくは、低周波領域から高周波領域までの垂直入射吸音率が高い複合吸音材に関する。
【背景技術】
【0002】
吸音材（防音材ともいう）は自動車、鉄道車両、航空機、建造物、音響施設など様々な分野で使用されている。従来から繊維層と多孔質層を積層した吸音材は知られている。例えば特許文献１には通気度が３０～２２０ｃｃ／ｃｍ2・secの繊維層を入射側に配置し、多孔質層を非入射側に配置して積層した吸音材が提案されている。特許文献２には、多孔質吸音体と２枚以上の不織布が積層された吸音材であって、前記不織布は延伸配列された長繊維不織布を使用することが提案されている。特許文献３には、低密度層と高密度層とを有し、低密度層が連続気泡構造を有するエチレン・プロピレン・ジエンゴム発泡体である積層吸音材が提案されている。特許文献４には、第１層がシリコーンゴムで第２層がグラスウール又はロックウールを積層させた建築用吸音材が提案されている。特許文献５には、硬質繊維層と軟質繊維層を積層した吸音材が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第６６４６２６７号公報
【特許文献2】特開２０１９－００５９３９公報
【特許文献3】特許第６５７７７２０号公報
【特許文献4】特許第４８９１８９７号公報
【特許文献5】特開２０１０－０８５８７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかし、前記のような従来技術の複合吸音材は、低周波領域における吸音性能が低いという問題があった。近年、開発と生産量が増加している電気自動車（electric vehicle : EV）は、電気をエネルギー源とし、電動機(モーター)を動力源として走行することから、内燃機関の騒音は発生せず静かに走行する半面、従来その騒音に隠れて気にならなかったタイヤと地面の摩擦音であるロードノイズが顕在化するという問題が起こっている。このロードノイズの周波数は、５００Ｈｚ以下と言われている。さらに３００～２０００Ｈｚの低～高周波数領域における吸音性能も高い吸音材も求められている。
【0005】
本発明は、前記従来の問題を解決するため、３００～２０００Ｈｚの低～高周波数における吸音性能が高い複合吸音材を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明は、合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含む複合吸音材であって、前記凹凸を有する不織布層は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在する複合吸音材である。
【発明の効果】
【0007】
本発明の複合吸音材は、合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含み、前記凹凸を有する不織布層は、繊維密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在することにより、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高い複合吸音材を提供できる。これにより電気自動車などのロードノイズに対応できる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
本発明は、合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含む複合吸音材である。凹凸を有する不織布層は、圧縮成形により凹凸が形成されている。圧縮成形されていることから、高密度層になっている。凹凸を有する不織布層の繊維密度は５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3以下であり、好ましくは６０ｋｇ／ｍ3以上４５０ｋｇ／ｍ3以下であり、より好ましくは７０ｋｇ／ｍ3以上４１０ｋｇ／ｍ3以下である。この範囲内であれば、音と凹凸を有する不織布層が接触した際に、材料表面での音の反射が少なく、且つ、音エネルギーが繊維との摩擦により効果的に減衰する為、低～高周波領域における吸音性能が良好となる。また、本発明の凹凸を有する不織布層は、音の入射方向から見て乾式不織布層の前に配置されている。これにより、凹凸表面での音の反射が少なく、凹凸を有する不織布層から乾式不織布層において、効果的に吸音できる。この為、凹凸を有する不織布層による低周波領域の吸音が良好となる効果と、乾式不織布層による高周波領域の吸音が良好となる効果が相俟って、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高い複合吸音材を提供できる。
【0010】
本発明の乾式不織布層は、両主面（表裏面）がフラットであり、１層又は複数層存在する。両主面（表裏面）がフラットであると、複数層積層したときに界面接着するのに便利である。また、１層で厚く作成するのに比べて、薄い均一層を形成できる効果もある。もちろん１層で厚く作成してもよい。
【0011】
複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上であるのが好ましい。より好ましくは、３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率は５０％以上であり、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率はそれぞれ５６％以上である。これによりロードノイズばかりでなく、エンジンによる雑音、ブレーキ音などにも対応できる。
【0012】
複合吸音材の厚みは３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下が好ましく、より好ましくは３５ｍｍ以上８０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは４０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。これにより、低～高周波領域の吸音性能が良好となり、省スペース性に優れた吸音材となる。
【0013】
凹凸を有する不織布層は、底部から頂部の平均高さ１ｍｍ～１０ｍｍ、山山間の平均ピッチ１～３０ｍｍ、平均厚さ０．２～５ｍｍが好ましい。単位面積当たりの質量（目付）は１５０～１５００ｇ／ｍ2が好ましく、より好ましくは１８０～１３５０ｇ／ｍ2であり、さらに好ましくは２１０～１２３０ｇ／ｍ2である。凹凸を有する不織布層を構成する平均繊維直径は、０．１ ～１００μｍが好ましく、より好ましくは０．７～７０μｍであり、さらに好ましくは０．８～６０μｍである。また、凹凸を有する不織布層を構成する繊維は、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）などのポリエステル、アクリル、ポリプロピレン、ナイロン、レーヨン、アラミドなどが好ましく、これらを混綿してもよい。これにより、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高い複合吸音材となる。また、凹凸を有する不織布層の通気抵抗が０～１５０ｍＴｏｒｒであるのが好ましく、より好ましくは１～１４０ｍＴｏｒｒであり、さらに好ましくは２～１３５ｍＴｏｒｒである。通気抵抗は、流れ抵抗測定装置（Mecanum社製、装置名SIGMA）を使用し、ＡＳＴＭ Ｃ５２２－０３：２０１６に準拠して測定できる。
【0014】
本発明の複合吸音材は、凹凸を有する不織布層は複数枚含み、少なくとも１枚は乾式不織布層の前に配置されており、残りの少なくとも１枚は乾式不織布層の間に配置してもよい。例えば、凸凹不織布を２枚使用し、音入射側から凸凹不織布層と乾式不織布層を交互に積層する。これにより、高周波数域の吸音性能の低下を防ぐことができ、低周波～高周波数域において吸音性能を維持できる。
凹凸不織布層を構成する繊維は、短繊維でも良いし、長繊維でも良い。長繊維から成るスパンボンドやメルトブロー、SMS （スパンボンド／メルトブロー／スパンボンド）などを短繊維から成る不織布と複合して凹凸不織布を作製しても良い。また、凹凸不織布層は、凹凸構造内部に密度差を持たせても良い。凹凸構造内部の密度差は、凹凸不織布製造工程において、凹凸付与装置のローラー間を通過する際、凹凸不織布の山・谷・その中間部で密度差が形成されるようにしてもよい。
凹凸不織布層を構成する繊維は、短繊維でも良いし、長繊維でも良い。長繊維から成るスパンボンドやメルトブロー、SMS （スパンボンド／メルトブロー／スパンボンド）などを短繊維から成る不織布と複合して凹凸不織布を作製しても良い。また、凹凸不織布層は、凹凸構造内部に密度差を持たせても良い。凹凸構造内部の密度差は、凹凸不織布製造工程において、凹凸付与装置のローラー間を通過する際、凹凸不織布の山・谷・その中間部で密度差が形成されるようにしてもよい。
【0015】
合成樹脂フィルム層は、音の入射方向から見て凹凸を有する不織布層の前、後ろ、及び乾式不織布層の間からなる群から選ばれる少なくとも一つの位置に配置するのが好ましく、より好ましくは凹凸を有する不織布層の前に配置する。これにより、低～高周波領域の吸音性能が良好となり、省スペース性に優れた吸音材となる。とくに凹凸を有する不織布層の前に合成樹脂フィルム層を配置し、凹凸を有する不織布層の後に乾式不織布層を配置すると、凹凸を有する不織布層の両面に空気層が存在する為、凹凸表面での音の反射が少なく、凹凸を有する不織布層から乾式不織布層において、効果的に吸音でき、且つ、凹凸裏面に空気層が存在することで低周波領域の吸音が良好となる。また、合成樹脂フィルム層と凹凸を有する不織布層が接することで、合成樹脂フィルム層の膜振動による、音エネルギーの減衰効率が向上する。且つ、フィルムの振動が、凹凸を有する不織布層と乾式不織布層に伝わることで、それら繊維の振動が増大し、音エネルギーの減衰効率が向上する為、低～高周波領域における吸音性能が良好となる。
【0016】
合成樹脂フィルム層は、両表面層が内層に比較して低融点の樹脂層であり、内層が表面層に比較して高融点の樹脂層で構成された多層ホットメルトフィルムであるのが好ましい。一例として、両表面層がポリエチレン層、内層がナイロン層、ポリプロピレン層、又はポリエステル層などの多層ホットメルトフィルムがある。この多層ホットメルトフィルムはホットメルト接着が可能であり、積層一体化する際に有用である。合成樹脂フィルム層の厚さは、１～１００μｍが好ましい。
【0017】
乾式不織布の密度は１０～７５ｋｇ／ｍ3であるのが好ましく、より好ましくは１３ｋｇ／ｍ3以上７０ｋｇ／ｍ3以下であり、さらに好ましくは１６ｋｇ／ｍ3以上６０ｋｇ／ｍ3以下である。この範囲内であれば、低密度層として、音と吸音材が接触した際に、音エネルギーが繊維との摩擦により効果的に減衰する為、低～高周波領域の吸音が良好となる。乾式不織布層は、高融点繊維と熱融着繊維を混綿したニードルパンチ不織布層であるのが好ましい。ニードルパンチ不織布層であると一体性が良く、取り扱い性もよい。高融点繊維は例えばポリエチレンテレフタレート(PET)繊維である。熱融着繊維は、例えば芯がポリエチレンテレフタレート(PET)、鞘がPETより融点の低い共重合ポリエステルの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維を使用できる。このように熱融着繊維を含むニードルパンチ不織布層とすることにより、複合吸音材を車に取り付ける際に、熱プレスにより所望の形状に成形できる。熱融着繊維は、全融型、分割型、芯鞘型、サイドバイサイド型を使用できるが、好ましくは芯鞘型である。芯鞘型の芯と鞘の材料は、芯／鞘でＰＥＴ／ＰＥＴ、ＰＥＴ／ＰＥ(ポリエチレン)、ＰＥＴ／ＰＰ(ポリプロピレン)、ＰＰ／ＰＥ、ＰＥ／ＰＥ、ＰＰ／ＰＰなどを使用できるが、好ましくは強度面から同材料が好ましく、より好ましくはＰＥＴ／ＰＥＴである。
【0018】
乾式不織布は、ニードルパンチ不織布層に加え、さらに密度が１～２０ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層を積層させてもよい。これにより吸音性能は維持した上で、軽量化が可能となる。
【0019】
本発明の複合吸音材の単位面積当たりの質量は２８００ｇ／ｍ2以下が好ましく、より好ましくは７００～２８００ｇ／ｍ2であり、さらに好ましくは８００～２６００ｇ／ｍ2である。これにより、適度な質量でかつ低～高周波領域の吸音性が高い吸音材なる。
【0020】
合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層はホットメルト、接着剤、もしくは両面テープ等を使用し、積層一体化されても良いし、積層一体化されなくても良い。各層の接着方法としては、ホットメルト、接着剤、もしくは両面テープは接着面全面に塗布、もしくは貼付けてもよいし、点状、線状、格子状に塗布、もしくは貼付けてもよい。不織布の製造工程において、熱融着繊維を混合し、後工程で加熱することで接着してもよい。または、不織布の製造工程において、各層の間に、熱融着シートを挟み込み、後工程で加熱することで、各層を接着してもよい。好ましい例として、フィルム層と凹凸層、及びフィルム層と乾式不織布層の接着方法は、別の接着材料を使用するのではなく、フィルム層 (多層ホットメルトフィルム層) による、ホットメルト接着である。
【0021】
複合吸音材は、自動車のロードノイズ用吸音材として有用であり、とくに電気自動車（electric vehicle : EV）のロードノイズ用吸音材として有用である。自動車のタイヤ周りの個所、ダッシュボード又は内装面等に組み込むことができる。
本発明の複合吸音材は長尺シートに形成され、ロール状に巻かれた状態で製品化するのが好ましい。長尺シートであると、目的に合わせた大きさ及び形状にカットできる。またロール状であると、運搬、移動、供給に便利である。
また、難燃性が必要な場合は、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層、その他の繊維素材は難燃アクリル、モダクリル、難燃ポリエステル、難燃レーヨン、難燃ウール（ザプロ加工）、難燃ビニロン、芳香族ポリアミド（アラミド）、ノボラック、ポリアリレート、ポリアミドイミド、ポリベンズイミダゾール（ＰＢＩ）等の繊維を使用できる。あるいは非難燃性繊維に難燃剤(液体・粉体)を塗布、噴霧又は含浸などして難燃性にしても良い。
本発明の複合吸音材は長尺シートに形成され、ロール状に巻かれた状態で製品化するのが好ましい。長尺シートであると、目的に合わせた大きさ及び形状にカットできる。またロール状であると、運搬、移動、供給に便利である。
また、難燃性が必要な場合は、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層、その他の繊維素材は難燃アクリル、モダクリル、難燃ポリエステル、難燃レーヨン、難燃ウール（ザプロ加工）、難燃ビニロン、芳香族ポリアミド（アラミド）、ノボラック、ポリアリレート、ポリアミドイミド、ポリベンズイミダゾール（ＰＢＩ）等の繊維を使用できる。あるいは非難燃性繊維に難燃剤(液体・粉体)を塗布、噴霧又は含浸などして難燃性にしても良い。
【0022】
次に図面を用いて説明する。以下の図面の説明において、同一符号は同一物を示す。図１Ａは本発明の一実施形態の凹凸を有する不織布層１の模式的斜視図、図１Ｂは図１ＡのＩ－Ｉ線の模式的断面図である。凹凸を有する不織布層１は、凸部２と凹部３が形成されており、一例として底部から頂部の平均高さＨが３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰが１０ｍｍ、平均厚さｔが２ｍｍ、密度は１８０ｋｇ／ｍ3、通気抵抗は２６ｍＴｏｒｒである。この凹凸を有する不織布層１は、一対の凹凸ローラーによる凹凸付与装置、及び一対の金属彫刻ロール、片面に金属彫刻ロールとペーパーロールとの組み合わせなどのエンボス装置や金属彫刻板による平板プレス装置、凹凸形状を有する円筒型プレス装置などを用いて凹凸賦形加工して得られる。凹凸形状は、代表的な波型、ギヤ型、格子型などの連続、または、半球状、多角状などの凹部を非連続的に、千鳥配置、一定間隔で配置してもよい。凹部、凸部、凹凸部のいずれかの単位面積当たりの個数は１０～５０００個／１００ｃｍ2が好ましく、さらに好ましくは５０～１５００個／１００ｃｍ2である。
【0023】
図２は本発明の一実施形態の合成樹脂フィルム層４の模式的断面図である。この合成樹脂フィルム層４は、両表面層５ａ，５ａがポリエチレン（ＰＥ）層、内層５ｂがナイロン（Ｎｙ）層の多層ホットメルトフィルムである。ナイロンはナイロン６、ナイロン６，６、ナイロン１０、ナイロン１２、あるいはこれらの任意のナイロンのブレンド品などの様々なナイロンを使用できる。
【0024】
図３は本発明の一実施形態の複合吸音材８の模式的断面図である。この複合吸音材８は、合成樹脂フィルム層４と、凹凸を有する不織布層１と、乾式不織布層７ａ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図４は本発明の別の実施形態の複合吸音材９の模式的断面図である。この複合吸音材９は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｂ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図５は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材１０の模式的断面図である。この複合吸音材１０は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図６は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材１１の模式的断面図である。この複合吸音材１１は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｂと、サーマルボンド不織布層１２をこの順番に積層した複合吸音材である。
図７は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材２９の模式的断面図である。この複合吸音材２９は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｂ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図４は本発明の別の実施形態の複合吸音材９の模式的断面図である。この複合吸音材９は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｂ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図５は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材１０の模式的断面図である。この複合吸音材１０は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
図６は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材１１の模式的断面図である。この複合吸音材１１は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｂと、サーマルボンド不織布層１２をこの順番に積層した複合吸音材である。
図７は本発明のさらに別の実施形態の複合吸音材２９の模式的断面図である。この複合吸音材２９は、合成樹脂フィルム層４ａと、凹凸を有する不織布層１と、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｂ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。
【0025】
図１２は本発明の複合吸音材が自動車２０に搭載される個所を示す模式的説明図である。自動車２０の前輪の上部のフェンダーにフェンダーライナー２１、後輪の上部のリアホイルにリアホイルハウスライナー２２、ダッシュパネル部にはダッシュサイレンサー２３、フロアーパネル部にはフロアーサイレンサー２４、ボンネット裏部にはフードサイレンサー２５、天井部にはルーフライニングインシュレーター２６、トランクルーム部にはラゲージマット及びラゲージフロントサイレンサー２７が装着される。これらは一例であるが、少なくとも一部に用いてもよいし、全部に用いてもよい。これにより、自動車２０の外部からの音を吸音ないしは遮音できる。とくにライナー材は、タイヤと地面の摩擦音であるロードノイズのほか、タイヤの巻き込む砂利、小石、雨水がボディに当たる音を室内に伝わるのを防止できる。これらのライナー材又はサイレンサー材は、本発明の複合吸音材を熱成形して得られる。
【0026】
本発明の吸音材は、自動車の様々な箇所に搭載でき、低周波数域 (ロードノイズ対策) だけでなく、高周波数域にも吸音性能を有するよう設計した。低周波数域の吸音性能が必要とされる部位としては、ダッシュサイレンサーやフロアーサイレンサーにも適用できる。
【実施例0027】
以下、実施例を用いてさらに具体的に説明する。なお、本発明は下記の実施例に限定されるものではない。
以下の実施例及び比較例の測定方法は下記のとおりである。
＜垂直入射吸音率＞
それぞれのサンプルを採取し、各条件での積層をした後、垂直入射吸音率測定装置「日本音響エンジニアリング社製ＷｉｎＺａｃＭＴＸ」を用いＡＳＴＭ Ｅ １０５０：２０１９に準拠し、当該サンプルについて、周波数１１７～５０００Ｈｚの範囲の垂直入射吸音率を測定した。
＜通気抵抗＞
凹凸を有する不織布層の通気抵抗は、流れ抵抗測定装置（Mecanum社製、装置名SIGMA）を使用し、ＡＳＴＭ Ｃ５２２－０３：２０１６に準拠し、通気孔直径２９ｍｍ、エアー流量１００ＳＣＣＭで測定した。
＜厚み＞
厚みゲージを用いて測定した。
＜その他＞
ＪＩＳ又は業界の規定する測定方法に従って測定した。
以下の実施例及び比較例の測定方法は下記のとおりである。
＜垂直入射吸音率＞
それぞれのサンプルを採取し、各条件での積層をした後、垂直入射吸音率測定装置「日本音響エンジニアリング社製ＷｉｎＺａｃＭＴＸ」を用いＡＳＴＭ Ｅ １０５０：２０１９に準拠し、当該サンプルについて、周波数１１７～５０００Ｈｚの範囲の垂直入射吸音率を測定した。
＜通気抵抗＞
凹凸を有する不織布層の通気抵抗は、流れ抵抗測定装置（Mecanum社製、装置名SIGMA）を使用し、ＡＳＴＭ Ｃ５２２－０３：２０１６に準拠し、通気孔直径２９ｍｍ、エアー流量１００ＳＣＣＭで測定した。
＜厚み＞
厚みゲージを用いて測定した。
＜その他＞
ＪＩＳ又は業界の規定する測定方法に従って測定した。
【0028】
（材料の作成）
（１）合成樹脂フィルム層
図２に示す合成樹脂フィルム層を使用した。この合成樹脂フィルム層４は、両表面層５ａ，５ｂがポリエチレン（ＰＥ）層、内層６がナイロン（Ｎｙ）層の多層ホットメルトフィルムである。各層の厚さは、ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、ＰＥ１４μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１４μｍである。
（２）凹凸を有する不織布層
各実施例に記載した。
（３）乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）
繊度２．２ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート繊維、８０質量％と繊度４．４ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）、２０質量％を混綿し、得られたウェブをニードルパンチした。更に１５０℃で１０分間熱処理し、密度が３２ｋｇ／ｍ3，質量が３１８ｇ／ｍ2、厚さが１０ｍｍ のニードルパンチ不織布層を得た。
（４）乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）
繊度１．０ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの極細ポリエステル（ＰＥＴ）繊維３５質量％、繊度７．８ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの中空ポリエステル（ＰＥＴ）繊維３５質量％、繊度４．４ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）２０質量％、繊度２．２decitex、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）１０質量％を混綿し、得られたウェブを１７０℃で２分間熱処理し、厚さが２０ｍｍ、質量が１８３ｇ／ｍ2、密度が９ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層を得た。
（１）合成樹脂フィルム層
図２に示す合成樹脂フィルム層を使用した。この合成樹脂フィルム層４は、両表面層５ａ，５ｂがポリエチレン（ＰＥ）層、内層６がナイロン（Ｎｙ）層の多層ホットメルトフィルムである。各層の厚さは、ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、ＰＥ１４μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１４μｍである。
（２）凹凸を有する不織布層
各実施例に記載した。
（３）乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）
繊度２．２ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート繊維、８０質量％と繊度４．４ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）、２０質量％を混綿し、得られたウェブをニードルパンチした。更に１５０℃で１０分間熱処理し、密度が３２ｋｇ／ｍ3，質量が３１８ｇ／ｍ2、厚さが１０ｍｍ のニードルパンチ不織布層を得た。
（４）乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）
繊度１．０ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの極細ポリエステル（ＰＥＴ）繊維３５質量％、繊度７．８ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの中空ポリエステル（ＰＥＴ）繊維３５質量％、繊度４．４ｄｅｃｉｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）２０質量％、繊度２．２decitex、繊維長５１ｍｍの芯鞘複合熱融着ポリエステル繊維（芯がポリエチレンテレフタレート、鞘が融点ないしは軟化点１１０℃の共重合ポリエステル）１０質量％を混綿し、得られたウェブを１７０℃で２分間熱処理し、厚さが２０ｍｍ、質量が１８３ｇ／ｍ2、密度が９ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層を得た。
【0029】
（実施例１）
凹凸不織布は、アクリル繊維（繊度３．３decitex、繊維長７６ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８０ｋｇ／ｍ3、通気抵抗２６ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図４に示すように、前記材料の作成の説明で記載した合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）２枚と、凹凸を有する不織布層１層と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布）４層を配置した。
凹凸不織布は、アクリル繊維（繊度３．３decitex、繊維長７６ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８０ｋｇ／ｍ3、通気抵抗２６ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図４に示すように、前記材料の作成の説明で記載した合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）２枚と、凹凸を有する不織布層１層と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布）４層を配置した。
【0030】
（実施例２）
凹凸不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度３．３decitex、繊維長６４ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度８０ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図４に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を２枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布）の第１層と２層の間に配置した。
凹凸不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度３．３decitex、繊維長６４ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度８０ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図４に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を２枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布）の第１層と２層の間に配置した。
【0031】
（実施例３）
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図５に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を２枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置した。
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図５に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を２枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置した。
【0032】
（実施例４）
凹凸不織布は実施例２と同様の凹凸不織布を使用した。
図６に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１４μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１４μｍ、質量３７ｇ／ｍ2）を３枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、３枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置し、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第２層の後には乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）を配置した。
凹凸不織布は実施例２と同様の凹凸不織布を使用した。
図６に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１４μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１４μｍ、質量３７ｇ／ｍ2）を３枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、３枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置し、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第２層の後には乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）を配置した。
【0033】
（実施例５）
合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）をとした以外は実施例４と同様に実施した。
合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）をとした以外は実施例４と同様に実施した。
【0034】
（比較例１）
図８は比較例１の複合吸音材１３の模式的断面図である。この複合吸音材１３は、合成樹脂フィルム層４ａと、乾式不織布層７ａ－７ｂと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｃ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。凹凸を有する不織布層を使用していない点が比較例である。
図８に示すように、音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）２層と合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）２層を配置した。
図８は比較例１の複合吸音材１３の模式的断面図である。この複合吸音材１３は、合成樹脂フィルム層４ａと、乾式不織布層７ａ－７ｂと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｃ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。凹凸を有する不織布層を使用していない点が比較例である。
図８に示すように、音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）２層と合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）２層を配置した。
【0035】
（比較例２）
図９は比較例２の複合吸音材１４の模式的断面図である。この複合吸音材１４は、合成樹脂フィルム層４ａと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｂと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｃ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。凹凸を有する不織布層を使用していない点が比較例である。
図９に示すように、音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）を１層ずつ各３層配置し、その後に乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）１層を配置した。
図９は比較例２の複合吸音材１４の模式的断面図である。この複合吸音材１４は、合成樹脂フィルム層４ａと、乾式不織布層７ａと、合成樹脂フィルム層４ｂと、乾式不織布層７ｂと、合成樹脂フィルム層４ｃと、乾式不織布層７ｃ－７ｄをこの順番に積層した複合吸音材である。凹凸を有する不織布層を使用していない点が比較例である。
図９に示すように、音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）を１層ずつ各３層配置し、その後に乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）１層を配置した。
【0036】
（比較例３）
図１０に示すように、凹凸不織布の代わりに平坦な不織布層６を使用した。平坦な不織布は、アクリル繊維（繊度３．３decitex、繊維長７６ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチし、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度２６２ｋｇ／ｍ3、通気抵抗１８ｍＴｏｒｒであった。図１０の１５は複合吸音材である。
音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、平坦な不織布層と、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）４層を配置した。
図１０に示すように、凹凸不織布の代わりに平坦な不織布層６を使用した。平坦な不織布は、アクリル繊維（繊度３．３decitex、繊維長７６ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチし、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度２６２ｋｇ／ｍ3、通気抵抗１８ｍＴｏｒｒであった。図１０の１５は複合吸音材である。
音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、平坦な不織布層と、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）４層を配置した。
【0037】
（比較例４）
図１１に示すように、凹凸不織布の代わりに平坦な不織布層６を使用した。平坦な不織布層は、比較例４と同様の平坦な不織布を使用した。
音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、平坦な不織布層と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）と、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）３層を配置した。図１１の１６は複合吸音材である。
図１１に示すように、凹凸不織布の代わりに平坦な不織布層６を使用した。平坦な不織布層は、比較例４と同様の平坦な不織布を使用した。
音の入射方向から合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、平坦な不織布層と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）と、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ）と、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）３層を配置した。図１１の１６は複合吸音材である。
【0038】
【0039】
【表1】
【0040】
【表2】
【0041】
表１～２及び図１３～１６の垂直入射吸音率グラフから明らかなとおり、実施例１～５の複合吸音材は、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高いことが確認できた。
これに対して比較例１～２は凹凸不織布層がないため、高周波領域における吸音性能が低かった。また、比較例３及び４は凹凸不織布層の代わりに平坦な不織布層６を使用したため、低周波領域における吸音性能が低かった。
これに対して比較例１～２は凹凸不織布層がないため、高周波領域における吸音性能が低かった。また、比較例３及び４は凹凸不織布層の代わりに平坦な不織布層６を使用したため、低周波領域における吸音性能が低かった。
【0042】
（実施例６）
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図３に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、音の入射方向の先端部に配置した。
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図３に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、音の入射方向の先端部に配置した。
【0043】
（実施例７）
凹凸不織布は、ポリプロピレン繊維（繊度７．８decitex、繊維長６４ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８４ｋｇ／ｍ3、通気抵抗１５ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図１７に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、凹凸を有する不織布層の後ろに配置した。
凹凸不織布は、ポリプロピレン繊維（繊度７．８decitex、繊維長６４ｍｍ）を開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８４ｋｇ／ｍ3、通気抵抗１５ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
図１７に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、凹凸を有する不織布層の後ろに配置した。
【0044】
（実施例８）
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図１８に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図１８に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を１枚用い、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
【0045】
（実施例９）
凹凸不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度１．３decitex、繊維長３８ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８６ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３３ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
上記以外は、実施例８と同様に実施した。
凹凸不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度１．３decitex、繊維長３８ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチ後、凹凸ローラー間を通過させ、図１Ａ－Ｂに示す平均高さＨ＝３ｍｍ、山山間の平均ピッチＰ＝１０ｍｍ、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度１８６ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３３ｍＴｏｒｒの凹凸を有する不織布層を使用した。
上記以外は、実施例８と同様に実施した。
【0046】
（実施例１０）
凹凸不織布は実施例２と同様の凹凸不織布を使用した以外は、実施例３と同様に実施した。
凹凸不織布は実施例２と同様の凹凸不織布を使用した以外は、実施例３と同様に実施した。
【0047】
（実施例１１）
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図１９に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を2枚用い、１枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、２枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図１９に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を2枚用い、１枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、２枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
【0048】
（実施例１２）
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図７に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を３枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、３枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
凹凸不織布は実施例１と同様の凹凸不織布を使用した。
図７に示すように、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）を３枚用い、１枚目は音の入射方向の先端部に配置し、２枚目は凹凸を有する不織布層の後に配置し、３枚目は乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）の第１層と２層の間に配置した。
【0049】
以上の条件と結果を表３～４にまとめて示す。また、図２０～２１に垂直入射吸音率グラフを示す。
【0050】
【表3】
【0051】
【表4】
【0052】
表３～４及び図２０～２１の垂直入射吸音率グラフから明らかなとおり、実施例６～１２の複合吸音材は、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高いことが確認できた。
【0053】
（実施例１３）
凹凸不織布は実施例２と同様の凸凹不織布を使用した。
図２２に示すように、音の入射方向から凹凸を有する不織布層１ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、凹凸を有する不織布層１ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ－７ｄからなる３層を配置し、複合吸音材３０とした。
凹凸不織布は実施例２と同様の凸凹不織布を使用した。
図２２に示すように、音の入射方向から凹凸を有する不織布層１ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、凹凸を有する不織布層１ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ－７ｄからなる３層を配置し、複合吸音材３０とした。
【0054】
（実施例１４）
凹凸不織布は実施例２と同様の凸凹不織布を使用した。
図２３に示すように、音の入射方向から凹凸を有する不織布層１ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、凹凸を有する不織布層１ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ、乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）１２を配置し、複合吸音材３１とした。
凹凸不織布は実施例２と同様の凸凹不織布を使用した。
図２３に示すように、音の入射方向から凹凸を有する不織布層１ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、凹凸を有する不織布層１ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ、乾式不織布層（サーマルボンド不織布層）１２を配置し、複合吸音材３１とした。
【0055】
（比較例５）
平坦な不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度１．３decitex、繊維長３８ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチし、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度２８３ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３４ｍＴｏｒｒの不織布層を使用した。
図２４に示すように、音の入射方向から平坦な不織布層６ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、平坦な不織布層６ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ－７ｄからなる３層を配置し、複合吸音材３２とした。
平坦な不織布は、ポリエチレンテレフタレート繊度１．３decitex、繊維長３８ｍｍを開繊し、得られたウェブを、ニードルパンチし、平均厚さｔ＝２ｍｍ、密度２８３ｋｇ／ｍ3、通気抵抗３４ｍＴｏｒｒの不織布層を使用した。
図２４に示すように、音の入射方向から平坦な不織布層６ａ、合成樹脂フィルム層（ＰＥ１２μｍ／Ｎｙ１０μｍ／ＰＥ１２μｍ、質量３３ｇ／ｍ2）４、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ａ、平坦な不織布層６ｂ、乾式不織布層（ニードルパンチ不織布層）７ｂ－７ｄからなる３層を配置し、複合吸音材３２とした。
【0056】
以上の条件と結果を表５にまとめて示す。また、図２５～２７に垂直入射吸音率グラフを示す。
【0057】
【表5】
【0058】
表５及び図２５～２６の垂直入射吸音率グラフから明らかなとおり、実施例１３～１４の複合吸音材は、凹凸不織布層を２枚使用したことにより、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能が高いことが確認できた。
これに対して比較例５は凹凸不織布層の代わりに平坦な不織布を２枚使用したが、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能は低かった。
これに対して比較例５は凹凸不織布層の代わりに平坦な不織布を２枚使用したが、３００～２０００Ｈｚの低～高周波領域における吸音性能は低かった。
【0059】
本発明の好ましい態様は次のとおりである。
［１］合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含む複合吸音材であって、前記凹凸を有する不織布層は、密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在する複合吸音材。
［２］前記複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上である１に記載の複合吸音材。
［３］前記複合吸音材の厚みが３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である１又は２に記載の複合吸音材。
［４］前記凹凸を有する不織布層は、底部から頂部の平均高さが１ｍｍ～１０ｍｍ、山山間の平均ピッチが１～３０ｍｍ、平均厚さが０．２～５ｍｍである１～３のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［５］前記凹凸を有する不織布層の通気抵抗が０～１５０ｍＴｏｒｒである１～４のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［６］前記凹凸を有する不織布層の単位面積当たりの質量が１５０～１５００ｇ／ｍ2である１～５のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［７］前記合成樹脂フィルム層は、音の入射方向から見て凹凸を有する不織布層の前、後ろ、及び乾式不織布層の間からなる群から選ばれる少なくとも一つの位置に配置されている１～６のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［８］前記合成樹脂フィルム層は、両表面層が内層に比較して低融点の樹脂層であり、内層が表面層に比較して高融点の樹脂層で構成された多層ホットメルトフィルムである１～７のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［９］前記合成樹脂フィルム層の厚さは、１～１００μｍである１～８のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１０］前記乾式不織布の密度が１０～７５ｋｇ／ｍ3である１～９のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１１］前記乾式不織布層は、高融点繊維と熱融着繊維を混綿したニードルパンチ不織布層である１～１０のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１２］前記乾式不織布は、ニードルパンチ不織布層に加え、さらに密度が１～２０ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層が積層されている１１に記載の複合吸音材。
［１３］前記複合吸音材の単位面積当たりの質量が２８００ｇ／ｍ2以下である１～１２のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１４］前記複合吸音材は、熱成形が可能である１～１３のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１５］凹凸を有する不織布層は複数枚含み、少なくとも１枚は乾式不織布層の前に配置されており、残りの少なくとも１枚は乾式不織布層の間に配置されている１～１４のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１６］前記複合吸音材は、自動車のロードノイズ用吸音材である１～１５のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１］合成樹脂フィルム層と、凹凸を有する不織布層と、乾式不織布層を含む複合吸音材であって、前記凹凸を有する不織布層は、密度が５０ｋｇ／ｍ3以上５００ｋｇ／ｍ3であり、音の入射方向から見て前記乾式不織布層の前に配置されており、前記乾式不織布層は両主面がフラットであり、１層又は複数層存在する複合吸音材。
［２］前記複合吸音材の３００Ｈｚにおける垂直入射吸音率が４７％以上、５００Ｈｚ、１０００Ｈｚ及び２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率がそれぞれ５５％以上である１に記載の複合吸音材。
［３］前記複合吸音材の厚みが３０ｍｍ以上１００ｍｍ以下である１又は２に記載の複合吸音材。
［４］前記凹凸を有する不織布層は、底部から頂部の平均高さが１ｍｍ～１０ｍｍ、山山間の平均ピッチが１～３０ｍｍ、平均厚さが０．２～５ｍｍである１～３のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［５］前記凹凸を有する不織布層の通気抵抗が０～１５０ｍＴｏｒｒである１～４のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［６］前記凹凸を有する不織布層の単位面積当たりの質量が１５０～１５００ｇ／ｍ2である１～５のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［７］前記合成樹脂フィルム層は、音の入射方向から見て凹凸を有する不織布層の前、後ろ、及び乾式不織布層の間からなる群から選ばれる少なくとも一つの位置に配置されている１～６のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［８］前記合成樹脂フィルム層は、両表面層が内層に比較して低融点の樹脂層であり、内層が表面層に比較して高融点の樹脂層で構成された多層ホットメルトフィルムである１～７のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［９］前記合成樹脂フィルム層の厚さは、１～１００μｍである１～８のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１０］前記乾式不織布の密度が１０～７５ｋｇ／ｍ3である１～９のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１１］前記乾式不織布層は、高融点繊維と熱融着繊維を混綿したニードルパンチ不織布層である１～１０のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１２］前記乾式不織布は、ニードルパンチ不織布層に加え、さらに密度が１～２０ｋｇ／ｍ3のサーマルボンド不織布層が積層されている１１に記載の複合吸音材。
［１３］前記複合吸音材の単位面積当たりの質量が２８００ｇ／ｍ2以下である１～１２のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１４］前記複合吸音材は、熱成形が可能である１～１３のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１５］凹凸を有する不織布層は複数枚含み、少なくとも１枚は乾式不織布層の前に配置されており、残りの少なくとも１枚は乾式不織布層の間に配置されている１～１４のいずれか１項に記載の複合吸音材。
［１６］前記複合吸音材は、自動車のロードノイズ用吸音材である１～１５のいずれか１項に記載の複合吸音材。
【産業上の利用可能性】
【0060】
本発明の複合吸音材は、自動車のロードノイズ用吸音材として有用であり、自動車のタイヤ周りの個所、ダッシュボード又は内装面等に組み込むことができる。具体的にはフェンダーライナー、リアホイルハウスライナー、ダッシュサイレンサー、フロアーサイレンサー、フードサイレンサー、ルーフライニングインシュレーター、ラゲージマット、ラゲージフロントサイレンサーなどがある。また、静音化が求められるエアコン等の空調 機器、冷凍機、ヒートポンプ等、ダクト等の風路を形成する部分、洗濯機、乾燥機、冷蔵庫、掃除機等の電気製品、プリンター、コピー機、ＦＡＸ等のＯＡ機器、壁材芯材、床材、吸音ボード、調音ボード等の建築用資材にも好適に用いることができる。
【符号の説明】
【0061】
１，１ａ，１ｂ 凹凸を有する不織布層
２ 凸部
３ 凹部
４，４ａ－４ｃ 合成樹脂フィルム層
５ａ 表面層
５ｂ 内層
６，６ａ，６ｂ 平坦な不織布層
７，７ａ－７ｄ 乾式不織布層
８－１１，１３－１９，２９－３２ 複合吸音材
１２ サーマルボンド不織布層
２０ 自動車
２１ フェンダーライナー
２２ リアホイルハウスライナー
２３ ダッシュサイレンサー
２４ フロアーサイレンサー
２５ フードサイレンサー
２６ ルーフライニングインシュレーター
２７ ラゲージマット及びラゲージフロントサイレンサー
２ 凸部
３ 凹部
４，４ａ－４ｃ 合成樹脂フィルム層
５ａ 表面層
５ｂ 内層
６，６ａ，６ｂ 平坦な不織布層
７，７ａ－７ｄ 乾式不織布層
８－１１，１３－１９，２９－３２ 複合吸音材
１２ サーマルボンド不織布層
２０ 自動車
２１ フェンダーライナー
２２ リアホイルハウスライナー
２３ ダッシュサイレンサー
２４ フロアーサイレンサー
２５ フードサイレンサー
２６ ルーフライニングインシュレーター
２７ ラゲージマット及びラゲージフロントサイレンサー
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】