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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024066541
(43)【公開日】2024-05-16
(54)【発明の名称】重荷重用タイヤ
(51)【国際特許分類】
B60C 11/13 20060101AFI20240509BHJP
B60C 11/03 20060101ALI20240509BHJP
【ＦＩ】
B60C11/13 B
B60C11/03 300D
【審査請求】未請求
【請求項の数】13
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022175929
(22)【出願日】2022-11-02
(71)【出願人】
【識別番号】000183233
【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000280
【氏名又は名称】弁理士法人サンクレスト国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】伊藤 脩平
【テーマコード（参考）】
3D131
【Ｆターム（参考）】
3D131BB03
3D131BC02
3D131BC12
3D131BC19
3D131BC33
3D131EB18V
3D131EB18X
3D131EB20V
3D131EB20X
3D131EB22W
3D131EB23V
3D131EB23X
3D131EB24V
3D131EB24X
3D131EB28W
3D131EB38V
3D131EB38W
3D131EB42V
3D131EB42W
3D131EB44V
3D131EB44W
3D131EB47V
3D131EB48V
3D131EB48W
3D131EC01X
3D131EC12V
3D131EC12W
3D131EC15V
3D131EC15W
(57)【要約】
【課題】転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる、重荷重用タイヤの提供。
【解決手段】タイヤは路面と接地するトレッドを備える。前記トレッドは、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部を有する。ブロック状陸部の両側に周方向溝が位置し、周方向溝は平らでない溝壁を有する変則周方向溝である。横溝は変則周方向溝よりも浅い。変則周方向溝の開口部は、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備える。横溝の溝底を含む面でトレッドを仮想的に切断することで得られる変則周方向溝の仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備える。仮想エッジの振れ幅はエッジの振れ幅よりも大きく、仮想エッジに含まれる仮想頂点の数は、ブロック状陸部に含まれる横溝の数よりも多い。
【選択図】図９
【解決手段】タイヤは路面と接地するトレッドを備える。前記トレッドは、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部を有する。ブロック状陸部の両側に周方向溝が位置し、周方向溝は平らでない溝壁を有する変則周方向溝である。横溝は変則周方向溝よりも浅い。変則周方向溝の開口部は、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備える。横溝の溝底を含む面でトレッドを仮想的に切断することで得られる変則周方向溝の仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備える。仮想エッジの振れ幅はエッジの振れ幅よりも大きく、仮想エッジに含まれる仮想頂点の数は、ブロック状陸部に含まれる横溝の数よりも多い。
【選択図】図９
【特許請求の範囲】
【請求項1】
路面と接地するトレッド面を有するトレッドを備え、
前記トレッドが、周方向に連続してのびる複数の周方向溝を有し、
前記複数の周方向溝が、前記トレッドを、軸方向に並ぶ複数の陸部に区分し、
前記複数の陸部のうち、赤道を含む陸部又は前記赤道に最も近い陸部がクラウン陸部であり、前記クラウン陸部に最も近い陸部がミドル陸部であり、
前記クラウン陸部及び／又は前記ミドル陸部が、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部であり、
前記ブロック状陸部の両側に位置する周方向溝が、平らでない溝壁を有する変則周方向溝であり、
前記横溝が、前記変則周方向溝よりも浅く、
前記変則周方向溝の開口部が、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備え、
前記一対のエッジがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジが前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する頂点と、その第二端に近接する頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する頂点から前記第二端に近接する頂点までの軸方向距離が、前記エッジの振れ幅であり、
前記横溝の溝底を含む面で前記トレッドを仮想的に切断することで得られる前記変則周方向溝の仮想開口部が、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備え、
前記一対の仮想エッジがそれぞれ、前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の仮想頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する仮想頂点とその第二端に近接する仮想頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する仮想頂点から前記第二端に近接する仮想頂点までの軸方向距離が、前記仮想エッジの振れ幅であり、
前記仮想エッジの振れ幅が前記エッジの振れ幅よりも大きく、
前記仮想エッジに含まれる前記仮想頂点の数が、前記ブロック状陸部に含まれる前記横溝の数よりも多い、
重荷重用タイヤ。
前記トレッドが、周方向に連続してのびる複数の周方向溝を有し、
前記複数の周方向溝が、前記トレッドを、軸方向に並ぶ複数の陸部に区分し、
前記複数の陸部のうち、赤道を含む陸部又は前記赤道に最も近い陸部がクラウン陸部であり、前記クラウン陸部に最も近い陸部がミドル陸部であり、
前記クラウン陸部及び／又は前記ミドル陸部が、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部であり、
前記ブロック状陸部の両側に位置する周方向溝が、平らでない溝壁を有する変則周方向溝であり、
前記横溝が、前記変則周方向溝よりも浅く、
前記変則周方向溝の開口部が、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備え、
前記一対のエッジがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジが前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する頂点と、その第二端に近接する頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する頂点から前記第二端に近接する頂点までの軸方向距離が、前記エッジの振れ幅であり、
前記横溝の溝底を含む面で前記トレッドを仮想的に切断することで得られる前記変則周方向溝の仮想開口部が、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備え、
前記一対の仮想エッジがそれぞれ、前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の仮想頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する仮想頂点とその第二端に近接する仮想頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する仮想頂点から前記第二端に近接する仮想頂点までの軸方向距離が、前記仮想エッジの振れ幅であり、
前記仮想エッジの振れ幅が前記エッジの振れ幅よりも大きく、
前記仮想エッジに含まれる前記仮想頂点の数が、前記ブロック状陸部に含まれる前記横溝の数よりも多い、
重荷重用タイヤ。
【請求項2】
前記変則周方向溝が、前記トレッド面の第一端側に位置する第一溝壁と、その第二端側に位置する第二溝壁と、前記第一溝壁と前記第二溝壁との間を繋ぎ、溝底を有する溝底部とを備え、
前記第一溝壁と前記第二溝壁とが、前記平らでない溝壁であり、
前記変則周方向溝における溝底の軌跡が、前記トレッド面の第一端に近接する第一頂点と、その第二端に近接する第二頂点とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのび、
前記第一溝壁及び第二溝壁が、前記変則周方向溝のエッジにおける前記トレッド面の法線に対して傾斜し、
前記第一頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも小さく、
前記第二頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも大きい、
請求項１に記載の重荷重用タイヤ。
前記第一溝壁と前記第二溝壁とが、前記平らでない溝壁であり、
前記変則周方向溝における溝底の軌跡が、前記トレッド面の第一端に近接する第一頂点と、その第二端に近接する第二頂点とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのび、
前記第一溝壁及び第二溝壁が、前記変則周方向溝のエッジにおける前記トレッド面の法線に対して傾斜し、
前記第一頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも小さく、
前記第二頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも大きい、
請求項１に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項3】
前記仮想開口部の開口幅が、前記溝底から前記トレッド面の第一端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第一開口幅と、前記溝底から前記トレッド面の第二端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第二開口幅との和に等しく、
前記第一頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも狭く、
前記第二頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも広い、
請求項２に記載の重荷重用タイヤ。
前記第一頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも狭く、
前記第二頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも広い、
請求項２に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項4】
前記横溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項5】
前記ミドル陸部が前記ブロック状陸部であり、
前記ミドル陸部が、前記横溝としてのミドル横溝と、周方向に連続してのびるミドル縦溝とを有し、
前記ミドル縦溝が、前記変則周方向溝よりも浅い、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
前記ミドル陸部が、前記横溝としてのミドル横溝と、周方向に連続してのびるミドル縦溝とを有し、
前記ミドル縦溝が、前記変則周方向溝よりも浅い、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項6】
前記ミドル縦溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である、
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項7】
前記ミドル縦溝が、周方向に対して傾斜する第一ミドル縦溝と、前記第一ミドル縦溝の傾斜の向きと逆向きに傾斜する第二ミドル縦溝とを備え、
周方向において前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とが交互に配置される、
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
周方向において前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とが交互に配置される、
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項8】
前記第一ミドル縦溝の傾斜角が４度以上１２度以下である、
請求項７に記載の重荷重用タイヤ。
請求項７に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項9】
前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とがそれぞれ、周方向に並ぶ複数のミドル横溝と一つ置きに交差し、
前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第一ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置までの周方向距離で表される、隣り合うミドル横溝間の周方向距離に対する、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第二ミドル縦溝と前記第一ミドル縦溝との境界までの周方向距離の比が、０．０７以上０．２０以下である、
請求項７又は８に記載の重荷重用タイヤ。
前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第一ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置までの周方向距離で表される、隣り合うミドル横溝間の周方向距離に対する、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第二ミドル縦溝と前記第一ミドル縦溝との境界までの周方向距離の比が、０．０７以上０．２０以下である、
請求項７又は８に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項10】
前記第一ミドル縦溝及び前記第二ミドル縦溝とが、前記ミドル陸部の軸方向中心において、前記ミドル横溝と交差する、
請求項９に記載の重荷重用タイヤ。
請求項９に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項11】
前記ミドル横溝が円弧状に湾曲する、
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
請求項５に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項12】
前記クラウン陸部が前記ブロック状陸部であり、
前記クラウン陸部が前記横溝としてクラウン横溝を有し、
前記クラウン横溝が軸方向に対して傾斜し、
前記クラウン横溝の傾斜角が、１５度以上３０度以下である、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
前記クラウン陸部が前記横溝としてクラウン横溝を有し、
前記クラウン横溝が軸方向に対して傾斜し、
前記クラウン横溝の傾斜角が、１５度以上３０度以下である、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
【請求項13】
前記横溝が前記周方向溝に繋がることで構成される前記ブロックの角が鋭角である場合、前記角が面取りされる、
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
請求項１又は２に記載の重荷重用タイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、重荷重用タイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
濡れた路面での制動性能（以下、ウェット性能とも呼ばれる。）を向上させるために、トレッドの陸部に、陸部を横切る横溝を設けることが知られている（例えば、下記の特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１６－２１０２２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
横溝は陸部の剛性を低下させる。低剛性の陸部は転がり抵抗の増加を招く恐れがある。低剛性の陸部は摩耗しやすい。
横溝を浅くすることで、タイヤは陸部の剛性低下を抑制できる。しかし横溝が浅いと、陸部が摩耗することで横溝が消失する。横溝の消失はウェット性能の低下を招く。
横溝を浅くすることで、タイヤは陸部の剛性低下を抑制できる。しかし横溝が浅いと、陸部が摩耗することで横溝が消失する。横溝の消失はウェット性能の低下を招く。
【0005】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものである。本発明の目的は、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる、重荷重用タイヤを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明に係るタイヤは、路面と接地するトレッド面を有するトレッドを備える。前記トレッドは、周方向に連続してのびる複数の周方向溝を有する。前記複数の周方向溝は、前記トレッドを、軸方向に並ぶ複数の陸部に区分する。前記複数の陸部のうち、赤道を含む陸部又は前記赤道に最も近い陸部がクラウン陸部であり、前記クラウン陸部に最も近い陸部がミドル陸部である。前記クラウン陸部及び／又は前記ミドル陸部は、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部である。前記ブロック状陸部の両側に位置する周方向溝は、平らでない溝壁を有する変則周方向溝である。前記横溝は、前記変則周方向溝よりも浅い。前記変則周方向溝の開口部は、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備える。前記一対のエッジがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジは前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する頂点と、その第二端に近接する頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する頂点から前記第二端に近接する頂点までの軸方向距離が、前記エッジの振れ幅である。前記横溝の溝底を含む面で前記トレッドを仮想的に切断することで得られる前記変則周方向溝の仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備え、前記一対の仮想エッジがそれぞれ、前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の仮想頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する仮想頂点とその第二端に近接する仮想頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する仮想頂点から前記第二端に近接する仮想頂点までの軸方向距離が、前記仮想エッジの振れ幅である。前記仮想エッジの振れ幅は前記エッジの振れ幅よりも大きく、前記仮想エッジに含まれる前記仮想頂点の数は、前記ブロック状陸部に含まれる前記横溝の数よりも多い。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる、重荷重用タイヤが得られる。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【発明を実施するための形態】
【0009】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて、本発明が詳細に説明される。
【0010】
本発明のタイヤはリムに組まれる。タイヤの内部には空気が充填され、タイヤの内圧が調整される。リムに組まれたタイヤはタイヤ－リム組立体とも呼ばれる。タイヤ－リム組立体は、リムと、このリムに組まれたタイヤとを備える。
【0011】
本発明において、タイヤを正規リムに組み、タイヤの内圧を正規内圧に調整し、このタイヤに荷重をかけていない状態は、正規状態とも呼ばれる。
【0012】
本発明においては、特に言及がない限り、タイヤ各部の寸法及び角度は、正規状態で測定される。
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、測定される。この測定では、左右のビード間の距離が、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致するように、タイヤはセットされる。なお、正規リムにタイヤを組んだ状態で確認できないタイヤの構成は、前述の切断面において確認される。
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、測定される。この測定では、左右のビード間の距離が、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致するように、タイヤはセットされる。なお、正規リムにタイヤを組んだ状態で確認できないタイヤの構成は、前述の切断面において確認される。
【0013】
正規リムとは、タイヤが依拠する規格において定められたリムを意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「標準リム」、ＴＲＡ規格における「Design Rim」、及びＥＴＲＴＯ規格における「Measuring Rim」は、正規リムである。
【0014】
正規内圧とは、タイヤが依拠する規格において定められた内圧を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最高空気圧」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「INFLATION PRESSURE」は、正規内圧である。
【0015】
正規荷重とは、タイヤが依拠する規格において定められた荷重を意味する。ＪＡＴＭＡ規格における「最大負荷能力」、ＴＲＡ規格における「TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES」に掲載された「最大値」、及びＥＴＲＴＯ規格における「LOAD CAPACITY」は、正規荷重である。
【0016】
本発明において、タイヤのトレッド部とは、路面と接地する、タイヤの部位である。ビード部とは、リムに嵌め合わされる、タイヤの部位である。サイドウォール部とは、トレッド部とビード部との間を架け渡す、タイヤの部位である。タイヤは、部位として、トレッド部、一対のビード部及び一対のサイドウォール部を備える。
【0017】
［本発明の実施形態の概要］
［構成１］
本発明の一態様に係る重荷重用タイヤは、路面と接地するトレッド面を有するトレッドを備え、前記トレッドが、周方向に連続してのびる複数の周方向溝を有し、前記複数の周方向溝が、前記トレッドを、軸方向に並ぶ複数の陸部に区分し、前記複数の陸部のうち、赤道を含む陸部又は前記赤道に最も近い陸部がクラウン陸部であり、前記クラウン陸部に最も近い陸部がミドル陸部であり、前記クラウン陸部及び／又は前記ミドル陸部が、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部であり、前記ブロック状陸部の両側に位置する周方向溝が、平らでない溝壁を有する変則周方向溝であり、前記横溝が、前記変則周方向溝よりも浅く、前記変則周方向溝の開口部が、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備え、前記一対のエッジがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジが前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する頂点と、その第二端に近接する頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する頂点から前記第二端に近接する頂点までの軸方向距離が、前記エッジの振れ幅であり、前記横溝の溝底を含む面で前記トレッドを仮想的に切断することで得られる前記変則周方向溝の仮想開口部が、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備え、前記一対の仮想エッジがそれぞれ、前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の仮想頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する仮想頂点とその第二端に近接する仮想頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する仮想頂点から前記第二端に近接する仮想頂点までの軸方向距離が、前記仮想エッジの振れ幅であり、前記仮想エッジの振れ幅が前記エッジの振れ幅よりも大きく、前記仮想エッジに含まれる前記仮想頂点の数が、前記ブロック状陸部に含まれる前記横溝の数よりも多い。
［構成１］
本発明の一態様に係る重荷重用タイヤは、路面と接地するトレッド面を有するトレッドを備え、前記トレッドが、周方向に連続してのびる複数の周方向溝を有し、前記複数の周方向溝が、前記トレッドを、軸方向に並ぶ複数の陸部に区分し、前記複数の陸部のうち、赤道を含む陸部又は前記赤道に最も近い陸部がクラウン陸部であり、前記クラウン陸部に最も近い陸部がミドル陸部であり、前記クラウン陸部及び／又は前記ミドル陸部が、周方向に並ぶブロックを有し、隣り合うブロックの間が横溝である、ブロック状陸部であり、前記ブロック状陸部の両側に位置する周方向溝が、平らでない溝壁を有する変則周方向溝であり、前記横溝が、前記変則周方向溝よりも浅く、前記変則周方向溝の開口部が、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジを備え、前記一対のエッジがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジが前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する頂点と、その第二端に近接する頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する頂点から前記第二端に近接する頂点までの軸方向距離が、前記エッジの振れ幅であり、前記横溝の溝底を含む面で前記トレッドを仮想的に切断することで得られる前記変則周方向溝の仮想開口部が、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジを備え、前記一対の仮想エッジがそれぞれ、前記トレッド面の第一端又は第二端に近接する複数の仮想頂点を含み、前記トレッド面の第一端に近接する仮想頂点とその第二端に近接する仮想頂点とが周方向に交互に配置され、前記第一端に近接する仮想頂点から前記第二端に近接する仮想頂点までの軸方向距離が、前記仮想エッジの振れ幅であり、前記仮想エッジの振れ幅が前記エッジの振れ幅よりも大きく、前記仮想エッジに含まれる前記仮想頂点の数が、前記ブロック状陸部に含まれる前記横溝の数よりも多い。
【0018】
このようにタイヤを整えることにより、横溝のエッジが、路面を掻くエッジ成分として機能する。横溝は変則周方向溝よりも浅いので、ブロック状陸部は必要な剛性を有することができる。ブロック状陸部は過剰に変形することを抑制できる。横溝を消失した後も、トレッドが摩耗することで現われる変則周方向溝のエッジが、エッジ成分として効果的に貢献できる。横溝が消失することで低減したエッジ成分を、トレッドが摩耗することで現われる変則周方向溝の仮想エッジが補う。このタイヤは、良好なウェット性能を安定に発揮できる。このタイヤは、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる。
【0019】
［構成２］
好ましくは、前述の［構成１］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記変則周方向溝が、前記トレッド面の第一端側に位置する第一溝壁と、その第二端側に位置する第二溝壁と、前記第一溝壁と前記第二溝壁との間を繋ぎ、溝底を有する溝底部とを備え、前記第一溝壁と前記第二溝壁とが、前記平らでない溝壁であり、前記変則周方向溝における溝底の軌跡が、前記トレッド面の第一端に近接する第一頂点と、その第二端に近接する第二頂点とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのび、前記第一溝壁及び第二溝壁が、前記変則周方向溝のエッジにおける前記トレッド面の法線に対して傾斜し、前記第一頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも小さく、前記第二頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも大きい。
このようにタイヤを整えることにより、変則周方向溝の第一溝壁及び第二溝壁がウェット性能の向上に効果的に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成１］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記変則周方向溝が、前記トレッド面の第一端側に位置する第一溝壁と、その第二端側に位置する第二溝壁と、前記第一溝壁と前記第二溝壁との間を繋ぎ、溝底を有する溝底部とを備え、前記第一溝壁と前記第二溝壁とが、前記平らでない溝壁であり、前記変則周方向溝における溝底の軌跡が、前記トレッド面の第一端に近接する第一頂点と、その第二端に近接する第二頂点とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのび、前記第一溝壁及び第二溝壁が、前記変則周方向溝のエッジにおける前記トレッド面の法線に対して傾斜し、前記第一頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも小さく、前記第二頂点における第一溝壁の傾斜角が第二溝壁の傾斜角よりも大きい。
このようにタイヤを整えることにより、変則周方向溝の第一溝壁及び第二溝壁がウェット性能の向上に効果的に貢献できる。
【0020】
［構成３］
好ましくは、前述の［構成２］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記仮想開口部の開口幅が、前記溝底から前記トレッド面の第一端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第一開口幅と、前記溝底から前記トレッド面の第二端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第二開口幅との和に等しく、前記第一頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも狭く、前記第二頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも広い。
このようにタイヤを整えることにより、トレッドが摩耗しても、変則周方向溝のエッジがウェット性能の向上に効果的に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成２］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記仮想開口部の開口幅が、前記溝底から前記トレッド面の第一端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第一開口幅と、前記溝底から前記トレッド面の第二端側の仮想エッジまでの軸方向距離で表される第二開口幅との和に等しく、前記第一頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも狭く、前記第二頂点において前記第一開口幅が前記第二開口幅よりも広い。
このようにタイヤを整えることにより、トレッドが摩耗しても、変則周方向溝のエッジがウェット性能の向上に効果的に貢献できる。
【0021】
［構成４］
好ましくは、前述の［構成１］から［構成３］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記横溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である。
このようにタイヤを整えることにより、横溝がウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。横溝によるブロック状陸部１２ｂの剛性への影響が抑制されるので、タイヤが低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、横溝が効果的に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成１］から［構成３］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記横溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である。
このようにタイヤを整えることにより、横溝がウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。横溝によるブロック状陸部１２ｂの剛性への影響が抑制されるので、タイヤが低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、横溝が効果的に貢献できる。
【0022】
［構成５］
好ましくは、前述の［構成１］から［構成４］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル陸部が前記ブロック状陸部であり、前記ミドル陸部が、前記横溝としてのミドル横溝と、周方向に連続してのびるミドル縦溝とを有し、前記ミドル縦溝が、前記変則周方向溝よりも浅い。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル横溝及びミドル縦溝の相乗効果により、このタイヤはウェット性能の向上を図ることができる。このタイヤは、ミドル陸部が過剰に変形することを抑制できるので、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制できる。
好ましくは、前述の［構成１］から［構成４］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル陸部が前記ブロック状陸部であり、前記ミドル陸部が、前記横溝としてのミドル横溝と、周方向に連続してのびるミドル縦溝とを有し、前記ミドル縦溝が、前記変則周方向溝よりも浅い。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル横溝及びミドル縦溝の相乗効果により、このタイヤはウェット性能の向上を図ることができる。このタイヤは、ミドル陸部が過剰に変形することを抑制できるので、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制できる。
【0023】
［構成６］
好ましくは、前述の［構成５］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル縦溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル縦溝がウェット性能の発揮に効果的に貢献でき、タイヤが低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、ミドル縦溝が効果的に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成５］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル縦溝の深さの、前記変則周方向溝の深さに対する比が、０．１２以上０．３２以下である。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル縦溝がウェット性能の発揮に効果的に貢献でき、タイヤが低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、ミドル縦溝が効果的に貢献できる。
【0024】
［構成７］
好ましくは、前述の［構成５］又は［構成６］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル縦溝が、周方向に対して傾斜する第一ミドル縦溝と、前記第一ミドル縦溝の傾斜の向きと逆向きに傾斜する第二ミドル縦溝とを備え、周方向において前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とが交互に配置される。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝を含むミドル縦溝はエッジ成分として機能する。ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成５］又は［構成６］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル縦溝が、周方向に対して傾斜する第一ミドル縦溝と、前記第一ミドル縦溝の傾斜の向きと逆向きに傾斜する第二ミドル縦溝とを備え、周方向において前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とが交互に配置される。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝を含むミドル縦溝はエッジ成分として機能する。ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
【0025】
［構成８］
好ましくは、前述の［構成７］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝の傾斜角が４度以上１２度以下である。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝がエッジ成分として効果的に機能できる。第一ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成７］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝の傾斜角が４度以上１２度以下である。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝がエッジ成分として効果的に機能できる。第一ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
【0026】
［構成９］
好ましくは、前述の［構成７］又は［構成８］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とがそれぞれ、周方向に並ぶ複数のミドル横溝と一つ置きに交差し、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第一ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置までの周方向距離で表される、隣り合うミドル横溝間の周方向距離に対する、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第二ミドル縦溝と前記第一ミドル縦溝との境界までの周方向距離の比が、０．０７以上０．２０以下である。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル縦溝内にある水の、変則周方向溝への排出が促される。第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝のそれぞれがエッジ成分として効果的に機能できる。このタイヤはウェット性能の向上を図ることができる。
好ましくは、前述の［構成７］又は［構成８］に記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝と前記第二ミドル縦溝とがそれぞれ、周方向に並ぶ複数のミドル横溝と一つ置きに交差し、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第一ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置までの周方向距離で表される、隣り合うミドル横溝間の周方向距離に対する、前記第二ミドル縦溝と前記ミドル横溝との交差位置から、前記第二ミドル縦溝と前記第一ミドル縦溝との境界までの周方向距離の比が、０．０７以上０．２０以下である。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル縦溝内にある水の、変則周方向溝への排出が促される。第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝のそれぞれがエッジ成分として効果的に機能できる。このタイヤはウェット性能の向上を図ることができる。
【0027】
［構成１０］
好ましくは、前述の［構成７］から［構成９］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝及び前記第二ミドル縦溝とが、前記ミドル陸部の軸方向中心において、前記ミドル横溝と交差する。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝を有するミドル縦溝は、エッジ成分として効果的に機能できる。ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成７］から［構成９］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記第一ミドル縦溝及び前記第二ミドル縦溝とが、前記ミドル陸部の軸方向中心において、前記ミドル横溝と交差する。
このようにタイヤを整えることにより、第一ミドル縦溝及び第二ミドル縦溝を有するミドル縦溝は、エッジ成分として効果的に機能できる。ミドル縦溝はウェット性能の向上に貢献できる。
【0028】
［構成１１］
好ましくは、前述の［構成５］から［構成１０］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル横溝が円弧状に湾曲する。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル横溝のエッジに作用する応力が分散される。エッジを起点とする摩耗の発生が抑制される。ミドル横溝がエッジ成分としての機能を安定に発揮できる。ミドル横溝はウェット性能の向上に貢献できる。
好ましくは、前述の［構成５］から［構成１０］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記ミドル横溝が円弧状に湾曲する。
このようにタイヤを整えることにより、ミドル横溝のエッジに作用する応力が分散される。エッジを起点とする摩耗の発生が抑制される。ミドル横溝がエッジ成分としての機能を安定に発揮できる。ミドル横溝はウェット性能の向上に貢献できる。
【0029】
［構成１２］
好ましくは、前述の［構成１］から［構成１１］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記クラウン陸部が前記ブロック状陸部であり、前記クラウン陸部が前記横溝としてクラウン横溝を有し、前記クラウン横溝が軸方向に対して傾斜し、前記クラウン横溝の傾斜角が、１５度以上３０度以下である。
このようにタイヤを整えることにより、このタイヤは、クラウン横溝による剛性への影響を抑制しながら、クラウン横溝の容積を確保できる。このタイヤは、低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持しながら、ウェット性能の向上を図ることができる。
好ましくは、前述の［構成１］から［構成１１］のいずれかに記載の重荷重用タイヤにおいて、前記クラウン陸部が前記ブロック状陸部であり、前記クラウン陸部が前記横溝としてクラウン横溝を有し、前記クラウン横溝が軸方向に対して傾斜し、前記クラウン横溝の傾斜角が、１５度以上３０度以下である。
このようにタイヤを整えることにより、このタイヤは、クラウン横溝による剛性への影響を抑制しながら、クラウン横溝の容積を確保できる。このタイヤは、低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持しながら、ウェット性能の向上を図ることができる。
【0030】
［本発明の実施形態の詳細］
図１は、本発明の一実施形態に係るタイヤ２の一部を示す。このタイヤ２は、トラック、バス等の車両に装着される。このタイヤ２は重荷重用タイヤとも呼ばれる。
図１において、左右方向はタイヤ２の軸方向であり、上下方向はタイヤ２の周方向である。図１の紙面に対して垂直な方向は、タイヤ２の径方向である。図１において周方向にのびる一点鎖線ＣＬはタイヤ２の赤道面を表す。
図１は、本発明の一実施形態に係るタイヤ２の一部を示す。このタイヤ２は、トラック、バス等の車両に装着される。このタイヤ２は重荷重用タイヤとも呼ばれる。
図１において、左右方向はタイヤ２の軸方向であり、上下方向はタイヤ２の周方向である。図１の紙面に対して垂直な方向は、タイヤ２の径方向である。図１において周方向にのびる一点鎖線ＣＬはタイヤ２の赤道面を表す。
【0031】
図１はトレッド４を示す。タイヤ２はトレッド４を備える。トレッド４はタイヤ２のトレッド部に含まれる。トレッド４は架橋ゴムからなる。
トレッド４はトレッド面６において路面と接地する。トレッド４は、路面と接地するトレッド面６を有する。トレッド面６と赤道面との交線が赤道である。
トレッド４はトレッド面６において路面と接地する。トレッド４は、路面と接地するトレッド面６を有する。トレッド面６と赤道面との交線が赤道である。
【0032】
図１はトレッド面６の展開図である。図１において、符号ＴＥで示される位置はトレッド面６の端である。図１に示されたトレッド面６では、赤道面の左側に位置する端ＴＥが第一端ＴＥ１であり、右側に位置する端ＴＥが第二端ＴＥ２である。図１において符号ＴＷで示される長さは、トレッド面６の幅である。トレッド面６の幅ＴＷは、第一端ＴＥ１から第二端ＴＥ２までの軸方向距離である。
【0033】
本発明においては、外観上、明瞭なエッジとしてトレッド面６の端ＴＥを識別できない場合、接地面の軸方向外端（接地端とも呼ばれる。）に対応するトレッド面６上の位置が、トレッド面６の端ＴＥとして特定される。接地面は、正規状態のタイヤ２のキャンバー角を０°とした状態で、タイヤ２の正規荷重に相当する荷重をタイヤ２に負荷して、平面からなる路面にタイヤ２を接触させて得られる。
【0034】
トレッド４には溝８が刻まれる。これにより、トレッドパターンがトレッド４に構成される。図１はタイヤ２のトレッドパターンを示す。図１のトレッドパターンは、赤道上に中心点を有する略点対称なトレッドパターンである。図示されないが、タイヤ２が、例えば、赤道を中心とする線対称なトレッドパターンを有していてもよく、非対称なトレッドパターンを有していてもよい。このタイヤ２が、周方向に方向性を有するトレッドパターンを有してもいてもよい。
【0035】
トレッド４には、周方向に連続してのびる複数の周方向溝１０が刻まれる。図１に示されたトレッド４は４本の周方向溝１０を有する。これにより、軸方向に並ぶ５本の陸部１２がトレッド４に構成される。４本の周方向溝１０は、トレッド４（具体的には、トレッド４のトレッド面６を含む部分）を５本の陸部１２に区分する。
【0036】
周方向溝１０の開口部は一対のエッジ１４を備える。各周方向溝１０の溝幅Ｗｇは、開口部を構成する一対のエッジ１４間の軸方向距離で表される。溝幅Ｗｇが周方向において変化する場合、最大幅で溝幅Ｗｇが表される。各周方向溝１０の深さは、左右のエッジ１４を結ぶ線分から溝底までの距離で表される。
図１において周方向にストレートにのびる一点鎖線ＨＧは、溝幅Ｗｇの中心線（以下、溝幅中心線ＨＧ）である。周方向溝１０の開口部が周方向にジグザグにのびる場合は、第一端ＴＥ側のエッジ１４の第一端ＴＥ側の頂点から、第二端ＴＥ側のエッジ１４の第二端ＴＥ側の頂点までの軸方向距離の中心を、溝幅中心線ＨＧは通る。
図１において周方向にストレートにのびる一点鎖線ＨＧは、溝幅Ｗｇの中心線（以下、溝幅中心線ＨＧ）である。周方向溝１０の開口部が周方向にジグザグにのびる場合は、第一端ＴＥ側のエッジ１４の第一端ＴＥ側の頂点から、第二端ＴＥ側のエッジ１４の第二端ＴＥ側の頂点までの軸方向距離の中心を、溝幅中心線ＨＧは通る。
【0037】
各周方向溝１０の溝幅Ｗｇは、例えば、トレッド面６の幅ＴＷの４．０％以上８．０％以下であるのが好ましい。各周方向溝１０の深さは、例えば、１０ｍｍ以上２１ｍｍ以下であるのが好ましい。タイヤ２が良好なウェット性能を発揮できる観点から、深さは１３ｍｍ以上１８ｍｍ以下であるのがより好ましい。
【0038】
４本の周方向溝１０のうち、赤道に最も近い周方向溝１０がセンター周方向溝１０ｃである。センター周方向溝１０ｃに最も近い周方向溝１０がミドル周方向溝１０ｍである。図１に示されたトレッド４は、一対のセンター周方向溝１０ｃと、センター周方向溝１０ｃの軸方向外側に位置する一対のミドル周方向溝１０ｍとを備える。
トレッド４が赤道を含む周方向溝１０を有してもよい。この場合、赤道を含む周方向溝１０がセンター周方向溝１０ｃである。
トレッド４が赤道を含む周方向溝１０を有してもよい。この場合、赤道を含む周方向溝１０がセンター周方向溝１０ｃである。
【0039】
赤道から第一端ＴＥ１までのゾーン（以下、第一ゾーンとも呼ばれる。）では、第二端ＴＥ２側が赤道側であり、赤道から第二端ＴＥ２までのゾーン（以下、第二ゾーンとも呼ばれる。）では、第一端ＴＥ１側が赤道側である。例えば、第一ゾーンのミドル周方向溝１０ｍの第一端ＴＥ１側のエッジ１４は、第二ゾーンのミドル周方向溝１０ｍの第二端ＴＥ２側のエッジ１４に対応する。
【0040】
５本の陸部１２のうち、赤道を含む陸部１２がクラウン陸部１２ｃである。クラウン陸部１２ｃに最も近い陸部１２がミドル陸部１２ｍである。トレッド面６の端ＴＥを含む陸部１２がショルダー陸部１２ｓである。このトレッド４では、ショルダー陸部１２ｓがミドル陸部１２ｍの次にクラウン陸部１２ｃに近い陸部１２である。
図１に示されたトレッド４は、クラウン陸部１２ｃと、クラウン陸部１２ｃの軸方向外側に位置する一対のミドル陸部１２ｍと、ミドル陸部１２ｍの軸方向外側に位置するショルダー陸部１２ｓとを有する。
トレッド４が赤道を含む周方向溝１０を有する場合、赤道に最も近い陸部１２がクラウン陸部１２ｃである。
図１に示されたトレッド４は、クラウン陸部１２ｃと、クラウン陸部１２ｃの軸方向外側に位置する一対のミドル陸部１２ｍと、ミドル陸部１２ｍの軸方向外側に位置するショルダー陸部１２ｓとを有する。
トレッド４が赤道を含む周方向溝１０を有する場合、赤道に最も近い陸部１２がクラウン陸部１２ｃである。
【0041】
陸部１２の頂面は、トレッド面６の一部をなす。前述のエッジ１４は、陸部１２の頂面と周方向溝１０との境界である。
図１において符号Ｗｃで示される長さはクラウン陸部１２ｃの幅である。幅Ｗｃは、クラウン陸部１２ｃの第一端ＴＥ１側エッジ１４から第二端ＴＥ２側エッジ１４までの軸方向距離である。符号Ｗｍで示される長さはミドル陸部１２ｍの幅である。幅Ｗｍは、ミドル陸部１２ｍの第一端ＴＥ１側エッジ１４から第二端ＴＥ２側エッジ１４までの軸方向距離である。符号Ｗｓで示される長さはショルダー陸部１２ｓの幅である。幅Ｗｓは、トレッド面６の端ＴＥからショルダー陸部１２ｓの頂面の赤道側エッジ１４までの軸方向距離である。
図１において符号Ｗｃで示される長さはクラウン陸部１２ｃの幅である。幅Ｗｃは、クラウン陸部１２ｃの第一端ＴＥ１側エッジ１４から第二端ＴＥ２側エッジ１４までの軸方向距離である。符号Ｗｍで示される長さはミドル陸部１２ｍの幅である。幅Ｗｍは、ミドル陸部１２ｍの第一端ＴＥ１側エッジ１４から第二端ＴＥ２側エッジ１４までの軸方向距離である。符号Ｗｓで示される長さはショルダー陸部１２ｓの幅である。幅Ｗｓは、トレッド面６の端ＴＥからショルダー陸部１２ｓの頂面の赤道側エッジ１４までの軸方向距離である。
【0042】
陸部１２の幅は、グリップ性能と、ウェット性能とを考慮して適宜決められる。図１に示されたトレッド４では、クラウン陸部１２ｃの幅Ｗｃの、トレッド面６の幅ＴＷに対する比（Ｗｃ／ＴＷ）は、０．１０以上０．２０以下であるのが好ましい。ミドル陸部１２ｍの幅Ｗｍの、トレッド面６の幅ＴＷに対する比（Ｗｍ／ＴＷ）は、０．１０以上０．２０以下であるのが好ましい。ショルダー陸部１２ｓの幅Ｗｓの、トレッド面６の幅ＴＷに対する比（Ｗｓ／ＴＷ）は、０．１０以上０．２５以下であるのが好ましい。
【0043】
図２は図１のトレッド４の一部を示す。赤道面の左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。ミドル周方向溝１０ｍとセンター周方向溝１０ｃとの間がミドル陸部１２ｍである。第一端ＴＥ１側のセンター周方向溝１０ｃと第二端ＴＥ２側のセンター周方向溝１０ｃとの間がクラウン陸部１２ｃである。
図１に示されたトレッド４では、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍに横溝１６が刻まれる。横溝１６の溝幅は周方向溝１０の溝幅よりも狭い。
図１に示されたトレッド４では、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍに横溝１６が刻まれる。横溝１６の溝幅は周方向溝１０の溝幅よりも狭い。
【0044】
クラウン陸部１２ｃには、複数の横溝１６（以下、クラウン横溝１６ｃとも呼ばれる。）が刻まれる。クラウン横溝１６ｃはクラウン陸部１２ｃを横断する。クラウン横溝１６ｃは、第一端ＴＥ１側のセンター周方向溝１０ｃと第二端ＴＥ２側のセンター周方向溝１０ｃとの間を架け渡す。クラウン横溝１６ｃはセンター周方向溝１０ｃよりも浅い。クラウン横溝１６ｃはミドル周方向溝１０ｍよりも浅い。
クラウン陸部１２ｃに複数のクラウン横溝１６ｃを刻むことで、周方向に並ぶ複数のブロック１８（以下、クラウンブロック１８ｃとも呼ばれる。）が構成される。複数のクラウン横溝１６ｃは、クラウン陸部１２ｃの頂面を含む部分を、複数のクラウンブロック１８ｃに区分する。周方向において隣り合うクラウンブロック１８ｃの間はクラウン横溝１６ｃである。
詳述しないが、クラウン陸部１２ｃにおけるクラウン横溝１６ｃのピッチは、タイヤ２の仕様に応じて適宜設定される。
クラウン陸部１２ｃに複数のクラウン横溝１６ｃを刻むことで、周方向に並ぶ複数のブロック１８（以下、クラウンブロック１８ｃとも呼ばれる。）が構成される。複数のクラウン横溝１６ｃは、クラウン陸部１２ｃの頂面を含む部分を、複数のクラウンブロック１８ｃに区分する。周方向において隣り合うクラウンブロック１８ｃの間はクラウン横溝１６ｃである。
詳述しないが、クラウン陸部１２ｃにおけるクラウン横溝１６ｃのピッチは、タイヤ２の仕様に応じて適宜設定される。
【0045】
ミドル陸部１２ｍには、複数の横溝１６（以下、ミドル横溝１６ｍとも呼ばれる。）が刻まれる。ミドル横溝１６ｍはミドル陸部１２ｍを横断する。ミドル横溝１６ｍは、センター周方向溝１０ｃとミドル周方向溝１０ｍとの間を架け渡す。ミドル横溝１６ｍはセンター周方向溝１０ｃよりも浅く、ミドル周方向溝１０ｍよりも浅い。
ミドル横溝１６ｍはクラウン横溝１６ｃの深さと同じ深さを有する。ミドル横溝１６ｍがクラウン横溝１６ｃよりも浅くてもよく、深くてもよい。
ミドル陸部１２ｍに複数のミドル横溝１６ｍを刻むことで、周方向に並ぶ複数のブロック１８（以下、ミドルブロック１８ｍとも呼ばれる。）が構成される。複数のミドル横溝１６ｍは、ミドル陸部１２ｍの頂面を含む部分を、複数のミドルブロック１８ｍに区分する。周方向において隣り合うミドルブロック１８ｍの間はミドル横溝１６ｍである。
ミドル陸部１２ｍにおけるミドル横溝１６ｍのピッチは、クラウン陸部１２ｃにおけるクラウン横溝１６ｃのピッチと同じである。
ミドル横溝１６ｍはクラウン横溝１６ｃの深さと同じ深さを有する。ミドル横溝１６ｍがクラウン横溝１６ｃよりも浅くてもよく、深くてもよい。
ミドル陸部１２ｍに複数のミドル横溝１６ｍを刻むことで、周方向に並ぶ複数のブロック１８（以下、ミドルブロック１８ｍとも呼ばれる。）が構成される。複数のミドル横溝１６ｍは、ミドル陸部１２ｍの頂面を含む部分を、複数のミドルブロック１８ｍに区分する。周方向において隣り合うミドルブロック１８ｍの間はミドル横溝１６ｍである。
ミドル陸部１２ｍにおけるミドル横溝１６ｍのピッチは、クラウン陸部１２ｃにおけるクラウン横溝１６ｃのピッチと同じである。
【0046】
図１に示されるように、ショルダー陸部１２ｓには、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍのように横溝１６は刻まれていない。ショルダー陸部１２ｓに複数の横溝１６が刻まれてもよい。
【0047】
本発明において、周方向に並ぶブロック１８を有し、隣り合うブロック１８の間が横溝１６である陸部１２は、ブロック状陸部１２ｂとも呼ばれる。図１に示されたトレッド４では、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍがブロック状陸部１２ｂである。
本発明においては、クラウン陸部１２ｃのみがブロック状陸部１２ｂであってもよく、ミドル陸部１２ｍのみがブロック状陸部１２ｂであってもよい。
クラウン陸部１２ｃ及び／又はミドル陸部１２ｍがブロック状陸部１２ｂである。
本発明においては、クラウン陸部１２ｃのみがブロック状陸部１２ｂであってもよく、ミドル陸部１２ｍのみがブロック状陸部１２ｂであってもよい。
クラウン陸部１２ｃ及び／又はミドル陸部１２ｍがブロック状陸部１２ｂである。
【0048】
図３は、図２のIII－III線に沿った、ミドル周方向溝１０ｍの断面図である。図３において、ミドル周方向溝１０ｍの溝幅中心線ＨＧ（以下、溝幅中心線ＨＭ）の左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。このミドル周方向溝１０ｍの断面を用いて周方向溝１０の構成が説明される。
【0049】
周方向溝１０は、一対の溝壁２０と、両溝壁２０の間を繋ぐ溝底部２２とを備える。
溝壁２０は前述のエッジ１４を含む。溝壁２０はエッジ１４と溝底部２２との間を架け渡す。一対の溝壁２０のうち、トレッド面６の第一端ＴＥ１側の溝壁２０が第一溝壁２０ｆであり、その第二端ＴＥ２側の溝壁２０が第二溝壁２０ｓである。
図３の符号ＰＢは周方向溝１０の溝底の位置を表わす。溝底部２２は溝底ＰＢを有する。溝底ＰＢは、周方向溝１０の断面において最も深い位置である。周方向溝１０の左右のエッジ１４を結ぶ線分の法線に沿って、この線分から溝底部２２までの距離が計測される。この線分から溝底部２２までの距離が最大となる位置が、溝底ＰＢである。
図３に示された溝底部２２は曲面である。言い換えれば、この溝底部２２の輪郭は円弧である。溝底部２２が平面を含み、この平面が溝底ＰＢを含んでもよい。この場合、平面の幅中心が溝底ＰＢとして用いられる。
溝壁２０は前述のエッジ１４を含む。溝壁２０はエッジ１４と溝底部２２との間を架け渡す。一対の溝壁２０のうち、トレッド面６の第一端ＴＥ１側の溝壁２０が第一溝壁２０ｆであり、その第二端ＴＥ２側の溝壁２０が第二溝壁２０ｓである。
図３の符号ＰＢは周方向溝１０の溝底の位置を表わす。溝底部２２は溝底ＰＢを有する。溝底ＰＢは、周方向溝１０の断面において最も深い位置である。周方向溝１０の左右のエッジ１４を結ぶ線分の法線に沿って、この線分から溝底部２２までの距離が計測される。この線分から溝底部２２までの距離が最大となる位置が、溝底ＰＢである。
図３に示された溝底部２２は曲面である。言い換えれば、この溝底部２２の輪郭は円弧である。溝底部２２が平面を含み、この平面が溝底ＰＢを含んでもよい。この場合、平面の幅中心が溝底ＰＢとして用いられる。
【0050】
図２に示されるように、周方向溝１０の開口部を構成する一対のエッジ１４はストレートにのびる。このエッジ１４がジグザグにのびてもよく、波状にのびてもよい。
図２において一点鎖線ＬＢは周方向溝１０の溝底ＰＢの軌跡である。図２に示された周方向溝１０の溝底の軌跡ＬＢはジグザグにのびる。この軌跡ＬＢが波状にのびてもよく、ストレートにのびてもよい。
図２において一点鎖線ＬＢは周方向溝１０の溝底ＰＢの軌跡である。図２に示された周方向溝１０の溝底の軌跡ＬＢはジグザグにのびる。この軌跡ＬＢが波状にのびてもよく、ストレートにのびてもよい。
【0051】
図２に示されたミドル周方向溝１０ｍでは、その開口部を構成する一対のエッジ１４ｍはストレートにのびる。
図４はトレッドパターンの変形例を示す。この図４に示されるように、ミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍがジグザグにのびてもよい。図示されないが、このエッジ１４ｍが波状にのびてもよい。
図４はトレッドパターンの変形例を示す。この図４に示されるように、ミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍがジグザグにのびてもよい。図示されないが、このエッジ１４ｍが波状にのびてもよい。
【0052】
図４に示されたミドル周方向溝１０ｍでは、エッジ１４ｍは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｅｍを含み、これら頂点Ｅｍは周方向に等間隔に配置される。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｅｍ（以下、第一頂点Ｅｍ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｅｍ（以下、第二頂点Ｅｍ２）とは、周方向に交互に配置される。エッジ１４ｍは、第一頂点Ｅｍ１と、第二頂点Ｅｍ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、エッジ１４ｍが波状にのびる場合、このエッジ１４ｍは、第一頂点Ｅｍ１と第二頂点Ｅｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、エッジ１４ｍが波状にのびる場合、このエッジ１４ｍは、第一頂点Ｅｍ１と第二頂点Ｅｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0053】
図４に示されたミドル周方向溝１０ｍでは、開口部を構成する、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置は、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置と一致する。
第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数と、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数とが同じであれば、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置が、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置とずれてもよい。
第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数と、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数とが同じであれば、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置が、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置とずれてもよい。
【0054】
図４において、符号Ａｍで示される長さは、ミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１から第二頂点Ｅｍ２までの軸方向距離である。この軸方向距離Ａｍは、ミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍの振れ幅である。図１に示されたミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍはストレートにのびるので、振れ幅Ａｍは０（ゼロ）ｍｍである。
【0055】
図２において一点鎖線ＬＢｍは、ミドル周方向溝１０ｍの溝底ＰＢｍの軌跡を表す。この溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍはジグザグにのびる。この軌跡ＬＢｍは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｂｍを含み、これら頂点Ｂｍは周方向に等間隔で配置される。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｂｍ（以下、第一頂点Ｂｍ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｂｍ（以下、第二頂点Ｂｍ２）とは、周方向に交互に配置される。軌跡ＬＢｍは、第一頂点Ｂｍ１と、第二頂点Ｂｍ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、この軌跡ＬＢｍが波状にのびてもよい。この場合、軌跡ＬＢｍは、第一頂点Ｂｍ１と第二頂点Ｂｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、この軌跡ＬＢｍが波状にのびてもよい。この場合、軌跡ＬＢｍは、第一頂点Ｂｍ１と第二頂点Ｂｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0056】
図４に示された溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍは、図２に示された溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍの構成と同じ構成を有する。図４の軌跡ＬＢｍも、第一頂点Ｂｍ１と、第二頂点Ｂｍ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図４において、溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍにおける第一頂点Ｂｍ１及び第二頂点Ｂｍ２の周方向位置は、開口部のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置と一致する。
溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍに含まれる頂点Ｂｍの数と開口部のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数が同じであれば、溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍにおける第一頂点Ｂｍ１及び第二頂点Ｂｍ２の周方向位置が、エッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置とずれてもよい。
図４において、溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍにおける第一頂点Ｂｍ１及び第二頂点Ｂｍ２の周方向位置は、開口部のエッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置と一致する。
溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍに含まれる頂点Ｂｍの数と開口部のエッジ１４ｍに含まれる頂点Ｅｍの数が同じであれば、溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍにおける第一頂点Ｂｍ１及び第二頂点Ｂｍ２の周方向位置が、エッジ１４ｍにおける第一頂点Ｅｍ１及び第二頂点Ｅｍ２の周方向位置とずれてもよい。
【0057】
前述の、図２のIII－III線は、符号ＢＭで示された、軌跡ＬＢｍ上の特定の位置を通る。この位置ＢＭは、第一頂点Ｂｍ１及び第二頂点Ｂｍ２から等距離にある位置であり、中間点とも呼ばれる。図３が示す周方向溝１０の断面は、中間点ＢＭにおけるミドル周方向溝１０ｍの断面である。
【0058】
図５は図２のＶ－Ｖ線に沿った断面図である。図２においてＶ－Ｖ線は、軸方向にのび、軌跡ＬＢｍの第一頂点Ｂｍ１を通る。図５は、第一頂点Ｂｍ１におけるミドル周方向溝１０ｍの断面を示す。図５において溝幅中心線ＨＭの左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。
【0059】
ミドル周方向溝１０ｍは、一対の溝壁２０ｍと、両溝壁２０ｍの間を繋ぐ溝底部２２ｍとを備える。溝底部２２ｍは溝底ＰＢｍを有する。
実線ＨＭは溝幅の中心線である。図５に示されるように、溝底ＰＢｍは、軸方向において、溝幅中心線ＨＭよりもトレッド面６の第一端ＴＥ１側に位置する。前述の中間点ＢＭにおける溝底ＰＢｍの位置は、図３に示されるように、溝幅中心線ＨＭと溝底部２２ｍとの交点に一致する。
実線ＨＭは溝幅の中心線である。図５に示されるように、溝底ＰＢｍは、軸方向において、溝幅中心線ＨＭよりもトレッド面６の第一端ＴＥ１側に位置する。前述の中間点ＢＭにおける溝底ＰＢｍの位置は、図３に示されるように、溝幅中心線ＨＭと溝底部２２ｍとの交点に一致する。
【0060】
図６は図２のVI－VI線に沿った断面図である。図２においてVI－VI線は軸方向にのび、軌跡ＬＢｍの第二頂点Ｂｍ２を通る。図６は、第二頂点Ｂｍ２におけるミドル周方向溝１０ｍの断面を示す。図６において溝幅中心線ＨＭの左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。
図６に示されるように、溝底ＰＢｍは、軸方向において、溝幅中心線ＨＭよりもトレッド面６の第二端ＴＥ２側に位置する。
図６に示されるように、溝底ＰＢｍは、軸方向において、溝幅中心線ＨＭよりもトレッド面６の第二端ＴＥ２側に位置する。
【0061】
図２に示されたセンター周方向溝１０ｃでは、その開口部を構成する一対のエッジ１４ｃはストレートにのびる。
図４に示されるように、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃがジグザグにのびてもよい。図示されないが、このエッジ１４ｃが波状にのびてもよい。
図４に示されるように、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃがジグザグにのびてもよい。図示されないが、このエッジ１４ｃが波状にのびてもよい。
【0062】
図４に示されたセンター周方向溝１０ｃでは、エッジ１４ｃは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｅｃを含み、これら頂点Ｅｃは周方向に等間隔に配置される。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｅｃ（以下、第一頂点Ｅｃ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｅｃ（以下、第二頂点Ｅｃ２）とは、周方向に交互に配置される。エッジ１４ｃは、第一頂点Ｅｃ１と、第二頂点Ｅｃ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、エッジ１４ｃが波状にのびる場合、このエッジ１４ｃは、第一頂点Ｅｃ１と第二頂点Ｅｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、エッジ１４ｃが波状にのびる場合、このエッジ１４ｃは、第一頂点Ｅｃ１と第二頂点Ｅｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0063】
図４に示されたセンター周方向溝１０ｃでは、開口部を構成する、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置は、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置と一致する。
第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数と、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数とが同じであれば、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置が、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置とずれてもよい。
第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数と、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数とが同じであれば、第二端ＴＥ２側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置が、第一端ＴＥ１側のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置とずれてもよい。
【0064】
図４において、符号Ａｃで示される長さは、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１から第二頂点Ｅｃ２までの軸方向距離である。この軸方向距離Ａｃは、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃの振れ幅である。図１に示されたセンター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃはストレートにのびるので、この振れ幅Ａｃは０（ゼロ）ｍｍである。
【0065】
図２において一点鎖線ＬＢｃは、センター周方向溝１０ｃの溝底ＰＢｃの軌跡を表す。この溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃはジグザグにのびる。この軌跡ＬＢｃは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｂｃを含み、これら頂点Ｂｃは周方向に等間隔で配置される。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｂｃ（以下、第一頂点Ｂｃ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｂｃ（以下、第二頂点Ｂｃ２）とは、周方向に交互に配置される。軌跡ＬＢｃは、第一頂点Ｂｃ１と、第二頂点Ｂｃ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、この軌跡ＬＢｃが波状にのびてもよい。この場合、軌跡ＬＢｃは、第一頂点Ｂｃ１と第二頂点Ｂｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、この軌跡ＬＢｃが波状にのびてもよい。この場合、軌跡ＬＢｃは、第一頂点Ｂｃ１と第二頂点Ｂｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0066】
図４に示された溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃは、図２に示された溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃの構成と同じ構成を有する。図４の軌跡ＬＢｃも、第一頂点Ｂｃ１と、第二頂点Ｂｃ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図４において、溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃにおける第一頂点Ｂｃ１及び第二頂点Ｂｃ２の周方向位置は、開口部のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置と一致する。
溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃに含まれる頂点Ｂｃの数と開口部のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数が同じであれば、溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃにおける第一頂点Ｂｃ１及び第二頂点Ｂｃ２の周方向位置が、エッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置とずれてもよい。
図４において、溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃにおける第一頂点Ｂｃ１及び第二頂点Ｂｃ２の周方向位置は、開口部のエッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置と一致する。
溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃに含まれる頂点Ｂｃの数と開口部のエッジ１４ｃに含まれる頂点Ｅｃの数が同じであれば、溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃにおける第一頂点Ｂｃ１及び第二頂点Ｂｃ２の周方向位置が、エッジ１４ｃにおける第一頂点Ｅｃ１及び第二頂点Ｅｃ２の周方向位置とずれてもよい。
【0067】
図７は図２のVII－VII線に沿った断面図である。図２においてVII－VII線は、軸方向にのび、軌跡ＬＢｃの第一頂点Ｂｃ１を通る。図７は、第一頂点Ｂｃ１におけるセンター周方向溝１０ｃの断面を示す。図７においてセンター周方向溝１０ｃの溝幅中心線ＨＧ（以下、溝幅中心線ＨＣ）の左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。
【0068】
センター周方向溝１０ｃは、一対の溝壁２０ｃと、両溝壁２０ｃの間を繋ぐ溝底部２２ｃとを備える。溝底部２２ｃは溝底ＰＢｃを有する。
図７に示されるように、溝底ＰＢｃは、軸方向において、溝幅中心線ＨＣよりもトレッド面６の第一端ＴＥ１側に位置する。
図７に示されるように、溝底ＰＢｃは、軸方向において、溝幅中心線ＨＣよりもトレッド面６の第一端ＴＥ１側に位置する。
【0069】
図７において二点鎖線Ｓｍは、ミドル横溝１６ｍの溝底を含む面を表す。ミドル陸部１２ｍがミドル横溝１６ｍの溝底を含む面Ｓｍまで摩耗すると、ミドル横溝１６ｍは消失する。ミドル横溝１６ｍはセンター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍよりも浅いので、ミドル横溝１６ｍが消失しても、センター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍは残存する。
【0070】
本発明において、横溝１６の溝底を含む面は、横溝１６の深さと等しい距離、トレッド面６から離れた位置で、トレッド４を仮想的に切断することで得られる仮想面を意味する。横溝１６の溝底を含む面は、横溝１６が消失するまで摩耗したトレッド４の仮想トレッドパターンを示す。
【0071】
図８は図２のVIII－VIII線に沿った断面図である。図２においてVIII－VIII線は軸方向にのび、軌跡ＬＢｃの第二頂点Ｂｃ２を通る。図８は、第二頂点Ｂｃ２におけるセンター周方向溝１０ｃの断面を示す。図８において溝幅中心線ＨＣの左側が、トレッド面６の第一端ＴＥ１側である。
図８に示されるように、溝底ＰＢｃは、軸方向において、溝幅の中心線ＨＣよりもトレッド面６の第二端ＴＥ２側に位置する。
図８に示されるように、溝底ＰＢｃは、軸方向において、溝幅の中心線ＨＣよりもトレッド面６の第二端ＴＥ２側に位置する。
【0072】
図８において二点鎖線Ｓｃは、クラウン横溝１６ｃの溝底を含む面を表す。クラウン陸部１２ｃがクラウン横溝１６ｃの溝底を含む面Ｓｃまで摩耗すると、クラウン横溝１６ｃは消失する。クラウン横溝１６ｃはセンター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍよりも浅いので、クラウン横溝１６ｃが消失しても、センター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍは残存する。
【0073】
図９は、横溝１６の溝底を含む面でトレッド４を仮想的に切断することで得られる、仮想トレッドパターンを示す。
前述したように、図１に示されたトレッド４では、ミドル横溝１６ｍはクラウン横溝１６ｃの深さと同じ深さを有する。この図９に示された仮想トレッドパターンは、ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃの溝底を含む面までトレッド４が摩耗し、ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃが消失した場合の、トレッドパターンを仮想的に表す。
図９に示された、各周方向溝１０の開口部は仮想開口部とも呼ばれる。仮想開口部を構成する一対のエッジ２４は仮想エッジとも呼ばれる。
仮想エッジ２４は、トレッド４が摩耗することで現われる、周方向溝１０のエッジである。この仮想エッジ２４の形状には、周方向溝１０の溝壁２０の形状が反映される。
前述したように、図１に示されたトレッド４では、ミドル横溝１６ｍはクラウン横溝１６ｃの深さと同じ深さを有する。この図９に示された仮想トレッドパターンは、ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃの溝底を含む面までトレッド４が摩耗し、ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃが消失した場合の、トレッドパターンを仮想的に表す。
図９に示された、各周方向溝１０の開口部は仮想開口部とも呼ばれる。仮想開口部を構成する一対のエッジ２４は仮想エッジとも呼ばれる。
仮想エッジ２４は、トレッド４が摩耗することで現われる、周方向溝１０のエッジである。この仮想エッジ２４の形状には、周方向溝１０の溝壁２０の形状が反映される。
【0074】
図９に示されるように、ミドル周方向溝１０ｍの仮想開口部はジグザグにのびる一対の仮想エッジ２４ｍを備える。それぞれの仮想エッジ２４ｍは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の仮想頂点ＥＡｍを含む。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する仮想頂点ＥＡｍ（以下、第一仮想頂点ＥＡｍ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する仮想頂点ＥＡｍ（以下、第二仮想頂点ＥＡｍ２）とは周方向に交互に配置される。仮想エッジ２４ｍは、第一仮想頂点ＥＡｍ１と、第二仮想頂点ＥＡｍ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、仮想エッジ２４ｍが波状にのびてもよい。この場合、仮想エッジ２４ｍは、第一仮想頂点ＥＡｍ１と、第二仮想頂点ＥＡｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、仮想エッジ２４ｍが波状にのびてもよい。この場合、仮想エッジ２４ｍは、第一仮想頂点ＥＡｍ１と、第二仮想頂点ＥＡｍ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0075】
図９において、符号ＡＡｍで示される長さは、ミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍにおける第一仮想頂点ＥＡｍ１から第二仮想頂点ＥＡｍ２までの軸方向距離である。この軸方向距離ＡＡｍは、ミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍの振れ幅である。
【0076】
前述したように、仮想エッジ２４の形状には、周方向溝１０の溝壁２０の形状が反映される。ミドル周方向溝１０ｍの仮想開口部の仮想エッジ２４ｍは、ストレートではなくジグザグにのびる。ミドル周方向溝１０ｍの溝壁２０ｍは、仮想エッジ２４ｍのジグザグ形状が反映された凹凸を有する。言い換えれば、このミドル周方向溝１０ｍの溝壁２０ｍは平らでない。
【0077】
センター周方向溝１０ｃの仮想開口部はジグザグにのびる一対の仮想エッジ２４ｃを備える。それぞれの仮想エッジ２４ｃは、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の仮想頂点ＥＡｃを含む。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する仮想頂点ＥＡｃ（以下、第一仮想頂点ＥＡｃ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する仮想頂点ＥＡｃ（以下、第二仮想頂点ＥＡｃ２）とが周方向に交互に配置される。仮想エッジ２４ｃは、第一仮想頂点ＥＡｃ１と、第二仮想頂点ＥＡｃ２とを交互に経由しながら、ジグザグにのびる。
図示されないが、仮想エッジ２４ｃが波状にのびてもよい。この場合、仮想エッジ２４ｃは、第一仮想頂点ＥＡｃ１と、第二仮想頂点ＥＡｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
図示されないが、仮想エッジ２４ｃが波状にのびてもよい。この場合、仮想エッジ２４ｃは、第一仮想頂点ＥＡｃ１と、第二仮想頂点ＥＡｃ２とを交互に経由しながら、波状にのびる。
【0078】
図９において、符号ＡＡｃで示される長さは、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃにおける第一仮想頂点ＥＡｃ１から第二仮想頂点ＥＡｃ２までの軸方向距離である。この軸方向距離ＡＡｃは、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃの振れ幅である。
【0079】
センター周方向溝１０ｃの仮想開口部の仮想エッジ２４ｃは、ストレートではなくジグザグにのびる。センター周方向溝１０ｃの溝壁２０ｃは、仮想エッジ２４ｃのジグザグ形状が反映された凹凸を有する。言い換えれば、このセンター周方向溝１０ｃの溝壁２０ｃは平らでない。
【0080】
本発明において、平らでない溝壁２０を有する周方向溝１０は変則周方向溝１０ｂとも呼ばれる。図１に示されたトレッド４では、センター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍが変則周方向溝１０ｂである。
【0081】
前述したように、このトレッド４のクラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍはブロック状陸部１２ｂである。２本のセンター周方向溝１０ｃの間がクラウン陸部１２ｃであり、センター周方向溝１０ｃとミドル周方向溝１０ｍとの間がミドル陸部１２ｍである。
ブロック状陸部１２ｂの両側に位置する周方向溝１０は、変則周方向溝１０ｂである。
ブロック状陸部１２ｂの両側に位置する周方向溝１０は、変則周方向溝１０ｂである。
【0082】
クラウン陸部１２ｃに設けられるクラウン横溝１６ｃはセンター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍよりも浅く、ミドル陸部１２ｍに設けられるミドル横溝１６ｍはセンター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍよりも浅い。
ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。
ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。
【0083】
センター周方向溝１０ｃの開口部はストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジ１４ｃを備え、ミドル周方向溝１０ｍの開口部はストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジ１４ｍを備える。
変則周方向溝１０ｂの開口部は、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジ１４ｂを備える。
一対のエッジ１４ｂがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジ１４ｂはトレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｅｂを含む。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｅｂ（以下、第一頂点Ｅｂ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｅｂ（以下、第二頂点Ｅｂ２）とは周方向に交互に配置される。
変則周方向溝１０ｂの開口部は、ストレート又はジグザグ若しくは波状にのびる一対のエッジ１４ｂを備える。
一対のエッジ１４ｂがジグザグ又は波状にのびる場合、それぞれのエッジ１４ｂはトレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の頂点Ｅｂを含む。トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する頂点Ｅｂ（以下、第一頂点Ｅｂ１）と、その第二端ＴＥ２に近接する頂点Ｅｂ（以下、第二頂点Ｅｂ２）とは周方向に交互に配置される。
【0084】
クラウン陸部１２ｃに設けられるクラウン横溝１６ｃの溝底を含む面でトレッド４を仮想的に切断することで得られるセンター周方向溝１０ｃの仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジ２４ｃを備える。ミドル陸部１２ｍに設けられるミドル横溝１６ｍの溝底を含む面でトレッド４を仮想的に切断することで得られるミドル周方向溝１０ｍの仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジ２４ｍを備える。
ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂの溝底を含む面でトレッド４を仮想的に切断することで得られる変則周方向溝１０ｂの仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジ２４ｂを備える。
一対の仮想エッジ２４ｂはそれぞれ、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の仮想頂点ＥＡｂを含み、トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する仮想頂点ＥＡｂ（以下、第一仮想頂点ＥＡｂ１）とその第二端ＴＥ２に近接する仮想頂点ＥＡｂ（以下、第二仮想頂点ＥＡｂ２）とが周方向に交互に配置される。
ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂの溝底を含む面でトレッド４を仮想的に切断することで得られる変則周方向溝１０ｂの仮想開口部は、ジグザグ又は波状にのびる一対の仮想エッジ２４ｂを備える。
一対の仮想エッジ２４ｂはそれぞれ、トレッド面６の第一端ＴＥ１又は第二端ＴＥ２に近接する複数の仮想頂点ＥＡｂを含み、トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する仮想頂点ＥＡｂ（以下、第一仮想頂点ＥＡｂ１）とその第二端ＴＥ２に近接する仮想頂点ＥＡｂ（以下、第二仮想頂点ＥＡｂ２）とが周方向に交互に配置される。
【0085】
前述したように、センター周方向溝１０ｃ及びミドル周方向溝１０ｍは変則周方向溝１０ｂである。
図４に示された、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃの振れ幅Ａｃ及びミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍの振れ幅Ａｍは、変則周方向溝１０ｂのエッジ１４ｂの振れ幅Ａｂである。この振れ幅Ａｂは、エッジ１４ｂの第一頂点Ｅｂ１から第二頂点Ｅｂ２までの軸方向距離である。図１に示されたトレッドパターンにおける変則周方向溝１０ｂのエッジ１４ｂはストレートにのびるので、振れ幅Ａｂは０（ゼロ）ｍｍである。
図９に示された、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃの振れ幅ＡＡｃ及びミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍの振れ幅ＡＡｍは、変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂである。この振れ幅ＡＡｂは、仮想エッジ２４ｂの第一頂点ＥＡｂ１から第二頂点ＥＡｂ２までの軸方向距離である。
図１に示されたトレッド４において、クラウン横溝１６ｃがミドル横溝１６ｍよりも深い場合は、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃの振れ幅ＡＡｃが変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂとして用いられる。クラウン横溝１６ｃがミドル横溝１６ｍよりも浅い場合は、ミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍの振れ幅ＡＡｍが変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂとして用いられる。
図４に示された、センター周方向溝１０ｃのエッジ１４ｃの振れ幅Ａｃ及びミドル周方向溝１０ｍのエッジ１４ｍの振れ幅Ａｍは、変則周方向溝１０ｂのエッジ１４ｂの振れ幅Ａｂである。この振れ幅Ａｂは、エッジ１４ｂの第一頂点Ｅｂ１から第二頂点Ｅｂ２までの軸方向距離である。図１に示されたトレッドパターンにおける変則周方向溝１０ｂのエッジ１４ｂはストレートにのびるので、振れ幅Ａｂは０（ゼロ）ｍｍである。
図９に示された、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃの振れ幅ＡＡｃ及びミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍの振れ幅ＡＡｍは、変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂである。この振れ幅ＡＡｂは、仮想エッジ２４ｂの第一頂点ＥＡｂ１から第二頂点ＥＡｂ２までの軸方向距離である。
図１に示されたトレッド４において、クラウン横溝１６ｃがミドル横溝１６ｍよりも深い場合は、センター周方向溝１０ｃの仮想エッジ２４ｃの振れ幅ＡＡｃが変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂとして用いられる。クラウン横溝１６ｃがミドル横溝１６ｍよりも浅い場合は、ミドル周方向溝１０ｍの仮想エッジ２４ｍの振れ幅ＡＡｍが変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂとして用いられる。
【0086】
このタイヤ２では、クラウン陸部１２ｃ及び／又はミドル陸部１２ｍが、ブロック状陸部１２ｂであり、ブロック状陸部１２ｂの両側に位置する周方向溝１０は変則周方向溝１０ｂである。
【0087】
ブロック状陸部１２ｂは周方向に並ぶ横溝１６ｂを有する。横溝１６ｂは略軸方向にのびる。この横溝１６ｂのエッジが、路面を掻くエッジ成分として機能する。ブロック状陸部１２ｂはウェット性能の向上に貢献できる。
この観点から、図１に示されたトレッド４のように、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍがブロック状陸部１２ｂであるのが好ましい。
この観点から、図１に示されたトレッド４のように、クラウン陸部１２ｃ及びミドル陸部１２ｍがブロック状陸部１２ｂであるのが好ましい。
【0088】
前述したように、ブロック状陸部１２ｂに刻まれる横溝１６ｂは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。ブロック状陸部１２ｂは必要な剛性を有することができる。このタイヤ２は、ブロック状陸部１２ｂが過剰に変形することを抑制できる。このタイヤ２は転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制できる。
【0089】
横溝１６ｂは浅いので、トレッド４が摩耗すると変則周方向溝１０ｂよりも先に横溝１６ｂが消失する。この場合、ウェット性能の低下が懸念される。
【0090】
しかしこのタイヤ２では、変則周方向溝１０ｂにおいて、仮想エッジ２４ｂの振れ幅ＡＡｂがエッジ１４ｂの振れ幅Ａｂよりも大きい。トレッド４が摩耗することで現われる変則周方向溝１０ｂのエッジが、エッジ成分として効果的に貢献できる。横溝１６ｂが消失することで低減したエッジ成分を、トレッド４が摩耗することで現われる変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂが補う。このタイヤ２はウェット性能の低下を抑制できる。
【0091】
図９に示されるように、クラウン陸部１２ｃにおいてクラウン横溝１６ｃの第一端ＴＥ１側の端の近くに、仮想エッジ２４ｃの第二仮想頂点ＥＡｃ２が位置する。隣り合う２つのクラウン横溝１６ｃの間に、第一仮想頂点ＥＡｃ１が位置する。仮想エッジ２４ｃに含まれる仮想頂点ＥＡｃの数は、クラウン陸部１２ｃに含まれるクラウン横溝１６ｃの数よりも多い。
ミドル陸部１２ｍにおいてミドル横溝１６ｍの第一端ＴＥ１側の端の近くに、仮想エッジ２４ｍの第一仮想頂点ＥＡｍ１が位置する。隣り合う２つのミドル横溝１６ｍの間に、第二仮想頂点ＥＡｍ２が位置する。仮想エッジ２４ｍに含まれる仮想頂点ＥＡｍの数は、ミドル陸部１２ｍに含まれるミドル横溝１６ｍの数よりも多い。
変則周方向溝１０ｂにおいて仮想エッジ２４ｂに含まれる仮想頂点ＥＡｂの数は、ブロック状陸部１２ｂに含まれる横溝１６ｂの数よりも多い。横溝１６ｂが消失することで低減したエッジ成分を、トレッド４が摩耗することで現われる変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂが効果的に補う。仮想エッジ２４ｂはウェット性能の向上に貢献できる。このタイヤ２は、良好なウェット性能を安定に発揮できる。
このタイヤ２は、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる。
ミドル陸部１２ｍにおいてミドル横溝１６ｍの第一端ＴＥ１側の端の近くに、仮想エッジ２４ｍの第一仮想頂点ＥＡｍ１が位置する。隣り合う２つのミドル横溝１６ｍの間に、第二仮想頂点ＥＡｍ２が位置する。仮想エッジ２４ｍに含まれる仮想頂点ＥＡｍの数は、ミドル陸部１２ｍに含まれるミドル横溝１６ｍの数よりも多い。
変則周方向溝１０ｂにおいて仮想エッジ２４ｂに含まれる仮想頂点ＥＡｂの数は、ブロック状陸部１２ｂに含まれる横溝１６ｂの数よりも多い。横溝１６ｂが消失することで低減したエッジ成分を、トレッド４が摩耗することで現われる変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂが効果的に補う。仮想エッジ２４ｂはウェット性能の向上に貢献できる。このタイヤ２は、良好なウェット性能を安定に発揮できる。
このタイヤ２は、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる。
【0092】
例えば、図５に示されるように、ミドル周方向溝１０ｍは、第一端ＴＥ１側の第一溝壁２０ｍｆと、第二端ＴＥ２側の第二溝壁２０ｍｓと、第一溝壁２０ｍｆと第二溝壁２０ｍｓとの間を繋ぎ、溝底ＰＢｍを有する溝底部２２ｍとを備える。そして、第一溝壁２０ｍｆと第二溝壁２０ｍｓとが平らでない溝壁である。図７に示されるように、センター周方向溝１０ｃは、第一端ＴＥ１側の第一溝壁２０ｃｆと、第二端ＴＥ２側の第二溝壁２０ｃｓと、第一溝壁２０ｃｆと第二溝壁２０ｃｓとの間を繋ぎ、溝底ＰＢｃを有する溝底部２２ｃとを備える。そして、第一溝壁２０ｃｆと第二溝壁２０ｃｓとが平らでない溝壁である。
変則周方向溝１０ｂは、第一端ＴＥ１側の第一溝壁２０ｂｆと、第二端ＴＥ２側の第二溝壁２０ｂｓと、第一溝壁２０ｂｆと第二溝壁２０ｂｓとの間を繋ぎ、溝底ＰＢｂを有する溝底部２２ｂとを備え、第一溝壁２０ｂｆと第二溝壁２０ｂｓとは平らでない溝壁である。
変則周方向溝１０ｂは、第一端ＴＥ１側の第一溝壁２０ｂｆと、第二端ＴＥ２側の第二溝壁２０ｂｓと、第一溝壁２０ｂｆと第二溝壁２０ｂｓとの間を繋ぎ、溝底ＰＢｂを有する溝底部２２ｂとを備え、第一溝壁２０ｂｆと第二溝壁２０ｂｓとは平らでない溝壁である。
【0093】
前述したように、ミドル周方向溝１０ｍの溝底ＰＢｍの軌跡ＬＢｍは、第一頂点Ｂｍ１と、第二頂点Ｂｍ２とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのびる。センター周方向溝１０ｃの溝底ＰＢｃの軌跡ＬＢｃは、第一頂点Ｂｃ１と、第二頂点Ｂｃ２とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのびる。
変則周方向溝１０ｂにおける溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃは、トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する第一頂点Ｂｂ１と、その第二端ＴＥ２に近接する第二頂点Ｂｂ２とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのびる。
変則周方向溝１０ｂにおける溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃは、トレッド面６の第一端ＴＥ１に近接する第一頂点Ｂｂ１と、その第二端ＴＥ２に近接する第二頂点Ｂｂ２とを交互に経由しながら、ジグザグ又は波状にのびる。
【0094】
図５から図８に示されるように、変則周方向溝１０ｂの第一溝壁２０ｂｆ及び第二溝壁２０ｂｓは、変則周方向溝１０ｂのエッジ１４ｂにおけるトレッド面６の法線に対して傾斜する。
図５において角度θ１ｆは、溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃの第一頂点Ｂｂ１において第一溝壁２０ｂｆの延長線が、エッジ１４ｂにおけるトレッド面６の法線に対してなす角度である。この角度θ１ｆは、第一頂点Ｂｂ１における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角である。角度θ１ｓは、第一頂点Ｂｂ１における第二溝壁２０ｂｓの傾斜角である。
図６において角度θ２ｆは、溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃの第二頂点Ｂｂ２において第一溝壁２０ｂｆの延長線が、エッジ１４ｂにおけるトレッド面６の法線に対してなす角度である。この角度θ２ｆは、第二頂点Ｂｂ２における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角である。角度θ２ｓは、第二頂点Ｂｂ２における第二溝壁２０ｂｓの傾斜角である。
図５において角度θ１ｆは、溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃの第一頂点Ｂｂ１において第一溝壁２０ｂｆの延長線が、エッジ１４ｂにおけるトレッド面６の法線に対してなす角度である。この角度θ１ｆは、第一頂点Ｂｂ１における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角である。角度θ１ｓは、第一頂点Ｂｂ１における第二溝壁２０ｂｓの傾斜角である。
図６において角度θ２ｆは、溝底ＰＢｂの軌跡ＬＢｃの第二頂点Ｂｂ２において第一溝壁２０ｂｆの延長線が、エッジ１４ｂにおけるトレッド面６の法線に対してなす角度である。この角度θ２ｆは、第二頂点Ｂｂ２における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角である。角度θ２ｓは、第二頂点Ｂｂ２における第二溝壁２０ｂｓの傾斜角である。
【0095】
図５及び図６に示されるように、このタイヤ２では、第一頂点Ｂｂ１における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角θ１ｆは第二溝壁２０ｂｓの傾斜角θ１ｓよりも小さく、第二頂点Ｂｂ２における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角θ２ｆは第二溝壁２０ｂｓの傾斜角θ２ｓよりも大きい。これにより、第一頂点Ｂｂ１では第二溝壁２０ｂｓが、第二頂点Ｂｂ２では第一溝壁２０ｂｆが、トレッド４が摩耗した状態において、エッジ成分として効果的に機能できる。変則周方向溝１０ｂの第一溝壁２０ｂｆ及び第二溝壁２０ｂｓがウェット性能の向上に効果的に貢献できる。この観点から、第一頂点Ｂｂ１における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角θ１ｆは第二溝壁２０ｂｓの傾斜角θ１ｓよりも小さく、第二頂点Ｂｂ２における第一溝壁２０ｂｆの傾斜角θ２ｆは第二溝壁２０ｂｓの傾斜角θ２ｓよりも大きいのが好ましい。
【0096】
図７及び図８において符号ＷＡで示される長さは、変則周方向溝１０ｂの仮想開口部の開口幅である。開口幅ＷＡは、トレッド面６の第一端ＴＥ１側の仮想エッジ２４ｂから第二端ＴＥ２側の仮想エッジ２４ｂまでの軸方向距離で表される。符号Ｗｆで示される長さは第一開口幅とも呼ばれる。第一開口幅Ｗｆは、溝底ＰＢｂから第一端ＴＥ１側の仮想エッジ２４ｂまでの軸方向距離で表される。符号Ｗｓで示される長さは第二開口幅とも呼ばれる。第二開口幅Ｗｓは、溝底ＰＢｂから第二端ＴＥ２側の仮想エッジ２４ｂまでの軸方向距離で表される。
第一開口幅Ｗｆと第二開口幅Ｗｓとの和は、開口幅ＷＡに等しい。
なお、図７の第一頂点Ｂｂ１における第一開口幅Ｗｆは第一開口幅Ｗ１ｆとも呼ばれ、図８の第二頂点Ｂｂ２における第一開口幅Ｗｆは第一開口幅Ｗ２ｆとも呼ばれる。図７の第一頂点Ｂｂ１における第二開口幅Ｗｓは第二開口幅Ｗ１ｓとも呼ばれ、図８の第二頂点Ｂｂ２における第二開口幅Ｗｓは第二開口幅Ｗ２ｓとも呼ばれる。
第一開口幅Ｗｆと第二開口幅Ｗｓとの和は、開口幅ＷＡに等しい。
なお、図７の第一頂点Ｂｂ１における第一開口幅Ｗｆは第一開口幅Ｗ１ｆとも呼ばれ、図８の第二頂点Ｂｂ２における第一開口幅Ｗｆは第一開口幅Ｗ２ｆとも呼ばれる。図７の第一頂点Ｂｂ１における第二開口幅Ｗｓは第二開口幅Ｗ１ｓとも呼ばれ、図８の第二頂点Ｂｂ２における第二開口幅Ｗｓは第二開口幅Ｗ２ｓとも呼ばれる。
【0097】
図５及び図７に示されるように、第一頂点Ｂｂ１での変則周方向溝１０ｂの溝底ＰＢｂは、軸方向において、溝幅中心線ＨＧよりもトレッド面６の第一端ＴＥ１側に位置する。図６及び図８に示されるように、第二頂点Ｂｂ２での溝底ＰＢｂは、軸方向において、溝幅中心線ＨＧよりもトレッド面６の第二端ＴＥ２側に位置する。
【0098】
変則周方向溝１０ｂの仮想開口部では、図７に示されるように、第一頂点Ｂｂ１では第一開口幅Ｗ１ｆが第二開口幅Ｗ１ｓよりも狭い。第二頂点Ｂｂ２では、図８に示されるように第一開口幅Ｗ２ｆが第二開口幅Ｗ２ｓよりも広い。第一頂点Ｂｂ１では主に第二溝壁２０ｂｓが、第二頂点Ｂｂ２では主に第一溝壁２０ｂｆが、トレッド４が摩耗した状態においてエッジ成分として機能する。第一頂点Ｂｂ１と第二頂点Ｂｂ２とは周方向に交互に配置されるので、第一溝壁２０ｂｆと第二溝壁２０ｂｓとが交互にエッジ成分として機能する。このタイヤ２では、トレッド４が摩耗しても、変則周方向溝１０ｂのエッジがウェット性能の向上に効果的に貢献できる。この観点から、変則周方向溝１０ｂの仮想開口部では、第一頂点Ｂｂ１において第一開口幅Ｗ１ｆが第二開口幅Ｗ１ｓよりも狭く、第二頂点Ｂｂ２において第一開口幅Ｗ２ｆが第二開口幅Ｗ２ｓよりも広いのが好ましい。
【0099】
変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂにおける剛性を確保しながら、変則周方向溝１０ｂがウェット性能の向上に効果的に貢献できる観点から、第一頂点Ｂｂ１において第二開口幅Ｗ１ｓの第一開口幅Ｗ１ｆに対する比（Ｗ１ｓ／Ｗ１ｆ）は１．３０以上２．２０以下であるのがより好ましい。この比（Ｗ１ｓ／Ｗ１ｆ）は１．５０以上２．００以下であるのがさらに好ましい。
同様の観点から、第二頂点Ｂｂ２において第一開口幅Ｗ２ｆの第二開口幅Ｗ２ｓに対する比（Ｗ２ｆ／Ｗ２ｓ）は１．３０以上２．２０以下であるのがより好ましい。この比（Ｗ２ｆ／Ｗ２ｓ）は１．５０以上２．００以下であるのがさらに好ましい。
同様の観点から、第二頂点Ｂｂ２において第一開口幅Ｗ２ｆの第二開口幅Ｗ２ｓに対する比（Ｗ２ｆ／Ｗ２ｓ）は１．３０以上２．２０以下であるのがより好ましい。この比（Ｗ２ｆ／Ｗ２ｓ）は１．５０以上２．００以下であるのがさらに好ましい。
【0100】
変則周方向溝１０ｂの仮想エッジ２４ｂにおける剛性を十分に確保しながら、変則周方向溝１０ｂがウェット性能の向上により効果的に貢献できる観点から、第一頂点Ｂｂ１において第二開口幅Ｗ１ｓの第一開口幅Ｗ１ｆに対する比（Ｗ１ｓ／Ｗ１ｆ）は１．３０以上２．２０以下であり、第二頂点Ｂｂ２において第一開口幅Ｗ２ｆの第二開口幅Ｗ２ｓに対する比（Ｗ２ｆ／Ｗ２ｓ）は１．３０以上２．２０以下であるのがさらに好ましい。
【0101】
図７及び図８において符号Ｄで示される長さは、センター周方向溝１０ｃの深さである。センター周方向溝１０ｃは変則周方向溝１０ｂであるので、深さＤは変則周方向溝１０ｂの深さである。
図７において符号ｄｍで示される長さはミドル横溝１６ｍの深さである。図８において符号ｄｃで示される長さはクラウン横溝１６ｃの深さである。ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃはブロック状陸部１２ｂに刻まれる横溝１６ｂである。深さｄｍ及び深さｄｃはブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂの深さであり、横溝１６ｂの深さは深さｄｙで表される。
図７において符号ｄｍで示される長さはミドル横溝１６ｍの深さである。図８において符号ｄｃで示される長さはクラウン横溝１６ｃの深さである。ミドル横溝１６ｍ及びクラウン横溝１６ｃはブロック状陸部１２ｂに刻まれる横溝１６ｂである。深さｄｍ及び深さｄｃはブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂの深さであり、横溝１６ｂの深さは深さｄｙで表される。
【0102】
前述したように、ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。横溝１６ｂが深すぎると、ブロック状陸部１２ｂの剛性が低下するため、耐摩耗性が低下したり転がり抵抗が増加する恐れがある。横溝１６ｂが浅すぎると、摩耗により横溝１６ｂが消失するタイミングが早まるため、横溝１６ｂがウェット性能の発揮に十分に貢献できない。
【0103】
このタイヤ２では、ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂの深さｄｙの変則周方向溝１０ｂの深さＤに対する比（ｄｙ／Ｄ）は、０．１２以上０．３２以下であるのが好ましい。
比（ｄｙ／Ｄ）が０．１２以上に設定されることにより、横溝１６ｂがウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｙ／Ｄ）は０．１７以上であるのがより好ましい。
比（ｄｙ／Ｄ）が０．３２以下に設定されることにより、横溝１６ｂによるブロック状陸部１２ｂの剛性への影響が抑制される。タイヤ２が低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、横溝１６ｂが効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｙ／Ｄ）は０．２７以下であるのがより好ましい。
比（ｄｙ／Ｄ）が０．１２以上に設定されることにより、横溝１６ｂがウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｙ／Ｄ）は０．１７以上であるのがより好ましい。
比（ｄｙ／Ｄ）が０．３２以下に設定されることにより、横溝１６ｂによるブロック状陸部１２ｂの剛性への影響が抑制される。タイヤ２が低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、横溝１６ｂが効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｙ／Ｄ）は０．２７以下であるのがより好ましい。
【0104】
【0105】
ミドル陸部１２ｍは、ブロック状陸部１２ｂに設けられる横溝１６ｂとしてのミドル横溝１６ｍに加え、縦溝２６（以下、ミドル縦溝２６ｍとも呼ばれる。）を有する。ミドル陸部１２ｍはミドル横溝１６ｍとミドル縦溝２６ｍとを有する。ミドル縦溝２６ｍは周方向に連続してのびる。ミドル縦溝２６ｍは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。
【0106】
前述したように、ミドル陸部１２ｍは複数のブロック１８ｍを含む。ミドル縦溝２６ｍは、ブロック１８ｍ（具体的には、ブロック１８ｍの頂面を含む部分）を２つのサブブロック２８ｍに区分する。
【0107】
ミドル縦溝２６ｍは、第一ミドル縦溝３０と、第二ミドル縦溝３２とを備える。
第一ミドル縦溝３０はストレートにのびる。第一ミドル縦溝３０は周方向に対して傾斜する。第二ミドル縦溝３２も周方向に対して傾斜する。しかし第二ミドル縦溝３２は、第一ミドル縦溝３０の傾斜の向きと逆向きに傾斜する。周方向において、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とは交互に配置される。
第一ミドル縦溝３０はストレートにのびる。第一ミドル縦溝３０は周方向に対して傾斜する。第二ミドル縦溝３２も周方向に対して傾斜する。しかし第二ミドル縦溝３２は、第一ミドル縦溝３０の傾斜の向きと逆向きに傾斜する。周方向において、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とは交互に配置される。
【0108】
図１１は、図１０のXI－XI線に沿った断面を示す。図１１は、第一ミドル縦溝３０の断面を示す。図１１において符号ｇ１で示される長さは第一ミドル縦溝３０の溝幅である。符号ｄ１で示される長さは第一ミドル縦溝３０の深さである。
図１２は、図１０のXII－XII線に沿った断面を示す。図１２は、第二ミドル縦溝３２の断面を示す。図１２において符号ｇ２で示される長さは第二ミドル縦溝３２の溝幅である。符号ｄ２で示される長さは第二ミドル縦溝３２の深さである。
図１２は、図１０のXII－XII線に沿った断面を示す。図１２は、第二ミドル縦溝３２の断面を示す。図１２において符号ｇ２で示される長さは第二ミドル縦溝３２の溝幅である。符号ｄ２で示される長さは第二ミドル縦溝３２の深さである。
【0109】
このタイヤ２では、第一ミドル縦溝３０の溝幅ｇ１は横溝１６ｂの溝幅よりも狭い。排水性が考慮され、第一ミドル縦溝３０の溝幅ｇ１は横溝１６ｂの溝幅の０．５倍以上に設定される。第二ミドル縦溝３２の溝幅ｇ２は横溝１６ｂの溝幅よりも広い。第二ミドル縦溝３２による剛性への影響が考慮され、第二ミドル縦溝３２の溝幅ｇ２は横溝１６ｂの溝幅の１．５倍以下に設定される。
【0110】
第一ミドル縦溝３０の深さｄ１は第二ミドル縦溝３２の深さｄ２と同じである。深さｄ１及び深さｄ２は、ブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍに設けられるミドル縦溝２６ｍの深さである。ミドル縦溝２６ｍの深さは深さｄｔで表される。ミドル縦溝２６ｍの深さｄｔは横溝１６ｂの深さｄｙと同じである。なお、深さｄｔは深さｄｙと同じであるとは、深さｄｔの深さｄｙに対する比（ｄｔ/ｄｙ）が０．９５以上１．０５以下であることを意味する。
【0111】
ブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍにおいて、横溝１６ｂとしてのミドル横溝１６ｍに加えて設けられるミドル縦溝２６ｍも、エッジ成分として機能する。ミドル横溝１６ｍ及びミドル縦溝２６ｍの相乗効果により、このタイヤ２はウェット性能の向上を図ることができる。そして、前述したように、ミドル縦溝２６ｍは変則周方向溝１０ｂよりも浅い。ミドル横溝１６ｍに加えてミドル縦溝２６ｍが設けられているにもかかわらず、ミドル陸部１２ｍは必要な剛性を有することができる。このタイヤ２は、ミドル陸部１２ｍが過剰に変形することを抑制できる。このタイヤ２は転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制できる。
この観点から、ブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍが、横溝１６ｂとしてのミドル横溝１６ｍに加え、周方向に連続してのび、変則周方向溝１０ｂよりも浅いミドル縦溝２６ｍを有するのが好ましい。
この観点から、ブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍが、横溝１６ｂとしてのミドル横溝１６ｍに加え、周方向に連続してのび、変則周方向溝１０ｂよりも浅いミドル縦溝２６ｍを有するのが好ましい。
【0112】
このタイヤ２では、ミドル縦溝２６ｍの深さｄｔの変則周方向溝１０ｂの深さＤに対する比（ｄｔ／Ｄ）は、０．１２以上０．３２以下であるのが好ましい。
比（ｄｔ／Ｄ）が０．１２以上に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍがウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｔ／Ｄ）は０．１７以上であるのがより好ましい。
比（ｄｔ／Ｄ）が０．３２以下に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍによるブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍの剛性への影響が抑制される。タイヤ２が低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、ミドル縦溝２６ｍが効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｔ／Ｄ）は０．２７以下であるのがより好ましい。
比（ｄｔ／Ｄ）が０．１２以上に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍがウェット性能の発揮に効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｔ／Ｄ）は０．１７以上であるのがより好ましい。
比（ｄｔ／Ｄ）が０．３２以下に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍによるブロック状陸部１２ｂとしてのミドル陸部１２ｍの剛性への影響が抑制される。タイヤ２が低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持することに、ミドル縦溝２６ｍが効果的に貢献できる。この観点から、比（ｄｔ／Ｄ）は０．２７以下であるのがより好ましい。
【0113】
第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２の傾斜の向きは互いに異なるが、第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２は周方向に対して傾斜する。第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２を含むミドル縦溝２６ｍはエッジ成分として機能する。ミドル縦溝２６ｍはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、ミドル縦溝２６ｍが、周方向に対して傾斜する第一ミドル縦溝３０と、第一ミドル縦溝３０の傾斜の向きと逆向きに傾斜する第二ミドル縦溝３２とを備え、周方向において第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とが交互に配置されるのが好ましい。
【0114】
図１０において一点鎖線ＴＬはミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線である。
図１０に示されるように、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界部分で、ミドル縦溝２６ｍは湾曲する。前述したように、第一ミドル縦溝３０はストレートにのびる。図１０において符号ＰＴで示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬが直線から曲線に変わる位置である。本発明においては、この位置ＰＴが第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界である。
図１０に示されるように、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界部分で、ミドル縦溝２６ｍは湾曲する。前述したように、第一ミドル縦溝３０はストレートにのびる。図１０において符号ＰＴで示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬが直線から曲線に変わる位置である。本発明においては、この位置ＰＴが第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界である。
【0115】
図１０において、角度θａは溝幅の中心線ＴＬの直線部分が、周方向に対してなす角度である。本発明においてはこの角度θａが、第一ミドル縦溝３０の傾斜角である。
第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａは４度以上１２度以下であるのが好ましい。これにより、第一ミドル縦溝３０がエッジ成分として効果的に機能できる。第一ミドル縦溝３０はウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａは８度以上１２度以下であるのがより好ましい。
第二ミドル縦溝３２も周方向に対して傾斜するが、この第二ミドル縦溝３２の傾斜角は、第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａと、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界ＰＴの位置とによって適宜設定される。
第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａは４度以上１２度以下であるのが好ましい。これにより、第一ミドル縦溝３０がエッジ成分として効果的に機能できる。第一ミドル縦溝３０はウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａは８度以上１２度以下であるのがより好ましい。
第二ミドル縦溝３２も周方向に対して傾斜するが、この第二ミドル縦溝３２の傾斜角は、第一ミドル縦溝３０の傾斜角θａと、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界ＰＴの位置とによって適宜設定される。
【0116】
例えば図１０に示されるように、第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２のそれぞれはミドル横溝１６ｍと交差する。第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とは周方向において交互に配置される。第二ミドル縦溝３２は、第一ミドル縦溝３０が交差するミドル横溝１６ｍの隣に位置するミドル横溝１６ｍと交差する。第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とはそれぞれ、周方向に並ぶ複数のミドル横溝１６ｍと一つ置きに交差する。ミドル横溝１６ｍはミドル縦溝２６ｍと変則周方向溝１０ｂとの間を架け渡す。ミドル縦溝２６ｍ内にある水の、変則周方向溝１０ｂへの排出が促される。第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２のそれぞれがエッジ成分として効果的に機能できる。このタイヤ２はウェット性能の向上を図ることができる。この観点から、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２とはそれぞれ、周方向に並ぶ複数のミドル横溝１６ｍと一つ置きに交差するのが好ましい。
【0117】
図１０において、一点鎖線ＹＬはミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線である。第一ミドル縦溝３０と交差するミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬは中心線ＹＬ１とも呼ばれ、第二ミドル縦溝３２と交差するミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬは中心線ＹＬ２とも呼ばれる。
符号ＴＹ１で示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬとミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬ１との交点である。この交点ＴＹ１は、第一ミドル縦溝３０とミドル横溝１６ｍとの交差位置である。
符号ＴＹ２で示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬとミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬ２との交点である。この交点ＴＹ２は、第二ミドル縦溝３２とミドル横溝１６ｍとの交差位置である。
図１０において符号Ｌｘで示される長さは、交差位置ＴＹ１から交差位置ＴＹ２までの周方向距離である。周方向距離Ｌｘは、隣り合うミドル横溝１６ｍ間の周方向距離である。符号Ｌｙ１で示される長さは、交差位置ＴＹ２から、周方向距離Ｌｘを規定する２つのミドル横溝１６ｍの間に位置する、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界ＰＴまでの周方向距離である。符号Ｌｙ２で示される長さは、交差位置ＴＹ２から、この交差位置ＴＹ２を挟んで周方向距離Ｌｙ１の起点である境界ＰＴ（以下、第一境界ＰＴ１とも呼ばれる。）の反対側に位置する境界ＰＴ（以下、第二境界ＰＴ２とも呼ばれる。）までの周方向距離である。
符号ＴＹ１で示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬとミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬ１との交点である。この交点ＴＹ１は、第一ミドル縦溝３０とミドル横溝１６ｍとの交差位置である。
符号ＴＹ２で示される位置は、ミドル縦溝２６ｍの溝幅の中心線ＴＬとミドル横溝１６ｍの溝幅の中心線ＹＬ２との交点である。この交点ＴＹ２は、第二ミドル縦溝３２とミドル横溝１６ｍとの交差位置である。
図１０において符号Ｌｘで示される長さは、交差位置ＴＹ１から交差位置ＴＹ２までの周方向距離である。周方向距離Ｌｘは、隣り合うミドル横溝１６ｍ間の周方向距離である。符号Ｌｙ１で示される長さは、交差位置ＴＹ２から、周方向距離Ｌｘを規定する２つのミドル横溝１６ｍの間に位置する、第一ミドル縦溝３０と第二ミドル縦溝３２との境界ＰＴまでの周方向距離である。符号Ｌｙ２で示される長さは、交差位置ＴＹ２から、この交差位置ＴＹ２を挟んで周方向距離Ｌｙ１の起点である境界ＰＴ（以下、第一境界ＰＴ１とも呼ばれる。）の反対側に位置する境界ＰＴ（以下、第二境界ＰＴ２とも呼ばれる。）までの周方向距離である。
【0118】
隣り合うミドル横溝１６ｍ間の周方向距離Ｌｘに対する、第二ミドル縦溝３２とミドル横溝１６ｍとの交差位置ＴＹ２から、第二ミドル縦溝３２と第一ミドル縦溝３０との境界ＰＴ１までの周方向距離Ｌｙ１の比（Ｌｙ１／Ｌｘ）は、０．０７以上０．２０以下であるのが好ましい。
比（Ｌｙ１／Ｌｘ）が０．０７以上に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍがエッジ成分として効果的に機能できる。ミドル縦溝２６ｍはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、比（Ｌｙ１／Ｌｘ）は０．１０以上であるのがより好ましい。
比（Ｌｙ１／Ｌｘ）が０．２０以下に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍ内にある水の排出が促される。この場合においてもミドル縦溝２６ｍがウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、比（Ｌｙ１／Ｌｘ）は０．１７以下であるのがより好ましい。
比（Ｌｙ１／Ｌｘ）が０．０７以上に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍがエッジ成分として効果的に機能できる。ミドル縦溝２６ｍはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、比（Ｌｙ１／Ｌｘ）は０．１０以上であるのがより好ましい。
比（Ｌｙ１／Ｌｘ）が０．２０以下に設定されることにより、ミドル縦溝２６ｍ内にある水の排出が促される。この場合においてもミドル縦溝２６ｍがウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、比（Ｌｙ１／Ｌｘ）は０．１７以下であるのがより好ましい。
【0119】
交差位置ＴＹ２から第二境界ＰＴ２までの周方向距離Ｌｙ２は、交差位置ＴＹ２から第一境界ＰＴ１までの周方向距離Ｌｙ１に等しい。周方向距離Ｌｙ２が周方向距離Ｌｙ１よりも短くてもよく、周方向距離Ｌｙ２が周方向距離Ｌｙ１よりも長くてもよい。
ミドル縦溝２６ｍがウェット性能の向上に効果的に貢献できる観点から、周方向距離Ｌｙ２は周方向距離Ｌｙ１に等しいのが好ましい。なお、本発明において、周方向距離Ｌｙ２が周方向距離Ｌｙ１に等しいとは、周方向距離Ｌｙ２の周方向距離Ｌｙ１に対する比（Ｌｙ２／Ｌｙ１）が０．９８以上１．０２以下であることを意味する。
ミドル縦溝２６ｍがウェット性能の向上に効果的に貢献できる観点から、周方向距離Ｌｙ２は周方向距離Ｌｙ１に等しいのが好ましい。なお、本発明において、周方向距離Ｌｙ２が周方向距離Ｌｙ１に等しいとは、周方向距離Ｌｙ２の周方向距離Ｌｙ１に対する比（Ｌｙ２／Ｌｙ１）が０．９８以上１．０２以下であることを意味する。
【0120】
このタイヤ２では、前述の交差位置ＴＹ１及びＴＹ２は、ミドル陸部１２ｍの幅中心に位置する。言い換えれば、第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２とは、ミドル陸部１２ｍの軸方向中心において、ミドル横溝１６ｍと交差する。この第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２を有するミドル縦溝２６ｍは、エッジ成分として効果的に機能できる。ミドル縦溝２６ｍはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、第一ミドル縦溝３０及び第二ミドル縦溝３２とは、ミドル陸部１２ｍの軸方向中心において、ミドル横溝１６ｍと交差するのが好ましい。
【0121】
図１０に示されたミドル横溝１６ｍでは、そのエッジの輪郭は円弧で表される。ミドル横溝１６ｍは円弧状に湾曲する。このミドル横溝１６ｍでは、そのエッジに作用する応力が分散される。エッジを起点とする摩耗の発生が抑制される。ミドル横溝１６ｍがエッジ成分としての機能を安定に発揮できる。このミドル横溝１６ｍはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、ミドル横溝１６ｍは円弧状に湾曲するのが好ましい。
【0122】
図１０において、符号Ｒで示される矢印は、ミドル横溝１６ｍのエッジの輪郭を表す円弧の半径である。図示されないが、この円弧の中心は、ミドル陸部１２ｍの外側領域に位置する。詳細には、この円弧の中心は、ミドル陸部１２ｍの幅中心よりも軸方向外側の領域に位置する。ミドル横溝１６ｍのエッジの輪郭を表す円弧の中心が、ミドル陸部１２ｍの外側領域に位置することで、このミドル横溝１６ｍがエッジ成分として効果的に機能できる。この観点から、ミドル横溝１６ｍのエッジが、ミドル陸部１２ｍの外側領域に中心を有する円弧で表される輪郭を有するのがより好ましい。
【0123】
図２に示されるように、クラウン陸部１２ｃに設けられるクラウン横溝１６ｃは軸方向に対して傾斜する。このクラウン横溝１６ｃの容積は、このクラウン横溝１６ｃを軸方向にのびるように構成した場合の容積に比べて増加する。このクラウン横溝１６ｃは路面とトレッド面との間に存在する水の排出に貢献できる。このクラウン横溝１６ｃはウェット性能の向上に貢献できる。この観点から、ブロック状陸部１２ｂとしてのクラウン陸部１２ｃにおいて、横溝１６ｂとしてのクラウン横溝１６ｃは軸方向に対して傾斜するのが好ましい。
【0124】
図２に示されたクラウン横溝１６ｃは、傾斜角が大きい中央部１６ｃｃと、この中央部１６ｃｃの両側に位置し傾斜角が小さい一対のサイド部１６ｃｓとを備える。図２において角度θｂｃは中央部１６ｃｃのエッジが軸方向に対してなす角度である。この角度θｂｃは中央部１６ｃｃの傾斜角を表す。角度θｂｓはサイド部１６ｃｓのエッジが軸方向に対してなす角度である。この角度θｂｓはサイド部１６ｃｓの傾斜角を表す。
【0125】
このタイヤ２では、サイド部１６ｃｓの傾斜角θｂｓが１５度以上であり、中央部１６ｃｃの傾斜角θｂｃが３０度以下であるのが好ましい。言い換えれば、クラウン横溝１６ｃの傾斜角は１５度以上３０度以下であるのが好ましい。これにより、このタイヤ２は、クラウン横溝１６ｃによる剛性への影響を抑制しながら、クラウン横溝１６ｃの容積を確保できる。このタイヤ２は、低い転がり抵抗と良好な耐摩耗性とを維持しながら、ウェット性能の向上を図ることができる。この観点から、クラウン横溝１６ｃの傾斜角は１５度以上２５度以下であるのがより好ましい。
【0126】
例えば図２に示されるように、ミドル横溝１６ｍは、その第一端ＴＥ１側の端部において、ミドル周方向溝１０ｍと繋がる。ミドル横溝１６ｍは、その第二端ＴＥ２側の端部において、センター周方向溝１０ｃと繋がる。これにより、ミドルブロック１８ｍの４つの角３４ｍが構成される。このタイヤ２では、周方向において一方側に位置する２つの角３４ｍ１が鋭角であり、他方側に位置する２つの角３４ｍ２が鈍角である。
クラウン横溝１６ｃは、その第一端ＴＥ１側の端部において、第一端ＴＥ１側のセンター周方向溝１０ｃと繋がる。クラウン横溝１６ｃは、その第二端ＴＥ２側の端部において、第二端ＴＥ２側のセンター周方向溝１０ｃと繋がる。これにより、クラウンブロック１８ｃの４つの角３４ｃが構成される。このタイヤ２では、周方向において一方側に位置する２つの角３４ｃ１のうち、第二端ＴＥ２側の角３４ｃ１が鋭角であり、第一端ＴＥ１側に位置する角３４ｃ１が鈍角である。周方向において他方側に位置する２つの角３４ｃ２のうち、第二端ＴＥ２側の角３４ｃ２が鈍角であり、第一端ＴＥ２側に位置する角３４ｃ２が鋭角である。
このタイヤ２では、横溝１６が周方向溝１０に繋がることでブロック１８の角３４が構成される。この横溝１６の向きをコントロールすることで、鋭角の角３４又は鈍角の角３４が構成される。なお、角３４が鋭角であるか鈍角であるかは、ブロック１８の頂面の形状によって判断される。
クラウン横溝１６ｃは、その第一端ＴＥ１側の端部において、第一端ＴＥ１側のセンター周方向溝１０ｃと繋がる。クラウン横溝１６ｃは、その第二端ＴＥ２側の端部において、第二端ＴＥ２側のセンター周方向溝１０ｃと繋がる。これにより、クラウンブロック１８ｃの４つの角３４ｃが構成される。このタイヤ２では、周方向において一方側に位置する２つの角３４ｃ１のうち、第二端ＴＥ２側の角３４ｃ１が鋭角であり、第一端ＴＥ１側に位置する角３４ｃ１が鈍角である。周方向において他方側に位置する２つの角３４ｃ２のうち、第二端ＴＥ２側の角３４ｃ２が鈍角であり、第一端ＴＥ２側に位置する角３４ｃ２が鋭角である。
このタイヤ２では、横溝１６が周方向溝１０に繋がることでブロック１８の角３４が構成される。この横溝１６の向きをコントロールすることで、鋭角の角３４又は鈍角の角３４が構成される。なお、角３４が鋭角であるか鈍角であるかは、ブロック１８の頂面の形状によって判断される。
【0127】
図２に示されるように、このタイヤ２では、ブロック１８の角３４が鋭角である場合、この角３４は面取りされる。これにより、角３４が鋭角であることによる摩耗の発生が抑制される。この観点から、横溝１６が周方向溝１０に繋がることで構成されるブロック１８の角３４が鋭角である場合、角３４が面取りされるのが好ましい。
【0128】
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる、重荷重用タイヤが得られる。
【産業上の利用可能性】
【0129】
以上説明された、転がり抵抗の増加と耐摩耗性の低下とを抑制しつつ、良好なウェット性能を安定に発揮できる技術は種々のタイヤに適用されうる。
【符号の説明】
【0130】
２・・・タイヤ
４・・・トレッド
６・・・トレッド面
８・・・溝
１０、１０ｃ、１０ｍ、１０ｂ・・・周方向溝
１２、１２ｃ、１２ｍ、１２ｓ、１２ｂ・・・陸部
１４、１４ｍ、１４ｃ、１４ｂ・・・周方向溝１０のエッジ
１６、１６ｃ、１６ｍ、１６ｂ・・・横溝
１８、１８ｃ、１８ｍ・・・ブロック
２０、２０ｆ、２０ｓ、２０ｃ、２０ｍ・・・溝壁
２２、２２ｍ、２２ｃ、２２ｂ・・・溝底部
２４、２４ｍ、２４ｃ、２４ｂ・・・仮想エッジ
２６、２６ｍ、・・・縦溝
２８ｍ・・・サブブロック
３０・・・第一ミドル縦溝
３２・・・第二ミドル縦溝
３４・・・ブロック１８の角
４・・・トレッド
６・・・トレッド面
８・・・溝
１０、１０ｃ、１０ｍ、１０ｂ・・・周方向溝
１２、１２ｃ、１２ｍ、１２ｓ、１２ｂ・・・陸部
１４、１４ｍ、１４ｃ、１４ｂ・・・周方向溝１０のエッジ
１６、１６ｃ、１６ｍ、１６ｂ・・・横溝
１８、１８ｃ、１８ｍ・・・ブロック
２０、２０ｆ、２０ｓ、２０ｃ、２０ｍ・・・溝壁
２２、２２ｍ、２２ｃ、２２ｂ・・・溝底部
２４、２４ｍ、２４ｃ、２４ｂ・・・仮想エッジ
２６、２６ｍ、・・・縦溝
２８ｍ・・・サブブロック
３０・・・第一ミドル縦溝
３２・・・第二ミドル縦溝
３４・・・ブロック１８の角
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】