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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024067166
(43)【公開日】2024-05-17
(54)【発明の名称】コアパネル、コアパネルの製造方法およびコア製造装置
(51)【国際特許分類】
B32B 3/12 20060101AFI20240510BHJP
E04C 2/36 20060101ALI20240510BHJP
【ＦＩ】
B32B3/12 B
E04C2/36 A
E04C2/36 G
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022177019
(22)【出願日】2022-11-04
(71)【出願人】
【識別番号】523331865
【氏名又は名称】株式会社スペースシーファイブ
(74)【代理人】
【識別番号】100137752
【弁理士】
【氏名又は名称】亀井 岳行
(72)【発明者】
【氏名】萩原 一郎
(72)【発明者】
【氏名】趙 希禄
【テーマコード（参考）】
2E162
4F100
【Ｆターム（参考）】
2E162CB02
2E162CB07
2E162CB08
2E162CB10
2E162CD04
2E162CD05
4F100AT00A
4F100AT00C
4F100BA03
4F100BA05
4F100BA06
4F100BA10A
4F100BA10C
4F100CB00D
4F100CB00E
4F100DC04B
4F100EC12A
4F100EC12C
(57)【要約】
【課題】ハニカムコアパネルに比べて、重量当たりの曲げ剛性を向上させつつ、熱や振動に対して強いコアパネルを提供すること。
【解決手段】四角形状の複数の底面部（１１）と、底面部（１１）に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置され且つ四角形状の複数の天面部（１２）と、面方向で隣り合う底面部（１１）と天面部（１２）と対して底面部（１１）の四角形の前記隣り合う天面部側の一辺と天面部（１２）の四角形の前記隣り合う底面部側の一辺との間を接続する立壁部（１３）と、を有するコア部（２）と、コア部（２）の天面部（１２）どうしの表面に対面する第１の板（３）と、コア部（２）の底面部（１１）どうしの表面に対面する第２の板（４）と、を備えたコアパネル（１）。
【選択図】図１
【解決手段】四角形状の複数の底面部（１１）と、底面部（１１）に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置され且つ四角形状の複数の天面部（１２）と、面方向で隣り合う底面部（１１）と天面部（１２）と対して底面部（１１）の四角形の前記隣り合う天面部側の一辺と天面部（１２）の四角形の前記隣り合う底面部側の一辺との間を接続する立壁部（１３）と、を有するコア部（２）と、コア部（２）の天面部（１２）どうしの表面に対面する第１の板（３）と、コア部（２）の底面部（１１）どうしの表面に対面する第２の板（４）と、を備えたコアパネル（１）。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
四角形状の複数の底面部と、前記底面部に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置され且つ四角形状の複数の天面部と、面方向で隣り合う前記底面部と前記天面部と対して前記底面部の四角形の前記隣り合う天面部側の一辺と前記天面部の四角形の前記隣り合う底面部側の一辺との間を接続する立壁部と、を有するコア部と、
前記コア部の天面部どうしの表面に対面する第１の板と、
前記コア部の底面部どうしの表面に対面する第２の板と、
を備えたことを特徴とするコアパネル。
前記コア部の天面部どうしの表面に対面する第１の板と、
前記コア部の底面部どうしの表面に対面する第２の板と、
を備えたことを特徴とするコアパネル。
【請求項2】
正方形状の前記底面部と、正方形の中央部分が切り欠かれて切り欠かれた部分どうしが接合された長方形状の前記天面部と、を有する前記コア部と、
前記天面部の切り欠かれた部分に応じて湾曲した前記第１の板および前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする請求項１に記載のコアパネル。
前記天面部の切り欠かれた部分に応じて湾曲した前記第１の板および前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする請求項１に記載のコアパネル。
【請求項3】
前記天面部と前記第１の板とを固定する第１の固定部材と、
前記底面部と前記第２の板とを固定する第２の固定部材と、
を備えたことを特徴とする請求項１に記載のコアパネル。
前記底面部と前記第２の板とを固定する第２の固定部材と、
を備えたことを特徴とする請求項１に記載のコアパネル。
【請求項4】
前記天面部に対して前記第１の固定部材と接着剤とで固定された前記第１の板と、
前記底面部に対して前記第２の固定部材と接着剤とで固定された前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする請求項３に記載のコアパネル。
前記底面部に対して前記第２の固定部材と接着剤とで固定された前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする請求項３に記載のコアパネル。
【請求項5】
平板状の基材の面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置された各部位に対して、前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成する開口形成工程と、
前記天面部と前記立壁部との境界線を山折し、且つ、前記底面部と前記立壁部との境界線を谷折りしてコア部を形成するコア部形成工程と、
前記コア部の各天面部と第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と第２の板とを接合する接合工程と、
を実行することを特徴とするコアパネルの製造方法。
前記天面部と前記立壁部との境界線を山折し、且つ、前記底面部と前記立壁部との境界線を谷折りしてコア部を形成するコア部形成工程と、
前記コア部の各天面部と第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と第２の板とを接合する接合工程と、
を実行することを特徴とするコアパネルの製造方法。
【請求項6】
前記コア部形成工程で形成されたコア部に対して、コアパネルの湾曲に応じて前記天面部および前記立壁部を切り欠く切欠き工程と、
切り欠かれた部分どうしを接合した状態で、前記コア部の各天面部と湾曲した前記第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と湾曲した前記第２の板とを接合する前記接合工程と、
を実行することを特徴とする請求項５に記載のコアパネルの製造方法。
切り欠かれた部分どうしを接合した状態で、前記コア部の各天面部と湾曲した前記第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と湾曲した前記第２の板とを接合する前記接合工程と、
を実行することを特徴とする請求項５に記載のコアパネルの製造方法。
【請求項7】
面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置され且つ前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成された平板状の基材に対して、前記基材の厚さ方向の一方に配置されて前記天面部の一面側を保持する第１の天面保持部と、
前記底面部の一面側を保持する第１の底面保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第１の移動保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第１の付勢部材と、
前記第１の天面保持部と前記第１の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第１の台座部と、
前記基材の厚さ方向の他方に配置されて前記天面部の他面側を保持する第２の天面保持部と、
前記底面部の他面側を保持する第２の底面保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第２の移動保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第２の付勢部材と、
前記第２の底面保持部と前記第２の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第２の台座部と、
前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部との間を連結する第１のリンクと、
前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部との間を連結する第２のリンクと、
を備え、
前記第１の天面保持部、前記第２の天面保持部、前記第１の底面保持部および前記第２の底面保持部で前記基材を挟んだ状態で、前記第１の台座部と前記第２の台座部が接近する方向に前記第１の台座部および前記第２の台座部の少なくとも一方を移動させることで、前記第２の天面保持部および前記第１の底面保持部が前記基材に対して接近、離間する方向に移動し、且つ、前記第１のリンクおよび前記第２のリンクにより前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部とが相対的に接近すると共に前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部とが相対的に接近して、
前記天面部と前記底面部とが前記基材の厚さ方向にずれ、且つ、前記基材の厚さ方向に沿って延びる立壁部で前記天面部と前記底面部とが接続されたコアを、前記基材から製造する
ことを特徴とするコア製造装置。
前記底面部の一面側を保持する第１の底面保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第１の移動保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第１の付勢部材と、
前記第１の天面保持部と前記第１の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第１の台座部と、
前記基材の厚さ方向の他方に配置されて前記天面部の他面側を保持する第２の天面保持部と、
前記底面部の他面側を保持する第２の底面保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第２の移動保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第２の付勢部材と、
前記第２の底面保持部と前記第２の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第２の台座部と、
前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部との間を連結する第１のリンクと、
前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部との間を連結する第２のリンクと、
を備え、
前記第１の天面保持部、前記第２の天面保持部、前記第１の底面保持部および前記第２の底面保持部で前記基材を挟んだ状態で、前記第１の台座部と前記第２の台座部が接近する方向に前記第１の台座部および前記第２の台座部の少なくとも一方を移動させることで、前記第２の天面保持部および前記第１の底面保持部が前記基材に対して接近、離間する方向に移動し、且つ、前記第１のリンクおよび前記第２のリンクにより前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部とが相対的に接近すると共に前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部とが相対的に接近して、
前記天面部と前記底面部とが前記基材の厚さ方向にずれ、且つ、前記基材の厚さ方向に沿って延びる立壁部で前記天面部と前記底面部とが接続されたコアを、前記基材から製造する
ことを特徴とするコア製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コアパネル、コアパネルの製造方法、コア製造装置に関する。
【背景技術】
【0002】
航空機や鉄道、自動車等の車両において強度が必要な部位や、建造物等の強度が必要な部位に使用される軽量で強度を有する部材としてハニカムコアパネルが知られている。ハニカムコアパネルは、ハチの巣状、すなわち、六角形状の筒が平面充填された状態のコア部の両端に平板を接着剤で固定された構造となっている。
ハニカムコアパネルに関して、以下の特許文献１が知られている。
ハニカムコアパネルに関して、以下の特許文献１が知られている。
【0003】
特許文献１（特開２０１７－１１９５号公報）には、波型の基材にスリットを形成し、スリットに沿って折り曲げて六角形状のハニカムコアを形成する際に、スリットの部分に突起状の接合片（８）を形成しておき、折り曲げ後に接合片（８）を折り曲げて隣接する壁部どうしを留める構成が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１７－１１９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
（従来技術の問題点）
従来技術のハニカムコアパネルでは、ハニカムコア部分と平板とを接合しないと、コアパネルとして強度が出せない。そして、従来構成では、ハニカムコアの六角形状の筒壁の端面に平板を接着剤で固定しており、接着面はハニカムコアの基材の厚み分しかない。ハニカムコアは軽量化のため、基材の厚みが薄く構成されており、平板とコアとの接着面積は非常に狭くなっている。よって、熱や振動で平板とハニカムコアとの接着が外れやすく、ハニカムコアパネルが熱や振動に弱いことが問題となっている。
従来技術のハニカムコアパネルでは、ハニカムコア部分と平板とを接合しないと、コアパネルとして強度が出せない。そして、従来構成では、ハニカムコアの六角形状の筒壁の端面に平板を接着剤で固定しており、接着面はハニカムコアの基材の厚み分しかない。ハニカムコアは軽量化のため、基材の厚みが薄く構成されており、平板とコアとの接着面積は非常に狭くなっている。よって、熱や振動で平板とハニカムコアとの接着が外れやすく、ハニカムコアパネルが熱や振動に弱いことが問題となっている。
【0006】
本発明は、ハニカムコアパネルに比べて、重量当たりの曲げ剛性を向上させつつ、熱や振動に対して強いコアパネルを提供することを技術的課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
前記技術的課題を解決するために、請求項１に記載の発明のコアパネルは、
四角形状の複数の底面部と、前記底面部に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置され且つ四角形状の複数の天面部と、面方向で隣り合う前記底面部と前記天面部と対して前記底面部の四角形の前記隣り合う天面部側の一辺と前記天面部の四角形の前記隣り合う底面部側の一辺との間を接続する立壁部と、を有するコア部と、
前記コア部の天面部どうしの表面に対面する第１の板と、
前記コア部の底面部どうしの表面に対面する第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
四角形状の複数の底面部と、前記底面部に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置され且つ四角形状の複数の天面部と、面方向で隣り合う前記底面部と前記天面部と対して前記底面部の四角形の前記隣り合う天面部側の一辺と前記天面部の四角形の前記隣り合う底面部側の一辺との間を接続する立壁部と、を有するコア部と、
前記コア部の天面部どうしの表面に対面する第１の板と、
前記コア部の底面部どうしの表面に対面する第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
【0008】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載のコアパネルにおいて、
正方形状の前記底面部と、正方形の中央部分が切り欠かれて切り欠かれた部分どうしが接合された長方形状の前記天面部と、を有する前記コア部と、
前記天面部の切り欠かれた部分に応じて湾曲した前記第１の板および前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
正方形状の前記底面部と、正方形の中央部分が切り欠かれて切り欠かれた部分どうしが接合された長方形状の前記天面部と、を有する前記コア部と、
前記天面部の切り欠かれた部分に応じて湾曲した前記第１の板および前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
【0009】
請求項３に記載の発明は、請求項１に記載のコアパネルにおいて、
前記天面部と前記第１の板とを固定する第１の固定部材と、
前記底面部と前記第２の板とを固定する第２の固定部材と、
を備えたことを特徴とする。
前記天面部と前記第１の板とを固定する第１の固定部材と、
前記底面部と前記第２の板とを固定する第２の固定部材と、
を備えたことを特徴とする。
【0010】
請求項４に記載の発明は、請求項３に記載のコアパネルにおいて、
前記天面部に対して前記第１の固定部材と接着剤とで固定された前記第１の板と、
前記底面部に対して前記第２の固定部材と接着剤とで固定された前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
前記天面部に対して前記第１の固定部材と接着剤とで固定された前記第１の板と、
前記底面部に対して前記第２の固定部材と接着剤とで固定された前記第２の板と、
を備えたことを特徴とする。
【0011】
前記技術的課題を解決するために、請求項５に記載の発明のコアパネルの製造方法は、
平板状の基材の面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置された各部位に対して、前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成する開口形成工程と、
前記天面部と前記立壁部との境界線を山折し、且つ、前記底面部と前記立壁部との境界線を谷折りしてコア部を形成するコア部形成工程と、
前記コア部の各天面部と第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と第２の板とを接合する接合工程と、
を実行することを特徴とする。
平板状の基材の面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置された各部位に対して、前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成する開口形成工程と、
前記天面部と前記立壁部との境界線を山折し、且つ、前記底面部と前記立壁部との境界線を谷折りしてコア部を形成するコア部形成工程と、
前記コア部の各天面部と第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と第２の板とを接合する接合工程と、
を実行することを特徴とする。
【0012】
請求項６に記載の発明は、請求項５に記載のコアパネルの製造方法において、
前記コア部形成工程で形成されたコア部に対して、コアパネルの湾曲に応じて前記天面部および前記立壁部を切り欠く切欠き工程と、
切り欠かれた部分どうしを接合した状態で、前記コア部の各天面部と湾曲した前記第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と湾曲した前記第２の板とを接合する前記接合工程と、
を実行することを特徴とする。
前記コア部形成工程で形成されたコア部に対して、コアパネルの湾曲に応じて前記天面部および前記立壁部を切り欠く切欠き工程と、
切り欠かれた部分どうしを接合した状態で、前記コア部の各天面部と湾曲した前記第１の板とを接合すると共に、前記コア部の各底面部と湾曲した前記第２の板とを接合する前記接合工程と、
を実行することを特徴とする。
【0013】
前記技術的課題を解決するために、請求項７に記載の発明のコア製造装置は、
面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置され且つ前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成された平板状の基材に対して、前記基材の厚さ方向の一方に配置されて前記天面部の一面側を保持する第１の天面保持部と、
前記底面部の一面側を保持する第１の底面保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第１の移動保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第１の付勢部材と、
前記第１の天面保持部と前記第１の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第１の台座部と、
前記基材の厚さ方向の他方に配置されて前記天面部の他面側を保持する第２の天面保持部と、
前記底面部の他面側を保持する第２の底面保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第２の移動保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第２の付勢部材と、
前記第２の底面保持部と前記第２の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第２の台座部と、
前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部との間を連結する第１のリンクと、
前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部との間を連結する第２のリンクと、
を備え、
前記第１の天面保持部、前記第２の天面保持部、前記第１の底面保持部および前記第２の底面保持部で前記基材を挟んだ状態で、前記第１の台座部と前記第２の台座部が接近する方向に前記第１の台座部および前記第２の台座部の少なくとも一方を移動させることで、前記第２の天面保持部および前記第１の底面保持部が前記基材に対して接近、離間する方向に移動し、且つ、前記第１のリンクおよび前記第２のリンクにより前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部とが相対的に接近すると共に前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部とが相対的に接近して、
前記天面部と前記底面部とが前記基材の厚さ方向にずれ、且つ、前記基材の厚さ方向に沿って延びる立壁部で前記天面部と前記底面部とが接続されたコアを、前記基材から製造する
ことを特徴とする。
面方向において四角形状の天面部、立壁部、底面部、立壁部、天面部、…の順に繰り返し配置され且つ前記立壁部どうしの間の部分に開口を形成された平板状の基材に対して、前記基材の厚さ方向の一方に配置されて前記天面部の一面側を保持する第１の天面保持部と、
前記底面部の一面側を保持する第１の底面保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第１の移動保持部と、
前記第１の底面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第１の付勢部材と、
前記第１の天面保持部と前記第１の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第１の台座部と、
前記基材の厚さ方向の他方に配置されて前記天面部の他面側を保持する第２の天面保持部と、
前記底面部の他面側を保持する第２の底面保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に対して接近または離間する方向に移動可能に支持する第２の移動保持部と、
前記第２の天面保持部を前記基材に接近する方向に付勢する第２の付勢部材と、
前記第２の底面保持部と前記第２の移動保持部とを前記基材の面方向に移動可能に支持する第２の台座部と、
前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部との間を連結する第１のリンクと、
前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部との間を連結する第２のリンクと、
を備え、
前記第１の天面保持部、前記第２の天面保持部、前記第１の底面保持部および前記第２の底面保持部で前記基材を挟んだ状態で、前記第１の台座部と前記第２の台座部が接近する方向に前記第１の台座部および前記第２の台座部の少なくとも一方を移動させることで、前記第２の天面保持部および前記第１の底面保持部が前記基材に対して接近、離間する方向に移動し、且つ、前記第１のリンクおよび前記第２のリンクにより前記第１の天面保持部と前記第１の底面保持部とが相対的に接近すると共に前記第２の天面保持部と前記第２の底面保持部とが相対的に接近して、
前記天面部と前記底面部とが前記基材の厚さ方向にずれ、且つ、前記基材の厚さ方向に沿って延びる立壁部で前記天面部と前記底面部とが接続されたコアを、前記基材から製造する
ことを特徴とする。
【発明の効果】
【0014】
請求項１に記載の発明によれば、ハニカムコアパネルに比べて、重量当たりの曲げ剛性を向上させつつ、熱や振動に対して強いコアパネルを提供することができる。
請求項２に記載の発明によれば、平坦状のコアパネルでなく、湾曲したコアパネルを作製できる。
請求項３に記載の発明によれば、固定部材で各板とコア部とを接合して、コアパネルの強度、耐久性を向上させることができる。
請求項４に記載の発明によれば、接着剤と固定部材とを使用しない場合に比べて、固定部分での応力集中を緩和でき、コアパネルの破損を抑制できる。
請求項５に記載の発明によれば、ハニカムコアパネルに比べて、熱や振動に対して強いコアパネルを提供することができる。
請求項６に記載の発明によれば、平坦状のコアパネルでなく、湾曲したコアパネルを製造できる。
請求項７に記載の発明によれば、手や万力で加工する場合に比べて、効率的に天面部と底面部とを有するコアを製造することができ、コアに板を固定することで、ハニカムコアパネルに比べて、熱や振動に対して強いコアパネルを提供できる。
請求項２に記載の発明によれば、平坦状のコアパネルでなく、湾曲したコアパネルを作製できる。
請求項３に記載の発明によれば、固定部材で各板とコア部とを接合して、コアパネルの強度、耐久性を向上させることができる。
請求項４に記載の発明によれば、接着剤と固定部材とを使用しない場合に比べて、固定部分での応力集中を緩和でき、コアパネルの破損を抑制できる。
請求項５に記載の発明によれば、ハニカムコアパネルに比べて、熱や振動に対して強いコアパネルを提供することができる。
請求項６に記載の発明によれば、平坦状のコアパネルでなく、湾曲したコアパネルを製造できる。
請求項７に記載の発明によれば、手や万力で加工する場合に比べて、効率的に天面部と底面部とを有するコアを製造することができ、コアに板を固定することで、ハニカムコアパネルに比べて、熱や振動に対して強いコアパネルを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【図6】図６は実施例１のコアパネルの製造方法の説明図であり、図６Ａは基材に開口が形成された状態の説明図、図６Ｂは図６Ａの基材を折り曲げる途中の説明図、図６Ｃはコア部が作成された状態の説明図、図６Ｄは図６Ｃのコア部に平板がリベット止めされてコアパネルが完成した状態の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0016】
次に図面を参照しながら、本発明の実施の形態の具体例（以下、実施例と記載する）を説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
なお、以下の図面を使用した説明において、理解の容易のために説明に必要な部材以外の図示は適宜省略されている。
なお、以下の図面を使用した説明において、理解の容易のために説明に必要な部材以外の図示は適宜省略されている。
【実施例0017】
図１は本発明のコアパネルの一例の説明図であり、図１Ａは外観図、図１Ｂは図１Ａの分解図である。
図１において、本発明の実施例１のコアパネル１は、コア部２と、コアパネル１の厚さ方向に対してコア部２の両側に配置された平板状の第１の板３と、第２の板４とを有する。
コア部２は、四角形状の複数の底面部１１と、底面部１１に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置された四角形状の複数の天面部１２と、面方向（Ｘ方向およびＹ方向）で隣り合う底面部１１と天面部１２と対して底面部１１の四角形の一辺と天面部１２の四角形の一辺との間を接続する複数の立壁部１３と、を有する。したがって、実施例１のコアパネル１は、天面部１２と立壁部１３と第２の板４とで囲まれた領域が六面体状（キューブ状）の空間、要素となっていると共に、底面部１１と立壁部１３と第１の板３とで囲まれた領域が六面体状の空間、要素となっている。したがって、実施例１のコアパネル１は、六面体が面方向に充填された形態となっている。
図１において、本発明の実施例１のコアパネル１は、コア部２と、コアパネル１の厚さ方向に対してコア部２の両側に配置された平板状の第１の板３と、第２の板４とを有する。
コア部２は、四角形状の複数の底面部１１と、底面部１１に対して面方向および厚さ方向でずれた位置に配置された四角形状の複数の天面部１２と、面方向（Ｘ方向およびＹ方向）で隣り合う底面部１１と天面部１２と対して底面部１１の四角形の一辺と天面部１２の四角形の一辺との間を接続する複数の立壁部１３と、を有する。したがって、実施例１のコアパネル１は、天面部１２と立壁部１３と第２の板４とで囲まれた領域が六面体状（キューブ状）の空間、要素となっていると共に、底面部１１と立壁部１３と第１の板３とで囲まれた領域が六面体状の空間、要素となっている。したがって、実施例１のコアパネル１は、六面体が面方向に充填された形態となっている。
【0018】
第１の板３は、各天面部１２の外表面に沿って配置されている。ここでいう天面部１２の外表面とは天面部１２を基準に底面部１１と反対の面である。そして、各天面部１２と第１の板３との間は、第１の固定部材の一例としてのリベット２１で固定されている。また、第１の板３と天面部１２と同様に、第２の板４は各底面部１１の外表面に沿って配置され、第２の固定部材の一例としてのリベット２２で固定されている。ここでいう底面部１１の外表面とは底面部１１を基準に天面部１２と反対の面である。
なお、実施例１では、全ての底面部１１や天面部１２の部分がリベット２１，２２で固定されているが、これに限定されない。底面部１１や天面部１２の中の一部とすることが可能であり、例えば、コア部２の全体からみて四隅の部分や中央部分のみとすることも可能である。
なお、実施例１では、全ての底面部１１や天面部１２の部分がリベット２１，２２で固定されているが、これに限定されない。底面部１１や天面部１２の中の一部とすることが可能であり、例えば、コア部２の全体からみて四隅の部分や中央部分のみとすることも可能である。
【0019】
図２は本発明のコアパネルの他の例の説明図であり、図２Ａは外観図、図２Ｂはコア部の分解図である。
図３は図２のコア部の切欠き部分の説明図であり、図３Ａは切り抜き前の状態の説明図、図３Ｂは切り抜き後に接合した状態の説明図、図３Ｃは図３Ｂを天地反転した状態の説明図である。なお、図３Ａと、図３Ｂ及び図３Ｃの横方向の天面部１２と底面部１１の数は異なっているが、図３Ａは切欠き部分の概念を説明する図であり、図３Ｂ及び図３Ｃにおいても図３Ａと同様の手法で切欠き部分を設ければよい。また、図３Ｂ及び図３Ｃは中心部分の複数の天面部１２及び切欠き部分を設け、左右両端のコア部には切欠き部分を設けていない部分円弧状の形状の実施例である。
図２、図３において、湾曲したコアパネル１′とする場合は、コアパネル１′の湾曲（曲率）に合わせて天面部１２の中央部に帯状（長方形状）の切欠き部３１が形成される。実施例１では、切欠き部３１に対応して、立壁部１３にも三角形状の切欠き部３２が形成される。そして、天面部１２や立壁部１３は、切欠き部３１，３２の両側が合わされると、コア部２′の全体が湾曲した状態となる。そして、湾曲したコア部２′の天面部１２側と底面部１１側に湾曲した第１の板３′および第２の板４′をリベット２１，２２で固定することで、湾曲したコアパネル１′が得られる。なお、切欠き部３１，３２が形成され、天面部１２の切欠き部３１と立壁部の切欠き部３２の両側が合わされた状態では、底面部１１が正方形（四角形の一例）であれば、天面部１２は長方形状（四角形の一例）となり、立壁部１３は台形に近似した形状となる。
図３は図２のコア部の切欠き部分の説明図であり、図３Ａは切り抜き前の状態の説明図、図３Ｂは切り抜き後に接合した状態の説明図、図３Ｃは図３Ｂを天地反転した状態の説明図である。なお、図３Ａと、図３Ｂ及び図３Ｃの横方向の天面部１２と底面部１１の数は異なっているが、図３Ａは切欠き部分の概念を説明する図であり、図３Ｂ及び図３Ｃにおいても図３Ａと同様の手法で切欠き部分を設ければよい。また、図３Ｂ及び図３Ｃは中心部分の複数の天面部１２及び切欠き部分を設け、左右両端のコア部には切欠き部分を設けていない部分円弧状の形状の実施例である。
図２、図３において、湾曲したコアパネル１′とする場合は、コアパネル１′の湾曲（曲率）に合わせて天面部１２の中央部に帯状（長方形状）の切欠き部３１が形成される。実施例１では、切欠き部３１に対応して、立壁部１３にも三角形状の切欠き部３２が形成される。そして、天面部１２や立壁部１３は、切欠き部３１，３２の両側が合わされると、コア部２′の全体が湾曲した状態となる。そして、湾曲したコア部２′の天面部１２側と底面部１１側に湾曲した第１の板３′および第２の板４′をリベット２１，２２で固定することで、湾曲したコアパネル１′が得られる。なお、切欠き部３１，３２が形成され、天面部１２の切欠き部３１と立壁部の切欠き部３２の両側が合わされた状態では、底面部１１が正方形（四角形の一例）であれば、天面部１２は長方形状（四角形の一例）となり、立壁部１３は台形に近似した形状となる。
【0020】
図４は切欠き部分の幅の説明図である。
図４において、目的のコアパネル１′の湾曲の曲率半径Ｒ、中心角θに対して、湾曲後のコア部２′の外周長をＬ、湾曲後のコア部２′の内周長をＬ－ΔＬ、切欠きの幅をΔｂ、湾曲の周方向に沿って並ぶ天面部１２の数をｎとした場合、切欠き前のコア部２の幅がＬとなるため、以下の式（１）、（２）が成立する。
ΔＬ＝Ｌ－Ｒθ …式（１）
Δｂ＝ΔＬ／ｎ＝（Ｌ－Ｒθ）／ｎ …式（２）
したがって、コアパネル１′の湾曲に応じて、式（２）から切欠き部３１の幅Δｂを設定可能である。
図４において、目的のコアパネル１′の湾曲の曲率半径Ｒ、中心角θに対して、湾曲後のコア部２′の外周長をＬ、湾曲後のコア部２′の内周長をＬ－ΔＬ、切欠きの幅をΔｂ、湾曲の周方向に沿って並ぶ天面部１２の数をｎとした場合、切欠き前のコア部２の幅がＬとなるため、以下の式（１）、（２）が成立する。
ΔＬ＝Ｌ－Ｒθ …式（１）
Δｂ＝ΔＬ／ｎ＝（Ｌ－Ｒθ）／ｎ …式（２）
したがって、コアパネル１′の湾曲に応じて、式（２）から切欠き部３１の幅Δｂを設定可能である。
【0021】
なお、実施例１では、天面部１２を切り欠く場合について説明したが、底面部１１を切り欠く構成とすることも可能である。ただし、天面部１２を切り欠いて作成されたコアパネル１′を天地反転させると底面部１１を切り欠いて作成されたコアパネルと同一のものとなるため、天面部１２を切り欠くことと底面部１１を切り欠くことは実質同一である。
また、実施例では、部分円弧状のコアパネル１′を例示したがこれに限定されない。例えば、天面部１２と底面部１１のそれぞれに切欠きを形成することで、正弦波状や三角波に湾曲したコアパネル等も作成可能であり、表面が複雑な曲面を有するコアパネルを作成することも可能である。
また、実施例では、部分円弧状のコアパネル１′を例示したがこれに限定されない。例えば、天面部１２と底面部１１のそれぞれに切欠きを形成することで、正弦波状や三角波に湾曲したコアパネル等も作成可能であり、表面が複雑な曲面を有するコアパネルを作成することも可能である。
【0022】
図５は実施例１の平板状のコアパネルと部分円弧状のコアパネルが使用された構造物の一例の説明図である。
図５において、構造物の一例としての鉄道車両３６では、床面３６ａや天井３６ｂ、側壁３６ｃの部分に板状のコアパネル１を好適に使用でき、角（コーナー）部３６ｄに部分円弧状のコアパネル１′を好適に使用できる。なお、構造物として、鉄道車両３６を例示したが、これに限定されず、自動車や航空機、トラクタや工作機械等の作業車両等にも適用可能であるし、ビルや仮設の小屋等の建造物の外壁や内壁にも適用可能である。他にも、オフィスの間仕切り、パーティション等にも適用可能である。
図５において、構造物の一例としての鉄道車両３６では、床面３６ａや天井３６ｂ、側壁３６ｃの部分に板状のコアパネル１を好適に使用でき、角（コーナー）部３６ｄに部分円弧状のコアパネル１′を好適に使用できる。なお、構造物として、鉄道車両３６を例示したが、これに限定されず、自動車や航空機、トラクタや工作機械等の作業車両等にも適用可能であるし、ビルや仮設の小屋等の建造物の外壁や内壁にも適用可能である。他にも、オフィスの間仕切り、パーティション等にも適用可能である。
【0023】
（コアパネルの作成方法）
図６は実施例１のコアパネルの製造方法の説明図であり、図６Ａは基材に開口が形成された状態の説明図、図６Ｂは図６Ａの基材を折り曲げる途中の説明図、図６Ｃはコア部が作成された状態の説明図、図６Ｄは図６Ｃのコア部に平板がリベット止めされてコアパネルが完成した状態の説明図である。
図６Ａにおいて、実施例１のコアパネル１を作成する場合、まず、開口形成工程において、平板状の基材４１に開口４２を形成する。基材４１には、基材４１の面方向（Ｘ方向およびＹ方向）に沿って四角形状（正方形状）の天面部１２、立壁部１３、底面部１１、立壁部１３、天面部１２、…の順に繰り返し配置されており、立壁部１３どうしの間の部分に開口４２が形成される。開口４２は、基材４１に対して、プレス加工やレーザー加工等、任意の加工方法で形成可能である。
図６は実施例１のコアパネルの製造方法の説明図であり、図６Ａは基材に開口が形成された状態の説明図、図６Ｂは図６Ａの基材を折り曲げる途中の説明図、図６Ｃはコア部が作成された状態の説明図、図６Ｄは図６Ｃのコア部に平板がリベット止めされてコアパネルが完成した状態の説明図である。
図６Ａにおいて、実施例１のコアパネル１を作成する場合、まず、開口形成工程において、平板状の基材４１に開口４２を形成する。基材４１には、基材４１の面方向（Ｘ方向およびＹ方向）に沿って四角形状（正方形状）の天面部１２、立壁部１３、底面部１１、立壁部１３、天面部１２、…の順に繰り返し配置されており、立壁部１３どうしの間の部分に開口４２が形成される。開口４２は、基材４１に対して、プレス加工やレーザー加工等、任意の加工方法で形成可能である。
【0024】
図７は実施例１のコア部の製造装置の一例の説明図であり、図７Ａは第２の台座部が上昇した状態の説明図、図７Ｂは折り曲げ途中の状態の説明図、図７Ｃは折り曲げ完了の状態の説明図である。
次に、コア部形成工程において、図６Ｂ、図６Ｃに示すように、開口４２が形成された基材４１に対して、天面部１２と立壁部１３との境界線４３を山折し、且つ、底面部１１と立壁部１３との境界線４４を谷折りしてコア部２を形成する。
図７Ａにおいて、実施例１のコア製造装置６１は、下側（一方側、一面側の一例）の第１の台座部６２と、上側（他方側、他面側の一例）の第２の台座部６３とを有する。実施例１では、第１の台座部６２は固定の台座部で構成されており、第２の台座部６３が上下方向に昇降可能、すなわち、第２の台座部６３が第１の台座部６２に接近、離間する方向に移動可能に構成されている。なお、実施例１では、第２の台座部６３が移動する構成を例示したが、これに限定されない。第１の台座部６２が移動し且つ第２の台座部６３が固定の構成としたり、第１の台座部６２および第２の台座部６３の両方が移動可能な構成とすることも可能である。すなわち、第１の台座部６２と第２の台座部６３とが相対的に接近、離間可能な任意の構成とすることが可能である。
次に、コア部形成工程において、図６Ｂ、図６Ｃに示すように、開口４２が形成された基材４１に対して、天面部１２と立壁部１３との境界線４３を山折し、且つ、底面部１１と立壁部１３との境界線４４を谷折りしてコア部２を形成する。
図７Ａにおいて、実施例１のコア製造装置６１は、下側（一方側、一面側の一例）の第１の台座部６２と、上側（他方側、他面側の一例）の第２の台座部６３とを有する。実施例１では、第１の台座部６２は固定の台座部で構成されており、第２の台座部６３が上下方向に昇降可能、すなわち、第２の台座部６３が第１の台座部６２に接近、離間する方向に移動可能に構成されている。なお、実施例１では、第２の台座部６３が移動する構成を例示したが、これに限定されない。第１の台座部６２が移動し且つ第２の台座部６３が固定の構成としたり、第１の台座部６２および第２の台座部６３の両方が移動可能な構成とすることも可能である。すなわち、第１の台座部６２と第２の台座部６３とが相対的に接近、離間可能な任意の構成とすることが可能である。
【0025】
第１の台座部６２の上面には、基材４１の天面部１２の位置に対応して、第１の天面保持部６６が配置されている。第１の天面保持部６６は、四角柱状の成形ブロックで構成されており、第１の台座部６２に対して、Ｘ方向およびＹ方向に沿って移動可能に支持されている。
また、第１の台座部６２の上面には、基材４１の底面部１１の位置に対応して、第１の移動保持部６７が支持されている。第１の移動保持部６７は第１の台座部６２に対して、Ｘ方向およびＹ方向に沿って移動可能に支持されている。
第１の移動保持部６７には、第１の底面保持部６８が上下方向（Ｚ方向）に沿って移動可能に支持されている。第１の底面保持部６８は、四角柱状の成形ブロックで構成されており、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する距離、上下方向に沿って移動可能に構成されている。
また、第１の台座部６２の上面には、基材４１の底面部１１の位置に対応して、第１の移動保持部６７が支持されている。第１の移動保持部６７は第１の台座部６２に対して、Ｘ方向およびＹ方向に沿って移動可能に支持されている。
第１の移動保持部６７には、第１の底面保持部６８が上下方向（Ｚ方向）に沿って移動可能に支持されている。第１の底面保持部６８は、四角柱状の成形ブロックで構成されており、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する距離、上下方向に沿って移動可能に構成されている。
【0026】
第１の移動保持部６７と第１の底面保持部６８との間には、第１の底面保持部６８を上方に付勢する第１の付勢部材の一例としての第１のコイルスプリング６９が装着されている。
第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８との間は、第１のリンク７０で連結されている。第１のリンク７０は、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する長さに設定されている。第１のリンク７０は、いわゆる平行リンクで構成されており、図７Ａ～図７Ｃに示すように、第１の底面保持部６８が上方に移動すると、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが離れるようにガイドし、第１の底面保持部６８が下方に移動すると、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが近づくようにガイドする。
第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８との間は、第１のリンク７０で連結されている。第１のリンク７０は、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する長さに設定されている。第１のリンク７０は、いわゆる平行リンクで構成されており、図７Ａ～図７Ｃに示すように、第１の底面保持部６８が上方に移動すると、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが離れるようにガイドし、第１の底面保持部６８が下方に移動すると、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが近づくようにガイドする。
【0027】
第２の台座部６３の下面には、基材４１の天面部１２の位置に対応して、第１の移動保持部６７と同様に構成された第２の移動保持部７１が支持されている。第２の移動保持部７１は第２の台座部６３に対して、Ｘ方向およびＹ方向に沿って移動可能に支持されている。
第２の移動保持部７１には、第２の天面保持部７２が上下方向（Ｚ方向）に沿って移動可能に支持されている。第２の天面保持部７２は、第１の底面保持部６８と同様に、四角柱状の成形ブロックで構成されており、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する距離、上下方向に沿って移動可能に構成されている。
第２の移動保持部７１と第２の天面保持部７２との間には、第２の天面保持部７２を下方に付勢する第２の付勢部材の一例としての第２のコイルスプリング７３が装着されている。
第２の移動保持部７１には、第２の天面保持部７２が上下方向（Ｚ方向）に沿って移動可能に支持されている。第２の天面保持部７２は、第１の底面保持部６８と同様に、四角柱状の成形ブロックで構成されており、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する距離、上下方向に沿って移動可能に構成されている。
第２の移動保持部７１と第２の天面保持部７２との間には、第２の天面保持部７２を下方に付勢する第２の付勢部材の一例としての第２のコイルスプリング７３が装着されている。
【0028】
第２の台座部６３の下面には、基材４１の底面部１１の位置に対応して、第２の底面保持部７４が配置されている。第２の底面保持部７４は、四角柱状の成形ブロックで構成されており、第２の台座部６３に対して、Ｘ方向およびＹ方向に沿って移動可能に支持されている。
第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４との間は、第２のリンク７５で連結されている。第２のリンク７５は、第１のリンク７０と同様に、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する長さを有する平行リンクで構成されており、第２の底面保持部７４が上方に移動すると、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４とが離れるようにガイドし、第２の底面保持部７４が下方に移動すると、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４とが近づくようにガイドする。
第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４との間は、第２のリンク７５で連結されている。第２のリンク７５は、第１のリンク７０と同様に、立壁部１３の長さ（高さ）に対応する長さを有する平行リンクで構成されており、第２の底面保持部７４が上方に移動すると、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４とが離れるようにガイドし、第２の底面保持部７４が下方に移動すると、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４とが近づくようにガイドする。
【0029】
図８は図７に示す底面保持部や天面保持部が繰り返し接続された構成の要部説明図である。
なお、図７には、１組の底面部１１と天面部１２に対応して、天面保持部６６，７２と底面保持部６８，７４を１組ずつしか図示していないが、実際には、図８に示すように、基材４１の大きさに応じて、天面部１２と底面部１１の数に対応する数だけ、天面保持部６６，７２と底面保持部６８，７４とが設置され、各天面保持部６６，７２と各底面保持部６８，７４とがリンク７０，７５で連結されている。
なお、図７には、１組の底面部１１と天面部１２に対応して、天面保持部６６，７２と底面保持部６８，７４を１組ずつしか図示していないが、実際には、図８に示すように、基材４１の大きさに応じて、天面部１２と底面部１１の数に対応する数だけ、天面保持部６６，７２と底面保持部６８，７４とが設置され、各天面保持部６６，７２と各底面保持部６８，７４とがリンク７０，７５で連結されている。
【0030】
図７Ａ～図７Ｃにおいて、第２の台座部６３が上昇している状態では、各コイルスプリング６９，７３の力で第１の底面保持部６８が上昇し且つ第２の天面保持部７２が下降した状態となり、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが離れると共に、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４との間も離れる。第２の台座部６３が下降して、各コイルスプリング６９，７３が縮み、第１の底面保持部６８が下降し且つ第２の天面保持部７２が上昇すると、第１の天面保持部６６と第１の底面保持部６８とが近づくと共に、第２の天面保持部７２と第２の底面保持部７４とが近づく。
したがって、第１の天面保持部６６と第２の天面保持部７２との間で基材４１の天面部１２を挟み、且つ、第１の底面保持部６８と第２の底面保持部７４との間で基材４１の底面部１１を挟んだ状態で、第２の台座部６３を下降させることで、図７Ａの状態から図７Ｂの状態を経て、図７Ｃの状態となり、図６Ａに示す基材４１から図６Ｃに示すコア部２が作成される。
コア部２の加工後に、台座部６２，６３どうしが離間する方向に移動して、完成したコア部２が取り出される。台座部６２，６３どうしが離間する方向に移動する際に、コイルスプリング６９，７３の弾性復元で各保持部６６～６８，７１～７４どうしが離れる方向（面方向）に広がろうとして、コア部２の立壁部１３が押されるが、コア部２の材料強度に対して、コイルスプリング６９，７３の弾性係数（弾性復元力）が十分弱く設定されており、成形されたコア部２の形状への影響はほとんどない（無視できる）。
前記符号６２～７５を付した各部により、実施例１のコア製造装置６１が構成されている。
したがって、第１の天面保持部６６と第２の天面保持部７２との間で基材４１の天面部１２を挟み、且つ、第１の底面保持部６８と第２の底面保持部７４との間で基材４１の底面部１１を挟んだ状態で、第２の台座部６３を下降させることで、図７Ａの状態から図７Ｂの状態を経て、図７Ｃの状態となり、図６Ａに示す基材４１から図６Ｃに示すコア部２が作成される。
コア部２の加工後に、台座部６２，６３どうしが離間する方向に移動して、完成したコア部２が取り出される。台座部６２，６３どうしが離間する方向に移動する際に、コイルスプリング６９，７３の弾性復元で各保持部６６～６８，７１～７４どうしが離れる方向（面方向）に広がろうとして、コア部２の立壁部１３が押されるが、コア部２の材料強度に対して、コイルスプリング６９，７３の弾性係数（弾性復元力）が十分弱く設定されており、成形されたコア部２の形状への影響はほとんどない（無視できる）。
前記符号６２～７５を付した各部により、実施例１のコア製造装置６１が構成されている。
【0031】
したがって、コア製造装置６１を使用することで、基材４１が手や万力等で加工しづらい材料であっても、労力や時間を削減でき、効率的にコア部２を製造することが可能である。なお、加工しづらい材料としては、例えば、アルミニウムやステンレス、鉄（鋼板）、銅等の金属材料、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）やカーボンシート、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）、アセチルセルロース等の樹脂（プラスチック）材料が挙げられる。
【0032】
図６Ｃ、図６Ｄにおいて、コア部形成工程で作成されたコア部２に対して、接合工程において、板３，４をリベット２１，２２で接合して、コアパネル１が作成される。
なお、湾曲したコアパネル１′を作成する場合は、図２Ａにおいてコア部形成工程で作成されたコア部２に対して、板３，４をリベット２１，２２で接合する前に、切欠き部３１，３２をレーザー加工等で切り取る切欠き工程を行い、切欠き部３１，３２の両側を接合された状態として、湾曲した板３′，４′をリベット２１，２２で接合することが可能である。なお、切欠き部３１，３２の両側の接合は、溶接や糊や接着剤等を使用して完全に接合することが好ましいが、接着テープ等で仮止めした状態とすることも可能であるし、仮止めもせずにコア部２′を湾曲した状態で保持して切欠き部３１，３２の両側が接触しただけの状態とすることも可能である。すなわち、実施例１では、板３′，４′をリベット２１，２２で接合すれば、例えば、仮止めした部分が外れても問題は少ないため、完全な接合とすることが強度上は望ましいが、必須ではない。
なお、湾曲したコアパネル１′を作成する場合は、図２Ａにおいてコア部形成工程で作成されたコア部２に対して、板３，４をリベット２１，２２で接合する前に、切欠き部３１，３２をレーザー加工等で切り取る切欠き工程を行い、切欠き部３１，３２の両側を接合された状態として、湾曲した板３′，４′をリベット２１，２２で接合することが可能である。なお、切欠き部３１，３２の両側の接合は、溶接や糊や接着剤等を使用して完全に接合することが好ましいが、接着テープ等で仮止めした状態とすることも可能であるし、仮止めもせずにコア部２′を湾曲した状態で保持して切欠き部３１，３２の両側が接触しただけの状態とすることも可能である。すなわち、実施例１では、板３′，４′をリベット２１，２２で接合すれば、例えば、仮止めした部分が外れても問題は少ないため、完全な接合とすることが強度上は望ましいが、必須ではない。
【0033】
（実施例１の作用）
前記構成を備えた実施例１のコアパネル１，１′は、六角筒を要素とする従来のハニカムコアパネルに対して、六面体を要素としており、板３，４，３′，４′に対して、底面部１１と天面部１２が対面している。したがって、六角筒の筒壁の厚み分しか接着面積のないハニカムコアパネルに比べて、実施例１では、固定のための接触面積を確保することが容易である。したがって、底面部１１と天面部１２を使用して、板３，４，３′，４′を強固に固定することが可能である。したがって、実施例１のコアパネル１，１′は、狭い接触面積で接着剤を使用して接合する従来のハニカムコアパネルに比べて、使用時に熱や振動があってもコア部２，２′と板３，４，３′，４′とが外れにくく、熱や振動に対して強くすることが可能である。
前記構成を備えた実施例１のコアパネル１，１′は、六角筒を要素とする従来のハニカムコアパネルに対して、六面体を要素としており、板３，４，３′，４′に対して、底面部１１と天面部１２が対面している。したがって、六角筒の筒壁の厚み分しか接着面積のないハニカムコアパネルに比べて、実施例１では、固定のための接触面積を確保することが容易である。したがって、底面部１１と天面部１２を使用して、板３，４，３′，４′を強固に固定することが可能である。したがって、実施例１のコアパネル１，１′は、狭い接触面積で接着剤を使用して接合する従来のハニカムコアパネルに比べて、使用時に熱や振動があってもコア部２，２′と板３，４，３′，４′とが外れにくく、熱や振動に対して強くすることが可能である。
【0034】
（実験例１）
図９は実験例１の説明図であり、３点曲げ試験の説明図である。
実験例１では、実施例１のコアパネル１の強度を確認する実験を行った。実験例１では、基材４１としてアルミニウム製の板材を使用した。板厚は０．８ｍｍであり、基材４１の大きさは横４５０ｍｍ×縦３００ｍｍのものを使用した。開口４２は一辺３０ｍｍの正方形状とした。板３，４は、アルミニウム製の板材を使用し、板厚は０．８ｍｍ、大きさは横２６５ｍｍ×縦２００ｍｍのものを使用した。板３，４とコア部２とは、接着剤で底面部１１および天面部１２と接着した後に、リベット２１，２２で固定した。
図９において、コアパネル１の下面の幅方向（横方向）両端部の２カ所と、上面の幅方向中央部の１カ所に、縦方向に延び且つ板３，４に線接触する治具１０１～１０３を配置した。そして、上面側の治具１０３に対して上方から荷重をかけて、コアパネル１の３点曲げ試験の荷重－変位曲線を測定した。
図１０に実験結果を示す。
図９は実験例１の説明図であり、３点曲げ試験の説明図である。
実験例１では、実施例１のコアパネル１の強度を確認する実験を行った。実験例１では、基材４１としてアルミニウム製の板材を使用した。板厚は０．８ｍｍであり、基材４１の大きさは横４５０ｍｍ×縦３００ｍｍのものを使用した。開口４２は一辺３０ｍｍの正方形状とした。板３，４は、アルミニウム製の板材を使用し、板厚は０．８ｍｍ、大きさは横２６５ｍｍ×縦２００ｍｍのものを使用した。板３，４とコア部２とは、接着剤で底面部１１および天面部１２と接着した後に、リベット２１，２２で固定した。
図９において、コアパネル１の下面の幅方向（横方向）両端部の２カ所と、上面の幅方向中央部の１カ所に、縦方向に延び且つ板３，４に線接触する治具１０１～１０３を配置した。そして、上面側の治具１０３に対して上方から荷重をかけて、コアパネル１の３点曲げ試験の荷重－変位曲線を測定した。
図１０に実験結果を示す。
【0035】
図１０は実験例１の実験結果の説明図であり、横軸に変位を取り、縦軸に荷重を取ったグラフである。
図１０において、治具１０３とコアパネル１との横滑りで減点からａ点まで、やや低い荷重が続く現象が観測された。
ａ点を過ぎると、ａ点－ｂ点間ではグラフが直線状となり、この間の弾性係数は５６０［Ｎ／ｍｍ］であり、その線形弾性変形の限界荷重値は約４２００［Ｎ］であった。
ｂ点－ｃ点間では荷重－変位曲線が湾曲して非線形の関係となった。曲げ変形に対する抵抗力はゆっくり変化しながら最大荷重点ｃまで続き、最大荷重値は５３１２［Ｎ］であった。
最大荷重点ｃを超えるとコア部２に局部的な座屈変形が発生し、荷重は徐々に下がりながら変形を続けた。
図１０において、治具１０３とコアパネル１との横滑りで減点からａ点まで、やや低い荷重が続く現象が観測された。
ａ点を過ぎると、ａ点－ｂ点間ではグラフが直線状となり、この間の弾性係数は５６０［Ｎ／ｍｍ］であり、その線形弾性変形の限界荷重値は約４２００［Ｎ］であった。
ｂ点－ｃ点間では荷重－変位曲線が湾曲して非線形の関係となった。曲げ変形に対する抵抗力はゆっくり変化しながら最大荷重点ｃまで続き、最大荷重値は５３１２［Ｎ］であった。
最大荷重点ｃを超えるとコア部２に局部的な座屈変形が発生し、荷重は徐々に下がりながら変形を続けた。
【0036】
【0037】
図１１は実験例２の実験結果の説明図であり、横軸に変位を取り、縦軸に荷重を取ったグラフである。
図１１において、実験例１ではａ点－ｂ点間の弾性係数が５６０［Ｎ／ｍｍ］であったのに対し、実験例２では、同じ区間の弾性係数が５２５［Ｎ／ｍｍ］となり、約６．２５％小さくなった。また、弾性限界荷重は、実験例１では約４２００［Ｎ］であったのに対して、実験例２では２２５８［Ｎ］となり、約４２．２４％小さくなった。
弾性限界荷重を越えた後、実験例２では、リベット２１，２２の固定部分に応力集中により壊れる現象が現れ、荷重－変位曲線で荷重値が、実験例１に比べて、一段と急落した。
最大荷重値は、実験例１では５３１２［Ｎ］であったのに対し、実験例２では３０８２［Ｎ］となり、約４１．９８％小さくなった。
したがって、実験例１，２から、板３，４とコア部２との固定は、リベット２１，２２のみでも可能であるが、接着剤も併用する方が、より好ましいことが確認された。
図１１において、実験例１ではａ点－ｂ点間の弾性係数が５６０［Ｎ／ｍｍ］であったのに対し、実験例２では、同じ区間の弾性係数が５２５［Ｎ／ｍｍ］となり、約６．２５％小さくなった。また、弾性限界荷重は、実験例１では約４２００［Ｎ］であったのに対して、実験例２では２２５８［Ｎ］となり、約４２．２４％小さくなった。
弾性限界荷重を越えた後、実験例２では、リベット２１，２２の固定部分に応力集中により壊れる現象が現れ、荷重－変位曲線で荷重値が、実験例１に比べて、一段と急落した。
最大荷重値は、実験例１では５３１２［Ｎ］であったのに対し、実験例２では３０８２［Ｎ］となり、約４１．９８％小さくなった。
したがって、実験例１，２から、板３，４とコア部２との固定は、リベット２１，２２のみでも可能であるが、接着剤も併用する方が、より好ましいことが確認された。
【0038】
（実験例３）
図１２は従来のハニカムコアパネルと実施例１のコアパネルとを比較した説明図であり、図１２Ａはハニカムコアパネルの要部斜視図、図１２Ｂはハニカムコアの平面図、図１２Ｃは図１２ＢのＸＩＩＣ－ＸＩＩＣ断面でのハニカムの一要素の長さ関係の説明図、図１２Ｄは実施例１のコアパネルの要部斜視図、図１２Ｅは図１２Ｄのコア部の平面図、図１２Ｆは図１２ＥのＸＩＩＦ－ＸＩＩＦ断面での六面体の一要素の長さ関係の説明図である。
実験例３では、従来のハニカムコアパネル０１と実施例１のコアパネル１との比較を行った。
図１２Ａ～図１２Ｃにおいて、ハニカムコアパネル０１は、六角筒（ハニカム）状の要素が充填されたハニカムコア部０２と、上下の平板０３，０４を有する。図１２Ｂ、図１２Ｅにおいて、ハニカムコアパネル０１と実施例１のコア部２とにおいて、同数（図１２では「６つ」）の壁（立壁部１３）を横切る断面を等価断面と見なす。そして、要素（図１２Ａ～図１２Ｃでは六角筒、図１２Ｄ～図１２Ｆでは六面体）の１つの幅をｂ、コアパネル１，０１の高さをｈ、ハニカムコアパネル０１の平板０３，０４の厚さをｔ、要素の数をｎ（図１２では、ｎ＝６）とする。壁（立壁部１３）の厚さは全体ではｎ×ｔとなる。ハニカムコアパネル０１とコアパネル１とで、高さｈを揃えたところ、コアパネル１の板３，４の厚さは、ハニカムコアパネル０１の平板０３，０４の厚さｔに対して、１．５倍（＝１．５ｔ）となった。
図１２Ａ～図１２Ｃのハニカムコアパネル０１の曲げ剛性に関連する断面二次モーメントＩ０は以下の式（３）となり、図１２Ｄ～図１２Ｆのコアパネル１の断面二次モーメントＩ１は、以下の式（４）となる。
Ｉ０＝｛ｂｈ３－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－２ｔ）３｝／１２ …式（３）
Ｉ１＝｛ｂｈ３－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－３ｔ）３｝／１２ …式（４）
図１２は従来のハニカムコアパネルと実施例１のコアパネルとを比較した説明図であり、図１２Ａはハニカムコアパネルの要部斜視図、図１２Ｂはハニカムコアの平面図、図１２Ｃは図１２ＢのＸＩＩＣ－ＸＩＩＣ断面でのハニカムの一要素の長さ関係の説明図、図１２Ｄは実施例１のコアパネルの要部斜視図、図１２Ｅは図１２Ｄのコア部の平面図、図１２Ｆは図１２ＥのＸＩＩＦ－ＸＩＩＦ断面での六面体の一要素の長さ関係の説明図である。
実験例３では、従来のハニカムコアパネル０１と実施例１のコアパネル１との比較を行った。
図１２Ａ～図１２Ｃにおいて、ハニカムコアパネル０１は、六角筒（ハニカム）状の要素が充填されたハニカムコア部０２と、上下の平板０３，０４を有する。図１２Ｂ、図１２Ｅにおいて、ハニカムコアパネル０１と実施例１のコア部２とにおいて、同数（図１２では「６つ」）の壁（立壁部１３）を横切る断面を等価断面と見なす。そして、要素（図１２Ａ～図１２Ｃでは六角筒、図１２Ｄ～図１２Ｆでは六面体）の１つの幅をｂ、コアパネル１，０１の高さをｈ、ハニカムコアパネル０１の平板０３，０４の厚さをｔ、要素の数をｎ（図１２では、ｎ＝６）とする。壁（立壁部１３）の厚さは全体ではｎ×ｔとなる。ハニカムコアパネル０１とコアパネル１とで、高さｈを揃えたところ、コアパネル１の板３，４の厚さは、ハニカムコアパネル０１の平板０３，０４の厚さｔに対して、１．５倍（＝１．５ｔ）となった。
図１２Ａ～図１２Ｃのハニカムコアパネル０１の曲げ剛性に関連する断面二次モーメントＩ０は以下の式（３）となり、図１２Ｄ～図１２Ｆのコアパネル１の断面二次モーメントＩ１は、以下の式（４）となる。
Ｉ０＝｛ｂｈ３－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－２ｔ）３｝／１２ …式（３）
Ｉ１＝｛ｂｈ３－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－３ｔ）３｝／１２ …式（４）
【0039】
図１３は実験例３の説明図である。
実験例３では、実験例１と同様のコアパネル１に対して、有限要素法（ＦＥＭ、Finite Element Method）を使用してシミュレーション解析を行った。実験例３の有限要素解析では、ハニカムコアパネル０１およびコアパネル１において、アルミニウムＡ５０５２、ヤング率７２［ＭＰａ］、ポアソン比０．３３、板厚ｔ＝０．８ｍｍ、有限要素法のメッシュの平均辺長＝５ｍｍとした。実験例３では、各コアパネル１，０１において、上側の板３，０３の全体に荷重をかけた場合に、たわみの大きさが最大となる部分を導出した。
実験結果を図１４に示す。
実験例３では、実験例１と同様のコアパネル１に対して、有限要素法（ＦＥＭ、Finite Element Method）を使用してシミュレーション解析を行った。実験例３の有限要素解析では、ハニカムコアパネル０１およびコアパネル１において、アルミニウムＡ５０５２、ヤング率７２［ＭＰａ］、ポアソン比０．３３、板厚ｔ＝０．８ｍｍ、有限要素法のメッシュの平均辺長＝５ｍｍとした。実験例３では、各コアパネル１，０１において、上側の板３，０３の全体に荷重をかけた場合に、たわみの大きさが最大となる部分を導出した。
実験結果を図１４に示す。
【0040】
図１４は実験例３の実験結果の説明図であり、図１４Ａは実施例１のコアパネルの実験結果、図１４Ｂは従来のハニカムコアパネルの実験結果の説明図である。
図１４において、実施例１のコアパネル１では図１４Ａに示すように最大の変位が０．０２５［ｍｍ］であったのに対し、従来のハニカムコアパネル０１では図１４Ｂに示すように最大の変位が０．０３６［ｍｍ］であった。Ｉ0／Ｉ1の比率は計算値が０．６９４となり、この計算値とＦＥＭ解析で得られた最大たわみとの比率が一致した。したがって、仮定した式がＦＥＭ解析から裏付けられたといえる。
図１４において、実施例１のコアパネル１では図１４Ａに示すように最大の変位が０．０２５［ｍｍ］であったのに対し、従来のハニカムコアパネル０１では図１４Ｂに示すように最大の変位が０．０３６［ｍｍ］であった。Ｉ0／Ｉ1の比率は計算値が０．６９４となり、この計算値とＦＥＭ解析で得られた最大たわみとの比率が一致した。したがって、仮定した式がＦＥＭ解析から裏付けられたといえる。
【0041】
なお、式（３）、式（４）において、（ｂ－ｎｔ）＞０、（ｈ－３ｔ）＞（ｈ－２ｔ）＞０、から、Ｉ0＜Ｉ1であることがわかり、実施例１のコアパネル１の方が、従来のハニカムコアパネル０１に比べて、強い曲げ剛性があることがわかる。
ここで、最大変位（最大たわみ）の実験結果から、外部荷重Ｐ１は、等分布荷重ｑ１を１０００［Ｎ／ｍ２］とし、パネル面積Ａ１を９００ｍｍ×９００ｍｍとした場合、以下の式（５）のように計算できる。
Ｐ１ ＝ｑ１・Ａ１ ＝１０００×０．９×０．９ ＝８１０［Ｎ］ …式（５）
よって、実施例１のコアパネル１の曲げ剛性Ｋ１と従来のハニカムコアパネル０１の曲げ剛性Ｋ０は、最大変位をそれぞれＷ１，Ｗ０とした場合に、それぞれ次の式（６）、式（７）で評価できる。
Ｋ１ ＝Ｐ１／Ｗ１ ＝８１０／０．０２５ ＝３２４００［Ｎ／ｍ］ …式（６）
Ｋ０ ＝Ｐ１／Ｗ０ ＝８１０／０．０３６ ＝２２５００［Ｎ／ｍ］ …式（７）
ここで、最大変位（最大たわみ）の実験結果から、外部荷重Ｐ１は、等分布荷重ｑ１を１０００［Ｎ／ｍ２］とし、パネル面積Ａ１を９００ｍｍ×９００ｍｍとした場合、以下の式（５）のように計算できる。
Ｐ１ ＝ｑ１・Ａ１ ＝１０００×０．９×０．９ ＝８１０［Ｎ］ …式（５）
よって、実施例１のコアパネル１の曲げ剛性Ｋ１と従来のハニカムコアパネル０１の曲げ剛性Ｋ０は、最大変位をそれぞれＷ１，Ｗ０とした場合に、それぞれ次の式（６）、式（７）で評価できる。
Ｋ１ ＝Ｐ１／Ｗ１ ＝８１０／０．０２５ ＝３２４００［Ｎ／ｍ］ …式（６）
Ｋ０ ＝Ｐ１／Ｗ０ ＝８１０／０．０３６ ＝２２５００［Ｎ／ｍ］ …式（７）
【0042】
一方、ＦＥＭ解析モデルから計算した材料体積値とアルミ板の密度２７００ｋｇ／ｍ３を利用して、実施例１のコアパネル１の重量ｍ１＝９．７２［ｋｇ］と、ハニカムコアパネル０１の重量ｍ０＝７．８３ｋｇが得られた。
なお、実施例１のコアパネル１の材料体積Ｖ１とハニカムコアパネル０１の材料体積Ｖ０は、以下の式（８）、式（９）で計算可能である。
Ｖ０ ＝ｂ［ｂｈ－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－２ｔ）＋（ｎ－１）（ｈ－２ｔ）］ …式（８）
Ｖ１ ＝ｂ［ｂｈ－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－３ｔ）＋（ｎ－１）（ｈ－３ｔ）］ …式（９）
なお、実施例１のコアパネル１の材料体積Ｖ１とハニカムコアパネル０１の材料体積Ｖ０は、以下の式（８）、式（９）で計算可能である。
Ｖ０ ＝ｂ［ｂｈ－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－２ｔ）＋（ｎ－１）（ｈ－２ｔ）］ …式（８）
Ｖ１ ＝ｂ［ｂｈ－（ｂ－ｎｔ）（ｈ－３ｔ）＋（ｎ－１）（ｈ－３ｔ）］ …式（９）
【0043】
コアパネル１の重量当たりの曲げ剛性Ｋ１′と、ハニカムコアパネル０１の重量当たりの曲げ剛性Ｋ０′は、次の式（１０）、式（１１）で評価できる。
Ｋ１′ ＝Ｋ１／ｍ１ ＝３２４００／９．７２ ＝３３３３．３［Ｎ／ｋｇｍ］ …式（１０）
Ｋ０′ ＝Ｋ０／ｍ０ ＝２２５００／７．８３ ＝２８７３．６［Ｎ／ｋｇｍ］ …式（１１）
式（１０）、式（１１）から、実施例１のコアパネル１は、ハニカムコアパネル０１に比べて、重量当たりの曲げ剛性が、１６％（＝３３３３．３／２８７３．６≒１．１６）増加することが分かった。
実験例３から、実施例１のコアパネル１は、従来のハニカムコアパネル０１に比べて、最大変位が小さく、強度、剛性が高いことが確認された。また、仮定した式がＦＥＭ解析から裏付けられたことで、式（３）、式（４）から、実施例１のコアパネル１の剛性（断面二次モーメント）の方が、従来のハニカムコアパネル０１に比べて高くなることが確認された。すなわち、従来のハニカムコアパネル０１に対して、同じ剛性であれば板厚ｔを薄くすることが可能、すなわち軽量化したり、全体の厚さを薄くしたりすることもでき、重量当たりでの剛性が高いことが確認された。
Ｋ１′ ＝Ｋ１／ｍ１ ＝３２４００／９．７２ ＝３３３３．３［Ｎ／ｋｇｍ］ …式（１０）
Ｋ０′ ＝Ｋ０／ｍ０ ＝２２５００／７．８３ ＝２８７３．６［Ｎ／ｋｇｍ］ …式（１１）
式（１０）、式（１１）から、実施例１のコアパネル１は、ハニカムコアパネル０１に比べて、重量当たりの曲げ剛性が、１６％（＝３３３３．３／２８７３．６≒１．１６）増加することが分かった。
実験例３から、実施例１のコアパネル１は、従来のハニカムコアパネル０１に比べて、最大変位が小さく、強度、剛性が高いことが確認された。また、仮定した式がＦＥＭ解析から裏付けられたことで、式（３）、式（４）から、実施例１のコアパネル１の剛性（断面二次モーメント）の方が、従来のハニカムコアパネル０１に比べて高くなることが確認された。すなわち、従来のハニカムコアパネル０１に対して、同じ剛性であれば板厚ｔを薄くすることが可能、すなわち軽量化したり、全体の厚さを薄くしたりすることもでき、重量当たりでの剛性が高いことが確認された。
【0044】
図１５はハニカムコアパネルに対する実施例１のコアパネルの断面二次モーメントの増加率と、ハニカムコアパネルに対する実施例１のコアパネルの材料体積の増加率とを示すグラフである。
式（３）、式（４）、式（８）、式（９）に基づいて、ハニカムコアパネル０１に対する実施例１のコアパネル１の断面二次モーメントの増加率と、ハニカムコアパネル０１に対する実施例１のコアパネル１の材料体積の増加率とを計算した。
計算結果を図１５に示す。なお、横軸は、パネル幅ｂと厚さｈの比ｈ／ｂを取り、縦軸に増加率を取った。板厚は１．０ｍｍとし、ハニカムコアパネル０１のコア数とコアパネル１のコア数を同数とした。
式（３）、式（４）、式（８）、式（９）に基づいて、ハニカムコアパネル０１に対する実施例１のコアパネル１の断面二次モーメントの増加率と、ハニカムコアパネル０１に対する実施例１のコアパネル１の材料体積の増加率とを計算した。
計算結果を図１５に示す。なお、横軸は、パネル幅ｂと厚さｈの比ｈ／ｂを取り、縦軸に増加率を取った。板厚は１．０ｍｍとし、ハニカムコアパネル０１のコア数とコアパネル１のコア数を同数とした。
【0045】
図１５から、ハニカムコアパネル０１から実施例１のコアパネル１に変える場合、パネル幅ｂと厚さｈとの比ｈ／ｂが大きくなる（パネルが相対的に薄く（扁平に）なる）に伴い、断面二次モーメントの増加率（図１５の実線参照）と体積の増加率（図１５の破線参照）はほぼ線形的な分布となり、断面二次モーメントの増加率は体積の増加率より高いことが示されている。すなわち、ハニカムパネル０１の代わりに、実施例１のコアパネル１を使う場合、断面二次モーメントの増加は、材料体積の増加より大きいことがわかる。
【0046】
（変更例）
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内で、種々の変更を行うことが可能である。本発明の変更例（Ｈ01）を下記に例示する。
（Ｈ01）前記実施例において、固定部材としてリベット２１，２２を例示したが、これに限定されない。例えば、固定部材の一例としてのボルトや木ネジ、接着剤等を使用することも可能である。また、コア部２，２’と板３，４，３′，４′とを接合する方法として、材料に応じて、ロウ付けやレーザー溶接、スポット溶接等を採用することも可能である。
以上、本発明の実施例を詳述したが、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内で、種々の変更を行うことが可能である。本発明の変更例（Ｈ01）を下記に例示する。
（Ｈ01）前記実施例において、固定部材としてリベット２１，２２を例示したが、これに限定されない。例えば、固定部材の一例としてのボルトや木ネジ、接着剤等を使用することも可能である。また、コア部２，２’と板３，４，３′，４′とを接合する方法として、材料に応じて、ロウ付けやレーザー溶接、スポット溶接等を採用することも可能である。
【符号の説明】
【0047】
１，１′…コアパネル、
２，２′…コア部、
３，３′…第１の板、
４，４′…第２の板、
１１…底面部、
１２…天面部、
１３…立壁部、
２１，２２…固定部材、
３１，３２…切り欠かれた部分、
４１…基材、
４２…開口、
６２…第１の台座部、
６３…第２の台座部、
６６…第１の天面保持部、
６７…第１の移動保持部、
６８…第１の底面保持部、
６９…第１の付勢部材、
７０…第１のリンク、
７１…第２の移動保持部、
７２…第２の天面保持部、
７３…第２の付勢部材、
７４…第２の底面保持部、
７５…第２のリンク。
２，２′…コア部、
３，３′…第１の板、
４，４′…第２の板、
１１…底面部、
１２…天面部、
１３…立壁部、
２１，２２…固定部材、
３１，３２…切り欠かれた部分、
４１…基材、
４２…開口、
６２…第１の台座部、
６３…第２の台座部、
６６…第１の天面保持部、
６７…第１の移動保持部、
６８…第１の底面保持部、
６９…第１の付勢部材、
７０…第１のリンク、
７１…第２の移動保持部、
７２…第２の天面保持部、
７３…第２の付勢部材、
７４…第２の底面保持部、
７５…第２のリンク。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
