特開 2024-72441 エンジンのピストン

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024072441

(43)【公開日】2024-05-28

(54)【発明の名称】エンジンのピストン

(51)【国際特許分類】

   F02B 23/10 20060101AFI20240521BHJP

   F02F 3/26 20060101ALI20240521BHJP

【ＦＩ】

F02B23/10 G

F02F3/26 C

F02B23/10 310B

【審査請求】未請求

【請求項の数】1

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022183259

(22)【出願日】2022-11-16

(71)【出願人】

【識別番号】000002967

【氏名又は名称】ダイハツ工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100099966

【弁理士】

【氏名又は名称】西 博幸

(74)【代理人】

【識別番号】100134751

【弁理士】

【氏名又は名称】渡辺 隆一

(72)【発明者】

【氏名】吉田 将人

【テーマコード（参考）】

3G023

【Ｆターム（参考）】

3G023AA07

3G023AB01

3G023AD01

3G023AD06

(57)【要約】      （修正有）

【課題】圧縮行程終期にタンブル流の破壊を確実化して高速かつ均一な燃焼が実現されるピストンを提供する。
【解決手段】ピストン５の冠面に、クランク軸線方向（前後方向）に長いセンター凹所２０が形成されている。センター凹所は円弧状に湾曲した底面２５を有し、底面の縦断側面視での曲率半径Ｒ２は縦断正面視での曲率半径Ｒ１の４倍程度になっており、かつ、Ｒ１はシリンダボア１の内径Ｄとほぼ同じ寸法になっている。圧縮行程の終期においてタンブル流２８は全体的に前後方向に均等に拡散し、水平旋回する作用を受けない。従って、タンブル流がωスワール３０に変化することを防止できる。その結果、ピストンの上死点までタンブル流が維持されて、タンブル流はピストンの上昇によって破壊されて微細な乱流の群に変化する。従って、高速燃焼・均等燃焼を実現できる。
【選択図】図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

シリンダヘッドに向いた冠面に、クランク軸線方向に長いセンター凹所又はセンター突起が形成されており、
前記センター凹所又はセンター突起は、クランク軸線方向である前後方向から見た縦断正面ではシリンダボアの内径の８０～１２０％の範囲の曲率半径Ｒ１の湾曲面に形成されて、クランク軸線及びシリンダボア軸心と直交した方向である左右方向から見た縦断側面視では前記Ｒ１の３倍以上の曲率半径Ｒ２の湾曲面に形成されている、
エンジンのピストン。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本願発明は、エンジン（内燃機関）のピストンに関するものである。

【背景技術】

【0002】

ガソリンエンジンにおいては、燃料を完全燃焼させることは排気ガスの成分悪化防止や燃費向上のために必須である。また、自着火によるノッキングの防止や燃焼圧の向上による出力向上の観点から、燃焼速度（火炎伝播速度）を速めることが要請されている。この点、シリンダボアにタンブル流を生成させることが有益であり、混合気にタンブル流を付与することにより、燃料と吸気との混合性を高めつつ、乱流化によって燃焼速度を向上させることができる。

【0003】

そして、ピストンの冠面に凹所を形成して、凹所によって混合気の流れをガイドしてタンブル流の生成を促進することが提案されている。その例として特許文献１，２には、ピストンの冠面に、クランク軸線方向である前後方向に長い形状で、かつ、前後両端面を平面視（気筒軸線視で）で膨らませた形状の凹所を形成することが開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１６－１１３９９６号公報

【特許文献2】特開２０２１－８０８９９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

さて、混合気の乱流化には特にタンブル流を生成させることが有効であるが、混合気を速やかに完全燃焼させるには、シリンダヘッドとピストンとで構成された燃焼室に充満している混合気の全体を一気に燃焼させることが必要である。そして、タンブル流の生成は混合気の乱流化に有効であるが、最終的にタンブル流が破壊されて微細な乱流に変化しないと、火炎が速やかに伝播せずに完全燃焼を期待し難いし、燃焼ムラも発生しやすい。

【0006】

そこで、ピストンの冠面に凹所を形成した場合の混合気の挙動を検討すると、圧縮行程の終期において、ピストンが円形であることに起因して、タンブル流が凹所の内部でピストンの軸心回りに旋回するωスワール流に変化する現象があり、このωスワールは圧縮されても破壊されにくいため、せっかく強いタンブル流を生成させても、微細化が進まずに火炎の伝播速度を向上できなくなったり燃焼位置が偏ったりして、高速燃焼・完全燃焼を実現し難いことになる。

【0007】

従って、高速燃焼・完全燃焼のためには圧縮行程終期においてωスワールの発生を抑制すること（ωスワール比を低くすること）が重要であるが、従来例ではωスワールの抑制について十分な考察や提示は成されていないと云える。

【0008】

本願発明はこのような現状を背景に成されたものであり、完全燃焼を実現できるピストンの構造を開示せんとするものである。

【課題を解決するための手段】

【0009】

本願発明は、ピストンに関して、
「シリンダヘッドに向いた冠面に、クランク軸線方向に長いセンター凹所又はセンター突起が形成されており、
前記センター凹所又はセンター突起は、クランク軸線方向である前後方向から見た縦断正面ではシリンダボアの内径の８０～１２０％の範囲の曲率半径Ｒ１の湾曲面に形成されて、クランク軸線及びシリンダボア軸心と直交した方向である左右方向から見た縦断側面視では前記Ｒ１の３倍以上の曲率半径Ｒ２の湾曲面に形成されている」
という構成を採用した。

【0010】

本願発明において、Ｒ１はシリンダボアの内径の８０～１２０％であるので、Ｒ２はシリンダボアの内径の３倍以上と言い換えることもできる。すなわち、シリンダボアの内径Ｄを基準にして、Ｒ１はＤの８０～１２０％、Ｒ２はＤの３倍以上ということもできる。Ｒ２の上限はＲ１又はＤの５倍程度が好ましい。

【0011】

本願発明は様々に具体化できる。例えば、前記センター凹所又はセンター突起における湾曲面の前後両端を前記冠面よりも深く位置させて、前記センター凹所又はセンター突起の前後両側に壁面が存在している、という構成を採用できる。

【0012】

つまり、冠面に深い基礎凹部を形成して、その底面を湾曲したセンター凹所に形成したり、センター突起を突設したりすることができる。この場合、センター突起については、その上端面は冠面から上に突出しないように設定するのが好ましい。また、センター凹所又はセンター突起のいずれにおいても、湾曲面の前後両端と壁面との連接部は、角張った状態に形成することも可能であるし、隅肉を設けて曲面に形成することも可能である（応力集中や熱の籠もりを防止する点では、隅肉を設けて曲面に形成するのが好ましいと云える。）。

【発明の効果】

【0013】

タンブル流はクランク軸線方向視である正面視で旋回流として現れる一方、ピストンは円形であるため、燃焼室の前後両端部はタンブル流が通過しない傾向を呈するが、本願発明では、センター凹所又はセンター突起はクランク軸線方向である前後方向に長く延びているため、タンブル流がセンター凹所又はセンター突起によって前後方向に分散させることが許容される。

【0014】

そして、タンブル流は上記のとおりシリンダボアの内部において正面視で旋回流として現れるが、正面視でのセンター突起又はセンター凹所の曲率半径がシリンダボアの内径の８０～１２０％になっていると、圧縮行程の終期において、タンブル流の流れをスムースにガイドできる。すなわち、点火直前まで（上死点まで）タンブル流の流れを維持できる。

【0015】

更に、ピストンが円形であることとセンター凹所又はセンター突起が前後方向に長いことに起因して、圧縮行程の終期に、タンブル流が、シリンダボアの軸心方向から見た平面視において旋回するようにガイドされてωスワールが生成される傾向を呈するが、本願発明のように、センター凹所又はセンター突起の側面視断面形状の曲率半径Ｒ２を正面視断面形状の曲率半径Ｒ１の３倍以上に設定すると、タンブル流は、タンブル流としての傾向を維持したまま前後方向に均等に分散して、タンブル流がωスワールに変化すること（ωスワールが生成されること）を防止又は著しく抑制できる。

【0016】

従って、タンブル流として生成されていた混合気の流れを破壊して微細な乱流に変えることができる。つまり、燃焼速度（火炎伝播速度）の高速化と燃焼室全体での均等な燃焼のためには、混合気が高速で流動する微細な乱流の群で構成されていることが好ましく、そのために強いタンブル流を生成することが有益であるが、従来は、強いタンブル流を生成できても圧縮行程の終期にωスワール化することによってタンブル流を微細化できていなかったのに対して、本願発明では、上死点に至るまでタンブル流の流れを残してωスワール化することを防止又は抑制できるため、強いタンブル流を破壊して運動エネルギが大きい微細な乱流群に変化させることができるのである。

【0017】

その結果、燃焼室に運動エネルギが大きい微細な乱流が均等に分散した状態を実現して、スパークプラグによる火炎の伝播速度を向上できると共に、燃焼室の全体で燃焼を均等化できて、高速で完全燃焼する状態を実現できる。部分的な燃焼遅れ現象を防止できることにより、ノッキングも防止できる。ωスワールの防止・抑制効果のためには、Ｒ２をＲ１の４倍前後（３．５～４．５倍）に設定すると特に好適であった。

【0018】

さて、エンジンにおいて吸気バルブは前後２箇所に配置されていることが普通であり、従って、タンブル流も前後２つの流れとして生成される傾向を呈する。そして、圧縮行程の終期において、ピストンが円形であることに起因して、左右方向の流れであるタンブル流が前後方向に方向変換するようにガイドされる作用を受けることになり、その際に、従来のセンター凹所の構造では、混合気の左右方向の流れがセンター凹所によって水平旋回するようにガイドされて、その結果、タンブル流がωスワール化してタンブル流の破壊が抑制されていたと云える。

【0019】

これに対して本願発明では、圧縮行程の終期において、タンブル流は前後方向に方向変換するようにガイドされるが、前後に長いセンター凹所又はセンター突起に沿って全体的に横移動する傾向を呈して、水平旋回の傾向が著しく低下する。すなわち、タンブル流としての流れを残した状態のままでセンター凹所又はセンター突起の前後方向に広がるのであり、これにより、タンブル流を微細な乱流に破壊することが促進されて、燃焼の高速化と均等化とを大幅に向上できる。

【0020】

上記具体例のように、ピストンの冠面に基礎凹部を堀り込んでこれにセンター凹所又はセンター突起を設けると、センター凹所又はセンター突起によるタンブル流のガイド機能を確実化して、ωスワールの生成抑制機能を向上できる。

【図面の簡単な説明】

【0021】

【図1】第１実施形態を示す図で、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）は平面図である。

【図2】第１実施形態をクランク軸線方向から見た中央部の縦断正面図である。

【図3】（Ａ）はクランク軸線と直交した方向から見た縦断側面図、（Ｂ）は作用を示すための平面図である。

【図4】第２実施形態を示す図で、（Ａ）は斜視図、（Ｂ）は平面図である。

【図5】第２実施形態をクランク軸線方向から見た中央部の縦断正面図である。

【発明を実施するための形態】

【0022】

次に、本願発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本実施形態は、自動車用の多気筒エンジンに適用している。以下では、方向を特定するため前後・左右の文言を使用するが、請求項でも定義しているように、前後方向はクランク軸線方向であり、左右方向はクランク軸線及びシリンダボア軸線と直交した方向である。平面視は、シリンダボアの軸線方向から見た状態である。図面に前と後ろの文言を表示しているが、これは便宜的なものであり、いずれを前としてもよい。

【0023】

(1).第１実施形態の構造の説明
エンジンの基本構造は従来と同様であり、図２，３（Ａ）に示すように、シリンダボア１が形成されたシリンダブロック２と、シリンダブロック２の上面にガスケット３を介して固定されたシリンダヘッド４とを有しており、シリンダボア１にはピストン５が摺動可能に嵌挿されている。ピストン５にはコンロッドがピストンピン６によって連結されており、コンロッドはクランクピン（図示せず）に連結されている。

【0024】

シリンダヘッド４には、シリンダボア１に向けて開口した燃焼室用下向き凹所７が形成されている。下向き凹所７は、テーパ面を有するペントルーフ型に形成されており、底面視では前後方向に長い形態を成している。

【0025】

図２のとおり、シリンダヘッド４には、下向き凹所７に向けて開口した前後一対ずつの吸気ポート８と排気ポート９とが左右に振り分けて形成されており、かつ、吸気ポート８を開閉する吸気バルブ１０と、排気ポート９を開閉する排気バルブ１１とが摺動可能に装着されている。下向き凹所７の頂面部には、点火プラグ１２を装着している。

【0026】

図１（Ａ）でピストン５の全体を表示している。ピストン５の基本構造は従来から知られているものであり、３段の環状溝１３が形成された基部１４と、基部１４から下向きに突出した左右長手の支持部１５とを有して、支持部１５に、前後方向に貫通したピストンピン挿通穴１６を設けている（図１（Ａ），図４（Ａ）では、環状溝１３は２本しか表示していない。）。環状溝１３にはピストンリング１７とオイルリング１８とが装着されている。

【0027】

本実施形態の特徴の１つとして、まず、ピストン５の冠面（頂面）に前後方向に長い俵形のセンター凹所２０が形成されている。センター凹所２０の長手中心線Ｏ１はピストン５の前後長手中心線Ｏ２から僅かに排気側にずれており、その前後長さはピストン５の直径に近い長さになっている。

【0028】

ピストンの冠面のうちセンター凹所２０を挟んで吸気側に位置したエリアには、吸気行程時に吸気バルブ１０を逃がすための前後一対のバルブリセス２１が形成されており、バルブリセス２１よりも吸気側のエリアは銀杏葉状の吸気側平坦面２２になっている。

【0029】

他方、本実施形態では排気バルブ１１のためのバルブリセスは形成されておらず、冠面のうちセンター凹所２０を挟んで排気側に位置した部位は三日月状の排気側平坦面２３になっている。また、ピストン５の冠面のうちセンター凹所２０を挟んだ前後両側は、細い弓形に形成された前後平坦面２４になっている。従って、吸気側平坦面２２と排気側平坦面２３と前後平坦面２４とによって冠面（頂面）が形成されている。図１（Ｂ）（及び図４（Ｂ））では、平坦面２２，２３，２４を平行斜線で表示している。なお、各平坦面２２，２３，２４の外周縁は僅かに面取りされている。

【0030】

センター凹所２０の底面２５は、クランク軸線方向から見た縦断正面視において円弧面として湾曲した形状になっており、正面視での曲率半径Ｒ１はシリンダボア１の内径Ｄと同じ程度に設定しているが、シリンダボア１の内径Ｄの８０～１２０％の範囲に設定されていたらよい。また、底面２５の左右両端２０ａ，２０ｂは、吸気側平坦面２２及び排気側平坦面２３と連続している。

【0031】

また、センター凹所２０の底面２５は、左右方向から見た縦断側面視においても円弧面として湾曲した形状になっており、縦断側面視での曲率半径Ｒ２は、シリンダボア１の内径Ｄ（及びＲ１）の略３倍以上に設定されている。より好ましくは４倍に設定されている。

【0032】

そして、Ｒ２がＲ１の略３倍以上（好ましくは略４倍）であることにより、センター凹所２０おいて、一定の曲率半径Ｒ２で湾曲した底面（円弧状底面）２５の前後両端はピストン５の頂面よりも下方に位置しており、このため、センター凹所２０の前後両側には壁面２６が存在して、壁面２６の上面が前後平坦面２４と連続している。壁面２６と底面２５との連接部は円弧状に湾曲した隅肉部２７になっており、隅肉部２７の曲率半径は５ｍｍ程度に設定されている。

【0033】

センター凹所２０は、正面視及び側面視での形状が円弧状であるため、平面視では、前後の長手側縁が左右両側に膨れた俵形（樽形）になっている。センター凹所２０の吸気側端縁２０ａはバルブリセス２１と連続し、センター凹所２０の排気側端縁２０ｂは排気側平坦面２３と連続している。前後のバルブリセス２１の間には、センター凹所２０と連続した斜面２０ｃが形成されている。

【0034】

(2).第１実施形態のまとめ
以上の構成において、吸気行程において吸気ポート８からシリンダボア１に放出された混合気は、図２に点線の矢印で示すようにタンブル流２８の初期の流れが形成され、このタンブル流２８は圧縮行程の終期まで残っているが、圧縮行程の終期では、矢印２８で示すように、燃焼室において正面視で旋回する傾向を呈しつつ、ピストンに押し潰されて微細化し、小さな渦や乱流に変化していく。

【0035】

そして、図３において模式的に示すように、圧縮行程の終期には、タンブル流２８は前後長手の仮想軸心２９の回りに旋回する傾向を呈する一方、ピストン５は円形であるため、圧縮行程においてタンブル流２８は前後方向の外側に向けて方向変換する作用を受けるが、この場合、図３（Ａ）に二点鎖線で示すように、タンブル流２８の旋回の仮想軸心２９が屈曲すると、図３（Ｂ）に点線の矢印で示すように、タンブル流２８が平面視で旋回してωスワール３０が生成される。

【0036】

そして、タンブル流２８がωスワール３０に変化すると、ピストン５が上昇しても押し潰されずにωスワール３０が上死点まで残り、このため、タンブル流２８の微細化（破壊）が進まずに燃焼速度（火炎伝播速度）を向上できないと共に、高圧状態に維持された未燃混合気が燃焼室内に残ってこれが自発火することによるノッキングも発生しやすくなる。従って、ωスワール３０の発生は極力抑制するのが好ましい。

【0037】

この点、本実施形態のように、センター凹所２０の底面２５を円弧状側面に形成して縦断側面視での曲率半径Ｒ２を縦断正面視での曲率半径Ｒ１の略３倍以上に設定すると、タンブル流２８は平面視で殆ど旋回せずに前後方向に広がる傾向を呈してタンブル流２８が残り、その結果、タンブル流２８が微細化することによる燃焼速度のアップと、燃料の分散性が高まることによる均等な燃焼とを実現できる。

【0038】

更に述べると、図３（Ｂ）に矢印で示すように、タンブル流２８は吸気側から排気側に向かって流れて、センター凹所２０において前後方向に分流する傾向を呈するが、センター凹所２０の底面２５が湾曲面になっているため、タンブル流２８は、センター凹所２０の中心部に向かう内向き流２８ａと外周側に向かう外向き流２８ｂとに分流する傾向を呈する。

【0039】

そして、タンブル流２８は、基本的には外周側に向けて流れる傾向を呈するが、底面２５は外側に向けて深さが浅くなっているため、内向きには流れやすくて外向きには流れにくい状態になっており、このため、内向き流２８ａと外向き流２８ｂとがバランスして、全体として前後方向に広がる傾向を呈する。このため、ωスワール３０の生成が防止又は著しく抑制される。

【0040】

従って、タンブル流２８を微細に破壊して、燃焼時間の短縮と燃焼室全体での均一燃焼とを実現できる。その結果、燃焼効率のアップによる燃費の改善やノッキング防止効果を享受できる。本願発明者が解析したところ、点火ブラグがスパークしてから燃焼が終了するまでのうちの特に後半での燃焼速度の低減効果に優れていることが分かったが、これは、タンブル流２８の破壊が進むことによって火炎伝播速度が向上している結果であると云える。特に、Ｒ２がＲ１の略４倍であると、タンブル流２８の破壊を確実化できて好適であった。

【0041】

なお、センター凹所２０の底面が側面視で湾曲せずに直線形状であると、センター凹所２０は平面視で長方形になるため、センター凹所２０の前後長さを長くすると左右幅は小さくなる一方、左右幅を大きくすると前後幅は小さくならざるを得ず、センター凹所２０の平面式と容積とを大きくすることができずにタンブル流２８の破壊を十分に行えない可能性が高い。

【0042】

また、センター凹所２０の底面が側面視で湾曲せずに直線形状であると、タンブル流２８がピストン５の外周側に向けて流れる傾向を呈するため、タンブル流２８がセンター凹所２０の前後両端でＵターンして戻る挙動を呈して、ωスワール３０の流れに変換されてしまう。従って、ωスワール３０の抑制には貢献できない。

【0043】

他方、センター凹所２０の底面のうち前部と後部とのある程度の範囲を、図３（Ａ）に点線で示すように、例えばシリンダボア１の半径（Ｄ／２）程度の曲率半径Ｒ３の小湾曲面３１に設定した場合は、白抜き矢印で示すように、センター凹所２０の前後方向外側に向いたタンブル流２８の流れが、小湾曲面３１にガイドされて上向きに反らされてからセンター凹所２０の中央部側に戻る動きをすることになり、このため、タンブル流２８の旋回軸心が二点鎖線のように屈曲して、強いωスワール３０が生成されてしまう。

【0044】

従って、ωスワール３０の生成防止・抑制のためには、一定の曲率半径Ｒ２で湾曲した底面２５がセンター凹所２０の略全長に亙って形成されているのが好ましい。センター凹所２０の前後両端に隅肉部２７を設けるのはヒートポイント化防止の点で好ましいが、隅肉部２７の前後幅は僅かであるので、隅肉部２７の存在はωスワール３０の抑制防止の障害にはなっていない。

【0045】

エンジンにおいて、圧縮比を高めることは出力及び燃費の向上の点で好適であるが、センター凹所２０の左右幅Ｗ１と最大深さＨ１とは、圧縮比に反比例している（実施形態のセンター凹所２０は、圧縮比を１２．８に設定している。）。このようにセンター凹所２０の幅Ｗ１と最大深さＨ１とが圧縮比に反比例している理由は、燃焼室の容積の変化にセンター凹所２０の容積の変化を整合させているためである。

【0046】

本実施形態では、センター凹所２０を除いた部位は、バルブリセス２１を除いて平坦面２２，２３，２４になっているが、このように広い平坦面を形成すると、図２から理解できるように、燃焼室の面積をできるだけ狭くして混合気がセンター凹所２０を中心にした箇所に閉じ込められるため、燃焼時間の短縮による完全燃焼化に貢献できる。

【0047】

(3).第２実施形態
図４，５に示す第２実施形態では、ピストン５の冠面に前後方向に長いセンター突起３２を形成している。センター突起３２は、縦断正面視形状及び縦断側面視形状とも上向きに膨れた湾曲面に形成されており、縦断正面視における湾曲の曲率半径はシリンダボア１の内径Ｄと略同じになって、縦断側面視における湾曲の曲率半径Ｒ４はシリンダボア１の内径Ｄの略４倍になっている。従って、２つの曲率半径とシリンダボア１の内径Ｄとの関係は、センター凹所２０と同じである。

【0048】

センター突起３２は、冠面に堀り込まれた基礎凹部に形成されている。このため、センター突起３２の外周の外側には壁面３３，３４，３５が形成されており、前後の壁面３３は前後平坦面２４と連続して、吸気側の壁面３４はバルブリセス２１と連続し、排気側の壁面３５は排気側平坦面２３と連続している。センター突起３２の外周端と壁面３３，３４，３５との連接部は、若干の寸法（例えば５ｍｍ程度）の曲率半径で湾曲した隅肉部３６になっている。すなわち、基礎凹部の外周部に隅肉が付けられている。

【0049】

この実施形態では、センター突起３２は前後両端が最も深いため、平面視では鼓型になっており、センター突起３２の前後長さはピストン５の外径に近い長さになっている。図５に示すように、センター突起３２の頂点はピストン５の頂面（平坦面２２，２３，２４）よりも僅かに低くなっている。センター突起３２の左右幅寸法Ｗ２の及び高さＨ２は、圧縮比と反比例している。

【0050】

この第２実施形態でも、タンブル流２８が前後方向に均等に拡散することがセンター突起３２によってガイドされるため、ωスワールの生成を防止又は著しく抑制して、タンブル流２８の破壊を促進することができる。

【0051】

本願発明は、上記の両実施形態の他にも様々に具体化できる。例えば、センター凹所又はセンター突起と壁とは角張った状態に連続させることも可能である。センター凹所を形成した場合、排気側端縁の外側に壁が形成されるように深く堀り込むことも可能である。逆に、センター凹所の前後両側に壁を形成せずに、センター凹所における円弧状底面の前後端縁を前後平坦面と連続させることも可能である。排気側のバルブリセスを設けることも可能である。

【産業上の利用可能性】

【0052】

本願発明は、エンジンのピストンに具体化できる。従って、産業上利用できる。

【符号の説明】

【0053】

１ シリンダボア
２ シリンダブロック
４ シリンダヘッド
５ ピストン
７ 燃焼室用の下向き凹所
８ 吸気ポート
１０ 吸気バルブ
２０ センター凹所
２１ 吸気バルブ用のバルブリセス
２２，２３，２４ 平坦面
２６，３３，３４，３５ 壁面
２８ タンブル流
２９ タンブル流の仮想回転軸心
３０ ωスワール
３２ センター突起

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】