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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024073037
(43)【公開日】2024-05-29
(54)【発明の名称】免震構造
(51)【国際特許分類】
E04H 9/02 20060101AFI20240522BHJP
F16F 15/04 20060101ALI20240522BHJP
F16F 15/02 20060101ALI20240522BHJP
F16F 7/08 20060101ALI20240522BHJP
【ＦＩ】
E04H9/02 331E
E04H9/02 331A
F16F15/04 P
F16F15/04 A
F16F15/02 M
F16F7/08
F16F15/02 L
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022184018
(22)【出願日】2022-11-17
(71)【出願人】
【識別番号】000002299
【氏名又は名称】清水建設株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100161506
【弁理士】
【氏名又は名称】川渕 健一
(74)【代理人】
【識別番号】100161207
【弁理士】
【氏名又は名称】西澤 和純
(72)【発明者】
【氏名】牛坂 伸也
【テーマコード（参考）】
2E139
3J048
3J066
【Ｆターム（参考）】
2E139AA01
2E139CA02
2E139CA21
2E139CB19
2E139CC02
3J048AA03
3J048AA07
3J048AD16
3J048BA08
3J048BG04
3J048DA01
3J048EA13
3J066AA01
3J066AA26
3J066CA05
3J066CB06
3J066DB06
(57)【要約】
【課題】並列に配置される積層ゴム支承の積層ゴムにクリープ変形が生じても、すべり支承に荷重が集中することを防止できる。
【解決手段】積層ゴム支承１４と、すべり支承２と、が並列に配置され、すべり支承２は、下部すべり面２１１と、上部すべり面２２１と、下部すべり面２１１と上部すべり面２２１との間に配置されるすべり支承体２３と、を有し、すべり支承体２３は、下部すべり面２１１に沿って摺動する下部すべり材３と、上部すべり面２２１に沿って摺動する上部すべり材４と、下部すべり材３および上部すべり材４の両方を支持するすべり材支持部５と、を有し、下部すべり面２１１と下部すべり材３との摩擦係数と、上部すべり面２２１と上部すべり材４との摩擦係数と、は異なる値に設定され、すべり材支持部５の鉛直クリープ変形量は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている。
【選択図】図１
【解決手段】積層ゴム支承１４と、すべり支承２と、が並列に配置され、すべり支承２は、下部すべり面２１１と、上部すべり面２２１と、下部すべり面２１１と上部すべり面２２１との間に配置されるすべり支承体２３と、を有し、すべり支承体２３は、下部すべり面２１１に沿って摺動する下部すべり材３と、上部すべり面２２１に沿って摺動する上部すべり材４と、下部すべり材３および上部すべり材４の両方を支持するすべり材支持部５と、を有し、下部すべり面２１１と下部すべり材３との摩擦係数と、上部すべり面２２１と上部すべり材４との摩擦係数と、は異なる値に設定され、すべり材支持部５の鉛直クリープ変形量は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
下部構造体と上部構造体との間の免震層に積層ゴム支承と、すべり支承と、が並列に配置され、
前記すべり支承は、
前記下部構造体の上面に設けられた下部すべり面と、
前記上部構造体の下面に設けられた上部すべり面と、
前記下部すべり面と前記上部すべり面との間に配置されるすべり支承体と、を有し、
前記すべり支承体は、
前記下部すべり面に沿って摺動する下部すべり材と、
前記上部すべり面に沿って摺動する上部すべり材と、
前記下部すべり材と前記上部すべり材との間に配置され、前記下部すべり材および前記上部すべり材の両方を支持するすべり材支持部と、を有し、
前記下部すべり面と前記下部すべり材との摩擦係数と、前記上部すべり面と前記上部すべり材との摩擦係数と、は異なる値に設定され、
前記すべり材支持部の鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている免震構造。
前記すべり支承は、
前記下部構造体の上面に設けられた下部すべり面と、
前記上部構造体の下面に設けられた上部すべり面と、
前記下部すべり面と前記上部すべり面との間に配置されるすべり支承体と、を有し、
前記すべり支承体は、
前記下部すべり面に沿って摺動する下部すべり材と、
前記上部すべり面に沿って摺動する上部すべり材と、
前記下部すべり材と前記上部すべり材との間に配置され、前記下部すべり材および前記上部すべり材の両方を支持するすべり材支持部と、を有し、
前記下部すべり面と前記下部すべり材との摩擦係数と、前記上部すべり面と前記上部すべり材との摩擦係数と、は異なる値に設定され、
前記すべり材支持部の鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている免震構造。
【請求項2】
前記すべり材支持部は、剛体である支承ブロックと、積層ゴムとが直列に配置され、
前記すべり材支持部の積層ゴムの鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている請求項１に記載の免震構造。
前記すべり材支持部の積層ゴムの鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている請求項１に記載の免震構造。
【請求項3】
前記上部すべり面と前記上部すべり材との摩擦係数は、前記下部すべり面と前記下部すべり材との摩擦係数よりも小さい値に設定されている請求項１または２に記載の免震構造。
【請求項4】
前記上部すべり面および前記下部すべり面のうち、前記上部すべり材および前記下部すべり材のいずれかとの摩擦係数が小さい方のすべり面が設けられる前記上部構造体および前記下部構造体のいずれか一方の構造体に固定され、前記一方の構造体と前記すべり支承体との水平方向の相対変位量を規制するストッパを更に有する請求項１または２に記載の免震構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、免震構造に関する。
【背景技術】
【0002】
免震建物を構成する支承材やダンパー部材には装置としての限界変形があり、告示で決められたいわゆるＬｖ２地震動に対して性能保証変形以下、また、案件に応じて設定する余裕度検討用としてＬｖ２の１．５倍程度地震に対し限界変形以下、または免震クリアランス以下となるように設計することが一般的である。一方、２０１６年の熊本地震のように近年では、Ｌｖ２の１．５倍を超える極大地震が観測されており、設計想定を超える外力が作用して、これらの限界変形を超えてしまう可能性もゼロではない。実際に、熊本地震の西原村で観測された波形の変位応答スペクトル（ｈ＝０．３０）は、一般的な免震周期５秒付近では応答変位が１００ｃｍを超えている。
そうしたことから、重要度に応じて高い耐震性が求められる建物においては、想定を超える地震動に対しても免震層を健全に保つことができるよう、１００ｃｍを超える大変形に対応できる支承材のニーズがある。
そうしたことから、重要度に応じて高い耐震性が求められる建物においては、想定を超える地震動に対しても免震層を健全に保つことができるよう、１００ｃｍを超える大変形に対応できる支承材のニーズがある。
【0003】
一方、よく用いられる支承材の一つに、下面にすべり材が設けられ、下方の下部構造体に設けられたすべり板に沿って摺動するすべり支承がある。このようなすべり支承の限界変形はおよそ±１００ｃｍとなっている。これはすべり板の運搬上の制約から決まっているもので、限界変形±１００ｃｍを超えるすべり板の製造は可能であってもこれ以上の大きさはトラックの積載サイズを超えてしまい、製作工場から建設現場へと運搬して設置することが事実上、不可能であった。
【0004】
これに対し、上面と下面の両方にすべり材が設けられ、下方の下部構造体および上方の上部構造体それぞれに設けられたすべり板に沿って摺動するすべり支承がある（例えば、特許文献１、２参照）。このようなすべり支承は、上記の下面のみにすべり材が設けられたすべり支承と比べて、すべり板の大きさを変えずに、変形性能を増大させることができる。このため、トラックに積載可能なサイズのすべり板を用いて１００ｃｍを超える応答変位に対応できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開平５－３３８３０号公報
【特許文献2】特開２０２１－３２３８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
上面と下面の両方にすべり材が設けられたすべり支承と、積層ゴム支承と並列に配置する免震構造の場合、積層ゴム支承の積層ゴムには鉛直クリープ変形が生じるが、すべり支承は鉛直クリープ変形しないため、積層ゴム支承とすべり支承とに高低差が生じる虞がある。これにより、すべり支承に荷重が集中して、上部構造体に大きな応力が生じることになる。
【0007】
本発明は、並列に配置される積層ゴム支承の積層ゴムにクリープ変形が生じても、すべり支承に荷重が集中することを防止できる免震構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記目的を達成するため、本発明に係る免震構造は、下部構造体と上部構造体との間の免震層に積層ゴム支承と、すべり支承と、が並列に配置され、前記すべり支承は、前記下部構造体の上面に設けられた下部すべり面と、前記上部構造体の下面に設けられた上部すべり面と、前記下部すべり面と前記上部すべり面との間に配置されるすべり支承体と、を有し、前記すべり支承体は、前記下部すべり面に沿って摺動する下部すべり材と、前記上部すべり面に沿って摺動する上部すべり材と、前記下部すべり材と前記上部すべり材との間に配置され、前記下部すべり材および前記上部すべり材の両方を支持するすべり材支持部と、を有し、前記下部すべり面と前記下部すべり材との摩擦係数と、前記上部すべり面と前記上部すべり材との摩擦係数と、は異なる値に設定され、前記すべり材支持部の鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されている。
【0009】
積層ゴム支承の積層ゴムに鉛直クリープ変形が生じた際に、すべり支承が鉛直クリープ変形しないと、すべり支承に荷重が集中して、上部構造体に大きな応力が生じることになる。本発明に係る免震構造では、すべり支承のすべり材支持部が積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。これにより、鉛直クリープ変形量によるすべり支承と積層ゴム支承との高低差を小さくできるため、すべり支承に荷重が集中することを防止できる。
【0010】
また、本発明に係る免震構造では、前記すべり材支持部は、剛体である支承ブロックと、積層ゴムとが直列に配置され、前記すべり材支持部の積層ゴムの鉛直クリープ変形量は、前記積層ゴム支承の積層ゴムの鉛直クリープ変形量の２０％以上になるように設定されていてもよい。
【0011】
このような構成とすることにより、鉛直クリープ変形量によるすべり支承と積層ゴム支承との高低差を小さくできるため、すべり支承に荷重が集中することを防止できる。
また、すべり支承に弾性変形に対する追従性をもたせることができるため、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の水平動に対しても積層ゴムがせん断変形することによって免震効果（周期伸長効果）を持たせることができる。
また、すべり支承に弾性変形に対する追従性をもたせることができるため、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の水平動に対しても積層ゴムがせん断変形することによって免震効果（周期伸長効果）を持たせることができる。
【0012】
また、本発明に係る免震構造では、前記上部すべり面と前記上部すべり材との摩擦係数は、前記下部すべり面と前記下部すべり材との摩擦係数よりも小さい値に設定されていてもよい。
【0013】
このような構成とすることにより、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の場合は、摩擦係数の小さい上部すべり面と上部すべり材とが摺動するため、上部構造体への加速度伝達を抑制できる。地震荷重が所定値を超える地震、例えば、Ｌｖ２を超える地震の場合は摩擦係数が大きい下部すべり面と下部すべり材とが摺動するため、免震層の変形を抑制できる。
【0014】
また、本発明に係る免震構造では、前記上部すべり面および前記下部すべり面のうち、前記上部すべり材および前記下部すべり材のいずれかとの摩擦係数が小さい方のすべり面が設けられる前記上部構造体および前記下部構造体のいずれか一方の構造体に固定され、前記一方の構造体と前記すべり支承体との水平方向の相対変位量を規制するストッパを更に有していてもよい。
【0015】
このような構成とすることにより、地震荷重が所定値以下の地震の場合は、摩擦係数が小さい方のすべり面とすべり材とが摺動し、地震荷重が所定値を超える地震の場合は、摩擦係数の大きい方のすべり面とすべり材とが摺動する。ストッパが設けられていることにより、地震荷重が所定値を超える地震の場合に摩擦係数が小さい方のすべり面とすべり材とが大きく相対変位し、すべり支承体がすべり面から外れることを防止できる。
【発明の効果】
【0016】
本発明によれば、並列に配置される積層ゴム支承の積層ゴムにクリープ変形が生じても、すべり支承に荷重が集中することを防止できる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【図1】第１実施形態による免震構造を示す図である。
【図2】第１実施形態のすべり支承の正面図である。
【図7】支承ブロックの一例を示す断面図である。
【図8】ストッパに緩衝材が設けられたすべり支承の正面図である。
【図10】支承ブロックが円柱状の場合のすべり支承体の緩衝材が設けられたすべり支承を示す図である。
【図12】支承ブロックが角柱状の場合のすべり支承体の緩衝材が設けられたすべり支承を示す図である。
【図13】すべり支承の荷重変形関係の模式図である。
【図14】通常時から上部構造体とすべり支承体とが５００ｍｍ相対変位した状態を示す図である。
【図19】第２実施形態のすべり支承の正面図である。
【図20】地震波が告示神戸ＮＳＬｖ１の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【図21】地震波が告示神戸ＮＳＬｖ１の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【図22】地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の２倍の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【図23】地震波が熊本地震西原村観測波の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【図24】地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【図25】地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の２倍の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0018】
（第１実施形態）
以下、本発明の実施形態による免震構造について、図１－図１８に基づいて説明する。
図１に示すように、本実施形態による免震構造１は、下部構造体１１と上部構造体１２との間の免震層１３に積層ゴム支承１４と、すべり支承２と、が並列に配置されている。積層ゴム支承１４およびすべり支承２は、上部構造体１２を下部構造体１１に対して水平方向に変位可能に支持している。積層ゴム支承１４は、積層ゴム１４１を備える公知の構造である。下部構造体１１は、複数の下部免震基礎１１２と、下部免震基礎１１２どうしを連結する梁１１３と、を有する。上部構造体１２は、上部免震基礎１２２と、上部免震基礎１２２どうしを連結する梁１２３と、を有する。積層ゴム支承１４およびすべり支承２は、下部免震基礎１１２の上面１１１と上部免震基礎１２２の下面１２１との間に配置される。以下では、下部免震基礎１１２の上面１１１を下部構造体１１の上面１１１と表記し、上部免震基礎１２２の下面１２１を上部構造体１２の下面１２１と表記する。
以下、本発明の実施形態による免震構造について、図１－図１８に基づいて説明する。
図１に示すように、本実施形態による免震構造１は、下部構造体１１と上部構造体１２との間の免震層１３に積層ゴム支承１４と、すべり支承２と、が並列に配置されている。積層ゴム支承１４およびすべり支承２は、上部構造体１２を下部構造体１１に対して水平方向に変位可能に支持している。積層ゴム支承１４は、積層ゴム１４１を備える公知の構造である。下部構造体１１は、複数の下部免震基礎１１２と、下部免震基礎１１２どうしを連結する梁１１３と、を有する。上部構造体１２は、上部免震基礎１２２と、上部免震基礎１２２どうしを連結する梁１２３と、を有する。積層ゴム支承１４およびすべり支承２は、下部免震基礎１１２の上面１１１と上部免震基礎１２２の下面１２１との間に配置される。以下では、下部免震基礎１１２の上面１１１を下部構造体１１の上面１１１と表記し、上部免震基礎１２２の下面１２１を上部構造体１２の下面１２１と表記する。
【0019】
図２から図４に示すように、すべり支承２は、下部すべり板２１と、上部すべり板２２と、すべり支承体２３と、ストッパ２４と、を有する。
下部すべり板２１は、板面が八角形の平板状である。下部すべり板２１は、下部構造体１１の上面１１１に設けられている。下部すべり板２１の上面は、後述する下部すべり材が摺動する下部すべり面２１１である。下部すべり面２１１は、上方を向く水平面である。
上部すべり板２２は、板面が八角形の平板状である。上部すべり板２２は、上部構造体１２の下面１２１に設けられている。上部すべり板２２の下面は、後述する上部すべり材が摺動する上部すべり面２２１である。下部すべり面２１１は、下方を向く水平面である。
下部すべり板２１は、板面が八角形の平板状である。下部すべり板２１は、下部構造体１１の上面１１１に設けられている。下部すべり板２１の上面は、後述する下部すべり材が摺動する下部すべり面２１１である。下部すべり面２１１は、上方を向く水平面である。
上部すべり板２２は、板面が八角形の平板状である。上部すべり板２２は、上部構造体１２の下面１２１に設けられている。上部すべり板２２の下面は、後述する上部すべり材が摺動する上部すべり面２２１である。下部すべり面２１１は、下方を向く水平面である。
【0020】
すべり支承体２３は、下部すべり板２１および上部すべり板２２に沿って水平方向に摺動する。すべり支承体２３は、下部構造体１１および上部構造体１２と水平方向に相対変位可能である。すべり支承体２３は、下部すべり材３と、上部すべり材４と、すべり材支持部５と、を有する。
すべり材支持部５は、ブロック状の支承ブロック５１を有する。図３および図４に示すすべり支承２は、円柱状の支承ブロック５１を有する。図５および図６に示すすべり支承２は、角柱状の支承ブロック５１を有する。
支承ブロック５１は、鉛直荷重によって全体的にクリープ変形する。支承ブロック５１は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。本実施形態では、支承ブロック５１は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上１００％以下の間で鉛直クリープ変形するように設定されている。
すべり材支持部５は、ブロック状の支承ブロック５１を有する。図３および図４に示すすべり支承２は、円柱状の支承ブロック５１を有する。図５および図６に示すすべり支承２は、角柱状の支承ブロック５１を有する。
支承ブロック５１は、鉛直荷重によって全体的にクリープ変形する。支承ブロック５１は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。本実施形態では、支承ブロック５１は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上１００％以下の間で鉛直クリープ変形するように設定されている。
【0021】
支承ブロック５１は、一例として、図７に示すように、上方に開口する鋼製の箱体５１１と、箱体５１１の内部に設置された積層ゴム５１２と、を有する形態であってもよい。
箱体５１１は、剛体である。箱体５１１は、底板５１１ｃと、底板５１１ｃの外縁部全体から上方に延びる側壁５１１ａを有する。
積層ゴム５１２の上下には、それぞれ鋼板５１３，５１３が設けられている。鋼板５１３の平面視形状は、箱体５１１の開口の平面視形状と略同じ形状である。積層ゴム５１２は、上下の鋼板５１３，５１３の周囲に箱体５１１の側壁５１１ａが配置されているため、箱体５１１との水平方向の相対変位が拘束されている。積層ゴム５１２は、箱体５１１の内部において上下方向に伸縮可能である。
積層ゴム５１２の下側の鋼板５１３は、箱体５１１の底板５１１ｃに固定されている。積層ゴム５１２が上下方向に伸縮すると積層ゴム５１２の上側の鋼板５１３が積層ゴム５１２の伸縮に合わせて上下方向に移動するように構成されている。
なお、支承ブロック５１の形態は、上記の形態に限定されない。
箱体５１１は、剛体である。箱体５１１は、底板５１１ｃと、底板５１１ｃの外縁部全体から上方に延びる側壁５１１ａを有する。
積層ゴム５１２の上下には、それぞれ鋼板５１３，５１３が設けられている。鋼板５１３の平面視形状は、箱体５１１の開口の平面視形状と略同じ形状である。積層ゴム５１２は、上下の鋼板５１３，５１３の周囲に箱体５１１の側壁５１１ａが配置されているため、箱体５１１との水平方向の相対変位が拘束されている。積層ゴム５１２は、箱体５１１の内部において上下方向に伸縮可能である。
積層ゴム５１２の下側の鋼板５１３は、箱体５１１の底板５１１ｃに固定されている。積層ゴム５１２が上下方向に伸縮すると積層ゴム５１２の上側の鋼板５１３が積層ゴム５１２の伸縮に合わせて上下方向に移動するように構成されている。
なお、支承ブロック５１の形態は、上記の形態に限定されない。
【0022】
支承ブロック５１が上記の形態の場合は、支承ブロック５１の積層ゴム５１２が、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。支承ブロック５１の積層ゴム５１２が、鉛直クリープ変形すると、積層ゴム５１２の上側の鋼板５１３は、積層ゴム５１２の鉛直クリープ変形量と同じ長さ分、下方に移動する。
【0023】
下部すべり材３は、板面が円形の平板状である。下部すべり材３は、板面が水平面となる向きで支承ブロック５１の下端部に取り付けられる。鉛直方向から見た平面視において、下部すべり材３は、支承ブロック５１よりも小さい形状である。支承ブロック５１が図７に示す形態の場合は、下部すべり材３は、箱体５１１の底板５１１ｃの下面５１１ｄに取り付けられる。
上部すべり材４は、板面が円形の平板状である。上部すべり材４は、板面が水平面となる向きで支承ブロック５１の上端部に取り付けられる。平面視において、上部すべり材４は、支承ブロック５１よりも小さい形状である。支承ブロック５１が図７に示す形態の場合は、上述しているように、上部すべり材４は、積層ゴム５１２の上側の鋼板５１３の上面５１３ａに取り付けられる。
下部すべり材３の板面の中心、上部すべり材４の板面の中心および支承ブロック５１の平面形状の中心は、鉛直方向に重なっている。
すべり支承体２３は、下部すべり材３の下面が下部すべり面２１１と接触し、上部すべり材４の上面が上部すべり面２２１と接触した状態で下部すべり板２１と上部すべり板２２との間に配置され、下部構造体１１および上部構造体１２に対して水平方向に変位する。
上部すべり材４は、板面が円形の平板状である。上部すべり材４は、板面が水平面となる向きで支承ブロック５１の上端部に取り付けられる。平面視において、上部すべり材４は、支承ブロック５１よりも小さい形状である。支承ブロック５１が図７に示す形態の場合は、上述しているように、上部すべり材４は、積層ゴム５１２の上側の鋼板５１３の上面５１３ａに取り付けられる。
下部すべり材３の板面の中心、上部すべり材４の板面の中心および支承ブロック５１の平面形状の中心は、鉛直方向に重なっている。
すべり支承体２３は、下部すべり材３の下面が下部すべり面２１１と接触し、上部すべり材４の上面が上部すべり面２２１と接触した状態で下部すべり板２１と上部すべり板２２との間に配置され、下部構造体１１および上部構造体１２に対して水平方向に変位する。
【0024】
支承ブロック５１が図７に示す形態の場合は、上部すべり材４の上面は、支承ブロック５１の箱体５１１の側壁５１１ａの上端５１１ｂよりも上方に配置される。側壁５１１ａの上端５１１ｂと上部すべり面２２１とは上下方向に離れ、接触しないように配置される。側壁５１１ａの上端５１１ｂと上部すべり面２２１との間隔は、積層ゴム５１２が上記の設定された変形量分の鉛直クリープ変形をして、収縮した際に側壁５１１ａの上端５１１ｂと上部すべり面２２１とが接触しないように設定されている。
【0025】
本実施形態では、上部すべり面２２１と上部すべり材４との摩擦係数μＴは、下部すべり面２１１と下部すべり材３との摩擦係数μＢよりも値が小さく設定されている。摩擦係数μＴおよび摩擦係数μＢは、Ｌｖ２以下の地震の場合に、すべり支承体２３が上部すべり面２２１を摺動し、Ｌｖ２を超える地震の場合には、すべり支承体２３が下部すべり面２１１も摺動するように設定されている。
上部すべり板２２は、下部すべり板２１よりも板面の面積が小さい。すなわち、上部すべり面２２１は、下部すべり面２１１よりも平面積が小さく設定されている。図２から図６には、地震が生じていない通常時のすべり支承２を示している。通常時では、上部すべり面２２１の中心、下部すべり面２１１の中心およびすべり支承体２３の平面形状の中心は、鉛直方向に重なっている。
上部すべり板２２は、下部すべり板２１よりも板面の面積が小さい。すなわち、上部すべり面２２１は、下部すべり面２１１よりも平面積が小さく設定されている。図２から図６には、地震が生じていない通常時のすべり支承２を示している。通常時では、上部すべり面２２１の中心、下部すべり面２１１の中心およびすべり支承体２３の平面形状の中心は、鉛直方向に重なっている。
【0026】
ストッパ２４は、地震時にすべり支承体２３が上部すべり面２２１の側方まで移動することを防止するために設けられている。ストッパ２４は、上部構造体１２の下面１２１における上部すべり板２２の周囲に設けられている。ストッパ２４は、支承ブロック５１が円柱状の場合は、上部すべり板２２を囲む円に沿って設けられている。図３に示すように、支承ブロック５１が円柱状の場合のストッパ２４は、中空円柱状（円筒状）であってもよい。図５に示すように、ストッパ２４は、支承ブロック５１が角柱状の場合は、上部すべり板２２を囲む四角形に沿って設けられている。支承ブロック５１が角柱状の場合のストッパ２４は、中空角柱状（角筒状）であってもよい。
【0027】
すべり支承体２３は、地震時に上部構造体１２と水平方向に相対変位し、上部すべり面２２１を摺動した際に、ストッパ２４と衝突すると、ストッパ２４よりも側方への変位が規制される。本実施形態では、Ｌｖ２までの地震が生じた際には、すべり支承体２３が上部すべり面２２１を摺動し、Ｌｖ２を超える地震が生じた際には、すべり支承体２３がストッパ２４よりも側方への変位しないようにストッパ２４の位置が設定されている。すべり支承体２３は、ストッパ２４と衝突しても変形しない材料で形成されている。
【0028】
図８および図９に示すように、ストッパ２４にすべり支承体２３と衝突した際の衝撃を和らげる緩衝材６が設けられていてもよい。また、図１０に示すように、すべり支承体２３にストッパ２４と衝突した際の衝撃を和らげる緩衝材６が設けられていてもよい。図１１には、支承ブロック５１が角柱状の場合であり、ストッパ２４にすべり支承体２３と衝突した際の衝撃を和らげる緩衝材６が設けられている様子を示す。図１２には、支承ブロック５１が角柱状の場合であり、すべり支承体２３にストッパ２４と衝突した際の衝撃を和らげる緩衝材６が設けられている様子を示す。
【0029】
本実施形態のすべり支承２は、すべり支承体２３に上下２組のすべり材（下部すべり材３および上部すべり材４）が設けられ、下部すべり面２１１および上部すべり面２２１の両方を摺動できるため、従来のすべり支承の限界変形を超える変形（具体的には最大で従来の２倍）を許容することができる。
【0030】
すべり支承２の作動原理と、荷重変形の関係について説明する。
以下では、ストッパ２４は、図２に示す通常時のすべり支承体２３の５００ｍｍ側方に設けられている。すべり支承体２３と上部すべり板２２とは、通常時の状態から水平方向に放射状に５００ｍｍ相対変位可能である。すべり支承体２３と下部すべり板２１とは、通常時の状態から水平方向に放射状に１０００ｍｍ相対変位可能である。
図１３に、すべり支承２の荷重変形関係の模式図を示す。通常時は、すべり支承２の変形および荷重がともに０である。
以下では、ストッパ２４は、図２に示す通常時のすべり支承体２３の５００ｍｍ側方に設けられている。すべり支承体２３と上部すべり板２２とは、通常時の状態から水平方向に放射状に５００ｍｍ相対変位可能である。すべり支承体２３と下部すべり板２１とは、通常時の状態から水平方向に放射状に１０００ｍｍ相対変位可能である。
図１３に、すべり支承２の荷重変形関係の模式図を示す。通常時は、すべり支承２の変形および荷重がともに０である。
【0031】
Ｌｖ２以下の地震では、地震荷重がすべり支承体２３と上部すべり板２２との摩擦力を超えるとすべり支承体２３と上部すべり板２２とが水平方向に相対変位する。すなわち、すべり支承体２３と上部構造体１２とが水平方向に相対変位する。摩擦係数μＴが大きいすべり支承体２３と下部すべり板２１とは水平方向に相対変位しない。図１４には、Ｌｖ２以下の地震で、すべり支承体２３と上部すべり板２２とが５００ｍｍ相対変位し、ストッパ２４と接触した状態を示す。この状態の下部構造体１１と上部構造体１２との相対変位量は、５００ｍｍ、荷重はμＴ・Ｎである（図１３参照）。
【0032】
Ｌｖ２を超える地震が生じ、すべり支承体２３と下部すべり板２１とが５００ｍｍ相対変位し、ストッパ２４と接触した状態からさらに同一方向に変形し、地震荷重がすべり支承体２３と下部すべり板２１との摩擦力を超えると、すべり支承体２３と下部すべり板２１とが水平方向に相対変位する。すなわち、すべり支承体２３と下部構造体１１とが水平方向に相対変位する。すべり支承体２３と上部構造体１２とは、すべり支承体２３がストッパ２４と接触しているため、ストッパ２４側へ向かう変位が規制されている。図１５には、すべり支承体２３と下部すべり板２１とが１０００ｍｍ相対変位し、すべり支承体２３と上部すべり板２２との相対変位量と合わせて１５００ｍｍ変形した状態を示す。この状態の下部構造体１１と上部構造体１２との相対変位量は、１５００ｍｍ、荷重は、μＢ・Ｎである（図１３参照）。
【0033】
上記とは、反対方向の荷重が作用すると、すべり支承体２３がストッパ２４と離れて上記とは反対方向に相対変位する。この方向には、接触していたストッパ２４と対向するストッパ２４と接触するまで１０００ｍｍ相対変位が可能である。図１６には、反対方向の荷重が作用してすべり支承体２３とストッパ２４とが反対方向に１０００ｍｍ相対変位した状態を示す。この状態の下部構造体１１と上部構造体１２との相対変位量は、５００ｍｍ、荷重は、－μＴ・Ｎである（図１３参照）。
【0034】
さらに上記の反対方向の荷重が作用すると、すべり支承体２３がストッパ２４と接触しているため、すべり支承体２３と下部すべり板２１とが相対変位する。図１７にすべり支承体２３と下部すべり板２１とが上記の反対方向に５００ｍｍ相対変位した状態を示す。この状態の下部構造体１１と上部構造体１２との相対変位量は、０、荷重は、－μＢ・Ｎである（図１３参照）。
【0035】
さらに上記の反対方向の荷重が作用し、すべり支承体２３と下部すべり板２１とが上記の反対方向に５００ｍｍ相対変位した状態を図１８に示す。この状態の下部構造体１１と上部構造体１２との相対変位量は、－５００、荷重は、－μＢ・Ｎである（図１３参照）。
【0036】
次に、第１実施形態による免震構造の作用・効果について説明する。
積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１に鉛直クリープ変形が生じた際に、すべり支承２が鉛直クリープ変形しないと、すべり支承２に荷重が集中して、上部構造体１２に大きな応力が生じることになる。本実施形態による免震構造１では、すべり支承２のすべり材支持部５が積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。これにより、鉛直クリープ変形量によるすべり支承２と積層ゴム支承１４との高低差を小さくできるため、すべり支承２に荷重が集中することを防止できる。
積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１に鉛直クリープ変形が生じた際に、すべり支承２が鉛直クリープ変形しないと、すべり支承２に荷重が集中して、上部構造体１２に大きな応力が生じることになる。本実施形態による免震構造１では、すべり支承２のすべり材支持部５が積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。これにより、鉛直クリープ変形量によるすべり支承２と積層ゴム支承１４との高低差を小さくできるため、すべり支承２に荷重が集中することを防止できる。
【0037】
本実施形態による免震構造１では、上部すべり面２２１と上部すべり材４との摩擦係数μＴは、下部すべり面２１１と下部すべり材３との摩擦係数μＢよりも値が小さく設定されている。
このようにすることにより、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の場合は、摩擦係数の小さい上部すべり面２２１と上部すべり材４とが摺動するため、上部構造体１２への加速度伝達を抑制できる。地震荷重が所定値を超える地震、例えば、Ｌｖ２を超える地震の場合は摩擦係数が大きい下部すべり面２１１と下部すべり材３とが摺動するため、免震層１３の変形を抑制できる。
このようにすることにより、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の場合は、摩擦係数の小さい上部すべり面２２１と上部すべり材４とが摺動するため、上部構造体１２への加速度伝達を抑制できる。地震荷重が所定値を超える地震、例えば、Ｌｖ２を超える地震の場合は摩擦係数が大きい下部すべり面２１１と下部すべり材３とが摺動するため、免震層１３の変形を抑制できる。
【0038】
本実施形態による免震構造１では、上部すべり面２２１とすべり支承体２３との水平方向の相対変位量を規制するストッパ２４が設けられている。
このようにすることにより、地震荷重が所定値を超える地震の場合、例えば、Ｌｖ２を超える地震の場合に、上部すべり面２２１とすべり支承体２３とが大きく相対変位し、すべり支承体２３が上部すべり面２２１から外れることを防止できる。
Ｌｖ２を超える地震で、ストッパ２４が作用するとすべり支承体２３が移動し、逆方向のストッパ２４とのクリアランスが減少するため、逆方向に振幅する際は初期位置よりも早い段階で、ストッパ２４が作用し摩擦係数が高い下部すべり面２１１とすべり支承体２３とが摺動する変形量が増えるため、変形抑制効果を高めることができる。
このようにすることにより、地震荷重が所定値を超える地震の場合、例えば、Ｌｖ２を超える地震の場合に、上部すべり面２２１とすべり支承体２３とが大きく相対変位し、すべり支承体２３が上部すべり面２２１から外れることを防止できる。
Ｌｖ２を超える地震で、ストッパ２４が作用するとすべり支承体２３が移動し、逆方向のストッパ２４とのクリアランスが減少するため、逆方向に振幅する際は初期位置よりも早い段階で、ストッパ２４が作用し摩擦係数が高い下部すべり面２１１とすべり支承体２３とが摺動する変形量が増えるため、変形抑制効果を高めることができる。
【0039】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態について、説明する。上述の第１実施形態と同一又は同様な部材、部分には同一の符号を用いて説明を省略し、実施形態と異なる構成について説明する。
図１９に示すように、第２実施形態による免震構造１Ｂでは、すべり支承２Ｂのすべり支承体２３Ｂのすべり材支持部５Ｂが、支承ブロック５１Ｂと積層ゴム５２とが上下方向に直列に配置されている。支承ブロック５１Ｂの下に下部すべり材３が取り付けられ、積層ゴム５２の上に上部すべり材４が取り付けられている。支承ブロック５１Ｂは、鋼製、ＲＣなどの剛体である。すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１（図１参照）の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。本実施形態では、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上１００％以下の間で鉛直クリープ変形するように設定されている。
次に、第２実施形態について、説明する。上述の第１実施形態と同一又は同様な部材、部分には同一の符号を用いて説明を省略し、実施形態と異なる構成について説明する。
図１９に示すように、第２実施形態による免震構造１Ｂでは、すべり支承２Ｂのすべり支承体２３Ｂのすべり材支持部５Ｂが、支承ブロック５１Ｂと積層ゴム５２とが上下方向に直列に配置されている。支承ブロック５１Ｂの下に下部すべり材３が取り付けられ、積層ゴム５２の上に上部すべり材４が取り付けられている。支承ブロック５１Ｂは、鋼製、ＲＣなどの剛体である。すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１（図１参照）の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。本実施形態では、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上１００％以下の間で鉛直クリープ変形するように設定されている。
【0040】
例えば、第２実施形態による免震構造１Ｂに鉛直クリープ変形量が６０年でゴム総厚の約３％の積層ゴムを用いる場合、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１のゴム層厚を２００ｍｍに設定すると、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１には６０年で６ｍｍの鉛直クリープ変形が生じると想定される。すべり支承２Ｂの積層ゴム５２のゴム総厚を４０ｍｍに設定すると、すべり支承２Ｂの積層ゴム５２には６０年で１．２ｍｍの鉛直クリープ変形が生じると想定される。この場合、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２の鉛直クリープ変形量（１．２ｍｍ）は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量（６ｍｍ）の２０％に設定される。
【0041】
積層ゴム５２には、例えば、天然ゴムや、高減衰ゴム、鉛プラグ入ゴムなどが用いられている。
第２実施形態のすべり支承２Ｂは、積層ゴム５２が設けられていることによって、すべり支承２Ｂが滑り出す前に鉛直方向および水平方向に対して積層ゴム５２の分の弾性変形を生じる。
第２実施形態のすべり支承２Ｂは、積層ゴム５２が設けられていることによって、すべり支承２Ｂが滑り出す前に鉛直方向および水平方向に対して積層ゴム５２の分の弾性変形を生じる。
【0042】
上記の第２実施形態による免震構造１Ｂでは、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されている。これにより、第１実施形態と同様に、鉛直クリープ変形量によるすべり支承２Ｂと積層ゴム支承１４との高低差を小さくできるため、すべり支承２Ｂに荷重が集中することを防止できる。
また、すべり支承２Ｂに弾性変形に対する追従性をもたせることができるため、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の水平動に対しても積層ゴム５２がせん断変形することによって免震効果（周期伸長効果）を持たせることができる。
すべり支承２Ｂに積層ゴム５２が設けられていることによって、地震時の上下動に対しても積層ゴム５２が変形するため、すべり支承２Ｂに応力が集中することを緩和できる。
また、すべり支承２Ｂに弾性変形に対する追従性をもたせることができるため、地震荷重が所定値以下の地震、例えば、Ｌｖ２以下の地震の水平動に対しても積層ゴム５２がせん断変形することによって免震効果（周期伸長効果）を持たせることができる。
すべり支承２Ｂに積層ゴム５２が設けられていることによって、地震時の上下動に対しても積層ゴム５２が変形するため、すべり支承２Ｂに応力が集中することを緩和できる。
【0043】
以下に、本実施形態のすべり支承２，２Ｂを用いた免震建物の地震応答シミュレーション解析結果を示す。
天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２，２Ｂを配置した解析モデルと、下部すべり板と下部すべり材のみの場合、または上部すべり板と上部すべり材のみの場合とを比較した。なお、解析モデルは、１１質点系の免震周期が約４．５秒である。ここで、すべり支承２，２Ｂの下部すべり板２１と下部すべり材３との摩擦係数μＢ＝０．０９５とし、上部すべり板２２と上部すべり材４との摩擦係数μＴ＝０．０１１とした。
天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２，２Ｂを配置した解析モデルと、下部すべり板と下部すべり材のみの場合、または上部すべり板と上部すべり材のみの場合とを比較した。なお、解析モデルは、１１質点系の免震周期が約４．５秒である。ここで、すべり支承２，２Ｂの下部すべり板２１と下部すべり材３との摩擦係数μＢ＝０．０９５とし、上部すべり板２２と上部すべり材４との摩擦係数μＴ＝０．０１１とした。
【0044】
図２０に、地震波が告示神戸ＮＳＬｖ１の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。図２１に地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。図２２に、地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の２倍の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。図２３に地震波が熊本地震西原村観測波の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。すべり支承は、積層ゴム５２を直列していない第１実施形態のすべり支承２である。
図２０－図２３より、天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２（積層ゴム無し）を並列することによって、下部すべり板と下部すべり材（μＢ＝０．０９５）のみの場合と比べＬｖ２以下の地震に対して上部構造体の応答加速度を低減でき、上部すべり板と上部すべり材（μＴ＝０．０１１）のみの場合と比べＬｖ２を超える地震に対して免震層の変形を抑制できることがわかる。
また、図２２より、すべり支承２を使用することによって、告示神戸Ｌｖ２×２倍に対して、上部すべり板と上部すべり材（μＴ＝０．０１１）のみの場合と比べ免震層変形を６９６ｍｍから５６４ｍｍへと大幅に抑制できることがわかる。また、図２３に示すように、西原村観測波に対して、すべり支承２の限界変形である１５００ｍｍ以下まで許容しつつ、最大変形を抑制できることがわかる。
図２０－図２３より、天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２（積層ゴム無し）を並列することによって、下部すべり板と下部すべり材（μＢ＝０．０９５）のみの場合と比べＬｖ２以下の地震に対して上部構造体の応答加速度を低減でき、上部すべり板と上部すべり材（μＴ＝０．０１１）のみの場合と比べＬｖ２を超える地震に対して免震層の変形を抑制できることがわかる。
また、図２２より、すべり支承２を使用することによって、告示神戸Ｌｖ２×２倍に対して、上部すべり板と上部すべり材（μＴ＝０．０１１）のみの場合と比べ免震層変形を６９６ｍｍから５６４ｍｍへと大幅に抑制できることがわかる。また、図２３に示すように、西原村観測波に対して、すべり支承２の限界変形である１５００ｍｍ以下まで許容しつつ、最大変形を抑制できることがわかる。
【0045】
図２４および図２５に、すべり支承が積層ゴム５２を直列した第２実施形態のすべり支承２Ｂの場合のシミュレーション解析結果を示す。図２４に地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。図２５に地震波が告示神戸ＮＳＬｖ２の２倍の場合の免震層の荷重変形関係および最大応答加速度のグラフを示す。
図２４より、天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２Ｂ（積層ゴムあり）を並列することによって、本実施形態のすべり支承２（積層ゴム無し）を並列した場合と比べて、Ｌｖ２地震以下での上部構造体の応答加速度を低減できることがわかる。一方、図２２および図２５より、Ｌｖ２を超える地震動に対しての変形抑制効果は変わらないことがわかる。
図２４より、天然ゴム系積層ゴム（積層ゴム支承）とオイルダンパーに並列して本実施形態のすべり支承２Ｂ（積層ゴムあり）を並列することによって、本実施形態のすべり支承２（積層ゴム無し）を並列した場合と比べて、Ｌｖ２地震以下での上部構造体の応答加速度を低減できることがわかる。一方、図２２および図２５より、Ｌｖ２を超える地震動に対しての変形抑制効果は変わらないことがわかる。
【0046】
以上、本発明による免震構造の実施形態について説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、上記の第２実施形態では、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されているが、すべり材支持部５Ｂ全体が、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されていてもよい。例えば、支承ブロック５１Ｂが剛体でなく、鉛直クリープ変形する部材であってもよい。
例えば、上記の第２実施形態では、すべり材支持部５Ｂの積層ゴム５２は、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されているが、すべり材支持部５Ｂ全体が、積層ゴム支承１４の積層ゴム１４１の鉛直クリープ変形量の２０％以上鉛直クリープ変形するように設定されていてもよい。例えば、支承ブロック５１Ｂが剛体でなく、鉛直クリープ変形する部材であってもよい。
【0047】
上部すべり面２２１と上部すべり材４との摩擦係数μＴは、下部すべり面２１１と下部すべり材３との摩擦係数μＢよりも値が大きく設定されていてもよい。このような場合は、下部すべり面２１１とすべり支承体２３との水平方向の相対変位量を規制するストッパ２４を設けることが好ましい。
上部すべり面２２１とすべり支承体２３との水平方向の相対変位量を規制するストッパ２４が設けられていなくてもよい。
上部すべり面２２１とすべり支承体２３との水平方向の相対変位量を規制するストッパ２４が設けられていなくてもよい。
【0048】
２０１５年９月の国連サミットにおいて採択された１７の国際目標として「持続可能な開発目標（Ｓｕｓｔａｉｎａｂｌｅ ＤｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔＧｏａｌｓ：ＳＤＧｓ）」がある。
本実施形態に係る免震構造は、このＳＤＧｓの１７の目標のうち、例えば「１１．住み続けられるまちづくりを」の目標などの達成に貢献し得る。
本実施形態に係る免震構造は、このＳＤＧｓの１７の目標のうち、例えば「１１．住み続けられるまちづくりを」の目標などの達成に貢献し得る。
【符号の説明】
【0049】
１，１Ｂ 免震構造
２，２Ｂ すべり支承
３ 下部すべり材
４ 上部すべり材
５，５Ｂ すべり材支持部
１１ 下部構造体
１２ 上部構造体
１３ 免震層
１４ 積層ゴム支承
２３，２３Ｂ すべり支承体
２４ ストッパ
５１，５１Ｂ 支承ブロック
５２ 積層ゴム
１４１ 積層ゴム
２１１ 下部すべり面
２２１ 上部すべり面
２，２Ｂ すべり支承
３ 下部すべり材
４ 上部すべり材
５，５Ｂ すべり材支持部
１１ 下部構造体
１２ 上部構造体
１３ 免震層
１４ 積層ゴム支承
２３，２３Ｂ すべり支承体
２４ ストッパ
５１，５１Ｂ 支承ブロック
５２ 積層ゴム
１４１ 積層ゴム
２１１ 下部すべり面
２２１ 上部すべり面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】