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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024074035
(43)【公開日】2024-05-30
(54)【発明の名称】タイヤ
(51)【国際特許分類】
B60C 11/03 20060101AFI20240523BHJP
B60C 1/00 20060101ALI20240523BHJP
B60C 11/00 20060101ALI20240523BHJP
C08K 3/36 20060101ALI20240523BHJP
C08K 3/04 20060101ALI20240523BHJP
C08L 7/00 20060101ALI20240523BHJP
C08L 9/06 20060101ALI20240523BHJP
【ＦＩ】
B60C11/03 Z
B60C1/00 A
B60C11/00 F
B60C11/00 D
C08K3/36
C08K3/04
C08L7/00
C08L9/06
【審査請求】未請求
【請求項の数】15
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022185081
(22)【出願日】2022-11-18
(71)【出願人】
【識別番号】000183233
【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000914
【氏名又は名称】弁理士法人ＷｉｓｅＰｌｕｓ
(72)【発明者】
【氏名】渡邊 顕哉
【テーマコード（参考）】
3D131
4J002
【Ｆターム（参考）】
3D131AA02
3D131BA01
3D131BA05
3D131BA07
3D131BA08
3D131BA18
3D131BA20
3D131BB01
3D131BB03
3D131BB06
3D131BB09
3D131BC13
3D131EA10U
3D131EB07U
3D131LA28
4J002AC012
4J002AC01X
4J002AC062
4J002AC06X
4J002AC081
4J002AC08W
4J002BA003
4J002BA00Y
4J002BC023
4J002BC02Y
4J002BC093
4J002BC09Y
4J002BK003
4J002BK00Y
4J002CE003
4J002CE00Y
4J002DA037
4J002DJ016
4J002FD016
4J002FD017
4J002FD023
4J002FD02Y
4J002GN01
(57)【要約】
【課題】高速走行時の操縦安定性の向上を図る。
【解決手段】トレッドを備えたタイヤであって、
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤ。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
【選択図】なし
【解決手段】トレッドを備えたタイヤであって、
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤ。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
トレッドを備えたタイヤであって、
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤ。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤ。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
【請求項2】
前記トレッドから切り出したゴムが、加硫後１８０日以内において、下記式（５）を満たす請求項１記載のタイヤ。
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
【請求項3】
前記トレッドから切り出したゴムが、下記式（６）を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
【請求項4】
前記ゴム組成物が、下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
５０＞イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞８
５０＞イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞８
【請求項5】
前記ゴム組成物が、下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
５０＞カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞５
５０＞カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞５
【請求項6】
前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量％中、イソプレン系ゴムを１０～７０質量％含む請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項7】
前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量部に対して、カーボンブラックを１０～１００質量部含む請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項8】
前記ゴム成分中の総スチレン量が、５．０～６０．０質量％である請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項9】
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、及び、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）が、下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
３０＞Ａ／Ｂ＞１０
３０＞Ａ／Ｂ＞１０
【請求項10】
前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
５．５０＞｜Ｃ／Ｄ｜＞２．５０
５．５０＞｜Ｃ／Ｄ｜＞２．５０
【請求項11】
前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを９０～２００質量部含む請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項12】
前記トレッドの最大厚みが、５．０～１０．０ｍｍである請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項13】
前記トレッドのランド比が、６０～９５％である請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項14】
前記ゴム組成物のガラス転移温度が、－４５℃～０℃である請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項15】
前記トレッドから切り出したゴムが、加硫後１８０日以内において、下記式を満たす請求項１又は２記載のタイヤ。
７０≧Ｈｓｏ≧４５
（上記式中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。）
７０≧Ｈｓｏ≧４５
（上記式中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、タイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
タイヤの性能として、ドライバーの思い通りに走行時に安定して走行できるようにする操縦安定性が求められる。例えば、３，４－結合単位を含む１，３，７－オクタトリエンに由来する構造単位を含有する重合体をゴム組成物に配合することにより操縦安定性を向上させることが記載される（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２０－００７４２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、車両性能の向上や高速道の整備も進み高速で長距離を移動することも珍しくない昨今において、高速走行時の操縦安定性については更なる向上が望まれていると考えられる。
本発明は、前記課題を解決し、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることを目的とする。
本発明は、前記課題を解決し、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明は、トレッドを備えたタイヤであって、前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤである。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
【発明の効果】
【0006】
本発明は、トレッドを備えたタイヤであって、前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、前記ゴム組成物は、上記式（１）～（２）を満たし、前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、上記式（３）～（４）を満たすタイヤであるので、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることができる。
【発明を実施するための形態】
【0007】
本発明のタイヤは、トレッドを備えたタイヤであって、前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、前記ゴム組成物は、上記式（１）～（２）を満たし、前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、上記式（３）～（４）を満たす。前記タイヤは、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることができる。
【0008】
前述の効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のようなメカニズムによるものと推察される。
［１］トレッドを構成するゴム組成物のゴム成分が、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有することで、ゴム相内にミクロ相分離構造が形成されると考えられる。更に、上記式（１）を満たすように、イソプレン系ゴムの含有量をゴム成分中の総スチレン量よりも多くすることで、スチレンブタジエンゴムのスチレン部が凝集したスチレンドメインをゴム相内に形成させることができると考えられる。このスチレンドメイン部がトレッド表面で路面との間で引っかき効果を生じさせると共に、周囲のゴム分子鎖などとのこすれを生じさせるため、トレッド表面のグリップ性を向上させることができると考えられる。
［２］更にこのとき、ゴム成分中の総スチレン量よりも多くカーボンブラックを配合する、すなわち、カーボンブラックの含有量とゴム成分中の総スチレン量とが上記式（２）を満たすことで、発熱性の高いカーボンブラックとスチレンブタジエンゴムのスチレン部とが相互作用し、よりトレッド表面のグリップ性を向上させることができると考えられる。
［３］そして、シリカの含有量とトレッドの最大厚みとが上記式（３）を満たすように、トレッドの最大厚みに対してシリカを十分多く配合することにより、シリカによってトレッド表面の摩擦をタイヤ内部へと伝えやすくすることができると考えられる。特に、シリカはカーボンブラックと異なり、周囲のゴム分子鎖との摩擦のエネルギーロスが小さいことから、トレッド表面で生じた摩擦による変形をタイヤ内部に伝え、それに対する反力を瞬時に生じさせ易いと考えられる。
［４］更に、ゴム組成物のガラス転移温度は低いほど高速走行時において、剛性が低く、反力を発生させにくいと考えられる。そのため、トレッドのランド比とゴム組成物のガラス転移温度とが上記式（４）を満たすように、ゴム組成物のガラス転移温度に対してランド比を十分大きくすることで、トレッド表面で発生する反力を大きくすることができると考えられる。
上記［１］～［４］により、トレッド表面のグリップ性を向上させると共にトレッド表面で生じた摩擦による変形をタイヤ内部へ瞬時に伝え、応答しやすくなるため、高速走行時の操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
以上の作用により、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることができると推察される。
［１］トレッドを構成するゴム組成物のゴム成分が、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有することで、ゴム相内にミクロ相分離構造が形成されると考えられる。更に、上記式（１）を満たすように、イソプレン系ゴムの含有量をゴム成分中の総スチレン量よりも多くすることで、スチレンブタジエンゴムのスチレン部が凝集したスチレンドメインをゴム相内に形成させることができると考えられる。このスチレンドメイン部がトレッド表面で路面との間で引っかき効果を生じさせると共に、周囲のゴム分子鎖などとのこすれを生じさせるため、トレッド表面のグリップ性を向上させることができると考えられる。
［２］更にこのとき、ゴム成分中の総スチレン量よりも多くカーボンブラックを配合する、すなわち、カーボンブラックの含有量とゴム成分中の総スチレン量とが上記式（２）を満たすことで、発熱性の高いカーボンブラックとスチレンブタジエンゴムのスチレン部とが相互作用し、よりトレッド表面のグリップ性を向上させることができると考えられる。
［３］そして、シリカの含有量とトレッドの最大厚みとが上記式（３）を満たすように、トレッドの最大厚みに対してシリカを十分多く配合することにより、シリカによってトレッド表面の摩擦をタイヤ内部へと伝えやすくすることができると考えられる。特に、シリカはカーボンブラックと異なり、周囲のゴム分子鎖との摩擦のエネルギーロスが小さいことから、トレッド表面で生じた摩擦による変形をタイヤ内部に伝え、それに対する反力を瞬時に生じさせ易いと考えられる。
［４］更に、ゴム組成物のガラス転移温度は低いほど高速走行時において、剛性が低く、反力を発生させにくいと考えられる。そのため、トレッドのランド比とゴム組成物のガラス転移温度とが上記式（４）を満たすように、ゴム組成物のガラス転移温度に対してランド比を十分大きくすることで、トレッド表面で発生する反力を大きくすることができると考えられる。
上記［１］～［４］により、トレッド表面のグリップ性を向上させると共にトレッド表面で生じた摩擦による変形をタイヤ内部へ瞬時に伝え、応答しやすくなるため、高速走行時の操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
以上の作用により、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることができると推察される。
【0009】
このように、本発明は、トレッドを備えたタイヤであって、前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、前記ゴム組成物は、式（１）「イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０」、式（２）「カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０」を満たし、前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、式（３）「Ａ／Ｂ＞８」、式（４）「｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００」を満たすタイヤの構成にすることにより、高速走行時の操縦安定性の向上を図るという課題（目的）を解決するものである。すなわち、式（１）～（４）のパラメータは課題（目的）を規定したものではなく、本願の課題は、高速走行時の操縦安定性の向上を図ることであり、そのための解決手段として前記パラメータを満たすような構成としたものである。
【0010】
本発明のタイヤは、トレッドを備えたタイヤであって、前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成される。
【0011】
本明細書において、ゴム成分は、重量平均分子量（Ｍｗ）が１５万以上で、架橋に寄与する成分である。
【0012】
上記ゴム成分の重量平均分子量は、好ましくは１７万以上、より好ましくは２０万以上、更に好ましくは２５万以上であり、また、好ましくは２００万以下、より好ましくは１５０万以下、更に好ましくは１００万以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0013】
なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めることができる。
【0014】
上記ゴム組成物において、ゴム成分中の総スチレン量（質量％）は、好ましくは５．０質量％以上、より好ましくは７．０質量％以上、更に好ましくは１０．０質量％以上、特に好ましくは１２．０質量％以上であり、また、上限は好ましくは６０．０質量％以下、より好ましくは５０．０質量％以下、更に好ましくは４０．０質量％以下、より更に好ましくは３５．０質量％以下、特に好ましくは３０．０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0015】
ここで、ゴム成分中の総スチレン量は、ゴム成分全量中に含まれるスチレン部の合計含有量（単位：質量％）であり、Σ（各ゴム成分の含有量×各ゴム成分中のスチレン量／１００）で算出できる。例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン量２５質量％のＳＢＲが５質量％、スチレン量０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ゴム成分中の総スチレン量は、３５．２５質量％（＝８５×４０／１００＋５×２５／１００＋１０×０／１００）である。
【0016】
なお、各ゴム成分中のスチレン量は、核磁気共鳴（ＮＭＲ）法によって測定できる。
また、ゴム成分中の総スチレン量について、本明細書の実施例では、上述の計算式に沿って算出しているが、例えば、熱分解ガスクロマトグラフ質量分析装置（Ｐｙ－ＧＣ／ＭＳ）等により、タイヤから分析してもよい。
また、ゴム成分中の総スチレン量について、本明細書の実施例では、上述の計算式に沿って算出しているが、例えば、熱分解ガスクロマトグラフ質量分析装置（Ｐｙ－ＧＣ／ＭＳ）等により、タイヤから分析してもよい。
【0017】
上記ゴム組成物は、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）を含有するゴム成分を含む。
【0018】
イソプレン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム（ＵＰＮＲ）等、変性ＮＲとしては、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等、変性ＩＲとしては、エポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等、が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＮＲが好ましい。
【0019】
ＳＢＲとしては特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ－ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）等を使用できるが、効果がより良好に得られるという観点から、乳化重合スチレンブタジエンゴムが好ましい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0020】
ＳＢＲのスチレン量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは７質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上であり、また、好ましくは４０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２５質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0021】
ＳＢＲのビニル量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上、特に好ましくは３０質量％以上であり、また、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４５質量％以下、更に好ましくは４０質量％以下、特に好ましくは３５質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、本明細書において、ゴム成分のビニル量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定により算出される。
なお、本明細書において、ゴム成分のビニル量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定により算出される。
【0022】
ＳＢＲとしては、例えば、住友化学（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等により製造・販売されているＳＢＲを使用できる。また、公知の方法により合成したものを使用することもできる。
【0023】
なお、上述のＳＢＲのスチレン量は、ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのスチレン量を意味し、複数種である場合、平均スチレン量を意味する。
ＳＢＲの平均スチレン量は、｛Σ（各ＳＢＲの含有量×各ＳＢＲのスチレン量）｝／全ＳＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン量２５質量％のＳＢＲが５質量％である場合、ＳＢＲの平均スチレン量は、３９．２質量％（＝（８５×４０＋５×２５）／（８５＋５））である。
ＳＢＲの平均スチレン量は、｛Σ（各ＳＢＲの含有量×各ＳＢＲのスチレン量）｝／全ＳＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン量２５質量％のＳＢＲが５質量％である場合、ＳＢＲの平均スチレン量は、３９．２質量％（＝（８５×４０＋５×２５）／（８５＋５））である。
【0024】
また、上述のＳＢＲのビニル量はＳＢＲ中におけるブタジエン部の総質量を１００としたときのビニル結合の割合であり（単位：質量％）、ビニル量［質量％］＋シス量［質量％］＋トランス量［質量％］＝１００［質量％］となる。ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのビニル量を意味し、複数種である場合、平均ビニル量を意味する。
ＳＢＲの平均ビニル量は、Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン量［質量％］）×各ＳＢＲのビニル量［質量％］｝／Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン量［質量％］）｝で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量部中、スチレン量４０質量％、ビニル量３０質量％のＳＢＲが７５質量部、スチレン量２５質量％、ビニル量２０質量％のＳＢＲが１５質量部、残り１０質量部がＳＢＲ以外である場合、ＳＢＲの平均ビニル量は、２８質量％（＝｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）×３０［質量％］＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）×２０［質量％］）｝／｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）｝である。
ＳＢＲの平均ビニル量は、Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン量［質量％］）×各ＳＢＲのビニル量［質量％］｝／Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン量［質量％］）｝で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量部中、スチレン量４０質量％、ビニル量３０質量％のＳＢＲが７５質量部、スチレン量２５質量％、ビニル量２０質量％のＳＢＲが１５質量部、残り１０質量部がＳＢＲ以外である場合、ＳＢＲの平均ビニル量は、２８質量％（＝｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）×３０［質量％］＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）×２０［質量％］）｝／｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）｝である。
【0025】
ＳＢＲは、非変性ＳＢＲでもよいし、変性ＳＢＲでもよい。
変性ＳＢＲとしては、シリカ、カーボンブラック等の充填剤と相互作用する官能基を有するＳＢＲであればよく、例えば、ＳＢＲの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ＳＢＲ（末端に上記官能基を有する末端変性ＳＢＲ）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ＳＢＲや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ＳＢＲ（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ＳＢＲ）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ＳＢＲ等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
変性ＳＢＲとしては、シリカ、カーボンブラック等の充填剤と相互作用する官能基を有するＳＢＲであればよく、例えば、ＳＢＲの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ＳＢＲ（末端に上記官能基を有する末端変性ＳＢＲ）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ＳＢＲや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ＳＢＲ（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ＳＢＲ）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ＳＢＲ等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0026】
上記官能基としては、例えば、窒素原子、酸素原子、及び珪素原子からなる群より選択される少なくとも１種の原子を含む官能基等が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0027】
上記官能基としては、例えば、アミノ基、アミド基、シリル基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、メルカプト基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、カルボキシル基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、エポキシ基等が挙げられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。なかでも、効果がより好適に得られるという理由から、アミノ基（好ましくはアミノ基が有する水素原子が炭素数１～６のアルキル基に置換されたアミノ基）、アルコキシ基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシ基）、アルコキシシリル基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシシリル基）が好ましい。
【0028】
また、ＳＢＲとしては、水素添加されたＳＢＲ（水添ＳＢＲ）を用いることもでき、効果がより良好に得られる観点から、ＳＢＲとしては水添ＳＢＲを用いることが好ましい。
【0029】
上記水添ＳＢＲの水素添加率（ＳＢＲのブタジエン部に対して水素添加された割合）は、７５モル％以上が好ましく、８０モル％以上がより好ましく、９０モル％以上が更に好ましく、９３モル％以上が特に好ましい。また、９９モル％以下が好ましく、９８モル％以下がより好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、水素添加率は、１Ｈ－ＮＭＲを測定して得られたスペクトルの不飽和結合部のスペクトル減少率から計算することができる。
なお、水素添加率は、１Ｈ－ＮＭＲを測定して得られたスペクトルの不飽和結合部のスペクトル減少率から計算することができる。
【0030】
上記水添ＳＢＲを製造するための方法、反応条件については特に制限されず、公知の方法、公知の条件でＳＢＲに水素添加すればよい。通常は、２０～１５０℃、０．１～１０ＭＰａの水素加圧下、水添触媒の存在下で実施される。なお、水素添加率は、水添触媒の量、水添反応時の水素圧力、反応時間等を変えることにより、任意に選定することができる。水添触媒として、通常は、元素周期表４～１１族金属のいずれかを含む化合物を用いることができる。例えば、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｒ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｈｆ、Ｒｅ、Ｐｔ原子を含む化合物を水添触媒として用いることができる。より具体的な水添触媒としては、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｄ、Ｐｔ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｒｅ等のメタロセン系化合物；Ｐｄ、Ｎｉ、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｒｕ等の金属をカーボン、シリカ、アルミナ、ケイソウ土等の担体に担持させた担持型不均一系触媒；Ｎｉ、Ｃｏ等の金属元素の有機塩又はアセチルアセトン塩と有機アルミニウム等の還元剤とを組み合わせた均一系チーグラー型触媒；Ｒｕ、Ｒｈ等の有機金属化合物又は錯体；水素を吸蔵させたフラーレンやカーボンナノチューブ等を挙げることができる。
【0031】
これらのうち、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｃｏ、Ｎｉのいずれかを含むメタロセン化合物は、不活性有機溶媒中、均一系で水添反応できる点で好ましい。更に、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆのいずれかを含むメタロセン化合物が好ましい。特に、チタノセン化合物とアルキルリチウムとを反応させた水添触媒は、安価で工業的に特に有用な触媒であるので好ましい。具体的な例として、例えば、特開平１－２７５６０５号公報、特開平５－２７１３２６号公報、特開平５－２７１３２５号公報、特開平５－２２２１１５号公報、特開平１１－２９２９２４号公報、特開２０００－３７６３２号公報、特開昭５９－１３３２０３号公報、特開昭６３－５４０１号公報、特開昭６２－２１８４０３号公報、特開平７－９００１７号公報、特公昭４３－１９９６０号公報、特公昭４７－４０４７３号公報に記載の水添触媒を挙げることができる。なお、これらの水添触媒は、一種単独で又は二種以上を組み合わせて用いることができる。なお、水添ＳＢＲとして、スチレンと、エチレン、１ブテンのいずれか１つ以上と、任意でブタジエンをモノマーとして共重合して得たものを用いても良い。
【0032】
ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴム及びＳＢＲの合計含有量は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、特に好ましくは９５質量％以上であり、１００質量％であってもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0033】
ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、更に好ましくは３０質量％以上である。また、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは６０質量％以下、更に好ましくは５０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0034】
ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは４０質量％以上、更に好ましくは５０質量％以上である。また、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８０質量％以下、更に好ましくは７０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0035】
上記ゴム組成物は、イソプレン系ゴム及びＳＢＲ以外の他のゴム成分を含んでもよい。
他のゴム成分として、例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。また、上記以外のゴム成分としては、ブチル系ゴム、フッ素ゴムなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＢＲが好ましい。
他のゴム成分として、例えば、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。また、上記以外のゴム成分としては、ブチル系ゴム、フッ素ゴムなどが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＢＲが好ましい。
【0036】
ＢＲは特に限定されず、例えば、高シス含量のハイシスＢＲ、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ、希土類系触媒を用いて合成したＢＲ（希土類ＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0037】
ＢＲのシス量は、好ましくは２０質量％以上、より好ましくは４０質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、特に好ましくは８０質量％以上、最も好ましくは９０質量％以上であり、上限は特に限定されない。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、本明細書において、ゴム成分のシス量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
なお、本明細書において、ゴム成分のシス量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
【0038】
なお、上述のＢＲのシス量は、ＢＲが１種である場合、当該ＢＲのシス量を意味し、複数種である場合、平均シス量を意味する。
ＢＲの平均シス量は、｛Σ（各ＢＲの含有量×各ＢＲのシス量）｝／全ＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、シス量：９０質量％のＢＲが２０質量％、シス量：４０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ＢＲの平均シス量は、７３．３質量％（＝（２０×９０＋１０×４０）／（２０＋１０））である。
ＢＲの平均シス量は、｛Σ（各ＢＲの含有量×各ＢＲのシス量）｝／全ＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、シス量：９０質量％のＢＲが２０質量％、シス量：４０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ＢＲの平均シス量は、７３．３質量％（＝（２０×９０＋１０×４０）／（２０＋１０））である。
【0039】
また、ＢＲは、非変性ＢＲでもよいし、変性ＢＲでもよい。変性ＢＲとしては、変性ＳＢＲと同様の官能基が導入された変性ＢＲが挙げられる。
【0040】
ＢＲとしては、例えば、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等の製品を使用できる。
【0041】
ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上であり、また、好ましくは４０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0042】
ゴム成分は、オイルで伸展された油展ゴム、樹脂で伸展された樹脂伸展ゴムであってもよい。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
なお、油展ゴムに使用されるオイル、樹脂伸展ゴムに使用される樹脂は、後述の可塑剤で説明したものと同様である。また、油展ゴム中のオイル分、樹脂伸展ゴム中の樹脂分は特に限定されないが、通常、ゴム固形分１００質量部に対して１０～５０質量部程度である。
なお、油展ゴムに使用されるオイル、樹脂伸展ゴムに使用される樹脂は、後述の可塑剤で説明したものと同様である。また、油展ゴム中のオイル分、樹脂伸展ゴム中の樹脂分は特に限定されないが、通常、ゴム固形分１００質量部に対して１０～５０質量部程度である。
【0043】
上記ゴム組成物は、シリカを含有する。
シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。また、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたバイオマスシリカを適宜用いても良い。
シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。また、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたバイオマスシリカを適宜用いても良い。
【0044】
シリカとしては、例えば、エボニックデグッサ社、ローディア社、東ソー・シリカ（株）、ソルベイジャパン（株）、（株）トクヤマ等の製品を使用できる。
【0045】
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは８０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１００ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは１２０ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは１５０ｍ２／ｇ以上である。また、該Ｎ２ＳＡは、好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、より好ましくは２５０ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは２００ｍ２／ｇ以下、特に好ましくは１８０ｍ２／ｇ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－８１に準拠して測定できる。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－８１に準拠して測定できる。
【0046】
ゴム成分１００質量部に対するシリカの含有量は、８０質量部以上、好ましくは８５質量部以上、より好ましくは９０質量部以上、更に好ましくは９５質量部以上、特に好ましくは１００質量部以上であり、また、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１８０質量部以下、更に好ましくは１５０質量部以下、特に好ましくは１２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0047】
上記ゴム組成物は、シリカを含有する場合、シリカと共にシランカップリング剤を含むことが好ましい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、効果がより良好に得られるという理由から、スルフィド系、メルカプト系が好ましい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、効果がより良好に得られるという理由から、スルフィド系、メルカプト系が好ましい。
【0048】
シランカップリング剤としては、例えば、エボニックデグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。
【0049】
シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、３質量部以上が好ましく、５質量部以上がより好ましく、８質量部以上が更に好ましく、また、２５質量部以下が好ましく、２０質量部以下がより好ましく、１５質量部以下が更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0050】
上記ゴム組成物は、カーボンブラックを含有する。
カーボンブラックとしては、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２などが挙げられる。また、プラスチック製品やタイヤ等のカーボンブラックを含むゴム製品を熱分解して得られたリサイクルカーボンブラックを用いても良い。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
カーボンブラックとしては、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２などが挙げられる。また、プラスチック製品やタイヤ等のカーボンブラックを含むゴム製品を熱分解して得られたリサイクルカーボンブラックを用いても良い。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0051】
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、５０ｍ２／ｇ以上が好ましく、１００ｍ２／ｇ以上がより好ましく、１１４ｍ２／ｇ以上が更に好ましく、１２０ｍ２／ｇ以上がより更に好ましく、１３５ｍ２／ｇ以上が特に好ましい。また、上記Ｎ２ＳＡは、２５０ｍ２／ｇ以下が好ましく、２００ｍ２／ｇ以下がより好ましく、１６０ｍ２／ｇ以下が更に好ましく、１５０ｍ２／ｇ以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
【0052】
カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量（ＤＢＰ吸油量）は、８０ｍｌ／１００ｇ以上が好ましく、９０ｍｌ／１００ｇ以上がより好ましく、１００ｍｌ／１００ｇ以上が更に好ましく、１１０ｍｌ／１００ｇ以上が特に好ましく、１１４ｍｌ／１００ｇ以上が最も好ましい。また、上記ＤＢＰ吸油量は、２００ｍｌ／１００ｇ以下が好ましく、１７０ｍｌ／１００ｇ以下がより好ましく、１５０ｍｌ／１００ｇ以下が更に好ましく、１２５ｍｌ／１００ｇ以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－４：２００１に準拠して求められる。
なお、カーボンブラックのジブチルフタレート吸油量は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－４：２００１に準拠して求められる。
【0053】
カーボンブラックとしては、例えば、旭カーボン（株）、キャボットジャパン（株）、東海カーボン（株）、三菱ケミカル（株）、ライオン（株）、新日化カーボン（株）、コロンビアカーボン社等の製品を使用できる。
【0054】
ゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの含有量は、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは２０質量部以上であり、また、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下、特に好ましくは３０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0055】
上記ゴム組成物は、シリカ、カーボンブラック以外の他のフィラー（充填剤）を含んでもよい。他のフィラー（充填剤）としては、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー；難分散性フィラー等が挙げられる。
【0056】
ゴム成分１００質量部に対する充填剤の総量（充填剤の合計含有量）は、好ましくは９０質量部以上、より好ましくは１００質量部以上、更に好ましくは１１０質量部以上、特に好ましくは１２０質量部以上であり、また、好ましくは３００質量部以下、より好ましくは２５０質量部以下、更に好ましくは２００質量部以下、特に好ましくは１５０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0057】
上記ゴム組成物において、充填剤１００質量％中のシリカ含有率は、４０質量％以上が好ましく、５０質量％以上が好ましく、６０質量％以上が更に好ましく、７０質量％以上が特に好ましい。上限は特に限定されないが、９５質量％以下が好ましく、９０質量％以下がより好ましく、８５質量％以下が更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0058】
上記ゴム組成物は、可塑剤を含有してもよい。
本明細書において、可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、常温（２５℃）において液体であっても、固体であっても良い。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本明細書において、可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、常温（２５℃）において液体であっても、固体であっても良い。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0059】
上記ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは３０質量部以上、更に好ましくは５０質量部以上、より更に好ましくは５５質量部以上、より更に好ましくは６０質量部以上、特に好ましくは６５質量部以上、最も好ましくは７０質量部以上であり、また、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下、特に好ましくは９０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、可塑剤の含有量には、ゴム（油展ゴム、樹脂伸展ゴム）、硫黄（オイル含有硫黄）に含まれるオイルや樹脂の量も含まれる。
なお、可塑剤の含有量には、ゴム（油展ゴム、樹脂伸展ゴム）、硫黄（オイル含有硫黄）に含まれるオイルや樹脂の量も含まれる。
【0060】
可塑剤としては、オイル、液状ポリマー、樹脂類等が挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0061】
上記オイルとしては、特に限定されず、パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどのプロセスオイル、ＴＤＡＥ、ＭＥＳ等の低ＰＣＡ（多環式芳香族）プロセスオイル、植物油、及びこれらの混合物等、従来公知のオイルを使用できる。これらは、単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なお、ライフサイクルアナリシスの観点から、ゴム混合用ミキサーや自動車エンジンなどで使用されたあとの潤滑油や廃食油などを適宜用いても良い。
【0062】
上記植物油としては、例えば、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。
【0063】
上記オイルとしては、例えば、出光興産（株）、三共油化工業（株）、（株）ジャパンエナジー、オリソイ社、Ｈ＆Ｒ社、豊国製油（株）、昭和シェル石油（株）、富士興産（株）、日清オイリオグループ（株）等の製品を使用できる。
【0064】
上記液状ポリマーとしては、例えば、２５℃で液状ジエン系ポリマー（液状ゴム）や液状ファルネセン系ポリマーなどが挙げられる。液状ゴムとしては液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）、液状スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（液状ＳＢＳブロックポリマー）、液状スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（液状ＳＩＳブロックポリマー）等が挙げられる。これらは、末端や主鎖が極性基で変性されていても構わない。また、これらの水素添加物も使用可能である。
【0065】
上記液状ジエン系ポリマーは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量（Ｍｗ）が、１．０×１０３～５．０×１０４であることが好ましく、３．０×１０３～１．５×１０４であることがより好ましい。また、該液状ジエン系ポリマーのＭｗの下限又は上限は、４５００、８５００でもよい。
なお、本明細書において、液状ジエン系ポリマーのＭｗは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算値である。
なお、本明細書において、液状ジエン系ポリマーのＭｗは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定したポリスチレン換算値である。
【0066】
上記液状ジエン系ポリマーとしては、例えば、サートマー社、（株）クラレ等の製品を使用できる。
【0067】
上記樹脂としては、タイヤ配合物として、通常用いられる樹脂（レジン）を使用でき、常温（２５℃）において液体であっても固体であっても良い。例えば芳香族ビニル重合体、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、フェノール樹脂、ロジン樹脂、石油樹脂、テルペン系樹脂、アクリル系樹脂などが挙げられる。また、樹脂は、水添されていてもよい。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。また、樹脂自体が複数の由来のモノマー成分を共重合したものでもよい。これらのなかでも、効果がより良好に得られる観点から、芳香族ビニル重合体、石油樹脂、テルペン系樹脂が好ましく、芳香族ビニル重合体が特に好ましい。
【0068】
上記ゴム組成物において、樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、更に好ましくは２５質量部以上、特に好ましくは４０質量部以上、最も好ましくは５０質量部以上であり、また、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは７０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0069】
上記樹脂の軟化点は、常温において固体である樹脂を用いる場合は５０℃以上が好ましく、５５℃以上がより好ましく、６０℃以上が更に好ましく、８５℃以上が特に好ましい。また、１６０℃以下が好ましく、１５０℃以下がより好ましく、１４０℃以下が更に好ましく、１００℃以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、樹脂が常温において液体である場合には軟化点は２０℃以下が好ましく、１０℃以下が好ましく、０℃以下であることが好ましい。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。
【0070】
上記芳香族ビニル重合体は、芳香族ビニルモノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、α－メチルスチレン及び／又はスチレンを重合して得られる樹脂が挙げられ、具体的には、スチレンの単独重合体（スチレン樹脂）、α－メチルスチレンの単独重合体（α－メチルスチレン樹脂）、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、スチレンと他のモノマーの共重合体などが挙げられる。
【0071】
上記クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂である。クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α－メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。
【0072】
上記クマロン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロンを含む樹脂である。
【0073】
上記インデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、インデンを含む樹脂である。
【0074】
上記フェノール樹脂としては、例えば、フェノールと、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラールなどのアルデヒド類とを酸又はアルカリ触媒で反応させることにより得られるポリマー等の公知のものを使用できる。なかでも、酸触媒で反応させることにより得られるもの（ノボラック型フェノール樹脂など）が好ましい。
【0075】
上記ロジン樹脂としては、天然ロジン、重合ロジン、変性ロジン、これらのエステル化合物、これらの水素添加物に代表されるロジン系樹脂等が挙げられる。
【0076】
上記石油樹脂としては、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、Ｃ９／ＤＣＰＤ樹脂、これらの水素添加物などが挙げられる。なかでも、ＤＣＰＤ樹脂、水添ＤＣＰＤ樹脂、Ｃ９／ＤＣＰＤ樹脂、Ｃ９／水添ＤＣＰＤ樹脂が好ましい。
【0077】
上記テルペン系樹脂は、テルペンを構成単位として含むポリマーであり、例えば、テルペン化合物を重合して得られるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを重合して得られる芳香族変性テルペン樹脂などが挙げられる。芳香族変性テルペン樹脂としては、テルペン化合物及びフェノール系化合物を原料とするテルペンフェノール樹脂や、テルペン化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンスチレン樹脂、テルペン化合物、フェノール系化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンフェノールスチレン樹脂も使用できる。なお、テルペン化合物としては、α－ピネン、β－ピネンなど、フェノール系化合物としては、フェノール、ビスフェノールＡなど、芳香族化合物としては、スチレン系化合物（スチレン、α－メチルスチレンなど）が挙げられる。
【0078】
上記アクリル系樹脂は、アクリル系モノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、カルボキシル基を有し、芳香族ビニルモノマー成分とアクリル系モノマー成分とを共重合して得られる、スチレンアクリル樹脂等のスチレンアクリル系樹脂などが挙げられる。なかでも、無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂を好適に使用できる。
【0079】
上記樹脂としては、例えば、丸善石油化学（株）、住友ベークライト（株）、ヤスハラケミカル（株）、東ソー（株）、ＲｕｔｇｅｒｓＣｈｅｍｉｃａｌｓ社、ＢＡＳＦ社、アリゾナケミカル社、エクソンモービル社、ＫＲＡＴＯＮ社、日塗化学（株）、（株）日本触媒、ＥＮＥＯＳ（株）、荒川化学工業（株）、田岡化学工業（株）等の製品を使用できる。
【0080】
上記ゴム組成物は、老化防止剤を含有してもよい。
老化防止剤としては、例えば、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４′－ビス（α，α′－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ′－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３′，５′－ジ－ｔ－ブチル－４′－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤等が挙げられる。市販品としては、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
老化防止剤としては、例えば、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４′－ビス（α，α′－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ′－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ′－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３′，５′－ジ－ｔ－ブチル－４′－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤等が挙げられる。市販品としては、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0081】
上記ゴム組成物において、老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは０．８質量部以上、更に好ましくは１．０質量部以上であり、また、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0082】
上記ゴム組成物は、ワックスを含有してもよい。
ワックスとしては、特に限定されず、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油系ワックス；植物系ワックス、動物系ワックス等の天然系ワックス；エチレン、プロピレン等の重合物等の合成ワックス等が挙げられる。市販品としては、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
ワックスとしては、特に限定されず、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等の石油系ワックス；植物系ワックス、動物系ワックス等の天然系ワックス；エチレン、プロピレン等の重合物等の合成ワックス等が挙げられる。市販品としては、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0083】
上記ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上であり、また、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは６質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0084】
上記ゴム組成物は、ステアリン酸を含有してもよい。
ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、市販品としては、日油（株）、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、市販品としては、日油（株）、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0085】
上記ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１．０質量部以上、より好ましくは２．０質量部以上、更に好ましくは３．０質量部以上であり、また、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0086】
上記ゴム組成物は、酸化亜鉛を含有してもよい。
酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、市販品としては、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、市販品としては、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0087】
上記ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１．０質量部以上、より好ましくは２．５質量部以上、更に好ましくは３．５質量部以上であり、また、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0088】
上記ゴム組成物は、硫黄を含有してもよい。
硫黄としては、ゴム工業において一般的に架橋剤として用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄等が挙げられる。市販品としては、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
硫黄としては、ゴム工業において一般的に架橋剤として用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄等が挙げられる。市販品としては、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0089】
上記ゴム組成物において、硫黄の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．５質量部以上、更に好ましくは１．８質量部以上であり、また、好ましくは３．５質量部以下、より好ましくは２．８質量部以下、更に好ましくは２．５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0090】
上記ゴム組成物は、加硫促進剤を含有してもよい。
加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド等のチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ′－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。市販品としては、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド等のチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＢＳ）、Ｎ－ｔｅｒｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ′－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。市販品としては、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0091】
上記ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１．５質量部以上、より好ましくは２．５質量部以上、更に好ましくは３．５質量部以上であり、また、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは８．０質量部以下、更に好ましくは７．０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0092】
上記ゴム組成物には、上記成分の他、タイヤ工業において一般的に用いられている添加剤、例えば、有機過酸化物等を更に配合してもよい。これらの添加剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、０．１～２００質量部が好ましい。
【0093】
上記ゴム組成物は、イソプレン系ゴムの含有量（ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量（質量％））、ゴム成分中の総スチレン量（質量％）が下記式（１）を満たす。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
上記式（１）の右辺は、１が好ましく、２がより好ましく、５が更に好ましく、８が特に好ましい。また、上記式（１）において、「イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量」は、１００未満が好ましく、７０未満がより好ましく、５０未満が更に好ましく、４５未満がより更に好ましく、４０未満がより更に好ましく、３０未満が特に好ましく、２０未満が最も好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
上記式（１）の右辺は、１が好ましく、２がより好ましく、５が更に好ましく、８が特に好ましい。また、上記式（１）において、「イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量」は、１００未満が好ましく、７０未満がより好ましく、５０未満が更に好ましく、４５未満がより更に好ましく、４０未満がより更に好ましく、３０未満が特に好ましく、２０未満が最も好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0094】
上記ゴム組成物は、カーボンブラックの含有量（ゴム成分１００質量部に対するカーボンブラックの含有量（質量部））、ゴム成分中の総スチレン量（質量％）が下記式（２）を満たす。
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
上記式（２）の右辺は、１が好ましく、２がより好ましく、３が更に好ましく、５が特に好ましい。また、上記式（２）において、「カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量」は、５０未満が好ましく、４０未満がより好ましく、３０未満が更に好ましく、２０未満がより更に好ましく、１５未満がより更に好ましく、１０未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
上記式（２）の右辺は、１が好ましく、２がより好ましく、３が更に好ましく、５が特に好ましい。また、上記式（２）において、「カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量」は、５０未満が好ましく、４０未満がより好ましく、３０未満が更に好ましく、２０未満がより更に好ましく、１５未満がより更に好ましく、１０未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0095】
上記ゴム組成物（加硫後）のガラス転移温度（ｔａｎδピーク温度）は、好ましくは－４５℃以上、より好ましくは－４０℃以上、更に好ましくは－３５℃以上、特に好ましくは－３０℃以上である。また、好ましくは０℃以下、より好ましくは－５℃以下、更に好ましくは－１０℃以下、特に好ましくは－１５℃以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、上記ガラス転移温度は、粘弾性温度分散測定試験により後述の実施例に記載の方法で測定できる。
なお、上記ガラス転移温度は、粘弾性温度分散測定試験により後述の実施例に記載の方法で測定できる。
【0096】
上記ゴム組成物は、例えば、上述の各成分をオープンロール、バンバリーミキサー等のゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法等により製造できる。
【0097】
混練条件としては、加硫剤及び加硫促進剤以外の添加剤を混練するベース練り工程では、混練温度は、通常１００℃以上１８０℃以下、好ましくは１２０℃以上１７０℃以下である。加硫剤、加硫促進剤を混練する仕上げ練り工程では、混練温度は、通常１２０℃以下、好ましくは８０℃以上１１０℃以下である。また、加硫剤、加硫促進剤を混練した組成物は、通常、プレス加硫等の加硫処理が施される。加硫温度としては、通常１４０℃以上１９０℃以下、好ましくは１５０℃以上１８５℃以下である。加硫時間は、通常５分以上１５分以下である。
【0098】
上記ゴム組成物は、トレッド（特に、走行時に路面に接する部分（キャップトレッド））に使用される。
【0099】
効果がより良好に得られる観点から、上記トレッドから切り出したゴムは、加硫後１８０日以内において、下記式（５）を満たすことが好ましい。
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
【0100】
このような効果が得られる理由としては、以下のようなことが考えられる。
トレッド表面は高速走行時に路面との間の摩擦により温度が高くなる。したがって、熱劣化時のトレッドゴムの硬さの変化を小さくすることで、トレッドゴム表面での追従性及び硬さの異なるドメインによるひっかき効果が得られやすくなり、操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
トレッド表面は高速走行時に路面との間の摩擦により温度が高くなる。したがって、熱劣化時のトレッドゴムの硬さの変化を小さくすることで、トレッドゴム表面での追従性及び硬さの異なるドメインによるひっかき効果が得られやすくなり、操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
【0101】
上記式（５）の右辺は、９３．２が好ましく、９３．４がより好ましく、９３．８が更に好ましい。また、上記式（５）において、「Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００」の上限は特に限定されず、１００であってもよいが、例えば、９９．０以下が好ましく、９８．０以下がより好ましく、９７．０以下が更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、Ｈｓｏ、Ｈｓａは、後述の実施例に記載の方法で測定できる。
なお、Ｈｓｏ、Ｈｓａは、後述の実施例に記載の方法で測定できる。
【0102】
Ｈｓｏは、上記式（５）を満たす範囲で適宜調整すればよいが、好ましくは７０以下、より好ましくは６５以下であり、また、好ましくは４５以上、より好ましくは５０以上である。同様に、Ｈｓａは、好ましくは７５以下、より好ましくは７０以下であり、また、好ましくは５５以上、より好ましくは６０以上、特に好ましくは６２以上である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0103】
Ｈｓｏ、Ｈｓａの調整方法は特に限定されないが、Ｈｓｏについては、例えば、補強剤量を増やす、軟化剤量を減らす、硫黄量を増やす、加硫促進剤量を増やす等の方法で高くすることが可能である。一方、補強剤量を減らす、軟化剤量を増やす、硫黄量を減らす、加硫促進剤量を減らす等の方法で低くすることができる。また、Ｈｓａについては、例えば、共役ジエン単位が少ない（共）重合体をゴム成分として使用する、Ｈｓｏを低くする、硫黄量を減らし加硫促進剤量を増やす、酸化亜鉛量とステアリン酸量を増やす、ヨウ素価が１００～１５０ｇ／１００ｇの可塑剤を配合する、加硫で与える熱量を増やす（時間を長く／温度を高く）等の方法で低くすることができる。そして、Ｈｓｏを高くする、硫黄量を増やし加硫促進剤量を減らす、酸化亜鉛量とステアリン酸量を減らす、加硫で与える熱量を減らす等の方法で高くすることができる。
【0104】
効果がより良好に得られる観点から、上記トレッドから切り出したゴムは、下記式（６）を満たすことが好ましい。
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
【0105】
このような効果が得られる理由としては、以下のようなことが考えられる。
摩耗エネルギーが大きいほど、ゴムがちぎれにくくなると考えられる。したがって、高速で走行した際にトレッド表面が路面との摩擦によりちぎれることを抑制し、実接地面積が低下することを抑制することができるため、高速走行時の操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
摩耗エネルギーが大きいほど、ゴムがちぎれにくくなると考えられる。したがって、高速で走行した際にトレッド表面が路面との摩擦によりちぎれることを抑制し、実接地面積が低下することを抑制することができるため、高速走行時の操縦安定性を向上させやすくすることができると考えられる。
【0106】
上記式（６）の右辺は、５１００が好ましく、５５００がより好ましく、６０００が更に好ましく、６５００が特に好ましい。また、上記式（６）において、ゴムの破壊エネルギーの上限は特に限定されず、大きければ大きいほど好ましいが、例えば、１０００００以下が好ましく、５００００以下がより好ましく、１００００以下が更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0107】
なお、本明細書において、ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）は、ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１０に準じて測定した２３℃におけるゴムの破断時伸度ＥＢ（％）、ゴムの破断時強度ＴＢ（ＭＰａ）の値から算出したＴＢ×ＥＢ／２の値であり、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定できる。
【0108】
ＥＢ（破断時伸度）は、主に補強剤や軟化剤の配合量により調整することができ、ＴＢ（破断時強度）は、主に補強剤、ゴム成分の種類や配合量により調整することができる。
【0109】
本発明のタイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法で製造される。
すなわち、上記ゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドの形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを得る。
すなわち、上記ゴム組成物を、未加硫の段階でトレッドの形状にあわせて押出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより、タイヤを得る。
【0110】
上記タイヤは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物から作製されたトレッドを備え、該ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（ゴム成分１００質量部に対するシリカの含有量（質量部））、該トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）が、下記式（３）を満たす。
（３）Ａ／Ｂ＞８
上記式（３）の右辺は、９が好ましく、１０がより好ましく、１１が更に好ましく、１３が特に好ましい。また、上記式（３）において、「Ａ／Ｂ」は、３０未満が好ましく、２５未満がより好ましく、２０未満が更に好ましく、１５未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（３）Ａ／Ｂ＞８
上記式（３）の右辺は、９が好ましく、１０がより好ましく、１１が更に好ましく、１３が特に好ましい。また、上記式（３）において、「Ａ／Ｂ」は、３０未満が好ましく、２５未満がより好ましく、２０未満が更に好ましく、１５未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0111】
なお、本明細書において、トレッドの最大厚み（Ｂ）とは、タイヤ使用前（新品）のトレッドの厚みを指し、タイヤ半径方向断面における、赤道面上におけるトレッド表面（タイヤ外表面）からバンド層などの補強層の外面までのタイヤ径方向厚みを意味する。なお、タイヤ赤道面上に溝有している場合には、当該溝のタイヤ径方向外側端部同士を繋いだ直線と、タイヤ赤道面の交点から、前記バンド層などの補強層の外面までのタイヤ径方向距離を指す。
【0112】
上記トレッドの最大厚み（トレッド部最大厚み）Ｂ（ｍｍ）は、好ましくは５．０ｍｍ以上、より好ましくは５．５ｍｍ以上、更に好ましくは６．０ｍｍ以上、特に好ましくは７．０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１０．０ｍｍ以下、より好ましくは９．５ｍｍ以下、更に好ましくは９．０ｍｍ以下、特に好ましくは８．５ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0113】
上記タイヤは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物から作製されたトレッドを備え、該トレッドのランド比Ｃ（％）、該ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（４）を満たす。
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
上記式（４）の右辺は、２．１０が好ましく、２．５０がより好ましく、３．００が更に好ましく、３．４０が特に好ましい。また、上記式（４）において、「｜Ｃ／Ｄ｜」は、７．００未満が好ましく、６．５０未満がより好ましく、６．００未満が更に好ましく、５．５０未満がより更に好ましく、５．００未満がより更に好ましく、４．５０未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
上記式（４）の右辺は、２．１０が好ましく、２．５０がより好ましく、３．００が更に好ましく、３．４０が特に好ましい。また、上記式（４）において、「｜Ｃ／Ｄ｜」は、７．００未満が好ましく、６．５０未満がより好ましく、６．００未満が更に好ましく、５．５０未満がより更に好ましく、５．００未満がより更に好ましく、４．５０未満が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0114】
なお、本明細書において、上記タイヤが空気入りタイヤの場合、ランド比（Ｃ）は、正規リム、正規内圧、正規荷重条件下における接地形状から計算される。非空気入りタイヤの場合、正規内圧を必要とせずに、同様に測定できる。
【0115】
「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えば、ＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）であれば「ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている適用サイズにおける標準リム、ＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）であれば「ＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ」に記載されている“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”、ＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）であれば「ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”を指し、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、参照時に適用サイズがあればその規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合には、リム組み可能であって、内圧が保持できるリム、即ちリム／タイヤ間からエア漏れを生じさせないリムの内、最もリム径が小さく、次いでリム幅が最も狭いものを指す。
【0116】
「正規内圧」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”、ＴＲＡであれば表”ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を意味し、「正規リム」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合、前記正規リムを標準リムとして記載されている別のタイヤサイズ（規格に定められているもの）の正規内圧（但し、２５０ＫＰａ以上）を指す。なお、２５０ＫＰａ以上の正規内圧が複数記載されている場合には、その中の最小値を指す。
【0117】
「正規荷重」とは、前記したタイヤが基づいている規格を含む規格体系における各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、タイヤに負荷されることが許容される最大の質量を指しており、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ” に記載の最大値を指し、前記した「正規リム」や「正規内圧」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合は、以下の計算により、正規荷重ＷＬを求める。
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
【0118】
接地形状は、タイヤを正規リムに組み付け、正規内圧を加え、２５℃で２４時間静置した後、タイヤトレッド表面に墨を塗り、正規荷重を負荷して厚紙に押しつけ（キャンバー角は０°）、紙に転写させることにより得ることができるため、タイヤを周方向に７２°ずつ回転させて、５か所で転写させる。すなわち、５回、接地形状を得る。このとき、５つの接地形状について、該輪郭の溝で途切れた部分を滑らかに繋ぎ、得られる形状を仮想接地面とする。
【0119】
ランド比（Ｃ）は、厚紙の転写された５つの接地形状（墨部分）の平均面積／（５つの接地形状から仮想接地面の面積の平均値）×１００（％）で計算される。
【0120】
上記トレッドのランド比（総接地面積中の陸部比率）Ｃ（％）は、好ましくは６０％以上、より好ましくは６５％以上であり、また、好ましくは９５％以下、より好ましくは９０％以下、更に好ましくは８５％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0121】
上記タイヤとしては、空気入りタイヤ、非空気入りタイヤなどが挙げられるが、なかでも、空気入りタイヤが好ましい。特に、夏用タイヤ（サマータイヤ）、冬用タイヤ（スタッドレスタイヤ、スノータイヤ、スタッドタイヤなど）、オールシーズンタイヤ、等として好適に使用できる。タイヤは、乗用車用タイヤ、大型乗用車用タイヤ、大型ＳＵＶ用タイヤ、トラック、バスなどの重荷重用タイヤ、ライトトラック用タイヤ、二輪自動車用タイヤ、レース用タイヤ（高性能タイヤ）などに使用可能である。なお、乗用車用タイヤとは、四輪以上で走行する自動車に装着されることを前提としたタイヤであって、その最大負荷能力（正規荷重）が１４００ｋｇ以下のものを指す。
【実施例0122】
以下では、実施をする際に好ましいと考えられる例（実施例）を示すが、本発明の範囲は実施例に限られない。
【0123】
以下に示す各種薬品を用いて各表に従って配合等を変化させて得られるタイヤを検討し、下記評価方法に基づいて算出した結果を各表に示す。
【0124】
ＮＲ：ＴＳＲ２０
ＳＢＲ１：下記製造例１で製造されるＳＢＲ（スチレン含量：３０質量％、ビニル含量：３０質量％）
水素添加処理ＳＢＲ：下記製造例２で製造される水素添加処理ＳＢＲ（スチレン含量：３０質量％、ビニル含量：３１質量％）
ＳＢＲ２：ＳＬＲ６４３０（Ｔｒｉｎｓｅｏ社製、スチレン含量：４０質量％、ビニル含量：２５質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス量：９７質量％）
カーボンブラック：三菱ケミカル（株）製のダイアブラックＩ（Ｎ２２０、Ｎ２ＳＡ：１１４ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１１４ｍｌ／１００ｇ）
シリカ：エボニックデグッサ社製のウルトラシルＶＮ３（Ｎ２ＳＡ：１７５ｍ２／ｇ）
シランカップリング剤：エボニックデグッサ社製のＳｉ２６６（ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
レジン１：ＳＹＬＶＡＲＥＳ ＳＡ８５（アリゾナケミカル社製、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、軟化点：８５℃）
レジン２：Ｏｐｐｅｒａ ＰＲ３９５（エクソンモービル社製、Ｃ９／水素添加ＤＣＰＤレジン、軟化点：１１５℃）
レジン３：Ｓｙｌｖａｔｒａｘｘ ４１５０（ＫＲＡＴＯＮ社製、ポリテルペン樹脂、軟化点：１５０℃）
オイル：Ｈ＆Ｒ社製のＶＩＶＡＴＥＣ４００／５００（ＴＤＡＥオイル）
ステアリン酸：ステアリン酸「椿」（日油社製）
酸化亜鉛：三井金属鉱業株式会社製の酸化亜鉛２種
老化防止剤：アンチゲン６Ｃ（住友化学株式会社製、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ´－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
ワックス：サンノックＮ（大内新興化学工業株式会社製）
硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：ノクセラーＣＺ（大内新興化学株式会社製、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＰＧ：ノクセラーＤ（大内新興化学株式会社製、１，３－ジフェニルグアニジン）
ＳＢＲ１：下記製造例１で製造されるＳＢＲ（スチレン含量：３０質量％、ビニル含量：３０質量％）
水素添加処理ＳＢＲ：下記製造例２で製造される水素添加処理ＳＢＲ（スチレン含量：３０質量％、ビニル含量：３１質量％）
ＳＢＲ２：ＳＬＲ６４３０（Ｔｒｉｎｓｅｏ社製、スチレン含量：４０質量％、ビニル含量：２５質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス量：９７質量％）
カーボンブラック：三菱ケミカル（株）製のダイアブラックＩ（Ｎ２２０、Ｎ２ＳＡ：１１４ｍ２／ｇ、ＤＢＰ吸油量：１１４ｍｌ／１００ｇ）
シリカ：エボニックデグッサ社製のウルトラシルＶＮ３（Ｎ２ＳＡ：１７５ｍ２／ｇ）
シランカップリング剤：エボニックデグッサ社製のＳｉ２６６（ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
レジン１：ＳＹＬＶＡＲＥＳ ＳＡ８５（アリゾナケミカル社製、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、軟化点：８５℃）
レジン２：Ｏｐｐｅｒａ ＰＲ３９５（エクソンモービル社製、Ｃ９／水素添加ＤＣＰＤレジン、軟化点：１１５℃）
レジン３：Ｓｙｌｖａｔｒａｘｘ ４１５０（ＫＲＡＴＯＮ社製、ポリテルペン樹脂、軟化点：１５０℃）
オイル：Ｈ＆Ｒ社製のＶＩＶＡＴＥＣ４００／５００（ＴＤＡＥオイル）
ステアリン酸：ステアリン酸「椿」（日油社製）
酸化亜鉛：三井金属鉱業株式会社製の酸化亜鉛２種
老化防止剤：アンチゲン６Ｃ（住友化学株式会社製、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ´－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
ワックス：サンノックＮ（大内新興化学工業株式会社製）
硫黄：粉末硫黄（軽井沢硫黄（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：ノクセラーＣＺ（大内新興化学株式会社製、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＰＧ：ノクセラーＤ（大内新興化学株式会社製、１，３－ジフェニルグアニジン）
【0125】
（製造例１）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。次いでメタノールを２０ｍｌ添加して未反応の反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、ＳＢＲを得た。得られたＳＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。また、スチレン含量は３０質量％であり、ビニル含量は３０質量％であった。
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。次いでメタノールを２０ｍｌ添加して未反応の反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、ＳＢＲを得た。得られたＳＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。また、スチレン含量は３０質量％であり、ビニル含量は３０質量％であった。
【0126】
（製造例２）
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、水素添加処理ＳＢＲを得た。得られた水素添加処理ＳＢＲの水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。また、スチレン含量は３０質量％であり、ビニル含量は３１質量％であった。
十分に窒素置換した耐熱反応容器にｎ－ヘキサン２０００ｍｌ、スチレン６０ｇ、ブタジエン１４０ｇ、ＴＭＥＤＡ０．９３ｇ、ｎ－ブチルリチウム０．４５ｍｍｏｌを加えて、５０℃で５時間攪拌し、重合反応を行った。次いで、水素ガスを０．４ＭＰａ－Ｇａｕｇｅの圧力で供給しながら２０分間撹拌し、未反応のポリマー末端リチウムと反応させ、水素化リチウムとした。水素ガス供給圧力を０．７ＭＰａ－Ｇａｕｇｅ、反応温度を９０℃とし、チタノセンジクロリドを主体とする触媒を用いて水素添加を行った。水素の吸収が目的の水素添加率となる積算量に達した時点で、反応温度を常温とし、水素圧を常圧に戻して反応容器より抜き出し、反応溶液を水中に撹拌投入して溶媒をスチームストリッピングにより除去することによって、水素添加処理ＳＢＲを得た。得られた水素添加処理ＳＢＲの水素添加率は８０モル％であり、重量平均分子量（Ｍｗ）は４８０，０００であった。また、スチレン含量は３０質量％であり、ビニル含量は３１質量％であった。
【0127】
＜試験用タイヤの製造＞
表１に示す配合処方にしたがい、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の薬品を１６０℃の条件下で４分間混練りし、混練り物を得る。次に、得られる混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、８０℃の条件下で４分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得る。
得られる未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、次いで、１７０℃で１２分間加硫し、試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５）を製造する。
表１に示す配合処方にしたがい、（株）神戸製鋼所製の１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の薬品を１６０℃の条件下で４分間混練りし、混練り物を得る。次に、得られる混練り物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、オープンロールを用いて、８０℃の条件下で４分間練り込み、未加硫ゴム組成物を得る。
得られる未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせて未加硫タイヤを形成し、次いで、１７０℃で１２分間加硫し、試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５）を製造する。
【0128】
表１に従って配合を変化させた組成物により得られる加硫ゴム組成物、試験用タイヤを想定して、下記の評価方法に基づいて、算出した結果を表１に示す。
なお、操縦安定性の評価基準は、比較例３とする。
なお、操縦安定性の評価基準は、比較例３とする。
【0129】
（粘弾性温度分散測定試験）
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用い、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％、振幅±０．２０％および昇温速度２℃／ｍｉｎの条件下で、加硫ゴム組成物のｔａｎδの温度分布曲線を作成し、得られた温度分布曲線における最も大きいｔａｎδ値に対応する温度をｔａｎδピーク温度（Ｔｇ（℃））とする。ｔａｎδピーク温度は、ゴム組成物（加硫後）のガラス転移温度（配合Ｔｇ（℃））に相当する。
（株）岩本製作所製の粘弾性スペクトロメータを用い、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％、振幅±０．２０％および昇温速度２℃／ｍｉｎの条件下で、加硫ゴム組成物のｔａｎδの温度分布曲線を作成し、得られた温度分布曲線における最も大きいｔａｎδ値に対応する温度をｔａｎδピーク温度（Ｔｇ（℃））とする。ｔａｎδピーク温度は、ゴム組成物（加硫後）のガラス転移温度（配合Ｔｇ（℃））に相当する。
【0130】
（硬度）
上記試験用タイヤのトレッド（キャップトレッド）から切り出される試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３（２０１２）の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に準じて、タイプＡデュロメータを用いて、常温（２５℃）における硬度（ＪＩＳ－Ａ硬度）を測定する（Ｈｓｏ）。また、測定後の試験片を、酸素濃度２０％の条件下、８０℃で１６８時間熱処理した後、同様の方法で常温における硬度を測定する（Ｈｓａ）。
上記試験用タイヤのトレッド（キャップトレッド）から切り出される試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３（２０１２）の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に準じて、タイプＡデュロメータを用いて、常温（２５℃）における硬度（ＪＩＳ－Ａ硬度）を測定する（Ｈｓｏ）。また、測定後の試験片を、酸素濃度２０％の条件下、８０℃で１６８時間熱処理した後、同様の方法で常温における硬度を測定する（Ｈｓａ）。
【0131】
（破壊エネルギー）
上記試験用タイヤのトレッド（キャップトレッド）から切り出される試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１０「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－引張特性の求め方」に準じて、温度２３℃の条件下で引張試験を実施し、２３℃における破断時伸度ＥＢ〔％〕（２３℃）、破断時強度ＴＢ〔ＭＰａ〕（２３℃）を測定し、破壊エネルギー（破壊Ｅ〔ＭＰａ・％〕）（＝ＴＢ×ＥＢ／２）を算出する。
（引張試験の条件）
環境温度＝２３℃
試験機＝東洋精機製作所社製の商品名「ストログラフ」
引張速度＝５００ｍｍ／ｍｉｎ
上記試験用タイヤのトレッド（キャップトレッド）から切り出される試験片について、ＪＩＳ Ｋ６２５１：２０１０「加硫ゴムおよび熱可塑性ゴム－引張特性の求め方」に準じて、温度２３℃の条件下で引張試験を実施し、２３℃における破断時伸度ＥＢ〔％〕（２３℃）、破断時強度ＴＢ〔ＭＰａ〕（２３℃）を測定し、破壊エネルギー（破壊Ｅ〔ＭＰａ・％〕）（＝ＴＢ×ＥＢ／２）を算出する。
（引張試験の条件）
環境温度＝２３℃
試験機＝東洋精機製作所社製の商品名「ストログラフ」
引張速度＝５００ｍｍ／ｍｉｎ
【0132】
＜操縦安定性＞
各試験用タイヤを車両に装着して、平均時速１２０ｋｍで乾燥路面を走行したときのハンドリング性を５段階（５点満点）で官能評価する。評価は１０人のテストドライバーで行い、その合計値を、評価基準を１００として指数表示する。数値が大きい程、高速走行時の操縦安定性に優れていることを示す。
各試験用タイヤを車両に装着して、平均時速１２０ｋｍで乾燥路面を走行したときのハンドリング性を５段階（５点満点）で官能評価する。評価は１０人のテストドライバーで行い、その合計値を、評価基準を１００として指数表示する。数値が大きい程、高速走行時の操縦安定性に優れていることを示す。
【0133】
【表1】
【0134】
本発明（１）は、トレッドを備えたタイヤであって、
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤである。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
前記トレッドは、イソプレン系ゴム及びスチレンブタジエンゴムを含有するゴム成分と、シリカと、カーボンブラックとを含むゴム組成物で構成され、
前記ゴム組成物は、前記ゴム成分１００質量部に対して、前記シリカの含有量が８０質量部以上であり、
前記ゴム組成物は、下記式（１）～（２）を満たし、
前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式（３）～（４）を満たすタイヤである。
（１）イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（２）カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞０
（３）Ａ／Ｂ＞８
（４）｜Ｃ／Ｄ｜＞２．００
【0135】
本発明（２）は、前記トレッドから切り出したゴムが、加硫後１８０日以内において、下記式（５）を満たす本発明（１）記載のタイヤである。
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
（５）Ｈｓｏ／Ｈｓａ×１００≧９３．０
（上記式（５）中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。Ｈｓａは、８０℃で１６８時間熱処理した後の常温硬度を表す。）
【0136】
本発明（３）は、前記トレッドから切り出したゴムが、下記式（６）を満たす本発明（１）又は（２）記載のタイヤである。
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
（６）ゴムの破壊エネルギー（ＭＰａ・％）＝ゴムの破断時伸度（％）×ゴムの破断時強度（ＭＰａ）×１／２≧５０００
【0137】
本発明（４）は、前記ゴム組成物が、下記式を満たす本発明（１）～（３）のいずれかに記載のタイヤである。
５０＞イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞８
５０＞イソプレン系ゴムの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞８
【0138】
本発明（５）は、前記ゴム組成物が、下記式を満たす本発明（１）～（４）のいずれかに記載のタイヤである。
５０＞カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞５
５０＞カーボンブラックの含有量－ゴム成分中の総スチレン量＞５
【0139】
本発明（６）は、前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量％中、イソプレン系ゴムを１０～７０質量％含む本発明（１）～（５）のいずれかに記載のタイヤである。
【0140】
本発明（７）は、前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量部に対して、カーボンブラックを１０～１００質量部含む本発明（１）～（６）のいずれかに記載のタイヤである。
【0141】
本発明（８）は、前記ゴム成分中の総スチレン量が、５．０～６０．０質量％である本発明（１）～（７）のいずれかに記載のタイヤである。
【0142】
本発明（９）は、前記ゴム組成物におけるシリカの含有量Ａ（質量部）、及び、前記トレッドの最大厚みＢ（ｍｍ）が、下記式を満たす本発明（１）～（８）のいずれかに記載のタイヤである。
３０＞Ａ／Ｂ＞１０
３０＞Ａ／Ｂ＞１０
【0143】
本発明（１０）は、前記トレッドのランド比Ｃ（％）、及び、前記ゴム組成物のガラス転移温度Ｄ（℃）が、下記式を満たす本発明（１）～（９）のいずれかに記載のタイヤである。
５．５０＞｜Ｃ／Ｄ｜＞２．５０
５．５０＞｜Ｃ／Ｄ｜＞２．５０
【0144】
本発明（１１）は、前記ゴム組成物が、前記ゴム成分１００質量部に対して、シリカを９０～２００質量部含む本発明（１）～（１０）のいずれかに記載のタイヤである。
【0145】
本発明（１２）は、前記トレッドの最大厚みが、５．０～１０．０ｍｍである本発明（１）～（１１）のいずれかに記載のタイヤである。
【0146】
本発明（１３）は、前記トレッドのランド比が、６０～９５％である本発明（１）～（１２）のいずれかに記載のタイヤである。
【0147】
本発明（１４）は、前記ゴム組成物のガラス転移温度が、－４５℃～０℃である本発明（１）～（１３）のいずれかに記載のタイヤである。
【0148】
本発明（１５）は、前記トレッドから切り出したゴムが、加硫後１８０日以内において、下記式を満たす本発明（１）～（１４）のいずれかに記載のタイヤである。
７０≧Ｈｓｏ≧４５
（上記式中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。）
７０≧Ｈｓｏ≧４５
（上記式中、Ｈｓｏは、常温硬度を表す。）