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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024075795
(43)【公開日】2024-06-05
(54)【発明の名称】衝撃吸収部材
(51)【国際特許分類】
F16F 7/12 20060101AFI20240529BHJP
B60J 5/00 20060101ALI20240529BHJP
F16F 7/00 20060101ALI20240529BHJP
F16F 15/02 20060101ALI20240529BHJP
B29C 70/06 20060101ALI20240529BHJP
B29C 70/42 20060101ALI20240529BHJP
B29K 105/08 20060101ALN20240529BHJP
【ＦＩ】
F16F7/12
B60J5/00 Q
F16F7/00 B
F16F7/00 J
F16F15/02 Z
B29C70/06
B29C70/42
B29K105:08
【審査請求】未請求
【請求項の数】20
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021022629
(22)【出願日】2021-02-16
(71)【出願人】
【識別番号】000003001
【氏名又は名称】帝人株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100169085
【弁理士】
【氏名又は名称】為山 太郎
(72)【発明者】
【氏名】淺田 佳晴
(72)【発明者】
【氏名】八木 穣
【テーマコード（参考）】
3J048
3J066
4F205
【Ｆターム（参考）】
3J048AA06
3J048AB01
3J048AC06
3J048AD05
3J048BC09
3J048BD03
3J048EA36
3J066AA23
3J066BA03
3J066BC03
3J066BD05
3J066BF01
4F205AC03
4F205AD16
4F205AE07
4F205AG28
4F205AH17
4F205HA08
4F205HA35
4F205HB01
4F205HK03
4F205HK04
(57)【要約】 （修正有）
【課題】衝撃を受けた場合に破壊されない延性材料を用いるとともに、該延性材料の形状剛性を確保することで、高い反力と仕事量を両立する衝撃吸収部材を提供する。
【解決手段】アウタービーム１０１とインナービーム１０２とを備えた衝撃吸収部材であって、前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、下記式を満たす衝撃吸収部材。Ｂａ＜Ｂｂ、Ｒ１×０．１＜Ｒ２、ただし、Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み、Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み、Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値、Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
【選択図】図１
【解決手段】アウタービーム１０１とインナービーム１０２とを備えた衝撃吸収部材であって、前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、下記式を満たす衝撃吸収部材。Ｂａ＜Ｂｂ、Ｒ１×０．１＜Ｒ２、ただし、Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み、Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み、Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値、Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
下記式を満たす衝撃吸収部材。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
下記式を満たす衝撃吸収部材。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
【請求項2】
前記Ｂａは１００ｍｍ未満である、請求項１に記載の衝撃吸収部材。
【請求項3】
前記インナービームは開断面形状を備える、請求項１又は２のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項4】
前記インナービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、請求項３に記載の衝撃吸収部材。
【請求項5】
前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆っている請求項３又は４のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項6】
前記アウタービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、請求項５に記載の衝撃吸収部材。
【請求項7】
衝撃を受けたとき、前記インナービームの開断面が開く速度よりも、前記アウタービームの開断面が開く速度の方が大きい、請求項６に記載の衝撃吸収部材。
【請求項8】
前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、請求項１乃至７のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項9】
前記アウタービームは断面ハット形状であって、及び前記インナービームは断面略コ字状である、請求項５乃至８のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項10】
前記インナービーム、及び前記アウタービームは、一対の側壁と、当該側壁を連結する連結壁を備えた、請求項１乃至９のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項11】
衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、前記インナービームの側壁と連結壁とのなす角αと、前記アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βとの関係が、α＜βを満たす、請求項１０に記載の衝撃吸収部材。
【請求項12】
前記インナービームは連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、請求項１乃至１１のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項13】
前記インナービームに含まれる連続繊維は少なくともインナービームの長手方向に配向し、
前記アウタービームは連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームに含まれる連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下である、請求項１２に記載の衝撃吸収部材。
前記アウタービームは連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームに含まれる連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下である、請求項１２に記載の衝撃吸収部材。
【請求項14】
前記アウタービーム及び前記インナービームは圧縮成形体である、請求項１３に記載の衝撃吸収部材。
【請求項15】
前記インナービームは不連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、請求項１乃至１１のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項16】
前記アウタービームは金属である、請求項１５に記載の衝撃吸収部材。
【請求項17】
前記衝撃吸収部材は、車両前後方向に延在する車両用の衝撃吸収部材である、請求項１乃至１６のいずれか１項に記載の衝撃吸収部材。
【請求項18】
車幅方向における、前記アウタービームの長さＬ１と、前記インナービームの長さＬ２との関係が、
Ｌ１×０．５＜ Ｌ２ ＜ Ｌ１×２
である、請求項１７に記載の衝撃吸収部材。
Ｌ１×０．５＜ Ｌ２ ＜ Ｌ１×２
である、請求項１７に記載の衝撃吸収部材。
【請求項19】
アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
前記インナービーム、及び前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆う、
衝撃吸収部材。
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
前記インナービーム、及び前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆う、
衝撃吸収部材。
【請求項20】
前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、請求項１に記載の衝撃吸収部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材に関する。
【背景技術】
【0002】
自動車、輸送、航空宇宙、および物流ベースの産業における軽量化は、地上および航空輸送の両方でより燃料効率の高い車両を作るためにより重要となっている。特に、強化繊維と樹脂を含んだ材料は、機械物性に優れており、自動車等の構造部材として注目されている。
【0003】
特許文献１には、プラスチック材料部品に、該プラスチック材料部品のヤング率よりも低く、かつ破断時の伸び率が高い熱可塑性プラスチックの補強部材を取り付けた部品が開示されている。この構造により、通常使用時にはプラスチック材料部品が剛性を保持し、衝撃を受けた場合には、プラスチック材料部品は破断するものの補強部材は破断せずに部品間の連続性を保持している。
【0004】
特許文献２には、自動車の側面衝突から乗員を保護するための繊維強化樹脂が記載されている。塑性変形しにくい繊維強化樹脂は、変形すると急激に破断するため、可撓性を有する耐引張部材を繊維強化樹脂に取り付けることで、該耐引張部材を介してエネルギの分散が図っている。
【0005】
特許文献３には、自動車の燃費性能と衝突安全性を向上させるために、アウタパネルとレインフォースメントとの間を、発泡材で充填させることによって、衝撃荷重を荷重入力点からその周囲の閉断面部材に分散させることが検討されている。
【0006】
特許文献４には、車両用ドアのベルトライン部の剛性を向上させるために、アウタパネル部材とインナパネル部材とで形成された閉断面構造部が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特表２０１９－５１８６５７号公報
【特許文献2】実公平６－３２４１５号公報
【特許文献3】特開２００１－０８８７４０号公報
【特許文献4】特開２０１５－１４７４７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
しかしながら特許文献１、２に記載の構造では、プラスチック材料部品や繊維強化樹脂が破断した後に、一定の反力を得ることが困難である。これは、破断後に延性を担保する材料が平板形状であるため、破壊後の形状剛性が低いことが原因である。
【0009】
特許文献３に記載の構造では、衝撃を受けたときに延性を確保するのが困難である。発泡材を混ぜ合わせて反力は向上するが、延性が不足しているため、曲げ撓み距離が短すぎる。
【0010】
特許文献４に記載の発明は、金属を用いているため、車体の軽量化が困難である。更に、インナービームに繊維強化プラスチックを用いた場合には、アウタービームに比べて高さ（長さ）が高すぎるため、剛性が高すぎて応力が大きくなり、破断しやすい。
【0011】
そこで本発明の目的は、衝撃を受けた場合に破壊されない延性材料を用いるとともに、該延性材料の形状剛性を確保することで、高い反力と仕事量を両立する衝撃吸収部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0012】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を提供する。
１．アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
下記式を満たす衝撃吸収部材。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
１．アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
下記式を満たす衝撃吸収部材。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
【0013】
２．前記Ｂａは１００ｍｍ未満である、前記１に記載の衝撃吸収部材。
３．前記インナービームは開断面形状を備える、前記１又は２のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
４．前記インナービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、前記３に記載の衝撃吸収部材。
５．前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆っている前記３又は４のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
６．前記アウタービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、前記５に記載の衝撃吸収部材。
７．衝撃を受けたとき、前記インナービームの開断面が開く速度よりも、前記アウタービームの開断面が開く速度の方が大きい、前記６に記載の衝撃吸収部材。
８．前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、前記１乃至７のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
９．前記アウタービームは断面ハット形状であって、及び前記インナービームは断面略コ字状である、前記５乃至８のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１０．前記インナービーム、及び前記アウタービームは、一対の側壁と、当該側壁を連結する連結壁を備えた、前記１乃至９のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１１．衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、前記インナービームの側壁と連結壁とのなす角αと、前記アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βとの関係が、α＜βを満たす、前記１０に記載の衝撃吸収部材。
１２．前記インナービームは連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、前記１乃至１１のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
３．前記インナービームは開断面形状を備える、前記１又は２のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
４．前記インナービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、前記３に記載の衝撃吸収部材。
５．前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆っている前記３又は４のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
６．前記アウタービームは衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備える、前記５に記載の衝撃吸収部材。
７．衝撃を受けたとき、前記インナービームの開断面が開く速度よりも、前記アウタービームの開断面が開く速度の方が大きい、前記６に記載の衝撃吸収部材。
８．前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、前記１乃至７のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
９．前記アウタービームは断面ハット形状であって、及び前記インナービームは断面略コ字状である、前記５乃至８のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１０．前記インナービーム、及び前記アウタービームは、一対の側壁と、当該側壁を連結する連結壁を備えた、前記１乃至９のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１１．衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、前記インナービームの側壁と連結壁とのなす角αと、前記アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βとの関係が、α＜βを満たす、前記１０に記載の衝撃吸収部材。
１２．前記インナービームは連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、前記１乃至１１のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
【0014】
１３．前記インナービームに含まれる連続繊維は少なくともインナービームの長手方向に配向し、
前記アウタービームは連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームに含まれる連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下である、前記１２に記載の衝撃吸収部材。
１４．前記アウタービーム及び前記インナービームは圧縮成形体である、前記１３に記載の衝撃吸収部材。
１５．前記インナービームは不連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、前記１乃至１１のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１６．前記アウタービームは金属である、前記１５に記載の衝撃吸収部材。
１７．前記衝撃吸収部材は、車両前後方向に延在する車両用の衝撃吸収部材である、前記１乃至１６のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
前記アウタービームは連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームに含まれる連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下である、前記１２に記載の衝撃吸収部材。
１４．前記アウタービーム及び前記インナービームは圧縮成形体である、前記１３に記載の衝撃吸収部材。
１５．前記インナービームは不連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡである、前記１乃至１１のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
１６．前記アウタービームは金属である、前記１５に記載の衝撃吸収部材。
１７．前記衝撃吸収部材は、車両前後方向に延在する車両用の衝撃吸収部材である、前記１乃至１６のいずれかに記載の衝撃吸収部材。
【0015】
１８．車幅方向における、前記アウタービームの長さＬ１と、前記インナービームの長さＬ２との関係が、
Ｌ１×０．５＜ Ｌ２ ＜ Ｌ１×２
である、前記１７に記載の衝撃吸収部材。
１９．アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
前記インナービーム、及び前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆う、
衝撃吸収部材。
２０．前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、前記１に記載の衝撃吸収部材。
Ｌ１×０．５＜ Ｌ２ ＜ Ｌ１×２
である、前記１７に記載の衝撃吸収部材。
１９．アウタービームとインナービームとを備えた衝撃吸収部材であって、
前記インナービームは繊維強化プラスチックＡであり、
前記インナービーム、及び前記アウタービームは開断面形状を備え、前記アウタービームは前記インナービームの少なくとも一部を覆う、
衝撃吸収部材。
２０．前記インナービームと前記アウタービームとの間に、隙間を有する、前記１に記載の衝撃吸収部材。
【発明の効果】
【0016】
本発明の衝撃吸収部材は軽量であり、（ｉ）インナービームを破壊させることで衝撃を受けた際の初期反力を高くして剛性を確保し、かつ（ｉｉ）形状剛性を有するアウタービームを破壊させないことで、衝撃後の撓みが拡大したときの延性と剛性を確保できる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【図1】本発明の衝撃吸収部材の一例を示す模式図。
【図2】衝撃吸収部材を３点曲げ撓み試験した際の、変位（Ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ）と反力（Ｒｅａｃｔｉｏｎ ｆｏｒｃｅ）の一例を示すグラフ。
【図3】従来の衝撃吸収部材の一例を示す模式図。連続繊維は、ビームの長手方向及び長手方向に対して９０度方向（０／９０ｄｅｇ）に配向している。
【図5】（ａ）連続繊維で補強されたアウタービーム（繊維強化プラスチックＢ）に含まれる繊維の配向方向を示す模式図。（ｂ）連続繊維で補強されたインナービーム（繊維強化プラスチックＡ）に含まれる連続繊維の配向方向を示す模式図。
【図6】（ａ）アウタービームの長手方向へ観察し、アウタービームの長さＬ１を示した模式図。（ｂ）インナービームの長手方向へ観察し、インナービームの長さＬ２を示した模式図。
【図7】アウタービームの３点曲げ撓み試験を示す模式図。
【図8】インナービームの３点曲げ撓み試験の図面。
【図9】衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験の図面。
【図10】（ａ）アウタービームの長手方向へ観察し、アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βを示す模式図。（ｂ）インナービームの長手方向へ観察し、インナービームの側壁と連結壁とのなす角αをしめす模式図。
【図11】インナービームとアウタービームの間にある隙間を示した模式図。
【図12】衝撃吸収部材へ衝撃を受けた時に、インナービーム及びアウタービームの開断面が開く方向を示した模式図。
【図13】アウタービームが、インナービームの一部を覆っていることを示した模式図。
【図14】（ａ）アウタービームがインナービームを囲っていることを示した模式図。インナービームよりも内側まで、アウタービームが存在する。このとき、アウタービームが金属であることが好ましい。（ｂ）（ａ）の部品を衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験するときの模式図。
【図15】（ａ）アウタービームの締結孔を描いた模式図。（ｂ）インナービームの締結孔を描いた模式図。（ｃ）アウタービームの締結孔を描いた模式図（拡大図）。（ｄ）インナービームの締結孔を描いた模式図。（ｅ）アウタービームの内側にインナービームを配置し、締結孔を重ねた模式図。
【図16】（ａ）アウタービームの具体的な寸法を説明するための模式図。（ｂ）インナービームの具体的な寸法を説明するための模式図。
【発明を実施するための形態】
【0018】
［インナービーム：繊維強化プラスチックＡ］
インナービームは繊維強化されており、繊維強化プラスチックＡは樹脂と強化繊維を含む。繊維強化プラスチックＡは、成形された成形体である。
インナービームは繊維強化されており、繊維強化プラスチックＡは樹脂と強化繊維を含む。繊維強化プラスチックＡは、成形された成形体である。
【0019】
１．樹脂
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂の種類に特に限定は無く、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂が用いられる。
１．１ 熱可塑性樹脂
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂として、熱可塑性樹脂の場合、その種類は特に限定されるものではなく、所望の軟化点又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂としては、通常、軟化点が１８０℃～３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂の種類に特に限定は無く、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂が用いられる。
１．１ 熱可塑性樹脂
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂として、熱可塑性樹脂の場合、その種類は特に限定されるものではなく、所望の軟化点又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂としては、通常、軟化点が１８０℃～３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
【0020】
１．２ 熱硬化性樹脂
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂として、熱硬化性樹脂を用いる場合、不飽和ポリエステル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系の樹脂であることが好ましい。樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
繊維強化プラスチックＡに含まれる樹脂として、熱硬化性樹脂を用いる場合、不飽和ポリエステル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系の樹脂であることが好ましい。樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0021】
２．強化繊維
２．１ 強化繊維の種類
繊維強化プラスチックＡに含まれる連続繊維は強化繊維である。強化繊維に特に限定は無いが、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維からなる群より選ばれる１つ以上の強化繊維であることが好ましい。強化繊維はガラス繊維であることがより好ましい。強化繊維としてガラス繊維を用いる場合、ガラス繊維の平均繊維直径は、１μｍ～５０μｍが好ましく、５μｍ～２０μｍがより好ましい。平均繊維径が大きいと樹脂の繊維への含浸性が容易となり、上限以下であれば成形性や加工性が良好となる。
２．１ 強化繊維の種類
繊維強化プラスチックＡに含まれる連続繊維は強化繊維である。強化繊維に特に限定は無いが、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維からなる群より選ばれる１つ以上の強化繊維であることが好ましい。強化繊維はガラス繊維であることがより好ましい。強化繊維としてガラス繊維を用いる場合、ガラス繊維の平均繊維直径は、１μｍ～５０μｍが好ましく、５μｍ～２０μｍがより好ましい。平均繊維径が大きいと樹脂の繊維への含浸性が容易となり、上限以下であれば成形性や加工性が良好となる。
【0022】
２．２ 連続繊維
インナービームは連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡであっても良い。連続繊維は、織編物、ストランドの一方向配列シート状物及び多軸織物等のシート状、または不織布状でマトリクス樹脂中に含有されていることも好ましい。なお、多軸織物とは、一般に、一方向に引き揃えた繊維強化材の束をシート状にして角度を変えて積層したもの（多軸織物基材）を、ポリアミド糸、ポリエステル糸、ガラス繊維糸等のステッチ糸で、この積層体を厚さ方向に貫通して、積層体の表面と裏面の間を表面方向に沿って往復しステッチした織物をいう。
インナービームは連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡであっても良い。連続繊維は、織編物、ストランドの一方向配列シート状物及び多軸織物等のシート状、または不織布状でマトリクス樹脂中に含有されていることも好ましい。なお、多軸織物とは、一般に、一方向に引き揃えた繊維強化材の束をシート状にして角度を変えて積層したもの（多軸織物基材）を、ポリアミド糸、ポリエステル糸、ガラス繊維糸等のステッチ糸で、この積層体を厚さ方向に貫通して、積層体の表面と裏面の間を表面方向に沿って往復しステッチした織物をいう。
【0023】
繊維強化プラスチックＡに含まれる連続繊維の配向方向に特に限定は無く、複数方向へ配向していても良いが、一軸配向、又は二軸配向した連続繊維であることがより好ましく、二軸方向へ配向した連続繊維であることが更に好ましい。一軸配向した連続繊維とは、配向方向が一つのみであり、他の方向には配向していないことを意味する。二軸配向とは、繊維が繊維強化プラスチックＡの面内で異なる二方向に配向していることをいう。
【0024】
本発明のインナービームに含まれる連続繊維は、少なくともインナービームの長手方向に配向していることが好ましく、インナービームの長手方向、及びインナービームの短手方向の２軸方向へ少なくとも配向しているとより好ましい。
【0025】
２．３ インナービームの長手方向と短手方向
インナービームの長手方向とは例えば図５のＸ軸方向である。インナービームが図５のように直線ではなく、曲線になっている場合は、インナービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線を長手方向とする。平面図は、衝撃を受ける方向からインナービームを観察して描く。
インナービームの長手方向とは例えば図５のＸ軸方向である。インナービームが図５のように直線ではなく、曲線になっている場合は、インナービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線を長手方向とする。平面図は、衝撃を受ける方向からインナービームを観察して描く。
【0026】
インナービームの短手方向とは、例えば図５のＹ軸方向であり、開断面形状（例えばハット形状又は断面略コ字形状）が開く方向である。インナービームが図５のように直線ではなく曲線になっている場合は、インナービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線の中点において、中央線の接線に対して平面図面内の垂直方向を短手方向とする。
【0027】
インナービームの長手方向と、短手方向に連続繊維を配向することで、衝撃を受けた時の開断面の開き（ハットの開き、図１２の矢印方向）を抑制できる。
【0028】
２．４ 不連続繊維
インナービームは不連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡであっても良い。不連続繊維を用いた場合、連続繊維のみを用いた場合に比べて賦形性が向上し、複雑な成形体を作成することが容易となる。この場合、強化繊維の重量平均繊維長は、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。重量平均繊維長は１ｍｍ～７０ｍｍがより好ましく、１ｍｍ～５０ｍｍがさらに好ましい。また、繊維長が互いに異なる不連続強化繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる不連続強化繊維は、重量平均繊維長の分布において単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
インナービームは不連続繊維で強化された繊維強化プラスチックＡであっても良い。不連続繊維を用いた場合、連続繊維のみを用いた場合に比べて賦形性が向上し、複雑な成形体を作成することが容易となる。この場合、強化繊維の重量平均繊維長は、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。重量平均繊維長は１ｍｍ～７０ｍｍがより好ましく、１ｍｍ～５０ｍｍがさらに好ましい。また、繊維長が互いに異なる不連続強化繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる不連続強化繊維は、重量平均繊維長の分布において単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
【0029】
樹脂が熱硬化性樹脂であり、強化繊維が不連続繊維の場合、シートモールディングコンパウンド（ＳＭＣと呼ぶ場合がある）を用いても良い。シートモールディングコンパウンドはその成形性の高さから、複雑形状であっても、容易に成形することができる。シートモールディングコンパウンドは、流動性や賦形性が連続繊維に比べて高く、容易にリブやボスの作成ができる。
【0030】
樹脂が熱可塑性樹脂である場合、例えばＷＯ２００７／０９７４３６パンフレットに記載の不連続繊維からなる抄造シート、米国特許第８８２９１０３号公報、米国特許第９１９３８４０号公報、米国特許公開公報第２０１５／２９２１４５号、ＷＯ２０１２／１０５０８０パンフレット、およびＷＯ２０１３／０３１８６０パンフレットに記載のランダムマットや繊維強化複合材料など等に基づいて、繊維強化プラスチックＢを得ることができる。
【0031】
３．繊維体積割合
繊維強化プラスチックＡに含まれる連続繊維の繊維体積割合Ｖｆに特に限定は無いが、１０～６０％が好ましく、３０～６０％がより好ましく、４０～６０％が更に好ましい。なお、繊維体積割合（Ｖｆ 単位：体積％）とは、強化繊維とマトリクス樹脂だけではなく、その他の添加剤等も含めた全体の体積に対する強化繊維の体積の割合である。
繊維強化プラスチックＡに含まれる連続繊維の繊維体積割合Ｖｆに特に限定は無いが、１０～６０％が好ましく、３０～６０％がより好ましく、４０～６０％が更に好ましい。なお、繊維体積割合（Ｖｆ 単位：体積％）とは、強化繊維とマトリクス樹脂だけではなく、その他の添加剤等も含めた全体の体積に対する強化繊維の体積の割合である。
【0032】
４．その他の剤
繊維強化プラスチックＡには、本発明の目的を損なわない範囲で、有機繊維または無機繊維の各種繊維状または非繊維状のフィラー、無機充填剤、難燃剤、耐ＵＶ剤、安定剤、離型剤、顔料、軟化剤、可塑剤、界面活性剤等の添加剤を含んでいてもよい。また、熱硬化性樹脂を用いる場合には、増粘剤、硬化剤、重合開始剤、重合禁止剤などを用いてもよい。添加剤としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、衝撃を吸収する役割として例えば、制振ゴム、エラストマー、或いはこれに類する素材のものを添加しても良い。
繊維強化プラスチックＡには、本発明の目的を損なわない範囲で、有機繊維または無機繊維の各種繊維状または非繊維状のフィラー、無機充填剤、難燃剤、耐ＵＶ剤、安定剤、離型剤、顔料、軟化剤、可塑剤、界面活性剤等の添加剤を含んでいてもよい。また、熱硬化性樹脂を用いる場合には、増粘剤、硬化剤、重合開始剤、重合禁止剤などを用いてもよい。添加剤としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、衝撃を吸収する役割として例えば、制振ゴム、エラストマー、或いはこれに類する素材のものを添加しても良い。
【0033】
［アウタービーム：金属］
アウタービームは金属であっても良い。金属とは、例えばアルミニウム、アルミニウム合金、鉄、鉄合金、チタン、チタン合金、マグネシウム、マグネシウム合金、ステンレス、又はこれらの組み合わせ等あれば良い。
アウタービームは金属であっても良い。金属とは、例えばアルミニウム、アルミニウム合金、鉄、鉄合金、チタン、チタン合金、マグネシウム、マグネシウム合金、ステンレス、又はこれらの組み合わせ等あれば良い。
【0034】
［アウタービーム：繊維強化プラスチックＢ］
アウタービームは強化繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、繊維強化プラスチックＢは樹脂と強化繊維を含むことが好ましい。繊維強化プラスチックＢは、成形された成形体である。
アウタービームは強化繊維で補強された繊維強化プラスチックＢであって、繊維強化プラスチックＢは樹脂と強化繊維を含むことが好ましい。繊維強化プラスチックＢは、成形された成形体である。
【0035】
１．樹脂
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂の種類に特に限定は無く、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂が用いられる。
１．１ 熱可塑性樹脂
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂として、熱可塑性樹脂を用いる場合、その種類は特に限定されるものではなく、所望の軟化点又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂としては、通常、軟化点が１８０℃～３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂の種類に特に限定は無く、熱硬化性樹脂や熱可塑性樹脂が用いられる。
１．１ 熱可塑性樹脂
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂として、熱可塑性樹脂を用いる場合、その種類は特に限定されるものではなく、所望の軟化点又は融点を有するものを適宜選択して用いることができる。上記熱可塑性樹脂としては、通常、軟化点が１８０℃～３５０℃の範囲内のものが用いられるが、これに限定されるものではない。
【0036】
１．２ 熱硬化性樹脂
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂として、熱硬化性樹脂を用いる場合、不飽和ポリエステル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系の樹脂であることが好ましい。樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂として、熱硬化性樹脂を用いる場合、不飽和ポリエステル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、フェノール系の樹脂であることが好ましい。樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0037】
２．強化繊維
２．１ 強化繊維の種類
繊維強化プラスチックＢに連続繊維が含まれる場合、これは強化繊維である。強化繊維に特に限定は無いが、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維からなる群より選ばれる１つ以上の強化繊維であることが好ましい。強化繊維はガラス繊維であることがより好ましい。強化繊維としてガラス繊維を用いる場合、ガラス繊維の平均繊維直径は、１μｍ～５０μｍが好ましく、５μｍ～２０μｍがより好ましい。平均繊維径が大きいと樹脂の繊維への含浸性が容易となり、上限以下であれば成形性や加工性が良好となる。
２．１ 強化繊維の種類
繊維強化プラスチックＢに連続繊維が含まれる場合、これは強化繊維である。強化繊維に特に限定は無いが、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、玄武岩繊維からなる群より選ばれる１つ以上の強化繊維であることが好ましい。強化繊維はガラス繊維であることがより好ましい。強化繊維としてガラス繊維を用いる場合、ガラス繊維の平均繊維直径は、１μｍ～５０μｍが好ましく、５μｍ～２０μｍがより好ましい。平均繊維径が大きいと樹脂の繊維への含浸性が容易となり、上限以下であれば成形性や加工性が良好となる。
【0038】
２．２ 連続繊維
繊維強化プラスチックＢに連続繊維が含まれる場合、連続繊維は織編物、ストランドの一方向配列シート状物及び多軸織物等のシート状、または不織布状でマトリクス樹脂中に含有されていることも好ましい。なお、多軸織物とは、一般に、一方向に引き揃えた繊維強化材の束をシート状にして角度を変えて積層したもの（多軸織物基材）を、ポリアミド糸、ポリエステル糸、ガラス繊維糸等のステッチ糸で、この積層体を厚さ方向に貫通して、積層体の表面と裏面の間を表面方向に沿って往復しステッチした織物をいう。
繊維強化プラスチックＢに連続繊維が含まれる場合、連続繊維は織編物、ストランドの一方向配列シート状物及び多軸織物等のシート状、または不織布状でマトリクス樹脂中に含有されていることも好ましい。なお、多軸織物とは、一般に、一方向に引き揃えた繊維強化材の束をシート状にして角度を変えて積層したもの（多軸織物基材）を、ポリアミド糸、ポリエステル糸、ガラス繊維糸等のステッチ糸で、この積層体を厚さ方向に貫通して、積層体の表面と裏面の間を表面方向に沿って往復しステッチした織物をいう。
【0039】
繊維強化プラスチックＢに含まれる連続繊維の配向方向に特に限定は無く、複数方向へ配向していても良いが、一軸配向、又は二軸配向した連続繊維であることがより好ましく、二軸方向へ配向した連続繊維であることが更に好ましい。一軸配向した連続繊維とは、配向方向が一つのみであり、他の方向には配向していないことを意味する。二軸配向とは、繊維が繊維強化プラスチックＡの面内で異なる二方向に配向していることをいう。
【0040】
２．３ インナービームに含まれる連続繊維との配向関係
アウタービームが連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢである場合、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームの連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下であることが好ましい。アウタービームの連続繊維の配向角度は、例えば図５のθで示される。好ましい配向角度は＋１０度以上＋４５度以下であり、より好ましくは＋１５度以上４５度以下であり、更に好ましくは＋２０度以上＋４５度以下である。アウタービームの長手方向に対して、アウタービームの連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下であれば、衝撃の応力を分散しやすい。分散することで局所応力を発生させにくい。
アウタービームが連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢである場合、アウタービームの長手方向に対して、アウタービームの連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下であることが好ましい。アウタービームの連続繊維の配向角度は、例えば図５のθで示される。好ましい配向角度は＋１０度以上＋４５度以下であり、より好ましくは＋１５度以上４５度以下であり、更に好ましくは＋２０度以上＋４５度以下である。アウタービームの長手方向に対して、アウタービームの連続繊維の配向角度が＋１０度以上＋８０度以下であれば、衝撃の応力を分散しやすい。分散することで局所応力を発生させにくい。
【0041】
アウタービームが連続繊維で補強された繊維強化プラスチックＢである場合、連続繊維が２軸方向へ配向し、アウタービームの平面図を描いたとき、アウタービームの中央線に対して面対称に連続繊維が二軸方向へ配向していると好ましい（例えば図５（ａ））。このとき、それぞれの繊維が、アウタービームの長手方向に対して＋１０度以上＋８０度以下で配向していると良い。
【0042】
２．４ アウタービームの長手方向と短手方向
アウタービームの長手方向とは例えば図５のＸ軸方向である。アウタービームが図５のように直線ではなく、曲線になっている場合は、アウタービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線を長手方向とする。平面図は、衝撃を受ける方向からアウタービームを観察して描く。
アウタービームの長手方向とは例えば図５のＸ軸方向である。アウタービームが図５のように直線ではなく、曲線になっている場合は、アウタービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線を長手方向とする。平面図は、衝撃を受ける方向からアウタービームを観察して描く。
【0043】
アウタービームの短手方向とは、例えば図５のＹ軸方向であり、開断面形状（例えばハット形状又は断面略コ字形状）が開く方向である。アウタービームが図５のように直線ではなく、曲線になっている場合は、アウタービームの平面図を描いたとき、ビームの中央線の中点において、中央線の接線に対して平面図面内の垂直方向を短手方向とする。
【0044】
２．５ 不連続繊維
繊維強化プラスチックＢに含まれる強化繊維は不連続繊維を含でも良い。不連続繊維を用いた場合、連続繊維のみを用いた場合に比べて賦形性が向上し、複雑な成形体を作成することが容易となる。この場合、強化繊維の重量平均繊維長は、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。重量平均繊維長は１ｍｍ～７０ｍｍがより好ましく、１ｍｍ～５０ｍｍがさらに好ましい。また、繊維長が互いに異なる不連続強化繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる不連続強化繊維は、重量平均繊維長の分布において単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
繊維強化プラスチックＢに含まれる強化繊維は不連続繊維を含でも良い。不連続繊維を用いた場合、連続繊維のみを用いた場合に比べて賦形性が向上し、複雑な成形体を作成することが容易となる。この場合、強化繊維の重量平均繊維長は、１ｍｍ以上１００ｍｍ以下であることが好ましい。重量平均繊維長は１ｍｍ～７０ｍｍがより好ましく、１ｍｍ～５０ｍｍがさらに好ましい。また、繊維長が互いに異なる不連続強化繊維を併用してもよい。換言すると、本発明に用いられる不連続強化繊維は、重量平均繊維長の分布において単一のピークを有するものであってもよく、あるいは複数のピークを有するものであってもよい。
【0045】
樹脂が熱硬化性樹脂であり、強化繊維が不連続繊維の場合、シートモールディングコンパウンド（ＳＭＣと呼ぶ場合がある）を用いても良い。シートモールディングコンパウンドはその成形性の高さから、複雑形状であっても、容易に成形することができる。シートモールディングコンパウンドは、流動性や賦形性が連続繊維に比べて高く、容易にリブやボスの作成ができる。
【0046】
樹脂が熱可塑性樹脂である場合、例えば米国ＷＯ２００７／０９７４３６パンフレットに記載の不連続繊維からなる抄造シート、米国特許第８８２９１０３号公報、米国特許第９１９３８４０号公報、米国特許公開公報第２０１５／２９２１４５号、ＷＯ２０１２／１０５０８０パンフレット、およびＷＯ２０１３／０３１８６０パンフレットに記載のランダムマットや繊維強化複合材料など等に基づいて、繊維強化プラスチックＢを得ることができる。
【0047】
３．繊維体積割合
繊維強化プラスチックＢに含まれる連続繊維の繊維体積割合Ｖｆに特に限定は無いが、１０～６０％が好ましく、３０～６０％がより好ましく、４０～６０％が更に好ましい。なお、繊維体積割合（Ｖｆ 単位：体積％）とは、強化繊維とマトリクス樹脂だけではなく、その他の添加剤等も含めた全体の体積に対する強化繊維の体積の割合である。
繊維強化プラスチックＢに含まれる連続繊維の繊維体積割合Ｖｆに特に限定は無いが、１０～６０％が好ましく、３０～６０％がより好ましく、４０～６０％が更に好ましい。なお、繊維体積割合（Ｖｆ 単位：体積％）とは、強化繊維とマトリクス樹脂だけではなく、その他の添加剤等も含めた全体の体積に対する強化繊維の体積の割合である。
【0048】
４．その他の剤
繊維強化プラスチックＢには、本発明の目的を損なわない範囲で、有機繊維または無機繊維の各種繊維状または非繊維状のフィラー、無機充填剤、難燃剤、耐ＵＶ剤、安定剤、離型剤、顔料、軟化剤、可塑剤、界面活性剤等の添加剤を含んでいてもよい。また、熱硬化性樹脂を用いる場合には、増粘剤、硬化剤、重合開始剤、重合禁止剤などを含有してもよい。添加剤としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、衝撃を吸収する役割として例えば、制振ゴム、エラストマー、或いはこれに類する素材のものを添加しても良い。
繊維強化プラスチックＢには、本発明の目的を損なわない範囲で、有機繊維または無機繊維の各種繊維状または非繊維状のフィラー、無機充填剤、難燃剤、耐ＵＶ剤、安定剤、離型剤、顔料、軟化剤、可塑剤、界面活性剤等の添加剤を含んでいてもよい。また、熱硬化性樹脂を用いる場合には、増粘剤、硬化剤、重合開始剤、重合禁止剤などを含有してもよい。添加剤としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、衝撃を吸収する役割として例えば、制振ゴム、エラストマー、或いはこれに類する素材のものを添加しても良い。
【0049】
［その他の材料］
繊維強化プラスチックＡ、及び繊維強化プラスチックＢ以外に、その他の材料を用いていても良い。その他のは繊維、コンポジット、スチール、アルミニウム、並びにこれらの組み合わせであっても良い。
繊維強化プラスチックＡ、及び繊維強化プラスチックＢ以外に、その他の材料を用いていても良い。その他のは繊維、コンポジット、スチール、アルミニウム、並びにこれらの組み合わせであっても良い。
【0050】
［衝撃吸収部材の形状］
本発明のアウタービームと、インナービームは下記式を満たすことにより、衝撃吸収部材となる。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
である。
本発明のアウタービームと、インナービームは下記式を満たすことにより、衝撃吸収部材となる。
Ｂａ＜Ｂｂ
Ｒ１×０．１＜Ｒ２
ただし、
Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｂｂ：アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み
Ｒ１：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値
Ｒ２：衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値がＢａ×２となるときの反力
である。
【0051】
１．Ｂａ＜Ｂｂ
インナービームは高い初期反力を発現し（例えば図２の２０１）、衝突初期の衝撃を吸収する機能を保有する。Ｂａ＜Ｂｂであれば、インナービームはアウタービームよりも先に破断する。すなわち、インナービームは衝突初期のエネルギー吸収により破断するが、アウタービームは変形を伴いながら、インナービームの破断以降の衝撃を吸収する（図２の２０３）。アウタービームは破断することなく、搭乗者の安全空間を確保できる。インナービームの破断点は、例えば図２の２０２で示される。横軸は曲げ撓み試験における変位を示し、撓み値の単位は、図２に示すようにｍｍであることが好ましい。
インナービームは高い初期反力を発現し（例えば図２の２０１）、衝突初期の衝撃を吸収する機能を保有する。Ｂａ＜Ｂｂであれば、インナービームはアウタービームよりも先に破断する。すなわち、インナービームは衝突初期のエネルギー吸収により破断するが、アウタービームは変形を伴いながら、インナービームの破断以降の衝撃を吸収する（図２の２０３）。アウタービームは破断することなく、搭乗者の安全空間を確保できる。インナービームの破断点は、例えば図２の２０２で示される。横軸は曲げ撓み試験における変位を示し、撓み値の単位は、図２に示すようにｍｍであることが好ましい。
【0052】
インナービームは、衝撃を吸収して破壊されるが、アウタービームは搭乗者の安全空間の確保を優先し、インナービームとはとは逆に、衝突時に大変形しない設計となっている
。
衝撃吸収部材とは、衝撃を緩和させる緩衝部材とも呼べる。
Ｂａ×１．１＜Ｂｂであればより好ましく、Ｂａ×１．３＜Ｂｂであれば更に好ましく、Ｂａ×１．４＜Ｂｂであるとより一層好ましい。
。
衝撃吸収部材とは、衝撃を緩和させる緩衝部材とも呼べる。
Ｂａ×１．１＜Ｂｂであればより好ましく、Ｂａ×１．３＜Ｂｂであれば更に好ましく、Ｂａ×１．４＜Ｂｂであるとより一層好ましい。
【0053】
２．Ｒ１×０．１＜Ｒ２
Ｒ１×０．１＜Ｒ２を満たすことにより、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、インナービーム破壊後に撓み値がＢａ×２に達しても、アウタービームが破壊されないことを意味し、衝撃吸収部材が高い反力を維持していることを意味する。例えばＢａの値が４０ｍｍの場合、衝撃吸収部材の反力Ｒ２の値は、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値８０ｍｍ（Ｂａ×２）のときに測定する。
Ｒ１×０．２＜Ｒ２であればより好ましく、Ｒ１×０．３＜Ｒ２であれば更に好ましく、Ｒ１×０．４＜Ｒ２であるとより一層好ましい。
反力Ｒ１、Ｒ２の単位は［Ｎ］であることが好ましい。
Ｒ１×０．１＜Ｒ２を満たすことにより、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、インナービーム破壊後に撓み値がＢａ×２に達しても、アウタービームが破壊されないことを意味し、衝撃吸収部材が高い反力を維持していることを意味する。例えばＢａの値が４０ｍｍの場合、衝撃吸収部材の反力Ｒ２の値は、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験において、撓み値８０ｍｍ（Ｂａ×２）のときに測定する。
Ｒ１×０．２＜Ｒ２であればより好ましく、Ｒ１×０．３＜Ｒ２であれば更に好ましく、Ｒ１×０．４＜Ｒ２であるとより一層好ましい。
反力Ｒ１、Ｒ２の単位は［Ｎ］であることが好ましい。
【0054】
［Ｂａ：インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓み］
インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａは、１００ｍｍ未満であることが好ましい。１００ｍｍ以下の破壊撓みであるインナービームであれば、高い初期反力を得ることが容易になる。「初期反力の高さ」と「１００ｍｍ以上の破壊撓み」はトレードオフの関係にある。初期反力を高めた部品は、剛直になり延びることができず、局所応力が発生しやすくなって破断する。
インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａは、１００ｍｍ未満であることが好ましい。１００ｍｍ以下の破壊撓みであるインナービームであれば、高い初期反力を得ることが容易になる。「初期反力の高さ」と「１００ｍｍ以上の破壊撓み」はトレードオフの関係にある。初期反力を高めた部品は、剛直になり延びることができず、局所応力が発生しやすくなって破断する。
【0055】
インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａは、１００ｍｍ未満がより好ましく、５０ｍｍ未満が更に好ましく、４０ｍｍ以下がより一層好ましい。
なお、インナービームとアウタービームの間に空間（例えば図１１の１１０１）がある場合、衝撃を受けた時、衝撃吸収部材の撓みが１００ｍｍに達するときと、インナービームの撓みが１００ｍｍに達するときとは、空間分のズレは生じる。
なお、インナービームとアウタービームの間に空間（例えば図１１の１１０１）がある場合、衝撃を受けた時、衝撃吸収部材の撓みが１００ｍｍに達するときと、インナービームの撓みが１００ｍｍに達するときとは、空間分のズレは生じる。
【0056】
［インナービーム：開断面形状］
インナービームは開断面形状を備えているのが好ましく、衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備えるとより好ましい。
開断面形状とは断面が開いた形状のものであり、ハット形状、Ｕ字形状、Ｖ字形状などが挙げられ、例えば図１の長手方向（Ｘ方向）に観察したときの断面図で示される。インナービームの開断面形状は、断面略コ字状であることが好ましい。衝撃を受ける側はアウタービームの外側である（図１のＺ側）。アウタービームと比べて、インナービームの開断面は開きにくいことが好ましい。言い換えると、衝撃を受けたとき、インナービームの開断面が開く速度よりも、アウタービームの開断面が開く速度の方が大きいことが好ましい。
インナービームは開断面形状を備えているのが好ましく、衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備えるとより好ましい。
開断面形状とは断面が開いた形状のものであり、ハット形状、Ｕ字形状、Ｖ字形状などが挙げられ、例えば図１の長手方向（Ｘ方向）に観察したときの断面図で示される。インナービームの開断面形状は、断面略コ字状であることが好ましい。衝撃を受ける側はアウタービームの外側である（図１のＺ側）。アウタービームと比べて、インナービームの開断面は開きにくいことが好ましい。言い換えると、衝撃を受けたとき、インナービームの開断面が開く速度よりも、アウタービームの開断面が開く速度の方が大きいことが好ましい。
【0057】
［アウタービーム：開断面形状］
アウタービームは開断面形状を備えているのが好ましく、衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備えているとより好ましい。
開断面形状とは断面が開いた形状のものであり、ハット形状、Ｕ字形状、Ｖ字形状などが挙げられ、例えば図１の長手方向（Ｘ方向）に観察したときの断面図で示される。アウタービームの開段面形状は、ハット形状であることが好ましい。衝撃を受ける側はアウタービームの外側である（図１のＺ側）。
アウタービームが断面ハット形状であり、インナービームが断面略コ字状であれば、衝撃を受けたときにアウタービーム開断面（ハット）が開き、延性材料として働きやすくなる。
アウタービームは開断面形状を備えているのが好ましく、衝撃を受ける側とは反対側に開口する開断面形状を備えているとより好ましい。
開断面形状とは断面が開いた形状のものであり、ハット形状、Ｕ字形状、Ｖ字形状などが挙げられ、例えば図１の長手方向（Ｘ方向）に観察したときの断面図で示される。アウタービームの開段面形状は、ハット形状であることが好ましい。衝撃を受ける側はアウタービームの外側である（図１のＺ側）。
アウタービームが断面ハット形状であり、インナービームが断面略コ字状であれば、衝撃を受けたときにアウタービーム開断面（ハット）が開き、延性材料として働きやすくなる。
【0058】
［アウタービームはインナービームの少なくとも一部を覆う］
アウタービームは開断面形状を備え、アウタービームはインナービームの少なくとも一部を覆っていることが好ましい。例えば、図１３は衝撃吸収部材を長手方向へ見た断面図であるが、アウタービームはインナービームの一部を覆っている。
また、図１に描かれているように、インナービームは完全にアウタービームに覆われていると、より好ましい。完全に覆われていれば、例えば衝撃吸収部材を自動車に搭載した場合、自動車設計の空間の利用効率が向上する。
アウタービームは開断面形状を備え、アウタービームはインナービームの少なくとも一部を覆っていることが好ましい。例えば、図１３は衝撃吸収部材を長手方向へ見た断面図であるが、アウタービームはインナービームの一部を覆っている。
また、図１に描かれているように、インナービームは完全にアウタービームに覆われていると、より好ましい。完全に覆われていれば、例えば衝撃吸収部材を自動車に搭載した場合、自動車設計の空間の利用効率が向上する。
【0059】
アウタービームは、その一部がインナービームよりも外側にあればよく、インナービームよりも内側にまで存在していても良い。特に、アウタービームが金属である場合、図１４のようにインナービームを囲ってしまっても良く、衝撃吸収部材をドアに配置したときは、乗客側までアウタービームが存在しても良い。
なお、図１の衝撃吸収部材では、アウタービームはインナービームを囲っていない。
なお、図１の衝撃吸収部材では、アウタービームはインナービームを囲っていない。
【0060】
［角αと角β］
インナービーム、及びアウタービームは、一対の側壁と、当該側壁を連結する連結壁を備えていることが好ましい。インナービームの側壁は図１０の１００４、連結壁は図１０の１００５で例示される。アウタービームの側壁は図１０の１００１、連結壁は図１０の１００２で例示される。図１０の１００２、１００５で描かれる連結壁は、天面と呼ぶ場合もある。図１０の１００３、１００６は、それぞれアウタービームのフランジ、インナービームのフランジと呼ぶ場合がある。
インナービーム、及びアウタービームは、一対の側壁と、当該側壁を連結する連結壁を備えていることが好ましい。インナービームの側壁は図１０の１００４、連結壁は図１０の１００５で例示される。アウタービームの側壁は図１０の１００１、連結壁は図１０の１００２で例示される。図１０の１００２、１００５で描かれる連結壁は、天面と呼ぶ場合もある。図１０の１００３、１００６は、それぞれアウタービームのフランジ、インナービームのフランジと呼ぶ場合がある。
【0061】
衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、インナービームの側壁と連結壁とのなす角αと、アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βとの関係が、α＜βを満たすことが好ましい。
【0062】
衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、全ての断面でα＜βを満たす必要はなく、α＜βを満たす断面が１か所あれば良い。衝撃吸収部材を長手方向に向けて断面観察したとき、α＜βを満たす断面が全体の５０％以上であるとより好ましい。
α×１．０１＜βがより好ましく、α×１．１＜βが更に好ましく、α×１．２＜βがより一層好ましい。
α×１．０１＜βがより好ましく、α×１．１＜βが更に好ましく、α×１．２＜βがより一層好ましい。
【0063】
α＜βであると、衝撃を受けたときに、アウタービームが図１２の矢印方向に開きやすくなる。α＜βとすることで、アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢｂを、インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａよりも大きく設計できやすい。更には、インナービームを破壊させやすくし、衝撃吸収部材の初期反力を高めやすい。
【0064】
言い換えると、衝撃を受けたとき、インナービームの開断面が開く速度よりも、アウタービームの開断面が開く速度の方が大きいことが好ましい。
【0065】
インナービーム、及びアウタービームが開断面形状を備えている場合、インナービームの開断面が開く速度よりも、アウタービームの開断面が開く速度を大きくするためには、インナービームの天面部と、アウタービームの天面部は接合されていないことが好ましい。同様に、インナービームのフランジ部と、アウタービームのフランジ部は接合されていないことが好ましい。インナービームのフランジ部と、アウタービームのフランジ部が接合されないことにより、衝撃を受けたときに各々が独立して開断面を開くことができる。言い換えると、アウタービームはインナービームからの干渉を受けずに、衝撃を受けたときに開断面を開くことができる。開断面が開くとは、図１２の矢印方向にインナービームとアウタービームが開くことを意味する。
【0066】
更に、インナービームとアウタービームの天面やフランジ部の接合を省略することで、組み立て工数を削減できる。
【0067】
より具体的には、αは９０度超えとすることが好ましく、９１度以上であるとより好ましい。９０度を超えることで、繊維強化プラスチックＡを圧縮成形によって作成できるため、インナービームを作成しやすくなる。角度βは１１０度以上であることが好ましく、１２０度以上であることがより好ましく、１３０度以上であると更に好ましい。角度βが１２０度以上であれば、衝撃を受けたときに開断面（ハット）が開き、延性材料として働きやすくなる。
【0068】
［インナービームとアウタービームの接合］
インナービームの連結壁と、アウタービームの連結壁は、接触していても、接触していなくても良く、図１１の１１０１のように隙間があっても良い。図１１の１１０１のように隙間がある場合、インナービームの連結壁と、アウタービームの連結壁は接触していない。更に、アウタービームがインナービームに嵌合していないことが好ましい。アウタービームがインナービームに嵌合していないことによって、アウタービームが変形しやすくなり、延性向上という効果を生じる。
インナービームの連結壁と、アウタービームの連結壁は、接触していても、接触していなくても良く、図１１の１１０１のように隙間があっても良い。図１１の１１０１のように隙間がある場合、インナービームの連結壁と、アウタービームの連結壁は接触していない。更に、アウタービームがインナービームに嵌合していないことが好ましい。アウタービームがインナービームに嵌合していないことによって、アウタービームが変形しやすくなり、延性向上という効果を生じる。
【0069】
【0070】
衝撃吸収部材をドアに固定する際には、アウタービームとインナービームの末端を、それぞれドアに接合すれば良い。例えば図１５の（ａ）（ｂ）の１５０１で示される締結孔を重ね、図１５（ｅ）に描かれているように重ね合わせて、締結孔を用いて締結すると良い。
【0071】
［圧縮成形体］
繊維強化プラスチックＡは圧縮成形体であることが好ましい。同様に、アウタービームが繊維強化プラスチックＢである場合、圧縮成形体であることが好ましい。圧縮成形体は圧縮成形（プレス成形とも呼ぶ）によって製造された成形体を指す。それぞれの圧縮成形体は一体成形されたものが好ましく、一体成形とは、継ぎ目を有さずに連続的に成形されており、別体の部材同士を接合して成形したものではないことをいう。このような一体成形によって、一度の成形でアウタービーム又はインナービームが作成される。
繊維強化プラスチックＡは圧縮成形体であることが好ましい。同様に、アウタービームが繊維強化プラスチックＢである場合、圧縮成形体であることが好ましい。圧縮成形体は圧縮成形（プレス成形とも呼ぶ）によって製造された成形体を指す。それぞれの圧縮成形体は一体成形されたものが好ましく、一体成形とは、継ぎ目を有さずに連続的に成形されており、別体の部材同士を接合して成形したものではないことをいう。このような一体成形によって、一度の成形でアウタービーム又はインナービームが作成される。
【0072】
一体成形によって作成することで、別々の部品を１つの部品として加工することができ、部品単価を引き下げることが可能となる。また、組付け工程数が減少するし、部品数減少により在庫に係る費用の削減も可能である。
【0073】
圧縮成形（プレス成形）を利用する場合、ホットプレス成形やコールドプレス成形などの成形方法を利用できる。繊維強化プラスチックＡ又は繊維強化プラスチックＢに含まれる樹脂が熱可塑性樹脂である場合、とりわけコールドプレスを用いたプレス成形が好ましい。コールドプレス法は、例えば、第１の所定温度に加熱した複合材料を第２の所定温度に設定された成形型内に投入した後、加圧・冷却を行う。具体的には、熱可塑性樹脂が結晶性である場合、第１の所定温度は融点以上であり、第２の所定温度は融点未満である。熱可塑性樹脂が非晶性である場合、第１の所定温度はガラス転移温度以上であり、第２の所定温度はガラス転移温度未満である。なお、本明細書において、複合材料とは、成形して繊維強化プラスチックＡや繊維強化プラスチックＢなどの成形体を製造するための材料である。
【0074】
ＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）を用いて繊維強化プラスチックＡ、又は繊維強化プラスチックＢを製造する場合、プレス成形方法を用いる。すなわち、目的の成形品形状をなした上下分離可能な金型を準備し、成形型に強化繊維と樹脂とを含むＳＭＣを所定量投入し、加熱加圧し、その後金型を開き目的の成形体を取り出す方法である。なお、成形温度、成形圧力はＳＭＣに含まれる樹脂の種類や目的とする成形品の形状等にあわせて選択することができる。
【0075】
［用途］
衝撃吸収部材は、車両前後方向に延在する車両用の衝撃吸収部材であることが好ましく、自動車のドアに備え付けられていることがより好ましい。
衝撃吸収部材は、車両前後方向に延在する車両用の衝撃吸収部材であることが好ましく、自動車のドアに備え付けられていることがより好ましい。
【0076】
衝撃吸収部材が自動車のドアに備えられた場合、衝撃を受ける側とは、ドアの外側である。この場合、衝撃を受ける側とは反対側とは、自動車居住空間内に向かうという意味である。より具体的には、図１のｚ軸方向から衝撃を受ける。
【0077】
［車幅方向におけるＬ１とＬ２］
車幅方向における、前記アウタービームの長さＬ１と、前記インナービームの長さＬ２との関係が、Ｌ１×０．５＜Ｌ２＜Ｌ１×２であることが好ましい。
車幅方向における、前記アウタービームの長さＬ１と、前記インナービームの長さＬ２との関係が、Ｌ１×０．５＜Ｌ２＜Ｌ１×２であることが好ましい。
【0078】
より好ましい下限は、Ｌ１×０．７＜Ｌ２であり、更に好ましい下限はＬ１×０．９＜Ｌ２であり、より一層好ましい下限はＬ１×１．０＜Ｌ２である。
【0079】
より好ましい上限は、Ｌ２＜Ｌ１×１．８であり、更に好ましい上限はＬ２＜Ｌ１×１．６であり、より一層好ましい上限はＬ２＜Ｌ１×１．５である。
【実施例0080】
以下に発明の実施態様を説明するが、本発明はこれに限ったものではない。
１．複合材料（一方向性テープ）
ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０
樹脂：ポリアミド６１０
繊維：炭素繊維（繊維体積割合４７％）
厚み：０．２５ｍｍ
１．複合材料（一方向性テープ）
ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０
樹脂：ポリアミド６１０
繊維：炭素繊維（繊維体積割合４７％）
厚み：０．２５ｍｍ
【0081】
２．インナービームとアウタービームの作成
２．１ インナービーム
上記ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０の複合材料（一方向性テープ）をカットして９枚積層し、プレス成形してインナービーム（繊維強化プラスチックＡ）を作成した。一方向性テープの繊維の配向角度は、表１に示すように積層した。表１の配向角度とは、インナービームとなったときの長手方向に対する連続繊維の配向角度である。
２．１ インナービーム
上記ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０の複合材料（一方向性テープ）をカットして９枚積層し、プレス成形してインナービーム（繊維強化プラスチックＡ）を作成した。一方向性テープの繊維の配向角度は、表１に示すように積層した。表１の配向角度とは、インナービームとなったときの長手方向に対する連続繊維の配向角度である。
【0082】
【表1】
【0083】
２．２ アウタービーム
上記ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０の複合材料（一方向性テープ）をカットして２２枚積層し、プレス成形してアウタービーム（繊維強化プラスチックＢ）を作成した。一方向性テープの繊維の配向角度は、表２に示すように積層した。表２の配向角度とは、アウタービームとなったときの長手方向に対する連続繊維の配向角度である。
上記ＤＳＭ社製のＥｃｏＰａＸＸ（登録商標）ＵＤｅａ ＰＡ４１０ ＣＦ６０の複合材料（一方向性テープ）をカットして２２枚積層し、プレス成形してアウタービーム（繊維強化プラスチックＢ）を作成した。一方向性テープの繊維の配向角度は、表２に示すように積層した。表２の配向角度とは、アウタービームとなったときの長手方向に対する連続繊維の配向角度である。
【0084】
アウタービームの連続繊維は２軸方向へ配向し、アウタービームの長手方向に引いたアウタービームの中央線に対して、線対称に連続繊維が二軸方向へ配向している。
【0085】
【表2】
【0086】
３．図１６に、衝撃吸収試験に利用したアウタービームとインナービームの寸法を示す。
【0087】
３．１ インナービーム
インナービームの長手方向長さ１６０５は１０００ｍｍ、天面幅１６０６は３０ｍｍ、フランジ幅１６０７は１０ｍｍ、立ち面高さ１６０８は２５ｍｍとした。
厚みは１．８ｍｍと均一厚みとした。複合材料（一方向性テープ）の厚みは０．２５ｍｍであるが、成形すると樹脂が流れて薄くなる。
インナービームの長手方向長さ１６０５は１０００ｍｍ、天面幅１６０６は３０ｍｍ、フランジ幅１６０７は１０ｍｍ、立ち面高さ１６０８は２５ｍｍとした。
厚みは１．８ｍｍと均一厚みとした。複合材料（一方向性テープ）の厚みは０．２５ｍｍであるが、成形すると樹脂が流れて薄くなる。
【0088】
３．２ アウタービーム
長手方向長さ１６０１は１０００ｍｍ、天面幅１６０２は５０ｍｍ、フランジ幅１６０３は１０ｍｍ、立ち面高さ１６０４は２５ｍｍとし、短手方向の長さ（天面幅＋２つのフランジ幅＋ハットの開き分）は１００ｍｍとした。
厚みは４．４ｍｍの均一厚みとした。複合材料（一方向性テープ）の厚みは０．２５ｍｍであるが、成形すると樹脂が流れて薄くなる。
長手方向長さ１６０１は１０００ｍｍ、天面幅１６０２は５０ｍｍ、フランジ幅１６０３は１０ｍｍ、立ち面高さ１６０４は２５ｍｍとし、短手方向の長さ（天面幅＋２つのフランジ幅＋ハットの開き分）は１００ｍｍとした。
厚みは４．４ｍｍの均一厚みとした。複合材料（一方向性テープ）の厚みは０．２５ｍｍであるが、成形すると樹脂が流れて薄くなる。
【0089】
３．３ 角α、角β
インナービームの側壁と連結壁とのなす角αは９０度であり、アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βは１２０度である。
インナービームの側壁と連結壁とのなす角αは９０度であり、アウタービームの側壁と連結壁とのなす角βは１２０度である。
【0090】
４．衝撃吸収部材
アウタービームとインナービームとは、図１５の１５０１に示す締結孔を用いて締結し、衝撃吸収部材を作成した。このとき、アウタービームとインナービームのフランジ部、天面部は接合しなかった。
アウタービームとインナービームとは、図１５の１５０１に示す締結孔を用いて締結し、衝撃吸収部材を作成した。このとき、アウタービームとインナービームのフランジ部、天面部は接合しなかった。
【0091】
衝撃吸収部材は図１に描かれた形状であり、断面ハット形状のアウタービーム１０１が、断面略コ字状のインナービーム１０２に覆い被さっている。衝撃を受けるのは図１のアウタービームの天面であり、インナービーム、及びアウタービームの開断面は、衝撃を受ける側とは反対側に開口している。
【0092】
［３点曲げ撓み試験における破壊撓み］
上記得られた図１に描かれている衝撃吸収部材を３点曲げ撓み試験した。３点曲げ撓み試験における破壊撓みは、万能材料試験機（インストロン社製、インストロン５８９２）を使用し、３点曲げスパンが５００ｍｍ（図７の７０１）、幅１００ｍｍ（アウタービームの短手方向長さ）で試験した。試験片を室温下で速度２ｍｍ／ｍｉｎで３点曲げ撓み試験を行い、得られた応力－歪線図から破壊撓みを求めた。
上記得られた図１に描かれている衝撃吸収部材を３点曲げ撓み試験した。３点曲げ撓み試験における破壊撓みは、万能材料試験機（インストロン社製、インストロン５８９２）を使用し、３点曲げスパンが５００ｍｍ（図７の７０１）、幅１００ｍｍ（アウタービームの短手方向長さ）で試験した。試験片を室温下で速度２ｍｍ／ｍｉｎで３点曲げ撓み試験を行い、得られた応力－歪線図から破壊撓みを求めた。
【0093】
１．インナービームの３点曲げ撓み試験
インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａは、４０ｍｍであった。
２．アウタービームの３点曲げ撓み試験
アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢｂは、１５５ｍｍであった。
３．衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験
衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値Ｒ１は、２１ｋＮであり、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、（撓み値がＢａ×２である）撓み８０ｍｍのときの反力Ｒ２は、８．５ｋＮであった。結果を、図２に示す。
なお、図２の衝撃吸収部材のインナービームが破壊された撓み値は３５ｍｍであり、Ｂａの値（４０ｍｍ）よりも小さい値である。これは、インナービームがアウタービームに覆われたため、インナービームの中央部に応力が集中したためである。
インナービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢａは、４０ｍｍであった。
２．アウタービームの３点曲げ撓み試験
アウタービームの３点曲げ撓み試験における破壊撓みＢｂは、１５５ｍｍであった。
３．衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験
衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、反力のピーク値Ｒ１は、２１ｋＮであり、衝撃吸収部材の３点曲げ撓み試験における、（撓み値がＢａ×２である）撓み８０ｍｍのときの反力Ｒ２は、８．５ｋＮであった。結果を、図２に示す。
なお、図２の衝撃吸収部材のインナービームが破壊された撓み値は３５ｍｍであり、Ｂａの値（４０ｍｍ）よりも小さい値である。これは、インナービームがアウタービームに覆われたため、インナービームの中央部に応力が集中したためである。
【符号の説明】
【0094】
１０１：アウタービーム
１０２：インナービーム
２０１：初期反力
２０２：インナービームの破断点
２０３：アウタービームは破断することなく、衝撃を吸収している。
θ：アウタービームの連続繊維の配向角度
Ｌ１：車幅方向における、アウタービームの長さＬ１
Ｌ２：車幅方向における、インナービームの長さＬ２
７０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
８０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
９０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
１００１：アウタービームの側壁
１００２：アウタービームの連結壁
１００３：アウタービームのフランジ
１００４：インナービームの側壁
１００５：インナービームの連結壁
１００６：アウタービームのフランジ
α：インナービームの側壁と連結壁とのなす角
β：アウタービームの側壁と連結壁とのなす角
１１０１：インナービームとアウタービームの間にある隙間
１５０１：締結孔
１６０１：１０００ｍｍ
１６０２：５０ｍｍ
１６０３：１０ｍｍ
１６０４：２５ｍｍ
１６０５：１０００ｍｍ
１６０６：３０ｍｍ
１６０７：１０ｍｍ
１６０８：２５ｍｍ
１０２：インナービーム
２０１：初期反力
２０２：インナービームの破断点
２０３：アウタービームは破断することなく、衝撃を吸収している。
θ：アウタービームの連続繊維の配向角度
Ｌ１：車幅方向における、アウタービームの長さＬ１
Ｌ２：車幅方向における、インナービームの長さＬ２
７０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
８０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
９０１：３点曲げ撓み試験における支点間距離
１００１：アウタービームの側壁
１００２：アウタービームの連結壁
１００３：アウタービームのフランジ
１００４：インナービームの側壁
１００５：インナービームの連結壁
１００６：アウタービームのフランジ
α：インナービームの側壁と連結壁とのなす角
β：アウタービームの側壁と連結壁とのなす角
１１０１：インナービームとアウタービームの間にある隙間
１５０１：締結孔
１６０１：１０００ｍｍ
１６０２：５０ｍｍ
１６０３：１０ｍｍ
１６０４：２５ｍｍ
１６０５：１０００ｍｍ
１６０６：３０ｍｍ
１６０７：１０ｍｍ
１６０８：２５ｍｍ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
