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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024078486
(43)【公開日】2024-06-11
(54)【発明の名称】マルチピースソリッドゴルフボール
(51)【国際特許分類】
A63B 37/00 20060101AFI20240604BHJP
【ＦＩ】
A63B37/00 626
A63B37/00 658
A63B37/00 640
A63B37/00 644
A63B37/00 620
A63B37/00 538
A63B37/00 548
A63B37/00 542
A63B37/00 546
A63B37/00 638
A63B37/00 648
A63B37/00 650
A63B37/00 654
A63B37/00 136
A63B37/00 424
【審査請求】未請求
【請求項の数】12
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022190894
(22)【出願日】2022-11-30
(71)【出願人】
【識別番号】592014104
【氏名又は名称】ブリヂストンスポーツ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002240
【氏名又は名称】弁理士法人英明国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】桑原 壮暢
(72)【発明者】
【氏名】渡邊 英郎
(57)【要約】
【課題】ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離を大きくしても、アベレージヒッターのドライバー打撃時及びアイアン打撃時の飛距離の落とす距離を少なくしたゴルフボールを提供する。
【解決手段】コア、中間層及びカバーを具備し、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が所定の関係式を満たし、ボールの初速を適正化し、ボールに対して所定荷重負荷時のたわみ量を適正化すると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、ディンプルの所定のレイノルズ数、スピンレートにおける揚力係数及び抗力係数を所定範囲に設定するゴルフボール。
【選択図】図１
【解決手段】コア、中間層及びカバーを具備し、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が所定の関係式を満たし、ボールの初速を適正化し、ボールに対して所定荷重負荷時のたわみ量を適正化すると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、ディンプルの所定のレイノルズ数、スピンレートにおける揚力係数及び抗力係数を所定範囲に設定するゴルフボール。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コア、中間層及びカバーを具備し、該カバーの外表面には多数のディンプルが形成されるマルチピースソリッドゴルフボールであって、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速が７６．５～７７．７２４ｍ／ｓであり、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量が２．７ｍｍ未満であると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速が７６．５～７７．７２４ｍ／ｓであり、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量が２．７ｍｍ未満であると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項2】
上記ディンプルの体積占有率ＶＲが０．７７～０．９２％である請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項3】
上記の（Ａ２＋Ａ３）／２の値が、０．６７０～０．７８３である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項4】
上記Ａ２の値が０．６３５～０．７５０、上記Ａ３の値が０．６９５～０．８１５である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項5】
コアの表面硬度と中間層被覆球体の表面硬度との関係が、下記式
（中間層被覆球体の表面硬度）≧（コアの表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（中間層被覆球体の表面硬度）≧（コアの表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項6】
コアの初速をＶｃ（ｍ／ｓ）、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）とするとき、下記式
２０≦Ｖｃ／Ｃ≦３０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
２０≦Ｖｃ／Ｃ≦３０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項7】
コア、中間層被覆球体及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｍ（ｍｍ）及びＢ（ｍｍ）としたとき、下記の２つの式
０．３０≦Ｃ－Ｂ≦０．９０
０．３０≦Ｃ－Ｍ≦０．６５
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
０．３０≦Ｃ－Ｂ≦０．９０
０．３０≦Ｃ－Ｍ≦０．６５
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項8】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣ（ｍｍ）としたとき、下記式
７００≦Ｃｉｗ／Ｃ≦１０００
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７００≦Ｃｉｗ／Ｃ≦１０００
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項9】
上記コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝≧４．０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝≧４．０
を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項10】
上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）≧２２
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（Ｃｓ－Ｃｃ）≧２２
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項11】
上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧４．０
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧４．０
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項12】
上記コアの硬度分布において、下記の式
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たす請求項９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コア、中間層及びカバーを具備し、該カバーの外表面には多数のディンプルが形成されるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。
【背景技術】
【0002】
２０２２年３月にＲ＆ＡとＵＳＧＡとからゴルフボールの製造業者に対して、将来的にゴルフボールの標準総合距離（ＯＤＳ）のテスト条件を変更することにより、ロングヒッターの飛距離を抑制する研究を開始するとの通知があった。このため、単純に飛距離を落とすのではなく、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離を大きくしつつ、アベレージヒッターのドライバー打撃時の飛距離およびアイアン打撃時の飛距離を落とす距離は少なくすることにより、ロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が落ちること以外に対するプレーへの影響を小さくするゴルフボールにすることが好ましい。また、上記の変更により、飛距離を落としたゴルフボールについてプロや上級者が使用しても違和感が生じないように、ショートゲームのスピン特性についても、現在のツアーで使用されているボールに近似の性能となるようにボールを設計することが望まれる。
【0003】
なお、過去において、ボール初速を通常のゲームボールよりも低い７６．５ｍ／ｓ以下に制約したゴルフボールがいくつか提案されている。このような技術文献としては、例えば、下記の特許文献１～５が挙げられる。
【0004】
しかしながら、上記提案のゴルフボールについては、いずれも、単にゲームボールより飛距離が出ないように設計された練習場向けの練習ボールである。従って、ロングヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離を落としつつも、アベレージヒッターの飛距離の落ちる距離をロングヒッターの飛距離の落ちる距離よりも小さくするようなゴルフボールの設計はなされていない。
【0005】
また、ボール表面に形成されるディンプルについて、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積、即ち、ディンプル体積占有率ＶＲを所定範囲に特定して、高ヘッドスピード（ＨＳ）領域における飛距離を抑制しながら、低ＨＳ領域において優位な飛距離を得ることのできるゴルフボールとして、下記の特許文献６～１４が挙げられる。
【0006】
しかしながら、上記提案のゴルフボールについては、アベレージヒッターがアイアンで打撃した時の飛距離が大きく低下してしまうことがあった。また、アイアン打撃時のランが大きくなりすぎてしましい、狙ったところに止め難いこともあった。従って、ロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が落ちること以外に対するプレーへの影響をできるだけ小さくするゴルフボールを開発することが望ましい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特開２０１２－２２８４７０号公報
【特許文献2】特開２０１４－０６９０４５号公報
【特許文献3】特開２０１３－１３８８５７号公報
【特許文献4】特開２０１３－１３８８３９号公報
【特許文献5】特開２０１３－１３８８４０号公報
【特許文献6】特開２０１１－２１８１６０号公報
【特許文献7】特開２０１１－２１８１６１号公報
【特許文献8】特開２０１１－２１８１６２号公報
【特許文献9】特開２０１１－２４０１２２号公報
【特許文献10】特開２０１１－２４０１２３号公報
【特許文献11】特開２０１１－２４０１２４号公報
【特許文献12】特開２０１１－２４０１２５号公報
【特許文献13】特開２０１１－２４０１２６号公報
【特許文献14】特開２０１１－２４０１２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、将来的にゴルフボールの標準総合飛距離（ＯＤＳ）のテスト条件を変更することにより、ロングヒッターの飛距離を抑制するルールに変更される可能性が出てきたことに対して、単純に飛距離を落とすのではなく、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離を大きくしつつも、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離の落とす距離を少なくし、更に、アイアン打撃時のランを小さくすることで狙ったところにボールが止まり易くすることにより、プロや上級者のニーズを満足させることができるゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、中間層及びカバーを具備し、該カバーの外表面には多数のディンプルが形成されるマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速を７６．５～７７．７２４ｍ／ｓに設定し、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量を２．７ｍｍ未満に設定すると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすようゴルフボールを設計することにより、ロングヒッターの飛距離を抑制するルールに準ずるゴルフボールにおいて、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離が大きくなっても、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離の落とす距離はできるだけ少なくすることにより、ロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が落ちること以外に対するプレーへの影響を小さくしたゴルフボールを見出し、本発明をなすに至ったものである。また、本発明のゴルフボールは、プロや上級者が使用して違和感が生じないように、ショートゲームのスピン特性についても、現在のツアーで使用されているボールに近似の性能を有する。更には、本発明のゴルフボールは、アイアン打撃時のランを大きくせずに、狙ったところに止めやすくすることにより、プロや上級者のニーズを満足させることができる。
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速を７６．５～７７．７２４ｍ／ｓに設定し、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量を２．７ｍｍ未満に設定すると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすようゴルフボールを設計することにより、ロングヒッターの飛距離を抑制するルールに準ずるゴルフボールにおいて、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離が大きくなっても、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離の落とす距離はできるだけ少なくすることにより、ロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が落ちること以外に対するプレーへの影響を小さくしたゴルフボールを見出し、本発明をなすに至ったものである。また、本発明のゴルフボールは、プロや上級者が使用して違和感が生じないように、ショートゲームのスピン特性についても、現在のツアーで使用されているボールに近似の性能を有する。更には、本発明のゴルフボールは、アイアン打撃時のランを大きくせずに、狙ったところに止めやすくすることにより、プロや上級者のニーズを満足させることができる。
【0010】
なお、上記の「ロングヒッター」とは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のヘッドスピードが約５０ｍ／ｓ以上のユーザーであり、上記の「アベレージヒッター」とは、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のヘッドスピードが約４５ｍ／ｓ以下のユーザーを意味する。
【0011】
従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、中間層及びカバーを具備し、該カバーの外表面には多数のディンプルが形成されるマルチピースソリッドゴルフボールであって、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速が７６．５～７７．７２４ｍ／ｓであり、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量が２．７ｍｍ未満であると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．上記ディンプルの体積占有率ＶＲが０．７７～０．９２％である上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．上記の（Ａ２＋Ａ３）／２の値が、０．６７０～０．７８３である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．上記Ａ２の値が０．６３５～０．７５０、上記Ａ３の値が０．６９５～０．８１５である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．コアの表面硬度と中間層被覆球体の表面硬度との関係が、下記式
（中間層被覆球体の表面硬度）≧（コアの表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．コアの初速をＶｃ（ｍ／ｓ）、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）とするとき、下記式
２０≦Ｖｃ／Ｃ≦３０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．コア、中間層被覆球体及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｍ（ｍｍ）及びＢ（ｍｍ）としたとき、下記の２つの式
０．３０≦Ｃ－Ｂ≦０．９０
０．３０≦Ｃ－Ｍ≦０．６５
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣ（ｍｍ）としたとき、下記式
７００≦Ｃｉｗ／Ｃ≦１０００
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．上記コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝≧４．０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１０．上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）≧２２
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１１．上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧４．０
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１２．上記コアの硬度分布において、下記の式
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．コア、中間層及びカバーを具備し、該カバーの外表面には多数のディンプルが形成されるマルチピースソリッドゴルフボールであって、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たし、ボールの初速が７６．５～７７．７２４ｍ／ｓであり、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量が２．７ｍｍ未満であると共に、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たし、更に、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．上記ディンプルの体積占有率ＶＲが０．７７～０．９２％である上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．上記の（Ａ２＋Ａ３）／２の値が、０．６７０～０．７８３である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．上記Ａ２の値が０．６３５～０．７５０、上記Ａ３の値が０．６９５～０．８１５である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．コアの表面硬度と中間層被覆球体の表面硬度との関係が、下記式
（中間層被覆球体の表面硬度）≧（コアの表面硬度）
（但し、硬度はショアＣ硬度を意味する。）
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．コアの初速をＶｃ（ｍ／ｓ）、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）とするとき、下記式
２０≦Ｖｃ／Ｃ≦３０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
７．コア、中間層被覆球体及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｍ（ｍｍ）及びＢ（ｍｍ）としたとき、下記の２つの式
０．３０≦Ｃ－Ｂ≦０．９０
０．３０≦Ｃ－Ｍ≦０．６５
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
８．コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣ（ｍｍ）としたとき、下記式
７００≦Ｃｉｗ／Ｃ≦１０００
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
９．上記コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度をＣｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度をＣm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度をそれぞれＣm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度をＣｓとしたとき、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、下記式
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝≧４．０
を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１０．上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）≧２２
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１１．上記コアの硬度分布において、下記の式
（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧４．０
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１２．上記コアの硬度分布において、下記の式
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たす上記９記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の効果】
【0012】
本発明のゴルフボールによれば、Ｒ＆ＡとＵＳＧＡから将来的にゴルフボールの標準総合飛距離（ＯＤＳ）のテスト条件を変更することにより、ロングヒッターの飛距離を抑制するルールに変更される可能性が出てきたことに対して、単純に飛距離を落とすのではなく、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して飛距離を落とす距離を大きくし、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離の落とす距離を少なくすることにより、ロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が落ちること以外に対するプレーへの影響を小さくすることができる。また、本発明のゴルフボールは、プロや上級者が使用して違和感が生じないように、ショートゲームのスピン特性についても、現在のツアーで使用されているボールに近似の性能を有し、更には、アイアン打撃時のランを大きくせずに、狙ったところに止めやすくすることにより、プロや上級者のニーズを満足させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0013】
【図1】本発明の一実施態様であるゴルフボールの概略断面図である。
【図2】コア硬度分布の面積Ａ～Ｆを説明するために、実施例１のコア硬度分布データを用いて説明した概略図である。
【図3】実施例１～３及び比較例１～６のコア硬度分布を示すグラフである。
【図4】比較例７～１０のコア硬度分布を示すグラフである。
【図5】実施例１～３及び比較例１～１０のＣｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値を示すグラフである。
【図6】実施例１～３及び比較例１～９で用いたディンプル（１）～（４）の配列態様（模様）であり、（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、（Ｂ）は、その側面図を示す。
【図7】比較例１０で用いたディンプル（５）の配列態様（模様）であり、（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、（Ｂ）は、その側面図を示す。
【0014】
以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コア、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、単層コア１と、該コア１を被覆する単層の中間層２と、該中間層を被覆する単層のカバー３を有している。このカバー３は、塗料層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア及び中間層の各層は、図１に示すような単層のほか、複数層の形成することができる。なお、上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、特に図示してはいないが、通常、塗料層が形成される。以下、上記の各層について詳述する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コア、中間層及びカバーを有するものであり、例えば、図１にその一例を示す。図１に示したゴルフボールＧは、単層コア１と、該コア１を被覆する単層の中間層２と、該中間層を被覆する単層のカバー３を有している。このカバー３は、塗料層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。コア及び中間層の各層は、図１に示すような単層のほか、複数層の形成することができる。なお、上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、特に図示してはいないが、通常、塗料層が形成される。以下、上記の各層について詳述する。
【0015】
上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物を加硫することにより得られる。コア材料がゴム組成物ではないとコアの反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）及びアイアン打撃時において、所望の飛距離が得られなくなることがある。このゴム組成物としては、通常、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、架橋開始剤、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を得るものである。
【0016】
上記コアとしては、特に、下記（Ａ）～（Ｅ）成分
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）共架橋剤
（Ｃ）水またはモノカルボン酸金属塩
（Ｄ）有機過酸化物
（Ｅ）有機硫黄化合物
を含有するゴム組成物により形成されることが好適である。
（Ａ）基材ゴム
（Ｂ）共架橋剤
（Ｃ）水またはモノカルボン酸金属塩
（Ｄ）有機過酸化物
（Ｅ）有機硫黄化合物
を含有するゴム組成物により形成されることが好適である。
【0017】
（Ａ）基材ゴムとしては、ジエン系ゴムを含むことができる。このジエン系ゴムとしては、ポリブタジエン、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。
【0018】
（Ｂ）共架橋剤は、α，β－不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩である。不飽和カルボン酸として、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。
【0019】
上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは９質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。
【0020】
（Ｃ）水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．２質量部以上であり、上限としては、好ましくは２質量部以下であり、より好ましくは１質量部以下である。
【0021】
コア材料に直接的に（Ｃ）成分として水または水を含む材料を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。また、コア用ゴム組成物中の有機過酸化物は、温度によって分解効率が変化することが知られており、ある温度よりも高温になるほど分解効率が上がる。温度が高すぎると、分解したラジカル量が多くなりすぎてしまい、ラジカル同士で再結合や不活性化してしまうことになる。その結果、架橋に有効に働くラジカルが減ることになる。ここで、コア加硫の際に有機過酸化物が分解することで分解熱が発生するとき、コア表面付近は加硫モールドの温度とほぼ同程度を維持しているが、コア中心付近は外側から分解していった有機過酸化物の分解熱が蓄積されるため、モールド温度よりもかなり高温になる。コアに直接的に水または水を含む材料を配合した場合、水は有機過酸化物の分解を助長する働きがあるため、上述したようなラジカル反応をコア中心とコア表面において変化させることができる。即ち、コア中心付近では有機過酸化物の分解が更に助長され、ラジカルの不活性化がより促されることで有効ラジカル量が更に減少するため、コア中心とコア表面との架橋密度が大きく異なるコアを得ることができ、且つ、コア中心部の動的粘弾性特性の異なるコアを得ることができる。
【0022】
また、上記の水の代わりに、モノカルボン酸金属塩を採用することができる。モノカルボン酸金属塩は、カルボン酸が金属塩に対して配位結合していると推定され、化学式で〔CH2=CHCOO〕2Znで表わされるジアクリル酸亜鉛のようなジカルボン酸金属塩とは区別される。モノカルボン酸金属塩は、脱水縮合反応をすることによりゴム組成物中に水をもたらすため、上記水と同様の効果を得ることができる。また、モノカルボン酸金属塩は、粉体としてゴム組成物に配合することができるため、作業工程を簡略化することができると共に、ゴム組成物中に均一に分散させることが容易である。なお、上記の反応を効果的に行うためには、モノ塩であることが必要である。モノカルボン酸金属塩の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは３質量部以上である。上限としては、モノカルボン酸金属塩の配合量は、６０質量部以下配合することが好ましく、より好ましくは５０質量部以下である。上記モノカルボン酸金属塩の配合量が少なすぎると、適切な架橋密度を得ることが困難となり、十分にゴルフボールの低スピン効果を得ることができないことがある。また、配合量が多すぎる場合には、コアが硬くなりすぎるため、適切な打感を保つことが困難になる場合がある。
【0023】
上記のカルボン酸は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、ステアリン酸等を使用することができる。置換金属としては、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等が挙げられるが、好ましくはＺｎが好適に用いられる。具体例としては、モノアクリル酸亜鉛、モノメタクリル酸亜鉛等が挙げられ、特に、モノアクリル酸亜鉛を用いることが好ましい。
【0024】
（Ｄ）有機過酸化物としては、熱分解温度が比較的高温な有機過酸化物を使用することが好適であり、具体的には、１分間半減期温度が約１６５～１８５℃の高温な有機過酸化物を使用するものであり、例えば、ジアルキルパーオキサイド類を挙げることができる。ジアルキルパーオキサイド類として、例えば、ジクミルパーオキサイド（日油社製「パークミルＤ」）、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）ヘキサン（日油社製「パーヘキサ２５Ｂ」）、ジ（２－ｔ－ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼン（日油社製「パーブチルＰ」）等が挙げられ、ジクミルパーオキサイドを好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。半減期は、有機過酸化物の分解速度の程度を表す指標の一つであり、もとの有機過酸化物が分解して、その活性酸素量が１／２になるまでに要する時間によって示される。コア用ゴム組成物における加硫温度は、通常、１２０～１９０℃の範囲内であり、その範囲内では、１分間半減期温度が約１６５℃～１８５℃と高温な有機過酸化物は比較的遅く熱分解する。本発明で用いられるゴム組成物によれば、加硫時間の経過とともに増加する遊離ラジカルの生成量を調整することにより、後述する特定の内部硬度形状を有するゴム架橋物であるコアを得ることができる。
【0025】
（Ｅ）有機硫黄化合物は、コアの反発性を上げる方向にコントロールするために配合することができる。有機硫黄化合物として具体的には、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩を配合することが推奨され、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノール等の亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられるが、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。
【0026】
有機硫黄化合物の配合量は、上限値として、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２質量部以下である。この配合量が多すぎると、コアの硬さが軟らかくなりすぎ、あるいはコアの反発が高くなりすぎてロングヒッターのドライバー打撃時の飛距離が出すぎることがある。一方、この配合量の下限値としては、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．２質量部以上、さらに好ましくは０．５質量部以上である。この配合量が少なすぎると、コアの反発が低くなりすぎて、アベレージヒッターのドライバー打撃時およびロングヒッター／アベレージヒッター両者のアイアン打撃時の飛距離が低くなりすぎることがある。
【0027】
上記ゴム組成物には上記（Ａ）～（Ｅ）成分以外の成分として、充填材、老化防止剤などを配合することができる。
【0028】
充填材としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは４質量部以上、より好ましくは８質量部以上、更に好ましくは１２質量部以上とすることができる。また、この配合量の上限は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３０質量部以下とすることができる。この配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。
【0029】
老化防止剤としては、例えば、ノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０、同２００、同ＭＢ（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0030】
老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。
【0031】
上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。
【0032】
本発明では、上記コアは単層もしくは複数層に形成されるが、単層に形成されることが好適である。複数層のゴム製コアに作製すると、繰り返し打撃した時に界面から剥離が生じ、早期に割れてしまう場合がある。
【0033】
コアの直径は、３７．５ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは３８．０ｍｍ以上、さらに好ましくは３８．４ｍｍ以上である。この直径の上限値は、好ましくは４０．０ｍｍ以下、より好ましくは３９．４ｍｍ以下、さらに好ましくは３８．８ｍｍ以下である。コアの直径が小さすぎると、ボール初速が低くなりすぎたり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなり、フルショット時のボールのスピン量が増えてしまい、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、コアの直径が大きすぎると、フルショット時のスピン量が増えてしまいアベレージヒッターの所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0034】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは２．５ｍｍ以上、より好ましくは２．７ｍｍ以上、更に好ましくは２．９ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．９ｍｍ以下、より好ましくは３．６ｍｍ以下、さらに好ましくは３．３ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがあり、あるいは打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎてアベレージヒッターにとって飛ばなくなり、あるいは打感が軟らかくなりすぎ、または繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなり、アイアン打撃時のランが大きくなりすぎることがある。
【0035】
次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。
【0036】
上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは５７以上、より好ましくは５９以上、さらに好ましくは６１以上であり、その上限値は、好ましくは６７以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６３以下である。この値が大きすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなりアベレージヒッターの所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、アイアン打撃時にランが大きくなり、プロや上級者のニーズを満足できないことがある。
【0037】
上記コアの中心と表面の中間の位置Ｍ（以下「中間位置Ｍ」ともいう。）から内側に６ｍｍの位置硬度（Ｃm-6）は、特に制限されるものではないが、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、更に好ましくは６２以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは６８以下、より好ましくは６６以下、更に好ましくは６４以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0038】
上記コアの中心と表面の中間の位置Ｍ（以下「中間位置Ｍ」ともいう。）から内側に４ｍｍの位置硬度（Ｃm-4）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６０以上、より好ましくは６２以上、更に好ましくは６４以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは６９以下、より好ましくは６７以下、更に好ましくは６５以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0039】
上記コアの中間位置Ｍから内側に２ｍｍの位置硬度（Ｃm-2）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６１以上、より好ましくは６３以上、更に好ましくは６５以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、更に好ましくは６６以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0040】
上記コアの中間位置Ｍの断面硬度（Ｃｍ）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６２以上、より好ましくは６４以上、更に好ましくは６６以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは７１以下、より好ましくは６９以下、更に好ましくは６７以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0041】
上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは８０以上、より好ましくは８２以上、さらに好ましくは８４以上であり、その上限値は、好ましくは９１以下、より好ましくは８９以下、さらに好ましくは８７以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、あるいは打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり、あるいはフルショット時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0042】
上記コアの中間位置Ｍからコア表面に向けて外側（以下、単に「外側」という。）に２ｍｍの位置硬度（Ｃm+2）は、特に制限されるものではないが、好ましくは６６以上、より好ましくは６８以上、更に好ましくは７０以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは７５以下、より好ましくは７３以下、更に好ましくは７１以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0043】
上記コアの中間位置Ｍから外側に４ｍｍの位置硬度（Ｃm+4）は、特に制限されるものではないが、好ましくは７１以上、より好ましくは７３以上、更に好ましくは７５以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは８０以下、より好ましくは７８以下、更に好ましくは７６以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0044】
上記コアの中間位置Ｍから外側に６ｍｍの位置硬度（Ｃm+6）は、特に制限されるものではないが、好ましくは７５以上、より好ましくは７７以上、更に好ましくは７９以上とすることができ、また、その上限も特に制限はなく、好ましくは８５以下、より好ましくは８３以下、更に好ましくは８１以下とすることができる。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの表面硬度（Ｃｓ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0045】
上記コアの表面硬度から中心硬度を引いた値、即ち、Ｃｓ－Ｃｃの値は、好ましくは２２以上、より好ましくは２３以上、さらに好ましくは２４以上であり、その上限値は、好ましくは３２以下、より好ましくは２９以下、さらに好ましくは２６以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0046】
また、上記コアの硬度分布について、（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）の値を適正化することが好適である。（Ｃｓ－Ｃｃ）の値は、コアの中心と表面との硬度差を示し、（Ｃｍ－Ｃｃ）の値は、コア表面及びコア中心の中間点と、コア中心との硬度差を示すものであり、上記式は、これらの硬度差の比を表す。（Ｃｓ－Ｃｃ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）の値は、好ましくは４．０以上、より好ましくは５．０以上、さらに好ましくは６．０以上であり、上限値として、好ましくは１２．０以下、より好ましくは１１．０以下、さらに好ましくは９．５以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られない場合がある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時およびロングヒッター／アベレージヒッターの両者のアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0047】
上記コア硬度分布においては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）の値が４．０以上であることが好ましく、より好ましくは５．０以上、より好ましくは６．０以上であり、上限値としては、好ましくは１２．０以下、より好ましくは１０．０以下、さらに好ましくは８．０以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
について、（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）の値が４．０以上であることが好ましく、より好ましくは５．０以上、より好ましくは６．０以上であり、上限値としては、好ましくは１２．０以下、より好ましくは１０．０以下、さらに好ましくは８．０以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0048】
また、上記コアの硬度分布から計算される各面積の関係については、下記式
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たすことが好適である。この関係式を満足しないと、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
面積Ｅ＞面積Ｄ＞面積Ｃ
を満たすことが好適である。この関係式を満足しないと、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0049】
更に、下記式
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝×（Ｃｓ－Ｃｃ）の値を適正化することが好適である。この値としては、１２０以上であり、好ましくは１３０以上、より好ましくは１４０以上であり、上限値として、好ましくは２２０以下、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１９０以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝×（Ｃｓ－Ｃｃ）の値を適正化することが好適である。この値としては、１２０以上であり、好ましくは１３０以上、より好ましくは１４０以上であり、上限値として、好ましくは２２０以下、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１９０以下である。この値が小さすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が大きすぎると、反発性が低くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0050】
なお、図２には、実施例１のコア硬度分布データを用いて面積Ａ～Ｆを説明した概略図を示す。このように面積Ａ～Ｆは、各特定距離の差を底辺とし、各位置硬度の差を高さに持つ各三角形の面積である。
【0051】
コアの初速は、好ましくは７５．６ｍ／ｓ以上、より好ましくは７６．０ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７６．４ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、７８．０ｍ／ｓ以下、好ましくは７７．２ｍ／ｓ以下、より好ましくは７６．８ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して現状のツアーボールに対しての飛距離の落ちる程度が足りずに、Ｒ＆ＡおよびＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。一方、この初速が低すぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。この場合における上記の初速の値は、Ｒ＆Ａと同型のＣＯＲ型初速計にて計測した数値である。具体的には、米国のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ製のＣＯＲ型初速装置を用いる。条件としては、測定の際は、エアの圧力を４段階に変更して測定し、入射速度とＣＯＲとの関係式を構築し、この関係式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時の初速を求めるものである。なお、上記のＣＯＲ型初速装置の測定環境については、２３．９±１℃に調整された恒温槽で３時間以上温調したボールを使用し、計測するときは、２３．９±２℃の室温下で計測される。また、バレル径は、計測物の外径との間の片側のクリアランスが０．２～２．０ｍｍの間で選択される。
【0052】
コアの初速をＶC（ｍ／ｓ）、コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＣ（ｍｍ）とするとき、Ｖｃ／Ｃの値は、１９以上であることが好ましく、より好ましくは２１以上、さらに好ましくは２３以上であり、上限値としては、好ましくは３１以下、より好ましくは２９以下、さらに好ましくは２７以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して現状のツアーボールに対しての飛距離の落ちる程度が足りずに、Ｒ＆Ａ及びＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。一方、上記値が小さすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0053】
（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗとするとき、Ｃｉｗはコア材料部分の反発をその質量部との関係で示す値を意味する。Ｃｉｗとして、好ましくは２６００以上、より好ましくは２６４０以上、さらに好ましくは２６７０以上であり、上限値としては、好ましくは２７７０以下、より好ましくは２７４０以下、さらに好ましくは２７１０以下である。この値が上記範囲を逸脱すると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時に所望の飛距離が得られなかったり、アイアン打撃時のランが大きくなりすぎて、プロや上級者のニーズを満足できなくなることがある。
【0054】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をＣ（ｍｍ）としたとき、Ｃｉｗ／Ｃの値は、コア材料部分の反発とその質量部とを掛け合わせた量的指標において、一定のたわみ量に対する配分量を意味する。Ｃｉｗ／Ｃとして、好ましくは７００以上、より好ましくは７６０以上、さらに好ましくは８２０以上であり、上限値としては、好ましくは１０００以下、より好ましくは９７０以下、さらに好ましくは９３０以下である。この値が上記範囲を逸脱すると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時に所望の飛距離が得られなかったり、アイアン打撃時のランが大きくなりすぎて、プロや上級者のニーズを満足できなくなることがある。
【0055】
次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは９０以上、より好ましくは９２以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６１以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは６５以上であり、上限値として、好ましくは７２以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６７以下である。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは９０以上、より好ましくは９２以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６１以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは６５以上であり、上限値として、好ましくは７２以下、より好ましくは７０以下、さらに好ましくは６７以下である。
【0056】
コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは９５以上、より好ましくは９６以上、さらに好ましくは９７以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは６８以上、より好ましくは６９以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは７８以下、より好ましくは７５以下、さらに好ましくは７２以下である。
【0057】
これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショットした時にスピン量がかかりすぎたり、実打初速が低くなったりして、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。一方、中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなり、またはパターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなったり、アプローチした時のスピンがかかりずらくなることがある。
【0058】
中間層の厚さは、好ましくは０．９ｍｍ以上であり、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．６ｍｍ以下、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。また、中間層の厚さは、後述するカバーより厚くすることが好適である。中間層の厚さが、上記範囲を外れ、あるいはカバーより薄くなると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時のボ－ルの低スピン効果が足りずアベレージヒッターにおけるドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の狙いの飛距離が出なくなることがある。また、中間層が薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、中間層の厚さが上記範囲より厚すぎると、打感が悪くなることがある。
【0059】
中間層厚さからカバー厚さを引いた値は、好ましくは０ｍｍより大きく、より好ましくは０．２ｍｍ以上、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは０．８ｍｍ以下、より好ましくは０．６ｍｍ以下、さらに好ましくは０．４ｍｍ以下である。この値が上記範囲を逸脱すると、フルショットでのボールのスピン量が増えたり、実打初速が低くなるなどして、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。一方、この値が小さすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0060】
中間層の材料については、アイオノマー樹脂を主材料として採用することが好適である。アイオノマー樹脂を主材料として採用する場合、亜鉛中和型アイオノマー樹脂とナトリウム中和型アイオノマー樹脂とを混合して主材として用いる態様が望ましい。その配合比率は、亜鉛中和型／ナトリウム中和型（質量比）で５／９５～９５／５、好ましくは１０／９０～９０／１０、更に好ましくは１５／８５～８５／１５である。この比率内にＺｎ中和アイオノマーとＮａ中和アイオノマーを含めないと、反発が低くなりすぎてアベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがあり、更には、常温での繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、低温（零下）での割れ耐久性が悪くなることがある。
【0061】
また、アイオノマー樹脂材料としては、不飽和カルボン酸の含量（「酸含量」ともいう）１６質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を含むことが好適である。
【0062】
また、高酸含量アイオノマー樹脂の含有率は、樹脂材料１００質量％に対して、好ましくは２５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７５質量％以上であり、上限として、好ましくは１００質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、さらに好ましくは８５質量％以下である。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が少なすぎると、フルショット時のボールのスピン量が多くなり、飛距離が出なくなることがある。一方、上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなることがある。
【0063】
中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0064】
中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。
【0065】
コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、２．０ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．４ｍｍ以上である。一方、上記たわみ量の上限値としては、好ましくは３．４ｍｍ以下、より好ましくは３．１ｍｍ以下、更に好ましくは２．８ｍｍ以下である。中間層被覆球体のたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピン量が増えすぎてしまい、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがあり、または打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、アイアン打撃時にスピン量が少なくなりランが多くなり過ぎ、所望する距離のコントロールが難しくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0066】
コアに中間層を被覆した球体（中間層被覆球体）の初速は、好ましくは７６．５ｍ／ｓ以上、より好ましくは７７．０ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７７．３ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、好ましくは７８．５ｍ／ｓ以下、より好ましくは７８．０ｍ／ｓ以下、さらに好ましくは７７．７ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して現状のツアーボールに対しての飛距離の落ちる程度が足りずに、Ｒ＆ＡおよびＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。一方、この初速が低すぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。この場合における上記の初速の値は、上述したコアの初速の測定で使用する装置及び条件と同様である。
【0067】
中間層被覆球体の初速をＶM（ｍ／ｓ）、中間層被覆球体に対して初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＭ（ｍｍ）とするとき、ＶM／Ｍの値は、２３以上であることが好ましく、より好ましくは２５以上、さらに好ましくは２７以上であり、上限値としては、好ましくは３６以下、より好ましくは３４以下、さらに好ましくは３２以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して現状のツアーボールに対しての飛距離の落ちる程度が足りずに、Ｒ＆Ａ及びＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。一方、上記値が小さすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃の際の飛距離が出なくなりすぎることがある。
【0068】
また、コアの初速（ｍ／ｓ）、中間層被覆球体の初速（ｍ／ｓ）、コアの質量（ｇ）、及び中間層被覆球体の質量（ｇ）の関係式、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値（Ｍｉｗ）を適正化することが好適である。この値は、中間層材料部分の反発をその質量部との関係で示す値を意味する。上記のＭｉｗ値として、好ましくは２以上、より好ましくは３以上、さらに好ましくは４以上であり、上限値としては、好ましくは７以下、より好ましくは６以下、さらに好ましくは５以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃耐久性が悪くなりすぎることがある。一方、上記値が小さすぎると、フルショットした時のボールのスピン量が増えてしまい、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。
【0069】
次に、カバーについて説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは８６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは３０以上、より好ましくは３５以上、さらに好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５７以下、より好ましくは５３以下、さらに好ましくは５０以下である。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは８６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは３０以上、より好ましくは３５以上、さらに好ましくは４０以上であり、上限値として、好ましくは５７以下、より好ましくは５３以下、さらに好ましくは５０以下である。
【0070】
中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７３以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８３以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６１以下である。
【0071】
これらのカバーの材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショットでスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。一方、カバーの材料硬度及び表面硬度が上記範囲より硬すぎると、アプローチでのスピンが掛からなくなり、あるいは耐擦過傷性が悪くなることがある。
【0072】
カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは０．９ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。上記カバーが厚すぎると、フルショット時にボールの反発性が足りなくなったり、あるいはスピン量が多くなるなどして、その結果、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。一方、上記カバーが薄すぎると、耐擦過傷性が悪くなり、あるいはアプローチでのスピンが掛からなくなりコントロール性が不足することがある。
【0073】
上記カバーの材料としては、ショートゲームでのスピンコントロール性と耐擦過傷性との観点から、ゴルフボールのカバー材で使用される各種のウレタン樹脂を使用することができる。更には量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体とした樹脂材料を使用することが好適である。さらには、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することが好適である。
【0074】
上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。
【0075】
上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。
【0076】
鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。
【0077】
ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。
【0078】
具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。
【0079】
必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。
【0080】
上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。
【0081】
さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。
【0082】
上述したコア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に中間層材料を射出成形用金型で射出して中間層被覆球体を得、最後に、最外層であるカバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、半殻球状に成形した２枚のハーフカップを予め用意し、これでコアや中間層被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。
【0083】
ゴルフボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）は、２．０ｍｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．３ｍｍ以上である。一方、上記たわみ量の上限値としては、２．７ｍｍ未満であることを要し、好ましくは２．６ｍｍ以下、より好ましくは２．５ｍｍ以下である。ゴルフボールのたわみ量が小さすぎる、即ち、硬すぎると、スピン量が増えすぎてしまい、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがあり、または打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記のたわみ量が大きすぎる、即ち、上記球体が軟らかすぎると、アイアン打撃時にスピン量が少なくなりランが多くなり過ぎ、所望する距離のコントロールが難しくなったり、打感が軟らかくなりすぎたり、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0084】
中間層被覆球体にカバーを被覆した球体（ボール）の初速は、好ましくは７６．５ｍ／ｓ以上、より好ましくは７６．７ｍ／ｓ以上、さらに好ましくは７６．９ｍ／ｓ以上であり、上限値としては、７７．７２４ｍ／ｓ以下である。この初速値が高すぎると、Ｒ＆Ａ及びＵＳＧＡの公認ルールを満たさなくなる。一方、この初速が低すぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなることがある。この場合における上記の初速の値は、上述したコア及び中間層被覆球体の初速の測定で使用する装置及び条件と同様である。
【0085】
ボールの初速をＶ（ｍ／ｓ）、ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量をＢ（ｍｍ）とするとき、Ｖ／Ｂの値は、２７以上であることが好ましく、より好ましくは２９以上、さらに好ましくは３１以上であり、上限値としては、好ましくは３５以下、より好ましくは３４以下、さらに好ましくは３３以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターのドライバー打撃時に対して現状のツアーボールに対しての飛距離の落ちる程度が足りずに、Ｒ＆Ａ及びＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。一方、上記値が小さすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃の際の飛距離が出なくなりすぎることがある。
【0086】
また、中間層被覆球体の初速（ｍ／ｓ）、ボールの初速（ｍ／ｓ）、中間層被覆球体の質量（ｇ）及びボールの質量（ｇ）の関係式、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値（ＣＶｉｗ）を適正化することが好適である。この値は、カバー材料部分の反発をその質量部との関係で示す値を意味する。上記のＣＶｉｗ値として、好ましくは－５以上、より好ましくは－４以上、さらに好ましくは－３以上であり、上限値としては、好ましくは０以下、より好ましくは－１以下、さらに好ましくは－２以下である。この値が大きすぎると、ショートゲーム時のコントロール性が不足することがある。一方、上記値が小さすぎると、フルショットでボールのスピン量が増えたり、ボールの反発が低くなって、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアン打撃時の飛距離が出なくなりすぎることがある。
【0087】
〔各球体の表面硬度の関係について〕
本発明は、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、アベレージヒッターにおけるドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアンフルショット時の優位な飛距離と、ショートゲーム時のコントロール性との両立の点から、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
を満たすことを要する。中間層被覆球体の表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは０より大きく、より好ましくは４以上、さらに好ましくは７以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１６以下、さらに好ましくは１２以下である。上記値が０以下であると、アベレージヒッターにおけるドライバー及びアイアンフルショット時における優位な飛距離と、ショートゲーム時のコントロール性の両立が困難になることがある。一方、上記値が大きすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いの距離より低くなることがある。
本発明は、中間層被覆球体の表面硬度とボールの表面硬度との関係が、アベレージヒッターにおけるドライバー（Ｗ＃１）打撃及びアイアンフルショット時の優位な飛距離と、ショートゲーム時のコントロール性との両立の点から、下記式
（ボールの表面硬度）＜（中間層被覆球体の表面硬度）
を満たすことを要する。中間層被覆球体の表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは０より大きく、より好ましくは４以上、さらに好ましくは７以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１６以下、さらに好ましくは１２以下である。上記値が０以下であると、アベレージヒッターにおけるドライバー及びアイアンフルショット時における優位な飛距離と、ショートゲーム時のコントロール性の両立が困難になることがある。一方、上記値が大きすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いの距離より低くなることがある。
【0088】
中間層被覆球体の表面硬度からコアの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは５以上、より好ましくは７以上、さらに好ましくは９以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１７以下、さらに好ましくは１４以下である。上記範囲を逸脱すると、フルショットした時のボールのスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0089】
中間層被覆球体の表面硬度からコアの中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは２７以上、より好ましくは３０以上、さらに好ましくは３３以上であり、上限値としては、好ましくは４３以下、より好ましくは４０以下、さらに好ましくは３７以下である。上記値が小さすぎると、フルショット時にボールのスピン量が増え、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、または実打初速が低くなりアベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。また、アイアン打撃時にランが大きくなり、プロや上級者のニーズを満足できなくなることがある。
【0090】
〔コア直径とボールの直径について〕
コア直径とボール直径との関係、即ち、（コア直径）／（ボール直径）の値が、０．８７８以上であることが好ましく、より好ましくは０．８９０以上、さらに好ましくは０．８９９以上である。一方、上限値としては、好ましくは０．９３７以下、より好ましくは０．９２３以下、さらに好ましくは０．９０９以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなりボールが硬くなってしまい、フルショット時のボールのスピン量が増え、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いより低くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いより低くなることがあり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
コア直径とボール直径との関係、即ち、（コア直径）／（ボール直径）の値が、０．８７８以上であることが好ましく、より好ましくは０．８９０以上、さらに好ましくは０．８９９以上である。一方、上限値としては、好ましくは０．９３７以下、より好ましくは０．９２３以下、さらに好ましくは０．９０９以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり、あるいはボール全体のたわみ量が小さくなりボールが硬くなってしまい、フルショット時のボールのスピン量が増え、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いより低くなることがある。一方、上記値が大きすぎると、フルショット時のボールのスピン量が増えて、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の飛距離が狙いより低くなることがあり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0091】
〔各球体のたわみ量の関係について〕
コア及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｂ（ｍｍ）としたとき、Ｃ－Ｂの値は、好ましくは０．３０ｍｍ以上、より好ましくは０．４０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．５０ｍｍ以上であり、上限値は、好ましくは０．９０ｍｍ以下、より好ましくは０．８０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．７０ｍｍ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなって、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、または、アイアン打撃時にランが大きくなりすぎることがある。一方、この値が小さすぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
コア及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｂ（ｍｍ）としたとき、Ｃ－Ｂの値は、好ましくは０．３０ｍｍ以上、より好ましくは０．４０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．５０ｍｍ以上であり、上限値は、好ましくは０．９０ｍｍ以下、より好ましくは０．８０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．７０ｍｍ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなって、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の所望の飛距離が得られなくなり、または、アイアン打撃時にランが大きくなりすぎることがある。一方、この値が小さすぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0092】
コア及び中間層被覆球体の各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）をそれぞれＣ（ｍｍ）、Ｍ（ｍｍ）としたとき、Ｃ－Ｍの値は、好ましくは０．３０ｍｍ以上、より好ましくは０．３５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．４０ｍｍ以上であり、上限値は、好ましくは０．６５ｍｍ以下、より好ましくは０．６０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．５５ｍｍ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなって、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、この値が小さすぎると、打感が硬くなりすぎたり、フルショットした時のスピン量が多くなり、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0093】
〔Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値〕
本発明のゴルフボールは、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たすことを要する。Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗは、コア、中間層材料、カバー材料部分それぞれの反発をその質量部との関係で示した値の総和を意味し、上記数式を満たすようにゴルフボールを設計することにより、ロングヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離を落としつつも、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）やロングアイアンでの飛距離の落ちる距離をロングヒッターの飛距離の落ちる距離よりも小さくすることができる。Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの下限値は、２６００以上、好ましくは２６３０以上、より好ましくは２６６０以上であり、上限値としては、２７１５以下、好ましくは２７０５以下、より好ましくは２６９５以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃条件で飛びすぎるか、あるいは、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）で打撃またはアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
本発明のゴルフボールは、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたとき、下記式
２６００≦Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗ≦２７１５
を満たすことを要する。Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗは、コア、中間層材料、カバー材料部分それぞれの反発をその質量部との関係で示した値の総和を意味し、上記数式を満たすようにゴルフボールを設計することにより、ロングヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離を落としつつも、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）やロングアイアンでの飛距離の落ちる距離をロングヒッターの飛距離の落ちる距離よりも小さくすることができる。Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの下限値は、２６００以上、好ましくは２６３０以上、より好ましくは２６６０以上であり、上限値としては、２７１５以下、好ましくは２７０５以下、より好ましくは２６９５以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃条件で飛びすぎるか、あるいは、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時及びアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、上記値が小さすぎると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）で打撃またはアイアン打撃時の所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0094】
カバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは２８０個以上、好ましくは３００個以上、より好ましくは３１０個以上であり、上限として、好ましくは４５０個以下、より好ましくは４００個以下、さらに好ましくは３５０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲を逸脱すると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が低くなることがある。
【0095】
ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。
【0096】
ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、好ましくは７５％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは８４％以上であり、上限値としては、９０％以下、より好ましくは８８％以下、さらに好ましくは８６％以下である。このＳＲ値が上記範囲を逸脱すると、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が低くなることがある。
【0097】
ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は０．７７％以上であり、好ましくは０．７９％以上、より好ましくは０．８１％以上であり、上限値としては、０．９２％以下、より好ましくは０．８９％以下、より好ましくは０．８６％以下である。このＶＲ値が上記範囲より大きいと、ロングヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が落ちすぎ、または、アベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離について狙いの飛距離が得られない場合がある。また、この場合、弾道が低くなり、キャリーが出にくくなり、谷や池を越え難くなることがある。一方、上記の値が小さすぎると、ロングヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が落ちずに、Ｒ＆ＡおよびＵＳＧＡが想定する新たな飛距離ルールの標準距離よりも飛びすぎるおそれがある。
【0098】
各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ0は、好ましくは０．３５以上、より好ましくは０．３８以上、さらに好ましくは０．４０以上であり、上限値としては、０．８０以下、より好ましくは０．７０以下、さらに好ましくは０．６０以下である。このＶ0値が上記範囲を逸脱すると、ロングヒッター及びアベレージヒッターのドライバー（Ｗ＃１）打撃時の飛距離が狙いより低くなることがある。
【0099】
本発明のゴルフボールについては、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比（ＣＬ１／ＣＤ１）をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比（ＣＬ２／ＣＤ２）をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比（ＣＬ３／ＣＤ３）をＡ３としたとき、下記の２式
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすようにディンプルは適宜設計されるものである。
０．５９０≦Ａ１≦０．６５５、及び
（Ａ２＋Ａ３）／２≧０．６７０
を満たすようにディンプルは適宜設計されるものである。
【0100】
本明細書において、「揚力係数（ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３）、抗力係数（ＣＤ１、ＣＤ２、ＣＤ３）」は、ＵＳＧＡ（United States Golf Association、全米ゴルフ協会）が定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。揚力係数及び抗力係数は、ゴルフボールのディンプルの構成（配列、直径、深さ、体積、数、形状等）の調整により、調整することができる。揚力係数及び抗力係数は、ゴルフボールの内部構成には依存しないものである。レイノルズ数（Ｒｅ）は、流体力学の分野にて用いられる無次元数である。レイノルズ数（Ｒｅ）は、下記の式（１）によって算出される。
Ｒｅ ＝ ρｖＬ／μ （１）
上記式（１）において、ρは流体の密度を表し、ｖは物体の流体の流れに対する相対的な平均速度を表し、Ｌは特性長さを表し、μは流体の粘性係数を表す。
Ｒｅ ＝ ρｖＬ／μ （１）
上記式（１）において、ρは流体の密度を表し、ｖは物体の流体の流れに対する相対的な平均速度を表し、Ｌは特性長さを表し、μは流体の粘性係数を表す。
【0101】
本発明では、レイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１の抗力係数ＣＤ１に対する比ＣＬ１／ＣＤ１をＡ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２の抗力係数ＣＤ２に対する比ＣＬ２／ＣＤ２をＡ２、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３の抗力係数ＣＤ３に対する比ＣＬ３／ＣＤ３をＡ３と定義する。
【0102】
上記揚力係数ＣＬ１、抗力係数ＣＤ１が測定される条件であるレイノルズ数２１８０００及びスピンレート２８００ｒｐｍについて説明すると、この高速条件は、ロングヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打ち出す条件に相当し、このレイノルズ数はゴルフボールをヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓで打ち出した時のボールスピードに相当し、スピンレート２８００ｒｐｍはヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓのプレーヤーの平均的なスピン条件である。
【0103】
上記揚力係数ＣＬ２、抗力係数ＣＤ２が測定される条件であるレイノルズ数１８４０００及びスピンレート２９００ｒｐｍについて説明すると、この中速条件は、アベレージヒッターがドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓで打ち出す条件に相当し、このレイノルズ数はゴルフボールをヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓで打ち出した時のボールスピードに相当し、スピンレート２９００ｒｐｍはヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓのプレーヤーの平均的なスピン条件である。
【0104】
上記揚力係数ＣＬ３、抗力係数ＣＤ３が測定される条件であるレイノルズ数１５８０００及びスピンレート３１００ｒｐｍについて説明すると、この低速条件は、アベレージヒッターがドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓで打ち出す条件に相当し、このレイノルズ数はゴルフボールをヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓで打ち出した時のボールスピードに相当し、スピンレート３１００ｒｐｍはヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓのプレーヤーの平均的なスピン条件である。
【0105】
上記の揚力係数ＣＬ１と抗力係数ＣＤ１との比、即ち、ＣＬ１／ＣＤ１＝Ａ１の値は、０．５９０以上であり、好ましくは０．５９５以上、より好ましくは０．６００以上であり、上限値は、０．６５５以下、好ましくは０．６４０以下、より好ましくは０．６２７以下である。この値が大きすぎると、ロングヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時の飛距離を抑制する効果が足りず飛距離が出すぎることがある。一方、上記の値が小さすぎると、狙った飛距離よりも実際の飛距離が低くなりすぎることがある。
【0106】
上記の揚力係数ＣＬ２と抗力係数ＣＤ２との比、即ち、ＣＬ２／ＣＤ２＝Ａ２の値は、０．６３５以上であることが好ましく、より好ましくは０．６４５以上、さらに好ましくは０．６６０以上であり、上限値は、好ましくは０．７５０以下、より好ましくは０．７４０以下、さらに好ましくは０．７３０以下である。この値が低すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓで打撃した時にキャリーが出ずに、狙いのトータル飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が高すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓで打撃した時に吹けあがる弾道となり、狙いの飛距離が得られない場合がある。
【0107】
上記の揚力係数ＣＬ３と抗力係数ＣＤ３との比、即ち、ＣＬ３／ＣＤ３＝Ａ３の値は、０．６９５以上であることが好ましく、より好ましくは０．７１０以上、さらに好ましくは０．７２２以上であり、上限値は、好ましくは０．８１５以下、より好ましくは０．８１０以下、さらに好ましくは０．８００以下である。この値が低すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓで打撃した時にキャリーが出ずに、狙いのトータル飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が高すぎると、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓで打撃した時に吹けあがる弾道となり、狙いの飛距離が得られない場合がある。
【0108】
上記のＡ２とＡ３との値の平均値、即ち、（Ａ２＋Ａ３）／２の値は、０．６７０以上であり、好ましくは０．６８０以上、より好ましくは０．６９０以上であり、上限値としては、好ましくは０．７８３以下、より好ましくは０．７７５以下、さらに好ましくは０．７６５以下である。この値が低すぎると、アベレージヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時にキャリーが出ずに、狙いのトータル飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が高すぎると、アベレージヒッターがドライバー（Ｗ＃１）で打撃した時に吹けあがる弾道となり、狙いの飛距離が得られない場合がある。
【0109】
なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさであり、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。
【実施例0110】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【0111】
〔実施例１～３、比較例１～１０〕
コアの形成
実施例１及び比較例１，３～５，７～９については、表１に示した各例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。
コアの形成
実施例１及び比較例１，３～５，７～９については、表１に示した各例のゴム組成物を調製した後、表１に示す各例の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。
【0112】
実施例２，３及び比較例２，６，１０については、上記と同様に、表１の配合に基づいてコアを作製する。
【0113】
【表1】
【0114】
上記の配合についての詳細は下記のとおりである。
・ポリブタジエン Ａ：商品名「ＢＲ０１」（ＪＳＲ社製）
・ポリブタジエン Ｂ：商品名「Diene645」（FIRESTONE POLYMERS社）
・ポリブタジエン Ｃ：商品名「BUDENE 1224G」（Goodyear Tire & Rubber Company社）
・イソプレンゴム：商品名「ＩＲ２２００」（ＪＳＲ社製）
・スチレン・ブタジエンゴム：商品名「ＳＢＲ１５０７」（ＪＳＲ社製）
・アクリル酸亜鉛：商品名「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・メタクリル酸亜鉛：商品名「ＺＤＡ－９０」（浅田化学工業社製）
・ステアリン酸亜鉛：商品名「ＢＲ－３Ｔ」（Akrochem社製）
・有機過酸化物：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・硫黄：商品名「サンミックスＳ－８０Ｎ」（三新化学工業社製、ゴム用粉末硫黄を８０wt％含有したもの）
・水：純水（正起薬品工業社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
・ポリブタジエン Ａ：商品名「ＢＲ０１」（ＪＳＲ社製）
・ポリブタジエン Ｂ：商品名「Diene645」（FIRESTONE POLYMERS社）
・ポリブタジエン Ｃ：商品名「BUDENE 1224G」（Goodyear Tire & Rubber Company社）
・イソプレンゴム：商品名「ＩＲ２２００」（ＪＳＲ社製）
・スチレン・ブタジエンゴム：商品名「ＳＢＲ１５０７」（ＪＳＲ社製）
・アクリル酸亜鉛：商品名「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・メタクリル酸亜鉛：商品名「ＺＤＡ－９０」（浅田化学工業社製）
・ステアリン酸亜鉛：商品名「ＢＲ－３Ｔ」（Akrochem社製）
・有機過酸化物：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・硫黄：商品名「サンミックスＳ－８０Ｎ」（三新化学工業社製、ゴム用粉末硫黄を８０wt％含有したもの）
・水：純水（正起薬品工業社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
【0115】
中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、実施例１及び比較例１，３～５，７～９については、射出成形用金型を用いて、コア表面の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．１またはＮｏ．２により射出成形し、中間層を形成した。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．３により射出成形し、カバーを形成した。この際、カバー表面には、下記に記載する所定の多数のディンプルを形成した。
次に、実施例１及び比較例１，３～５，７～９については、射出成形用金型を用いて、コア表面の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．１またはＮｏ．２により射出成形し、中間層を形成した。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．３により射出成形し、カバーを形成した。この際、カバー表面には、下記に記載する所定の多数のディンプルを形成した。
【0116】
実施例２，３及び比較例２，６，１０については、射出成形用金型を用いて、コア表面の周囲に、表２に示す中間層の樹脂材料Ｎｏ．１またはＮｏ．２により射出成形し、中間層を形成する。次いで、別の射出成形用金型を用いて、上記の中間層被覆球体の周囲に、表２に示すカバー（最外層）の樹脂材料Ｎｏ．３により射出成形し、カバーを形成する。比較例１０については、射出成形用金型を用いて、コア表面の周囲に、表２に示す樹脂材料Ｎｏ．４により射出成形し、カバーを形成する。この際、カバー表面には、下記に記載する所定の多数のディンプルを形成する。
【0117】
【表2】
【0118】
表２の配合成分の詳細は下記のとおりである。
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」及び「ＡＭ７３１８」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ＴＰＵ（１）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「５０」
「ＴＰＵ（２）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「４７」
「ハイミラン１６０５」「ハイミラン１５５７」「ハイミラン１７０６」及び「ＡＭ７３１８」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ＴＰＵ（１）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「５０」
「ＴＰＵ（２）」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン、材料硬度（ショアＤ）「４７」
【0119】
各実施例及び比較例のディンプルについては、下記のディンプル（１）～（５）をそれぞれ用いた。各ディンプル態様には、直径及び深さが異なるNo.1～No.8の８種類の円形ディンプルが含まれる。その詳細について下記の表３に示す。また、ディンプル（１）～（４）の配列態様（模様）を図６に示す。図６（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、図６（Ｂ）は、その側面図である。また、ディンプル（５）の配列態様（模様）を図７に示す。図７（Ａ）は、ディンプルの平面図を示し、図７（Ｂ）は、その側面図である。
【0120】
【表3】
【0121】
ディンプルの定義
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
【0122】
また、上記ディンプル（１）～（５）をカバー表面に形成するボールのレイノルズ数２１８０００，スピンレート２８００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ１，抗力係数ＣＤ１，比ＣＬ１／ＣＤ１＝Ａ１、レイノルズ数１８４０００，スピンレート２９００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ２，抗力係数ＣＤ２，比ＣＬ２／ＣＤ２＝Ａ２、及び、レイノルズ数１５８０００，スピンレート３１００ｒｐｍにおける揚力係数ＣＬ３，抗力係数ＣＤ３，比ＣＬ３／ＣＤ３＝Ａ３を以下の表に示す。これらの揚力係数及び抗力係数は、ＵＳＧＡが定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。
【0123】
【表4】
【0124】
得られた各ゴルフボールにつき、コアの各位置における内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度、ボール初速などの諸物性を下記の方法で評価し、表５～８に示す。
【0125】
コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度で表面硬度を計測する。コアの中心及び所定位置については、コアを半球状にカットして断面を平面にして、中心部分及び表３に示した所定位置に硬度計の針を垂直に押し当てて測定し、中心及び各位置の硬度をショアＣ硬度の値で示す。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。なお、表中の数値はショアＣ硬度の値である。
また、コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度Ｃｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度Ｃm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度Ｃｓについては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
を計算し、下記の４個の数式の値を求める。
（１）面積Ａ＋面積Ｂ
（２）面積Ｄ＋面積Ｅ
（３）（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）
（４）｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝×（Ｃｓ－Ｃｃ）
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度で表面硬度を計測する。コアの中心及び所定位置については、コアを半球状にカットして断面を平面にして、中心部分及び表３に示した所定位置に硬度計の針を垂直に押し当てて測定し、中心及び各位置の硬度をショアＣ硬度の値で示す。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。なお、表中の数値はショアＣ硬度の値である。
また、コアの硬度分布において、コアの中心のショアＣ硬度Ｃｃ、コアの中心と表面との中点ＭのショアＣ硬度Ｃm、中点Ｍから内側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm-2、Ｃm-4、Ｃm-6、中心Ｍから外側に２ｍｍ、４ｍｍ、６ｍｍの位置のショアＣ硬度Ｃm+2、Ｃm+4、Ｃm+6、コアの表面のショアＣ硬度Ｃｓについては、下記の面積Ａ～Ｆ
・面積Ａ： １／２×２×（Ｃm-4－Ｃm-6）
・面積Ｂ： １／２×２×（Ｃm-2－Ｃm-4）
・面積Ｃ： １／２×２×（Ｃｍ－Ｃm-2）
・面積Ｄ： １／２×２×（Ｃm+2－Ｃｍ）
・面積Ｅ： １／２×２×（Ｃm+4－Ｃm+2）
・面積Ｆ： １／２×２×（Ｃm+6－Ｃm+4）
を計算し、下記の４個の数式の値を求める。
（１）面積Ａ＋面積Ｂ
（２）面積Ｄ＋面積Ｅ
（３）（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）
（４）｛（面積Ｄ＋面積Ｅ）－（面積Ａ＋面積Ｂ）｝×（Ｃｓ－Ｃｃ）
【0126】
【0127】
コア及び中間層被覆球体の各球体の外径
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求める。
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求める。
【0128】
ボールの直径
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求める。
恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求める。
【0129】
コア、中間層被覆球体、及びボールのたわみ量
各対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は、恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて計測した測定値である。測定器はミュー精器社製の高荷重コンプレッションテスターを使用し、コア、各層の被覆球体またはボールを圧縮する加圧ヘッドのダウン速度は１０ｍｍ／ｓとする。
各対象被覆球体を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときのたわみ量を計測する。なお、上記のたわみ量は、恒温槽にて２３．９±１℃の温度で少なくとも３時間以上温度調節し、２３．９±２℃の室内にて計測した測定値である。測定器はミュー精器社製の高荷重コンプレッションテスターを使用し、コア、各層の被覆球体またはボールを圧縮する加圧ヘッドのダウン速度は１０ｍｍ／ｓとする。
【0130】
中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置する。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。計測方法はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に従う。
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置する。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。計測方法はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に従う。
【0131】
中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測する。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。計測方法はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に従う。
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測する。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測する。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。計測方法はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に従う。
【0132】
各球体の初速
Ｒ＆Ａと同型のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ製のＣＯＲ型初速計を用いて、各球体の初速を２３．９±２℃で計測する。その測定原理は以下のとおりである。
エアの圧力を３５．５、３６．５、３９．５、４０．５ｐｓｉの４段階に変更して、ボールを、それぞれの空気圧により、４段階の入射速度で発射し、バリアに衝突させて、そのＣＯＲ（反発係数）を測定する。即ち、エアの圧力を４段階に変更して入射速度とＣＯＲとの相関式を作る。同様に入射速度と接触時間との相関式を作る。
そして、これらの相関式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時のＣＯＲ(反発係数)及び接触時間（μｓ）を求め、下記の初速換算式に代入し、各球体の初速を算出する。
ＩＶ＝１３６．８＋１３６．３ｅ＋０．０１９ｔｃ
〔ここで、ｅは反発係数、ｔｃは衝突速度１４３．８ｆｔ／s（４３．８３ｍ／ｓ）での接触時間（μｓ）である。〕
各球体の初速の計測において、バレル径は、計測物の外径との間の片側のクリアランスが０．２～２．０ｍｍの間で選択される。コアについては、実施例１～３及び比較例１～９は３９．８８ｍｍ、比較例１０は４１．５３ｍｍのバレル径を選択する。中間層被覆球体については全例が４１．５３ｍｍ、ボールについては全例が４３．１８ｍｍのバレルを選択する。
Ｒ＆Ａと同型のＨｙｅ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ製のＣＯＲ型初速計を用いて、各球体の初速を２３．９±２℃で計測する。その測定原理は以下のとおりである。
エアの圧力を３５．５、３６．５、３９．５、４０．５ｐｓｉの４段階に変更して、ボールを、それぞれの空気圧により、４段階の入射速度で発射し、バリアに衝突させて、そのＣＯＲ（反発係数）を測定する。即ち、エアの圧力を４段階に変更して入射速度とＣＯＲとの相関式を作る。同様に入射速度と接触時間との相関式を作る。
そして、これらの相関式から、入射速度４３．８３ｍ／ｓ時のＣＯＲ(反発係数)及び接触時間（μｓ）を求め、下記の初速換算式に代入し、各球体の初速を算出する。
ＩＶ＝１３６．８＋１３６．３ｅ＋０．０１９ｔｃ
〔ここで、ｅは反発係数、ｔｃは衝突速度１４３．８ｆｔ／s（４３．８３ｍ／ｓ）での接触時間（μｓ）である。〕
各球体の初速の計測において、バレル径は、計測物の外径との間の片側のクリアランスが０．２～２．０ｍｍの間で選択される。コアについては、実施例１～３及び比較例１～９は３９．８８ｍｍ、比較例１０は４１．５３ｍｍのバレル径を選択する。中間層被覆球体については全例が４１．５３ｍｍ、ボールについては全例が４３．１８ｍｍのバレルを選択する。
【0133】
Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値
実施例及び比較例の各例において、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたときの、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値を計算する。その各例の数値を表７及び表８に記載すると共に、そのＣｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値を示すグラフを図５に示す。
実施例及び比較例の各例において、（コアの初速×コアの質量）の値をＣｉｗ、〔（中間層被覆球体の初速－コアの初速）×（中間層被覆球体の質量－コアの質量）〕の値をＭｉｗ、〔（ボールの初速－中間層被覆球体の初速）×（ボールの質量－中間層被覆球体の質量）〕の値をＣＶｉｗとしたときの、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値を計算する。その各例の数値を表７及び表８に記載すると共に、そのＣｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値を示すグラフを図５に示す。
【0134】
【表5】
【0135】
【表6】
【0136】
【表7】
【0137】
【表8】
【0138】
各ゴルフボールの飛び（Ｗ＃１）（Ｉ＃６）及びアプローチ時のコントロール性について下記の方法で評価する。その結果を表９に示す。
【0139】
飛び評価（Ｗ＃１，ＨＳ５４ｍ／ｓ）
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＤ－５ ドライバー（２０１７年モデル）」（ロフト角８．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－８．０ｍ以下、－２０．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－２０．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－８．０ｍより大きい。
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＢ ＸＤ－５ ドライバー（２０１７年モデル）」（ロフト角８．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－８．０ｍ以下、－２０．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－２０．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－８．０ｍより大きい。
【0140】
飛び評価（Ｗ＃１，ＨＳ４５ｍ／ｓ）
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「Ｊ０１５ ドライバー(２０１６年モデル)」（ロフト角９．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ以上、－５．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ未満である。
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「Ｊ０１５ ドライバー(２０１６年モデル)」（ロフト角９．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ以上、－５．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ未満である。
【0141】
飛び評価（Ｗ＃１，ＨＳ４０ｍ／ｓ）
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「Ｊ０１５ ドライバー(２０１６年モデル)」（ロフト角９．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ以上、－５．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ未満である。
ゴルフ打撃ロボットにドライバーのクラブをつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「Ｊ０１５ ドライバー(２０１６年モデル)」（ロフト角９．５°）を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ以上、－５．０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－１０．０ｍ未満である。
【0142】
飛び評価（Ｉ＃６，ＨＳ４２ｍ／ｓ）
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４２ｍ／ｓで打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。また、ランのみの距離（トータル－キャリー）を求める。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ Ｆｏｒｇｅｄ Ｉ＃６（２０１６年モデル）」を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準／トータル〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上、０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ未満である。
〔判定基準／ラン〕
○ ・・・ ランが６．０ｍ以下である。
× ・・・ ランが６．０ｍより大きい。
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）４２ｍ／ｓで打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。また、ランのみの距離（トータル－キャリー）を求める。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ Ｆｏｒｇｅｄ Ｉ＃６（２０１６年モデル）」を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準／トータル〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上、０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ未満である。
〔判定基準／ラン〕
○ ・・・ ランが６．０ｍ以下である。
× ・・・ ランが６．０ｍより大きい。
【0143】
飛び評価（Ｉ＃６，ＨＳ３５ｍ／ｓ）
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓで打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。また、ランのみの距離（トータル－キャリー）を求める。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ Ｆｏｒｇｅｄ Ｉ＃６（２０１６年モデル）」を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準／トータル〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上、０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ未満である。
〔判定基準／ラン〕
○ ・・・ ランが６．０ｍ以下である。
× ・・・ ランが６．０ｍより大きい。
ゴルフ打撃ロボットに６番アイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓで打撃した時の、スピン量及び飛距離（トータル）を測定する。また、ランのみの距離（トータル－キャリー）を求める。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＪＧＲ Ｆｏｒｇｅｄ Ｉ＃６（２０１６年モデル）」を使用し、下記の判定基準により評価する。
〔判定基準／トータル〕
○ ・・・ 比較例１対比のトータルが０ｍ以上である。
△ ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ以上、０ｍ未満である。
× ・・・ 比較例１対比のトータルが－５．０ｍ未満である。
〔判定基準／ラン〕
○ ・・・ ランが６．０ｍ以下である。
× ・・・ ランが６．０ｍより大きい。
【0144】
アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）１５ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断する。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定する。サンドウエッジは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＴＷ－０３（ロフト角５７°）２００２年モデル」を使用する。
〔判定基準〕
〇 ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ以上
× ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ未満
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジをつけてヘッドスピード（ＨＳ）１５ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断する。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定する。サンドウエッジは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴｏｕｒＳｔａｇｅ ＴＷ－０３（ロフト角５７°）２００２年モデル」を使用する。
〔判定基準〕
〇 ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ以上
× ・・・ スピン量４５００ｒｐｍ未満
【0145】
【表9】
【0146】
表９の結果に示されるように、比較例１～１０のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、現在、プロや上級者が使用するツアーボールの一つの実施形態であり、Ａ１の値が０．６５５より大きい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓでの飛距離が出すぎてしまう。
比較例２は、Ａ１の値が０．５９０より小さいと共に、（Ａ２＋Ａ３）／２の値が０．６７０より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ４５）ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣る。
比較例３は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値が２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が出すぎてしまうと共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例４は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例５は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時の飛距離が劣る。
比較例６は、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓでの飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにて、それぞれ打撃した飛距離が劣り、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時の飛距離が劣る。
比較例７は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例８は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓ、６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、でヘッドスピード（ＨＳ）４２ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例９は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、でヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例１０は、練習場向けのツーピース構造のゴルフボールであり、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２７１５より大きい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓ、６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣る。
比較例１は、現在、プロや上級者が使用するツアーボールの一つの実施形態であり、Ａ１の値が０．６５５より大きい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓでの飛距離が出すぎてしまう。
比較例２は、Ａ１の値が０．５９０より小さいと共に、（Ａ２＋Ａ３）／２の値が０．６７０より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ４５）ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣る。
比較例３は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗの値が２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が出すぎてしまうと共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例４は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例５は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時の飛距離が劣る。
比較例６は、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓでの飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓにて、それぞれ打撃した飛距離が劣り、６番アイアン（Ｉ＃６）打撃時の飛距離が劣る。
比較例７は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓにて打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、ヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例８は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓ、６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、でヘッドスピード（ＨＳ）４２ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例９は、Ａ１の値が０．６５５より大きく、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が２．７ｍｍより大きく、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２６００より小さい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣ると共に、６番アイアン（Ｉ＃６）、でヘッドスピード（ＨＳ）３５ｍ／ｓ打撃時のランが大きくなってしまう。
比較例１０は、練習場向けのツーピース構造のゴルフボールであり、ボール初速が７６．５ｍ／ｓより小さく、また、Ｃｉｗ＋Ｍｉｗ＋ＣＶｉｗが２７１５より大きい。その結果、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）５４ｍ／ｓにて打撃した飛距離が落ちすぎると共に、ドライバー（Ｗ＃１）でヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓ及び４０ｍ／ｓ、６番アイアン（Ｉ＃６）にて、それぞれ打撃した飛距離が劣る。
【符号の説明】
【0147】
Ｇ ゴルフボール
１ コア
２ 中間層
３ カバー
Ｄ ディンプル
１ コア
２ 中間層
３ カバー
Ｄ ディンプル
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】