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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024082112
(43)【公開日】2024-06-19
(54)【発明の名称】光学系及びそれを有する撮像装置
(51)【国際特許分類】
G02B 13/00 20060101AFI20240612BHJP
【ＦＩ】
G02B13/00
【審査請求】未請求
【請求項の数】17
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022195846
(22)【出願日】2022-12-07
(71)【出願人】
【識別番号】000001007
【氏名又は名称】キヤノン株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100110412
【弁理士】
【氏名又は名称】藤元 亮輔
(74)【代理人】
【識別番号】100104628
【弁理士】
【氏名又は名称】水本 敦也
(74)【代理人】
【識別番号】100121614
【弁理士】
【氏名又は名称】平山 倫也
(72)【発明者】
【氏名】森 丈大
【テーマコード（参考）】
2H087
【Ｆターム（参考）】
2H087KA01
2H087LA01
2H087PA05
2H087PA06
2H087PA07
2H087PA18
2H087PA19
2H087PB07
2H087PB08
2H087QA02
2H087QA03
2H087QA06
2H087QA17
2H087QA19
2H087QA21
2H087QA25
2H087QA26
2H087QA32
2H087QA41
2H087QA46
2H087RA04
2H087RA05
2H087RA12
2H087RA13
2H087RA32
2H087RA42
2H087RA43
2H087RA44
2H087UA01
(57)【要約】
【課題】小型軽量で高い光学性能を有する光学系を提供する。
【解決手段】光学系Ｌ０は、前群Ｌａ、開口絞りＳＰ、全体として正の屈折力の後群Ｌｂからなる。前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズＬ１を含む。後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズＬｐを含む。光学系は、第１レンズと最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有する。最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である。光学系の焦点距離ｆ、光学系の半画角ω（°）、光学系のバックフォーカスｓｋ、光学系のレンズ全長ＴＴＬ、光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値ＰＮｄａｖｅは、所定の条件式を満足する。
【選択図】図１
【解決手段】光学系Ｌ０は、前群Ｌａ、開口絞りＳＰ、全体として正の屈折力の後群Ｌｂからなる。前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズＬ１を含む。後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズＬｐを含む。光学系は、第１レンズと最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有する。最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である。光学系の焦点距離ｆ、光学系の半画角ω（°）、光学系のバックフォーカスｓｋ、光学系のレンズ全長ＴＴＬ、光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値ＰＮｄａｖｅは、所定の条件式を満足する。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
物体側から像側へ順に配置された、前群、開口絞り、全体として正の屈折力の後群からなる光学系であって、
前記前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズを含み、
前記後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズを含み、
前記光学系は、前記第１レンズと前記最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有し、
前記最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、
前記光学系の焦点距離をｆ、前記光学系の半画角をω（°）、前記光学系のバックフォーカスをｓｋ、前記光学系において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離に前記バックフォーカスを加えた長さをＴＴＬ、前記光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする光学系。
前記前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズを含み、
前記後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズを含み、
前記光学系は、前記第１レンズと前記最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有し、
前記最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、
前記光学系の焦点距離をｆ、前記光学系の半画角をω（°）、前記光学系のバックフォーカスをｓｋ、前記光学系において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離に前記バックフォーカスを加えた長さをＴＴＬ、前記光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする光学系。
【請求項2】
前記前群の焦点距離をｆａ、前記光学系の焦点距離をｆとするとき、
０．０＜｜ｆ／ｆａ｜＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．０＜｜ｆ／ｆａ｜＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項3】
前記最終レンズの焦点距離をｆｐとするとき、
０．６＜ｆｐ／ｆ＜６．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．６＜ｆｐ／ｆ＜６．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項4】
０．１＜ｓｋ／ｆ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項5】
前記開口絞りから像面までの光軸上の距離をＳＰＩＰとするとき、
０．５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項6】
前記最終レンズの物体側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ１、前記最終レンズの像側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ２とするとき、
１．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜５０．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
１．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜５０．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項7】
前記最終レンズは、プラスチックから形成されていることを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項8】
前記最終レンズは、単レンズであることを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項9】
前記最終レンズの像側のレンズ面は、中心部に比べて周辺部で正の屈折力が強くなる非球面であることを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項10】
前記最終レンズの像側のレンズ面は、周辺部に変曲点を有することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項11】
前記最終レンズのｄ線における屈折率をＮｄｐ、前記最終レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐとするとき、
１．４５０＜Ｎｄｐ＜５．０００／νｄｐ＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
１．４５０＜Ｎｄｐ＜５．０００／νｄｐ＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項12】
前記前群の焦点距離をｆａ、前記後群の焦点距離をｆｂとするとき、
０．０＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．０＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項13】
前記前群は、正の屈折力の第１正レンズを含み、
前記第１正レンズのｄ線における屈折率をＮｄａｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄａｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
前記第１正レンズのｄ線における屈折率をＮｄａｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄａｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項14】
前記後群は、正の屈折力の第２正レンズを含み、
前記第２正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄｂｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
前記第２正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄｂｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
【請求項15】
前記後群は、負の屈折力の第１負レンズを含み、
前記第１負レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｎとするとき、
０．０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．４
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１４に記載の光学系。
前記第１負レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｎとするとき、
０．０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．４
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１４に記載の光学系。
【請求項16】
前記後群は、正の屈折力の第３正レンズを含み、
前記第３正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐ２、前記第３正レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐ２とするとき、
１．４５０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１４に記載の光学系。
前記第３正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐ２、前記第３正レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐ２とするとき、
１．４５０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１４に記載の光学系。
【請求項17】
請求項１から１６の何れか一項に記載の光学系と、該光学系によって形成される像を受光する撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、光学系に関し、デジタルビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、放送用カメラ、銀塩フィルム用カメラ、監視用カメラ等に好適なものである。
【背景技術】
【0002】
撮像素子の小型化および高画素化にともない、撮像装置に用いられる光学系は、小型で高い光学性能を有していることが求められている。これらの要求を満足するために、特許文献１には、物体側から像側へ順に配置された、正の屈折力の第１レンズ、負の屈折力の第２レンズ、第３レンズ、第４レンズ、第５レンズ、第６レンズからなる光学系が提案されている。該第１レンズの物体側のレンズ面は光軸近傍で凸面である。該第２レンズの像側のレンズ面は光軸近傍で凹面である。該第３レンズの物体側のレンズ面は光軸近傍で凸面である。該第４レンズの像側のレンズ面は光軸近傍で凸面である。該第５レンズの物体側のレンズ面は光軸近傍で凸面である。該第６レンズの像側のレンズ面は光軸近傍で凹面である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２０－１１５１７４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
光学系の全長を小型化するためには、テレフォト型のパワー配置を採用し、物体側の正の屈折力と像側の負の屈折力を強くすることが有効である。しかしながら、テレフォト型のパワー配置を強くすると、糸巻型の歪曲が大きく発生するため、限られたレンズ枚数で歪曲と像面湾曲の補正を両立させることが困難となる。また、テレフォト型のパワー配置を強くすると、バックフォーカスが短くなり、軸外光束の射出角が大きくなる。
【0005】
特許文献１に記載の光学系は、テレフォト型のパワー配置を採用することで全長を小型化し、複数の非球面レンズを用いることで歪曲と像面湾曲の補正を行っているが、全系のペッツバール和が大きく軸外光束の射出角も大きい。このため、特許文献１の光学系を撮像素子の大きい撮像装置に適用しようとすると、像面湾曲の補正や周辺光量の低下が課題となる。
【0006】
本発明は、小型軽量で高い光学性能を有する光学系を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明の一側面としての光学系は、物体側から像側へ順に配置された、前群、開口絞り、全体として正の屈折力の後群からなる光学系であって、前記前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズを含み、前記後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズを含み、前記光学系は、前記第１レンズと前記最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有し、前記最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、前記光学系の焦点距離をｆ、前記光学系の半画角をω（°）、前記光学系のバックフォーカスをｓｋ、前記光学系において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離に前記バックフォーカスを加えた長さをＴＴＬ、前記光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする。
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする。
【0008】
本発明の他の目的及び特徴は、以下の実施形態において説明される。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、小型軽量で高い光学性能を有する光学系を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】実施例１の光学系の断面図である。
【図2】実施例１の無限遠合焦時の収差図である。
【図3】実施例２の光学系の断面図である。
【図4】実施例２の無限遠合焦時の収差図である。
【図5】実施例３の光学系の断面図である。
【図6】実施例３の無限遠合焦時の収差図である。
【図7】実施例４の光学系の断面図である。
【図8】実施例４の無限遠合焦時の収差図である。
【図9】撮像装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本発明の光学系及びそれを有する撮像装置の実施例について、添付の図面に基づいて説明する。各図において、同一の部材については同一の参照番号を付し、重複する説明は省略する。
【0012】
図１，図３，図５，図７はそれぞれ、実施例１乃至４の光学系Ｌ０の断面図である。各実施例の光学系Ｌ０は、デジタルビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、放送用カメラ、銀塩フィルム用カメラ、監視用カメラ等の撮像装置に用いられる。
【0013】
各レンズ断面図において、左方が物体側で、右方が像側である。各実施例の光学系Ｌ０は、複数のレンズを有して構成されており、Ｌａは前群、Ｌｂは後群、Ｌ１は最も物体側に配置された負レンズ、Ｌｐは最も像側に配置された正レンズを表している。また、ＳＰは開口絞りである。開口絞りＳＰは、開放Ｆナンバー（Ｆｎｏ）の光束を決定（制限）する。ＩＰは像面（近軸）であり、各実施例の光学系Ｌ０をデジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラの撮影光学系として使用する際にはＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が配置される。各実施例の光学系Ｌ０を銀塩フィルム用カメラの撮影光学系として使用する際には像面ＩＰにはフィルム面に相当する感光面が置かれる。なお、本明細書において「前群」及び「後群」とは、複数のレンズから構成されてもよいし、１枚のレンズから構成されていてもよい。
【0014】
図２，図４，図６，図８はそれぞれ、実施例１乃至４の光学系Ｌ０の無限遠合焦時の収差図である。球面収差図においてＦｎｏはＦナンバーであり、ｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）、ｇ線（波長４３５．８４ｎｍ）に対する球面収差量を示している。非点収差図においてｄＳはサジタル像面、ｄＭはメリディオナル像面を示している。歪曲収差図においてｄ線に対する歪曲収差量を示している。倍率色収差図ではｇ線における倍率色収差量を示している。ωは撮像半画角（°）である。
【0015】
次に、各実施例の光学系Ｌ０における特徴的な構成について述べる。
【0016】
各実施例の光学系Ｌ０は、物体側から像側へ順に配置された、前群Ｌａ、開口絞りＳＰ、全体として正の屈折力の後群Ｌｂからなる。前群Ｌａは、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズＬ１を含む。後群Ｌｂは、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズＬｐを含む。第１レンズＬ１と最終レンズＬｐの間には、４枚以上のレンズが配置されている。各実施例の光学系Ｌ０は、レトロフォーカスタイプのパワー配置を採用することで、高い光学性能を維持しつつ軸外光束の像面入射角を抑制している。
【0017】
さらに、各実施例の光学系Ｌ０では、最終レンズＬｐの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状である。これにより、像面湾曲と歪曲を抑制している。なお、光軸近傍とは近軸領域のことであり、非球面レンズの場合、光軸近傍での凹面と凸面は近軸曲率半径の符号で定義する。また、屈折力の正負についても同様に、近軸曲率半径より算出されるものとする。
【0018】
光学系Ｌ０の焦点距離をｆ、光学系Ｌ０の半画角をω（°）とする。光学系Ｌ０のバックフォーカスをｓｋ、光学系Ｌ０において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離にバックフォーカスｓｋを加えた長さ（レンズ全長）をＴＴＬとする。このとき、各実施例の光学系Ｌ０は、以下の条件式（１）を満足する。
【0019】
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０ ・・・（１）
条件式（１）は、レンズ全長と像高の比を規定している。条件式（１）の上限値を上回ると、レンズ全長が長くなり光学系Ｌ０が大型化してしまう。条件式（１）の下限値を下回ってレンズ全長が短くなると、各レンズの屈折力が強くなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となる。
条件式（１）は、レンズ全長と像高の比を規定している。条件式（１）の上限値を上回ると、レンズ全長が長くなり光学系Ｌ０が大型化してしまう。条件式（１）の下限値を下回ってレンズ全長が短くなると、各レンズの屈折力が強くなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となる。
【0020】
各実施例の光学系Ｌ０は、光学系Ｌ０に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、以下の条件式（２）を満足する。
【0021】
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００ ・・・（２）
条件式（２）は、光学系Ｌ０に含まれる正レンズの平均屈折率を規定している。条件式（２）の上限値を上回って平均屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となる。条件式（２）の下限値を下回って平均屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となる。
条件式（２）は、光学系Ｌ０に含まれる正レンズの平均屈折率を規定している。条件式（２）の上限値を上回って平均屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となる。条件式（２）の下限値を下回って平均屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となる。
【0022】
各実施例の光学系Ｌ０は、光学系Ｌ０のバックフォーカスをｓｋとするとき、以下の条件式（３）を満足する。
【0023】
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０ ・・・（３）
条件式（３）は、バックフォーカスとレンズ全長の比を規定している。条件式（３）の上限値を上回ると、レンズ全長が長くなる。条件式（３）の下限値を下回るほどバックフォーカスが短いと、最も像側に配置された最終レンズＬｐの有効径が大きくなり、光学系Ｌ０が径方向に大型化する。
条件式（３）は、バックフォーカスとレンズ全長の比を規定している。条件式（３）の上限値を上回ると、レンズ全長が長くなる。条件式（３）の下限値を下回るほどバックフォーカスが短いと、最も像側に配置された最終レンズＬｐの有効径が大きくなり、光学系Ｌ０が径方向に大型化する。
【0024】
さらに、条件式（１）乃至（３）の数値範囲を以下の条件式（１ａ）乃至（３ａ）の数値範囲とすることが好ましい。
【0025】
１．０＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜３．５ ・・・（１ａ）
１．５５＜ＰＮｄａｖｅ＜１．９０ ・・・（２ａ）
０．２１＜ｓｋ／ＴＴＬ＜０．６０ ・・・（３ａ）
また、条件式（１）乃至（３）の数値範囲を以下の条件式（１ｂ）乃至（３ｂ）の数値範囲とすることがさらに好ましい。
１．５５＜ＰＮｄａｖｅ＜１．９０ ・・・（２ａ）
０．２１＜ｓｋ／ＴＴＬ＜０．６０ ・・・（３ａ）
また、条件式（１）乃至（３）の数値範囲を以下の条件式（１ｂ）乃至（３ｂ）の数値範囲とすることがさらに好ましい。
【0026】
１．５＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜３．１ ・・・（１ｂ）
１．６０＜ＰＮｄａｖｅ＜１．８０ ・・・（２ｂ）
０．２３＜ｓｋ／ＴＴＬ＜０．３５ ・・・（３ｂ）
次に、各実施例の光学系Ｌ０が満足することが好ましい構成および条件について述べる。
１．６０＜ＰＮｄａｖｅ＜１．８０ ・・・（２ｂ）
０．２３＜ｓｋ／ＴＴＬ＜０．３５ ・・・（３ｂ）
次に、各実施例の光学系Ｌ０が満足することが好ましい構成および条件について述べる。
【0027】
各実施例の光学系Ｌ０は、前群Ｌａの焦点距離をｆａとするとき、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
【0028】
０．０＜｜ｆ／ｆａ｜＜１．０ ・・・（４）
条件式（４）は、前群Ｌａの焦点距離と光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（４）の上限値を上回って前群Ｌａの正の屈折力が強くなると、糸巻型の歪曲が大きくなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となるため好ましくない。条件式（４）の上限値を上回って前群Ｌａの負の屈折力が強くなると、像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を下回ることはない。光学系Ｌ０がズームレンズの場合は、広角端における当該ズームレンズの焦点距離をｆとする。
条件式（４）は、前群Ｌａの焦点距離と光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（４）の上限値を上回って前群Ｌａの正の屈折力が強くなると、糸巻型の歪曲が大きくなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となるため好ましくない。条件式（４）の上限値を上回って前群Ｌａの負の屈折力が強くなると、像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。なお、条件式（４）の下限値を下回ることはない。光学系Ｌ０がズームレンズの場合は、広角端における当該ズームレンズの焦点距離をｆとする。
【0029】
各実施例の光学系Ｌ０は、最終レンズＬｐの焦点距離をｆｐとするとき、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
【0030】
０．６＜ｆｐ／ｆ＜６．０ ・・・（５）
条件式（５）は、最終レンズＬｐの焦点距離と光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（５）の上限値を上回って最終レンズＬｐの屈折力が弱くなると、糸巻型の歪曲の補正と像面入射角の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（５）の下限値を下回って最終レンズＬｐの屈折力が強くなると、光学系Ｌ０が像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。
条件式（５）は、最終レンズＬｐの焦点距離と光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（５）の上限値を上回って最終レンズＬｐの屈折力が弱くなると、糸巻型の歪曲の補正と像面入射角の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（５）の下限値を下回って最終レンズＬｐの屈折力が強くなると、光学系Ｌ０が像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。
【0031】
各実施例の光学系Ｌ０は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
【0032】
０．１＜ｓｋ／ｆ＜１．０ ・・・（６）
条件式（６）は、光学系Ｌ０のバックフォーカスと光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（６）の上限値を上回ってバックフォーカスが長いと、レンズ全長が長くなるため好ましくない。条件式（６）の下限値を下回ってバックフォーカスが短いと、最も像側に配置された最終レンズＬｐの有効径が大きくなり、光学系Ｌ０が径方向に大型化するため好ましくない。
条件式（６）は、光学系Ｌ０のバックフォーカスと光学系Ｌ０の焦点距離の比を規定している。条件式（６）の上限値を上回ってバックフォーカスが長いと、レンズ全長が長くなるため好ましくない。条件式（６）の下限値を下回ってバックフォーカスが短いと、最も像側に配置された最終レンズＬｐの有効径が大きくなり、光学系Ｌ０が径方向に大型化するため好ましくない。
【0033】
各実施例の光学系Ｌ０は、開口絞りＳＰから像面ＩＰまでの光軸上の距離をＳＰＩＰとするとき、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
【0034】
０．５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜１．０ ・・・（７）
条件式（７）は、開口絞りＳＰの位置とレンズ全長の比を規定している。条件式（７）の上限値を上回って開口絞りＳＰの位置が物体側にあると、口径食の偏りが発生し易くなり、ボケの形状が異形になるため好ましくない。条件式（７）の下限値を下回って開口絞りＳＰの位置が像側にあると、射出瞳が像面ＩＰに近づき、軸外光束の像面入射角度抑制が困難となるため好ましくない。なお、光学系Ｌ０がズームレンズの場合は、広角端における当該ズームレンズの開口絞りＳＰから像面ＩＰまでの光軸上の距離をＳＰＩＰとする。
条件式（７）は、開口絞りＳＰの位置とレンズ全長の比を規定している。条件式（７）の上限値を上回って開口絞りＳＰの位置が物体側にあると、口径食の偏りが発生し易くなり、ボケの形状が異形になるため好ましくない。条件式（７）の下限値を下回って開口絞りＳＰの位置が像側にあると、射出瞳が像面ＩＰに近づき、軸外光束の像面入射角度抑制が困難となるため好ましくない。なお、光学系Ｌ０がズームレンズの場合は、広角端における当該ズームレンズの開口絞りＳＰから像面ＩＰまでの光軸上の距離をＳＰＩＰとする。
【0035】
各実施例の光学系Ｌ０は、最終レンズＬｐの物体側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ１、最終レンズＬｐの像側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ２とするとき、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
【0036】
１．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜５０．０ ・・・（８）
条件式（８）は、最終レンズＬｐの形状を規定している。条件式（８）の上限値を上回って物体側近軸曲率半径Ｒ１と像側近軸曲率半径Ｒ２の値が近づくと、最終レンズＬｐの屈折力が弱くなり、軸外光束の像面入射角度の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（８）の下限値を下回ると、最終レンズＬｐの像側近軸曲率半径Ｒ２が小さくなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となるため好ましくない。
条件式（８）は、最終レンズＬｐの形状を規定している。条件式（８）の上限値を上回って物体側近軸曲率半径Ｒ１と像側近軸曲率半径Ｒ２の値が近づくと、最終レンズＬｐの屈折力が弱くなり、軸外光束の像面入射角度の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（８）の下限値を下回ると、最終レンズＬｐの像側近軸曲率半径Ｒ２が小さくなり、像面湾曲と歪曲の両立が困難となるため好ましくない。
【0037】
各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐは、プラスチックから形成されていることが好ましい。最終レンズＬｐの径は一般的に大きくなり易く、最終レンズＬｐの材料に硝子を採用すると、レンズ重量が重くなるため好ましくない。
【0038】
各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐは単レンズであることが好ましい。最終レンズＬｐが接合レンズである場合、光線を曲げるために屈折力が不足し、軸外光束の像面入射角度の抑制が困難となるため好ましくない。
【0039】
各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐの像側のレンズ面は、中心部に比べて周辺部で正の屈折力が強くなる非球面であることが好ましい。最終レンズＬｐの像側のレンズ面が球面である場合、軸外光線を曲げるための屈折力が不足し、像面入射角度の抑制と像面湾曲の両立が困難となるため好ましくない。
【0040】
各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐの像側のレンズ面は、周辺部に変曲点を有することが好ましい。最終レンズＬｐの像側のレンズ面に変曲点がない場合、軸外光線を曲げるための屈折力が不足し、像面入射角度の抑制と像面湾曲の両立が困難となるため好ましくない。
【0041】
各実施例の光学系Ｌ０は、最終レンズＬｐのｄ線における屈折率をＮｄｐ、最終レンズＬｐのｄ線におけるアッベ数をνｄｐとするとき、下記の条件式（９）を満足することが好ましい。
【0042】
１．４５０＜Ｎｄｐ＜５．０００／νｄｐ＋１．５５０ ・・・（９）
条件式（９）は、最終レンズＬｐの屈折率を規定している。条件式（９）の上限値を上回って最終レンズＬｐの屈折率が高いと、比重の小さい材料を選択することができなくなり、最終レンズＬｐのレンズ重量が重くなるため好ましくない。条件式（９）の下限値を下回って最終レンズＬｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
条件式（９）は、最終レンズＬｐの屈折率を規定している。条件式（９）の上限値を上回って最終レンズＬｐの屈折率が高いと、比重の小さい材料を選択することができなくなり、最終レンズＬｐのレンズ重量が重くなるため好ましくない。条件式（９）の下限値を下回って最終レンズＬｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
【0043】
各実施例の光学系Ｌ０は、前群Ｌａの焦点距離をｆａ、後群Ｌｂの焦点距離をｆｂとするとき、下記の条件式（１０）を満足することが好ましい。
【0044】
０．０＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜２．０ ・・・（１０）
条件式（１０）は、前群Ｌａの焦点距離と後群Ｌｂの焦点距離の比を規定している。条件式（１０）の上限値を上回って後群Ｌｂの正の屈折力が弱くなると、糸巻型の歪曲の補正と像面入射角の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（１０）の上限値を上回って前群Ｌａの負の屈折力が強くなると、光学系Ｌ０が像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。なお、条件式（１０）の下限値を下回ることはない。
条件式（１０）は、前群Ｌａの焦点距離と後群Ｌｂの焦点距離の比を規定している。条件式（１０）の上限値を上回って後群Ｌｂの正の屈折力が弱くなると、糸巻型の歪曲の補正と像面入射角の抑制が困難となるため好ましくない。条件式（１０）の上限値を上回って前群Ｌａの負の屈折力が強くなると、光学系Ｌ０が像側でテレセントリックな光学系に近づき、レンズ全長が長くなるため好ましくない。なお、条件式（１０）の下限値を下回ることはない。
【0045】
各実施例の光学系Ｌ０において、前群Ｌａは正の屈折力のレンズＬａｐ（第１正レンズ）を１枚含み、レンズＬａｐのｄ線における屈折率をＮｄａｐとするとき、下記の条件式（１１）を満足することが好ましい。
【0046】
１．６０＜Ｎｄａｐ＜２．００ ・・・（１１）
条件式（１１）は、正レンズＬａｐの屈折率を規定している。条件式（１１）の上限値を上回って正レンズＬａｐの屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１１）の下限値を下回って正レンズＬａｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
条件式（１１）は、正レンズＬａｐの屈折率を規定している。条件式（１１）の上限値を上回って正レンズＬａｐの屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１１）の下限値を下回って正レンズＬａｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
【0047】
各実施例の光学系Ｌ０において、後群Ｌｂは正の屈折力のレンズＬｂｐ（第２正レンズ）を含み、レンズＬｂｐのｄ線における屈折率をＮｄｂｐとするとき、下記の条件式（１２）を満足することが好ましい。
【0048】
１．６０＜Ｎｄｂｐ＜２．００ ・・・（１２）
条件式（１２）は、正レンズＬｂｐの屈折率を規定している。条件式（１２）の上限値を上回って正レンズＬｂｐの屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１２）の下限値を下回って正レンズＬｂｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
条件式（１２）は、正レンズＬｂｐの屈折率を規定している。条件式（１２）の上限値を上回って正レンズＬｂｐの屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１２）の下限値を下回って正レンズＬｂｐの屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
【0049】
各実施例の光学系Ｌ０において、後群Ｌｂは負の屈折力のレンズＬｂｎ（第１負レンズ）を含み、レンズＬｂｎのｄ線における屈折率をＮｄｂｎとするとき、下記の条件式（１３）を満足することが好ましい。
【0050】
０．０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．４ ・・・（１３）
条件式（１３）は、正レンズＬｂｐと負レンズＬｂｎの屈折率差を規定している。条件式（１３）の上限値を上回って屈折率差の大きい材料を選択すると、色消しが困難となり、軸上色収差の補正が不足するため好ましくない。条件式（１３）の下限値を下回って屈折率差の小さい材料を選択すると、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
条件式（１３）は、正レンズＬｂｐと負レンズＬｂｎの屈折率差を規定している。条件式（１３）の上限値を上回って屈折率差の大きい材料を選択すると、色消しが困難となり、軸上色収差の補正が不足するため好ましくない。条件式（１３）の下限値を下回って屈折率差の小さい材料を選択すると、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
【0051】
各実施例の光学系Ｌ０において、後群Ｌｂは正の屈折力のレンズＬｂｐ２（第３正レンズ）を含み、レンズＬｂｐ２のｄ線における屈折率をＮｄｂｐ２、レンズＬｂｐ２のアッベ数をνｄｐ２とするとき、下記の条件式（１４）を満足することが好ましい。
【0052】
１．４５０＜Ｎｄｂｐ２＜５．００／νｄｐ２＋１．５５０ ・・・（１４）
条件式（１４）は、正レンズＬｂｐ２の屈折率を規定している。条件式（１４）の上限値を上回って正レンズＬｂｐ２の屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差および倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１４）の下限値を下回って正レンズＬｂｐ２の屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
条件式（１４）は、正レンズＬｂｐ２の屈折率を規定している。条件式（１４）の上限値を上回って正レンズＬｂｐ２の屈折率が高いと、色の分散が大きくなり、軸上色収差および倍率色収差の補正が困難となるため好ましくない。条件式（１４）の下限値を下回って正レンズＬｂｐ２の屈折率が低いと、全系のペッツバール和が大きくなり、像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。
【0053】
なお、条件式（４）乃至（１４）の数値範囲は、以下の条件式（４ａ）乃至（１４ａ）の数値範囲とすることがより好ましい。
【0054】
０．１＜｜ｆ／ｆａ｜＜０．９ ・・・（４ａ）
１．０＜ｆｐ／ｆ＜５．０ ・・・（５ａ）
０．２＜ｓｋ／ｆ＜０．７ ・・・（６ａ）
０．６０＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜０．９５ ・・・（７ａ）
３．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜４０．０ ・・・（８ａ）
１．５００＜Ｎｄｐ＜５．０００νｄｐ＋１．５００ ・・・（９ａ）
０．１３＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜１．５０ ・・・（１０ａ）
１．６２＜Ｎｄａｐ＜１．９７ ・・・（１１ａ）
１．７０＜Ｎｄｂｐ＜１．９５ ・・・（１２ａ）
０．０２＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．２０ ・・・（１３ａ）
１．５００＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５００・・・（１４ａ）
また、条件式（４）乃至（１４）の数値範囲は、以下の条件式（４ｂ）乃至（９ｂ）の数値範囲とすることがさら好ましい。
１．０＜ｆｐ／ｆ＜５．０ ・・・（５ａ）
０．２＜ｓｋ／ｆ＜０．７ ・・・（６ａ）
０．６０＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜０．９５ ・・・（７ａ）
３．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜４０．０ ・・・（８ａ）
１．５００＜Ｎｄｐ＜５．０００νｄｐ＋１．５００ ・・・（９ａ）
０．１３＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜１．５０ ・・・（１０ａ）
１．６２＜Ｎｄａｐ＜１．９７ ・・・（１１ａ）
１．７０＜Ｎｄｂｐ＜１．９５ ・・・（１２ａ）
０．０２＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．２０ ・・・（１３ａ）
１．５００＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５００・・・（１４ａ）
また、条件式（４）乃至（１４）の数値範囲は、以下の条件式（４ｂ）乃至（９ｂ）の数値範囲とすることがさら好ましい。
【0055】
０．１５＜｜ｆ／ｆａ｜＜０．８０ ・・・（４ｂ）
２．０＜ｆｐ／ｆ＜４．５ ・・・（５ｂ）
０．３＜ｓｋ／ｆ＜０．５ ・・・（６ｂ）
０．６５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜０．９０ ・・・（７ｂ）
５．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜３５．０ ・・・（８ｂ）
１．５２０＜Ｎｄｎ＜５．０００／νｄｎ＋１．４７０ ・・・（９ｂ）
０．１５＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜１．００ ・・・（１０ｂ）
１．６５＜Ｎｄａｐ＜１．９６ ・・・（１１ｂ）
１．７５＜Ｎｄｂｐ＜１．９１ ・・・（１２ｂ）
０．０３０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．１２５ ・・・（１３ｂ）
１．５２０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．４７０・・・（１４ｂ）
なお、各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐと像面ＩＰの間にカバーガラスやＩＲカットフィルタ等の光学ブロックを配置してもよい。また、レンズの屈折力とは、光軸近傍（近軸）における屈折力を表すものとする。
２．０＜ｆｐ／ｆ＜４．５ ・・・（５ｂ）
０．３＜ｓｋ／ｆ＜０．５ ・・・（６ｂ）
０．６５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜０．９０ ・・・（７ｂ）
５．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜３５．０ ・・・（８ｂ）
１．５２０＜Ｎｄｎ＜５．０００／νｄｎ＋１．４７０ ・・・（９ｂ）
０．１５＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜１．００ ・・・（１０ｂ）
１．６５＜Ｎｄａｐ＜１．９６ ・・・（１１ｂ）
１．７５＜Ｎｄｂｐ＜１．９１ ・・・（１２ｂ）
０．０３０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．１２５ ・・・（１３ｂ）
１．５２０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．４７０・・・（１４ｂ）
なお、各実施例の光学系Ｌ０において、最終レンズＬｐと像面ＩＰの間にカバーガラスやＩＲカットフィルタ等の光学ブロックを配置してもよい。また、レンズの屈折力とは、光軸近傍（近軸）における屈折力を表すものとする。
【0056】
以下に、実施例１乃至４にそれぞれ対応する数値実施例１乃至４を示す。
【0057】
各数値実施例の面データにおいて、ｒは各光学面の曲率半径、ｄ（ｍｍ）は第ｍ面と第（ｍ＋１）面との間の軸上間隔（光軸上の距離）を表している。ただし、ｍは光入射側から数えた面の番号である。また、ｎｄは各光学部材のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材のｄ線に対するアッベ数を表わしている。なお、ある材料のアッベ数νｄは、フラウンホーファ線のｄ線（５８７．５６ｎｍ）、Ｆ線（４８６．１３ｎｍ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）における屈折率をＮｄ，ＮＦ，ＮＣとするとき、νｄ＝（Ｎｄ－１）／（ＮＦ－ＮＣ）で表される。
【0058】
また、光学面が非球面の場合は、面番号の右側に、＊の符号を付している。非球面形状は、光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半径、Ｋを円錐定数、Ａ３からＡ１４を各々非球面係数とするとき、
【0059】
【数1】
【0060】
で表している。なお、各非球面係数における「ｅ±ＸＸ」は「×１０±ＸＸ」を意味している。
【0061】
なお、各数値実施例において、ｄ、焦点距離（ｍｍ）、Ｆナンバー、半画角（度）は全て各実施例の光学系Ｌ０が無限遠物体に焦点を合わせた時の値である。「バックフォーカス（ＢＦ）」は、最終レンズ面（最も像側のレンズ面）から近軸像面までの光軸上の距離を空気換算長により表記したものである。「レンズ全長」は、光学系Ｌ０の最も物体側のレンズ面から最終レンズ面までの光軸上の距離にバックフォーカスを加えた長さである。
【0062】
［数値実施例１］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -25.177 0.70 1.59270 35.3 13.96
2 20.767 3.17 1.91082 35.2 12.55
3 -43.800 0.99 11.56
4(絞り) ∞ 2.60 10.15
5 14.261 3.51 1.87070 40.7 9.66
6 -32.837 0.50 1.76182 26.5 8.96
7 12.505 2.07 9.50
8* -235.152 1.68 1.53500 56.0 11.05
9* -10000.000 5.43 13.28
10* -11.334 3.63 1.53500 56.0 22.64
11* -10.218 0.21 24.34
12* 17.642 4.89 1.53500 56.0 32.10
13* 22.064 33.33
像面 ∞
非球面データ
第8面
K = 0.00000e+00 A 4=-1.04566e-03 A 6=-9.37556e-05 A 8=-5.53704e-07
A 3= 9.72583e-04 A 5= 3.63328e-04 A 7= 1.17358e-05
第9面
K = 0.00000e+00 A 4=-6.72372e-04 A 6=-5.12270e-05 A 8=-1.85093e-07
A 3= 9.10492e-04 A 5= 2.23735e-04 A 7= 5.42283e-06
第10面
K =-1.83110e+01 A 4=-6.24412e-04 A 6=-4.26039e-05 A 8=-1.18796e-07
A10= 6.72472e-11
A 3=-5.99283e-04 A 5= 2.67221e-04 A 7= 3.41220e-06
第11面
K =-4.49148e+00 A 4=-2.32087e-03 A 6=-6.08056e-05 A 8=-1.49652e-07
A10= 7.93407e-11
A 3= 5.15205e-03 A 5= 4.86742e-04 A 7= 4.45108e-06
第12面
K =-5.38183e+01 A 4=-1.74379e-03 A 6=-2.16819e-05 A 8=-7.33722e-08
A10=-2.80326e-11
A 3= 6.86749e-03 A 5= 2.28224e-04 A 7= 1.52808e-06 A 9= 2.12818e-09
第13面
K =-2.25124e+01 A 4=-1.07024e-03 A 6=-3.50892e-05 A 8=-1.81411e-07
A10=-7.08372e-11
A 3= 2.06768e-03 A 5= 2.37331e-04 A 7= 3.25539e-06 A 9= 5.54475e-09
焦点距離 28.50
Fナンバー 2.86
半画角（°） 37.20
像高 21.64
レンズ全長 42.64
BF 13.25
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -19.09
2 2 15.84
3 5 11.83
4 6 -11.83
5 8 -450.15
6 10 90.91
7 12 118.74
［数値実施例２］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 -32.094 0.80 1.59270 35.3 14.73
2 13.451 0.22 12.81
3 14.066 3.35 1.91082 35.2 12.77
4 -81.655 0.88 11.75
5(絞り) ∞ 2.53 11.43
6 15.638 3.46 1.87070 40.7 10.75
7 -22.209 0.50 1.76182 26.5 9.89
8 14.756 1.86 9.39
9* -59.980 1.73 1.53500 56.0 10.55
10* -370.728 5.41 12.83
11* -15.950 4.36 1.53500 56.0 22.66
12* -13.846 0.50 24.95
13* 17.591 4.84 1.53500 56.0 32.60
14* 24.164 34.06
像面 ∞
非球面データ
第9面
K = 0.00000e+00 A 4=-1.08320e-03 A 6=-8.84422e-05 A 8=-4.28559e-07
A 3= 1.36888e-03 A 5= 3.73165e-04 A 7= 1.01971e-05
第10面
K = 0.00000e+00 A 4=-6.54688e-04 A 6=-5.27521e-05 A 8=-2.13664e-07
A 3= 1.34817e-03 A 5= 2.38290e-04 A 7= 5.74368e-06
第11面
K =-3.44235e+01 A 4=-6.38343e-04 A 6=-4.26477e-05 A 8=-1.18269e-07
A10= 7.67530e-11
A 3= 4.85557e-05 A 5= 2.60713e-04 A 7= 3.40467e-06
第12面
K =-3.08794e+00 A 4=-2.27652e-03 A 6=-6.14607e-05 A 8=-1.47175e-07
A10= 8.73153e-11
A 3= 6.04115e-03 A 5= 4.80657e-04 A 7= 4.43542e-06
第13面
K =-4.72297e+01 A 4=-1.76055e-03 A 6=-2.19580e-05 A 8=-7.23737e-08
A10=-3.00758e-11
A 3= 7.41113e-03 A 5= 2.27924e-04 A 7= 1.52563e-06 A 9= 2.15652e-09
第14面
K =-1.98741e+01 A 4=-1.02271e-03 A 6=-3.50501e-05 A 8=-1.81558e-07
A10=-7.04181e-11
A 3= 2.24813e-03 A 5= 2.31781e-04 A 7= 3.26449e-06 A 9= 5.53025e-09
焦点距離 28.50
Fナンバー 2.55
半画角（°） 37.20
像高 21.64
レンズ全長 42.90
BF 12.46
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -15.89
2 3 13.40
3 6 11.01
4 7 -11.57
5 9 -134.01
6 11 113.90
7 13 96.18
［数値実施例３］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1* -10000.000 1.40 1.58313 59.4 14.29
2* 8.753 1.18 11.59
3 16.891 3.83 1.65160 58.5 11.36
4 -41.966 1.09 9.89
5(絞り) ∞ 2.29 9.86
6 18.502 3.48 1.75500 52.3 10.45
7 -18.130 0.30 11.14
8 -27.428 4.40 1.61800 63.4 11.24
9 -9.134 1.40 1.72047 34.7 11.97
10 28.012 2.88 13.50
11* -34.743 1.78 1.53500 56.0 14.17
12* -37.819 2.42 16.62
13* -11.863 4.35 1.53500 56.0 21.28
14* -11.484 0.53 23.83
15* 11.840 5.30 1.53500 56.0 33.89
16* 13.127 35.46
像面 ∞
非球面データ
第1面
K = 0.00000e+00 A 4=-6.78455e-04 A 6= 1.33354e-05 A 8= 1.35788e-07
A 3=-4.26570e-04 A 5= 6.91920e-05 A 7=-2.74199e-06
第2面
K = 3.64968e-01 A 4=-7.75157e-04 A 6= 7.33843e-06 A 8=-1.12711e-07
A 3=-6.44618e-04 A 5= 5.38136e-05 A 7=-6.10266e-07
第11面
K = 0.00000e+00 A 4=-3.75054e-04 A 6=-1.13030e-06 A 8= 7.88726e-08
A10=-4.67549e-10
第12面
K = 0.00000e+00 A 4=-1.45507e-04 A 6=-1.64020e-06 A 8= 7.72645e-08
A10=-3.93531e-10
第13面
K =-1.27759e+01 A 4= 2.63706e-04 A 6= 5.73607e-06 A 8= 2.93093e-08
A10=-4.45514e-11
A 3=-7.93420e-04 A 5=-3.18814e-05 A 7=-6.11948e-07
第14面
K =-1.19491e+00 A 4=-2.26442e-06 A 6=-7.81773e-06 A 8=-1.34278e-08
A10=-1.79310e-11
A 3=-1.85363e-04 A 5= 4.90241e-05 A 7= 5.85849e-07
第15面
K =-1.36904e+00 A 4=-1.04565e-03 A 6=-2.43530e-05 A 8=-1.17262e-07
A10=-4.25806e-11
A 3= 6.74386e-04 A 5= 1.89856e-04 A 7= 2.16124e-06 A 9= 3.46428e-09
第16面
K =-5.78503e-01 A 4=-8.35374e-04 A 6=-8.61317e-06 A 8=-2.43644e-08
A10=-5.39681e-12
A 3= 6.50288e-04 A 5= 9.88435e-05 A 7= 5.66400e-07 A 9= 5.68901e-10
焦点距離 24.50
Fナンバー 2.88
半画角（°） 41.45
像高 21.64
レンズ全長 47.90
BF 11.28
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -15.00
2 3 18.97
3 6 12.65
4 8 20.29
5 9 -9.41
6 11 -1000.00
7 13 134.24
8 15 92.69
［数値実施例４］
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd 有効径
1 14.120 1.50 1.72825 28.5 17.88
2 12.036 4.92 1.80400 46.5 16.78
3 39.963 1.12 15.23
4* 11.035 1.33 1.68040 18.1 13.34
5* 7.194 3.74 11.62
6(絞り) ∞ 3.55 10.86
7 -22.824 1.45 1.80400 46.5 9.55
8 -18.868 0.84 10.65
9* -23.270 3.35 1.68040 18.1 11.06
10* -47.108 1.00 15.04
11* -9.509 3.17 1.53110 56.0 16.10
12* -8.011 0.20 17.13
13* 11.951 2.92 1.61550 25.8 21.03
14* 12.696 (可変) 22.14
像面 ∞
非球面データ
第4面
K =-2.68850e+00 A 4=-1.04742e-04 A 6= 5.62415e-07 A 8=-4.65789e-08
A10= 2.52007e-09 A12=-5.22231e-11 A14= 3.79457e-13
第5面
K = 0.00000e+00 A 4=-4.81826e-04 A 6=-2.05447e-06 A 8=-4.94086e-08
A10= 1.93962e-09 A12=-6.95594e-11
第9面
K = 0.00000e+00 A 4=-4.55340e-04 A 6=-4.28696e-06 A 8= 3.05739e-08
A10=-4.04397e-09 A12= 3.30442e-11
第10面
K = 0.00000e+00 A 4=-4.30569e-04 A 6= 3.47076e-06 A 8=-7.93640e-08
A10= 1.63383e-09 A12=-1.90372e-11 A14= 7.68428e-14
第11面
K = 0.00000e+00 A 4= 5.25524e-04 A 6=-7.46425e-06 A 8= 3.18527e-07
A10=-4.06261e-09 A12= 1.74226e-11 A14= 2.64968e-14
第12面
K =-7.76547e-01 A 4= 1.31469e-04 A 6= 1.25454e-06 A 8=-2.88332e-08
A10= 7.18099e-10 A12=-5.93048e-12 A14= 1.52782e-14
第13面
K = 0.00000e+00 A 4=-5.76433e-04 A 6= 8.17828e-06 A 8=-1.15678e-07
A10= 9.44995e-10 A12=-4.20503e-12 A14= 5.71111e-15
第14面
K = 0.00000e+00 A 4=-6.44620e-04 A 6= 9.84059e-06 A 8=-1.34057e-07
A10= 1.11603e-09 A12=-5.29814e-12 A14= 9.97952e-15
焦点距離 33.08
Fナンバー 1.85
半画角（°） 22.44
像高 13.66
レンズ全長 41.00
BF 11.91
単レンズデータ
レンズ 始面 焦点距離
1 1 -160.68
2 2 19.86
3 4 -35.31
4 7 116.37
5 9 -71.66
6 11 55.21
7 13 132.76
各数値実施例における種々の値を、以下の表１にまとめて示す。
【0063】
【表1】
【0064】
［撮像装置］
次に、本発明の光学系Ｌ０を撮像光学系として用いたデジタルスチルカメラ（撮像装置）１０の実施例について、図９を用いて説明する。図９において、１３はカメラ本体、１１は実施例１乃至４で説明したいずれかの光学系Ｌ０によって構成された撮影光学系である。１２はカメラ本体１３に内蔵され、撮影光学系１１によって形成された光学像を受光して光電変換するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。カメラ本体１３はクイックターンミラーを有する所謂一眼レフカメラでも良いし、クイックターンミラーを有さない所謂ミラーレスカメラでも良い。
次に、本発明の光学系Ｌ０を撮像光学系として用いたデジタルスチルカメラ（撮像装置）１０の実施例について、図９を用いて説明する。図９において、１３はカメラ本体、１１は実施例１乃至４で説明したいずれかの光学系Ｌ０によって構成された撮影光学系である。１２はカメラ本体１３に内蔵され、撮影光学系１１によって形成された光学像を受光して光電変換するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。カメラ本体１３はクイックターンミラーを有する所謂一眼レフカメラでも良いし、クイックターンミラーを有さない所謂ミラーレスカメラでも良い。
【0065】
このように本発明の光学系Ｌ０をデジタルスチルカメラ等の撮像装置に適用することにより、レンズが小型である撮像装置を得ることができる。
【0066】
上記各実施例の開示は、以下の構成を含む。
【0067】
（構成１）
物体側から像側へ順に配置された、前群、開口絞り、全体として正の屈折力の後群からなる光学系であって、
前記前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズを含み、
前記後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズを含み、
前記光学系は、前記第１レンズと前記最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有し、
前記最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、
前記光学系の焦点距離をｆ、前記光学系の半画角をω（°）、前記光学系のバックフォーカスをｓｋ、前記光学系において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離に前記バックフォーカスを加えた長さをＴＴＬ、前記光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする光学系。
（構成２）
前記前群の焦点距離をｆａ、前記光学系の焦点距離をｆとするとき、
０．０＜｜ｆ／ｆａ｜＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１に記載の光学系。
（構成３）
前記最終レンズの焦点距離をｆｐとするとき、
０．６＜ｆｐ／ｆ＜６．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１または２に記載の光学系。
（構成４）
０．１＜ｓｋ／ｆ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から３の何れかに記載の光学系。
（構成５）
前記開口絞りから像面までの光軸上の距離をＳＰＩＰとするとき、
０．５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から４の何れかに記載の光学系。
（構成６）
前記最終レンズの物体側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ１、前記最終レンズの像側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ２とするとき、
１．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜５０．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から５の何れかに記載の光学系。
（構成７）
前記最終レンズは、プラスチックから形成されていることを特徴とする構成１から６の何れかに記載の光学系。
（構成８）
前記最終レンズは、単レンズであることを特徴とする構成１から７の何れかに記載の光学系。
（構成９）
前記最終レンズの像側のレンズ面は、中心部に比べて周辺部で正の屈折力が強くなる非球面であることを特徴とする構成１から８の何れかに記載の光学系。
（構成１０）
前記最終レンズの像側のレンズ面は、周辺部に変曲点を有することを特徴とする構成１から９の何れかに記載の光学系。
（構成１１）
前記最終レンズのｄ線における屈折率をＮｄｐ、前記最終レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐとするとき、
１．４５０＜Ｎｄｐ＜５．０００／νｄｐ＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする１から１０の何れかに記載の光学系。
（構成１２）
前記前群の焦点距離をｆａ、前記後群の焦点距離をｆｂとするとき、
０．０＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１１の何れかに記載の光学系。
（構成１３）
前記前群は、正の屈折力の第１正レンズを含み、
前記第１正レンズのｄ線における屈折率をＮｄａｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄａｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１２の何れかに記載の光学系。
（構成１４）
前記後群は、正の屈折力の第２正レンズを含み、
前記第２正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄｂｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１３の何れかに記載の光学系。
（構成１５）
前記後群は、負の屈折力の第１負レンズを含み、
前記第１負レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｎとするとき、
０．０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．４
なる条件式を満足することを特徴とする構成１４に記載の光学系。
（構成１６）
前記後群は、正の屈折力の第３正レンズを含み、
前記第３正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐ２、前記第３正レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐ２とするとき、
１．４５０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１４または１５に記載の光学系。
（構成１７）
構成１から１６の何れかに記載の光学系と、該光学系によって形成される像を受光する撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
物体側から像側へ順に配置された、前群、開口絞り、全体として正の屈折力の後群からなる光学系であって、
前記前群は、最も物体側に配置された負の屈折力の第１レンズを含み、
前記後群は、最も像側に配置された正の屈折力の最終レンズを含み、
前記光学系は、前記第１レンズと前記最終レンズの間に配置された、４枚以上のレンズを有し、
前記最終レンズの光軸近傍のレンズ面は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状であり、
前記光学系の焦点距離をｆ、前記光学系の半画角をω（°）、前記光学系のバックフォーカスをｓｋ、前記光学系において最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離に前記バックフォーカスを加えた長さをＴＴＬ、前記光学系に含まれる全ての正レンズの材料のｄ線における屈折率の平均値をＰＮｄａｖｅとするとき、
０．１＜ＴＴＬ／（ｆ×ｔａｎω）＜４．０
１．５０＜ＰＮｄａｖｅ＜２．００
０．２＜ｓｋ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする光学系。
（構成２）
前記前群の焦点距離をｆａ、前記光学系の焦点距離をｆとするとき、
０．０＜｜ｆ／ｆａ｜＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１に記載の光学系。
（構成３）
前記最終レンズの焦点距離をｆｐとするとき、
０．６＜ｆｐ／ｆ＜６．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１または２に記載の光学系。
（構成４）
０．１＜ｓｋ／ｆ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から３の何れかに記載の光学系。
（構成５）
前記開口絞りから像面までの光軸上の距離をＳＰＩＰとするとき、
０．５＜ＳＰＩＰ／ＴＴＬ＜１．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から４の何れかに記載の光学系。
（構成６）
前記最終レンズの物体側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ１、前記最終レンズの像側のレンズ面の近軸曲率半径をＲ２とするとき、
１．０＜（Ｒ１＋Ｒ２）／（Ｒ２－Ｒ１）＜５０．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から５の何れかに記載の光学系。
（構成７）
前記最終レンズは、プラスチックから形成されていることを特徴とする構成１から６の何れかに記載の光学系。
（構成８）
前記最終レンズは、単レンズであることを特徴とする構成１から７の何れかに記載の光学系。
（構成９）
前記最終レンズの像側のレンズ面は、中心部に比べて周辺部で正の屈折力が強くなる非球面であることを特徴とする構成１から８の何れかに記載の光学系。
（構成１０）
前記最終レンズの像側のレンズ面は、周辺部に変曲点を有することを特徴とする構成１から９の何れかに記載の光学系。
（構成１１）
前記最終レンズのｄ線における屈折率をＮｄｐ、前記最終レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐとするとき、
１．４５０＜Ｎｄｐ＜５．０００／νｄｐ＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする１から１０の何れかに記載の光学系。
（構成１２）
前記前群の焦点距離をｆａ、前記後群の焦点距離をｆｂとするとき、
０．０＜｜ｆｂ／ｆａ｜＜２．０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１１の何れかに記載の光学系。
（構成１３）
前記前群は、正の屈折力の第１正レンズを含み、
前記第１正レンズのｄ線における屈折率をＮｄａｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄａｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１２の何れかに記載の光学系。
（構成１４）
前記後群は、正の屈折力の第２正レンズを含み、
前記第２正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐとするとき、
１．６０＜Ｎｄｂｐ＜２．００
なる条件式を満足することを特徴とする構成１から１３の何れかに記載の光学系。
（構成１５）
前記後群は、負の屈折力の第１負レンズを含み、
前記第１負レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｎとするとき、
０．０＜Ｎｄｂｐ－Ｎｄｂｎ＜０．４
なる条件式を満足することを特徴とする構成１４に記載の光学系。
（構成１６）
前記後群は、正の屈折力の第３正レンズを含み、
前記第３正レンズのｄ線における屈折率をＮｄｂｐ２、前記第３正レンズのｄ線におけるアッベ数をνｄｐ２とするとき、
１．４５０＜Ｎｄｂｐ２＜５．０００／νｄｐ２＋１．５５０
なる条件式を満足することを特徴とする構成１４または１５に記載の光学系。
（構成１７）
構成１から１６の何れかに記載の光学系と、該光学系によって形成される像を受光する撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。
【0068】
以上、本発明の好ましい実施形態及び実施例について説明したが、本発明はこれらの実施形態及び実施例に限定されず、その要旨の範囲内で種々の組合せ、変形及び変更が可能である。
【符号の説明】
【0069】
Ｌ０ 光学系
Ｌａ 前群
ＳＰ 開口絞り
Ｌｂ 後群
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌｐ 最終レンズ
Ｌａ 前群
ＳＰ 開口絞り
Ｌｂ 後群
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌｐ 最終レンズ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
