特開 2024-82522 構造物の振動抑制装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024082522

(43)【公開日】2024-06-20

(54)【発明の名称】構造物の振動抑制装置

(51)【国際特許分類】

   F16F 15/023 20060101AFI20240613BHJP

【ＦＩ】

F16F15/023 A

【審査請求】未請求

【請求項の数】8

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022196431

(22)【出願日】2022-12-08

(71)【出願人】

【識別番号】504242342

【氏名又は名称】株式会社免制震ディバイス

(74)【代理人】

【識別番号】100114775

【弁理士】

【氏名又は名称】高岡 亮一

(74)【代理人】

【識別番号】100121511

【弁理士】

【氏名又は名称】小田 直

(74)【代理人】

【識別番号】100095566

【弁理士】

【氏名又は名称】高橋 友雄

(74)【代理人】

【識別番号】100179453

【弁理士】

【氏名又は名称】會田 悠介

(74)【代理人】

【識別番号】100208580

【弁理士】

【氏名又は名称】三好 玲奈

(72)【発明者】

【氏名】中南 滋樹

(72)【発明者】

【氏名】鈴木 良二

(72)【発明者】

【氏名】木田 英範

(72)【発明者】

【氏名】田中 久也

【テーマコード（参考）】

3J048

【Ｆターム（参考）】

3J048AA06

3J048AB01

3J048AC05

3J048BE04

3J048DA01

3J048EA38

(57)【要約】

【課題】構造物において上下方向の振動が発生する際に、上方及び下方に対する振動抑制効果をほぼ同じにすることができ、それにより、上下方向の振動を良好に抑制することができる構造物の振動抑制装置を提供する。
【解決手段】構造物の振動を抑制するための構造物の振動抑制装置であって、上方に開口する箱状に形成された外壁体４と、板状に形成され、外壁体４に上方から挿入された内壁体５と、外壁体５の内部に充填された粘性体６と、を備え、構造物の振動に伴い、内壁体５が下方に移動する場合において、内壁体５に作用し、粘性体６のせん断抵抗による力を粘性力Ｆｖとするとともに、粘性体６を圧縮する力を圧縮力Ｆｃとしたときに、圧縮力Ｆｃが粘性力Ｆｖに対して所定割合以下になるように、内壁体５の下端面における幅Ｗ及び厚さｔ、並びに内壁体５の下端と外壁体４の内部底面との距離ｈが設定されている。
【選択図】図５

【特許請求の範囲】

【請求項1】

構造物において、互いに上下方向に所定間隔を隔てた状態で配置された上側構造材と下側構造材の間に設けられ、前記構造物の振動を抑制するための構造物の振動抑制装置であって、
上方に開口する箱状に形成され、下端部が前記下側構造材に連結された外壁体と、
板状に形成され、上端部が前記上側構造材に連結されるとともに、前記外壁体に上方から挿入され、前記外壁体の内面との間に所定距離を存した状態に配置された内壁体と、
前記外壁体の内部に充填され、当該外壁体の内面と前記内壁体との間に存する粘性体と、
を備え、
前記構造物の振動に伴い、前記内壁体が下方に移動する場合において、前記内壁体に作用し、前記粘性体のせん断抵抗による力を粘性力とするとともに、前記粘性体を圧縮する力を圧縮力としたときに、前記圧縮力が前記粘性力に対して所定割合以下になるように、前記内壁体の下端面における幅及び厚さ、並びに前記内壁体の下端と前記外壁体の内部底面との距離が設定されていることを特徴とする構造物の振動抑制装置。

【請求項2】

前記構造物の振動に伴い、前記内壁体が下方に移動する場合において、前記内壁体の正面において作用するせん断抵抗力を第１せん断抵抗力とするとともに、前記内壁体の側面において作用するせん断抵抗力を第２せん断抵抗力としたときに、前記第２せん断抵抗力が前記第１せん断抵抗力に対して所定割合以下になるように、前記内壁体の左右両側の一端と、これに対向しかつ前記外壁体の内部の側面との距離が設定されていることを特徴とする請求項１に記載の構造物の振動抑制装置。

【請求項3】

前記圧縮力をＦｃとしたときに、当該圧縮力Ｆｃは、下式によって設定されることを特徴とする請求項１に記載の構造物の振動抑制装置。
Ｆｃ＝（Ｗ・ｔ）・｛Ｋ・（δ／ｈ）－Ｃ｝
Ｗ：内壁体の幅
ｔ：内壁体の厚さ
Ｋ：粘性体の体積弾性率
σ：内壁体の最大上下振幅
ｈ：内壁体の下端と外壁体の内部底面との距離
Ｃ：粘性体の圧縮前の初期定数

【請求項4】

前記外壁体の上端の開口を覆うように設けられたカバーを、さらに備え、
前記内壁体は、
上下方向にわたり、所定幅を有する本体部と、
この本体部の上端部に設けられ、前記カバーが取り付けられたカバー取付部と、
を有していることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置。

【請求項5】

前記カバー取付部は、前記本体部の前記所定幅よりも幅寸法が大きく形成されており、
前記カバー取付部の下端と前記粘性体の上面との間の距離が、所定距離よりも大きく設定されていることを特徴とする請求項４に記載の構造物の振動抑制装置。

【請求項6】

前記内壁体は、
板状に形成され、前記構造物の振動に伴い、前記上側構造材と一体に上下方向に移動するメイン内壁体と、
板状に形成され、前記メイン内壁体と厚さ方向に重なった状態で、下部が前記粘性体に浸るように配置されたサブ内壁体と、
を有し、
前記サブ内壁体の上端部を支持するサブ内壁体支持機構を、さらに備えており、
前記サブ内壁体支持機構は、前記メイン内壁体が下方に移動するときに、前記サブ内壁体を不動に保持し、前記メイン内壁体が上方に移動するときに、上方への移動を許容するように構成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置。

【請求項7】

前記内壁体が定常位置に位置する状態において、当該内壁体には、前記粘性体の液面の直ぐ上側に、前後方向に貫通し、当該内壁体が下方に移動する際に、当該内壁体のせん断面積の増加を抑制するための開口部が設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置。

【請求項8】

前記内壁体の下端部に、側面形状が下方に向かってテーパ状に形成されたテーパ部が設けられていることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、例えばコンサートホールやスポーツ施設など、多数の観客を収容可能な大型施設などの構造物に適用され、観客がいわゆる縦ノリをすることで発生する上下方向の振動を抑制するための構造物の振動抑制装置に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、この種の振動抑制装置として、オイルダンパや粘性壁などによる減衰ダンパを用い、その減衰ダンパを大型施設の床下に設置することにより、上下方向の振動を防止する建築構造物（振動防止架構）が、例えば特許文献１に記載されている。この建築構造物は、床面を支持し、ロングスパンでかつ梁成の小さい梁材と、その梁材の両端部をそれぞれ単純支持する支持材と、梁材の長さ方向の中央部においてその梁材と下階床面との間に設置された減衰ダンパと、梁材の下側に適宜吊り下げられた錘体とを備えている。

【0003】

上記の梁材として、２０～６０ｍのロングスパンのＨ型鋼などを用いることにより、比較的小さい固有振動数を有する床が構成される。また、上記の減衰ダンパは、梁材の下方への撓みに対する抗力を発揮させるとともに、振動を吸収するために設けられている。さらに、上記の錘体は、梁材の固有振動数を目標値に合わせるとともに、床面の応答加速度を小さくするために設けられている。

【0004】

また、粘性体を建築物の減衰に利用する粘性壁として、例えば特許文献２に記載された制震壁が知られている。この制震壁は、上階の梁である上梁と、下階の梁である下梁との間になどに設置されるものであり、下梁に固定されかつ上方に開放された箱状の容器と、上梁に固定されて垂下するとともに容器に上方から挿入された抵抗板と、容器内に充填された粘性体とを備えている。上梁と下梁が相対的に変位する場合、抵抗板が容器内で移動すると、その抵抗板には、移動の際の速度に応じて、粘性体によるせん断抵抗が作用し、抵抗板の移動が抑制されることで、上梁と下梁の相対変位が抑制される。このような制震壁を上記の減衰ダンパに適用することにより、前述した建築構造物における梁材の上下方向の振動に対し、それを吸収しながら、抑制することが可能である。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0005】

【特許文献1】特開２０１９－９０１８０号公報

【特許文献2】特開平１１－７１９３５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

しかし、上述した制震壁は主に、上梁と下梁の水平方向における相対変位を抑制するものであるため、上下方向の振動を抑制する場合には、以下のような問題が生じる。

【0007】

すなわち、上下方向の振動が制震壁に作用する場合、抵抗板が下方に移動するときには、その抵抗板は、容器内の底面との間の粘性体を圧縮するように動作する一方、抵抗板が上方に移動するときには、その抵抗板は、容器から外方に引っ張られるように動作する。この場合、抵抗板による粘性体の圧縮時には、抵抗板が粘性体から受ける反力が大きくなり、その結果、圧縮時における上下方向の変位に対する抵抗力が、引張時のそれに比べて大きくなってしまう。

【0008】

また、抵抗板による上記の圧縮時には、粘性体に対する抵抗板のせん断面積が増加するように変化する一方、抵抗板による上記の引張時には、上記せん断面積が減少するように変化する。このため、抵抗板による上記の圧縮時と引張時とでは、制震壁による減衰力に差異が生じてしまう。このように、制震壁において、抵抗板の互いに反対方向である上方及び下方への移動の際に、減衰力に差異が生じると、制震壁が適用された構造物における振動を適切に抑制できなくなるおそれがある。

【0009】

本発明は、以上のような課題を解決するためになされたものであり、構造物において上下方向の振動が発生する際に、上方及び下方に対する振動抑制効果をほぼ同じにすることができ、それにより、上下方向の振動を良好に抑制することができる構造物の振動抑制装置を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0010】

上記の目的を達成するために、請求項１に係る発明は、構造物において、互いに上下方向に所定間隔を隔てた状態で配置された上側構造材と下側構造材の間に設けられ、構造物の振動を抑制するための構造物の振動抑制装置であって、上方に開口する箱状に形成され、下端部が下側構造材に連結された外壁体と、板状に形成され、上端部が上側構造材に連結されるとともに、外壁体に上方から挿入され、外壁体の内面との間に所定距離を存した状態に配置された内壁体と、外壁体の内部に充填され、外壁体の内面と内壁体との間に存する粘性体と、を備え、構造物の振動に伴い、内壁体が下方に移動する場合において、内壁体に作用し、粘性体のせん断抵抗による力を粘性力とするとともに、粘性体を圧縮する力を圧縮力としたときに、圧縮力が粘性力に対して所定割合以下になるように、内壁体の下端面における幅及び厚さ、並びに内壁体の下端と外壁体の内部底面との距離が設定されていることを特徴とする。

【0011】

この構成によれば、構造物の振動に伴い、内壁体が下方に移動する場合において、上記圧縮力が上記粘性力に対して所定割合以下になるように、内壁体の下端面における幅及び厚さ、並びに内壁体の下端と外壁体の内部底面との距離が設定されている。この場合、圧縮力が粘性力に対して、比較的小さくなるよう、内壁体の上記の幅及び厚さ、並びに上記距離を設定することにより、内壁体が下方に移動することで圧縮する粘性体から受ける反力を、抑制することができる。その結果、内壁体が下方に移動することによる圧縮時と、内壁体が上方に移動することによる引張時とにおける振動抑制装置の減衰力の差異を小さくすることができる。しがたって、本発明によれば、構造物において上下方向の振動が発生する際に、上方及び下方に対する振動抑制効果をほぼ同じにすることができ、それにより、上下方向の振動を良好に抑制することができる。

【0012】

請求項２に係る発明は、請求項１に記載の構造物の振動抑制装置において、構造物の振動に伴い、内壁体が下方に移動する場合において、内壁体の正面において作用するせん断抵抗力を第１せん断抵抗力とするとともに、内壁体の側面において作用するせん断抵抗力を第２せん断抵抗力としたときに、第２せん断抵抗力が第１せん断抵抗力に対して所定割合以下になるように、内壁体の左右両側の一端と、これに対向しかつ外壁体の内部の側面との距離が設定されていることを特徴とする。

【0013】

この構成によれば、内壁体が下方に移動する場合において、内壁体の側面において作用する第２せん断抵抗力が、内壁体の正面において作用する第１せん断抵抗力に対して、所定割合以下になるように、内壁体の左右両側の一端と、これに対向しかつ外壁体の内部の側面との距離が設定されている。この場合、第２せん断抵抗力が第１せん断抵抗力に対して、比較的小さくなるよう、内壁体の左右両側の一端と、対向する外壁体の内部側面との距離を設定することにより、内壁体が下方に移動する圧縮時において、内壁体の全体に作用する粘性体のせん断抵抗力を抑制することができる。その結果、前述した請求項１と同様の作用効果、すなわち、内壁体が下方に移動することによる圧縮時と、内壁体が上方に移動することによる引張時とにおける振動抑制装置の減衰力の差異を小さくすることができる。

【0014】

請求項３に係る発明は、請求項１に記載の構造物の振動抑制装置において、圧縮力をＦｃとしたときに、圧縮力Ｆｃは、下式によって設定されることを特徴とする請求項１に記載の構造物の振動抑制装置。
Ｆｃ＝（Ｗ・ｔ）・｛Ｋ・（δ／ｈ）－Ｃ｝
Ｗ：内壁体の幅
ｔ：内壁体の厚さ
Ｋ：粘性体の体積弾性率
σ：内壁体の最大上下振幅
ｈ：内壁体の下端と外壁体の内部底面との距離
Ｃ：粘性体の圧縮前の初期定数

【0015】

この構成によれば、上式により、内壁体が下方に移動する場合に粘性体を圧縮する圧縮力Ｆｃが設定される。上式から明らかなように、圧縮力は、内壁体の幅Ｗ及び厚さｔに比例する一方、内壁体の下端と外壁体の内部底面との距離ｈに反比例する。したがって、圧縮力Ｆｃを小さくする場合には、上記の幅Ｗ及び厚さｔを小さくしたり、上記の距離ｈを大きくしたりすることで、容易に実現することができる。

【0016】

請求項４に係る発明は、請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置において、外壁体の上端の開口を覆うように設けられたカバーを、さらに備え、内壁体は、上下方向にわたり、所定幅を有する本体部と、この本体部の上端部に設けられ、カバーが取り付けられたカバー取付部と、を有していることを特徴とする。

【0017】

この構成によれば、内壁体が上記の本体部とその上端部のカバー取付部とを有しており、そのカバー取付部に取り付けられたカバーにより、外壁体の上端の開口が覆われている。これにより、構造物に設置された振動抑制装置において、外壁体の内部に、外部から砂埃などの異物や雨水などの液体が入り込んだり、それに起因して粘性体が劣化したりするのを防止し、粘性体を長期間にわたり良好に保つことができる。また、上記カバーは、内壁体のカバー取付部に取り付けられているので、内壁体が上下方向に移動する際に、内壁体と一体に上下方向に移動することが可能である。

【0018】

請求項５に係る発明は、請求項４に記載の構造物の振動抑制装置において、カバー取付部は、本体部の所定幅よりも幅寸法が大きく形成されており、カバー取付部の下端と粘性体の上面との間の距離が、所定距離よりも大きく設定されていることを特徴とする。

【0019】

この構成によれば、内壁体において、カバー取付部が、本体部の所定幅よりも幅寸法が大きく形成されているので、取付面積が比較的大きいカバー取付部にカバーを取り付けることにより、そのカバーを内壁体にしっかりと取り付けることができる。また、カバー取付部の下端と粘性体の上面との間の距離が、所定距離（例えば、上下方向に変位する内壁体において想定される最大の変位距離）よりも大きく設定されることにより、カバー取付部が粘性体の上面に当接するのを防止することができる。

【0020】

請求項６に係る発明は、請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置において、内壁体は、板状に形成され、構造物の振動に伴い、上側構造材と一体に上下方向に移動するメイン内壁体と、板状に形成され、メイン内壁体と厚さ方向に重なった状態で、下部が粘性体に浸るように配置されたサブ内壁体と、を有し、サブ内壁体の上端部を支持するサブ内壁体支持機構を、さらに備えており、サブ内壁体支持機構は、メイン内壁体が下方に移動するときに、サブ内壁体を不動に保持し、メイン内壁体が上方に移動するときに、上方への移動を許容するように構成されていることを特徴とする。

【0021】

この構成によれば、内壁体が上記のメイン内壁体とサブ内壁体を有しており、内壁体が下方に移動するとき、すなわちメイン内壁体が下方に移動するときには、サブ内壁体支持機構により、サブ内壁体が不動に保持される。これにより、内壁体が下方に移動する場合には、メイン内壁体に作用する抵抗力が、振動抑制装置の減衰力として得られる。一方、内壁体が上方に移動する場合には、メイン内壁体に加えて、下部が粘性体に浸かるように配置されていたサブ内壁体も、上方に移動する。つまり、メイン内壁体のみが上方に移動するときの抵抗力に加えて、サブ内壁体が上方に移動するときの抵抗力が、振動抑制装置の減衰力として得られる。その結果として、本来、内壁体が上方に移動する際に低下する抵抗力を、サブ内壁体によって補うことができ、それにより、内壁体が下方に移動するときと、内壁体が上方に移動するときにおける振動抑制装置の減衰力の差異を小さくすることができる。

【0022】

請求項７に係る発明は、請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置において、内壁体が定常位置に位置する状態において、内壁体には、粘性体の液面の直ぐ上側に、前後方向に貫通し、内壁体が下方に移動する際に、内壁体のせん断面積の増加を抑制するための開口部が設けられていることを特徴とする。

【0023】

この構成によれば、内壁体の所定位置には、上記の開口部が設けられているので、内壁体が下方に移動する際に、内壁体のせん断面積の増加が抑制される。これにより、内壁体が下方に移動する際のせん断抵抗力の増加を抑制することができる。一方、内壁体が上方に移動する際には、粘性体に接する内壁体の面積が次第に減少し、それに伴い、内壁体に作用するせん断抵抗力が減少する。上述したように、内壁体に上記の開口部が設けられることにより、その開口部がない場合に比べて、内壁体が下方に移動する際のせん断抵抗力の増加が抑制でき、その結果、内壁体が下方に移動するときと、内壁体が上方に移動するときにおける振動抑制装置の減衰力の差異を小さくすることができる。

【0024】

請求項８に係る発明は、請求項１から３のいずれかに記載の構造物の振動抑制装置において、内壁体の下端部に、側面形状が下方に向かってテーパ状に形成されたテーパ部が設けられていることを特徴とする。

【0025】

この構成によれば、内壁体の下端部に上記のテーパ部が設けられているので、内壁体が上下方向に移動する際のせん断抵抗力を確保しながら、内壁体が粘性体を圧縮する圧縮力を、大幅に小さくすることができる。これにより、振動抑制装置において、所望の減衰力を確保しながら、内壁体が粘性体を圧縮することによる影響を大幅に小さくすることができる。

【図面の簡単な説明】

【0026】

【図1】本発明の一実施形態による振動抑制装置としての制震壁を、これを適用した建物の一部の構造材とともに概略的に示す図である。

【図2】（ａ）は図１の制震壁の正面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ線に沿う縦断面図である。

【図3】制震壁による履歴特性を模式的に示す図である。

【図4】制震壁をモデル化して示す図であり、（ａ）は圧縮力が作用しない場合のモデル図であり、（ｂ）は圧縮力が作用する場合のモデル図である。

【図5】（ａ）及び（ｂ）は、図２（ａ）及び（ｂ）にそれぞれ対応し、制震壁の正面図及び縦断面図である。

【図6】外壁体内の粘性体のうち、内壁体の内壁と外壁体の底板との間の粘性体を立体的に示す図である。

【図7】（ａ）～（ｄ）は、入力振幅が互いにそれぞれ異なる履歴ループを示している。

【図8】実験Ｎｏ．１～５について、横軸を体積変化率ΔＶ／Ｖ、縦軸を単位面積当たりの圧縮力Ｆｃ／Ａｃとしたときの実験結果をそれぞれプロットするとともに、これらの実験結果に基づく回帰直線を示している。

【図9】内壁の変位に対する粘性力、復元力及び圧縮力の計算上の推移、並びにこれらの総和である全抵抗力を示しており、（ａ）は圧縮力の影響を受ける場合、（ｂ）は圧縮力の影響をほとんど受けない場合を示している。

【図10】（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ、図５（ａ）及び（ｂ）と同様の制震壁の正面図及び縦断面図である。

【図11】制震壁の第１変形例を示す図である。

【図12】制震壁の第２変形例を示す図である。

【図13】制震壁の第３変形例を示す図である。

【図14】第３変形例の制震壁の動作を説明するための図である。

【図15】制震壁の第４変形例を示す図である。

【図16】第４変形例の制震壁の動作（圧縮時）を説明するための図であり、（ａ）は圧縮前の状態、（ｂ）は圧縮時の状態を示す。

【図17】第４変形例の制震壁の動作（引張時）を説明するための図であり、（ａ）は引張前の状態、（ｂ）は引張時の状態を示す。

【図18】制震壁における内壁体の変形例を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0027】

以下、図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態を詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態による振動抑制装置としての制震壁を、これを適用した建物の一部の構造材とともに概略的に示している。

【0028】

上記の建物は、例えばコンサートホールなど、多数の観客を収容可能な大型施設であり、観客席の床下を構成する床下構造に制震壁１が設置される。具体的には、上記の床下構造は、互いに上下方向に所定間隔を隔てた状態で配置された上側構造材２及び下側構造材３を備えており、これらの上側構造材２と下側構造材３の間に、制震壁１が設置されている。なお、上記の上側構造材２及び下側構造材３は、例えばＨ形鋼などで構成され、水平にかつ平行に延びるように配置され、上側構造材２の上側に、床材が配置される。

【0029】

図２は、制震壁１を示しており、（ａ）は正面図、（ｂ）は（ａ）のＡ－Ａ線に沿う断面図である。両図に示すように、この制震壁１は、上方に開口する箱状に形成され、矩形状の正面形状を有する外壁体４と、板状に形成され、外壁体４に上方から挿入されるとともに、外壁体４の内面との間に所定距離を隔てた状態に配置された内壁体５と、外壁体４の内部に充填され、外壁体４の内面と内壁体との間に存する粘性体６とを備えている。なお、粘性体６については、図示の便宜上、グレースケールで示している。

【0030】

外壁体４は、いずれも鋼板で構成されかつ所定の形状及びサイズに形成された底板１１、前板１２、後板１３、左右の側板１４、１４により、これらが互いに溶接されることなどによって、上方に開口する箱状に形成されている。なお、前板１２及び後板１３の外面にはそれぞれ、それらの上下方向の中央付近に、左右の側板１４、１４間に延びる補強用のリブ１５、１５が設けられている。

【0031】

内壁体５は、いずれも鋼板で構成され、正面形状が縦長矩形状に形成された内壁１７と、この内壁１７の上端部に一体に設けられ、水平に所定長さ延びる天板１８とを備えている。また、内壁１７の前面及び後面の所定位置には、前後方向に所定長さ突出するスペーサ１９、１９が設けられている。

【0032】

粘性体６は、粘度が比較的高い所定材料（例えばポリイソブチレンやシリコーンオイル）の流体から成り、外壁体４内の所定高さまで充填されている。

【0033】

以上のように構成された制震壁１は、図１に示すように、外壁体４の底板１１が下側構造材３に、内壁体５の天板１８が上側構造材２に、図示しない複数のボルトなどによって固定される。

【0034】

ここで、制震壁１による抵抗力（減衰力）について説明する。この制震壁１による全抵抗力Ｆは、下式で表される。
Ｆ＝Ｆｖ＋Ｆｋ＋Ｆｃ
Ｆｖ：粘性体６のせん断抵抗による粘性力
Ｆｋ：粘性体６の内部剛性による復元力
Ｆｃ：圧縮時において粘性体６に体積変化を生じさせる圧縮力
なお、以下の説明では適宜、上記のＦｖ、Ｆｋ及びＦｃをそれぞれ、「粘性力Ｆｖ」、「復元力Ｆｋ」及び「圧縮力Ｆｃ」というものとする。

【0035】

また、上記の粘性力Ｆｖ、復元力Ｆｋ及び圧縮力Ｆｃはそれぞれ、下式で表される。
Ｆｖ＝η(Vs,t)・Ｖｓ・Ａｓ
η(Vs,t)：粘性体６の見掛け粘度
Ｖｓ：内壁体５のせん断歪み速度
Ａｓ：内壁体５のせん断面積
ｔ：内壁体５の内壁１７の厚さ
Ｆｋ＝Ｋｉ・δ
Ｋｉ：粘性体６の内部剛性
δ：内壁体５の上下方向の変位量
Ｆｃ＝Ｋｃ・δ
Ｋｃ：粘性体６の圧縮剛性

【0036】

また、図３は、制震壁１による履歴特性を模式的に示しており、図４は、制震壁１をモデル化して示している。より具体的には、図３に示す履歴特性は、時計回りにループするものであり、図４（ａ）は、制震壁１において圧縮力が作用しない場合のモデル図、図４（ｂ）は、圧縮力が作用する場合のモデル図である。

【0037】

図４（ａ）のモデル図で示すように、制震壁１において圧縮力が作用しない場合、制震壁１では、粘性力及び復元力のみが作用し、図３において実線で示す履歴特性、具体的には、原点を中心とする点対称でかつほぼ楕円形の履歴特性が得られる。

【0038】

一方、図４（ｂ）のモデル図で示すように、制震壁１において、粘性力及び復元力に加えて、圧縮力が作用する場合、上下方向の変位量が負の領域（図３の左半部の領域）、及び荷重Ｆが負の領域（図３の下半部の領域）では、図３において実線で示す履歴特性が得られる一方、上下方向の変位量及び荷重Ｆが正の領域では、図３において二点鎖線で示す履歴特性が得られる。

【0039】

上記のように、制震壁１において、粘性力及び復元力に加えて圧縮力が作用する場合、すなわち、制震壁１において内壁体５が下方に移動することで、その内壁体５に、粘性体６を圧縮することによる反力としての圧縮力が作用する場合、その圧縮力の分、荷重Ｆが大きくなる。

【0040】

上述したように、制震壁１において内壁体５が下方に移動する場合には、内壁体５に圧縮力が作用するものの、内壁体５が上方に移動する場合には、内壁体５に圧縮力が作用しない。このため、制震壁１に上下方向の振動が作用する際に、内壁体５が下方に移動する場合と上方に移動する場合とで、制震壁１による全抵抗力Ｆが異なることにより、制震壁１による適切な振動抑制効果が得られないことがある。

【0041】

そこで、本実施形態では、上記圧縮力の影響をほとんど受けないよう、制震壁１が構成されている。すなわち、制震壁１による全抵抗力Ｆに含まれる粘性力Ｆｖ及び圧縮力Ｆｃにおいて、圧縮力Ｆｃが粘性力Ｆｖよりも大幅に低減するよう、制震壁１が構成されている。具体的には、制震壁１における圧縮力Ｆｃが粘性力Ｆｖに対して所定割合（例えば１０％）以下になるよう、図５に示すように、内壁体５における内壁１７の厚さｔ及び幅Ｗ、並びに内壁１７の下端と外壁体４の内部底面との距離ｈが設定されている。下式は、圧縮力Ｆｃが粘性力Ｆｖに対して１０％以下であることを表している。
Ｆｃ≦０．１・Ｆｖ

【0042】

一般に、圧力による粘性体６の抵抗力である圧縮力Ｆｃは、下式で表される。
Ｆｃ＝Ａｃ・（Ｐ＋ΔＰ）
Ａｃ：内壁１７の底面の面積
Ｐ：初期圧力（ただし、圧力が作用する前では値０である）
ΔＰ：圧力の変化分

【0043】

また、上記の圧力の変化分ΔＰは、下式で表される。
ΔＰ＝Ｋ・（ΔＶ／Ｖ）
Ｋ：粘性体６の体積弾性率
Ｖ：内壁体５の下方移動時に圧縮される粘性体６の体積
ΔＶ：内壁体５の下方移動時に圧縮される粘性体６の体積の変化分

【0044】

ここで、下記の条件下で、制震壁１に上下方向の振動を作用させたときの実験及びその実験結果について説明する。図６は、外壁体４内の粘性体６のうち、内壁体５の内壁１７と外壁体４の底板１１との間の粘性体（以下、適宜「被圧縮粘性体６Ｐ」という）を、グレースケールで立体的に示すとともに、内壁１７が白抜き矢印で示すように下方に移動することによって圧縮された状態を一点鎖線で示している。また、同図には、圧縮前の被圧縮粘性体６Ｐにおける高さｈ、幅Ｗ、厚さｔ、体積Ｖ、圧縮面積Ａｃ、及び入力振幅δの値をそれぞれ示している。さらに、上記の粘性体６として、材質：ポリイソブチレン、粘度：１００００ポアズ、温度：２０℃のものを使用し、制震壁１に対し、振動数：２Ｈｚ、入力振幅δ：０．５～４ｍｍの上下方向の振動を付加した。

【0045】

図７は、入力振幅δが互いに異なる履歴ループを示しており、同図（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）はそれぞれ、入力振幅δが０．５、１．０、２．０、及び４．０ｍｍのときの履歴ループである。同図（ａ）～（ｄ）に示すように、各入力振幅δの履歴ループは、全体として、外形が右上がりに若干傾斜した楕円状になっている。また、同図（ａ）及び（ｂ）に示すように、入力振幅δが０．５及び１．０ｍｍのときには、履歴ループの外形が、原点を中心とするほぼ点対称であり、内壁体５が下方に移動するときの圧縮時と、内壁体５が上方に移動するときの引張時のときの荷重の差異はほとんどないことがわかる。一方、同図（ｃ）及び（ｄ）に示すように、入力振幅δが２．０及び４．０ｍｍのときには、履歴ループの外形において、右上部分が盛り上がった形状になっており、内壁体５による圧縮時の荷重が引張時のときよりも大きくなることがわかる。

【0046】

下記表１は、振動数が２Ｈｚ、入力振幅δが０．５、１．０、２．０、３．０及び４．０ｍｍで、被圧縮粘性体６Ｐが圧縮されたときに、押し退けられた体積（体積変化）ΔＶ、及び圧縮前の被圧縮粘性体６Ｐの体積Ｖ（７３８００ｍｍ^３）に対する体積変化率ΔＶ／Ｖを示している。なお、以下の説明では、表１において入力振幅δを０．５、１．０、２．０、３．０及び４．０ｍｍで行った実験をそれぞれ、実験Ｎｏ．１、２、３、４及び５というものとする。

【表1】

【0047】

表１に示すように、入力振幅δが０．５～４．０ｍｍにおける被圧縮粘性体６Ｐの体積変化率ΔＶ／Ｖは、０．８３～６．６７％である。前述した図７に示すように、履歴ループの外形に、内壁体５による圧縮時と引張時で荷重の差異が現れるのは、入力振幅δが２ｍｍ以上のときである。このことから、表１に示すように、実験Ｎｏ．３以上、すなわち被圧縮粘性体６Ｐの体積変化率ΔＶ／Ｖが約３％を超えるときに、圧縮による被圧縮粘性体６Ｐの抵抗力が大きくなることがわかる。

【0048】

下記表２は、表１の実験Ｎｏ．１～５に対応する実験結果を示している。

【表2】

【0049】

図８は、上述した表１及び２に基づき、実験Ｎｏ．１～５について、横軸を体積変化率ΔＶ／Ｖ、縦軸を単位面積当たりの圧縮力Ｆｃ／Ａｃとし、それぞれの実験結果をプロットするとともに、これらの実験結果に基づく回帰直線を示している。

【0050】

上記の回帰直線は、下式で表される。
Ｆｃ／Ａｃ＝８５０１・（ΔＶ／Ｖ）－１０１

【0051】

また、上式より、圧縮力Ｆｃは、下式で表される。
Ｆｃ＝Ａｃ・｛８５０１・（ΔＶ／Ｖ）－１０１｝
上式において、「８５０１」の値（単位：kN/m²）は、粘性体６の体積弾性率に相当し、また、「１０１」の値は、粘性体６の圧縮前の初期定数である。そして、上式において、ΔＶ＝δ・Ｗ・ｔ、及びＶ＝ｔ・Ｗ・ｈを代入するとともに、８５０１をＫ、１０１をＣとすると、粘性体６の圧縮力Ｆｃは、下式で表される。
Ｆｃ＝（Ｗ・ｔ）・｛Ｋ・（δ／ｈ）－Ｃ｝

【0052】

なお、圧縮力Ｆｃを表す上式において、Ｋ＝８５０１は、粘性体６の材質がポリイソブチレン、粘度が１万ポアズ、温度が２０℃、振動数が２Ｈｚのときの一例を示すものである。したがって、上式のＫについては、粘性体６の材質、粘度、温度及び振動数に応じて、適切な値が用いられる。

【0053】

以上により、制震壁１において、内壁体５の内壁１７が被圧縮粘性体６Ｐを圧縮する際に、内壁体５が粘性体６による圧縮力Ｆｃの影響をほとんど受けないよう、すなわち、圧縮力Ｆｃが、粘性力Ｆｖに対して所定割合以下で、小さくなるように、内壁１７の厚さｔ及び幅Ｗ、並びに内壁１７の下端と外壁体４の内部底面との距離ｈを決定するのが良いことがわかる。

【0054】

ここで、上述した圧縮力Ｆｃを表す式を用い、制震壁１における上記距離ｈの算出の一例について、前述した図５及び図９を参照して説明する。図５に示す制震壁１の各寸法と、粘性体６の特性は、以下のとおりであり、また、入力振幅σ、Ｋ及びＣを、以下のように設定した。
内壁１７の幅Ｗ：２０５ｍｍ、厚さｔ：６ｍｍ、
粘性体６の粘度：１万ポアズ、温度２０℃
入力振幅σ：１０ｍｍ
Ｋ：８５０１、Ｃ：１０１

【0055】

上記の条件下において、内壁１７の下端と外壁体４の内部底面との距離ｈを、６０ｍｍとすると、上式により、圧縮力Ｆｃは１．６２ｋＮとなる。

【0056】

図９（ａ）は、上記条件の制震壁１において、内壁１７の変位に対する粘性力Ｆｖ、復元力Ｆｋ及び圧縮力Ｆｃの計算上の推移、並びにこれらの総和である全抵抗力Ｆを示している。

【0057】

一方、図９（ｂ）は、圧縮力Ｆｃが、粘性力Ｆｖに対して所定割合（例えば、最大振幅において１０％）以下になるように、上記距離ｈが設定されたときの制震壁１において、同図（ａ）と同様、内壁１７の変位に対する粘性力Ｆｖ、復元力Ｆｋ及び圧縮力Ｆｃの計算上の推移、並びに全抵抗力Ｆを示している。具体的には、図９（ｂ）の制震壁１では、圧縮力Ｆｃが０．２２ｋＮになるように、上記距離ｈが３００ｍｍに設定されている。

【0058】

図９の（ａ）と（ｂ）とを比較すると、粘性力Ｆｖ及び復元力Ｆｋはいずれも同じであるものの、最大変位である１０ｍｍにおいて、（ａ）の圧縮力Ｆｃに対し、（ｂ）の圧縮力Ｆｃが非常に小さくなっている。その結果、内壁１７が下方に移動することによる粘性体６の圧縮の際に、（ａ）の全抵抗力Ｆは、圧縮力Ｆｃが大きい分、大きくなるのに対し、（ｂ）の全抵抗力Ｆは、圧縮力Ｆｃが小さい分、上昇が抑制されることがわかる。

【0059】

以上のように、制震壁１における上記距離ｈ等を設定することにより、内壁体５が下方に移動することで圧縮する粘性体６から受ける反力を、抑制することができる。その結果、内壁体５が下方に移動することによる圧縮時と、内壁体５が上方に移動することによる引張時とにおける制震壁１の減衰力の差異を小さくすることができる。したがって、本実施形態の制震壁１によれば、建物において上下方向の振動が発生する際に、上方及び下方に対する振動抑制効果をほぼ同じすることができ、それにより、上下方向の振動を良好に抑制することができる。

【0060】

以上においては、内壁体５における内壁１７の下端と外壁体４の内部底面との距離ｈ等の算出手法について説明したが、内壁体５が下方に移動する圧縮時に、圧縮された粘性体６が側方に膨張する場合であっても、内壁体５がその影響を受けないよう、内壁１７と外壁体４の左右の側壁１４、１４との距離を、十分に確保することが好ましい。

【0061】

また、制震壁１において、内壁体５が下方に移動する圧縮時に、内壁１７の正面において作用する第１せん断抵抗力Ｆ１と、内壁１７の左右の側面において作用する第２せん断抵抗力Ｆ２に応じて、内壁１７の左右両側の一端と、これに対向しかつ外壁体４の内部の側面との距離（図１０（ａ）のＪ）を設定してもよい。

【0062】

ここで、図１０を参照しながら、距離Ｊの算出手法について、簡単に説明する。一般に、内壁１７に作用するせん断抵抗力は、せん断面積に比例するとともに、対向する面との隙間に反比例する。そのため、内壁１７の正面のせん断抵抗力Ｆ１、及び側面のせん断抵抗力Ｆ２は、内壁１７の幅をＷ、粘性体６に浸かっている内壁１７の高さをＢ、内壁１７と前板１２又は後板１３との隙間をｙ、内壁１７の厚さをｔ、内壁１７の側面とこれに対向する外壁体４の内部側面との距離をＪとすると、以下のように表される。
Ｆ１∝Ｗ・Ｂ／ｙ
Ｆ２∝Ｂ・ｔ／Ｊ

【0063】

そして、第２せん断抵抗力Ｆ２が第１せん断抵抗力Ｆ１に対して所定割合（例えば１０％）以下になるよう、上記距離Ｊが設定される。下式は、第２せん断抵抗力Ｆ２が第１せん断抵抗力Ｆ１に対して１０％以下であることを表している。
Ｆ２≦０．１・Ｆ１

【0064】

上記のＦ１及びＦ２を表す式、並びに両者の関係式から、上記距離Ｊは以下のように表される。
Ｊ≧ｔ・ｙ／（０．１・Ｗ）

【0065】

したがって、上式から、内壁１７の厚さｔ及び幅Ｗ、並びに隙間ｙにより、距離Ｊの最小値を、容易に算出することができる。

【0066】

以上のようにして、制震壁１における上記距離Ｊを算出し、設定することにより、内壁体５が下方に移動する圧縮時において、内壁１７の全体に作用する粘性体６のせん断抵抗力を抑制することができる。その結果、内壁体５が下方に移動することによる圧縮時と、内壁体５が上方に移動することによる引張時とにおける制震壁１の減衰力の差異を小さくすることができる。

【0067】

次に、図１１～図１８を参照して、制震壁１の変形例について説明する。なお、以下の説明では、前述した制震壁１や、他の変形例の構成部分と同じものについては、同一の符号を付し、その詳細な説明を省略するものとする。また、図１１～図１８の各図において、（ａ）は正面図、（ｂ）は縦断面図を示している。

【0068】

図１１は、第１変形例の制震壁１Ａを示している。同図に示す制震壁１Ａは、前述した制震壁１に対して主に、外壁体４の上部に液溜まり部２１が設けられる点、及び外壁体４の上方に開口する開口部４ａを覆うカバー２２が設けられる点が異なっている。液溜まり部２１は、前板１２の上部が前方（図１１（ｂ）の左方）に突出するように形成される一方、後板１３の上部が後方（図１１（ｂ）の右方）に突出するように形成されることで、外壁体４の上部における前後方向の寸法が拡幅されるように形成されている。

【0069】

一方、カバー２２は、ステンレスなどの金属板が所定形状に形成された前カバー２２Ａ及び後カバー２２Ｂで構成されており、これらが内壁体５の内壁１７に固定されている。具体的には、前カバー２２Ａは、その上端部が内壁１７の前面の上端部に位置するとともに、下半部が液溜まり部２１の前方に位置するよう、側面形状が所定形状に形成されている。一方、後カバー２２Ｂは、その上端部が内壁１７の後面の上端部に位置するとともに、下半部が液溜まり部２１の後方に位置するよう、側面形状が所定形状に形成されている。そして、これらの前カバー２２Ａ及び後カバー２２Ｂは、それらの上端部同士が内壁１７の上端部を前後から挟んだ状態で、複数のボルト２３及びナット２４によって、内壁１７に固定されている。

【0070】

上記のカバー２２が内壁１７に固定された制震壁１Ａでは、カバー２２は内壁体５と一体に移動する。このように、制震壁１Ａにおいてカバー２２が設けられることにより、外壁体４の内部に、外部から砂埃などの異物や雨水などの液体が入り込んだり、それに起因して粘性体６が劣化したりするのを防止し、粘性体６を長期間にわたり良好に保つことができる。

【0071】

図１２は、第２変形例の制震壁１Ｂを示している。同図に示す制震壁１Ｂは、前述した第１変形例の制震壁１Ａに対して、内壁体５における内壁１７の正面形状がＴ字状に形成されている点が異なっている。具体的には、内壁１７の上部１７ｂ（カバー取付部）は、制震壁１Ａの内壁１７と同様の横幅寸法を有する一方、その内壁上部１７ｂから下方に所定長さ垂下する内壁本体部１７ａ（本体部）は、横幅寸法が内壁上部１７ｂのそれよりも小さく形成されている。

【0072】

また、この制震壁１Ｂの内壁１７では、粘性体６の液面（上面）と内壁上部１７ｂの下端との距離Ｌが、制震壁１Ｂにおいて想定される内壁体５の上下方向の変位量よりも大きい長さに設定されている。これにより、制震壁１Ｂにおいて、内壁体５が下方に移動した際に、内壁上部１７ｂが粘性体６の液面に当接するのを防止することができ、内壁上部１７ｂが粘性体６を圧縮することによる影響を受けることはない。

【0073】

図１３は、第３変形例の制震壁１Ｃを示している。同図に示す制震壁１Ｃは、前述した制震壁１に対して、内壁体５の構造が異なっており、内壁体５が下方に移動するとき（圧縮時）の減衰力と、内壁体５が上方に移動するとき（引張時）の減衰力との差異を低減するように構成されている。この制震壁１Ｃでは、天板１８の下側に、ボックス状の内壁支持部３１（サブ内壁体支持機構）が設けられている。この内壁支持部３１は、内部が所定高さ寸法を有しており、また、底板３１ａに、上下方向に貫通するスリット３１ｂ及び複数のガイド孔３１ｃが形成されている。上記のスリット３１ｂは、左右方向に延びるとともに所定の幅を有しており、上記の各ガイド孔３１ｃは、所定の径を有している。

【0074】

上記の内壁支持部３１には、上下方向に所定長さを有する内壁３２（メイン内壁体）が上端部において底板３１ａに固定されるとともに、内壁３２よりも上下方向の長さが短い所定長さを有する補助内壁３３（サブ内壁体）が上端部において上下方向に移動自在に支持されている。より具体的には、内壁３２は、前述した制震壁１の内壁１７とほぼ同様に構成され、外壁体４内に上方から挿入されるとともに、下半部以上が粘性体６に浸かるように設定されている。一方、補助内壁３３は、内壁支持部３１内の上端部に、補助内壁３３と一体のガイドプレート３３ａが設けられている。このガイドプレート３３ａは、内壁支持部３１のスリット３１ｂよりも大きく形成されるとともに、上下方向に延びかつ各ガイド孔３１ｃにそれぞれ遊挿された複数のガイドピン３４が固定されている。

【0075】

図１４は、制震壁１Ｃにおける動作を示している。なお、同図に示す一点鎖線は、内壁体５の動作前の位置（以下、適宜「定常位置」という）を示しており、上側の一点鎖線が内壁体５の天板１８の上端位置、下側の一点鎖線が内壁体５の内壁３２の下端位置を示している。また、同図の二点鎖線は、定常位置における内壁体５の補助内壁３３の下端位置を示している。

【0076】

図１４（ａ）に示すように、内壁体５が下方に移動する圧縮時には、内壁支持部３１及び内壁３２が一体に下方に移動する一方、補助内壁３３はそのまま、定常位置に留まる。これにより、制震壁１Ｃにおいて、圧縮時には、内壁３２のせん断面積に応じたせん断抵抗力が減衰力として発揮される。

【0077】

一方、図１４（ｂ）に示すように、内壁体５が上方に移動する引張時には、内壁支持部３１及び内壁３２が一体に上方に移動し、加えて、内壁支持部３１の底板３１ａと、補助内壁３３のガイドプレート３３ａとの上下方向の隙間がなくなり、底板３１ａがガイドプレート３３ａに下方から当接すると、補助内壁３３も、内壁支持部３１及び内壁３２と一体に上方に移動する。これにより、制震壁１Ｃにおいて、引張時には、内壁３２のせん断面積と補助内壁３３のせん断面積に応じたせん断抵抗力が減衰力として発揮される。以上により、制震壁１Ｃでは、本来、内壁体５が上方に移動する際に低下するせん断抵抗力を、補助内壁３３によって補うことができる。それにより、内壁体５が下方に移動する圧縮時と、内壁体５が上方に移動する引張時における制震壁１Ｃの減衰力の差異を小さくすることができる。

【0078】

なお、図示は省略するが、制震壁１Ｃにおいて、内壁支持部３１内に、補助内壁３３のガイドプレート３３ａを下方に付勢する付勢部材（例えばコイルばね）を設けてもよい。このような付勢部材を設けることにより、補助内壁３３を、初期の設定位置に迅速に戻すことができる。

【0079】

図１５は、第４変形例の制震壁１Ｄを示している。同図に示す制震壁１Ｄは、前述した制震壁１に対して、内壁３６が前後方向に貫通する開口部３６ａを有する点が異なっている。この制震壁１Ｄは、前述した制震壁１の内壁１７とほぼ同様の内壁３６を有しており、この内壁３６には、正面形状が横長矩形状で前後方向に貫通する開口部３６ａが形成されている。また、制震壁１Ｄでは、内壁体５が定常位置に位置するときに、開口部３６ａが、粘性体６の液面の直ぐ上側に位置している。

【0080】

図１６及び図１７はそれぞれ、制震壁１Ｄにおける内壁体５の圧縮時及び引張時の動作を示している。図１６（ａ）は、内壁体５が定常位置に位置する状態を示す一方、図１６（ｂ）は、内壁体５が下方に移動した圧縮時の状態を示している。なお、以下の説明では、開口部３６ａの有無による相違を説明するために、上記開口部３６ａを有する内壁３６を適宜、「開口部あり内壁３６」といい、開口部３６ａが形成されていない内壁を、適宜、「開口部なし内壁」というものとする。また、定常位置の内壁体５において、内壁３６のうち、粘性体６に浸かっているせん断面積をＡとし、開口部なし内壁を有する内壁体５の圧縮時及び引張時に増減するせん断面積をΔＡとするものとする。

【0081】

図１６（ａ）に示す定常位置の状態から、開口部なし内壁を有する内壁体５が下方に移動した圧縮時では、せん断面積がＡ＋ΔＡとなる（図１６（ｂ）の二点鎖線参照）。これに対し、図１６（ｂ）に示すように、開口部あり内壁３６を有する内壁体５が下方に移動した圧縮時では、増加するせん断面積（ΔＡ）と、開口部３６ａによる増加抑制分の面積とが相殺される。その結果、開口部あり内壁３６を有する内壁体５の圧縮時では、最大変位における内壁３６のせん断面積がほぼＡ（＝Ａ＋ΔＡ－ΔＡ）に維持される。

【0082】

一方、図１７（ａ）に示す定常位置の状態から、開口部なし内壁を有する内壁体５が上方に移動した引張時では、せん断面積がＡ－ΔＡとなる。これは、図１７（ｂ）に示すように、開口部あり内壁３６も同様である。つまり、開口部３６ａの有無に関わらず、内壁体５が上方に移動した引張時では、最大変位における内壁３６のせん断面積がＡ－ΔＡとなる。

【0083】

以上のことから、制震壁１Ｄでは、開口部３６ａが内壁３６に形成されていることにより、内壁３６における最大変位時のせん断面積の比が、Ａ／（Ａ－ΔＡ）となる。これは、開口部なし内壁における最大変位時のせん断面積比［（Ａ＋ΔＡ）／（Ａ－ΔＡ）］よりも小さくなる。したがって、制震壁１Ｄでは、内壁３６に開口部３６ａを設けることにより、内壁体５が下方に移動する圧縮時の減衰力と、内壁体５が上方に上方に移動する引張時の減衰力との差異を小さくすることができる。

【0084】

なお、本発明は、説明した上記実施形態に限定されることなく、種々の態様で実施することができる。図１８は、制震壁１における内壁体５の変形例を示している。同図に示すように、この内壁体５では、内壁１７の下端部に、側面形状が下方に向かってテーパ状に形成されたテーパ部１７ｃを有している。これにより、内壁１７の底面の面積が非常に小さくなり、その結果、内壁体５が下方に移動する圧縮時に、内壁体５が粘性体６から受ける反力を大幅に低減することができる。

【0085】

また、実施形態で示した制震壁１、１Ａ～１Ｄの細部の構成などは、あくまで例示であり、本発明の趣旨の範囲内で適宜、変更することができる。

【符号の説明】

【0086】

１ 制震壁（振動抑制装置）
１Ａ 第１変形例の制震壁
１Ｂ 第２変形例の制震壁
１Ｃ 第３変形例の制震壁
１Ｄ 第４変形例の制震壁
２ 上側構造材
３ 下側構造材
４ 外壁体
４ａ 外壁体の開口部
５ 内壁体
６ 粘性体
６Ｐ 被圧縮粘性体
１１ 外壁体の底板
１２ 外壁体の前板
１３ 外壁体の後板
１４ 外壁体の左右の側板
１７ 内壁
１７ａ 内壁本体部
１７ｂ 内壁の上部
１７ｃ 内壁の下端部（テーパ部）
１８ 内壁体の天板
２１ 液溜まり部
２２ カバー
２２Ａ 前カバー
２２Ｂ 後カバー
３１ 内壁支持部（サブ内壁体支持機構）
３１ａ 底板
３１ｂ スリット
３１ｃ ガイド孔
３２ 第４変形例の制震壁の内壁（メイン内壁体）
３３ 補助内壁（サブ内壁体）
３３ａ 補助内壁のガイドプレート
３４ ガイドピン
３６ 第４変形例の制震壁の内壁
３６ａ 開口部
Ｆｖ 粘性力
Ｆｋ 復元力
Ｆｃ 圧縮力
ｔ 内壁の厚さ、被圧縮粘性体の厚さ
Ｗ 内壁の幅、被圧縮粘性体の幅
ｈ 内壁の下端と外壁体の内部底面との距離
Ｖ 被圧縮粘性体の体積
Ａｃ 内壁の底面積、圧縮面積
δ 入力振幅
Ｌ 粘性体の液面と内壁上部の下端との距離

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】

【図17】

【図18】