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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024008420
(43)【公開日】2024-01-19
(54)【発明の名称】一軸延伸シートおよびその応用
(51)【国際特許分類】
B29C 55/04 20060101AFI20240112BHJP
G02B 5/30 20060101ALI20240112BHJP
B29C 55/18 20060101ALI20240112BHJP
B29K 69/00 20060101ALN20240112BHJP
B29L 9/00 20060101ALN20240112BHJP
【ＦＩ】
B29C55/04
G02B5/30
B29C55/18
B29K69:00
B29L9:00
【審査請求】未請求
【請求項の数】14
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022110281
(22)【出願日】2022-07-08
(71)【出願人】
【識別番号】000004466
【氏名又は名称】三菱瓦斯化学株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】597003516
【氏名又は名称】ＭＧＣフィルシート株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000109
【氏名又は名称】弁理士法人特許事務所サイクス
(72)【発明者】
【氏名】平林 正樹
【テーマコード（参考）】
2H149
4F210
【Ｆターム（参考）】
2H149AA13
2H149AB01
2H149AB02
2H149CA02
2H149CB12
2H149DA02
2H149DA12
2H149DB29
2H149FA13X
2H149FA13Y
2H149FC01
2H149FC02
2H149FC04
2H149FC06
2H149FD05
2H149FD47
2H149FD48
4F210AA28
4F210AC03
4F210AD05
4F210AD08
4F210AG01
4F210AG03
4F210AH73
4F210AR12
4F210AR20
4F210QA04
4F210QG01
4F210QG15
4F210QG18
4F210QN05
4F210QN22
4F210QW06
(57)【要約】
【課題】 透明な基板材料や保護材料に使用されうる、高リタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制した一軸延伸シート、前記一軸延伸シートを含む、タッチパネル前面保護板、カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、および、偏光板の保護板、ならびに、一軸延伸シートの製造方法の提供。
【解決手段】 ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
【選択図】 図１
【解決手段】 ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
【選択図】 図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、
リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、
流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、
流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
【請求項2】
前記ポリカーボネート樹脂を含む層の少なくとも一方の面上に、高硬度樹脂を含む層を有する、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項3】
前記リタデーション値が３０００ｎｍ以上１００００ｎｍ未満である、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項4】
前記一軸延伸シートの全体厚みが０．３ｍｍ～３．０ｍｍである、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項5】
前記一軸延伸シートの全体厚みが０．６ｍｍ～３．０ｍｍである、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項6】
前記一軸延伸シートの幅が、１００ｍｍ～２０００ｍｍである、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項7】
前記一軸延伸シートの片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されている、請求項１に記載の一軸延伸シート。
【請求項8】
請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートを含むタッチパネル前面保護板。
【請求項9】
請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートを含むカーナビ用前面板。
【請求項10】
請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートを含むスピードメーター前面保護板。
【請求項11】
請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートを含み、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板。
【請求項12】
請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートを含む偏光板の保護板。
【請求項13】
少なくとも、ポリカーボネート樹脂を含む組成物をシート状に押出し、後段冷却ロールとピンチロールの間を通過させて、延伸することを含み、
前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む、請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートの製造方法。
前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む、請求項１～７のいずれか１項に記載の一軸延伸シートの製造方法。
【請求項14】
前記後段冷却ロールとピンチロールの速度比（ピンチロール／後段冷却ロール）が１．０～２．０である、請求項１３に記載の一軸延伸シートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、一軸延伸シート、前記一軸延伸シートを含む、タッチパネル前面保護板、カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、ならびに、偏光板の保護板に関する。
また、本発明は、一軸延伸シートの製造方法に関する。
また、本発明は、一軸延伸シートの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリカーボネート樹脂は耐衝撃性などに優れる。このことから、ポリカーボネート樹脂を含む層（ポリカーボネート樹脂層）を有するシートは、透明性、耐衝撃性などに優れ、自動車部品、電子機器および携帯型情報端末などの液晶表示装置や画像表示装置の最表面ディスプレイに用いられている。
【0003】
ポリカーボネート樹脂層を有するシートを、液晶表示装置や画像表示装置の最表面ディスプレイとして用いる場合、液晶表示装置や画像表示装置と、前記シートの遅相軸の配置角度が重要である。
特許文献１では、液晶パネルの出射面に配置される偏光板の吸収軸とシートの遅相軸が４５±１０度の角度をなすように配置することで、偏光サングラスを使用する場合でも、表示画面を見て取ることができる液晶表示装置が報告されている。
また、特許文献２では、画像表示パネルとシートの遅相軸が垂直になるように配置することで、画質を向上させることができる画像表示装置が報告されている。
特許文献１では、液晶パネルの出射面に配置される偏光板の吸収軸とシートの遅相軸が４５±１０度の角度をなすように配置することで、偏光サングラスを使用する場合でも、表示画面を見て取ることができる液晶表示装置が報告されている。
また、特許文献２では、画像表示パネルとシートの遅相軸が垂直になるように配置することで、画質を向上させることができる画像表示装置が報告されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１４－０１６５９０号公報
【特許文献2】特開２０１４－０１６５８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
近年、液晶表示装置や画像表示装置の表示画像は益々高精細化してきており、表示画像に求められる品質も極めて高度なものとなってきている。また、液晶表示装置や画像表示装置の大型化が進んでいる。このため、最表面ディスプレイとして、ポリカーボネート樹脂層を有するシートの遅相軸の角度ブレをより抑制することが必要となってきている。
【0006】
本発明は、上記従来技術を鑑み、透明な基板材料や保護材料に使用されうる、高リタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制した一軸延伸シート、前記一軸延伸シートを含む、タッチパネル前面保護板、カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、および、偏光板の保護板、ならびに、一軸延伸シートの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
上記課題のもと、下記手段により、上記課題は解決された。
＜１＞ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、
リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、
流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
＜２＞前記ポリカーボネート樹脂を含む層の少なくとも一方の面上に、高硬度樹脂を含む層を有する、＜１＞に記載の一軸延伸シート。
＜３＞前記リタデーション値が３０００ｎｍ以上１００００ｎｍ未満である、＜１＞または＜２＞に記載の一軸延伸シート。
＜４＞前記一軸延伸シートの全体厚みが０．３ｍｍ～３．０ｍｍである、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜５＞前記一軸延伸シートの全体厚みが０．６ｍｍ～３．０ｍｍである、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜６＞前記一軸延伸シートの幅が、１００ｍｍ～２０００ｍｍである、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜７＞前記一軸延伸シートの片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されている、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜８＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むタッチパネル前面保護板。
＜９＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むカーナビ用前面板。
＜１０＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むスピードメーター前面保護板。
＜１１＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含み、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板。
＜１２＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含む偏光板の保護板。
＜１３＞少なくとも、ポリカーボネート樹脂を含む組成物をシート状に押出し、後段冷却ロールとピンチロールの間を通過させて、延伸することを含み、
前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む、＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートの製造方法。
＜１４＞前記後段冷却ロールとピンチロールの速度比（ピンチロール／後段冷却ロール）が１．０～２．０である、＜１３＞に記載の一軸延伸シートの製造方法。
＜１＞ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、
リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、
流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シート。
＜２＞前記ポリカーボネート樹脂を含む層の少なくとも一方の面上に、高硬度樹脂を含む層を有する、＜１＞に記載の一軸延伸シート。
＜３＞前記リタデーション値が３０００ｎｍ以上１００００ｎｍ未満である、＜１＞または＜２＞に記載の一軸延伸シート。
＜４＞前記一軸延伸シートの全体厚みが０．３ｍｍ～３．０ｍｍである、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜５＞前記一軸延伸シートの全体厚みが０．６ｍｍ～３．０ｍｍである、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜６＞前記一軸延伸シートの幅が、１００ｍｍ～２０００ｍｍである、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜７＞前記一軸延伸シートの片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されている、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シート。
＜８＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むタッチパネル前面保護板。
＜９＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むカーナビ用前面板。
＜１０＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含むスピードメーター前面保護板。
＜１１＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含み、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板。
＜１２＞＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートを含む偏光板の保護板。
＜１３＞少なくとも、ポリカーボネート樹脂を含む組成物をシート状に押出し、後段冷却ロールとピンチロールの間を通過させて、延伸することを含み、
前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む、＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の一軸延伸シートの製造方法。
＜１４＞前記後段冷却ロールとピンチロールの速度比（ピンチロール／後段冷却ロール）が１．０～２．０である、＜１３＞に記載の一軸延伸シートの製造方法。
【発明の効果】
【0008】
本発明により、透明な基板材料や保護材料に使用されうる、高リタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制した一軸延伸シート、前記一軸延伸シートを含む、タッチパネル前面保護板、カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、および、偏光板の保護板、ならびに、一軸延伸シートの製造方法を提供可能になった。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、本発明を実施するための形態（以下、単に「本発明」という）について詳細に説明する。なお、以下の本発明は、本発明を説明するための例示であり、本発明は本発明のみに限定されない。
なお、本明細書において「～」とはその前後に記載される数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
本明細書において、各種物性値および特性値は、特に述べない限り、２３℃におけるものとする。
本明細書における基（原子団）の表記において、置換および無置換を記していない表記は、置換基を有さない基（原子団）と共に置換基を有する基（原子団）をも包含する。例えば、「アルキル基」とは、置換基を有さないアルキル基（無置換アルキル基）のみならず、置換基を有するアルキル基（置換アルキル基）をも包含する。本明細書では、置換および無置換を記していない表記は、無置換の方が好ましい。
本明細書において、「（メタ）アクリル」は、アクリルおよびメタクリルの双方、または、いずれかを表す。
本明細書における「シート」とは、それぞれ、長さと幅に対して、厚さが薄く、概ね、平らな成形体をいい、フィルムも含む趣旨である。また、本明細書における「フィルム」および「シート」は、単層であっても多層であってもよい。さらに、本明細書における「多層体」は、フィルムまたはシートの形状をしているものを含む趣旨である。
本明細書で示す規格で説明される測定方法等が年度によって異なる場合、特に述べない限り、２０２２年１月１日時点における規格に基づくものとする。
なお、本明細書において「～」とはその前後に記載される数値を下限値および上限値として含む意味で使用される。
本明細書において、各種物性値および特性値は、特に述べない限り、２３℃におけるものとする。
本明細書における基（原子団）の表記において、置換および無置換を記していない表記は、置換基を有さない基（原子団）と共に置換基を有する基（原子団）をも包含する。例えば、「アルキル基」とは、置換基を有さないアルキル基（無置換アルキル基）のみならず、置換基を有するアルキル基（置換アルキル基）をも包含する。本明細書では、置換および無置換を記していない表記は、無置換の方が好ましい。
本明細書において、「（メタ）アクリル」は、アクリルおよびメタクリルの双方、または、いずれかを表す。
本明細書における「シート」とは、それぞれ、長さと幅に対して、厚さが薄く、概ね、平らな成形体をいい、フィルムも含む趣旨である。また、本明細書における「フィルム」および「シート」は、単層であっても多層であってもよい。さらに、本明細書における「多層体」は、フィルムまたはシートの形状をしているものを含む趣旨である。
本明細書で示す規格で説明される測定方法等が年度によって異なる場合、特に述べない限り、２０２２年１月１日時点における規格に基づくものとする。
【0011】
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂を含む層を有し、リタデーション値が３０００ｎｍ以上であり、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下であることを特徴とする。
以下、本発明の詳細を説明する。
以下、本発明の詳細を説明する。
【0012】
＜ポリカーボネート樹脂を含む層＞
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂を含む層（本明細書においては、単に、「ポリカーボネート樹脂層」ということがある）を含む。ポリカーボネート樹脂層は、通常、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート樹脂である。ここで、「ポリカーボネート樹脂を主成分とする」とは、例えば、ポリカーボネート樹脂層中のポリカーボネート樹脂の含有量が５０質量％を超えることを意味する。ポリカーボネート樹脂層は、７５質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることが好ましく、９０質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることがより好ましく、９５質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることがさらに好ましく、９７質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることが一層好ましく、実質的にポリカーボネート樹脂のみからなることがさらに一層好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂を含む層（本明細書においては、単に、「ポリカーボネート樹脂層」ということがある）を含む。ポリカーボネート樹脂層は、通常、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート樹脂である。ここで、「ポリカーボネート樹脂を主成分とする」とは、例えば、ポリカーボネート樹脂層中のポリカーボネート樹脂の含有量が５０質量％を超えることを意味する。ポリカーボネート樹脂層は、７５質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることが好ましく、９０質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることがより好ましく、９５質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることがさらに好ましく、９７質量％以上の割合でポリカーボネート樹脂を含んでいることが一層好ましく、実質的にポリカーボネート樹脂のみからなることがさらに一層好ましい。
【0013】
本発明で使用されるポリカーボネート樹脂は、分子主鎖中に炭酸エステル結合を含む。即ち、－［Ｏ－Ｒ－ＯＣＯ］－単位（式中、Ｒが脂肪族基、芳香族基、または脂肪族基と芳香族基の双方を含むもの、さらに直鎖構造あるいは分岐構造を持つものを示す）を含むものであれば特に限定されるものではないが、特に、式（１）で表される構成単位を含むポリカーボネート樹脂を使用することが好ましく、式（１）で表される構成単位を全構成単位の８０質量％以上（好ましくは８５質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、さらに好ましくは９５質量％以上、一層好ましくは９７質量％以上）含むポリカーボネート樹脂を使用することがより好ましい。このようなポリカーボネート樹脂を使用することで、耐衝撃性に優れた一軸延伸シートを得ることができる。
式（１）
式（１）
【化1】
【0014】
ポリカーボネート樹脂の具体例としては、芳香族ポリカーボネート樹脂（例えば、三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社から市販されている、ユーピロンＳ－２０００、ユーピロンＳ－１０００、ユーピロンＥ－２０００）等が使用可能である。
【0015】
本発明で使用されるポリカーボネート樹脂のガラス転移温度は、１２０℃以上であることが好ましく、１２５℃以上であることがより好ましく、１３０℃以上であることが特に好ましく、また、１６０℃以下であることが好ましく、１５５℃以下であることがより好ましく、１５０℃以下であることが特に好ましい。
ガラス転移温度は、後述する実施例に記載の方法に従って測定される。
ガラス転移温度は、後述する実施例に記載の方法に従って測定される。
【0016】
また、近年、前面板にも曲げ加工を行うような要望が増えていることから、ポリカーボネート樹脂は、式（２）で表される末端停止剤として用いて合成することも好ましい。
式（２）
（式（２）中、Ｒ１は、炭素数８～３６のアルキル基、または、炭素数８～３６のアルケニル基を表し、Ｒ２～Ｒ５は、それぞれ独立に、水素原子、ハロゲン原子、または、置換基を有してもよい炭素数１～２０のアルキル基、または、炭素数６～１２のアリール基を表し、前記置換基は、ハロゲン原子、炭素数１～２０のアルキル基、または、炭素数６～１２のアリール基である。）
式（２）
【化2】
【0017】
式（２）は、式（３）で表されることがより好ましい。
式（３）
（式（３）中、Ｒ１は、炭素数８～３６のアルキル基、または、炭素数８～３６のアルケニル基を表す。）
式（３）
【化3】
【0018】
式（２）または式（３）におけるＲ１の炭素数は３０以下が好ましく、２２以下がより好ましく、１８以下が特に好ましく、また、１０以上が好ましく、１２以上がより好ましい。
【0019】
式（２）または式（３）で表される末端停止剤の中でも、パラヒドロキシ安息香酸ヘキサデシルエステル、パラヒドロキシ安息香酸２－ヘキシルデシルエステルのいずれかもしくは両方を末端停止剤として使用することが特に好ましい。
【0020】
式（２）または式（３）におけるＲ１として、例えば、炭素数１６のアルキル基を有する１価フェノール（末端停止剤）を使用した場合、ガラス転移温度、溶融流動性、成形性、耐ドローダウン性、ポリカーボネート樹脂製造時の１価フェノールの溶剤溶解性が優れており、本発明に用いるポリカーボネート樹脂に使用する末端停止剤として、特に好ましい。
【0021】
一方、式（２）または式（３）におけるＲ１の炭素数を上記上限値以下とすることにより、１価フェノール（末端停止剤）の有機溶剤溶解性が向上する傾向にあり、ポリカーボネート樹脂の製造時の生産性が向上する傾向にある。
一例として、Ｒ１の炭素数が３６以下であれば、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性が高く、経済性も良い。Ｒ１の炭素数が２２以下であれば、１価フェノールは、特に有機溶剤溶解性に優れており、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性を非常に高くすることができ、経済性も向上する。
式（２）または式（３）におけるＲ１の炭素数を前記下限値以上とすると、ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度を所望の低い温度とすることができ、熱成形性がより向上する傾向にある。
一例として、Ｒ１の炭素数が３６以下であれば、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性が高く、経済性も良い。Ｒ１の炭素数が２２以下であれば、１価フェノールは、特に有機溶剤溶解性に優れており、ポリカーボネート樹脂を製造するにあたって生産性を非常に高くすることができ、経済性も向上する。
式（２）または式（３）におけるＲ１の炭素数を前記下限値以上とすると、ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度を所望の低い温度とすることができ、熱成形性がより向上する傾向にある。
【0022】
ポリカーボネート樹脂層に含まれていてもよい他の樹脂としては、ポリエステル系樹脂がある。ポリエステル系樹脂は、ジカルボン酸成分として、テレフタル酸を主成分として含んでいればよく、テレフタル酸以外のジカルボン酸成分を含んでいてもよい。例えば、主成分であるエチレングリコール８０～６０（モル比率）に対して１，４－シクロヘキサンジメタノールを２０～４０（モル比率、合計１００）含むグリコール成分とジカルボン酸成分とが重縮合してなるポリエステル系樹脂、いわゆる、「ＰＥＴＧ」が好ましい。また、ポリカーボネート樹脂には、エステル結合とカーボネート結合をポリマー骨格中に有するポリエステルカーボネート系樹脂が含まれていてもよい。
【0023】
本発明において、ポリカーボネート樹脂の重量平均分子量は、一軸延伸シートの耐衝撃性および成形条件に影響する。ポリカーボネート樹脂の重量平均分子量は、１５，０００以上が好ましく、２０，０００以上がより好ましく、２５，０００以上がさらに好ましく、また、７５，０００以下が好ましく、７０，０００以下がより好ましく、６５，０００以下がさらに好ましい。
前記下限値以上とすることにより、一軸延伸シートの耐衝撃性が向上する傾向にある。また、前記上限値以下とすることにより、ポリカーボネート樹脂層を他の層と積層させる時に過剰な熱源を必要とすることがなくなりより好ましい。また、成形法によっては高い温度が必要になるので、ポリカーボネート樹脂が高温にさらされることになり、その熱安定性に悪影響を及ぼすことがあるが、上記範囲であれば、このような点もより効果的に回避できる。
前記下限値以上とすることにより、一軸延伸シートの耐衝撃性が向上する傾向にある。また、前記上限値以下とすることにより、ポリカーボネート樹脂層を他の層と積層させる時に過剰な熱源を必要とすることがなくなりより好ましい。また、成形法によっては高い温度が必要になるので、ポリカーボネート樹脂が高温にさらされることになり、その熱安定性に悪影響を及ぼすことがあるが、上記範囲であれば、このような点もより効果的に回避できる。
【0024】
ポリカーボネート樹脂の重量平均分子量は、特開２００７－１７９０１８号公報の段落００６１～００６４の記載に基づいて測定することができる。測定法の詳細を以下に示す。
【表1】
【0025】
標準ポリマーとしてポリスチレン（ＰＳ）を使用して測定を行った後、ユニバーサルキャリブレーション法により、溶出時間とポリカーボネート（ＰＣ）の分子量との関係を求めて検量線とする。そして、ＰＣの溶出曲線（クロマトグラム）を検量線の場合と同一の条件で測定し、溶出時間（分子量）とその溶出時間のピーク面積（分子数）とから各平均分子量を求める。分子量Ｍｉの分子数をＮｉとすると、重量平均分子量は、以下のように表される。また換算式は以下の式を使用した。
（重量平均分子量）
Ｍｗ＝Σ（ＮｉＭｉ２）／Σ（ＮｉＭｉ）
（換算式）
ＭＰＣ＝０．４７８２２ＭＰＳ１．０１４７０
なお、ＭＰＣはＰＣの分子量、ＭＰＳはＰＳの分子量を示す。
（重量平均分子量）
Ｍｗ＝Σ（ＮｉＭｉ２）／Σ（ＮｉＭｉ）
（換算式）
ＭＰＣ＝０．４７８２２ＭＰＳ１．０１４７０
なお、ＭＰＣはＰＣの分子量、ＭＰＳはＰＳの分子量を示す。
【0026】
本発明で使用されるポリカーボネート樹脂の製造方法は、公知のホスゲン法（界面重合法）、エステル交換法（溶融法）等、使用するモノマーにより適宜選択できる。
【0027】
本発明におけるポリカーボネート樹脂層の厚さは、２００μｍ以上であることが好ましく、３００μｍ以上であることがより好ましく、６００μｍ以上であることがさらに好ましく、８００ｍ以上であることが一層好ましく、９００μｍ以上であることがより一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、リタデーション値が３０００ｎｍ以上の一軸延伸シートを製造する上で、装置の負荷を少なくできる。また、本発明におけるポリカーボネート樹脂層の厚さは、２９８０μｍ以下であることが好ましく、２６００μｍ以下であることがより好ましく、２１００μｍ以下であることがさらに好ましく、１６００μｍ以下であることが一層好ましく、１０００μｍ以下であることがより一層好ましい。前記上限値以下とすることにより、断裁、加工時の負荷を少なくできる。
本発明の一軸延伸シートにおいて、ポリカーボネート樹脂層は、１層であってもよいし、２層以上（例えば、２～４層）であってもよいが、好ましくは１層である。本発明の一軸延伸シートが２層以上のポリカーボネート樹脂層を有する場合、各層の厚さは、同一であってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
本発明の一軸延伸シートにおいて、ポリカーボネート樹脂層は、１層であってもよいし、２層以上（例えば、２～４層）であってもよいが、好ましくは１層である。本発明の一軸延伸シートが２層以上のポリカーボネート樹脂層を有する場合、各層の厚さは、同一であってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
【0028】
＜リタデーション値＞
本発明の一軸延伸フィルムのリタデーション値は３０００ｎｍ以上である。
本発明において、ポリカーボネート樹脂層は一軸延伸することにより、高分子が配向してリタデーション値を高くすることができる。また、延伸方向が一軸延伸シートの遅相軸の方向になる。リタデーション値を高くすることにより、本発明の一軸延伸シートを透明基板材料や透明保護材料として用いる際の、虹ムラ等の外観不良を効果的に抑制できる。リタデーション値の下限値は４０００ｎｍ以上が好ましく、５０００ｎｍ以上がさらに好ましく、５５００ｎｍ以上であることが一層好ましい。また、リタデーション値の下限値は１００００ｎｍ未満が好ましく、９０００ｎｍ未満がより好ましく、８０００ｎｍ未満がさらに好ましい。上記上限値以下とすることにより、厚物シート成形時の成形機の負荷を低くでき、成形機に悪影響を及ぼすことを効果的に抑制できる。このような高リタデーション値は、例えば、シートを延伸することによって達成される。
リタデーション値は後述する実施例の記載に従って測定される。
本発明の一軸延伸フィルムのリタデーション値は３０００ｎｍ以上である。
本発明において、ポリカーボネート樹脂層は一軸延伸することにより、高分子が配向してリタデーション値を高くすることができる。また、延伸方向が一軸延伸シートの遅相軸の方向になる。リタデーション値を高くすることにより、本発明の一軸延伸シートを透明基板材料や透明保護材料として用いる際の、虹ムラ等の外観不良を効果的に抑制できる。リタデーション値の下限値は４０００ｎｍ以上が好ましく、５０００ｎｍ以上がさらに好ましく、５５００ｎｍ以上であることが一層好ましい。また、リタデーション値の下限値は１００００ｎｍ未満が好ましく、９０００ｎｍ未満がより好ましく、８０００ｎｍ未満がさらに好ましい。上記上限値以下とすることにより、厚物シート成形時の成形機の負荷を低くでき、成形機に悪影響を及ぼすことを効果的に抑制できる。このような高リタデーション値は、例えば、シートを延伸することによって達成される。
リタデーション値は後述する実施例の記載に従って測定される。
【0029】
本発明の一軸延伸フィルムは、後述する通り、ポリカーボネート樹脂層単層であってもよいが、他の樹脂を含む層を有していてもよい。ポリカーボネート樹脂層以外の他の樹脂を含む層（例えば、後述する高硬度樹脂層）は、リタデーションに影響を与えにくい。従って、ポリカ―ボート樹脂層のリタデーション値が所望の値に調整されれば、本発明の一軸延伸フィルムのリタデーション値も所望の値に調整される。
【0030】
＜流れ方向に対する遅相軸の角度＞
本発明の一軸延伸フィルムは、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である。
遅相軸の角度ブレが大きい場合は、透明基板材料や透明保護材料として用いるとサングラス越しに見た時に色がつくという問題が発生する場合がある。遅相軸の角度ブレは一軸延伸時の流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときに、遅相軸の角度が－３．５°以上であることが好ましく、また、３．５°以下であることが好ましい。
流れ方向に対する遅相軸の角度は後述する実施例の記載に従って測定される。
本発明の一軸延伸フィルムは、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である。
遅相軸の角度ブレが大きい場合は、透明基板材料や透明保護材料として用いるとサングラス越しに見た時に色がつくという問題が発生する場合がある。遅相軸の角度ブレは一軸延伸時の流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときに、遅相軸の角度が－３．５°以上であることが好ましく、また、３．５°以下であることが好ましい。
流れ方向に対する遅相軸の角度は後述する実施例の記載に従って測定される。
【0031】
本発明の一軸延伸フィルムは、後述する通り、ポリカーボネート樹脂層単層であってもよいが、他の樹脂を含む層を有していてもよい。ポリカーボネート樹脂層以外の他の樹脂を含む層（例えば、後述する高硬度樹脂層）は、上述の通り、光軸に影響を与えにくい。従って、ポリカ―ボート樹脂層の光軸が調整されれば、本発明の一軸延伸フィルムの光軸も所望のとおり調整される。
本発明において、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とする方法としては、例えば、後段冷却ロールを通過させた直後に、シート状の組成物を加熱することによって達成される。より具体的には、シート状の組成物は、延伸するためのロールを出た直後のフィルムを加熱するとシート状の組成物が簡単に固化せず、この結果、光軸が真っすぐまたはそれに近い状態になってから、固化を開始させることができる。
特に、本発明は、全体厚みが０．６ｍｍ以上の厚いフィルムであっても、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とできる点で有益である。
本発明において、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とする方法としては、例えば、後段冷却ロールを通過させた直後に、シート状の組成物を加熱することによって達成される。より具体的には、シート状の組成物は、延伸するためのロールを出た直後のフィルムを加熱するとシート状の組成物が簡単に固化せず、この結果、光軸が真っすぐまたはそれに近い状態になってから、固化を開始させることができる。
特に、本発明は、全体厚みが０．６ｍｍ以上の厚いフィルムであっても、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とできる点で有益である。
【0032】
＜他の層＞
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層のみから構成されていてもよいし、ポリカーボネート樹脂層以外の他の樹脂を含む層（本明細書において、「他の層」ということがある）を有していてもよい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層の少なくとも一方の面上に、ポリカーボネート樹脂以外の他の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層を有していることが好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層の少なくとも一方の面上に、熱可塑性樹脂（Ｂ）として、高硬度樹脂を含む層（本明細書において、「高硬度樹脂層」ということがある）を有することがより好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層と、その表面上に設けられた高硬度樹脂層を有することが好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層のみから構成されていてもよいし、ポリカーボネート樹脂層以外の他の樹脂を含む層（本明細書において、「他の層」ということがある）を有していてもよい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層の少なくとも一方の面上に、ポリカーボネート樹脂以外の他の熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層を有していることが好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層の少なくとも一方の面上に、熱可塑性樹脂（Ｂ）として、高硬度樹脂を含む層（本明細書において、「高硬度樹脂層」ということがある）を有することがより好ましい。
本発明の一軸延伸シートは、ポリカーボネート樹脂層と、その表面上に設けられた高硬度樹脂層を有することが好ましい。
【0033】
すなわち、本発明で使用される熱可塑性樹脂（Ｂ）は、主として高硬度樹脂を含む。本明細書において、高硬度樹脂とは、基材となるポリカーボネート樹脂よりも硬度の高い樹脂であり、例えば、鉛筆硬度がＨＢ以上の樹脂を意味する。高硬度樹脂の鉛筆硬度は、ＨＢ～５Ｈであることが好ましく、Ｈ～５Ｈであることがより好ましい。
本発明で使用される高硬度樹脂は、１種であっても２種以上であってもよい。高硬度樹脂は、以下に示す樹脂（Ｂ１）～（Ｂ７）から選択される少なくとも１種であることが好ましい。
本発明で使用される高硬度樹脂は、１種であっても２種以上であってもよい。高硬度樹脂は、以下に示す樹脂（Ｂ１）～（Ｂ７）から選択される少なくとも１種であることが好ましい。
【0034】
＜＜樹脂（Ｂ１）＞＞
樹脂（Ｂ１）とは、後述のビニル共重合体（Ｃ）とスチレン共重合体（Ｄ）とを含む。それぞれの構成要素について以下に説明する。
樹脂（Ｂ１）とは、後述のビニル共重合体（Ｃ）とスチレン共重合体（Ｄ）とを含む。それぞれの構成要素について以下に説明する。
【0035】
＜＜＜ビニル共重合体（Ｃ）＞＞＞
樹脂（Ｂ１）に含まれるビニル共重合体（Ｃ）は、式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と、式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）とを含み、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）との合計割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して６０～８０モル％であり、前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して４０～２０モル％であることを特徴とするものである。
樹脂（Ｂ１）に含まれるビニル共重合体（Ｃ）は、式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と、式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）とを含み、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）との合計割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して６０～８０モル％であり、前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合が前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して４０～２０モル％であることを特徴とするものである。
【0036】
式（４）
（式（４）中、Ｒ１は水素原子またはメチル基であり、Ｒ２は炭素数１～１８のアルキル基である。）
【化4】
【0037】
式（５）
（式（５）中、Ｒ３は水素原子またはメチル基を表し、Ｒ４は炭素数１～４の炭化水素基を置換基を有していてもよいシクロヘキシル基を表す。）
【化5】
【0038】
式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）において、Ｒ２は炭素数１～１８のアルキル基であり、好ましくは炭素数１～１２のアルキル基であり、具体的にはメチル基、エチル基、ブチル基、ラウリル基、ステアリル基、シクロヘキシル基、イソボルニル基などが挙げられる。（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）のうち、好ましいのはＲ２がメチル基および／またはエチル基である（メタ）アクリル酸エステル単量体単位であり、さらに好ましいのはＲ１がメチル基であり、Ｒ２がメチル基であるメタクリル酸メチル単量体単位である。
【0039】
式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）としては、Ｒ３が水素原子またはメチル基であり、Ｒ４がシクロヘキシル基または炭素数１～４の炭化水素置換基を有するシクロヘキシル基であるものが挙げられる。前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）のうち、好ましいのはＲ３が水素原子であり、Ｒ４がシクロヘキシル基である脂肪族ビニル単量体単位である。
【0040】
本発明で用いるビニル共重合体（Ｃ）は、主として式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と、式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）とからなる。ビニル共重合体（Ｃ）は、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）を１種または２種以上含有していてもよく、前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）を１種または２種以上含有していてもよい。前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）と前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）との合計割合は、前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、好ましくは９５～１００モル％であり、より好ましくは９８～１００モル％である。すなわち、前記ビニル共重合体（Ｃ）は、全単量体単位の合計に対して１０モル％以下の範囲で、前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）および前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）以外の単量体単位を含有していてもよい。
前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）および前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）以外の単量体単位としては、例えば、（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合した後に芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化して得られたビニル共重合体（Ｃ）における、水素化されていない芳香族二重結合を含む芳香族ビニルモノマー由来の単量体単位などが挙げられる。また、式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合は、前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して６０～８０モル％であり、好ましくは７０～８０モル％であり、前記式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合は、前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して４０～２０モル％であり、好ましくは３０～２０モル％である。ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合を６０モル％以上とすることにより、ポリカーボネート樹脂層との密着性や表面硬度が向上する傾向にある。また、８０モル％以下とすることにより、一軸延伸シートの吸水による反りを効果的に抑制できる傾向にある。また、ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対する脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合を２０モル％以上とすることにより、ガラス転移温度が高くなる傾向にあり、耐熱寸法安定性が向上する傾向にある。一方、４０モル％以下とすることにより、耐溶剤性が向上する傾向にある。
前記（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）および前記脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）以外の単量体単位としては、例えば、（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合した後に芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化して得られたビニル共重合体（Ｃ）における、水素化されていない芳香族二重結合を含む芳香族ビニルモノマー由来の単量体単位などが挙げられる。また、式（４）で表される（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合は、前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して６０～８０モル％であり、好ましくは７０～８０モル％であり、前記式（５）で表される脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合は、前記ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対して４０～２０モル％であり、好ましくは３０～２０モル％である。ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対する（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合を６０モル％以上とすることにより、ポリカーボネート樹脂層との密着性や表面硬度が向上する傾向にある。また、８０モル％以下とすることにより、一軸延伸シートの吸水による反りを効果的に抑制できる傾向にある。また、ビニル共重合体（Ｃ）中の全単量体単位の合計に対する脂肪族ビニル単量体単位（ｃ２）の割合を２０モル％以上とすることにより、ガラス転移温度が高くなる傾向にあり、耐熱寸法安定性が向上する傾向にある。一方、４０モル％以下とすることにより、耐溶剤性が向上する傾向にある。
【0041】
ビニル共重合体（Ｃ）の製造方法は、特に限定されないが、少なくとも１種の（メタ）アクリル酸エステルモノマーと少なくとも１種の芳香族ビニルモノマーとを重合した後、芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化して得られたものが好適である。なお、（メタ）アクリル酸とは、メタクリル酸および／またはアクリル酸を示す。この際に使用される芳香族ビニルモノマーとしては、具体的にはスチレン、α－メチルスチレン、ｐ－ヒドロキシスチレン、アルコキシスチレン、クロロスチレン、およびそれらの誘導体などが挙げられる。これらの中で好ましいのはスチレンである。
【0042】
（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーの重合には、公知の方法を用いることができるが、例えば、塊状重合法や溶液重合法などにより製造することができる。塊状重合法は、上記モノマー、重合開始剤を含むモノマー組成物を完全混合槽に連続的に供給し、１００～１８０℃で連続重合する方法などにより行われる。上記モノマー組成物は、必要に応じて連鎖移動剤を含んでもよい。
【0043】
重合開始剤は特に限定されないが、ｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート、過酸化ベンゾイル、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルペルオキシ）－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ヘキシルペルオキシ）シクロヘキサン、１，１－ジ（ｔ－ブチルペルオキシ）シクロヘキサン、ｔ－ヘキシルプロポキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－アミルパーオキシノルマルオクトエート、ｔ－ブチルペルオキシイソプロピルモノカーボネート、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド等の有機過酸化物、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、２，２’－アゾビス（２－メチルブチロニトリル）、２，２’－アゾビス（２，4－ジメチルバレロニトリル）等のアゾ化合物が挙げられる。これらは単独でまたは２種以上を組み合わせて用いることができる。
【0044】
連鎖移動剤は必要に応じて使用し、例えば、α－メチルスチレンダイマーが挙げられる。
【0045】
溶液重合法に用いられる溶媒としては、例えば、トルエン、キシレン、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサンなどの炭化水素系溶媒、酢酸エチル、イソ酪酸メチルなどのエステル系溶媒、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン系溶媒、テトラヒドロフラン、ジオキサンなどのエーテル系溶媒、メタノール、イソプロパノールなどのアルコール系溶媒などが挙げられる。
【0046】
（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーを重合した後の水素化反応に用いられる溶媒は、前記の重合溶媒と同じであっても異なっていてもよい。例えば、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサンなどの炭化水素系溶媒、酢酸エチル、イソ酪酸メチルなどのエステル系溶媒、アセトン、メチルエチルケトンなどのケトン系溶媒、テトラヒドロフラン、ジオキサンなどのエーテル系溶媒、メタノール、イソプロパノールなどのアルコール系溶媒などが挙げられる。
【0047】
上記のようにして（メタ）アクリル酸エステルモノマーと芳香族ビニルモノマーとを重合した後、芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合を水素化することにより、本発明に用いられるビニル共重合体（Ｃ）が得られる。水素化の方法は特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、水素圧力３～３０ＭＰａ、反応温度６０～２５０℃でバッチ式あるいは連続流通式で行うことができる。温度を６０℃以上とすることにより反応時間がかかり過ぎることがなく、また２５０℃以下とすることにより分子鎖の切断やエステル部位の水素化を起こすことが少ない。
【0048】
水素化反応に用いられる触媒としては、例えば、ニッケル、パラジウム、白金、コバルト、ルテニウム、ロジウムなどの金属またはそれら金属の酸化物あるいは塩あるいは錯体化合物を、カーボン、アルミナ、シリカ、シリカ・アルミナ、珪藻土などの多孔性担体に担持した固体触媒などが挙げられる。
【0049】
前記ビニル共重合体（Ｃ）は、芳香族ビニルモノマー由来の芳香族二重結合の７０％以上が水素化されたものであることが好ましい。すなわち、芳香族ビニルモノマー由来の単量体単位中の芳香族二重結合の未水素化部位の割合は３０％以下であることが好ましい。３０％以下とすることにより、ビニル共重合体（Ｃ）の透明性が向上する傾向にある。芳香族ビニルモノマー由来の単量体単位中の芳香族二重結合の未水素化部位の割合はより好ましくは１０％未満の範囲であり、さらに好ましくは５％未満の範囲である。
【0050】
前記ビニル共重合体（Ｃ）の重量平均分子量は、特に制限はないが、強度および成型性の観点から、５０，０００以上であることが好ましく、７０,０００以上であることがより好ましく、また、４００，０００以下であることが好ましく、３００，０００以下であることがより好ましい。
上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0051】
前記ビニル共重合体（Ｃ）には、透明性を損なわない範囲で他の樹脂をブレンドすることができる。例えば、メタクリル酸メチル－スチレン共重合樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリスチレン、ポリカーボネート、シクロオレフィン（コ）ポリマー樹脂、アクリロニトリル－スチレン共重合樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合樹脂、各種エラストマーなどが挙げられる。
【0052】
前記ビニル共重合体（Ｃ）のガラス転移温度は、１１０～１９０℃の範囲であることが好ましく、１１０～１６０℃の範囲であることがさらに好ましい。ガラス転移温度が１１０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境あるいは湿熱環境において変形や割れを生じることが少なく、また１９０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本発明におけるガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0053】
＜＜＜スチレン共重合体（Ｄ）＞＞＞
樹脂（Ｂ１）に含まれるスチレン共重合体（Ｄ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と、環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と、メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）とを含み、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と環状酸無水物単量体単位（ｄ２）とメタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）との合計割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して６０～９０モル％であり、前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して１０～２０モル％であり、前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して０～２０モル％であることを特徴とするものである。
樹脂（Ｂ１）に含まれるスチレン共重合体（Ｄ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と、環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と、メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）とを含み、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と環状酸無水物単量体単位（ｄ２）とメタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）との合計割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して６０～９０モル％であり、前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して１０～２０モル％であり、前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）の割合が前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して０～２０モル％であることを特徴とするものである。
【0054】
前記スチレン共重合体（Ｄ）の前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）としては、特に限定されず、任意の公知の芳香族ビニル単量体を用いる事が出来るが、入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が挙げられる。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。これらの芳香族ビニル単量体は２種以上を混合してもよい。
【0055】
前記スチレン共重合体（Ｄ）の前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）としては、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられ、アクリル樹脂との相溶性の観点から無水マレイン酸が好ましい。これらの不飽和ジカルボン酸無水物単量体は２種以上を混合してもよい。
【0056】
前記スチレン共重合体（Ｄ）の前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）としては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリル、アクリル酸、メタクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル等が挙げられる。（メタ）アクリル酸エステルとしては、例えばアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－ブチルおよびメタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられる。その中でも、アクリル樹脂との相溶性の観点からメタクリル酸メチル（ＭＭＡ）が好ましい。これらのアクリル化合物単量体は２種以上を混合してもよい。
【0057】
本発明で用いる前記スチレン共重合体（Ｄ）において、前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）との合計割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して９０～１００モル％であり、好ましくは９５～１００モル％であり、より好ましくは９８～１００モル％である。
すなわち、前記スチレン共重合体（Ｄ）は、全単量体単位の合計に対して１０モル％以下の範囲で、前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）以外の単量体単位を含有していてもよい。前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）以外の単量体単位としては、例えば、Ｎ-置換型マレイミド単量体などが挙げられる。Ｎ-置換型マレイミド単量体としては、Ｎ-フェニルマレイミド、Ｎ-クロロフェニルマレイミド、Ｎ-メチルフェニルマレイミド、Ｎ-ナフチルマレイミド、Ｎ-ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ-メトキシフェニルマレイミド、Ｎ-カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ-ニトロフェニルマレイミド、Ｎ-トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ-アリールマレイミド等が挙げられ、アクリル樹脂との相溶性の観点からＮ-フェニルマレイミドが好ましい。これらのＮ-置換型マレイミド単量体は２種以上を混合してもよい。
すなわち、前記スチレン共重合体（Ｄ）は、全単量体単位の合計に対して１０モル％以下の範囲で、前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）以外の単量体単位を含有していてもよい。前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）と前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）以外の単量体単位としては、例えば、Ｎ-置換型マレイミド単量体などが挙げられる。Ｎ-置換型マレイミド単量体としては、Ｎ-フェニルマレイミド、Ｎ-クロロフェニルマレイミド、Ｎ-メチルフェニルマレイミド、Ｎ-ナフチルマレイミド、Ｎ-ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ-メトキシフェニルマレイミド、Ｎ-カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ-ニトロフェニルマレイミド、Ｎ-トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ-アリールマレイミド等が挙げられ、アクリル樹脂との相溶性の観点からＮ-フェニルマレイミドが好ましい。これらのＮ-置換型マレイミド単量体は２種以上を混合してもよい。
【0058】
前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して、好ましくは６０モル％以上であり、より好ましくは６５モル％以上であり、さらに好ましくは７０モル％以上であり、一層好ましくは７２モル％以上であり、より一層好ましくは７４モル％以上であり、また、好ましくは９０モル％以下であり、より好ましくは８８モル％以下であり、さらに好ましくは８６モル％以下である。
前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して、好ましくは１０モル％以上であり、より好ましくは１２モル％以上であり、さらに好ましくは１４モル％以上であり、また、好ましくは２０モル％以下であり、より好ましくは１８モル％以下であり、さらに好ましくは１６モル％以下である。
前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して０～２０モル％であり、好ましくは０～１５モル％であり、より好ましくは０～１０モル％である。
前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対する前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）の割合を６０モル％以上とすることにより、ビニル共重合体（Ｃ）との相溶性が向上する傾向にある。また、９０モル％以下とすることにより、耐熱性が向上する傾向にある。スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対する前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合を１０モル％以上とすると、耐熱性が向上する傾向にある。また、２０モル％以下とすることにより、ビニル共重合体（Ｃ）との相溶性が向上する。
前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して、好ましくは１０モル％以上であり、より好ましくは１２モル％以上であり、さらに好ましくは１４モル％以上であり、また、好ましくは２０モル％以下であり、より好ましくは１８モル％以下であり、さらに好ましくは１６モル％以下である。
前記メタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対して０～２０モル％であり、好ましくは０～１５モル％であり、より好ましくは０～１０モル％である。
前記スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対する前記ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）の割合を６０モル％以上とすることにより、ビニル共重合体（Ｃ）との相溶性が向上する傾向にある。また、９０モル％以下とすることにより、耐熱性が向上する傾向にある。スチレン共重合体（Ｄ）中の全単量体単位の合計に対する前記環状酸無水物単量体単位（ｄ２）の割合を１０モル％以上とすると、耐熱性が向上する傾向にある。また、２０モル％以下とすることにより、ビニル共重合体（Ｃ）との相溶性が向上する。
【0059】
前記スチレン共重合体（Ｄ）の製造方法は、特に限定されないが、公知の溶液重合法、塊状重合法等、適宜選択できる。
【0060】
前記スチレン共重合体（Ｄ）の重量平均分子量は、特に制限はないが、ビニル共重合体（Ｃ）との相溶性の観点から、５０，０００以上であることが好ましく、７０，０００以上であることがより好ましく、また、４００，０００であることが好ましく、３００，０００以下であることがより好ましい。
上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0061】
前記スチレン共重合体（Ｄ）のガラス転移温度は、１００℃以上であることが好ましく、１１５℃以上であることがさらに好ましく、１２５℃以上であることがさらに好ましく、また、１９０℃以下であることが好ましく、１８５℃以下であることがより好ましい。
ガラス転移温度が１００℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境あるいは湿熱環境において変形や割れを生じることが少なくなる傾向にある。また１９０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本発明におけるスチレン共重合体（Ｄ）のガラス転移温度は、示差走査熱量測定装置を用い、昇温速度１０℃／分で測定し中点法で算出したときの温度である。
ガラス転移温度が１００℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境あるいは湿熱環境において変形や割れを生じることが少なくなる傾向にある。また１９０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本発明におけるスチレン共重合体（Ｄ）のガラス転移温度は、示差走査熱量測定装置を用い、昇温速度１０℃／分で測定し中点法で算出したときの温度である。
【0062】
前記スチレン共重合体（Ｄ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と環状酸無水物単量体単位（ｄ２）とを含む二元共重合体、または、ビニル芳香族単量体単位（ｄ１）と環状酸無水物単量体単位（ｄ２）とメタクリル酸エステル単量体単位（ｄ３）とを含む三元共重合体であるが、ビニル共重合体（Ｃ）を組み合わせて用いることで、スチレン共重合体（Ｄ）のみを用いた場合よりも硬度が高く、ビニル共重合体（Ｃ）のみを用いた場合よりも高温高湿下での形状安定性を有した一軸延伸シートが得られる。
【0063】
本発明において、前記ビニル共重合体（Ｃ）と前記スチレン共重合体（Ｄ）の質量比は、ビニル共重合体（Ｃ）とスチレン共重合体（Ｄ）との含有量の合計１００質量部を基準として、前記ビニル共重合体（Ｃ）が５質量部以上であることが好ましく、１５質量部以上であることがより好ましく、２５質量部以上であることがさらに好ましく、４０質量部以上であることが一層好ましく、また、９５質量部以下であることが好ましく、８５質量部以下であることがより好ましく、７５質量部以下であることがさらに好ましく、６０質量部以下であることが一層好ましい。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、高温高湿下に曝されても耐反り変形性、耐熱性に優れ、屈折率が高く、かつ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ１）となる。
【0064】
前記ビニル共重合体（Ｃ）と前記スチレン共重合体（Ｄ）とをアロイする温度は、２３０～３２０℃の範囲であることが好ましく、２４０～３００℃の範囲であることがさらに好ましい。アロイ温度が２３０℃未満であると相溶性が悪くなり、Ｈａｚｅが高くなる傾向がある。また、３２０℃を超えるとビニル共重合体（Ｃ）および／またはスチレン共重合体（Ｄ）が熱分解する。
【0065】
本発明において、樹脂（Ｂ１）の製造方法には特に制限はなく、必要な成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機を用いて予め混合しておき、その後、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーなどの機械で溶融混練するといった公知の方法が適用できる。
樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度は、比較的高いことが特徴の一つであり、１１０℃以上であることが好ましく、１１５℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることが特に好ましく、また、１８５℃以下であることが好ましく、１６０℃以下あることがより好ましく、１４０℃以下であることが特に好ましい。
樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度は比較的高く、前記ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度との差が少ないため、熱プレス成形や熱曲げ加工時にポリカーボネート樹脂のガラス転移温度に近づけても、樹脂（Ｂ１）を含む層に外観不良が発生するという問題が少ないというメリットがある。ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度と樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度との差は、０～３５℃の範囲であることが好ましく、０～２５℃の範囲であることがより好ましく、０～２０℃の範囲であることが特に好ましい。
樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度は、比較的高いことが特徴の一つであり、１１０℃以上であることが好ましく、１１５℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることが特に好ましく、また、１８５℃以下であることが好ましく、１６０℃以下あることがより好ましく、１４０℃以下であることが特に好ましい。
樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度は比較的高く、前記ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度との差が少ないため、熱プレス成形や熱曲げ加工時にポリカーボネート樹脂のガラス転移温度に近づけても、樹脂（Ｂ１）を含む層に外観不良が発生するという問題が少ないというメリットがある。ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度と樹脂（Ｂ１）のガラス転移温度との差は、０～３５℃の範囲であることが好ましく、０～２５℃の範囲であることがより好ましく、０～２０℃の範囲であることが特に好ましい。
【0066】
＜樹脂（Ｂ２）＞
樹脂（Ｂ２）は、前記ビニル共重合体（Ｃ）を含み、透明性を損なわない範囲で他の樹脂をブレンドすることができる。前記ビニル共重合体（Ｃ）の質量比は、樹脂（Ｂ２）の合計１００質量部を基準として、前記ビニル共重合体（Ｃ）が３０～１００質量部であることが好ましい。より好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が４０～１００質量部であり、さらに好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が９０～１００質量部であり、特に好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が９８～１００質量部である。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、高温高湿下に曝されても耐反り変形性、耐熱性に優れ、且つ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ２）となる。
樹脂（Ｂ２）は、前記ビニル共重合体（Ｃ）を含み、透明性を損なわない範囲で他の樹脂をブレンドすることができる。前記ビニル共重合体（Ｃ）の質量比は、樹脂（Ｂ２）の合計１００質量部を基準として、前記ビニル共重合体（Ｃ）が３０～１００質量部であることが好ましい。より好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が４０～１００質量部であり、さらに好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が９０～１００質量部であり、特に好ましくは、前記ビニル共重合体（Ｃ）が９８～１００質量部である。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、高温高湿下に曝されても耐反り変形性、耐熱性に優れ、且つ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ２）となる。
【0067】
＜＜樹脂（Ｂ３）＞＞
樹脂（Ｂ３）は、メタクリル樹脂（Ｅ）とスチレン共重合体（Ｆ）とを含む。それぞれの構成要素について以下に説明する。
樹脂（Ｂ３）は、メタクリル樹脂（Ｅ）とスチレン共重合体（Ｆ）とを含む。それぞれの構成要素について以下に説明する。
【0068】
＜＜＜メタクリル樹脂（Ｅ）＞＞＞
樹脂（Ｂ３）に含まれるメタクリル樹脂（Ｅ）は、メタクリル酸エステル単量体に由来する構成単位が挙げられる。
樹脂（Ｂ３）に含まれるメタクリル樹脂（Ｅ）は、メタクリル酸エステル単量体に由来する構成単位が挙げられる。
【0069】
前記メタクリル樹脂（Ｅ）のメタクリル酸エステル単量体としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル、メタクリル酸ペンチル、メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸ヘプチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ノニル、メタクリル酸デシル、メタクリル酸ドデシルなどのメタクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸１－メチルシクロペンチル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロヘプチル、メタクリル酸シクロオクチル、メタクリル酸トリシクロ［５．２．１．０２，６］デカ－８－イルなどのメタクリル酸シクロアルキルエステル；メタクリル酸フェニルなどのメタクリル酸アリールエステル；メタクリル酸ベンジルなどのメタクリル酸アラルキルエステルなどが挙げられ、入手性の観点から、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、およびメタクリル酸ｔｅｒｔ－ブチルが好ましく、メタクリル酸メチルが最も好ましい。
【0070】
また耐熱性の観点から、上記メタクリル樹脂（Ｅ）は、メタクリル酸エステル単量体に由来する構成単位を８０モル％以上含有することが好ましく、９０モル％以上含有することがより好ましく、９５モル％以上含有することがさらに好ましい。メタクリル樹脂（Ｅ）が、メタクリル酸エステル単量体に由来する構成単位を８０モル％以上含有すると、スチレン共重合体（Ｆ）との相溶性が良好となり好ましい。
【0071】
また、前記メタクリル樹脂（Ｅ）は、メタクリル酸エステル以外の他の単量体に由来する構成単位を含んでいてもよい。かかる他の単量体としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル、アクリル酸ヘキシル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸ノニル、アクリル酸デシル、アクリル酸ドデシル、アクリル酸ステアリル、アクリル酸２－ヒドロキシエチル、アクリル酸２－ヒドロキシプロピル、アクリル酸４－ヒドロキシブチル、アクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸２－メトキシエチル、アクリル酸３－メトキシブチル、アクリル酸トリフルオロメチル、アクリル酸トリフルオロエチル、アクリル酸ペンタフルオロエチル、アクリル酸グリシジル、アクリル酸アリル、アクリル酸フェニル、アクリル酸トルイル、アクリル酸ベンジル、アクリル酸イソボルニル、アクリル酸３－ジメチルアミノエチルなどのアクリル酸エステルが挙げられ、入手性の観点から、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル等のアクリル酸エステルが好ましく、アクリル酸メチルおよびアクリル酸エチルがより好ましく、アクリル酸メチルが最も好ましい。メタクリル樹脂（Ｅ）におけるこれら他の単量体に由来する構成単位の含有量は、合計で２０モル％以下が好ましく、１０モル％以下がより好ましく、５モル％以下がさらに好ましい。
【0072】
メタクリル樹脂（Ｅ）は、三連子表示のシンジオタクティシティ（ｒｒ）の下限が、５０モル％以上であることが好ましく、５１％モル以上であることがより好ましく、５２％モル以上であることがさらに好ましい。かかる構造の含有量の下限値が５０モル％以上であることで耐熱性に優れるものとなる。
【0073】
ここで、三連子表示のシンジオタクティシティ（ｒｒ）（以下、単に「シンジオタクティシティ（ｒｒ）」と称することがある。）は連続する３つの構成単位の連鎖（３連子、ｔｒｉａｄ）が有する２つの連鎖（２連子、ｄｉａｄ）が、ともにラセモ（ｒｒと表記する）である割合である。なお、ポリマー分子中の構成単位の連鎖（２連子、ｄｉａｄ）において立体配置が同じものをメソ（ｍｅｓｏ）、逆のものをラセモ（ｒａｃｅｍｏ）と称し、それぞれｍ、ｒと表記する。
メタクリル樹脂（Ｅ）のシンジオタクティシティ（ｒｒ）（％）は、重水素化クロロホルム中、３０℃で、1Ｈ-ＮＭＲスペクトルを測定し、そのスペクトルからテトラメチルシラン（ＴＭＳ）を０ｐｐｍとした際の、０．６～０．９５ｐｐｍの領域の面積（Ｘ）と０．６～１．３５ｐｐｍの領域の面積（Ｙ）とを計測し、式：（Ｘ／Ｙ）×１００にて算出することができる。
メタクリル樹脂（Ｅ）のシンジオタクティシティ（ｒｒ）（％）は、重水素化クロロホルム中、３０℃で、1Ｈ-ＮＭＲスペクトルを測定し、そのスペクトルからテトラメチルシラン（ＴＭＳ）を０ｐｐｍとした際の、０．６～０．９５ｐｐｍの領域の面積（Ｘ）と０．６～１．３５ｐｐｍの領域の面積（Ｙ）とを計測し、式：（Ｘ／Ｙ）×１００にて算出することができる。
【0074】
前記メタクリル樹脂（Ｅ）の重量平均分子量は、スチレン共重合体（Ｆ）との混合（分散）のしやすさ、および樹脂（Ｂ３）の製造の容易さで決定される。つまり、メタクリル樹脂（Ｅ）の重量平均分子量が大きすぎるとスチレン共重合体（Ｆ）との溶融粘度差が大きくなりすぎる為に、両者の混合（分散）が悪くなって前記樹脂（Ｂ３）の透明性が悪化する、あるいは安定した溶融混練が継続できないといった不具合が起こり得る。逆に、メタクリル樹脂（Ｅ）の重量平均分子量が小さすぎると、樹脂（Ｂ３）の強度が低下するので、一軸延伸シートの耐衝撃性が低下するといった問題が発生し得る。メタクリル樹脂（Ｅ）の重量平均分子量は、５０，０００以上であることが好ましく、６０，０００以上であることがより好ましく、また、７００，０００以下であることが好ましく、５００，０００以下であることがより好ましい。上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0075】
前記メタクリル樹脂（Ｅ）のガラス転移温度は、１００℃以上であることが好ましく、１０５℃以上であることがより好ましく、１０８℃以上であることがさらに好ましい。かかるガラス転移温度が１００℃以上であることで、本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。なお、本明細書におけるメタクリル樹脂（Ｅ）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0076】
前記メタクリル樹脂（Ｅ）のメルトフローレイトは１～１０ｇ／１０分の範囲であることが好ましい。かかるメルトフローレイトの下限値は１．２ｇ／１０分以上であることがより好ましく、１．５ｇ／１０分以上であることがさらに好ましい。また、かかるメルトフローレイトの上限値は７．０ｇ／１０分以下であることがより好ましく、４．０ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。メルトフローレイトが１～１０ｇ／１０分の範囲にあると、加熱溶融成形の安定性が良好である。なお、本明細書におけるメタクリル樹脂（Ｅ）のメルトフローレイトとは、メルトインデクサーを用いて、温度２３０℃、３．８ｋｇ荷重下で測定した値である。
【0077】
＜＜＜スチレン共重合体（Ｆ）＞＞＞
樹脂（Ｂ３）に含まれるスチレン共重合体（Ｆ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と、環状酸無水物単量体単位（ｆ２）とを含み、ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と環状酸無水物単量体単位（ｆ２）との合計割合が前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計に対して９２～１００質量％であることを特徴とするものである。
樹脂（Ｂ３）に含まれるスチレン共重合体（Ｆ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と、環状酸無水物単量体単位（ｆ２）とを含み、ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と環状酸無水物単量体単位（ｆ２）との合計割合が前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計に対して９２～１００質量％であることを特徴とするものである。
【0078】
前記スチレン共重合体（Ｆ）の前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）としては、特に限定されず、任意の公知の芳香族ビニル単量体を用いることができるが、入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が挙げられる。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。これらの芳香族ビニル単量体は２種以上を混合してもよい。
【0079】
前記スチレン共重合体（Ｆ）の前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）としては、マレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられ、メタクリル樹脂との相溶性の観点から無水マレイン酸が好ましい。これらの不飽和ジカルボン酸無水物単量体は２種以上を混合してもよい。
【0080】
本発明で用いる前記スチレン共重合体（Ｆ）において、前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）との合計割合は、前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計に対して９２～１００質量％であり、好ましくは９５～１００質量％であり、より好ましくは９８～１００質量％である。
すなわち、前記スチレン共重合体（Ｆ）は、全単量体単位の合計に対して８質量％以下の範囲で、前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）以外の単量体単位を含有していてもよい。前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）以外の単量体単位としては、例えば、メタクリル酸エステル単量体単位、Ｎ-置換型マレイミド単量体などが挙げられる。
スチレン共重合体（Ｆ）中のメタクリル酸エステル単量体単位としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル、メタクリル酸ペンチル、メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸ヘプチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ノニル、メタクリル酸デシル、メタクリル酸ドデシルなどのメタクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸１－メチルシクロペンチル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロヘプチル、メタクリル酸シクロオクチル、メタクリル酸トリシクロ［５．２．１．０２，６］デカ－８－イルなどのメタクリル酸シクロアルキルエステル；メタクリル酸フェニルなどのメタクリル酸アリールエステル；メタクリル酸ベンジルなどのメタクリル酸アラルキルエステルなどが挙げられ、メタクリル樹脂との相溶性の観点からメタクリル酸メチルが好ましい。これらのメタクリル酸エステル単量体は２種以上を混合してもよい。
スチレン共重合体（Ｆ）中のＮ-置換型マレイミド単量体としては、Ｎ-フェニルマレイミド、Ｎ-クロロフェニルマレイミド、Ｎ-メチルフェニルマレイミド、Ｎ-ナフチルマレイミド、Ｎ-ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ-メトキシフェニルマレイミド、Ｎ-カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ-ニトロフェニルマレイミド、Ｎ-トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ-アリールマレイミド等が挙げられ、メタクリル樹脂との相溶性の観点からＮ-フェニルマレイミドが好ましい。これらのＮ-置換型マレイミド単量体は２種以上を混合してもよい。
すなわち、前記スチレン共重合体（Ｆ）は、全単量体単位の合計に対して８質量％以下の範囲で、前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）以外の単量体単位を含有していてもよい。前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と前記環状酸無水物単量体単位（ｆ２）以外の単量体単位としては、例えば、メタクリル酸エステル単量体単位、Ｎ-置換型マレイミド単量体などが挙げられる。
スチレン共重合体（Ｆ）中のメタクリル酸エステル単量体単位としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－プロピル、メタクリル酸イソプロピル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸イソブチル、メタクリル酸ｔｅｒｔ－ブチル、メタクリル酸ペンチル、メタクリル酸ヘキシル、メタクリル酸ヘプチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ノニル、メタクリル酸デシル、メタクリル酸ドデシルなどのメタクリル酸アルキルエステル；メタクリル酸１－メチルシクロペンチル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸シクロヘプチル、メタクリル酸シクロオクチル、メタクリル酸トリシクロ［５．２．１．０２，６］デカ－８－イルなどのメタクリル酸シクロアルキルエステル；メタクリル酸フェニルなどのメタクリル酸アリールエステル；メタクリル酸ベンジルなどのメタクリル酸アラルキルエステルなどが挙げられ、メタクリル樹脂との相溶性の観点からメタクリル酸メチルが好ましい。これらのメタクリル酸エステル単量体は２種以上を混合してもよい。
スチレン共重合体（Ｆ）中のＮ-置換型マレイミド単量体としては、Ｎ-フェニルマレイミド、Ｎ-クロロフェニルマレイミド、Ｎ-メチルフェニルマレイミド、Ｎ-ナフチルマレイミド、Ｎ-ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ-メトキシフェニルマレイミド、Ｎ-カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ-ニトロフェニルマレイミド、Ｎ-トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ-アリールマレイミド等が挙げられ、メタクリル樹脂との相溶性の観点からＮ-フェニルマレイミドが好ましい。これらのＮ-置換型マレイミド単量体は２種以上を混合してもよい。
【0081】
前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）の割合は、前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計１００質量部に対して好ましくは６８質量部以上であり、より好ましくは７０質量部以上であり、さらに好ましくは７４質量部以上であり、一層好ましくは、７６質量部以上であり、また、好ましくは８４質量部以下であり、より好ましくは８２質量部以下であり、より好ましくは８０質量部以下であり、さらに好ましくは、７９質量部以下である。
前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計に対する前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）の割合が上記範囲であることにより、メタクリル樹脂（Ｅ）との相溶性が往生する傾向にある。
前記スチレン共重合体（Ｆ）中の全単量体単位の合計に対する前記ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）の割合が上記範囲であることにより、メタクリル樹脂（Ｅ）との相溶性が往生する傾向にある。
【0082】
前記スチレン共重合体（Ｆ）の重量平均分子量は、特に制限はないが、メタクリル樹脂（Ｅ）との相溶性の観点から、３０，０００以上であることが好ましく、４０，０００以上であることがより好ましく、５０，０００以上であることが特に好ましく、また、４００，０００以下であることが好ましく、３００，０００以下であることがより好ましく、２００，０００以下であることがさらに好ましい。上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0083】
前記スチレン共重合体（Ｆ）のガラス転移温度は、１２０℃以上であることが好ましく、１３０℃以上であることがさらに好ましく、１９０℃以下であることが好ましく、１７０℃以下であることがさらに好ましい。ガラス転移温度が１２０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１９０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書におけるスチレン共重合体（Ｆ）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0084】
前記スチレン共重合体（Ｆ）のメルトフローレイトは１～１０ｇ／１０分の範囲であることが好ましく、４ｇ／１０分以上であることがより好ましく、６ｇ／１０分以上であることがさらに好ましく、９ｇ／１０分以下であることがより好ましく、８ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。メルトフローレイトが１～１０ｇ／１０分の範囲にあると、加熱溶融成形の安定性が良好である。なお、本明細書におけるスチレン共重合体（Ｆ）のメルトフローレイトとは、メルトインデクサーを用いて、温度２３０℃、３．８ｋｇ荷重下で測定した値である。
【0085】
前記スチレン共重合体（Ｆ）の製造方法は、特に限定されないが、公知の溶液重合法、塊状重合法、懸濁重合法等、適宜選択できる。
【0086】
前記スチレン共重合体（Ｆ）は、ビニル芳香族単量体単位（ｆ１）と環状酸無水物単量体単位（ｆ２）とを含む二元共重合体、または、多元共重合体であるが、メタクリル樹脂（Ｅ）を組み合わせて用いることで、スチレン共重合体（Ｆ）のみを用いた場合よりも硬度が高く、メタクリル樹脂（Ｅ）のみを用いた場合よりも熱成形性に優れた一軸延伸シートが得られる。
【0087】
本発明において、前記メタクリル樹脂（Ｅ）と前記スチレン共重合体（Ｆ）の質量比は、メタクリル樹脂（Ｅ）とスチレン共重合体（Ｆ）との含有量の合計１００質量部を基準として、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が５質量部以上であることが好ましく、１５質量部以上であることがより好ましく、２０質量部以上であることがさらに好ましく、また、６５質量部以下であることが好ましく、６０質量部以下であることがより好ましく、５５質量部以下であることがさらに好ましく、４５質量部以下であることが一層好ましい。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、耐熱性に優れ、屈折率が高く、且つ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ３）となる。
【0088】
樹脂（Ｂ３）のガラス転移温度は、１２０～１６５℃の範囲であることが好ましく、１２０～１５５℃の範囲であることがさらに好ましい。
ガラス転移温度が１２０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１６５℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書における樹脂（Ｂ３）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
ガラス転移温度が１２０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１６５℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書における樹脂（Ｂ３）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0089】
樹脂（Ｂ３）のメルトフローレイトは１ｇ／１０分以上であることが好ましく、１．５ｇ／１０分以上であることがより好ましく、２ｇ／１０分以上であることがさらに好ましく、１０ｇ／１０分以下であることが好ましく、７ｇ／１０分以下であることがより好ましく、５ｇ／１０分以下であることがさらに好ましい。メルトフローレイトが１～１０ｇ／１０分の範囲にあると、加熱溶融成形の安定性が良好である。なお、本明細書における樹脂（Ｂ３）のメルトフローレイトとは 、メルトインデクサーを用いて、温度２３０℃、３．８ｋｇ荷重下で測定した値である。
【0090】
本発明において、樹脂（Ｂ３）の製造方法には特に制限はなく、必要な成分を、例えばタンブラーやヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機を用いて予め混合しておき、その後、バンバリーミキサー、ロール、ブラベンダー、単軸押出機、二軸押出機、加圧ニーダーなどの機械で溶融混練するといった公知の方法が適用できる。
【0091】
樹脂（Ｂ３）のガラス転移温度は比較的高く、前記ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度との差が少ないため、熱プレス成形や熱曲げ加工時にポリカーボネート樹脂のガラス転移温度に近づけても、樹脂（Ｂ３）を含む層に外観不良が発生するという問題が少ないというメリットがある。ポリカーボネート樹脂のガラス転移温度と樹脂（Ｂ３）のガラス転移温度との差は、０～３０℃の範囲であることが好ましく、０～２０℃の範囲であることがより好ましい。
【0092】
＜＜樹脂（Ｂ４）＞＞
樹脂（Ｂ４）は、メタクリル樹脂（Ｅ）を含み、透明性を損なわない範囲で他の樹脂をブレンドすることができる。前記メタクリル樹脂（Ｅ）の質量比は、樹脂（Ｂ４）の合計１００質量部を基準として、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が３０～１００質量部であることが好ましい。より好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が４０～１００質量部であり、さらに好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が９０～１００質量部であり、特に好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が９８～１００質量部である。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、硬度に優れ、且つ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ４）となる。
樹脂（Ｂ４）は、メタクリル樹脂（Ｅ）を含み、透明性を損なわない範囲で他の樹脂をブレンドすることができる。前記メタクリル樹脂（Ｅ）の質量比は、樹脂（Ｂ４）の合計１００質量部を基準として、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が３０～１００質量部であることが好ましい。より好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が４０～１００質量部であり、さらに好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が９０～１００質量部であり、特に好ましくは、前記メタクリル樹脂（Ｅ）が９８～１００質量部である。この質量比内にすることにより、透明性を維持しつつ、硬度に優れ、且つ、外観良好な優れた樹脂（Ｂ４）となる。
【0093】
＜＜樹脂（Ｂ５）＞＞
樹脂（Ｂ５）は、下記式（６）で表される構成単位（Ｇ）と、任意に式（７）で表される構成単位（Ｉ）とを含む共重合体である。樹脂（Ｂ５）は、構成単位（Ｉ）を含んでいても含んでいなくてもよいが、含んでいることが好ましい。
式（６）
式（７）
樹脂（Ｂ５）は、下記式（６）で表される構成単位（Ｇ）と、任意に式（７）で表される構成単位（Ｉ）とを含む共重合体である。樹脂（Ｂ５）は、構成単位（Ｉ）を含んでいても含んでいなくてもよいが、含んでいることが好ましい。
式（６）
【化6】
【化7】
【0094】
樹脂（Ｂ５）の全構成単位における構成単位（Ｇ）の割合は、５０～１００モル％であることが好ましく、６０～１００モル％であることがより好ましく、７０～１００モル％であることが特に好ましい。樹脂（Ｂ５）の全構成単位における構成単位（Ｉ）の割合は、０～５０モル％であることが好ましく、０～４０モル％であることがより好ましく、０～３０モル％であることが特に好ましい。
【0095】
構成単位（Ｇ）と構成単位（Ｈ）の合計含有量は、樹脂（Ｂ５）の全構成単位に対して好ましくは９０～１００モル％であり、より好ましくは９５～１００モル％であり、特に好ましくは９８～１００モル％である。
【0096】
樹脂（Ｂ５）は、構成単位（Ｇ）および構成単位（Ｈ）以外の構成単位を含んでいてもよい。その他の構成単位を含む場合、その量は、樹脂（Ｂ５）の全構成単位に対して１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。
【0097】
樹脂（Ｂ５）の製造方法は、特に限定されないが、モノマーとしてビスフェノールＣを使用することを除いて上述したポリカーボネート樹脂の製造方法と同様の方法で製造することができる。
【0098】
樹脂（Ｂ５）として、具体的には、ユーピロン ＫＨ３４１０ＵＲ、ＫＨ３５２０ＵＲ、ＫＳ３４１０ＵＲ（三菱エンジニアリングプラスチック社製）等が挙げられる。
【0099】
樹脂（Ｂ５）の重量平均分子量は、１５，０００以上が好ましく、２０，０００以上がより好ましく、２５，０００以上がさらに好ましく、７５，０００以下が好ましく、７０，０００以下がより好ましく、６５，０００以下がさらに好ましい。樹脂（Ｂ５）の重量平均分子量の測定方法は、上述したポリカーボネート樹脂の重量平均分子量の測定方法と同様の方法で測定することができる。
【0100】
樹脂（Ｂ５）のガラス転移温度は、１０５℃以上であることが好ましく、１１０℃以上であることがより好ましく、また、１５０℃以下であることが好ましく、１４０℃以下であることがより好ましく、１３５℃以下であることが特に好ましい。ガラス転移温度が１０５℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１５０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書における樹脂（Ｂ５）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0101】
＜＜樹脂（Ｂ６）＞＞
樹脂（Ｂ６）とは、（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）を６～７７質量％、スチレン構成単位（ｉ２）を１５～７１質量％、および不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）を８～２３質量％含む共重合体（Ｉ）または共重合体（Ｉ）同士のアロイである樹脂、さらには、共重合体（Ｉ）と共重合体（Ｉ）以外の樹脂とのアロイである樹脂である。共重合体（Ｉ）以外の樹脂としては、メタクリル酸メチル－スチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体やポリメタクリル酸メチル、メタクリル酸メチルとアクリル酸メチルまたはアクリル酸エチルとの共重合体などが挙げられる。また、市販品を用いることも可能であり、具体例としては三菱ケミカル（株）のアクリペット、住友化学（株）のスミペックス、（株）クラレのパラペット、アルケマのアルトグラスなどが例示できる。アロイにする場合には、高硬度樹脂のＴｇ低下を避けるため、より高Ｔｇである樹脂同士のアロイがよい。
樹脂（Ｂ６）とは、（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）を６～７７質量％、スチレン構成単位（ｉ２）を１５～７１質量％、および不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）を８～２３質量％含む共重合体（Ｉ）または共重合体（Ｉ）同士のアロイである樹脂、さらには、共重合体（Ｉ）と共重合体（Ｉ）以外の樹脂とのアロイである樹脂である。共重合体（Ｉ）以外の樹脂としては、メタクリル酸メチル－スチレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体やポリメタクリル酸メチル、メタクリル酸メチルとアクリル酸メチルまたはアクリル酸エチルとの共重合体などが挙げられる。また、市販品を用いることも可能であり、具体例としては三菱ケミカル（株）のアクリペット、住友化学（株）のスミペックス、（株）クラレのパラペット、アルケマのアルトグラスなどが例示できる。アロイにする場合には、高硬度樹脂のＴｇ低下を避けるため、より高Ｔｇである樹脂同士のアロイがよい。
【0102】
（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）を構成する（メタ）アクリル酸エステル単量体としては、例えばアクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等が挙げられ、特にメタクリル酸メチルが好ましい。これらの（メタ）アクリル酸エステル単量体は、２種以上を混合して使用してもよい。
（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して６～７７質量％であり、２０～７０質量％であることが好ましい。
（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して６～７７質量％であり、２０～７０質量％であることが好ましい。
【0103】
スチレン構成単位（ｉ２）としては、特に限定されず、任意の公知のスチレン系単量体を用いることが出来る。入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が好ましい。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。これらのスチレン系単量体は、２種以上を混合して使用しても良い。
スチレン構成単位（ｉ２）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して１５質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましく、また、７１質量％以下であることが好ましく、６６質量％以下であることがより好ましい。
スチレン構成単位（ｉ２）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して１５質量％以上であることが好ましく、２０質量％以上であることがより好ましく、また、７１質量％以下であることが好ましく、６６質量％以下であることがより好ましい。
【0104】
不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）を構成する不飽和ジカルボン酸無水物単量体としては、例えばマレイン酸、イタコン酸、シトラコン酸、アコニット酸等の酸無水物が挙げられ、スチレン系単量体との相溶性の観点から無水マレイン酸が好ましい。これらの不飽和ジカルボン酸無水物単量体は２種以上を混合して使用しても良い。
不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して８～２３質量％であり、１０～２３質量％であることが好ましい。
不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）の含有量は、樹脂（Ｂ６）の全質量に対して８～２３質量％であり、１０～２３質量％であることが好ましい。
【0105】
上記（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）、スチレン構成単位（ｉ２）および不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）の合計含有量は、樹脂（Ｂ６）の全構成単位に対して好ましくは９０～１００モル％であり、より好ましくは９５～１００モル％であり、特に好ましくは９８～１００モル％である。
すなわち、樹脂（Ｂ６）は、上記（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）、スチレン構成単位（ｉ２）および不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）以外の構成単位を含有していてもよい。その量は、樹脂（Ｂ６）の全構成単位に対して１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。
すなわち、樹脂（Ｂ６）は、上記（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｉ１）、スチレン構成単位（ｉ２）および不飽和ジカルボン酸構成単位（ｉ３）以外の構成単位を含有していてもよい。その量は、樹脂（Ｂ６）の全構成単位に対して１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。
【0106】
その他の構成単位としては、例えば、Ｎ－フェニルマレイミドなどが挙げられる。
樹脂（Ｂ６）の製造方法は、特に限定されないが、塊状重合法や溶液重合法が挙げられる。
樹脂（Ｂ６）の製造方法は、特に限定されないが、塊状重合法や溶液重合法が挙げられる。
【0107】
樹脂（Ｂ６）として、具体的には、レジスファイ Ｒ１００、Ｒ２００、Ｒ３１０（デンカ（株）製）、デルペット９８０Ｎ（旭化成（株）製）、ｈｗ５５（ダイセルエボニック製）等が挙げられる。
【0108】
樹脂（Ｂ６）の重量平均分子量は、特に制限はないが、５０，０００以上であることが好ましく、８０，０００以上であることがより好ましく、また、３００，０００以下であることが好ましく、２００，０００以下であることがより好ましい。上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0109】
樹脂（Ｂ６）のガラス転移温度は、９０～１５０℃であることが好ましく、１００～１５０℃であることがより好ましく、１１５～１５０℃であることが特に好ましい。ガラス転移温度が９０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１５０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書における樹脂（Ｂ６）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0110】
＜＜樹脂（Ｂ７）＞＞
樹脂（Ｂ７）は、スチレン構成単位（ｊ１）を５～２０質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｊ２）を６０～９０質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位（ｊ３）を５～２０質量％含む共重合体（Ｊ）、または共重合体（Ｊ）と共重合体（Ｊ）以外の樹脂とのアロイである。
樹脂（Ｂ７）は、スチレン構成単位（ｊ１）を５～２０質量％、（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｊ２）を６０～９０質量％、およびＮ－置換型マレイミド構成単位（ｊ３）を５～２０質量％含む共重合体（Ｊ）、または共重合体（Ｊ）と共重合体（Ｊ）以外の樹脂とのアロイである。
【0111】
スチレン構成単位（ｊ１）としては、特に限定されず、任意の公知のスチレン系単量体を用いることが出来るが、入手の容易性の観点から、スチレン、α－メチルスチレン、ｏ－メチルスチレン、ｍ－メチルスチレン、ｐ－メチルスチレン、ｔ－ブチルスチレン等が好ましい。これらの中でも、相溶性の観点からスチレンが特に好ましい。共重合体（Ｊ）は、これらのスチレン構成単位を２種以上含んでいてもよい。スチレン構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ７）の全質量に対して５～２０質量％であり、５～１５質量％であることが好ましく、５～１０質量％であることがより好ましい。
【0112】
（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｊ２）としては、例えばアクリル酸、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸２エチルヘキシル、メタクリル酸、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ｎ－ブチル、メタクリル酸２エチルヘキシル等に由来する構成単位が挙げられ、特にメタクリル酸メチルに由来する構成単位が好ましい。また、共重合体（Ｊ）は、これらの（メタ）アクリル酸エステル構成単位を２種以上含んでいてもよい。（メタ）アクリル酸エステル構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ７）の全質量に対して６０～９０質量％であり、７０～９０質量％であることが好ましく、８０～９０質量％であることがより好ましい。
【0113】
樹脂（Ｂ７）におけるＮ－置換型マレイミド構成単位（ｊ３）としては、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－クロロフェニルマレイミド、Ｎ－メチルフェニルマレイミド、Ｎ－ナフチルマレイミド、Ｎ－ヒドロキシフェニルマレイミド、Ｎ－メトキシフェニルマレイミド、Ｎ－カルボキシフェニルマレイミド、Ｎ－ニトロフェニルマレイミド、Ｎ－トリブロモフェニルマレイミドなどのＮ－アリールマレイミド等に由来する構成単位が挙げられ、アクリル樹脂との相溶性の観点からＮ－フェニルマレイミドに由来する構成単位が好ましい。共重合体（Ｊ）は、これらのＮ－置換型マレイミド構成単位を２種以上含んでいてもよい。Ｎ－置換型マレイミド構成単位の含有量は、樹脂（Ｂ７）の全質量に対して５～２０質量％であり、５～１５質量％であることが好ましく、５～１０質量％であることがより好ましい。
【0114】
スチレン構成単位（ｊ１）、（メタ）アクリル酸エステル構成単位（ｊ２）、およびＮ－置換型マレイミド構成単位（ｊ３）の合計含有量は、樹脂（Ｂ７）に対して好ましくは９０～１００モル％であり、より好ましくは９５～１００モル％であり、特に好ましくは９８～１００モル％である。
樹脂（Ｂ７）は、上記構成単位以外の構成単位を含んでいてもよい。その他の構成単位を含む場合、その量は、樹脂（Ｂ７）の全構成単位に対して１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。
樹脂（Ｂ７）は、上記構成単位以外の構成単位を含んでいてもよい。その他の構成単位を含む場合、その量は、樹脂（Ｂ７）の全構成単位に対して１０モル％以下であることが好ましく、５モル％以下であることがより好ましく、２モル％以下であることが特に好ましい。
【0115】
その他の構成単位としては、例えば、式（８）に由来する構成単位、式（９）に由来する構成単位などが挙げられる。
式（８）
（式中、Ｒ１は水素原子またはメチル基であり、Ｒ２は炭素数１～１８のアルキル基である。）
式（９）
（式中、Ｒ３は水素原子またはメチル基であり、Ｒ４は炭素数１～４の炭化水素基で置換されていてもよいシクロヘキシル基である。）
式（８）
【化8】
式（９）
【化9】
【0116】
樹脂（Ｂ７）の製造方法は、特に限定されないが、溶液重合、塊状重合などによって製造することができる。
【0117】
樹脂（Ｂ７）として、具体的には、デルペット ＰＭ１２０Ｎ（旭化成ケミカル社製）が挙げられる。
【0118】
樹脂（Ｂ７）の重量平均分子量は、５０，０００以上であることが好ましく、１００，０００以上であることがより好ましく、２５０，０００以下であることが好ましく、２００，０００以下であることがより好ましい。上記重量平均分子量は、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定される、標準ポリスチレン換算の重量平均分子量である。
【0119】
樹脂（Ｂ７）のガラス転移温度は、１１０℃以上であることが好ましく、１１５℃以上であることがより好ましく、また、１５０℃以下であることが好ましく、１４０℃以下であることがより好ましく、１３５℃以下であることがさらに好ましい。ガラス転移温度が１１０℃以上であることにより本発明で提供される一軸延伸シートが熱環境において変形や割れを生じることが少ない。また、１５０℃以下であることにより鏡面ロールや賦形ロールによる連続式熱賦形、あるいは鏡面金型や賦形金型によるバッチ式熱賦形などの加工性に優れる。なお、本明細書における樹脂（Ｂ７）のガラス転移温度とは、示差走査熱量計を用い、昇温速度１０℃／分で測定し、ベースラインと変曲点での接線の交点で算出したときの温度である。
【0120】
本発明における他の層の厚さ（好ましくは高硬度樹脂層の厚さ）は、１０μｍ以上であることが好ましく、２０μｍ以上であることがより好ましく、３０μｍ以上であることがさらに好ましく、４０μｍ以上であることが一層好ましく、５０μｍ以上であることがより一層好ましい。前記下限値以上とすることにより、得られる一軸延伸シートの表面硬度がより向上する傾向にある。また、本発明における他の層の厚さ（好ましくは高硬度樹脂層の厚さ）は、２５０μｍ以下であることが好ましく、２００μｍ以下であることがより好ましく、１５０μｍ以下であることがさらに好ましく、１２０μｍ以下であることが一層好ましく、９０μｍ以下であることがより一層好ましく、７０μｍ以下であることがさらに一層好ましい。前記上限値以下とすることにより、得られる一軸延伸シートの耐衝撃性がより向上する傾向にある。
本発明の一軸延伸シートにおいて、他の層（好ましくは高硬度樹脂層）は、１層であってもよいし、２層以上（例えば、２～４層）であってもよいが、好ましくは１層である。本発明の一軸延伸シートが２層以上の他の層（好ましくは高硬度樹脂層）を有する場合、各層の厚さは、同一であってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
本発明の一軸延伸シートにおいて、他の層（好ましくは高硬度樹脂層）は、１層であってもよいし、２層以上（例えば、２～４層）であってもよいが、好ましくは１層である。本発明の一軸延伸シートが２層以上の他の層（好ましくは高硬度樹脂層）を有する場合、各層の厚さは、同一であってもよいし、それぞれ異なっていてもよい。
【0121】
＜任意の添加剤＞
本発明において、ポリカーボネート樹脂を含む層および／またはポリカーボネート樹脂を含む層の以外の他の層（好ましくは高硬度樹脂層）には、上述の主たる成分以外の成分を含めることができる。
本発明において、ポリカーボネート樹脂を含む層および／またはポリカーボネート樹脂を含む層の以外の他の層（好ましくは高硬度樹脂層）には、上述の主たる成分以外の成分を含めることができる。
【0122】
例えば、ポリカーボネート樹脂を含む層、および／または他の層には、紫外線吸収剤を混合して使用することができる。紫外線吸収剤の含有量が多過ぎると、成形法によっては過剰な紫外線吸収剤が高い温度がかかることによって飛散し、成形環境を汚染するため不具合を起こすことがある。このことから紫外線吸収剤の含有割合は０～５質量％が好ましく、０～３質量％がより好ましく、さらに好ましくは０～１質量％である。紫外線吸収剤としては、例えば、２，４－ジヒドロキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－ｎ－オクトキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－ドデシロキシベンゾフェノン、２－ヒドロキシ－４－オクタデシロキシベンゾフェノン、２，２’－ジヒドロキシ－４－メトキシベンゾフェノン、２，２’－ジヒドロキシ－４，４’－ジメトキシベンゾフェノン、２，２’，４，４’－テトラヒドロキシベンゾフェノンなどのベンゾフェノン系紫外線吸収剤、２－（２－ヒドロキシ－５－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２－ヒドロキシ－３，５－ジ－ｔ－ブチルフェニル）ベンゾトリアゾール、２－（２－ヒドロキシ－３－ｔ－ブチル－５－メチルフェニル）ベンゾトリアゾール、（２Ｈ－ベンゾトリアゾール－２－イル）－４，６－ビス（１－メチル－１－フェニルエチル）フェノールなどのベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、サリチル酸フェニル、２，４－ジ－ｔ－ブチルフェニル－３，５－ジ－ｔ－ブチル－４－ヒドロキシベンゾエートなどのベンゾエート系紫外線吸収剤、ビス（２，２，６，６－テトラメチルピペリジン－４－イル）セバケートなどのヒンダードアミン系紫外線吸収剤、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－メトキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－エトキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－（２－ヒドロキシ－４－プロポキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－（２－ヒドロキシ－４－ブトキシフェニル）１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－ブトキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－ヘキシルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－オクチルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－ドデシルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジン、２，４－ジフェニル－６－（２－ヒドロキシ－４－ベンジルオキシフェニル）－１，３，５－トリアジンなどのトリアジン系紫外線吸収剤、２－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］エチルメタクリレート、２－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］エチルアクリレート、３－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］プロピルメタクリレート、３－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］プロピルアクリレート、４－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］ブチルメタクリレート、４－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル］ブチルアクリレート、２－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イルオキシ］エチルメタクリレート、２－［２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イルオキシ］エチルアクリレート、２－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］エチルメタクリレート、２－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］エチルアクリレート、４－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］ブチルメタクリレート、４－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］ブチルアクリレート、２－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］エチルメタクリレート、２－［３－｛２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－イル｝プロパノイルオキシ］エチルアクリレート、２－（メタクリロイルオキシ）エチル２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５カルボキシレート、２－（アクリロイルオキシ）エチル２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－カルボキシレート、４－（メタクリロイルオキシ）ブチル２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－カルボキシレート、４－（アクリロイルオキシ）ブチル２－（６－ヒドロキシベンゾ［１，３］ジオキソール－５－イル）－２Ｈ－ベンゾトリアゾール－５－カルボキシレートなどのセサモール型ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。
【0123】
本発明において、ポリカーボネート樹脂を含む層、および／または他の層には、上記紫外線吸収剤以外にも、各種添加剤を混合して使用することができる。そのような添加剤としては、例えば、抗酸化剤や抗着色剤、抗帯電剤、離型剤、滑剤、染料、顔料、可塑剤、難燃剤、樹脂改質剤、相溶化剤、有機フィラーや無機フィラーといった強化材などが挙げられる。混合の方法は特に限定されず、全量コンパウンドする方法、マスターバッチをドライブレンドする方法、全量ドライブレンドする方法などを用いることができる。
【0124】
本発明におけるポリカーボネート樹脂を含む層、および／または他の層に含まれる材料、例えば、ポリカーボネート樹脂および熱可塑性樹脂（Ｂ）等は、フィルター処理によりろ過精製されることが好ましい。フィルターを通して精製あるいは積層する事により異物や欠点といった外観不良が少ない一軸延伸シートを得ることができる。ろ過方法に特に制限はなく、溶融ろ過、溶液ろ過、あるいはその組み合わせ等を用いることができる。
【0125】
使用するフィルターに特に制限はなく、公知のものが使用でき、各材料の使用温度、粘度、ろ過精度等により適宜選ばれる。フィルターの濾材としては、特に限定されないが、ポリプロピレン、コットン、ポリエステル、ビスコースレイヨンやグラスファイバーの不織布あるいはロービングヤーン巻物、フェノール樹脂含浸セルロース、金属繊維不織布焼結体、金属粉末焼結体、ブレーカープレート、あるいはこれらの組み合わせなど、いずれも使用可能である。特に耐熱性や耐久性、耐圧力性を考えると金属繊維不織布を焼結したタイプが好ましい。
【0126】
ろ過精度（ろ過の際の孔径）は、ポリカーボネート樹脂および熱可塑性樹脂（Ｂ）については、５０μｍ以下、好ましくは３０μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下である。
【0127】
ポリカーボネート樹脂と熱可塑性樹脂（Ｂ）のろ過については、例えば熱可塑性樹脂溶融ろ過に用いられているポリマーフィルターを使うことが好ましい。ポリマーフィルターは、その構造によりリーフディスクフィルター、キャンドルフィルター、パックディスクフィルター、円筒型フィルターなどに分類されるが、特に有効ろ過面積が大きいリーフディスクフィルターが好適である。
【0128】
本発明においては、ポリカーボネート樹脂層と高硬度樹脂層の合計厚みが、０．３ｍｍ以上であることが好ましく、０．５ｍｍ以上であることがより好ましく、０．７ｍｍ以上であることが一層好ましく、０．８ｍｍ以上であることがより一層好ましく、また、３．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍであることがより好ましく、２．０ｍｍ以下であってもよい。
さらには、本発明の一軸延伸シートは、全体厚みが通常、０．０４～３．５ｍｍであり、０．３ｍｍ以上であることが好ましく、０．５ｍｍ以上であることがより好ましく、０．７ｍｍ以上であることが一層好ましく、０．８ｍｍ以上であることがより一層好ましく、また、３．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍであることがより好ましく、２．０ｍｍ以下であってもよい。
本発明の一軸延伸シートは、一軸延伸シートの幅（ＴＤ方向）が１００ｍｍ以上であることが好ましく、５００ｍｍ以上であってもよく、また、２０００ｍｍ以下であることが好ましく、１５００ｍｍ以下であってもよい。
このような厚みおよび／またはシート幅とすることにより、一軸延伸シートのリタデーション値および流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸を本発明の範囲により調整しやすくなる。
さらには、本発明の一軸延伸シートは、全体厚みが通常、０．０４～３．５ｍｍであり、０．３ｍｍ以上であることが好ましく、０．５ｍｍ以上であることがより好ましく、０．７ｍｍ以上であることが一層好ましく、０．８ｍｍ以上であることがより一層好ましく、また、３．０ｍｍ以下であることが好ましく、２．５ｍｍであることがより好ましく、２．０ｍｍ以下であってもよい。
本発明の一軸延伸シートは、一軸延伸シートの幅（ＴＤ方向）が１００ｍｍ以上であることが好ましく、５００ｍｍ以上であってもよく、また、２０００ｍｍ以下であることが好ましく、１５００ｍｍ以下であってもよい。
このような厚みおよび／またはシート幅とすることにより、一軸延伸シートのリタデーション値および流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸を本発明の範囲により調整しやすくなる。
【0129】
＜一軸延伸シートの製造方法＞
本発明の一軸延伸シートの製造方法は、特に限定されない。例えば、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート樹脂を含有する層の少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有する層が積層されてなるシートの製造方法として、個別に形成した熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層と、ポリカーボネート樹脂を含む層とを積層して両者を加熱圧着する方法、個別に形成した熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層とポリカーボネート樹脂を含む層とを積層して、両者を接着剤によって接着する方法、熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層とポリカーボネート樹脂を含む層とを共押出成形する方法、予め形成しておいた熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層を用いて、ポリカーボネート樹脂を含む層をインモールド成形して一体化する方法、などの各種方法があるが、リタデーション値を３０００ｎｍ以上にするには、成形時または成形後に延伸する必要がある。製造コストや生産性の観点からは、共押出成形時に一軸延伸をする方法が好ましい。
本発明の一軸延伸シートの製造方法は、特に限定されない。例えば、ポリカーボネート樹脂を主成分とするポリカーボネート樹脂を含有する層の少なくとも一方の面に、熱可塑性樹脂（Ｂ）を含有する層が積層されてなるシートの製造方法として、個別に形成した熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層と、ポリカーボネート樹脂を含む層とを積層して両者を加熱圧着する方法、個別に形成した熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層とポリカーボネート樹脂を含む層とを積層して、両者を接着剤によって接着する方法、熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層とポリカーボネート樹脂を含む層とを共押出成形する方法、予め形成しておいた熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層を用いて、ポリカーボネート樹脂を含む層をインモールド成形して一体化する方法、などの各種方法があるが、リタデーション値を３０００ｎｍ以上にするには、成形時または成形後に延伸する必要がある。製造コストや生産性の観点からは、共押出成形時に一軸延伸をする方法が好ましい。
【0130】
共押出成形する方法としては、例えば、ポリカーボネート樹脂を含む層および熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層を各々別々の押出機で加熱溶融し、Ｔダイのスリット状の吐出口からそれぞれを押出して積層し、次いで冷却ロールに密着固化させるようにする製造方法を挙げることができる。
さらに、本発明においては、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シートをより得る方法として、少なくとも、ポリカーボネート樹脂を含む組成物をシート状に押出し、後段冷却ロールとピンチロールの間を通過させて、延伸することを含み、前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む一軸延伸シートの製造方法が挙げられる。この方法は、全体厚みが０．６ｍｍ以上の厚いフィルムであっても、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とできる点で有益である。ここで、直後とは、例えば、１２０秒以内であることであり、また、シートの搬送が３０００ｍｍ以内であることをいう。ポリカーボネート樹脂を含む組成物は、ポリカーボネート樹脂層の構成材料となる。
さらに、本発明においては、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下である一軸延伸シートをより得る方法として、少なくとも、ポリカーボネート樹脂を含む組成物をシート状に押出し、後段冷却ロールとピンチロールの間を通過させて、延伸することを含み、前記後段冷却ロールを通過させた直後に、前記シート状の組成物を加熱することを含む一軸延伸シートの製造方法が挙げられる。この方法は、全体厚みが０．６ｍｍ以上の厚いフィルムであっても、流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が－４°以上４°以下とできる点で有益である。ここで、直後とは、例えば、１２０秒以内であることであり、また、シートの搬送が３０００ｍｍ以内であることをいう。ポリカーボネート樹脂を含む組成物は、ポリカーボネート樹脂層の構成材料となる。
【0131】
図１は、本発明の一軸延伸シートの製造装置の一例を示す概略図である。図１では、ダイ１から共押出した溶融状態のポリカーボネート樹脂と熱可塑性樹脂（Ｂ）とを、第１冷却ロール２と第２冷却ロール３との間に挟み込み、前記第２冷却ロール３に巻き掛けた後、少なくとも１本の後段冷却ロール４に巻きかける。その後、ヒーター５で再加熱し、ピンチロール６に送り込むことにより、高リタデーションかつ流れ方向（ＭＤ方向）を０°としたときの遅相軸が小さい一軸延伸シートが得られる。
図１に示す形態では、まず、ポリカーボネート樹脂と熱可塑性樹脂（Ｂ）とをそれぞれ別の押出機(図示せず)で加熱溶融し、共押出成形用のダイ１から共押出して積層する。
図１に示す形態では、まず、ポリカーボネート樹脂と熱可塑性樹脂（Ｂ）とをそれぞれ別の押出機(図示せず)で加熱溶融し、共押出成形用のダイ１から共押出して積層する。
【0132】
押出機で加熱溶融する温度は、ポリカーボネート樹脂および熱可塑性樹脂（Ｂ）のそれぞれのガラス転移温度（Ｔｇ）よりも８０～１５０℃高い温度が好ましい。一般的には、ポリカーボネート樹脂を押出するメイン押出機の温度条件は、２００℃以上であることが好ましく、２２０℃以上であることがより好ましく、また、３２０℃以下であることが好ましく、３１０℃以下であることがより好ましい。また、熱可塑性樹脂（Ｂ）を押出するサブ押出機の温度条件は、１８０℃以上であることが好ましく、１９０℃以上であることがより好ましく、２８０℃以下であることが好ましく、２７０℃以下であることがより好ましい。
【0133】
２種の溶融樹脂を共押出する方法としては、フィードブロック方式、マルチマニホールド方式などの公知の方法を採用することができる。
例えば、フィードブロック方式の場合であれば、フィードブロックで積層した溶融樹脂をＴダイなどのシート成形ダイに導き、シート状に成形した後、表面が鏡面処理された成形ロール（ポリッシングロール）に流入されてバンクを形成し、前記成形ロール通過中に鏡面仕上げと冷却を行うようにすればよい。
マルチマニホールド方式の場合には、マルチマニホールドダイ内で積層した溶融樹脂を、ダイ内部でシート状に成形した後、成形ロールにて表面仕上げおよび冷却を行うようにすればよい。
いずれにしても、ダイ１の温度は通常２３０～２９０℃、中でも好ましくは２５０～２８０℃に設定する。
例えば、フィードブロック方式の場合であれば、フィードブロックで積層した溶融樹脂をＴダイなどのシート成形ダイに導き、シート状に成形した後、表面が鏡面処理された成形ロール（ポリッシングロール）に流入されてバンクを形成し、前記成形ロール通過中に鏡面仕上げと冷却を行うようにすればよい。
マルチマニホールド方式の場合には、マルチマニホールドダイ内で積層した溶融樹脂を、ダイ内部でシート状に成形した後、成形ロールにて表面仕上げおよび冷却を行うようにすればよい。
いずれにしても、ダイ１の温度は通常２３０～２９０℃、中でも好ましくは２５０～２８０℃に設定する。
【0134】
次いで、ダイ１から共押出されたシート状の共押出体を、少なくとも３本の冷却ロールに巻きかけることによって冷却固化する。具体的には、溶融状態のシート状の共押出体を第１冷却ロール２と第２冷却ロール３との間に挟み込み、第２冷却ロールに巻き掛けた後、少なくとも１本の後段冷却ロール４に巻き掛ける。その後、ヒーター５で再加熱し、上下に配置された一対のピンチロール６に送り込むことにより、本発明の一軸延伸シート（多層体）を得ることができる。
【0135】
成形（冷却）ロールとしては剛体ロールや弾性ロールがあり、いずれを用いても構わない。一実施形態において、冷却ロール（２，３，４）は剛体ロールである。シート状の共押出体の表面を鏡面処理するため、剛体ロールは鏡面仕上げされていることが好ましい。
【0136】
表面を鏡面処理するためには、第１冷却ロール２と第２冷却ロール３との間に挟み込み、前記第２冷却ロール３に巻き掛けた後、少なくとも１本の後段冷却ロール４でポリカーボネート樹脂面を巻き掛けることが好ましい。第１冷却ロール２および第２冷却ロール３の温度は、それぞれ、７０℃以上であることが好ましく、８０℃以上であることがより好ましく、また、１６０℃以下であることが好ましく、１５０℃以下であることが好ましい。
また、後段冷却ロール４の温度は、７０℃以上であることが好ましく、９０℃以上であることがより好ましく、また、２１０℃以下であることが好ましく、２００℃以下であることがより好ましい。
第１冷却ロール２および第２冷却ロール３、後段冷却ロール４のロール温度は、第１冷却ロール２および第２冷却ロール３のロールの温度差は、２０℃以内であることが好ましい。第２冷却ロール３と後段冷却ロール４のロールの温度差は、５０～１００℃であることが好ましい。
第１冷却ロール２および第２冷却ロール３、後段冷却ロール４のロール速度は、それぞれ、０．５ｍ／ｍｉｎ以上であることが好ましく、０．８ｍ／ｍｉｎ以上であることがより好ましく、また、３０．０ｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、６．０ｍ／ｍｉｎ以下であることがより好ましい。
また、後段冷却ロール４の温度は、７０℃以上であることが好ましく、９０℃以上であることがより好ましく、また、２１０℃以下であることが好ましく、２００℃以下であることがより好ましい。
第１冷却ロール２および第２冷却ロール３、後段冷却ロール４のロール温度は、第１冷却ロール２および第２冷却ロール３のロールの温度差は、２０℃以内であることが好ましい。第２冷却ロール３と後段冷却ロール４のロールの温度差は、５０～１００℃であることが好ましい。
第１冷却ロール２および第２冷却ロール３、後段冷却ロール４のロール速度は、それぞれ、０．５ｍ／ｍｉｎ以上であることが好ましく、０．８ｍ／ｍｉｎ以上であることがより好ましく、また、３０．０ｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、６．０ｍ／ｍｉｎ以下であることがより好ましい。
【0137】
ヒーター５としては、遠赤外線加熱ヒーター、カーボンヒーター、グラファイトヒーター、シーズヒーター等が例示され、いずれを用いても構わない。一実施形態において、ヒーター５は遠赤外線加熱ヒーターである。ヒーター５の加熱温度は、２５０℃以上であることが好ましく、３００℃以上であることがより好ましく、また、５００℃以下であることが好ましく、４５０℃以下であることがより好ましい。ヒーター５とシートとの距離を、１０ｍｍ以上とすることが好ましく、２０ｍｍ以上とすることがより好ましく、また、１００ｍｍ以下であることが好ましく、８０ｍｍ以下であることがより好ましい。このような条件で再度加熱することで、後段冷却ロール４の剥がれ際に発生する遅相軸の角度ブレを抑制することができる。
後冷却ロール４とピンチロール６の速度比（ピンチロール／後段冷却ロール）は、１．０以上であることが好ましく、１．０５以上であることがより好ましく、１．１以上であることがより好ましく、１．２以上であることが特に好ましい。また、２．０以下であることが好ましく、１．８以下であることがより好ましく、１．６以下であることがさらに好ましく、１．４以下であることが一層好ましい。
後冷却ロール４とピンチロール６の速度比（ピンチロール／後段冷却ロール）は、１．０以上であることが好ましく、１．０５以上であることがより好ましく、１．１以上であることがより好ましく、１．２以上であることが特に好ましい。また、２．０以下であることが好ましく、１．８以下であることがより好ましく、１．６以下であることがさらに好ましく、１．４以下であることが一層好ましい。
【0138】
本発明の一軸延伸シートの片面または両面に、耐指紋処理、反射防止処理、防眩処理、耐候性処理、帯電防止処理および防汚処理のいずれか一つ以上が施されていてもよい。反射防止処理、防汚処理、帯電防止処理、耐候性処理および防眩処理の方法は、特に限定されず、公知の方法を用いることができる。例えば、反射低減塗料を塗布する方法、誘電体薄膜を蒸着する方法、帯電防止塗料を塗布する方法などが挙げられる。
【0139】
本発明の一軸延伸シートは、高リタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制したシートである。したがって、透明基板材料や透明保護材料などとして好適に用いられる。具体的には、携帯電話端末、携帯型電子遊具、携帯情報端末、モバイルＰＣといった携帯型のディスプレイデバイスや、カーナビ、スピードメーターといった設置型のディスプレイデバイスなどの透明基板材料および透明保護材料（例えば、前面板）として好適に用いられる。
より具体的には、本発明の一軸延伸シートを含むタッチパネル前面保護板カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、および、偏光板の保護板として好ましく用いられる。
より具体的には、本発明の一軸延伸シートを含むタッチパネル前面保護板カーナビ用前面板、スピードメーター前面保護板、ＯＡ機器用または携帯電子機器用である、前面板、および、偏光板の保護板として好ましく用いられる。
【実施例0140】
以下に実施例を挙げて本発明をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り、適宜、変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例に限定されるものではない。
実施例で用いた測定機器等が廃番等により入手困難な場合、他の同等の性能を有する機器を用いて測定することができる。
実施例で用いた測定機器等が廃番等により入手困難な場合、他の同等の性能を有する機器を用いて測定することができる。
【0141】
＜熱可塑性樹脂の単量体単位の組成比＞
日本電子（株）製 ＪＮＭ－ＡＬ４００を用いて、１Ｈ－ＮＭＲおよび１３Ｃ－ＮＭＲ（４００ＭＨｚ：溶媒はＣＤＣｌ３）の測定値から計算した。
日本電子（株）製 ＪＮＭ－ＡＬ４００を用いて、１Ｈ－ＮＭＲおよび１３Ｃ－ＮＭＲ（４００ＭＨｚ：溶媒はＣＤＣｌ３）の測定値から計算した。
【0142】
＜ガラス転移温度＞
セイコーインスツルメンツ（株）製 示差走査熱量測定装置ＤＳＣ６２００を用いた。窒素３０ｍｌ／ｍｉｎ.流通下、１０℃／ｍｉｎ．で３０℃から２００℃まで昇温し、次に５０℃／ｍｉｎ．で２００℃から３０℃まで降温し、再度１０℃／ｍｉｎ．で３０℃から２００℃まで昇温した。２回目の昇温におけるベースラインと変曲点での接線の交点をガラス転移温度（単位：℃）として用いた。
セイコーインスツルメンツ（株）製 示差走査熱量測定装置ＤＳＣ６２００を用いた。窒素３０ｍｌ／ｍｉｎ.流通下、１０℃／ｍｉｎ．で３０℃から２００℃まで昇温し、次に５０℃／ｍｉｎ．で２００℃から３０℃まで降温し、再度１０℃／ｍｉｎ．で３０℃から２００℃まで昇温した。２回目の昇温におけるベースラインと変曲点での接線の交点をガラス転移温度（単位：℃）として用いた。
【0143】
＜リタデーション値および遅相軸の角度＞
シートの両端を同じ幅でカットして得られた９２０ｍｍ幅シート（両端のカット前後で中心軸の位置は一致している）の流れ方向（ＭＤ方向）に対して垂直に４０ｍｍピッチで試験片を切り出した（試験片サイズ：４０ｍｍ×５０ｍｍ）。この試験片のＭＤ方向に対して垂直に切り出した辺を、大塚電子（株）製のＲＥＴＳ－１００の基準バーに合わせて基準軸がぶれないようにサンプルをセットして、波長５９０ｎｍにおけるリタデーション値、遅相軸の角度を測定した。遅相軸の角度はＭＤ方向を０°としたときの遅相軸の角度である。
リタデーション値、遅相軸の角度のデータはシートのセンター部分を０ｍｍとし、－４４０ｍｍ～４４０ｍｍの範囲で、４０ｍｍピッチで取得した。
シートの両端を同じ幅でカットして得られた９２０ｍｍ幅シート（両端のカット前後で中心軸の位置は一致している）の流れ方向（ＭＤ方向）に対して垂直に４０ｍｍピッチで試験片を切り出した（試験片サイズ：４０ｍｍ×５０ｍｍ）。この試験片のＭＤ方向に対して垂直に切り出した辺を、大塚電子（株）製のＲＥＴＳ－１００の基準バーに合わせて基準軸がぶれないようにサンプルをセットして、波長５９０ｎｍにおけるリタデーション値、遅相軸の角度を測定した。遅相軸の角度はＭＤ方向を０°としたときの遅相軸の角度である。
リタデーション値、遅相軸の角度のデータはシートのセンター部分を０ｍｍとし、－４４０ｍｍ～４４０ｍｍの範囲で、４０ｍｍピッチで取得した。
【0144】
実施例および比較例のために、ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）～（Ａ－２）、メタクリル樹脂（Ｅ－１）、スチレン共重合体（Ｆ－１）として、下記に示す材料を使用した。しかしながら、本発明は、これらの材料に限定されるわけではない。
【0145】
＜ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）～（Ａ－２）、メタクリル樹脂（Ｅ－１）、スチレン共重合体（Ｆ－１）＞
ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）：三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ユーピロンＳ－１０００（重量平均分子量：３３，０００、ガラス転移温度：１４７℃）
ポリカーボネート樹脂（Ａ－２）：三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ユーピロンＥ－２０００（重量平均分子量：５３，０００、ガラス転移温度：１５１℃）
メタクリル樹脂（Ｅ－１）：アルケマ株式会社製ＡＬＴＵＧＬＡＳ（登録商標）Ｖ０２０（重量平均分子量：１２７，０００、ガラス転移温度：１０９℃、温度２３０℃・３．８ｋｇ荷重下のメルトフローレイト：１．８ｇ／１０分、メタクリル酸メチル／アクリル酸メチル＝９６．１質量％／３．９質量％、屈折率１．４９、ｍｍ／ｍｒ／ｒｒ＝７．４モル％／３７．４モル％／５５．２モル％）
スチレン共重合体（Ｆ－１）：Ｆｉｎｅ－ｂｌｅｎｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製ＳＡＭ－０２０（（ｆ１）／（ｆ２）＝スチレン／無水マレイン酸＝８３質量％／１７質量％、重量平均分子量：１０７，２００、ガラス転移温度：１２９℃）
ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）：三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ユーピロンＳ－１０００（重量平均分子量：３３，０００、ガラス転移温度：１４７℃）
ポリカーボネート樹脂（Ａ－２）：三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ユーピロンＥ－２０００（重量平均分子量：５３，０００、ガラス転移温度：１５１℃）
メタクリル樹脂（Ｅ－１）：アルケマ株式会社製ＡＬＴＵＧＬＡＳ（登録商標）Ｖ０２０（重量平均分子量：１２７，０００、ガラス転移温度：１０９℃、温度２３０℃・３．８ｋｇ荷重下のメルトフローレイト：１．８ｇ／１０分、メタクリル酸メチル／アクリル酸メチル＝９６．１質量％／３．９質量％、屈折率１．４９、ｍｍ／ｍｒ／ｒｒ＝７．４モル％／３７．４モル％／５５．２モル％）
スチレン共重合体（Ｆ－１）：Ｆｉｎｅ－ｂｌｅｎｄ Ｐｏｌｙｍｅｒ社製ＳＡＭ－０２０（（ｆ１）／（ｆ２）＝スチレン／無水マレイン酸＝８３質量％／１７質量％、重量平均分子量：１０７，２００、ガラス転移温度：１２９℃）
【0146】
合成例１〔ビニル共重合体（Ｃ－１）の製造〕
モノマー成分として、精製したメタクリル酸メチル（三菱ガス化学社製）７５．０００モル％、および精製したスチレン（和光純薬工業社製）２４．９９８モル％、ならびに、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート（アルケマ吉富社製、商品名：ルペロックス５７５）０．００２モル％からなるモノマー組成物を、ヘリカルリボン翼付き１０Ｌ完全混合槽に１ｋｇ／ｈで連続的に供給し、平均滞留時間２．５時間、重合温度１５０℃で連続重合を行った。重合槽の液面が一定となるよう底部から連続的に抜き出し、脱溶剤装置に導入してペレット状の共重合体を得た。得られた共重合体のメタクリル酸メチル由来の（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合は７３モル％であった。また、ゲル浸透クロマトグラフィーにより測定した重量平均分子量（標準ポリスチレン換算）は１２４，０００であった。この共重合体をイソ酪酸メチル（関東化学社製）に溶解し、１０質量％イソ酪酸メチル溶液を調製した。１０００ｍＬオートクレーブ装置に、この共重合体の１０質量％イソ酪酸メチル溶液を５００質量部、水素化触媒として１０質量％Ｐｄ／Ｃ（ＮＥケムキャット社製）を１質量部仕込み、水素圧９ＭＰａ、２００℃で１５時間保持して、共重合体のスチレン部位の芳香族二重結合を水素化した。スチレン部位の水素化反応率は９９％であった。また、得られたビニル共重合体（Ｃ－１）において、メタクリル酸メチル由来の構成単位の割合は７３モル％であり、ビニル共重合体（Ｃ－１）はガラス転移温度１１５℃であった。
モノマー成分として、精製したメタクリル酸メチル（三菱ガス化学社製）７５．０００モル％、および精製したスチレン（和光純薬工業社製）２４．９９８モル％、ならびに、重合開始剤としてｔ－アミルパーオキシ－２－エチルヘキサノエート（アルケマ吉富社製、商品名：ルペロックス５７５）０．００２モル％からなるモノマー組成物を、ヘリカルリボン翼付き１０Ｌ完全混合槽に１ｋｇ／ｈで連続的に供給し、平均滞留時間２．５時間、重合温度１５０℃で連続重合を行った。重合槽の液面が一定となるよう底部から連続的に抜き出し、脱溶剤装置に導入してペレット状の共重合体を得た。得られた共重合体のメタクリル酸メチル由来の（メタ）アクリル酸エステル単量体単位（ｃ１）の割合は７３モル％であった。また、ゲル浸透クロマトグラフィーにより測定した重量平均分子量（標準ポリスチレン換算）は１２４，０００であった。この共重合体をイソ酪酸メチル（関東化学社製）に溶解し、１０質量％イソ酪酸メチル溶液を調製した。１０００ｍＬオートクレーブ装置に、この共重合体の１０質量％イソ酪酸メチル溶液を５００質量部、水素化触媒として１０質量％Ｐｄ／Ｃ（ＮＥケムキャット社製）を１質量部仕込み、水素圧９ＭＰａ、２００℃で１５時間保持して、共重合体のスチレン部位の芳香族二重結合を水素化した。スチレン部位の水素化反応率は９９％であった。また、得られたビニル共重合体（Ｃ－１）において、メタクリル酸メチル由来の構成単位の割合は７３モル％であり、ビニル共重合体（Ｃ－１）はガラス転移温度１１５℃であった。
【0147】
製造例１〔熱可塑性樹脂（Ｂ－１）のペレット製造〕
ビニル共重合体（Ｃ－１）を１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ－３６（株式会社ＡＤＥＫＡ製）５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド（製品名：Ｈ－１００、理研ビタミン株式会社製）０．２質量％を加え、ブレンダーで２０分混合後、目開き１０μｍのポリマーフィルターを取り付けたスクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（芝浦機械株式会社製、ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混練して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレットは安定して製造できた。
熱可塑性樹脂（Ｂ－１）のペレットについて、外観は透明であり、ガラス転移温度は１１５℃であり、屈折率は１．４９であった。
ビニル共重合体（Ｃ－１）を１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ－３６（株式会社ＡＤＥＫＡ製）５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド（製品名：Ｈ－１００、理研ビタミン株式会社製）０．２質量％を加え、ブレンダーで２０分混合後、目開き１０μｍのポリマーフィルターを取り付けたスクリュー径２６ｍｍの２軸押出機（芝浦機械株式会社製、ＴＥＭ－２６ＳＳ、Ｌ／Ｄ≒４０）を用い、シリンダー温度２４０℃で溶融混練して、ストランド状に押出してペレタイザーでペレット化した。ペレットは安定して製造できた。
熱可塑性樹脂（Ｂ－１）のペレットについて、外観は透明であり、ガラス転移温度は１１５℃であり、屈折率は１．４９であった。
【0148】
製造例２〔熱可塑性樹脂（Ｂ－２）のペレット製造〕
メタクリル樹脂（Ｅ－１）を５０質量部と、スチレン共重合体（Ｆ－１）を５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ－３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。熱可塑性樹脂（Ｂ－２）のペレットは安定して製造できた。
熱可塑性樹脂（Ｂ－２）のペレットについて、外観は透明であり、ガラス転移温度は１２２℃であり、屈折率は１．５４であった。
メタクリル樹脂（Ｅ－１）を５０質量部と、スチレン共重合体（Ｆ－１）を５０質量部の合計１００質量部に対して、リン系添加剤ＰＥＰ－３６ ５００ｐｐｍ、およびステアリン酸モノグリセリド０．２質量％を加え、製造例１と同様に混合、ペレット化を行った。熱可塑性樹脂（Ｂ－２）のペレットは安定して製造できた。
熱可塑性樹脂（Ｂ－２）のペレットについて、外観は透明であり、ガラス転移温度は１２２℃であり、屈折率は１．５４であった。
【0149】
実施例１〔シート（Ｋ－１）の製造〕
軸径５０ｍｍの単軸押出機と、軸径１２０ｍｍの単軸押出機と、全押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結された１１８０ｍｍ幅のＴダイとを有する多層押出装置を用いて、シートを成形した。軸径５０ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た熱可塑性樹脂（Ｂ－１）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を１７ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径１２０ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ－１）を連続的に導入し、シリンダー温度２９０℃、吐出量を２９１ｋｇ／ｈで押し出した。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２８０℃にして熱可塑性樹脂（Ｂ－１）とポリカーボネート樹脂（Ａ－１）を導入しシート成形した。
その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、図１に示すように、３本の鏡面仕上げロール（図１の２、３、４）のロール温度を上流側から１１５℃、１２０℃、１８５℃、ロール速度を上流側から３．０８ｍ／ｍｉｎ、３．０８ｍ／ｍｉｎ、３．１０ｍ／ｍｉｎとして鏡面を転写しながら冷却し、３本目のロールから剥離後に、ＭＤ方向に対して垂直に並べられたセラミックス遠赤外線ヒーター［寸法：２５０×６５ｍｍ、ヒーター容量：４００Ｗ］を４００℃にして、シートとの距離を６０ｍｍで、再加熱し、ピンチロール速度４．１０ｍ／ｍｉｎで一軸延伸し、シート（Ｋ－１）を得た。得られたシート（Ｋ－１）の中央部の全体厚みは１０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１０５０ｍｍ、リタデーション値は５８０８～６８０７ｎｍ、遅相軸の角度は－３．４６～２．５３°であった。
軸径５０ｍｍの単軸押出機と、軸径１２０ｍｍの単軸押出機と、全押出機に連結されたフィードブロックと、フィードブロックに連結された１１８０ｍｍ幅のＴダイとを有する多層押出装置を用いて、シートを成形した。軸径５０ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た熱可塑性樹脂（Ｂ－１）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を１７ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径１２０ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ－１）を連続的に導入し、シリンダー温度２９０℃、吐出量を２９１ｋｇ／ｈで押し出した。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２８０℃にして熱可塑性樹脂（Ｂ－１）とポリカーボネート樹脂（Ａ－１）を導入しシート成形した。
その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、図１に示すように、３本の鏡面仕上げロール（図１の２、３、４）のロール温度を上流側から１１５℃、１２０℃、１８５℃、ロール速度を上流側から３．０８ｍ／ｍｉｎ、３．０８ｍ／ｍｉｎ、３．１０ｍ／ｍｉｎとして鏡面を転写しながら冷却し、３本目のロールから剥離後に、ＭＤ方向に対して垂直に並べられたセラミックス遠赤外線ヒーター［寸法：２５０×６５ｍｍ、ヒーター容量：４００Ｗ］を４００℃にして、シートとの距離を６０ｍｍで、再加熱し、ピンチロール速度４．１０ｍ／ｍｉｎで一軸延伸し、シート（Ｋ－１）を得た。得られたシート（Ｋ－１）の中央部の全体厚みは１０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１０５０ｍｍ、リタデーション値は５８０８～６８０７ｎｍ、遅相軸の角度は－３．４６～２．５３°であった。
【0150】
実施例２〔樹脂多層体（Ｋ－２）の製造〕
実施例１と同様の装置構成で、ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）の代わりにポリカーボネート樹脂（Ａ－２）、熱可塑性樹脂（Ｂ－１）の代わりに熱可塑性樹脂（Ｂ－２）を使用し、軸径５０ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た熱可塑性樹脂（Ｂ－２）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を１０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径１２０ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ－２）を連続的に導入し、シリンダー温度２９０℃、吐出量を３２４ｋｇ／ｈで押し出た。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２８０℃にして熱可塑性樹脂（Ｂ－２）とポリカーボネート樹脂（Ａ－２）を導入しシート成形した。
その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、３本の鏡面仕上げロールのロール温度を上流側から１１５℃、１２０℃、１８５℃、ロール速度を上流側から１．７７ｍ／ｍｉｎ、１．７７ｍ／ｍｉｎ、１．７９ｍ／ｍｉｎとして鏡面を転写しながら冷却し、３本目のロールから剥離後に、ＭＤ方向に対して垂直に並べられたセラミックス遠赤外線ヒーター［寸法：２５０×６５ｍｍ、ヒーター容量：４００Ｗ］を４００℃にして、シートとの距離を６０ｍｍで、再加熱し、ピンチロール速度２．２０ｍ／ｍｉｎで一軸延伸し、シート（Ｋ－２）を得た。得られたシート（Ｋ－２）の中央部の全体厚みは２０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１１００ｍｍ、リタデーション値は７３３９～７９３９ｎｍ、遅相軸の角度－２．９０～３．２８°であった。
実施例１と同様の装置構成で、ポリカーボネート樹脂（Ａ－１）の代わりにポリカーボネート樹脂（Ａ－２）、熱可塑性樹脂（Ｂ－１）の代わりに熱可塑性樹脂（Ｂ－２）を使用し、軸径５０ｍｍの単軸押出機に製造例１で得た熱可塑性樹脂（Ｂ－２）を連続的に導入し、シリンダー温度２４０℃、吐出量を１０ｋｇ／ｈの条件で押し出した。また、軸径１２０ｍｍの単軸押出機にポリカーボネート樹脂（Ａ－２）を連続的に導入し、シリンダー温度２９０℃、吐出量を３２４ｋｇ／ｈで押し出た。全押出機に連結されたフィードブロックは２種２層の分配ピンを備え、温度２８０℃にして熱可塑性樹脂（Ｂ－２）とポリカーボネート樹脂（Ａ－２）を導入しシート成形した。
その先に連結された温度２７０℃のＴダイでシート状に押し出し、３本の鏡面仕上げロールのロール温度を上流側から１１５℃、１２０℃、１８５℃、ロール速度を上流側から１．７７ｍ／ｍｉｎ、１．７７ｍ／ｍｉｎ、１．７９ｍ／ｍｉｎとして鏡面を転写しながら冷却し、３本目のロールから剥離後に、ＭＤ方向に対して垂直に並べられたセラミックス遠赤外線ヒーター［寸法：２５０×６５ｍｍ、ヒーター容量：４００Ｗ］を４００℃にして、シートとの距離を６０ｍｍで、再加熱し、ピンチロール速度２．２０ｍ／ｍｉｎで一軸延伸し、シート（Ｋ－２）を得た。得られたシート（Ｋ－２）の中央部の全体厚みは２０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１１００ｍｍ、リタデーション値は７３３９～７９３９ｎｍ、遅相軸の角度－２．９０～３．２８°であった。
【0151】
比較例１〔シート（Ｌ－１）の製造〕
セラミックス遠赤外線ヒーターをＯＦＦにした以外は、実施例１のシート（Ｋ－１）と同様にして熱可塑性樹脂（Ｂ－１）とポリカーボネート樹脂（Ａ－１）のシート（Ｌ－１）を得た。得られたシート（Ｌ－１）の中央部の全体厚みは１０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１０５０ｍｍ、リタデーション値は５７７４～６５０２ｎｍ、遅相軸の角度－５．１１～４．３３°であった。
セラミックス遠赤外線ヒーターをＯＦＦにした以外は、実施例１のシート（Ｋ－１）と同様にして熱可塑性樹脂（Ｂ－１）とポリカーボネート樹脂（Ａ－１）のシート（Ｌ－１）を得た。得られたシート（Ｌ－１）の中央部の全体厚みは１０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１０５０ｍｍ、リタデーション値は５７７４～６５０２ｎｍ、遅相軸の角度－５．１１～４．３３°であった。
【0152】
比較例２〔シート（Ｌ－２）の製造〕
セラミックス遠赤外線ヒーターをＯＦＦにした以外は、実施例２のシート（Ｋ－２）と同様にして熱可塑性樹脂（Ｂ－２）とポリカーボネート樹脂（Ａ－２）のシート（Ｌ－１）を得た。得られたシート（Ｌ－２）の中央部の全体厚みは２０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１１００ｍｍ、リタデーション値は７４０３～８３５３ｎｍ、遅相軸の角度－６．０９～５．８９°であった。
セラミックス遠赤外線ヒーターをＯＦＦにした以外は、実施例２のシート（Ｋ－２）と同様にして熱可塑性樹脂（Ｂ－２）とポリカーボネート樹脂（Ａ－２）のシート（Ｌ－１）を得た。得られたシート（Ｌ－２）の中央部の全体厚みは２０００μｍ、表層（熱可塑性樹脂（Ｂ）を含む層）の厚みは６０μｍであり、シート幅１１００ｍｍ、リタデーション値は７４０３～８３５３ｎｍ、遅相軸の角度－６．０９～５．８９°であった。
【0153】
以上のように、高リタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制したシートを得ることができる。
【0154】
図２に、実施例１のシート（Ｋ－１）と比較例１のシート（Ｌ－１）の遅相軸の角度を示した。三角印が実施例１のシート（Ｋ－１）であり、丸印が比較例１のシート（Ｌ－１）である。
図３に実施例２のシート（Ｋ－２）と比較例２のシート（Ｌ－２）の遅相軸の角度を示した。丸印が実施例２のシート（Ｋ－１）であり、三角印が比較例２のシート（Ｌ－２）である。
図３に実施例２のシート（Ｋ－２）と比較例２のシート（Ｌ－２）の遅相軸の角度を示した。丸印が実施例２のシート（Ｋ－１）であり、三角印が比較例２のシート（Ｌ－２）である。
【0155】
図４に、実施例１のシート（Ｋ－１）と比較例１のシート（Ｌ－１）のリタデーション値を示した。三角印が実施例１のシート（Ｋ－１）であり、丸印が比較例１のシート（Ｌ－１）である。
図５に実施例２のシート（Ｋ－２）と比較例２のシート（Ｌ－２）のリタデーション値を示した。丸印が実施例２のシート（Ｋ－１）であり、三角印が比較例２のシート（Ｌ－２）である。
図５に実施例２のシート（Ｋ－２）と比較例２のシート（Ｌ－２）のリタデーション値を示した。丸印が実施例２のシート（Ｋ－１）であり、三角印が比較例２のシート（Ｌ－２）である。
【0156】
【産業上の利用可能性】
【0157】
本発明の一軸延伸シートは、高レタデーションで、遅相軸の角度ブレを抑制したシートが提供され、前記一軸延伸シートは透明基板材料や透明保護材料として用いることができる。具体的には携帯電話端末、携帯型電子遊具、携帯情報端末、モバイルＰＣといった携帯型のディスプレイデバイスや、カーナビ、スピードメーターといった設置型のディスプレイデバイスなどにおいて、例えばこれらの機器を保護する前面板として、好適に使用することができる。
【符号の説明】
【0158】
１．ダイ
２．第１冷却ロール
３．第２冷却ロール
４．後段冷却ロール
５．ヒーター
６．ピンチロール
２．第１冷却ロール
３．第２冷却ロール
４．後段冷却ロール
５．ヒーター
６．ピンチロール
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
