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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024086557
(43)【公開日】2024-06-27
(54)【発明の名称】タイヤ
(51)【国際特許分類】
B60C 9/20 20060101AFI20240620BHJP
B60C 11/00 20060101ALI20240620BHJP
B60C 11/13 20060101ALI20240620BHJP
【ＦＩ】
B60C9/20 E
B60C11/00 F
B60C11/13 B
【審査請求】未請求
【請求項の数】15
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023144284
(22)【出願日】2023-09-06
(31)【優先権主張番号】P 2022201135
(32)【優先日】2022-12-16
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000183233
【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000914
【氏名又は名称】弁理士法人ＷｉｓｅＰｌｕｓ
(72)【発明者】
【氏名】御▲崎▼ 桃加
(72)【発明者】
【氏名】石田 晋吾
(72)【発明者】
【氏名】三木 孝之
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 益任
【テーマコード（参考）】
3D131
【Ｆターム（参考）】
3D131AA02
3D131AA15
3D131AA33
3D131AA34
3D131AA35
3D131AA39
3D131AA44
3D131AA45
3D131BA01
3D131BA20
3D131BB01
3D131BB03
3D131BB06
3D131BB09
3D131BB11
3D131BC31
3D131DA34
3D131DA43
3D131DA44
3D131DA54
3D131EA10V
3D131EA10X
3D131EB24V
3D131EB24X
(57)【要約】
【課題】耐久性能に優れたタイヤを提供することを目的とする。
【解決手段】ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤに関する。
【選択図】なし
【解決手段】ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤに関する。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤ。
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤ。
【請求項2】
前記ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌ（ｍｍ）が０．３０ｍｍ以上である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項3】
前記ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌ（ｍｍ）が０．６０ｍｍ以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項4】
トレッド部を有し、
タイヤ赤道面上におけるトレッド表面から前記ベルト層までのタイヤ半径方向距離をＡ、前記ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離をＢとしたとき、Ａ／Ｂが１．０８以上、１．２２以下である請求項１に記載のタイヤ。
タイヤ赤道面上におけるトレッド表面から前記ベルト層までのタイヤ半径方向距離をＡ、前記ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離をＢとしたとき、Ａ／Ｂが１．０８以上、１．２２以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項5】
トレッド部を有し、
ベルトコードのタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）と、トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈとの積（Ｅ×Ｈ）が、２９２０以上、４６２０以下である請求項１に記載のタイヤ。
ベルトコードのタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）と、トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈとの積（Ｅ×Ｈ）が、２９２０以上、４６２０以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項6】
前記Ｄ及び前記Ｌの積（Ｄ×Ｌ）が、０．１２以上、０．２８以下である請求項２に記載のタイヤ。
【請求項7】
前記Ｄ、前記Ｅ及び前記Ｌの積（Ｄ×Ｅ×Ｌ）が、８．５以上、１２．０以下である請求項２に記載のタイヤ。
【請求項8】
前記Ａ／Ｂに対する前記Ｄの比（Ｄ／（Ａ／Ｂ））が、０．２０以上、０．５５以下である請求項４に記載のタイヤ。
【請求項9】
前記Ａ／Ｂに対する前記Ｄ及び前記Ｅの積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ））が、２０以上、３５以下である請求項４に記載のタイヤ。
【請求項10】
前記Ｄ及び前記Ｈの積（Ｄ×Ｈ）が、２３以上、３０以下である請求項５に記載のタイヤ。
【請求項11】
前記Ｄ、前記Ｅ及び前記Ｈの積（Ｄ×Ｅ×Ｈ）が、１５９０以上、１７００以下である請求項５に記載のタイヤ。
【請求項12】
トレッド部に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対する前記Ｄの比（Ｄ／Ｇ）が、０．０３０以上、０．０６０以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項13】
トレッド部に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対する前記Ｄ及び前記Ｅの積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／Ｇ）が、２．０以上、５．０以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項14】
前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）が、５０～７０本／５０ｍｍである請求項１に記載のタイヤ。
【請求項15】
トレッド部を有し、
トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈが、５８～６８である請求項１に記載のタイヤ。
トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈが、５８～６８である請求項１に記載のタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、タイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、各種タイヤ性能を改善する手法が種々検討されており、例えば、特許文献１ではベルト層を構成するベルトコードが単線ワイヤであり、ベルト補強層としてポリエチレンテレフタレート繊維を用いることで、耐久性能を維持し操縦安定性を向上させることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０２０－１３２０５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
一方で、ライフサイクルアセスメントの観点からタイヤの長寿命化が望まれていることから、タイヤの耐久性能をさらに向上させていくことが望まれていると考えられる。
本発明は、前記課題を解決し、耐久性能に優れたタイヤを提供することを目的とする。
本発明は、前記課題を解決し、耐久性能に優れたタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明は、ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤに関する。
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤに関する。
【発明の効果】
【0006】
本発明によれば、ベルト層を備えたタイヤであって、前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤであるので、耐久性能に優れたタイヤを提供できる。
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤであるので、耐久性能に優れたタイヤを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【発明を実施するための形態】
【0008】
本発明は、ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤである。
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤである。
【0009】
前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
４本のフィラメントを撚り合わせた１×４構造のベルトコードにすると、ベルトコード断面を効率よく丸に近づけることができる。断面が丸に近いベルトコードは、ベルトコード表面にかかる応力が１点に集中せず均一に分散するので、ベルトコード／ゴムの間の剥離に強くなる。一方、５本や６本のフィラメントを撚り合わせた１×５構造や１×６構造のようにフィラメント本数が増えると、潰れやすく丸い形状を維持しにくくなるため、１×４構造のベルトコードが用いられる。また、ベルトコード内に撚りが形成されることで、柔軟に変形させることが可能となり、走行時に変形が加わった際にベルトコードが座屈して折れることを抑制できると考えられる。
加えて、ベルトコードの外径Ｄを０．５０ｍｍ以下とすることで、コード自体が柔軟に変形できるようにするとともに、ベルトコードの外径Ｄとタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）を２０．０以上にすることで、剛性を高め、１本のベルトコード表面にかかる応力が十分に分散され、ベルトコード／ゴムの間の剥離に強くなる。また、Ｄ×Ｅを２８．０以下とすることで、ベルトコードと周囲のゴムとの接触面積を適度に増やし、かつタイヤ幅方向に隣接したベルトコード間に十分な量のゴムが存在するようになるため、変形時に力を逃がしやすくなる。
以上により、ベルトコード自体でも応力を集中しにくくし、ベルトプライ内でも特定のベルトコードの表面に応力が集中することを抑制することが可能となるため、ベルトコード／ゴム間の剥離が抑制され、耐久性能が向上すると推察される。
４本のフィラメントを撚り合わせた１×４構造のベルトコードにすると、ベルトコード断面を効率よく丸に近づけることができる。断面が丸に近いベルトコードは、ベルトコード表面にかかる応力が１点に集中せず均一に分散するので、ベルトコード／ゴムの間の剥離に強くなる。一方、５本や６本のフィラメントを撚り合わせた１×５構造や１×６構造のようにフィラメント本数が増えると、潰れやすく丸い形状を維持しにくくなるため、１×４構造のベルトコードが用いられる。また、ベルトコード内に撚りが形成されることで、柔軟に変形させることが可能となり、走行時に変形が加わった際にベルトコードが座屈して折れることを抑制できると考えられる。
加えて、ベルトコードの外径Ｄを０．５０ｍｍ以下とすることで、コード自体が柔軟に変形できるようにするとともに、ベルトコードの外径Ｄとタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）を２０．０以上にすることで、剛性を高め、１本のベルトコード表面にかかる応力が十分に分散され、ベルトコード／ゴムの間の剥離に強くなる。また、Ｄ×Ｅを２８．０以下とすることで、ベルトコードと周囲のゴムとの接触面積を適度に増やし、かつタイヤ幅方向に隣接したベルトコード間に十分な量のゴムが存在するようになるため、変形時に力を逃がしやすくなる。
以上により、ベルトコード自体でも応力を集中しにくくし、ベルトプライ内でも特定のベルトコードの表面に応力が集中することを抑制することが可能となるため、ベルトコード／ゴム間の剥離が抑制され、耐久性能が向上すると推察される。
【0010】
このように、４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードを用いたベルトプライにおいて、「Ｄが０．５０ｍｍ以下」、「Ｄ×Ｅが２０．０以上、２８．０以下」を満たす構成にすることにより、耐久性能を向上するという課題（目的）を解決するものである。すなわち、「Ｄが０．５０ｍｍ以下」、「Ｄ×Ｅが２０．０以上、２８．０以下」のパラメーターは課題（目的）を規定したものではなく、本願の課題は、耐久性能を向上することであり、そのための解決手段として当該パラメーターを満たすような構成にしたものである。
【0011】
以下、本発明の実施の一形態が図面に基づき説明されるが、これは一形態にすぎず、本発明のタイヤは以下の形態に限定されるものではない。
【0012】
図１は、本実施形態の空気入りタイヤ２（空気入りタイヤ）の正規状態のタイヤ回転軸を含むタイヤ子午線断面図である。
本明細書では、特に断りがない限り、タイヤの各部の寸法は、正規状態で測定された値である。
本明細書において、「正規状態」とは、タイヤが正規リム（図示省略）にリム組みされ、かつ、正規内圧が充填された無負荷の状態である。
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない場合、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、左右のビード間の距離を、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致させて、測定される。
本明細書では、特に断りがない限り、タイヤの各部の寸法は、正規状態で測定された値である。
本明細書において、「正規状態」とは、タイヤが正規リム（図示省略）にリム組みされ、かつ、正規内圧が充填された無負荷の状態である。
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない場合、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、左右のビード間の距離を、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致させて、測定される。
【0013】
「正規リム」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めているリムであり、例えばＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）であれば「ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている適用サイズにおける“標準リム”、ＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）であれば「ＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ」に記載されている“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”、ＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）であれば「ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”を指し、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、参照時に適用サイズがあればその規格に従う。そして規格に定められていないタイヤの場合には、リム組み可能であって、内圧が保持できるリム、即ちリム／タイヤ間からエア漏れを生じさせないリムの内、最もリム径が小さく、次いでリム幅が最も狭いものを指す。
【0014】
「正規内圧」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば“最高空気圧”、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、「正規リム」の場合と同様にＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合、前記正規リムを標準リムとして記載されている別のタイヤサイズ（規格に定められているもの）の正規内圧（但し、２５０ｋＰａ以上）を指す。なお、２５０ｋＰａ以上の正規内圧が複数記載されている場合には、その中の最小値を指す。
【0015】
また、本明細書において、「正規荷重」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、前記した「正規リム」や「正規内圧」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合は以下の計算により、正規荷重ＷＬを求める。
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
【0016】
タイヤの「断面幅Ｗｔ（ｍｍ）」は正規状態において、タイヤ側面に模様または文字などがある場合にはそれらを除いたものとしてのサイドウォール外面間の最大幅である。
【0017】
タイヤの「外径Ｄｔ（ｍｍ）」は正規状態におけるタイヤの外径を指す。
【0018】
タイヤの「断面高さＨｔ（ｍｍ）」はタイヤの半径方向断面における、タイヤ半径方向の高さを指し、タイヤのリム径をＲ（ｍｍ）としたとき、タイヤの外径Ｄｔとリム径Ｒとの差の半分に相当する。言い換えると、断面高さＨｔは（Ｄｔ－Ｒ）／２により求めることが可能である。
【0019】
図１において、トレッド部４からビード１２の方向、すなわち左右方向がタイヤ２の半径方向であり、１対のビード１２を結ぶ方向、すなわち上下方向がタイヤ２の軸方向であり、紙面との垂直方向がタイヤ２の周方向である。トレッド部４は、キャップ層３０及びベース層２８を備えている。
【0020】
なお、図１では、キャップ層３０及びベース層２８からなる２層構造トレッド部４の例が示されているが、トレッド部４が単層構造トレッド、３層以上の構造を有するトレッドで構成されるものでもよい。
【0021】
タイヤ２において、それぞれのサイドウォール６は、トレッド部４の端から半径方向略内向きに延びている。このサイドウォール６の半径方向外側部分は、トレッド部４と接合されている。このサイドウォール６の半径方向内側部分は、クリンチ１０と接合されている。このサイドウォール６は、カーカス１４の損傷を防止できる。
【0022】
図１のそれぞれのウィング８は、トレッド部４とサイドウォール６との間に位置している。ウィング８は、トレッド部４及びサイドウォール６のそれぞれと接合している。
【0023】
それぞれのクリンチ１０は、サイドウォール６の半径方向略内側に位置し、少なくとも１か所以上、リムと接する部分を有している。
【0024】
カーカス１４は、カーカスプライ３６を備えている。このタイヤ２では、カーカス１４は１枚のカーカスプライ３６からなるが、２枚以上で構成されてもよい。
【0025】
このタイヤ２では、カーカスプライ３６は、両側のビードコア３２の間に架け渡されており、トレッド部４及びサイドウォール６に沿っている。カーカスプライ３６は、それぞれのビードコア３２の周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。この折り返しにより、カーカスプライ３６には、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとが形成されている。すなわち、カーカスプライ３６は、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとを備えている。
【0026】
それぞれのビードコア３２は、このビードコア３２から半径方向外向きに延びるビードエイペックス３４を備えている。ビードコア３２はリング状であり、巻回された非伸縮性ワイヤーを含むことが望ましい。ビードエイペックス３４は、半径方向外向きに先細りである。
【0027】
図示されていないが、カーカスプライ３６は、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなることが望ましい。それぞれのコードが赤道面ＣＬに対してなす角度の絶対値は、７５°から９０°が好適である。換言すれば、このカーカス１４はラジアル構造を有することが好ましい。
【0028】
図１のベルト層１６は、トレッド部４の半径方向内側に位置している。ベルト層１６は、カーカス１４と積層されている。ベルト層１６は、カーカス１４を補強する。図１のタイヤ２は、ベルト層１６は、内側層３８及び外側層４０の２層のベルトプライからなる。図１から明らかなように、軸方向において、内側層３８の幅は外側層４０の幅よりも若干大きいことが望ましい。このタイヤ２では、ベルト層１６の軸方向幅はタイヤ２の断面幅の０．６倍以上が好ましく、０．９倍以下が好ましい。
【0029】
なお、図１では、内側層３８及び外側層４０の２層のベルトプライからなるベルト層１６の例が示されているが、ベルト層１６は、単層のベルトプライ、３層以上のベルトプライから構成されるものでもよい。
【0030】
図１のベルト層１６では、内側層３８、外側層４０、必要に応じて配される他のベルトプライのそれぞれが、並列させた多数の４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードと、トッピングゴム（被覆ゴム）とからなることが望ましい。言い換えれば、ベルト層１６を構成する各ベルトプライは、並列させた多数の１×４構造のベルトコード１７Ａを含んでいる。
【0031】
ここで、図２に、１×４構造のベルトコード１７Ａの一構成例の斜視図を示す。また図３に、図２に示した１×４構造のベルトコード１７Ａの長手方向と垂直な面での断面図を示す。なお、ベルトコードの長手方向は図中のＹ軸方向となる。長手方向と垂直な面は、図中のＸＺ平面と平行な面になる。
【0032】
図２、３に示したベルトコード１７Ａは、４本のフィラメント１７Ａｅが撚り合わされた１×４構造を有している。１×４構造とは、ベルトコード１本が、４本のフィラメントを撚り合わせたストランド１本で構成されていることを指す。そのため、ベルトコードが７本のフィラメントを撚り合わせたストランドを３本撚り合わせて構成されている場合には３×７構造と表現される。
【0033】
なお、１×Ｎ構造のＮは各コードを構成するストランドに含まれるフィラメントの本数に相当し、１は前記ストランドの本数に相当する。１×Ｎ構造としては、Ｎ本のフィラメントをその長手方向と垂直な断面において、フィラメントが１つの円形状の周方向に沿って単層となるように配列し撚り合せた構造などが挙げられる。
【0034】
本実施形態の１×４構造のベルトコード１７Ａに含まれるフィラメントの直径、すなわちフィラメント径は特に限定されないが、好ましくは０．１０ｍｍ以上、より好ましくは０．１３ｍｍ以上、更に好ましくは０．１５ｍｍ以上、より更に好ましくは０．１６ｍｍ以上、より更に好ましくは０．１７ｍｍ以上、より更に好ましくは０．１８ｍｍ以上、より更に好ましくは０．１９ｍｍ以上であり、また、好ましくは０．３０ｍｍ以下、より好ましくは０．２５ｍｍ以下、更に好ましくは０．２１ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0035】
図４は、ベルト層１６（内側層３８及び外側層４０）及びバンド層１８のタイヤ赤道面ＣＬ付近における拡大断面図である。
【0036】
図４に示されるように、ベルトプライ１７は、１×４構造のベルトコード１７Ａと、該ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）とを含んでいる。図４では、１×４構造のベルトコード１７Ａの横断面を模式的に円形として示している。ただ、図３の円形状の横断面にも示されているとおり、横断面が円形となる１×４構造のベルトコードのほか、横断面が楕円形状となるコードでもよいし、横断面が多角形状など、他の形状となるコードでもよい。
【0037】
また、フィラメント１７Ａｅは、耐久性能などの観点から、予めくせ付けを施したものを使用しても良い。
【0038】
図４の例では、ベルトプライ１７は、第１ベルトプライ（内側層３８）と、第１ベルトプライ（内側層３８）とタイヤ半径方向に隣接する第２ベルトプライ（外側層４０）とを含んでいる。第２ベルトプライ（外側層４０）は、第１ベルトプライ（内側層３８）のタイヤ半径方向の外側に位置している。
【0039】
ベルトコード１７Ａは、スチールコードであることが望ましい。このようなベルトコード１７Ａは、ベルトプライ１７の走行中の変形を抑制する。第１ベルトプライ（内側層３８）のベルトコード１７Ａ、及び、第２ベルトプライ（外側層４０）のベルトコード１７Ａは、同じ形状であっても、異なる形状であってもよい。
【0040】
１×４構造のベルトコード１７Ａの外径Ｄは、０．５０ｍｍ以下であり、好ましくは０．４７ｍｍ以下、より好ましくは０．４５ｍｍ以下、更に好ましくは０．４３ｍｍ以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは０．２５ｍｍ以上、より好ましくは０．３２ｍｍ以上、更に好ましくは０．３５ｍｍ以上、より更に好ましくは０．３８ｍｍ以上、より更に好ましくは０．４０ｍｍ以上であり、また、上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0041】
本発明において、ベルトコードの外径Ｄは、コード断面の外接円の直径を指し、例えば、１×２構造のベルトコードの場合、フィラメントの径がｄとすると、外径Ｄ＝２ｄであり、本発明で使用される１×４構造のベルトコードの場合、フィラメントの径がｄとすると、外径Ｄ＝ｄ×√２＋ｄで簡易的に求めることができる。図２、３の１×４構造のベルトコード１７Ａの場合は、図３のコード断面の外接円の直径Ｄがベルトコード１７Ａの外径に相当する。
【0042】
なお、ベルトコードを形成するフィラメント径ｄは、タイヤから抜き出したベルトコードのフィラメントの長手方向に垂直な方向でノギスを用いて測定することができる。この時、同一断面において、径が異なる場合は、最大値と最小値の単純平均をフィラメント径ｄとして取り扱う。
【0043】
ベルトコード１７Ａは、例えば、タイヤ周方向に対して１５～４５度の角度で傾斜していることが望ましい。なお、ここでいうベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角は、タイヤ赤道面上における、ベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角である。前記ベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角は、当該タイヤのトレッド部等を剥がし、タイヤ表面上にベルトコード１７Ａが露出するようにすることで測定することが可能である。
【0044】
特に限定されるものではないが、第１ベルトプライ（内側層３８）のベルトコード１７Ａと、第２ベルトプライ（外側層４０）のベルトコード１７Ａとは、互いに交差するように、タイヤ周方向に対する傾斜が逆向きに配されていることが望ましい。
【0045】
ベルトコード１７Ａは、その周囲を被覆しているゴム組成物との接着性の観点から、表面に銅及び亜鉛を含むめっきが施されていることが好ましい。また、前記した銅、亜鉛に加えて、コバルト、ニッケル、ビスマス、アンチモンなどのイオン化傾向が銅及び亜鉛の間に属する金属元素を含むめっきが施されていることがより好ましい。
【0046】
また、ベルトコード１７Ａは、周囲のゴム組成物との接着性の観点から、表面にポリベンゾオキサジン化合物の層を有することが好ましい。
【0047】
ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）としては、周知のゴム材料に加えて、フェノール系の熱硬化樹脂やシリカ、前記したコバルト、ニッケル、ビスマス、アンチモンなどのイオン化傾向が銅及び亜鉛の間に属する金属と有機脂肪酸との塩、ポリベンゾオキサジン化合物などを含有していることが望ましい。
【0048】
タイヤ２の幅方向断面において、タイヤ幅方向５０ｍｍ当たりのベルトコード１７Ａの配列本数（打ち込み本数（エンズ））Ｅ（本／５０ｍｍ）は、好ましくは４０本／５０ｍｍ以上、より好ましくは４６本／５０ｍｍ以上、更に好ましくは５０本／５０ｍｍ以上、より更に好ましくは５５本／５０ｍｍ以上、より更に好ましくは５６本／５０ｍｍ以上、特に好ましくは６０本／５０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１００本／５０ｍｍ以下、より好ましくは８２本／５０ｍｍ以下、更に好ましくは７０本／５０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、Ｅは、タイヤを幅方向に切り出した断面において、タイヤ赤道面から±２５ｍｍの範囲におけるコードの配列本数を指す。
なお、Ｅは、タイヤを幅方向に切り出した断面において、タイヤ赤道面から±２５ｍｍの範囲におけるコードの配列本数を指す。
【0049】
Ｅは、タイヤを製造する際のベルト層でのベルトコードの配列本数により適宜調整することが可能である。
【0050】
タイヤ２は、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ（ｍｍ）及びタイヤ２の幅方向断面におけるタイヤ幅方向のベルトコード１７Ａの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下である。
Ｄ×Ｅは、好ましくは２０．７以上、より好ましくは２１．５以上、更に好ましくは２２．０以上、より更に好ましくは２４．０以上、より更に好ましくは２５．０以上、特に好ましくは２５．８以上であり、また、好ましくは２７．０以下、より好ましくは２６．６以下、更に好ましくは２６．５以下、より更に好ましくは２６．２以下、より更に好ましくは２６．０以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
Ｄ×Ｅは、好ましくは２０．７以上、より好ましくは２１．５以上、更に好ましくは２２．０以上、より更に好ましくは２４．０以上、より更に好ましくは２５．０以上、特に好ましくは２５．８以上であり、また、好ましくは２７．０以下、より好ましくは２６．６以下、更に好ましくは２６．５以下、より更に好ましくは２６．２以下、より更に好ましくは２６．０以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0051】
タイヤ２において、より効果が得られる観点から、ベルトコード１７Ａのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌ（ｍｍ）が０．２５ｍｍ以上であることが望ましい。Ｌは、好ましくは０．２９ｍｍ以上、より好ましくは０．３０ｍｍ以上、更に好ましくは０．３３ｍｍ以上、より更に好ましくは０．３９ｍｍ以上、より更に好ましくは０．４０ｍｍ以上である。上限は特に限定されないが、好ましくは０．７０ｍｍ以下、より好ましくは０．６４ｍｍ以下、より好ましくは０．６０ｍｍ以下、更に好ましくは０．５７ｍｍ以下、より更に好ましくは０．５５ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、本発明において、コード間距離Ｌは、タイヤを幅方向に切り出した断面において、タイヤ赤道面から±２５ｍｍの範囲におけるベルトプライ内で隣り合うコード間距離を指す。図４では、コード間距離Ｌは、内側層３８内で隣り合うベルトコード１７Ａ表面間の直線距離、外側層４０内で隣り合うベルトコード１７Ａ表面間の直線距離である。
なお、本発明において、コード間距離Ｌは、タイヤを幅方向に切り出した断面において、タイヤ赤道面から±２５ｍｍの範囲におけるベルトプライ内で隣り合うコード間距離を指す。図４では、コード間距離Ｌは、内側層３８内で隣り合うベルトコード１７Ａ表面間の直線距離、外側層４０内で隣り合うベルトコード１７Ａ表面間の直線距離である。
【0052】
コード間距離Ｌを所定範囲、特に、０．３０ｍｍ以上、０．６０ｍｍ以下とすることで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
クラウン部（中心より左右２．５ｃｍの計５ｃｍ領域）において、隣り合うコード同士のゴムゲージが０．３０ｍｍ以上とすることにより、走行時にかかるせん断応力が隣り合うコード間に集中することを抑制し、亀裂発生を抑制することができると考えられる。
更に隣り合うベルトコード表面間のゴムゲージが０．６０ｍｍ以下であることで、配列本数が小さくなりすぎることを抑制し、ベルトコード表面にかかる応力が集中することを抑制し、ベルトコード／ゴム間の剥離を抑制しやすくなる。
以上から、上記所定範囲、特に０．３０ｍｍ以上、０．６０ｍｍ以下の範囲に調整することで、耐久性能が向上すると推察される。
クラウン部（中心より左右２．５ｃｍの計５ｃｍ領域）において、隣り合うコード同士のゴムゲージが０．３０ｍｍ以上とすることにより、走行時にかかるせん断応力が隣り合うコード間に集中することを抑制し、亀裂発生を抑制することができると考えられる。
更に隣り合うベルトコード表面間のゴムゲージが０．６０ｍｍ以下であることで、配列本数が小さくなりすぎることを抑制し、ベルトコード表面にかかる応力が集中することを抑制し、ベルトコード／ゴム間の剥離を抑制しやすくなる。
以上から、上記所定範囲、特に０．３０ｍｍ以上、０．６０ｍｍ以下の範囲に調整することで、耐久性能が向上すると推察される。
【0053】
図１のバンド層（ベルト補強層）１８は、ベルト層１６の半径方向外側に位置している。図１のタイヤ２では、軸方向において、バンド層１８はベルト層１６の幅と同等の幅を有している。このバンド層１８が、このベルト層１６の幅よりも大きな幅を有していてもよい。
【0054】
バンド層１８は、ベルト補強層コードとトッピングゴム（被覆ゴム）とからなることが望ましい。ベルト補強層コードは、タイヤ周方向に螺旋状に巻かれている。このバンド層１８は、いわゆるジョイントレス構造を有する。ベルト補強層コードは、実質的に周方向に延びている。タイヤ周方向に対するベルト補強層コードの角度は、５°以下、さらには２°以下であることが好ましい。このベルト補強層コードによりベルト層１６が拘束されるので、走行中の内圧によりタイヤの外径が大きくなることが抑制される。
【0055】
タイヤ２において、バンド層１８は、各ベルトプライ１７の拘束性を高め、高速走行時の耐久性能を高めることが可能である。
【0056】
バンド層１８の一形態として、有機繊維コード１８Ａと、有機繊維コード１８Ａを被覆する補強ゴム１８Ｂ（バンド層用被覆ゴム組成物）とを含む形態などが挙げられる。なお、通常、有機繊維コードは、ゴムとの接着性を改善するためにディップ処理が行われている。
【0057】
有機繊維コード１８Ａを構成する有機繊維としては、ポリエステル、ポリアミド、セルロースなどが挙げられる。これらは合成繊維でも良く、バイオマス由来の繊維であっても良い。また、ライフサイクルアセスメントの観点から、リサイクル、再生材料由来であることが望ましい。また、これらの繊維は合成繊維、バイオマス繊維、リサイクル／再生繊維の単一成分で形成されていても良く、これらを撚り合わせたハイブリッドコード、それぞれのフィラメントを合わせたマルチフィラメントを用いたコード、それぞれの成分が化学的に結合した化学構造を有するコードの何れであっても良い。
【0058】
ポリエステルコードとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）コード、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）コード、ポリエチレンフラノエート（ＰＥＦ）等が挙げられる。他のポリエステルコードと比較して、耐空気透過性に優れ、タイヤ内部の空気圧を保持しやすい観点から、ＰＥＦを用いても良い。また、ポリエステルコードの一部がポリアミド繊維等他の有機繊維からなるコードに代わった他の有機繊維からなるコードとのハイブリッドコードであっても良い。
【0059】
ポリエステルコードがバイオマス由来のポリエステルコードである場合、例えば、バイオマス由来のテレフタル酸やエチレングリコールを用いたバイオマスＰＥＴコード、バイオマス由来のフランジカルボン酸を用いたバイオマスＰＥＦなどを好適に用いることができる。
【0060】
バイオマスポリエステルコードは、例えば、バイオエタノールやフルフラール類、カレン類、シメン類、テルペン類などから変換、もしくは各種動植物由来の化合物から変換、微生物等から直接発酵製造したバイオマステレフタル酸、バイオマスエチレングリコールなどから得ることが可能である。
【0061】
ポリアミドコードとしては、例えば、脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミド、全芳香族ポリアミドが挙げられる。
【0062】
脂肪族ポリアミドは、直鎖の炭素鎖がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ナイロン４（ＰＡ４）、ナイロン４１０（ＰＡ４１０）、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）、ナイロン６１０（ＰＡ６１０）、ナイロン１０（ＰＡ１０）、ナイロン１０１０（ＰＡ１０１０）、ナイロン１０１２（ＰＡ１０１２）、ナイロン１１（ＰＡ１１）、などを挙げることが出来る。中でも部分的又は完全にバイオマス由来の材料で得られやすい観点からはナイロン４、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０、ナイロン１０１０、ナイロン１１などが挙げられる。
【0063】
ナイロン６及びナイロン６６としては、従来の化学合成由来のカプロラクタムを開環重合させたもの、ヘキサメチレンジアミン、アジピン酸を縮合重合させたもののほか、バイオ由来のシクロヘキサンを出発原料としてバイオカプロラクタムもしくは、バイオアジピン酸、バイオヘキサメチレンジアミンを製造し、それらを用いたナイロン６、もしくはナイロン６６を用いても良い。また、前述のバイオ原料は、グルコースのような糖などから得たものであっても良い。これらのナイロン６、ナイロン６６は従来用いられてきたものと同様の強度を備えると考えられる。
【0064】
ナイロン４としては、バイオ発酵由来のグルタミン酸から、γ-アミノ酪酸に変換したのちに得られる２‐ピロリドンを原料としたものが代表として挙げられるが、これに限られない。ナイロン４は、熱的・機械的安定性が良好であり、高分子構造設計が容易という特徴を有しているため、タイヤの性能、強度向上に寄与するため、好適に用いることが可能である。
【0065】
ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０、ナイロン１０１２、ナイロン１１等は、ひまし油（トウゴマ）から得られるリシノール酸などを原料として得ることが出来る。具体的には、ひまし油から得たセバシン酸、ドデカン二酸と、任意のジアミン化合物とを縮合重合することにより、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０を得ることができ、ひまし油から得た１１－アミノウンデカン酸を縮合重合することによりナイロン１１を得ることが可能である。
【0066】
半芳香族ポリアミドは、分子鎖の一部に芳香環構造を有するポリアミドであり、例えば、ナイロン４Ｔ（ＰＡ４Ｔ）、ナイロン６Ｔ（ＰＡ６Ｔ）、ナイロン１０Ｔ（ＰＡ１０Ｔ）などが挙げられる。
【0067】
ナイロン４Ｔ、ナイロン６Ｔ、ナイロン１０Ｔは、ジカルボン酸として、テレフタル酸を用い、それぞれ任意の炭素数のジアミン化合物と縮合重合を行うことにより得ることが可能である。その際、前述のバイオマス由来のテレフタル酸を用いてこれらのナイロン材料を得ることも可能である。これらは分子鎖内に剛直な環状構造を有する為、耐熱性などの観点で優れる。
【0068】
また、前述の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドとして、リジン由来の１，５－ペンタンジアミンをジカルボン酸類と重合したポリアミド５Ｘ（Ｘはジカルボン酸由来の炭素数であり、整数もしくはテレフタル酸を表すＴ）などを挙げることが出来る。
【0069】
全芳香族ポリアミドとしては、芳香環がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ポリパラフェニレンテレフタルアミドなどを挙げることができる。全芳香族ポリアミドも前述の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドと同様に、バイオマス由来のテレフタル酸とフェニレンジアミンを結合させることにより得ても良い。
【0070】
セルロース繊維としては、木材パルプ等の植物素材から製造されるレーヨン、ポリノジック、キュプラ、アセテート、リヨセル、モダール等を挙げることができる。これらセルロース系繊維は、原料がカーボンニュートラルであるだけでなく、生分解性であり使用後焼却しても有害ガスが出ない等の優れた環境性能を有するため好ましい。上記の中でも、工程の効率、環境への優しさ、機械強度のバランスから、レーヨン、ポリノジック、リヨセルが特に好ましい。
【0071】
また、上記のコードは、合成、バイオマス由来を問わず、飲料用ボトルや衣料品などの使用済みのものから回収、精製したものを再度紡糸することにより得られたリサイクルコードであっても良い。
【0072】
上記のコードは、１本以上のフィラメントを撚り合わせることにより形成されてよい。例えば、１１００デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１１００／２デシテックス）、４８回／１０ｃｍの下撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて下撚と反対又は同方向に同数の上撚をかけたもの、１６７０デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１６７０／２デシテックス）、４０回／１０ｃｍの撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて上撚をかけたものなどを使用することが出来る。
【0073】
また、上記のコードは、被覆層との良好な接着性を確保する観点から、予め接着層が塗布された処理をされていることが好ましい。接着層としては公知のものが使用でき、例えばレゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）による処理のほか、ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物などによりエポキシ処理した後、ＲＦＬ処理したものや、ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物により処理したもの等が使用可能である。
【0074】
レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）は、例えば、特開昭４８－１１３３５号公報に記載されているように、天然ゴム及び／又は合成ゴムラテックスと、フェノール－ホルムアルデヒドとレゾルシノールとの共縮合物とを含む接着剤組成物などが挙げられる。このような接着剤組成物は、例えば、アルカリ性触媒の存在下でフェノールとホルムアルデヒドとを縮合する工程と、水性フェノール－ホルムアルデヒド樹脂溶液とレゾルシノールとを共重合する工程と、生成したフェノール－ホルムアルデヒド－レゾルシノール樹脂溶液とラテックスゴムとを混合する工程とを含む製造方法により製造できる。
【0075】
なお、合成ゴムラテックスとしては、ブタジエン重合体ラテックス、スチレン／ブタジエン共重合体ラテックス、イソプレン重合体ラテックス、ブタジエン／アクリロニトリル共重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン／スチレン共重合体ラテックスなどが挙げられる。
【0076】
上記レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）からなる接着層は、ＲＦＬ接着剤を付与すること（上記コードをＲＦＬ液に浸漬（ＤＩＰ：ディッピング）する方法など）により、形成できる。上記ＲＦＬ接着剤は、通常、撚糸して繊維コードを得た後に付着されるが、撚糸の前又は途中に行ってもよい。
【0077】
上記ＲＦＬ接着剤の組成は特に限定されず、適宜選択すればよいが、なかでも、レゾルシン０．１～１０質量％、ホルマリン０．１～１０質量％、及びラテックス１～２８質量％を含む組成物であることが好ましく、レゾルシン０．５～３質量％、ホルマリン０．５～３質量％、及びラテックス１０～２５質量％を含む組成物であることがより好ましい。
【0078】
加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着したコードを１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。
【0079】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物は、ソルビトールポリグリシジルエーテルと、ブロックイソシアネートとを含む組成物であれば特に限定されない。なかでも、ソルビトールポリグリシジルエーテルであって塩素含有量が９．６質量％以下であるエポキシ化合物と、ブロックイソシアネートとを含む組成物が望ましい。
【0080】
ソルビトールポリグリシジルエーテルとしては、ソルビトールジグリシジルエーテル、ソルビトールトリグリシジルエーテル、ソルビトールテトラグリシジルエーテル、ソルビトールペンタグリシジルエーテル、ソルビトールヘキサグリシジルエーテル、又はこれらの混合物などが挙げられ、ソルビトールモノグリシジルエーテルが含まれていてもよい。ソルビトールポリグリシジルエーテルは、１分子中に多数のエポキシ基を有しており高い架橋構造を形成することができる。
【0081】
ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、９．６質量％以下が好ましく、９．５質量％以下がより好ましく、９．４質量％以下が更に好ましく、９．３質量％以下が特に好ましい。該塩素含有量の下限は、特に限定されず、例えば、１質量％以上である。
なお、本発明において、ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、ＪＩＳ Ｋ ７２４３－３に記載の方法などにより求めることができる。
なお、本発明において、ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、ＪＩＳ Ｋ ７２４３－３に記載の方法などにより求めることができる。
【0082】
ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、エポキシ化合物を合成する際に使用するエピクロルヒドリンの量を削減すること等により低減できる。
【0083】
ブロックイソシアネートは、イソシアネート化合物とブロック剤との反応により生成し、ブロック剤由来の基により一時的に不活性化されている化合物であり、所定温度で加熱するとそのブロック剤由来の基が解離し、イソシアネート基を生成する。
【0084】
イソシアネート化合物としては、分子内に２個以上のイソシアネート基を有するもの等が挙げられる。
２個のイソシアネート基を有するジイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルエーテルジイソシアネート、ジフェニルプロパンジイソシアネート、ビフェニルジイソシアネート、及びこれらの異性体、アルキル置換体、ハロゲン化物、ベンゼン環への水素添加物等を使用できる。また、３個のイソシアネート基を有するトリイソシアネート類、４個のイソシアネート基を有するテトライソシアネート類、及びポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート等を使用できる。これらのイソシアネート化合物は、１種単独で又は２種以上併用することができる。中でも、トリレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートが好ましい。
２個のイソシアネート基を有するジイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルエーテルジイソシアネート、ジフェニルプロパンジイソシアネート、ビフェニルジイソシアネート、及びこれらの異性体、アルキル置換体、ハロゲン化物、ベンゼン環への水素添加物等を使用できる。また、３個のイソシアネート基を有するトリイソシアネート類、４個のイソシアネート基を有するテトライソシアネート類、及びポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート等を使用できる。これらのイソシアネート化合物は、１種単独で又は２種以上併用することができる。中でも、トリレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートが好ましい。
【0085】
ブロック剤としては、ε－カプロラクタム、δ－バレロラクタム、γ－ブチロラクタム、β－プロピオラクタム等のラクタム系；フェノール、クレゾール、レゾルシノール、キシレノール等のフェノール系；メタノール、エタノール、ｎ－プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ－ブチルアルコール、イソブチルアルコール、ｔｅｒｔ－ブチルアルコール、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ベンジルアルコール等のアルコール系；ホルムアミドキシム、アセトアルドキシム、アセトキシム、メチルエチルケトキシム、ジアセチルモノオキシム、ベンゾフェノンオキシム、シクロヘキサノンオキシム等のオキシム系；マロン酸ジメチル、マロン酸ジエチル、アセト酢酸エチル、アセト酢酸メチル、アセチルアセトン等の活性メチレン系等を挙げることができる。なかでも、ラクタム系、フェノール系、オキシム系ブロック剤が好ましい。
【0086】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物において、ブロックイソシアネートの含有量は、ソルビトールポリグリシジルエーテル１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは２００質量部以上である。上限は、好ましくは５００質量部以下、より好ましくは４００質量部以下である。
【0087】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、必要に応じて以下の任意成分が含まれていても良い。例えば、ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物、ソルビトールポリグリシジルエーテルと共重合可能な樹脂、ブロックイソシアネート以外の硬化剤、有機増粘剤、酸化防止剤、光安定剤、接着性向上剤、補強剤、軟化剤、着色剤、レベリング剤、難燃剤、及び帯電防止剤等が挙げられる。
【0088】
ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物として、例えば、エチレングリコールグリシジルエーテル、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、ビスフェノールＳジグリシジルエーテル、ノボラックグリシジルエーテル、及びブロム化ビスフェノールＡジグリシジルエーテル等のグリシジルエーテル；ヘキサヒドロフタル酸グリシジルエステル、及びダイマー酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル；トリグリシジルイソシアヌレート、グリシジルヒンダントイン、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、トリグリシジルパラアミノフェノール、トリグリシジルメタアミノフェノール、ジグリシジルアニリン、ジグリシジルトルイジン、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、ジグリシジルトリブロムアニリン、及びテトラグリシジルビスアミノメチルシクロヘキサン等のグリシジルアミン；並びに３，４－エポキシシクロヘキシルメチルカルボキシレート、エポキシ化ポリブタジエン、エポキシ化大豆油等の脂環族あるいは脂肪族エポキサイド等が挙げられる。
【0089】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物による処理としては、ＲＦＬに含まれる各種成分をコードに付着させるために行われる処理、及び必要に応じてその後の加熱処理を含む処理などが挙げられる。
【0090】
付着方法としては、例えば、ローラーを使った塗布、ノズルからの噴霧、浴液（接着剤組成物）への浸漬等任意の方法を用いることができる。均一に付着させ、かつ余分な接着剤を除去する観点から、浸漬による付着が好ましい。
【0091】
また、コードへの付着量を調整するために、圧接ローラーによる絞り、スクレイパー等によるかき落とし、空気吹き付けによる吹き飛ばし、吸引、ビーターによる叩き等の手段をさらに採用してもよい。
【0092】
コードへの付着量は、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは１．５質量％以上であり、また、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは２．５質量％以下である。
なお、コードへの付着量は、コード１００質量部に対して、付着される上記ＲＦＬ接着剤中の固形分の量である。
なお、コードへの付着量は、コード１００質量部に対して、付着される上記ＲＦＬ接着剤中の固形分の量である。
【0093】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物の全固形分濃度は、好ましくは０．９質量％以上、より好ましくは１４質量％以上であり、また、好ましくは２９質量％以下、より好ましくは２３質量％以下である。
【0094】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、レゾルシン、ホルマリン、ゴムラテックスの他に、加硫調整剤、亜鉛華、酸化防止剤、消泡剤等を添加してもよい。
【0095】
加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着した補強材を１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。
【0096】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物はこれらの成分を含むものであれば特に限定されないが、ハロヒドリン化合物、ブロックイソシアネート化合物及びゴムラテックスを含み、かつレゾルシン及びホルムアルデヒドを含まない接着剤組成物が望ましい。
【0097】
ハロヒドリン化合物としては、ポリオール化合物とエピハロヒドリン化合物（ハロヒドリンエーテル）と反応させて得られる化合物などが挙げられる。
ポリオール化合物とは、分子内に２つ以上のヒドロキシル基を有する化合物であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール、エリスリトール、キシリトール、ソルビトール、酒石酸などのヒドロキシル酸、グリセリン酸、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。
エピハロヒドリン化合物としては、例えば、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリンなどが挙げられる。
ポリオール化合物とは、分子内に２つ以上のヒドロキシル基を有する化合物であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール、エリスリトール、キシリトール、ソルビトール、酒石酸などのヒドロキシル酸、グリセリン酸、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。
エピハロヒドリン化合物としては、例えば、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリンなどが挙げられる。
【0098】
ハロヒドリン化合物としては、例えば、フルオロアルコール化合物、クロロヒドリン化合物、ブロモヒドリン化合物、ヨードヒドリン化合物などが挙げられる。なかでも、ハロゲン化ソルビトール、ハロゲン化グリセロールが好ましい。
【0099】
ハロヒドリン化合物１００質量％中のハロゲン含有量は、５．０～１５．０質量％が好ましく、７．０～１３．０質量％がより好ましく、９．０～１２．０質量％が更に好ましい。
【0100】
ブロックイソシアネート化合物は、例えば、前述のブロックイソシアネートと同様の化合物が挙げられる。また、ゴムラテックスは、前述のゴムラテックスと同様のものが挙げられる。
【0101】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物は、ハロヒドリン化合物が１０．０～３０．０質量部、ブロックイソシアネート化合物１０．０～３０．０質量部、及びゴムラテックス８０．０～２４０．０質量部を含むことが望ましい。そして、当該接着剤組成物は、レゾルシン及びホルムアルデヒドを含まないことが望ましい。
【0102】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物からなる接着剤層は、該接着剤組成物を使用して、コードの表面上に形成される。該接着剤層は、例えば、浸漬、ブラッシング、鋳造、噴霧、ロールコーティング、ナイフコーティングなどによって形成されるが、これらに限定されない。
【0103】
【0104】
Ａは、好ましくは８．０ｍｍ以上、より好ましくは９．０ｍｍ以上、更に好ましくは１０．０ｍｍ以上、特に好ましくは１０．６ｍｍ以上であり、また、好ましくは１３．０ｍｍ以下、より好ましくは１２．０ｍｍ以下、更に好ましくは１１．０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0105】
なお、本発明において、「タイヤ赤道面上におけるトレッド表面からベルト層までのタイヤ半径方向距離Ａ」は、タイヤ赤道面上におけるトレッド表面と最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ最表面側界面までの距離を指す。タイヤ赤道面上に溝を有する場合は、該溝のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面と最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ最表面側の界面までの距離である。なお、ベルトプライにベルト補強層は含まれない。
図５のタイヤ２の場合、Ａは、タイヤ赤道面ＣＬ上におけるトレッド表面２４に相当する溝２６のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面から、外側層４０（第２ベルトプライ）のタイヤ半径方向外側表面までの直線距離である。
図５のタイヤ２の場合、Ａは、タイヤ赤道面ＣＬ上におけるトレッド表面２４に相当する溝２６のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面から、外側層４０（第２ベルトプライ）のタイヤ半径方向外側表面までの直線距離である。
【0106】
図５のＢ（ｍｍ）は、ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部Ｐにおけるトレッド表面２４からベルト層までの距離である。
【0107】
Ｂは、好ましくは６．０ｍｍ以上、より好ましくは８．０ｍｍ以上、更に好ましくは８．３ｍｍ以上、より更に好ましくは９．０ｍｍ以上、特に好ましくは９．６ｍｍ以上であり、また、好ましくは１１．８ｍｍ以下、より好ましくは１１．０ｍｍ以下、更に好ましくは１０．５ｍｍ以下、より更に好ましくは１０．０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0108】
なお、本発明において、「ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離Ｂ」は、トレッド表面と、ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部のタイヤ最表面側界面との最短距離を指す。トレッド表面の溝部については溝底部との距離ではなく、前記Ａと同様、溝のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面との最短距離である。
図５のタイヤ２の場合、Ｂは、トレッド表面２４と、外側層４０（第２ベルトプライ）のタイヤ幅方向端部Ｐのタイヤ半径方向外側表面との最短距離である。
図５のタイヤ２の場合、Ｂは、トレッド表面２４と、外側層４０（第２ベルトプライ）のタイヤ幅方向端部Ｐのタイヤ半径方向外側表面との最短距離である。
【0109】
タイヤ２において、Ａ／Ｂは、好ましくは１．０６以上、より好ましくは１．０８以上、更に好ましくは１．１０以上であり、また、好ましくは１．２８以下、より好ましくは１．２２以下、更に好ましくは１．１８以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0110】
Ａ／Ｂを上記範囲、特に１．０８以上、１．２２以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
Ａ／Ｂが大きい場合には、トレッド部が接地する際にベルト層端部の動きが大きくなり、ベルトコードが疲労し損傷しやすくなると考えられる。
一方で、Ａ／Ｂが小さい場合にはトレッド部のタイヤ幅方向中央部が接地する際にタイヤ半径方向内側へ変形し、浮いた状態（バックリング）となりやすくなり、局所的な曲げが発生してしまい、損傷しやすくなると考えられる。
よって、上記範囲、特に１．０８以上、１．２２以下に調整することで、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
Ａ／Ｂが大きい場合には、トレッド部が接地する際にベルト層端部の動きが大きくなり、ベルトコードが疲労し損傷しやすくなると考えられる。
一方で、Ａ／Ｂが小さい場合にはトレッド部のタイヤ幅方向中央部が接地する際にタイヤ半径方向内側へ変形し、浮いた状態（バックリング）となりやすくなり、局所的な曲げが発生してしまい、損傷しやすくなると考えられる。
よって、上記範囲、特に１．０８以上、１．２２以下に調整することで、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
【0111】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、ベルトコード１７Ａのタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）と、トレッド部４の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈの積（Ｅ×Ｈ）とが、２９２０以上、４９２０以下であることが望ましい。
Ｅ×Ｈの下限は、好ましくは３２２０以上、より好ましくは３３６０以上、更に好ましくは３４００以上、より更に好ましくは３５２０以上、より更に好ましくは３７２０以上である。上限は、好ましくは４９００以下、より好ましくは４７６０以下、更に好ましくは４６２０以下、より更に好ましくは４３２０以下、より更に好ましくは４０６０以下、特に好ましくは４０２０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｅ×Ｈの下限は、好ましくは３２２０以上、より好ましくは３３６０以上、更に好ましくは３４００以上、より更に好ましくは３５２０以上、より更に好ましくは３７２０以上である。上限は、好ましくは４９００以下、より好ましくは４７６０以下、更に好ましくは４６２０以下、より更に好ましくは４３２０以下、より更に好ましくは４０６０以下、特に好ましくは４０２０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0112】
Ｅ×Ｈを上記範囲、特に２９２０以上、４６２０以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつ配列本数が少ないと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
一方、Ｅ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつ配列本数が少ないと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
一方、Ｅ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
【0113】
なお、本発明において、キャップトレッドとは、トレッド部４を構成するゴム層のうち、タイヤ半径方向の最表層を形成するゴム層であり、トレッド部４が単層構造トレッドの場合は単層構造のトレッド自体、キャップ層及びベース層の２層構造のトレッドの場合はキャップ層、３層以上の構造を有するトレッドを構成する場合は最も外側の層を形成するゴム層が、それぞれキャップトレッドに相当する。
【0114】
キャップトレッドの硬度Ｈは、好ましくは５６以上、より好ましくは５８以上、更に好ましくは６０以上、より更に好ましくは６２以上であり、また、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、更に好ましくは６６以下、より更に好ましくは６５以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる傾向がある。
【0115】
なお、本発明において、ゴム組成物（加硫後）の硬度（ＪＩＳ－Ａ硬度）は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３：２０１２の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に従って、タイプＡデュロメータにより、２５℃で測定される。
タイヤから採取して測定する際、サンプルサイズは３０ｍｍ×３０ｍｍ×４ｍｍのサイズとし、タイヤのパターンなどにより、同じサイズのサンプルの作成が困難な場合には、可能な限り大きいサイズでサンプルを採取し、Ｎ＝５で測定可能な数だけ、トレッド部からサンプルを作成すれば良い。
タイヤから採取して測定する際、サンプルサイズは３０ｍｍ×３０ｍｍ×４ｍｍのサイズとし、タイヤのパターンなどにより、同じサイズのサンプルの作成が困難な場合には、可能な限り大きいサイズでサンプルを採取し、Ｎ＝５で測定可能な数だけ、トレッド部からサンプルを作成すれば良い。
【0116】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、トレッド部４に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）が、５．０ｍｍ以上であることが望ましい。
Ｇは、好ましくは５．５ｍｍ以上、より好ましくは６．０ｍｍ以上、更に好ましくは７．０ｍｍ以上、特に好ましくは８．０ｍｍ以上である。上限は、好ましくは１２．０ｍｍ以下、より好ましくは１１．０ｍｍ以下、更に好ましくは１０．０ｍｍ以下、より更に好ましくは８．５ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｇは、好ましくは５．５ｍｍ以上、より好ましくは６．０ｍｍ以上、更に好ましくは７．０ｍｍ以上、特に好ましくは８．０ｍｍ以上である。上限は、好ましくは１２．０ｍｍ以下、より好ましくは１１．０ｍｍ以下、更に好ましくは１０．０ｍｍ以下、より更に好ましくは８．５ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0117】
なお、本明細書において、周方向溝の溝深さＧとは、トレッド最表面の接地面を形成する面を延長した面の法線に沿って計測され、該接地面を形成する面を延長した面から最深の溝底までの距離を意味し、備えられた周方向溝の溝深さのうち、最大の距離を指す。
【0118】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及びベルトコード１７Ａのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌの積（Ｄ×Ｌ）が、０．０９以上、０．２８以下であることが望ましい。
Ｄ×Ｌは、好ましくは０．１２以上、より好ましくは０．１３以上、更に好ましくは０．１５以上、より更に好ましくは０．１７以上である。上限は、好ましくは０．２５以下、より好ましくは０．２４以下、更に好ましくは０．２２以下、より更に好ましくは０．２０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ×Ｌは、好ましくは０．１２以上、より好ましくは０．１３以上、更に好ましくは０．１５以上、より更に好ましくは０．１７以上である。上限は、好ましくは０．２５以下、より好ましくは０．２４以下、更に好ましくは０．２２以下、より更に好ましくは０．２０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0119】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ、タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向のベルトコード１７Ａの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）、及びベルトコード１７Ａのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌの積（Ｄ×Ｅ×Ｌ）が、７．６以上、１２．０以下であることが望ましい。
Ｄ×Ｅ×Ｌは、好ましくは８．５以上、より好ましくは８．９以上、更に好ましくは１０．４以上である。上限は、好ましくは１１．５以下、より好ましくは１１．０以下、更に好ましくは１０．８以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ×Ｅ×Ｌは、好ましくは８．５以上、より好ましくは８．９以上、更に好ましくは１０．４以上である。上限は、好ましくは１１．５以下、より好ましくは１１．０以下、更に好ましくは１０．８以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0120】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、タイヤ赤道面ＣＬ上におけるトレッド表面２４からベルト層１６までのタイヤ半径方向距離Ａ／ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部Ｐにおけるトレッド表面２４からベルト層までの距離Ｂ（Ａ／Ｂ）に対するベルトコード１７Ａの外径Ｄの比（Ｄ／（Ａ／Ｂ））が、０．２０以上、０．５５以下であることが望ましい。
Ｄ／（Ａ／Ｂ）は、好ましくは０．２７以上、より好ましくは０．３２以上、更に好ましくは０．３５以上、より更に好ましくは０．４１以上、より更に好ましくは０．４２以上、より更に好ましくは０．４４以上である。上限は、好ましくは０．５２以下、より好ましくは０．５０以下、更に好ましくは０．４９以下、特に好ましくは０．４７以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ／（Ａ／Ｂ）は、好ましくは０．２７以上、より好ましくは０．３２以上、更に好ましくは０．３５以上、より更に好ましくは０．４１以上、より更に好ましくは０．４２以上、より更に好ましくは０．４４以上である。上限は、好ましくは０．５２以下、より好ましくは０．５０以下、更に好ましくは０．４９以下、特に好ましくは０．４７以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0121】
Ｄ／（Ａ／Ｂ）を上記範囲、特に０．２０以上、０．５５以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
前述の通り、Ａ／Ｂが大きくなると接地時のベルト層端部の変形量が大きくなると考えられる。そのため、Ａ／Ｂに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄを大きくすることで、変形に対して十分な強度が発揮されるため、耐久性能が向上すると考えられる。一方で、過度にベルトコード１７Ａの外径Ｄが大きい場合やＡ／Ｂが極端に小さい場合は、良好な接地形状が得られにくくなることから、上限以下とすることが好ましいと考えられる。
前述の通り、Ａ／Ｂが大きくなると接地時のベルト層端部の変形量が大きくなると考えられる。そのため、Ａ／Ｂに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄを大きくすることで、変形に対して十分な強度が発揮されるため、耐久性能が向上すると考えられる。一方で、過度にベルトコード１７Ａの外径Ｄが大きい場合やＡ／Ｂが極端に小さい場合は、良好な接地形状が得られにくくなることから、上限以下とすることが好ましいと考えられる。
【0122】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、タイヤ赤道面ＣＬ上におけるトレッド表面２４からベルト層１６までのタイヤ半径方向距離Ａ／ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部Ｐにおけるトレッド表面２４からベルト層までの距離Ｂ（Ａ／Ｂ）に対する、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及びタイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向のベルトコード１７Ａの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ））が、２０以上、３５以下であることが望ましい。
（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ）は、好ましくは２１以上、より好ましくは２２以上、更に好ましくは２３以上である。上限は、好ましくは３０以下、より好ましくは２８以下、更に好ましくは２４以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ）は、好ましくは２１以上、より好ましくは２２以上、更に好ましくは２３以上である。上限は、好ましくは３０以下、より好ましくは２８以下、更に好ましくは２４以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0123】
（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ）を上記範囲、特に２０以上、３５以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
前述の通り、Ａ／Ｂが大きくなると接地時のベルト層端部の変形量が大きくなると考えられる。そのため、Ａ／Ｂに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積（Ｄ×Ｅ）を大きくすることで、変形に対して十分な強度が発揮されるため、耐久性能が向上すると考えられる。一方で、過度にベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積（Ｄ×Ｅ）が大きい場合やＡ／Ｂが極端に小さい場合は、良好な接地形状が得られにくくなることから、上限以下とすることが好ましいと考えられる。
前述の通り、Ａ／Ｂが大きくなると接地時のベルト層端部の変形量が大きくなると考えられる。そのため、Ａ／Ｂに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積（Ｄ×Ｅ）を大きくすることで、変形に対して十分な強度が発揮されるため、耐久性能が向上すると考えられる。一方で、過度にベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積（Ｄ×Ｅ）が大きい場合やＡ／Ｂが極端に小さい場合は、良好な接地形状が得られにくくなることから、上限以下とすることが好ましいと考えられる。
【0124】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ、及びトレッド部４の最表層を構成するキャップ層３０（キャップトレッド）の硬度Ｈの積（Ｄ×Ｈ）が、１９以上、３４以下であることが望ましい。
Ｄ×Ｈは、好ましくは２２以上、より好ましくは２３以上、更に好ましくは２４以上、より更に好ましくは２６以上、より更に好ましくは２７以上である。上限は、好ましくは３２以下、より好ましくは３１以下、更に好ましくは３０以下、より更に好ましくは２８以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ×Ｈは、好ましくは２２以上、より好ましくは２３以上、更に好ましくは２４以上、より更に好ましくは２６以上、より更に好ましくは２７以上である。上限は、好ましくは３２以下、より好ましくは３１以下、更に好ましくは３０以下、より更に好ましくは２８以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0125】
Ｄ×Ｈを上記範囲、特に２３以上、３０以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつベルトコード１７Ａの外径Ｄが小さいと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
そのため、Ｄ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつベルトコード１７Ａの外径Ｄが小さいと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
そのため、Ｄ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
【0126】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ、タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向のベルトコード１７Ａの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）、及びトレッド部４の最表層を構成するキャップ層３０（キャップトレッド）の硬度Ｈの積（Ｄ×Ｅ×Ｈ）が、１５７４以上、１９００以下であることが望ましい。
Ｄ×Ｅ×Ｈは、好ましくは１５９０以上、より好ましくは１５９５以上、更に好ましくは１６００以上である。上限は、好ましくは１８６２以下、より好ましくは１８０９以下、更に好ましくは１８００以下、より更に好ましくは１７００以下、より更に好ましくは１６８０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ×Ｅ×Ｈは、好ましくは１５９０以上、より好ましくは１５９５以上、更に好ましくは１６００以上である。上限は、好ましくは１８６２以下、より好ましくは１８０９以下、更に好ましくは１８００以下、より更に好ましくは１７００以下、より更に好ましくは１６８０以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0127】
Ｄ×Ｅ×Ｈを上記範囲、特に１５９０以上、１９００以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつベルトコード１７Ａの外径Ｄや配列本数Ｅが小さいと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
そのため、Ｄ×Ｅ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
キャップトレッドが柔らかくかつベルトコード１７Ａの外径Ｄや配列本数Ｅが小さいと、トレッド部の剛性が低くなるので、ベルト層に曲げが発生しやすくなる。
キャップトレッドが固いと、トレッド部の剛性値が高すぎるために、接地時の地面からの衝撃を吸収できず、コード折れを発生させてしまう。
そのため、Ｄ×Ｅ×Ｈを上記範囲に調整すると、ベルト層の曲げやコード折れが防止されるため、耐久性能が顕著に向上すると推察される。
【0128】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、トレッド部４に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対するベルトコード１７Ａの外径Ｄの比（Ｄ／Ｇ）が、０．０３０以上、０．０６０以下であることが望ましい。
Ｄ／Ｇは、好ましくは０．０３５以上、より好ましくは０．０３６以上、更に好ましくは０．０４０以上、より更に好ましくは０．０４２以上、より更に好ましくは０．０４８以上である。上限は、好ましくは０．０５９以下、より好ましくは０．０５８以下、更に好ましくは０．０５６以下、より更に好ましくは０．０５４以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｄ／Ｇは、好ましくは０．０３５以上、より好ましくは０．０３６以上、更に好ましくは０．０４０以上、より更に好ましくは０．０４２以上、より更に好ましくは０．０４８以上である。上限は、好ましくは０．０５９以下、より好ましくは０．０５８以下、更に好ましくは０．０５６以下、より更に好ましくは０．０５４以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0129】
Ｄ／Ｇを上記範囲、特に０．０３０以上、０．０６０以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
トレッド部が路面に接地する際、トレッド部は溝底部を中心に変形しやすくなると考えられる。溝深さが深い場合には、溝底部での変形量が大きくなり、ベルト層の変形量も大きくなると考えられる。そのため、溝深さＧに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄを十分に大きくすることで、溝底部での変形によりベルトコード１７Ａが損傷することを抑制しやすくなると考えられる。
一方で、ベルトコード１７Ａの外径Ｄが溝深さに対して過度に大きくなると、溝底部での変形が生じにくくなることで、接地性が低下し、接地時の力がベルト層の一部に集中してしまうため、上限以下に設定することが好ましいと考えられる。
トレッド部が路面に接地する際、トレッド部は溝底部を中心に変形しやすくなると考えられる。溝深さが深い場合には、溝底部での変形量が大きくなり、ベルト層の変形量も大きくなると考えられる。そのため、溝深さＧに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄを十分に大きくすることで、溝底部での変形によりベルトコード１７Ａが損傷することを抑制しやすくなると考えられる。
一方で、ベルトコード１７Ａの外径Ｄが溝深さに対して過度に大きくなると、溝底部での変形が生じにくくなることで、接地性が低下し、接地時の力がベルト層の一部に集中してしまうため、上限以下に設定することが好ましいと考えられる。
【0130】
タイヤ２は、効果がより良好に得られる観点から、トレッド部４に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対する、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及びタイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向のベルトコード１７Ａの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／Ｇ）が、２．０以上、５．０以下であることが望ましい。
（Ｄ×Ｅ）／Ｇは、好ましくは２．２以上、より好ましくは２．４以上、更に好ましくは２．５以上、より更に好ましくは２．６以上、より更に好ましくは２．７以上である。上限は、好ましくは４．７以下、より好ましくは４．０以下、更に好ましくは３．５以下、より更に好ましくは３．３以下、より更に好ましくは３．２以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
（Ｄ×Ｅ）／Ｇは、好ましくは２．２以上、より好ましくは２．４以上、更に好ましくは２．５以上、より更に好ましくは２．６以上、より更に好ましくは２．７以上である。上限は、好ましくは４．７以下、より好ましくは４．０以下、更に好ましくは３．５以下、より更に好ましくは３．３以下、より更に好ましくは３．２以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0131】
（Ｄ×Ｅ）／Ｇを上記範囲、特に２．０以上、５．０以下に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
トレッド部が路面に接地する際、トレッド部は溝底部を中心に変形しやすくなると考えられる。溝深さが深い場合には、溝底部での変形量が大きくなり、ベルト層の変形量も大きくなると考えられる。そのため、溝深さＧに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積を十分に大きくすることで、溝底部での変形によりベルトコード１７Ａが損傷することを抑制しやすくなると考えられる。
一方で、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積が溝深さに対して過度に大きくなると、溝底部での変形が生じにくくなることで、接地性が低下し、接地時の力がベルト層の一部に集中してしまうため、上限以下に設定することが好ましいと考えられる。
トレッド部が路面に接地する際、トレッド部は溝底部を中心に変形しやすくなると考えられる。溝深さが深い場合には、溝底部での変形量が大きくなり、ベルト層の変形量も大きくなると考えられる。そのため、溝深さＧに対して、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積を十分に大きくすることで、溝底部での変形によりベルトコード１７Ａが損傷することを抑制しやすくなると考えられる。
一方で、ベルトコード１７Ａの外径Ｄ及び配列本数Ｅの積が溝深さに対して過度に大きくなると、溝底部での変形が生じにくくなることで、接地性が低下し、接地時の力がベルト層の一部に集中してしまうため、上限以下に設定することが好ましいと考えられる。
【0132】
ゴム組成物（加硫後）の硬度は、ゴム組成物に配合される薬品（特に、ゴム成分、充填材、軟化剤、硫黄）の種類や量によって調整することが可能であり、例えば、軟化剤を減量、充填材を増量、硫黄を増量すると大きくなり、軟化剤を増量、充填材を減量、硫黄を減量すると小さくなる傾向がある。
【0133】
図１のベルト層１６は、トレッド部４の半径方向内側に位置している。ベルト層１６は、カーカス１４と積層されている。ベルト層１６は、カーカス１４を補強する。図１のタイヤ２では、ベルト層１６は、内側層３８及び外側層４０からなる。図１から明らかなように、軸方向において、内側層３８の幅は外側層４０の幅よりも若干大きいことが望ましい。このタイヤ２では、ベルト層１６の軸方向幅はタイヤ２の断面幅の０．６倍以上が好ましく、０．９倍以下が好ましい。
【0134】
図１のタイヤ２において、インナーライナー２０は、カーカス１４の内側に位置している。インナーライナー２０は、カーカス１４の内面に接合されている。インナーライナー２０の典型的な基材ゴムは、ブチルゴム又はハロゲン化ブチルゴムである。インナーライナー２０は、タイヤ２の内圧を保持する。
【0135】
それぞれのチェーファー２２は、ビード１２の近傍に位置している。この実施形態では、チェーファー２２は布とこの布に含浸したゴムとからなることが望ましい。このチェーファー２２が、クリンチ１０と一体とされてもよい。
【0136】
このタイヤ２では、トレッド部４は溝２６として主溝４２を備えている。図１に示されているように、このトレッド部４には、複数本、詳細には、３本の主溝４２が刻まれている。これらの主溝４２は、軸方向に間隔をあけて配置されている。このトレッド部４には、３本の主溝４２が刻まれることにより、周方向に延在する４本のリブ４４が形成されている。つまり、リブ４４とリブ４４との間が主溝４２である。
【0137】
それぞれの主溝４２は、周方向に延在している。主溝４２は、周方向に途切れることなく連続している。主溝４２は、例えば雨天時において、路面とタイヤ２との間に存在する水の排水を促す。このため、路面が濡れていても、タイヤ２は路面と十分に接触することができる。
【0138】
タイヤ２において、トレッド部４（単層構造トレッド、２層構造トレッド、３層以上の構造を有するトレッド部など）を構成する各ゴム層（図１のキャップ層３０、ベース層２８など）は、それぞれのトレッド用ゴム組成物で構成される。また、ベルト層１６（内側層３８、外側層４０など）は、ベルトコード１７Ａと、ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）とを含み、被覆ゴムは、ベルト層用被覆ゴム組成物で構成される。
【0139】
以下のゴム組成物に用いることができる材料について、特に断りがない限り、トレッド部（トレッド用ゴム組成物）、ベルト層の被覆ゴム（ベルト層用被覆ゴム組成物）の双方に共通である。
【0140】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、ゴム成分を含む。
ゴム成分は、架橋に寄与する成分であり、一般的に、重量平均分子量（Ｍｗ）が１万以上のポリマーで、アセトンにより抽出されないポリマー成分がゴム成分に該当する。前記ゴム成分は、常温（２５℃）で固体状態である。
ゴム成分は、架橋に寄与する成分であり、一般的に、重量平均分子量（Ｍｗ）が１万以上のポリマーで、アセトンにより抽出されないポリマー成分がゴム成分に該当する。前記ゴム成分は、常温（２５℃）で固体状態である。
【0141】
ゴム成分の重量平均分子量は、好ましくは５万以上、より好ましくは１５万以上、更に好ましくは２０万以上であり、また、好ましくは２００万以下、より好ましくは１５０万以下、更に好ましくは１００万以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0142】
なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めることができる。
【0143】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能なゴム成分としては、例えば、ジエン系ゴムを使用できる。ジエン系ゴムとしては、イソプレン系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。また、ブチル系ゴム、フッ素ゴムなども挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、トレッド用ゴム組成物においては、効果がより得られる観点から、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、ＢＲ、ＳＢＲがより好ましい。また、ベルト層用被覆ゴム組成物においては、効果がより得られる観点から、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、イソプレン系ゴムがより好ましい。
また、これらのゴム成分は後述の変性処理、水素添加処理が行われていても良く、オイル、樹脂、液状ゴム成分などにより伸展された、伸展ゴムを用いても良い。
また、これらのゴム成分は後述の変性処理、水素添加処理が行われていても良く、オイル、樹脂、液状ゴム成分などにより伸展された、伸展ゴムを用いても良い。
【0144】
上記ジエン系ゴムは、非変性ジエン系ゴムでもよいし、変性ジエン系ゴムでもよい。
変性ジエン系ゴムとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するジエン系ゴムであればよく、例えば、ジエン系ゴムの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ジエン系ゴム（末端に上記官能基を有する末端変性ジエン系ゴム）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ジエン系ゴムや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ジエン系ゴム（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ジエン系ゴム）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ジエン系ゴム等が挙げられる。
変性ジエン系ゴムとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するジエン系ゴムであればよく、例えば、ジエン系ゴムの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ジエン系ゴム（末端に上記官能基を有する末端変性ジエン系ゴム）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ジエン系ゴムや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ジエン系ゴム（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ジエン系ゴム）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ジエン系ゴム等が挙げられる。
【0145】
上記官能基としては、例えば、アミノ基、アミド基、シリル基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、メルカプト基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、カルボキシル基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、エポキシ基等が挙げられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。なかでも、アミノ基（好ましくはアミノ基が有する水素原子が炭素数１～６のアルキル基に置換されたアミノ基）、アルコキシ基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシ基）、アルコキシシリル基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシシリル基）が好ましい。
【0146】
イソプレン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム（ＵＰＮＲ）等、変性ＮＲとしては、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等、変性ＩＲとしては、エポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等、が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0147】
トレッド用ゴム組成物がイソプレン系ゴムを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0148】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上、特に好ましくは８５質量％以上であり、１００質量％でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0149】
ＢＲは特に限定されず、例えば、高シス含量のハイシスＢＲ、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ、希土類系触媒を用いて合成したＢＲ（希土類ＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＢＲは、シス含量が９０質量％以上のハイシスＢＲを含むことが好ましい。該シス含量は、９５質量％以上がより好ましく、９８質量％以上が更に好ましい。なお、シス含量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
ＢＲのシス含量は、ＢＲが１種である場合、当該ＢＲのシス含量を意味し、複数種である場合、平均シス含量を意味する。
ＢＲの平均シス含量は、｛Σ（各ＢＲの含有量×各ＢＲのシス含量）｝／全ＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、シス含量：９０質量％のＢＲが２０質量％、シス含量：４０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ＢＲの平均シス含量は、７３．３質量％（＝（２０×９０＋１０×４０）／（２０＋１０））である。
ＢＲのシス含量は、ＢＲが１種である場合、当該ＢＲのシス含量を意味し、複数種である場合、平均シス含量を意味する。
ＢＲの平均シス含量は、｛Σ（各ＢＲの含有量×各ＢＲのシス含量）｝／全ＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、シス含量：９０質量％のＢＲが２０質量％、シス含量：４０質量％のＢＲが１０質量％である場合、ＢＲの平均シス含量は、７３．３質量％（＝（２０×９０＋１０×４０）／（２０＋１０））である。
【0150】
また、ＢＲは、非変性ＢＲ、変性ＢＲのいずれも使用可能である。変性ＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＢＲが挙げられる。また、ＢＲは、水素添加ブタジエン重合体（水添ＢＲ）も使用可能である。
【0151】
ＢＲとしては、例えば、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等の製品を使用できる。
【0152】
トレッド用ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0153】
ベルト層用被覆ゴム組成物がＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0154】
ＳＢＲとしては特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ－ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0155】
ＳＢＲのスチレン含有量（スチレン量）は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上である。該スチレン含有量は、好ましくは３５質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２５質量％以下である。上記範囲内にすることで、耐久性能が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、スチレン含有量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定によって測定できる。
ＳＢＲのスチレン含有量は、ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのスチレン含有量を意味し、複数種である場合、平均スチレン含有量を意味する。
ＳＢＲの平均スチレン含有量は、｛Σ（各ＳＢＲの含有量×各ＳＢＲのスチレン含有量）｝／全ＳＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン含有量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン含有量２５質量％のＳＢＲが５質量％である場合、ＳＢＲの平均スチレン含有量は、３９．２質量％（＝（８５×４０＋５×２５）／（８５＋５））である。
なお、本明細書において、スチレン含有量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定によって測定できる。
ＳＢＲのスチレン含有量は、ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのスチレン含有量を意味し、複数種である場合、平均スチレン含有量を意味する。
ＳＢＲの平均スチレン含有量は、｛Σ（各ＳＢＲの含有量×各ＳＢＲのスチレン含有量）｝／全ＳＢＲの合計含有量で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量％中、スチレン含有量４０質量％のＳＢＲが８５質量％、スチレン含有量２５質量％のＳＢＲが５質量％である場合、ＳＢＲの平均スチレン含有量は、３９．２質量％（＝（８５×４０＋５×２５）／（８５＋５））である。
【0156】
ＳＢＲのビニル結合量（ビニル量）は、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは７質量％以上である。該ビニル結合量は、好ましくは４２質量％以下、より好ましくは３５質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下、より更に好ましくは２５質量％以下である。上記範囲内にすることで、耐久性能が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
ＳＢＲのビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）はＳＢＲ中におけるブタジエン部の総質量を１００としたときのビニル結合の割合であり（単位：質量％）、ビニル量［質量％］＋シス量［質量％］＋トランス量［質量％］＝１００［質量％］となる。ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのビニル結合量を意味し、複数種である場合、平均ビニル結合量を意味する。
ＳＢＲの平均ビニル結合量は、Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）×各ＳＢＲのビニル結合量［質量％］｝／Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）｝で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量部中、スチレン含有量４０質量％、ビニル結合量３０質量％のＳＢＲが７５質量部、スチレン含有量２５質量％、ビニル結合量２０質量％のＳＢＲが１５質量部、残り１０質量部がＳＢＲ以外である場合、ＳＢＲの平均ビニル結合量は、２８質量％（＝｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）×３０［質量％］＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）×２０［質量％］）｝／｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）｝である。
なお、本明細書において、ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
ＳＢＲのビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）はＳＢＲ中におけるブタジエン部の総質量を１００としたときのビニル結合の割合であり（単位：質量％）、ビニル量［質量％］＋シス量［質量％］＋トランス量［質量％］＝１００［質量％］となる。ＳＢＲが１種である場合、当該ＳＢＲのビニル結合量を意味し、複数種である場合、平均ビニル結合量を意味する。
ＳＢＲの平均ビニル結合量は、Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）×各ＳＢＲのビニル結合量［質量％］｝／Σ｛各ＳＢＲの含有量×（１００［質量％］－各ＳＢＲのスチレン含有量［質量％］）｝で算出でき、例えば、ゴム成分１００質量部中、スチレン含有量４０質量％、ビニル結合量３０質量％のＳＢＲが７５質量部、スチレン含有量２５質量％、ビニル結合量２０質量％のＳＢＲが１５質量部、残り１０質量部がＳＢＲ以外である場合、ＳＢＲの平均ビニル結合量は、２８質量％（＝｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）×３０［質量％］＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）×２０［質量％］）｝／｛７５×（１００［質量％］－４０［質量％］）＋１５×（１００［質量％］－２５［質量％］）｝である。
【0157】
ＳＢＲは、非変性ＳＢＲ、変性ＳＢＲのいずれも使用可能である。変性ＳＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＳＢＲが挙げられる。また、ＳＢＲとして、水素添加スチレン－ブタジエン共重合体（水添ＳＢＲ）も使用可能である。
【0158】
ＳＢＲとしては、例えば、住友化学（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等により製造・販売されているＳＢＲを使用できる。
【0159】
トレッド用ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上である。上限は、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、更に好ましくは８５質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0160】
ベルト層用被覆ゴム組成物がＳＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0161】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、フィラー（充填材）を含んでもよい。
フィラー（充填材）としては特に限定されず、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー、バイオ炭（ＢＩＯ ＣＨＡＲ）；難分散性フィラー等が挙げられる。
フィラー（充填材）としては特に限定されず、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー、バイオ炭（ＢＩＯ ＣＨＡＲ）；難分散性フィラー等が挙げられる。
【0162】
トレッド用ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上、更に好ましくは６５質量部以上、より更に好ましくは７０質量部以上、特に好ましくは８０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１２０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0163】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、更に好ましくは５５質量部以上、特に好ましくは６０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１２０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0164】
フィラー（充填材）のなかでも、カーボンブラックなどの炭素由来フィラー（炭素含有フィラー）、シリカが好ましい。
【0165】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能なカーボンブラックとしては、特に限定されないが、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２等が挙げられる。市販品としては、旭カーボン（株）、キャボットジャパン（株）、東海カーボン（株）、三菱化学（株）、ライオン（株）、日鉄カーボン（株）、コロンビアカーボン社等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、従来の鉱物油などを原料としたカーボンブラックのほか、リグニンなどのバイオマス材料を原料としたカーボンブラックを用いても良い。また、タイヤなどのカーボンブラックを含むゴム製品、プラスチック製品などを分解して得られたリサイクルカーボンブラックを適宜、上記カーボンブラックと等量置換して用いても良い。
【0166】
トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、５０ｍ２／ｇ以上が好ましく、７０ｍ２／ｇ以上がより好ましく、９０ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ２ＳＡは、２００ｍ２／ｇ以下が好ましく、１５０ｍ２／ｇ以下がより好ましく、１２０ｍ２／ｇ以下が更に好ましく、１１４ｍ２／ｇ以下がより更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
【0167】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、１０ｍ２／ｇ以上が好ましく、２０ｍ２／ｇ以上がより好ましく、２５ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ２ＳＡは、８０ｍ２／ｇ以下が好ましく、６０ｍ２／ｇ以下がより好ましく、４５ｍ２／ｇ以下が更に好ましく、３５ｍ２／ｇ以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0168】
トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１００質量部以下、より更に好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４５質量部以下、より更に好ましくは４０質量部以下、特に好ましくは３０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0169】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、更に好ましくは５５質量部以上、特に好ましくは６０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１２０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0170】
特に、ベルト層用被覆ゴム組成物において、窒素吸着比表面積が４５ｍ２／ｇ以下のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは２０質量部以上、更に好ましくは２５質量部以上、特に好ましくは３０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0171】
ベルト層用被覆ゴム組成物においてＮ２ＳＡが上記範囲のカーボンブラックを所定量配合すること、特にＮ２ＳＡ４５ｍ２／ｇ以下のカーボンブラックを５～６０質量部配合することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、ベルト被覆層に大粒径のカーボンブラックを用いることで、ベルト層の発熱性を低下させやすく、ベルト層での応答性を向上させやすくすることが可能となり、それにより、耐久性能が向上すると推察される。
【0172】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、使用可能なシリカとしては、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。市販品としては、デグッサ社、ローディア社、東ソー・シリカ（株）、ソルベイジャパン（株）、（株）トクヤマ等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのシリカのほか、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたシリカを用いても良い。
【0173】
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは５０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１００ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは１５０ｍ２／ｇ以上、より更に好ましくは１７５ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは１８０ｍ２／ｇ以上、最も好ましくは１９０ｍ２／ｇ以上である。また、シリカのＮ２ＳＡの上限は特に限定されないが、好ましくは３５０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは２５０ｍ２／ｇ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【0174】
トレッド用ゴム組成物において、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上、より好ましくは５０質量部以上、更に好ましくは６５質量部以上、特に好ましくは７５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは９０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0175】
シリカ量を上記範囲、特に５０～１００質量部に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、所定量のシリカを用いることで、ｔａｎδを低下させやすくなり、応答性を向上させやすくすることが可能となるため、耐久性能が向上すると推察される。
【0176】
ベルト層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0177】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、更にシランカップリング剤を含むことが好ましい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム分野で公知のものが使用可能であり、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。市販品としては、デグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム分野で公知のものが使用可能であり、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。市販品としては、デグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0178】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上、特に好ましくは７質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは２０質量部以下、更に好ましくは１５質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0179】
難分散性フィラーとしては、例えば、ミクロフィブリル化植物繊維、短繊維状セルロース、ゲル状化合物等が挙げられる。なかでも、ミクロフィブリル化植物繊維が好ましい。
【0180】
上記ミクロフィブリル化植物繊維としては、良好な補強性が得られるという点から、セルロースミクロフィブリルが好ましい。セルロースミクロフィブリルとしては、天然物由来のものであれば特に制限されず、例えば、果実、穀物、根菜などの資源バイオマス、木材、竹、麻、ジュート、ケナフ、及びこれらを原料として得られるパルプや紙、布、農作物残廃物、食品廃棄物や下水汚泥などの廃棄バイオマス、稲わら、麦わら、間伐材などの未使用バイオマスの他、ホヤ、酢酸菌等の生産するセルロースなどに由来するものが挙げられる。これらのミクロフィブリル化植物繊維は、１種を用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0181】
なお、本明細書において、セルロースミクロフィブリルとは、典型的には、平均繊維径が１０μｍ以下の範囲内であるセルロース繊維、より典型的には、セルロース分子の集合により形成されている平均繊維径５００ｎｍ以下の微小構造を有するセルロース繊維を意味する。典型的なセルロースミクロフィブリルは、例えば、上記のような平均繊維径を有するセルロース繊維の集合体として形成されている。
【0182】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、難分散性フィラーの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0183】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、可塑剤を配合してもよい。
可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、例えば、液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）、樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）等が挙げられる。
可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、例えば、液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）、樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）等が挙げられる。
【0184】
トレッド用ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。
【0185】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは５質量部以下、より更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。
【0186】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能な液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）としては特に限定されず、オイル、液状ポリマー（液状樹脂、液状ジエン系ポリマーなど）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0187】
トレッド用ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。
【0188】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは５質量部以下、より更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。
【0189】
オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油、又はその混合物が挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ Ｅｘｔｒａｃｔ Ｓｏｌｖａｔｅ）、ＤＡＥ（Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＤＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＲＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＲＡＥ（ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）などのパラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。植物油としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。市販品としては、出光興産（株）、三共油化工業（株）、ENEOS（株）、オリソイ社、Ｈ＆Ｒ社、豊国製油（株）、昭和シェル石油（株）、富士興産（株）、日清オイリオグループ（株）等の製品を使用できる。なかでも、プロセスオイル（パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル等）、植物油が好ましい。またライフサイクルアセスメントの観点から上記したオイルとして、ゴム混合機やエンジンなどで用いられた潤滑油や調理店で使用された廃食用油を精製したものを用いても良い。
【0190】
液状樹脂としては、テルペン系樹脂（テルペンフェノール樹脂、芳香族変性テルペン樹脂を含む）、ロジン樹脂、スチレン系樹脂、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、クマロンインデン系樹脂（クマロン、インデン単体樹脂を含む）、フェノール樹脂、オレフィン系樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。また、これらの水素添加物も使用可能である。
【0191】
液状ジエン系ポリマーとしては、２５℃で液体状態の液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）、液状スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（液状ＳＢＳブロックポリマー）、液状スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（液状ＳＩＳブロックポリマー）、液状ファルネセン重合体、液状ファルネセンブタジエン共重合体等が挙げられる。これらは、末端や主鎖が極性基で変性されていても構わない。また、これらの水素添加物も使用可能である。
【0192】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能な上記樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）としては、例えば、常温（２５℃）で固体状態の芳香族ビニル重合体、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、フェノール樹脂、ロジン樹脂、石油樹脂、テルペン系樹脂、アクリル系樹脂などが挙げられる。また、樹脂は、水添されていてもよい。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、芳香族ビニル重合体、石油樹脂、テルペン系樹脂が好ましい。
【0193】
トレッド用ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0194】
ベルト層用被覆ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0195】
上記樹脂の軟化点は、６０℃以上が好ましく、７０℃以上がより好ましく、８０℃以上が更に好ましい。上限は、１６０℃以下が好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１１５℃以下が更に好ましい。上記範囲内にすることで、耐久性能が改善される傾向がある。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記した樹脂の軟化点は通常、樹脂のガラス転移温度より５０℃±５℃高い値となる。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記した樹脂の軟化点は通常、樹脂のガラス転移温度より５０℃±５℃高い値となる。
【0196】
上記芳香族ビニル重合体は、芳香族ビニルモノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、α－メチルスチレン及び／又はスチレンを重合して得られる樹脂が挙げられ、具体的には、スチレンの単独重合体（スチレン樹脂）、α－メチルスチレンの単独重合体（α－メチルスチレン樹脂）、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、スチレンと他のモノマーの共重合体などが挙げられる。
【0197】
上記クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂である。クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α－メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。
【0198】
上記クマロン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロンを含む樹脂である。
【0199】
上記インデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、インデンを含む樹脂である。
【0200】
上記フェノール樹脂としては、例えば、フェノールと、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラールなどのアルデヒド類とを酸又はアルカリ触媒で反応させることにより得られるポリマー等の公知のものを使用できる。なかでも、酸触媒で反応させることにより得られるもの（ノボラック型フェノール樹脂など）が好ましい。
【0201】
上記ロジン樹脂としては、天然ロジン、重合ロジン、変性ロジン、これらのエステル化合物、これらの水素添加物に代表されるロジン系樹脂等が挙げられる。
【0202】
上記石油樹脂としては、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、これらの水素添加物などが挙げられる。なかでも、ＤＣＰＤ樹脂、水添ＤＣＰＤ樹脂が好ましい。
【0203】
上記テルペン系樹脂は、テルペンを構成単位として含むポリマーである。例えば、テルペン化合物を重合して得られるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを重合して得られる芳香族変性テルペン樹脂などが挙げられる。また、これらの水素添加物も使用できる。
【0204】
上記ポリテルペン樹脂は、テルペン化合物を重合して得られる樹脂である。該テルペン化合物は、（Ｃ５Ｈ８）ｎの組成で表される炭化水素及びその含酸素誘導体で、モノテルペン（Ｃ１０Ｈ１６）、セスキテルペン（Ｃ１５Ｈ２４）、ジテルペン（Ｃ２０Ｈ３２）などに分類されるテルペンを基本骨格とする化合物であり、例えば、α－ピネン、β－ピネン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α－フェランドレン、α－テルピネン、γ－テルピネン、テルピノレン、１，８－シネオール、１，４－シネオール、α－テルピネオール、β－テルピネオール、γ－テルピネオールなどが挙げられる。
【0205】
上記ポリテルペン樹脂としては、上述したテルペン化合物を原料とするピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、ピネン／リモネン樹脂などが挙げられる。なかでも、ピネン樹脂が好ましい。ピネン樹脂は、通常、異性体の関係にあるα－ピネン及びβ－ピネンの両方を含んでいるが、含有する成分の違いにより、β－ピネンを主成分とするβ－ピネン樹脂と、α－ピネンを主成分とするα－ピネン樹脂とに分類される。
【0206】
上記芳香族変性テルペン樹脂としては、上記テルペン化合物及びフェノール系化合物を原料とするテルペンフェノール樹脂や、上記テルペン化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンスチレン樹脂などが挙げられる。また、上記テルペン化合物、フェノール系化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンフェノールスチレン樹脂も使用できる。なお、フェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。また、スチレン系化合物としては、スチレン、α－メチルスチレンなどが挙げられる。
【0207】
上記アクリル系樹脂は、アクリル系モノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、カルボキシル基を有し、芳香族ビニルモノマー成分とアクリル系モノマー成分とを共重合して得られる、スチレンアクリル樹脂等のスチレンアクリル系樹脂などが挙げられる。なかでも、無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂を好適に使用できる。
【0208】
上記無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂とは、副原料となる重合開始剤、連鎖移動剤、有機溶媒などを極力使用せずに、高温連続重合法（高温連続塊重合法）（米国特許第４，４１４，３７０号明細書、特開昭５９－６２０７号公報、特公平５－５８００５号公報、特開平１－３１３５２２号公報、米国特許第５，０１０，１６６号明細書、東亜合成研究年報ＴＲＥＮＤ２０００第３号ｐ４２－４５等に記載の方法）により合成された（メタ）アクリル系樹脂（重合体）である。なお、本明細書において、（メタ）アクリルは、メタクリル及びアクリルを意味する。
【0209】
上記アクリル系樹脂を構成するアクリル系モノマー成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸や、（メタ）アクリル酸エステル（２エチルヘキシルアクリレート等のアルキルエステル、アリールエステル、アラルキルエステルなど）、（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリルアミド誘導体などの（メタ）アクリル酸誘導体が挙げられる。なお、（メタ）アクリル酸は、アクリル酸及びメタクリル酸の総称である。
【0210】
上記アクリル系樹脂を構成する芳香族ビニルモノマー成分としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレンなどの芳香族ビニルが挙げられる。
【0211】
また、上記アクリル系樹脂を構成するモノマー成分として、（メタ）アクリル酸や（メタ）アクリル酸誘導体、芳香族ビニルと共に、他のモノマー成分を使用してもよい。
【0212】
上記可塑剤としては、例えば、丸善石油化学（株）、住友ベークライト（株）、ヤスハラケミカル（株）、東ソー（株）、Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社、ＢＡＳＦ社、アリゾナケミカル社、日塗化学（株）、（株）日本触媒、ＥＮＥＯＳ（株）、荒川化学工業（株）、田岡化学工業等の製品を使用できる。
【0213】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、耐クラック性、耐オゾン性等の観点から、老化防止剤を含有することが好ましい。
【0214】
老化防止剤としては特に限定されないが、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４’－ビス（α，α’－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤などが挙げられる。なかでも、ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤が好ましく、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物がより好ましい。市販品としては、例えば、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。
【0215】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
【0216】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、ステアリン酸を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．５質量部以上、より更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．５質量部以上、より更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
【0217】
なお、ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油（株）、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。
【0218】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、酸化亜鉛を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１２．０質量部以下、より好ましくは１１．０質量部以下、更に好ましくは１０．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１２．０質量部以下、より好ましくは１１．０質量部以下、更に好ましくは１０．０質量部以下である。
【0219】
なお、酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。
【0220】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、ワックスを配合してもよい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは７．０質量部以下、更に好ましくは５．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは７．０質量部以下、更に好ましくは５．０質量部以下である。
【0221】
ワックスとしては特に限定されず、石油系ワックス、天然系ワックスなどが挙げられ、また、複数のワックスを精製又は化学処理した合成ワックスも使用可能である。これらのワックスは、単独で使用しても、２種類以上を併用してもよい。
【0222】
石油系ワックスとしては、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。天然系ワックスとしては、石油外資源由来のワックスであれば特に限定されず、例えば、キャンデリラワックス、カルナバワックス、木ろう、ライスワックス、ホホバろうなどの植物系ワックス；ミツロウ、ラノリン、鯨ろうなどの動物系ワックス；オゾケライト、セレシン、ペトロラクタムなどの鉱物系ワックス；及びこれらの精製物などが挙げられる。市販品としては、例えば、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。
【0223】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、ポリマー鎖に適度な架橋鎖を形成し、良好な性能を付与するという点で、硫黄を配合することが好ましい。
【0224】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、硫黄の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．７質量部以上である。該含有量は、好ましくは６．０質量部以下、より好ましくは５．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
【0225】
硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄などが挙げられる。市販品としては、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0226】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、加硫促進剤を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は特に制限はなく、要望する加硫速度や架橋密度に合わせて自由に決定すれば良いが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．５質量部以上である。上限は、好ましくは８．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は特に制限はなく、要望する加硫速度や架橋密度に合わせて自由に決定すれば良いが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．５質量部以上である。上限は、好ましくは８．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
【0227】
加硫促進剤の種類は特に制限はなく、通常用いられているものを使用可能である。加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド等のベンゾチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢｚＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系、グアニジン系、ベンゾチアゾール系加硫促進剤が好ましい。
【0228】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、前記成分以外にも、タイヤ工業において一般的に用いられている配合剤、例えば、離型剤等の材料を適宜配合してもよい。
【0229】
トレッド部４は、トレッド部を構成する少なくとも１つのゴム層として上述のゴム組成物を用いることが望ましいが、トレッド部４のタイヤ半径方向の最外層のゴム層（図１の例では、キャップ層３０）が上述の好適なゴム組成物で構成されることが望ましい。
【0230】
また、ベルト層用被覆ゴム組成物は、有機酸コバルト、熱硬化性樹脂などを含んでもよい。
ここで、熱硬化性樹脂は、熱により効果反応を起こす樹脂で、可塑剤に含まれる樹脂と異なり溶媒抽出されない成分であるため、両者は区別される。
ここで、熱硬化性樹脂は、熱により効果反応を起こす樹脂で、可塑剤に含まれる樹脂と異なり溶媒抽出されない成分であるため、両者は区別される。
【0231】
有機酸コバルトとしては、例えば、ステアリン酸コバルト、ナフテン酸コバルト、ネオデカン酸コバルト、ホウ素３ネオデカン酸コバルト、アビチエン酸コバルト等が挙げられる。市販品としては、大日本インキ化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。なかでも、ステアリン酸コバルトが好ましい。
【0232】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、有機酸コバルトの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、コバルト元素に換算して、好ましくは０．１質量部以上であり、また、好ましくは１．２質量部以下、より好ましくは０．８質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0233】
熱硬化性樹脂としては、レゾルシン縮合物（レゾルシン樹脂）、フェノール樹脂を好適に使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0234】
レゾルシン縮合物としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｎは１以上の整数である。）
【化1】
【0235】
また、レゾルシン縮合物は、変性レゾルシン縮合物であってもよい。変性レゾルシン縮合物としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｎは１以上の整数であり、Ｒはアルキル基である。）
【化2】
【0236】
レゾルシン縮合物の市販品としては、田岡化学工業（株）、インドスペック社等の製品を使用できる。
【0237】
フェノール樹脂は、フェノールと、ホルムアルデヒド等のアルデヒド類とを、酸又はアルカリ触媒下で反応させることで得られるものである。
【0238】
また、フェノール樹脂は、カシューオイル、トールオイル、ロジン等で変性された変性フェノール樹脂であってもよい。変性フェノール樹脂としては、カシューオイル変性フェノール樹脂が好ましい。また、カシューオイル変性フェノール樹脂としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｐは、１～９の整数であり、５～６が好ましい。）
【化3】
【0239】
フェノール樹脂の市販品としては、住友ベークライト（株）等の製品を使用できる。
【0240】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、熱硬化性樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上であり、また、好ましくは１５質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは８質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0241】
また、トレッド部４、ベルト層１６以外の他の部材を構成するゴム組成物においても、前述の材料を用い、適宜配合量を変更して使用することが可能である。
【0242】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物などの製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、前記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどのゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法などにより製造できる。
【0243】
混練条件としては、加硫剤及び加硫促進剤以外の添加剤を混練するベース練り工程では、混練温度は、通常５０～２００℃、好ましくは８０～１９０℃であり、混練時間は、通常３０秒～３０分、好ましくは１分～３０分である。加硫剤、加硫促進剤を混練する仕上げ練り工程では、混練温度は、通常１００℃以下、好ましくは室温～８０℃である。また、加硫剤、加硫促進剤を混練した組成物は、通常、プレス加硫などの加硫処理が施される。加硫温度としては、通常１２０～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃である。
【0244】
本発明の適用が可能なタイヤとしては、空気入りタイヤ、非空気入りタイヤなどが挙げられるが、なかでも、空気入りタイヤが好ましい。特に、夏用タイヤ（サマータイヤ）、冬用タイヤ（スタッドレスタイヤ、スノータイヤ、スタッドタイヤなど）として好適に使用できる。タイヤは、乗用車用タイヤ、大型乗用車用、大型ＳＵＶ用タイヤ、トラック、バスなどの重荷重用タイヤ、ライトトラック用タイヤ、二輪自動車用タイヤ、レース用タイヤ（高性能タイヤ）などに使用可能である。
【0245】
タイヤは、通常の方法により製造できる。例えば、未加硫の段階で、各種材料を配合したトレッド用ゴム組成物をトレッド部の形状に合わせて押し出し加工し、また、スチールコード（スチールモノフィラメント）と、スチールコードを被覆する各種材料を配合したベルト層用被覆ゴム組成物とを合わせてベルト層の形状に合わせて押し出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。
【0246】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施され得る。
【実施例0247】
以下では、実施をする際に好ましいと考えられる例（実施例）を示すが、本発明の範囲は実施例に限られない。
【0248】
図１の基本構造を有するサイズ１９５／６５Ｒ１５の乗用車用の空気入りタイヤ（試験用タイヤ）を、表1の仕様に基づき試作される。
試験用タイヤの共通仕様は、以下の通りである。
ベルトプライ：２枚（２層構造のベルト層）
各ベルト層内のベルトコードのタイヤ周方向に対する角度：２０度（交差）
各ベルト層内のベルトコード：スチールコード
試験用タイヤの共通仕様は、以下の通りである。
ベルトプライ：２枚（２層構造のベルト層）
各ベルト層内のベルトコードのタイヤ周方向に対する角度：２０度（交差）
各ベルト層内のベルトコード：スチールコード
【0249】
各試験用タイヤは、キャップ層、ベルトプライの被覆ゴム（内側層の被覆ゴム及び外側層の被覆ゴム）は、表1に示されている配合のトレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物で構成されている。
【0250】
表１に従って仕様を変化させた試験用タイヤを想定して、下記評価方法に基づいて算出した結果を表1に示す。
なお、基準比較例は比較例６とする。
なお、基準比較例は比較例６とする。
【0251】
＜硬度測定（Ｈ）＞
ＪＩＳ Ｋ６２５３－３（２０１２）の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に従って、タイプＡデュロメータにより、試験用タイヤのキャップ層（加硫済）から作製した試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×４ｍｍの直方体形状）のショア硬度（Ｈ）を測定する（ＪＩＳ－Ａ硬度）。測定は、２５℃で実施する。値は、測定５回の平均値とする。
ＪＩＳ Ｋ６２５３－３（２０１２）の「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に従って、タイプＡデュロメータにより、試験用タイヤのキャップ層（加硫済）から作製した試験片（３０ｍｍ×３０ｍｍ×４ｍｍの直方体形状）のショア硬度（Ｈ）を測定する（ＪＩＳ－Ａ硬度）。測定は、２５℃で実施する。値は、測定５回の平均値とする。
【0252】
＜耐久性能＞
試験用タイヤについて、ドラム試験機を用いて、標準リム（６．０Ｊ）、内圧（２６０ｋＰａ）、荷重（４．５６ｋＮ）、雰囲気温度２５℃の条件下、ドラム上で、速度を２３０ｋｍ／ｈとして、損傷が発生するまでの走行時間を測定する。結果は、基準比較例を１００として指数表示をする。指数が大きいほど、耐久性能に優れている。
試験用タイヤについて、ドラム試験機を用いて、標準リム（６．０Ｊ）、内圧（２６０ｋＰａ）、荷重（４．５６ｋＮ）、雰囲気温度２５℃の条件下、ドラム上で、速度を２３０ｋｍ／ｈとして、損傷が発生するまでの走行時間を測定する。結果は、基準比較例を１００として指数表示をする。指数が大きいほど、耐久性能に優れている。
【0253】
表１のトレッド配合（トレッド用ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＳＢＲ：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８４０（Ｔｇ：－６５℃、スチレン量：１０質量％、ビニル量：４２質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス含量９８質量％）
シリカ：ウルトラシルＶＮ３（エボニック社製、Ｎ２ＳＡ１７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラックＮ２２０：ダイアブラックＮ２２０（三菱化学（株）製、Ｎ２ＳＡ１１４ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
シランカップリング剤：Ｓｉ６９（エボニック社製、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
ワックス：オゾエース０３５５（日本精蝋（株）製）
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
ステアリン酸：日油（株）製
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ－Ｇ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
ＳＢＲ：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８４０（Ｔｇ：－６５℃、スチレン量：１０質量％、ビニル量：４２質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス含量９８質量％）
シリカ：ウルトラシルＶＮ３（エボニック社製、Ｎ２ＳＡ１７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラックＮ２２０：ダイアブラックＮ２２０（三菱化学（株）製、Ｎ２ＳＡ１１４ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
シランカップリング剤：Ｓｉ６９（エボニック社製、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
ワックス：オゾエース０３５５（日本精蝋（株）製）
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
ステアリン酸：日油（株）製
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ－Ｇ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
【0254】
表１のベルト層の被覆ゴム配合（ベルト層用被覆ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＮＲ：ＴＳＲ２０
カーボンブラックＮ３２６：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３２６（Ｎ２ＳＡ：８０ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
熱硬化性樹脂：田岡化学工業（株）製のスミカノール６２０（変性レゾルシン縮合物、軟化点：１００℃）
ステアリン酸：日油（株）製
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のｃｏｓｔ－Ｆ（コバルト含有量：９．５質量％）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
ＮＲ：ＴＳＲ２０
カーボンブラックＮ３２６：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３２６（Ｎ２ＳＡ：８０ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
熱硬化性樹脂：田岡化学工業（株）製のスミカノール６２０（変性レゾルシン縮合物、軟化点：１００℃）
ステアリン酸：日油（株）製
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のｃｏｓｔ－Ｆ（コバルト含有量：９．５質量％）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学工業（株）製）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
【0255】
【表1】
【0256】
本発明（１）は、ベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤである。
前記ベルト層はベルトプライを含み、
前記ベルトプライの補強材が４本のフィラメントをより合わせた１×４構造のベルトコードであり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）が０．５０ｍｍ以下であり、
前記ベルトコードの外径Ｄ（ｍｍ）及び前記タイヤの幅方向断面におけるタイヤ幅方向の前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）の積（Ｄ×Ｅ）が、２０．０以上、２８．０以下であるタイヤである。
【0257】
本発明（２）は、前記ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌ（ｍｍ）が０．３０ｍｍ以上である本発明（１）記載のタイヤである。
【0258】
本発明（３）は、前記ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離Ｌ（ｍｍ）が０．６０ｍｍ以下である本発明（１）又は（２）記載のタイヤである。
【0259】
本発明（４）は、トレッド部を有し、
タイヤ赤道面上におけるトレッド表面から前記ベルト層までのタイヤ半径方向距離をＡ、前記ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離をＢとしたとき、Ａ／Ｂが１．０８以上、１．２２以下である本発明（１）～（３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
タイヤ赤道面上におけるトレッド表面から前記ベルト層までのタイヤ半径方向距離をＡ、前記ベルトプライのうち最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離をＢとしたとき、Ａ／Ｂが１．０８以上、１．２２以下である本発明（１）～（３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0260】
本発明（５）は、トレッド部を有し、
ベルトコードのタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）と、トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈとの積（Ｅ×Ｈ）が、２９２０以上、４６２０以下である本発明（１）～（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
ベルトコードのタイヤ幅方向の配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）と、トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈとの積（Ｅ×Ｈ）が、２９２０以上、４６２０以下である本発明（１）～（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0261】
本発明（６）は、前記Ｄ及び前記Ｌの積（Ｄ×Ｌ）が、０．１２以上、０．２８以下である本発明（２）～（５）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0262】
本発明（７）は、前記Ｄ、前記Ｅ及び前記Ｌの積（Ｄ×Ｅ×Ｌ）が、８．５以上、１２．０以下である本発明（２）～（６）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0263】
本発明（８）は、前記Ａ／Ｂに対する前記Ｄの比（Ｄ／（Ａ／Ｂ））が、０．２０以上、０．５５以下である本発明（４）～（７）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0264】
本発明（９）は、前記Ａ／Ｂに対する前記Ｄ及び前記Ｅの積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／（Ａ／Ｂ））が、２０以上、３５以下である本発明（４）～（８）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0265】
本発明（１０）は、前記Ｄ及び前記Ｈの積（Ｄ×Ｈ）が、２３以上、３０以下である本発明（５）～（９）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0266】
本発明（１１）は、前記Ｄ、前記Ｅ及び前記Ｈの積（Ｄ×Ｅ×Ｈ）が、１５９０以上、１７００以下である本発明（５）～（１０）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0267】
本発明（１２）は、トレッド部に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対する前記Ｄの比（Ｄ／Ｇ）が、０．０３０以上、０．０６０以下である本発明（１）～（１１）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0268】
本発明（１３）は、トレッド部に形成された周方向溝の溝深さＧ（ｍｍ）に対する前記Ｄ及び前記Ｅの積（Ｄ×Ｅ）の比（（Ｄ×Ｅ）／Ｇ）が、２．０以上、５．０以下である本発明（１）～（１２）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0269】
本発明（１４）は、前記ベルトコードの配列本数Ｅ（本／５０ｍｍ）が、５０～７０本／５０ｍｍである本発明（１）～（１３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0270】
本発明（１５）は、トレッド部を有し、トレッド部の最表層を構成するキャップトレッドの硬度Ｈが、５８～６８である本発明（１）～（１４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【符号の説明】
【0271】
２ タイヤ
４ トレッド部
６ サイドウォール
８ ウィング
１０ クリンチ
１２ ビード
１４ カーカス
１６ ベルト層
１７ ベルトプライ
１７Ａ ベルトコード
１７Ａｅ フィラメント
１７Ｂ トッピングゴム（被覆ゴム）
１８ バンド層
１８Ａ 有機繊維コード
１８Ｂ 有機繊維コードを被覆する補強ゴム
２０ インナーライナー
２２ チェーファー
２４ トレッド表面
２６ 溝
２８ ベース層
３０ キャップ層（キャップトレッド）
３２ ビードコア
３４ ビードエイペックス
３６ カーカスプライ
３６ａ 主部
３６ｂ 折り返し部
３８ 内側層（第１ベルトプライ）
４０ 外側層（第２ベルトプライ）
４２ 主溝
４４ リブ
Ｄ ベルトコードの外径
ＣＬ タイヤ赤道面
Ｌ ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離
Ａ タイヤ赤道面上におけるトレッド表面からベルト層までのタイヤ半径方向距離
Ｂ 最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離
Ｇ トレッド部に形成された周方向溝の溝深さ
４ トレッド部
６ サイドウォール
８ ウィング
１０ クリンチ
１２ ビード
１４ カーカス
１６ ベルト層
１７ ベルトプライ
１７Ａ ベルトコード
１７Ａｅ フィラメント
１７Ｂ トッピングゴム（被覆ゴム）
１８ バンド層
１８Ａ 有機繊維コード
１８Ｂ 有機繊維コードを被覆する補強ゴム
２０ インナーライナー
２２ チェーファー
２４ トレッド表面
２６ 溝
２８ ベース層
３０ キャップ層（キャップトレッド）
３２ ビードコア
３４ ビードエイペックス
３６ カーカスプライ
３６ａ 主部
３６ｂ 折り返し部
３８ 内側層（第１ベルトプライ）
４０ 外側層（第２ベルトプライ）
４２ 主溝
４４ リブ
Ｄ ベルトコードの外径
ＣＬ タイヤ赤道面
Ｌ ベルトコードのタイヤ幅方向におけるコード間距離
Ａ タイヤ赤道面上におけるトレッド表面からベルト層までのタイヤ半径方向距離
Ｂ 最もタイヤ半径方向外側のベルトプライのタイヤ幅方向端部におけるトレッド表面からベルト層までの距離
Ｇ トレッド部に形成された周方向溝の溝深さ
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】