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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024087264
(43)【公開日】2024-07-01
(54)【発明の名称】タイヤ
(51)【国際特許分類】
B60C 9/20 20060101AFI20240624BHJP
B60C 9/00 20060101ALI20240624BHJP
B60C 11/00 20060101ALI20240624BHJP
【ＦＩ】
B60C9/20 E
B60C9/00 L
B60C11/00 F
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022201993
(22)【出願日】2022-12-19
(71)【出願人】
【識別番号】000183233
【氏名又は名称】住友ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000914
【氏名又は名称】弁理士法人ＷｉｓｅＰｌｕｓ
(72)【発明者】
【氏名】御▲崎▼ 桃加
(72)【発明者】
【氏名】石田 晋吾
(72)【発明者】
【氏名】三木 孝之
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 益任
【テーマコード（参考）】
3D131
【Ｆターム（参考）】
3D131AA02
3D131AA15
3D131AA32
3D131AA33
3D131AA34
3D131AA36
3D131AA39
3D131AA40
3D131AA44
3D131AA45
3D131AA48
3D131BB01
3D131BB03
3D131BB06
3D131BB09
3D131BB11
3D131BC07
3D131BC09
3D131BC13
3D131BC31
3D131BC36
3D131BC39
3D131DA33
3D131DA34
3D131DA43
3D131DA44
3D131DA54
3D131EA10V
3D131EB11V
3D131EB11X
3D131EB27V
3D131LA28
(57)【要約】
【課題】耐久性能に優れたタイヤを提供することを目的とする。
【解決手段】２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤ。
【選択図】なし
【解決手段】２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤ。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤ。
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤ。
【請求項2】
スチールモノフィラメントの径Ｄが０．２５～０．４２ｍｍである請求項１に記載のタイヤ。
【請求項3】
隣接するベルトプライにおいて、タイヤ赤道面におけるスチールモノフィラメント間の距離Ｓｃが０．２５～０．４５ｍｍである請求項１に記載のタイヤ。
【請求項4】
更にトレッド部を備え、
前記トレッド部の厚みＴｔ（ｍｍ）及び前記Ｅ１の積Ｔｔ×Ｅ１が、１００以上１２０以下である請求項１に記載のタイヤ。
前記トレッド部の厚みＴｔ（ｍｍ）及び前記Ｅ１の積Ｔｔ×Ｅ１が、１００以上１２０以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項5】
前記Ｓ（ｍｍ）及び前記Ｄ（ｍｍ）の積Ｓ×Ｄが、０．２２以上０．５８以下である請求項２に記載のタイヤ。
【請求項6】
前記Ｓ（ｍｍ）及び前記Ｓｃ（ｍｍ）の比Ｓ／Ｓｃが、２．２以上４．０以下である請求項３に記載のタイヤ。
【請求項7】
ベルト層のＥ１（本／１０ｍｍ）が、８．５以上１５．５以下である請求項１に記載のタイヤ。
【請求項8】
前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｄ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｄ）が、０．１８以上、０．３６以下である請求項２に記載のタイヤ。
【請求項9】
前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｓｃ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃ）が、０．１６以上、０．４０以下である請求項３に記載のタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、タイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、各種タイヤ性能を改善する手法が種々検討されており、近年、特に耐久性能の向上が求められている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0003】
本発明は、前記課題を解決し、耐久性能に優れたタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0004】
本発明は、２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向５０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤに関する。
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向５０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤに関する。
【発明の効果】
【0005】
本発明によれば、２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、前記Ｅ２／Ｅ１が０．９０未満であり、前記Ｓが０．８０ｍｍ以上であるタイヤであるので、耐久性能に優れたタイヤを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0006】
【図1】本発明の空気入りタイヤのタイヤ子午線断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0007】
本発明は、２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上である。
【0008】
前述の作用効果が得られる理由は必ずしも明らかではないが、以下のメカニズムにより奏するものと推察される。
タイヤの軽量化の観点などから単線のスチールコード（スチールモノフィラメント）をベルト層に用いることが提案されているが、単線のスチールコードは撚りが存在しないため、ベルト層の剛性が高くなり、トレッド部が接地時に変形しにくくなることで局所的な歪みが増え、耐久性能が低下することが懸念される。
一方、単線のフィラメントは剛直な状態となり、接地する際に変形しにくくなると考えられる。そのため、ベルト層を形成するベルトプライのうち最も幅が広いものについて、クラウン部のフィラメントの配列本数Ｅ１に対する、ショルダー部のフィラメントの配列本数Ｅ２の比を０．９０未満とし、ベルト層の端部付近におけるスチールコード密度を低下させることで、転動時にトレッドのショルダー部が接地しやすくなり、トレッド全体で路面に接しやすくなる。よって、局所的な歪みの発生を抑制しやすくすることが可能になると考えられる。
さらに、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓを０．８０ｍｍ以上とし、スチールフィラメントのタイヤ半径方向の距離を所定以上開けるようにすることで、接地時に大きく変形することになるショルダー部付近でのベルトプライ間の間隔が広がり、ベルト端部付近での応力集中を抑制することが可能となると考えられる。
以上により、トレッド部の接地性を向上させ、局所的な歪みの発生を抑制しつつ、変形量が大きいショルダー部付近での応力集中も抑制しやすい状態となるため、耐久性能が向上すると推察される。
タイヤの軽量化の観点などから単線のスチールコード（スチールモノフィラメント）をベルト層に用いることが提案されているが、単線のスチールコードは撚りが存在しないため、ベルト層の剛性が高くなり、トレッド部が接地時に変形しにくくなることで局所的な歪みが増え、耐久性能が低下することが懸念される。
一方、単線のフィラメントは剛直な状態となり、接地する際に変形しにくくなると考えられる。そのため、ベルト層を形成するベルトプライのうち最も幅が広いものについて、クラウン部のフィラメントの配列本数Ｅ１に対する、ショルダー部のフィラメントの配列本数Ｅ２の比を０．９０未満とし、ベルト層の端部付近におけるスチールコード密度を低下させることで、転動時にトレッドのショルダー部が接地しやすくなり、トレッド全体で路面に接しやすくなる。よって、局所的な歪みの発生を抑制しやすくすることが可能になると考えられる。
さらに、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓを０．８０ｍｍ以上とし、スチールフィラメントのタイヤ半径方向の距離を所定以上開けるようにすることで、接地時に大きく変形することになるショルダー部付近でのベルトプライ間の間隔が広がり、ベルト端部付近での応力集中を抑制することが可能となると考えられる。
以上により、トレッド部の接地性を向上させ、局所的な歪みの発生を抑制しつつ、変形量が大きいショルダー部付近での応力集中も抑制しやすい状態となるため、耐久性能が向上すると推察される。
【0009】
このように、「Ｅ２／Ｅ１が０．９０未満」、「Ｓが０．８０ｍｍ以上」を満たすベルトプライを備えた構成にすることにより、耐久性能を向上するという課題（目的）を解決するものである。すなわち、「Ｅ２／Ｅ１が０．９０未満」、「Ｓが０．８０ｍｍ以上」のパラメーターは課題（目的）を規定したものではなく、本願の課題は、耐久性能を向上することであり、そのための解決手段として当該パラメーターを満たすような構成にしたものである。
【0010】
以下、本発明の実施の一形態が図面に基づき説明されるが、これは一形態にすぎず、本発明のタイヤは以下の形態に限定されるものではない。
【0011】
図１は、本実施形態の空気入りタイヤ２（空気入りタイヤ）の正規状態のタイヤ回転軸を含むタイヤ子午線断面図である。
【0012】
本明細書では、特に断りがない限り、タイヤの各部の寸法は、正規状態で測定された値である。
本明細書において、「正規状態」とは、タイヤが正規リム（図示省略）にリム組みされ、かつ、正規内圧が充填された無負荷の状態である。
本明細書において、「正規状態」とは、タイヤが正規リム（図示省略）にリム組みされ、かつ、正規内圧が充填された無負荷の状態である。
【0013】
正規リムにタイヤを組んだ状態で測定できない場合、タイヤの子午線断面における各部の寸法及び角度は、回転軸を含む平面に沿ってタイヤを切断することにより得られる、タイヤの断面において、左右のビード間の距離を、正規リムに組んだタイヤにおけるビード間の距離に一致させて、測定される。
【0014】
「正規リム」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めているリムであり、例えばＪＡＴＭＡ（日本自動車タイヤ協会）であれば「ＪＡＴＭＡ ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている適用サイズにおける“標準リム”、ＥＴＲＴＯ（Ｔｈｅ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｔｙｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｏｒｇａｎｉｓａｔｉｏｎ）であれば「ＳＴＡＮＤＡＲＤＳ ＭＡＮＵＡＬ」に記載されている“Ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｒｉｍ”、ＴＲＡ（Ｔｈｅ Ｔｉｒｅ ａｎｄ Ｒｉｍ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ，Ｉｎｃ．）であれば「ＹＥＡＲ ＢＯＯＫ」に記載されている“Ｄｅｓｉｇｎ Ｒｉｍ”を指し、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、参照時に適用サイズがあればその規格に従う。そして規格に定められていないタイヤの場合には、リム組み可能であって、内圧が保持できるリム、即ちリム／タイヤ間からエア漏れを生じさせないリムの内、最もリム径が小さく、次いでリム幅が最も狭いものを指す。
【0015】
「正規内圧」は、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば“最高空気圧”、ＥＴＲＴＯであれば“ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、「正規リム」の場合と同様にＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合、前記正規リムを標準リムとして記載されている別のタイヤサイズ（規格に定められているもの）の正規内圧（但し、２５０ｋＰＡ以上）を指す。なお、２５０ｋＰａ以上の正規内圧が複数記載されている場合には、その中の最小値を指す。
【0016】
また、本明細書において、「正規荷重」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、各規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＥＴＲＴＯであれば“ＬＯＡＤ ＣＡＰＡＣＩＴＹ”、ＴＲＡであれば表“ＴＩＲＥ ＬＯＡＤ ＬＩＭＩＴＳ ＡＴ ＶＡＲＩＯＵＳ ＣＯＬＤ ＩＮＦＬＡＴＩＯＮ ＰＲＥＳＳＵＲＥＳ”に記載の最大値を指し、前記した「正規リム」や「正規内圧」の場合と同様に、ＪＡＴＭＡ、ＥＴＲＴＯ、ＴＲＡの順に参照し、その規格に従う。そして、規格に定められていないタイヤの場合は以下の計算により、正規荷重ＷＬを求める。
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
Ｖ＝｛（Ｄｔ／２）２－（Ｄｔ／２－Ｈｔ）２｝×π×Ｗｔ
ＷＬ＝０．００００１１×Ｖ＋１７５
ＷＬ：正規荷重（ｋｇ）
Ｖ：タイヤの仮想体積（ｍｍ３）
Ｄｔ：タイヤ外径（ｍｍ）
Ｈｔ：タイヤの断面高さ（ｍｍ）
Ｗｔ：タイヤの断面幅（ｍｍ）
【0017】
タイヤの「断面幅Ｗｔ（ｍｍ）」は正規状態において、タイヤ側面に模様または文字などがある場合にはそれらを除いたものとしてのサイドウォール外面間の最大幅である。
【0018】
タイヤの「外径Ｄｔ（ｍｍ）」は正規状態におけるタイヤの外径を指す。
【0019】
タイヤの「断面高さＨｔ（ｍｍ）」はタイヤの半径方向断面における、タイヤ半径方向の高さを指し、タイヤのリム径をＲ（ｍｍ）としたとき、タイヤの外径Ｄｔとリム径Ｒとの差の半分に相当する。言い換えると、断面高さＨｔは（Ｄｔ－Ｒ）／２により求めることが可能である。
【0020】
図１において、上下方向がタイヤ２の半径方向であり、左右方向がタイヤ２の軸方向であり、紙面との垂直方向がタイヤ２の周方向である。トレッド部４は、キャップ層３０及びベース層２８を備えている。
【0021】
なお、図１では、キャップ層３０及びベース層２８からなる２層構造トレッド部４の例が示されているが、トレッド部４が単層構造トレッド、３層以上の構造を有するトレッドで構成されるものでもよい。
【0022】
タイヤ２において、それぞれのサイドウォール６は、トレッド部４の端から半径方向略内向きに延びている。このサイドウォール６の半径方向外側部分は、トレッド部４と接合されている。このサイドウォール６の半径方向内側部分は、クリンチ１０と接合されている。このサイドウォール６は、カーカス１４の損傷を防止できる。
【0023】
図１のそれぞれのウィング８は、トレッド部４とサイドウォール６との間に位置している。ウィング８は、トレッド部４及びサイドウォール６のそれぞれと接合している。
【0024】
それぞれのクリンチ１０は、サイドウォール６の半径方向略内側に位置し、少なくとも１か所以上、リムと接する部分を有している。
【0025】
カーカス１４は、カーカスプライ３６を備えている。このタイヤ２では、カーカス１４は１枚のカーカスプライ３６からなるが、２枚以上で構成されてもよい。
【0026】
このタイヤ２では、カーカスプライ３６は、両側のビードコア３２の間に架け渡されており、トレッド部４及びサイドウォール６に沿っている。カーカスプライ３６は、それぞれのビードコア３２の周りにて、軸方向内側から外側に向かって折り返されている。この折り返しにより、カーカスプライ３６には、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとが形成されている。すなわち、カーカスプライ３６は、主部３６ａと一対の折り返し部３６ｂとを備えている。
【0027】
それぞれのビードコア３２は、このビードコア３２から半径方向外向きに延びるビードエイペックス３４を備えている。ビードコア３２はリング状であり、巻回された非伸縮性ワイヤーを含むことが望ましい。ビードエイペックス３４は、半径方向外向きに先細りである。
【0028】
図示されていないが、カーカスプライ３６は、並列された多数のコードとトッピングゴムとからなることが望ましい。それぞれのコードが赤道面ＣＬに対してなす角度の絶対値は、７５°から９０°が好適である。換言すれば、このカーカス１４はラジアル構造を有することが好ましい。
【0029】
図１のベルト層１６は、トレッド部４の半径方向内側に位置している。ベルト層１６は、カーカス１４と積層されている。ベルト層１６は、カーカス１４を補強する。ベルト層１６は、２層以上の層から形成され、図１のタイヤ２では、ベルト層１６は、内側層３８及び外側層４０の２層からなる。図１から明らかなように、軸方向において、内側層３８の幅は外側層４０の幅よりも若干大きいことが望ましい。このタイヤ２では、ベルト層１６の軸方向幅はタイヤ２の断面幅の０．６倍以上が好ましく、０．９倍以下が好ましい。
【0030】
ベルト層１６において、内側層３８、外側層４０、必要に応じて配される他のベルト層を構成する層のそれぞれは、並列された多数の単線のスチールコード（スチールモノフィラメント）とトッピングゴム（被覆ゴム）とからなることが望ましい。言い換えれば、ベルト層１６を構成する各層は、並列された多数のスチールモノフィラメントを含んでいる。
【0031】
図２は、ベルト層１６（内側層３８及び外側層４０）及びバンド層１８の拡大断面図である。
図２に示されるように、ベルトプライ１７は、ベルトコード１７Ａと、ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）とを含んでいる。ベルトコード１７Ａは、単線のスチールコード（スチールモノフィラメント）である。本実施形態では、横断面が円形の単線であるが、これに限定されるものではなく、横断面が楕円形、多角形状など、他の形状のものでも良い。また、これらのフィラメントには、耐久性能などの観点から、予めくせ付けを施したものを使用しても良い。
図２に示されるように、ベルトプライ１７は、ベルトコード１７Ａと、ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）とを含んでいる。ベルトコード１７Ａは、単線のスチールコード（スチールモノフィラメント）である。本実施形態では、横断面が円形の単線であるが、これに限定されるものではなく、横断面が楕円形、多角形状など、他の形状のものでも良い。また、これらのフィラメントには、耐久性能などの観点から、予めくせ付けを施したものを使用しても良い。
【0032】
図２に示されるように、ベルトプライ１７は、例えば、第１ベルトプライ（内側層３８）と、第１ベルトプライ（内側層３８）とタイヤ半径方向に隣接する第２ベルトプライ（外側層４０）とを含んでいる。第２ベルトプライ（外側層４０）は、第１ベルトプライ（内側層３８）のタイヤ半径方向の外側に位置している。
【0033】
ベルトコード１７Ａは、本実施形態では、スチールモノフィラメントで形成されているが、このようなベルトコード１７Ａは、ベルトプライ１７の走行中の変形を抑制する。第１ベルトプライ（内側層３８）のベルトコード１７Ａ、及び、第２ベルトプライ（外側層４０）のベルトコード１７Ａは、同じ形状であっても、異なる形状であってもよい。
【0034】
スチールモノフィラメント（単線のスチールコード）の径Ｄは、好ましくは０．２５ｍｍ以上、より好ましくは０．３０ｍｍ以上、更に好ましくは０．３５ｍｍ以上であり、また、好ましくは０．４５ｍｍ以下、より好ましくは０．４２ｍｍ以下、更に好ましくは０．４０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
なお、スチールモノフィラメント（単線のスチールコード）の径は、フィラメントの外径を指し、スチールモノフィラメントの長さ方向に垂直な断面で測定されたスチールモノフィラメントの外径である。また、スチールモノフィラメントの長さ方向に垂直な方向での断面形状が扁平形状など、外径を一義的に決定することが難しい場合にはフィラメントの長径と、長径に対して垂直方向の径の最大値の平均値をフィラメントの外径として取り扱う。
なお、スチールモノフィラメント（単線のスチールコード）の径は、フィラメントの外径を指し、スチールモノフィラメントの長さ方向に垂直な断面で測定されたスチールモノフィラメントの外径である。また、スチールモノフィラメントの長さ方向に垂直な方向での断面形状が扁平形状など、外径を一義的に決定することが難しい場合にはフィラメントの長径と、長径に対して垂直方向の径の最大値の平均値をフィラメントの外径として取り扱う。
【0035】
フィラメント径を上記範囲、特に０．２５～０．４２ｍｍに調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、コード径を所定以下とすることで、ベルト層の剛性が高くなりすぎることが抑制されて接地性が向上する一方で、所定以上とすることで、コードの破断を抑制しやすくなると考えられ、それにより、耐久性能が向上すると推察される。
【0036】
ベルトコード１７Ａは、例えば、タイヤ周方向に対して１５～４５度の角度で傾斜していることが望ましい。なお、ここでいうベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角は、タイヤ赤道面上における、ベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角である。前記ベルトコード１７Ａとタイヤ周方向のなす角は、当該タイヤのトレッド部等を剥がし、タイヤ表面上にベルトコード１７Ａが露出するようにすることで測定することが可能である。
【0037】
特に限定されるものではないが、第１ベルトプライ（内側層３８）のベルトコード１７Ａと、第２ベルトプライ（外側層４０）のベルトコード１７Ａとは、互いに交差するように、タイヤ周方向に対する傾斜が逆向きに配されていることが望ましい。
【0038】
ベルトコード１７Ａは、その周囲を被覆しているゴム組成物との接着性の観点から、表面に銅及び亜鉛を含むめっきが施されていることが好ましい。また、前記した銅、亜鉛に加えて、コバルト、ニッケル、ビスマス、アンチモンなどのイオン化傾向が銅及び亜鉛の間に属する金属元素を含むめっきが施されていることがより好ましい。
【0039】
また、ベルトコード１７Ａは、周囲のゴム組成物との接着性の観点から、表面にポリベンゾオキサジン化合物の層を有することが好ましい。
【0040】
ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）としては、周知のゴム材料に加えて、フェノール系の熱硬化樹脂やシリカ、前記したコバルト、ニッケル、ビスマス、アンチモンなどのイオン化傾向が銅及び亜鉛の間に属する金属と有機脂肪酸との塩、ポリベンゾオキサジン化合物などを含有していることが望ましい。
【0041】
タイヤ２において、ベルト層１６は、スチールモノフィラメントからなるベルトコード１７Ａ及びトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）を備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面ＣＬから、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満である。
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面ＣＬから、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満である。
【0042】
Ｅ２／Ｅ１は、好ましくは０．８５以下、より好ましくは０．８２以下、更に好ましくは０．８０以下である。下限は特に限定されないが、好ましくは０．５０以上、より好ましくは０．６０以上、更に好ましくは０．６５以上である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0043】
Ｅ１およびＥ２はタイヤを製造する際のベルト層でのベルトコードの配列本数により適宜調整することが可能である。また、Ｅ１とＥ２の比（Ｅ２／Ｅ１）は、加硫前のタイヤにおいて、ベルト層端部側の外径を金型の外径よりも小さくすることにより調整することが可能である。
【0044】
なお、本発明において、「タイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐ」とは、ベルト層を形成するベルトプライうち、最もタイヤ軸方向幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向で最も外側に位置する箇所（端部）である。図１の内側層３８及び外側層４０からなるベルト層１６の場合、外側層４０よりタイヤ軸方向の外側まで延びる内側層３８の外側端部が、ベルト層１６のタイヤ軸方向外側端部の位置Ｐである。
【0045】
「最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌ」とは、タイヤ赤道面ＣＬから前記の位置Ｐまでのタイヤ軸方向の直線距離を指す。図１の内側層３８及び外側層４０からなるベルト層１６の場合、タイヤ赤道面ＣＬから、内側層３８の外側端部Ｐまでのタイヤ軸方向の直線距離である。
【0046】
「最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑ」とは、タイヤ赤道面ＣＬから前記の位置Ｐまでのタイヤ軸方向の直線距離Ｌのうち、タイヤ赤道面からタイヤ軸方向外側にＬの８０％の距離の位置を指す。図１の内側層３８及び外側層４０からなるベルト層１６の場合、タイヤ赤道面ＣＬから前記の直線距離Ｌのタイヤ軸方向外側に８０％の距離の位置である。
【0047】
図１などで示されるタイヤ半径方向断面において、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面ＣＬから点Ｑまでの領域Ｌ１における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数（打ち込み本数（エンズ））Ｅ１（本／１０ｍｍ）は、好ましくは７．０本／１０ｍｍ以上、より好ましくは８．５本／１０ｍｍ以上、更に好ましくは１１．２本／１０ｍｍ以上、特に好ましくは１２．０本／１０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１５．５本／１０ｍｍ以下、より好ましくは１４．５本／１０ｍｍ以下、更に好ましくは１４．０本／１０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0048】
Ｅ１を上記範囲に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
このようなハイエンズ仕様の方が、釘などの突起物を踏んだ時に鉄板に近い状態で受けることができ、耐久性能が向上すると推察される。
このようなハイエンズ仕様の方が、釘などの突起物を踏んだ時に鉄板に近い状態で受けることができ、耐久性能が向上すると推察される。
【0049】
図１などで示されるタイヤ半径方向断面において、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライの点Ｑから点Ｐまでの領域Ｌ２における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数（打ち込み本数（エンズ））Ｅ２（本／１０ｍｍ）は、好ましくは５．０本／１０ｍｍ以上、より好ましくは６．８本／１０ｍｍ以上、更に好ましくは７．５本／１０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１０．２本／１０ｍｍ以下、より好ましくは９．５本／１０ｍｍ以下、更に好ましくは９．０本／１０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0050】
なお、Ｅ１、Ｅ２は、前記した点Ｐを与える最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライでの幅１０ｍｍ当たりでのスチールモノフィラメントの配列本数である。
そして、Ｅ１及びＥ２は、例えば、以下の方法で測定することが可能である。
まず、タイヤを半径方向に切り出し、この断面において、ビードコア３２間の距離が正規リムに組付けた際と同じ距離になるよう固定する。そして、ベルト層の最も幅方向外側の点Ｐとタイヤ赤道面ＣＬとの距離Ｌを算出する。次に、距離Ｌの８０％位置Ｑを算出し、点Ｑを通るタイヤ半径方向に平行な直線と、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライとの交点Ｑ’を求める。そして、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’の間における当該ベルトプライ内でのスチールモノフィラメントの配列本数と、実際の当該ベルトプライの長さとから、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりの配列本数Ｅ１を算出する。
また、Ｅ２も同様に、点Ｑ’から点Ｐまでの間における最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライ内でのスチールモノフィラメントの配列本数と、実際の当該ベルトプライの長さとから、Ｅ２を算出することができる。
なお、図１のように、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライが円弧を描く場合には、実際の当該ベルトプライの長さは、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’までの直線距離ではなく、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’のまでの区間で当該ベルトプライが描く円弧の長さである。
そして、Ｅ１及びＥ２は、例えば、以下の方法で測定することが可能である。
まず、タイヤを半径方向に切り出し、この断面において、ビードコア３２間の距離が正規リムに組付けた際と同じ距離になるよう固定する。そして、ベルト層の最も幅方向外側の点Ｐとタイヤ赤道面ＣＬとの距離Ｌを算出する。次に、距離Ｌの８０％位置Ｑを算出し、点Ｑを通るタイヤ半径方向に平行な直線と、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライとの交点Ｑ’を求める。そして、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’の間における当該ベルトプライ内でのスチールモノフィラメントの配列本数と、実際の当該ベルトプライの長さとから、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりの配列本数Ｅ１を算出する。
また、Ｅ２も同様に、点Ｑ’から点Ｐまでの間における最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライ内でのスチールモノフィラメントの配列本数と、実際の当該ベルトプライの長さとから、Ｅ２を算出することができる。
なお、図１のように、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライが円弧を描く場合には、実際の当該ベルトプライの長さは、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’までの直線距離ではなく、タイヤ赤道面ＣＬから点Ｑ’のまでの区間で当該ベルトプライが描く円弧の長さである。
【0051】
図３は、ベルト層１６（内側層３８及び外側層４０）及びバンド層１８のＰ－Ｑ間の拡大断面図である。
図３に示されるように、第２ベルトプライ（外側層４０）内のベルトコード１７Ａ２は、第２ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ幅方向の最も外側のベルトコードである。そして、ベルトコード１７Ａ２と、第１ベルトプライ（内側層３８）内のベルトコード１７Ａ１とのタイヤ半径方向距離Ｓが０．８０ｍｍ以上である。
図３に示されるように、第２ベルトプライ（外側層４０）内のベルトコード１７Ａ２は、第２ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ幅方向の最も外側のベルトコードである。そして、ベルトコード１７Ａ２と、第１ベルトプライ（内側層３８）内のベルトコード１７Ａ１とのタイヤ半径方向距離Ｓが０．８０ｍｍ以上である。
【0052】
タイヤ２において、２層以上のベルト層１６を構成するそれぞれのベルトプライは、それぞれ、スチールモノフィラメントからなるベルトコード１７Ａ及びトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）を備え、かつ前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上である。
【0053】
図３では、隣接する内側層３８及び外側層４０の間に他のゴムシートなどが備えられていないタイヤが示されているが、隣接するベルトプライ間にゴムシートなどを更に備えたタイヤであってもよい。
【0054】
Ｓは、好ましくは０．８５ｍｍ以上、より好ましくは０．９５ｍｍ以上、更に好ましくは１．００ｍｍ以上である。上限は特に限定されないが、好ましくは１．７０ｍｍ以下、より好ましくは１．５０ｍｍ以下、更に好ましくは１．３０ｍｍ以下、特に好ましくは１．２０ｍｍ以下である。下限は特に限定されないが、上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0055】
ここで、本発明のタイヤ２は、ベルト層のタイヤ幅方向外側端部の位置Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライのうち、少なくとも１つのベルトプライが「Ｓが０．８０ｍｍ以上」を満たせばよい。例えば、２層構造のベルト層の場合は、位置Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライが「Ｓが０．８０ｍｍ以上」を満たし、３層構造のベルト層の場合は、位置Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライの２層のうち、少なくとも１層のベルトプライが「Ｓが０．８０ｍｍ以上」を満たせばよいが、２層とも満たすことが望ましい。
【0056】
なお、本発明において、「最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメント」とは、２層以上のベルトプライから構成されるベルト層において、タイヤ幅方向で最も外側に位置する箇所（端部）Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライ内のベルトコード（スチールモノフィラメント）で、タイヤ幅方向で最も外側に位置するベルトコードを指す。図３の内側層３８及び外側層４０の２層のベルトプライからなるベルト層１６の場合、位置Ｐを与える内側層３８に隣接する外側層４０内のベルトコード（スチールモノフィラメント）のうち、タイヤ幅方向で最も外側に位置するベルトコード１７Ａ２を意味する。
そして、「最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓ」とは、ベルト層のタイヤ幅方向外側端部の位置Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントとのタイヤ半径方向の直線距離である。
ここで、前記隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントのタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、前記位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントの最外表面とが交わる場合は、該タイヤ半径方向の内側表面から該最外表面までのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。
隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントのタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントの最外表面とが交わらない場合（直線上にコードがない場合など）は、該タイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントで、その直線に近接する２本のスチールフィラメントのタイヤ半径方向外側表面をつなぎ合わせた直線との交点と、該タイヤ半径方向の内側表面とのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。
隣接するベルトプライ間に更にゴムシートなどが備えられているタイヤの場合は、該ゴムシートなどを介して配された隣接するベルトプライを備えたタイヤについて、同様の手法で距離Ｓを測定する。
図３の内側層３８及び外側層４０の２層のベルトプライからなるベルト層１６の場合、外側層４０内のタイヤ幅方向最外側のベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与える内側層３８内のベルトコード１７Ａ１の最外表面とが交わらないタイヤであるので、ベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、その直線に近接する２本のベルトコード１７Ａのタイヤ半径方向外側表面をつなぎ合わせた直線との交点と、ベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面とのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。また、内側層３８及び外側層４０間に更にゴムシートなどが備えられているタイヤの場合も、ゴムシートなどを含むタイヤの状態で同様の手法で、距離がＳを測定する。
そして、「最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓ」とは、ベルト層のタイヤ幅方向外側端部の位置Ｐを与えるベルトプライに隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントとのタイヤ半径方向の直線距離である。
ここで、前記隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントのタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、前記位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントの最外表面とが交わる場合は、該タイヤ半径方向の内側表面から該最外表面までのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。
隣接するベルトプライ内のタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントのタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントの最外表面とが交わらない場合（直線上にコードがない場合など）は、該タイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与えるベルトプライ内のスチールフィラメントで、その直線に近接する２本のスチールフィラメントのタイヤ半径方向外側表面をつなぎ合わせた直線との交点と、該タイヤ半径方向の内側表面とのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。
隣接するベルトプライ間に更にゴムシートなどが備えられているタイヤの場合は、該ゴムシートなどを介して配された隣接するベルトプライを備えたタイヤについて、同様の手法で距離Ｓを測定する。
図３の内側層３８及び外側層４０の２層のベルトプライからなるベルト層１６の場合、外側層４０内のタイヤ幅方向最外側のベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、位置Ｐを与える内側層３８内のベルトコード１７Ａ１の最外表面とが交わらないタイヤであるので、ベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面からタイヤ半径方向に延ばした直線と、その直線に近接する２本のベルトコード１７Ａのタイヤ半径方向外側表面をつなぎ合わせた直線との交点と、ベルトコード１７Ａ２のタイヤ半径方向の内側表面とのタイヤ半径方向直線距離がＳとなる。また、内側層３８及び外側層４０間に更にゴムシートなどが備えられているタイヤの場合も、ゴムシートなどを含むタイヤの状態で同様の手法で、距離がＳを測定する。
【0057】
図４は、ベルト層１６（内側層３８及び外側層４０）及びバンド層１８のタイヤ赤道面ＣＬ付近における拡大断面図である。
図４に示されるように、第１ベルトプライ（内側層３８）内のベルトコード１７Ａ５は、第１ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ赤道面ＣＬに設けられたベルトコードである。第２ベルトプライ（外側層４０）内のベルトコード１７Ａ６は、第２ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ赤道面ＣＬ上に設けられたベルトコードである。
図４に示されるように、第１ベルトプライ（内側層３８）内のベルトコード１７Ａ５は、第１ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ赤道面ＣＬに設けられたベルトコードである。第２ベルトプライ（外側層４０）内のベルトコード１７Ａ６は、第２ベルトプライ内のベルトコード１７Ａのうち、タイヤ赤道面ＣＬ上に設けられたベルトコードである。
【0058】
タイヤ２において、より効果が得られる観点から、隣接するベルトプライにおいて、タイヤ赤道面におけるスチールモノフィラメント（単線のスチールコード）間の距離Ｓｃは、０．１５～０．５０ｍｍであることが望ましい。Ｓｃは、好ましくは０．２５ｍｍ以上、より好ましくは０．３０ｍｍ以上、更に好ましくは０．３６ｍｍ以上であり、また、好ましくは０．４５ｍｍ以下、より好ましくは０．４２ｍｍ以下、更に好ましくは０．４０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0059】
本発明において、「隣接するベルト層において、タイヤ赤道面におけるスチールモノフィラメント間の距離Ｓｃ」とは、隣接するベルト層内でタイヤ赤道面の位置に存在するそれぞれのスチールモノフィラメントのタイヤ半径方向の直線距離を指す。図４の内側層３８及び外側層４０の２層のベルト層を備えたタイヤの場合、第１ベルトプライ（内側層３８）内でタイヤ赤道面ＣＬの位置に設けられたベルトコード１７Ａ５と、第２ベルトプライ（外側層４０）内でタイヤ赤道面ＣＬの位置に設けられたベルトコード１７Ａ６のタイヤ半径方向の直線距離Ｓｃを意味する。
なお、タイヤ赤道面の位置にスチールモノフィラメントが存在しない場合は、タイヤ幅方向でタイヤ赤道面に最も近接するスチールモノフィラメント間のタイヤ半径方向の直線距離を意味する。
なお、タイヤ赤道面の位置にスチールモノフィラメントが存在しない場合は、タイヤ幅方向でタイヤ赤道面に最も近接するスチールモノフィラメント間のタイヤ半径方向の直線距離を意味する。
【0060】
距離Ｓｃを上記範囲、特に０．２５～０．４５ｍｍに調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
ショルダー部は転動する際の変形量が大きいが、隣接しているベルトプライ間のコードの距離をとるようにすることで、応力集中が抑制される一方で、中央部は、それほど変形量が大きくないため、ベルト層の被覆ゴム層の厚みを所定以下とすることで、ベルトプライ間のゴム量が減り、蓄熱を抑制しやすくなる。
また、ベルト層の被覆ゴム層の厚みが薄くなりすぎると、コード同士が接触してしまい、摩擦により破断する可能性があるが、所定以上とすることで破断を防止できる。
従って、耐久性が顕著に向上すると推察される。
ショルダー部は転動する際の変形量が大きいが、隣接しているベルトプライ間のコードの距離をとるようにすることで、応力集中が抑制される一方で、中央部は、それほど変形量が大きくないため、ベルト層の被覆ゴム層の厚みを所定以下とすることで、ベルトプライ間のゴム量が減り、蓄熱を抑制しやすくなる。
また、ベルト層の被覆ゴム層の厚みが薄くなりすぎると、コード同士が接触してしまい、摩擦により破断する可能性があるが、所定以上とすることで破断を防止できる。
従って、耐久性が顕著に向上すると推察される。
【0061】
ここで、本発明のタイヤ２は、隣接するベルト層においてタイヤ赤道面におけるスチールモノフィラメント（単線のスチールコード）間の距離Ｓｃのうち、少なくとも１つの距離が上記範囲を満たすことが望ましい。例えば、２層構造のベルト層の場合は、隣接するベルト層が上記範囲を満たすことが好ましい。３層構造のベルト層の場合は、隣接するベルト層のうち少なくとも一方が上記範囲を満たすことが好ましく、隣接するベルト層のすべてが上記範囲を満たすことがより好ましい。
【0062】
より効果が得られる観点から、タイヤ２は、前記Ｓ（ｍｍ）、前記Ｄ（ｍｍ）の積Ｓ×Ｄが、０．２２以上０．５８以下であることが望ましい。
Ｓ×Ｄの下限は、好ましくは０．２４以上、より好ましくは０．２８以上、更に好ましくは０．３２以上、特に好ましくは０．３５以上であり、また、好ましくは０．５４以下、より好ましくは０．５０以下、更に好ましくは０．４６以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
Ｓ×Ｄの下限は、好ましくは０．２４以上、より好ましくは０．２８以上、更に好ましくは０．３２以上、特に好ましくは０．３５以上であり、また、好ましくは０．５４以下、より好ましくは０．５０以下、更に好ましくは０．４６以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0063】
Ｓ×Ｄを上記範囲に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
Ｓ／Ｄが上記範囲であると、ショルダー部とクラウン部にかかる接地圧が均等になり、損傷を受けにくくなると考えられる。すなわち、Ｓ×Ｄが小さいと、ショルダー部が薄いことになり、接地圧がクラウン部に集まることで、クラウン部での剥離発生につながり、また、走行時に常にスリップを起こすため、偏摩耗にもつながると考えられる。逆にＳ×Ｄが大きいと、ショルダー部が厚くなるため、接地圧がショルダー部に偏り、ベルト層端部での剥離に発展しやすくなると考えられる。従って、上記のように損傷を受けにくくなり、耐久性能が向上すると推察される。
Ｓ／Ｄが上記範囲であると、ショルダー部とクラウン部にかかる接地圧が均等になり、損傷を受けにくくなると考えられる。すなわち、Ｓ×Ｄが小さいと、ショルダー部が薄いことになり、接地圧がクラウン部に集まることで、クラウン部での剥離発生につながり、また、走行時に常にスリップを起こすため、偏摩耗にもつながると考えられる。逆にＳ×Ｄが大きいと、ショルダー部が厚くなるため、接地圧がショルダー部に偏り、ベルト層端部での剥離に発展しやすくなると考えられる。従って、上記のように損傷を受けにくくなり、耐久性能が向上すると推察される。
【0064】
より効果が得られる観点から、タイヤ２は、前記Ｓ（ｍｍ）及び前記Ｓｃ（ｍｍ）の比Ｓ／Ｓｃが、２．２以上４．０以下であることが望ましい。
Ｓ／Ｓｃは、好ましくは２．４以上、より好ましくは２．６以上、更に好ましくは２．７以上であり、また、好ましくは３．８以下、より好ましくは３．６以下、更に好ましくは３．４以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
Ｓ／Ｓｃは、好ましくは２．４以上、より好ましくは２．６以上、更に好ましくは２．７以上であり、また、好ましくは３．８以下、より好ましくは３．６以下、更に好ましくは３．４以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0065】
Ｓ／Ｓｃを上記範囲に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
Ｓ／Ｓｃが上記範囲であると、ショルダー部とクラウン部にかかる接地圧が均等になり、損傷を受けにくくなると考えられる。すなわち、Ｓ／Ｓｃが小さいと、ショルダー部が薄いことになり、接地圧がクラウン部に集まることで、クラウン部での剥離発生につながり、また、走行時に常にスリップを起こすため、、偏摩耗にもつながると考えられる。逆にＳ／Ｓｃが大きいと、ショルダー部が厚くなるため、接地圧がショルダー部に偏り、ベルト層端部での剥離に発展しやすくなると考えられる。従って、上記のように損傷を受けにくくなり、耐久性能が向上すると推察される。
Ｓ／Ｓｃが上記範囲であると、ショルダー部とクラウン部にかかる接地圧が均等になり、損傷を受けにくくなると考えられる。すなわち、Ｓ／Ｓｃが小さいと、ショルダー部が薄いことになり、接地圧がクラウン部に集まることで、クラウン部での剥離発生につながり、また、走行時に常にスリップを起こすため、、偏摩耗にもつながると考えられる。逆にＳ／Ｓｃが大きいと、ショルダー部が厚くなるため、接地圧がショルダー部に偏り、ベルト層端部での剥離に発展しやすくなると考えられる。従って、上記のように損傷を受けにくくなり、耐久性能が向上すると推察される。
【0066】
より効果が得られる観点から、タイヤ２は、前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｄ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｄ）が、０．１８以上、０．３６以下であることが望ましい。
Ｅ２／Ｅ１×Ｄは、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．２４以上、更に好ましくは０．２６以上、特に好ましくは０．３０以上であり、また、好ましくは０．３５以下、より好ましくは０．３４以下、更に好ましくは０．３３以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
Ｅ２／Ｅ１×Ｄは、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．２４以上、更に好ましくは０．２６以上、特に好ましくは０．３０以上であり、また、好ましくは０．３５以下、より好ましくは０．３４以下、更に好ましくは０．３３以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0067】
Ｅ２／Ｅ１×Ｄを上記範囲に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
Ｅ２／Ｅ１×Ｄが上記範囲であると、ショルダー部のエンズが適度に疎であり、フィラメントの曲げ剛性が適度であることから、走行中に発生する歪を分散し、発熱を抑えることで耐久性が向上すると考えられる。すなわち、Ｅ２／Ｅ１×Ｄが小さいと、ショルダー部が動きすぎて発熱量が上昇する一方で、大きすぎると、ショルダー部が上手く動くことができず、ゴムに歪が集中すると考えられる。従って、上記のように発熱が抑制され、耐久性能が向上すると推察される。
Ｅ２／Ｅ１×Ｄが上記範囲であると、ショルダー部のエンズが適度に疎であり、フィラメントの曲げ剛性が適度であることから、走行中に発生する歪を分散し、発熱を抑えることで耐久性が向上すると考えられる。すなわち、Ｅ２／Ｅ１×Ｄが小さいと、ショルダー部が動きすぎて発熱量が上昇する一方で、大きすぎると、ショルダー部が上手く動くことができず、ゴムに歪が集中すると考えられる。従って、上記のように発熱が抑制され、耐久性能が向上すると推察される。
【0068】
より効果が得られる観点から、タイヤ２は、前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｓｃ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃ）が、０．１６以上、０．４０以下であることが望ましい。
Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃは、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．２４以上、更に好ましくは０．２８以上、特に好ましくは０．３１以上であり、また、好ましくは０．３８以下、より好ましくは０．３６以下、更に好ましくは０．３４以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃは、好ましくは０．２０以上、より好ましくは０．２４以上、更に好ましくは０．２８以上、特に好ましくは０．３１以上であり、また、好ましくは０．３８以下、より好ましくは０．３６以下、更に好ましくは０．３４以下である。上記範囲内であると、効果が好適に得られる。
【0069】
Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃを上記範囲に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、以下のように推察される。
Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃが上記範囲であると、Ｅ１の領域とＥ２の領域の間に起きる応力差が小さくなり、耐久性を向上できると考えられる。具体的には、Ｅ１とＥ２のエンズ差が大きく（Ｅ１が極端に密ｏｒＥ２が極端に疎）であり、かつＳｃ（ＢＢ間ゲージ）が小さい場合、Ｅ１の領域で生まれたせん断応力がＥ２の領域へ伝播したときにＥ２の領域で受け止めきれず、コード折れやゴム層の破壊につながると考えられる。逆にＥ１とＥ２のエンズ差が小さく、ＢＢ間ゲージが大きい場合は、２枚のブレーカーパッケージ全体の径方向の曲げ剛性が高くなり、接地形状悪化につながり、全体がしなやかに接地せず、ショルダー部の接地性が悪くなる。そして、ショルダー部の接地性が悪化することで、スチールコードに曲げの歪が集中し、コード折れにつながると考えられる。従って、上記のように応力差が小さくなり、耐久性能が向上すると推察される。
Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃが上記範囲であると、Ｅ１の領域とＥ２の領域の間に起きる応力差が小さくなり、耐久性を向上できると考えられる。具体的には、Ｅ１とＥ２のエンズ差が大きく（Ｅ１が極端に密ｏｒＥ２が極端に疎）であり、かつＳｃ（ＢＢ間ゲージ）が小さい場合、Ｅ１の領域で生まれたせん断応力がＥ２の領域へ伝播したときにＥ２の領域で受け止めきれず、コード折れやゴム層の破壊につながると考えられる。逆にＥ１とＥ２のエンズ差が小さく、ＢＢ間ゲージが大きい場合は、２枚のブレーカーパッケージ全体の径方向の曲げ剛性が高くなり、接地形状悪化につながり、全体がしなやかに接地せず、ショルダー部の接地性が悪くなる。そして、ショルダー部の接地性が悪化することで、スチールコードに曲げの歪が集中し、コード折れにつながると考えられる。従って、上記のように応力差が小さくなり、耐久性能が向上すると推察される。
【0070】
図１のバンド層（ベルト補強層）１８は、ベルト層１６の半径方向外側に位置している。図１のタイヤ２では、軸方向において、バンド層１８はベルト層１６の幅と同等の幅を有している。このバンド層１８が、このベルト層１６の幅よりも大きな幅を有していてもよい。
【0071】
バンド層１８は、コードとトッピングゴム（被覆ゴム）とからなることが望ましい。コードは、螺旋状に巻かれている。このバンド層１８は、いわゆるジョイントレス構造を有する。コードは、実質的に周方向に延びている。周方向に対するコードの角度は、５°以下、さらには２°以下であることが好ましい。このコードによりベルト層１６が拘束されるので、ベルト層１６のリフティングが抑制される。
【0072】
タイヤ２において、バンド層１８は、各ベルトプライ１７の拘束性を高め、高速走行時の耐久性能を高めることでき、良好な乗り心地性能の付与も可能である。
【0073】
バンド層１８の一形態として、有機繊維コード１８Ａと、有機繊維コード１８Ａを被覆する補強ゴム１８Ｂ（バンド層用被覆ゴム組成物）とを含む形態などが挙げられる。なお、通常、有機繊維コードは、ゴムとの接着性を改善するためにディップ処理が行われている。
【0074】
有機繊維コード１８Ａを構成する有機繊維としては、ポリエステル、ポリアミド、セルロースなどが挙げられる。これらは合成繊維でも良く、バイオマス由来の繊維であっても良い。また、ライフサイクルアセスメントの観点から、リサイクル、再生材料由来であることが望ましい。また、これらの繊維は合成繊維、バイオマス繊維、リサイクル／再生繊維の単一成分で形成されていても良く、これらを撚り合わせたハイブリッドコード、それぞれのフィラメントを合わせたマルチフィラメントを用いたコード、それぞれの成分が化学的に結合した化学構造を有するコードの何れであっても良い。
【0075】
ポリエステルコードとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）コード、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）コード、ポリエチレンフラノエート（ＰＥＦ）等が挙げられる。他のポリエステルコードと比較して、耐空気透過性に優れ、タイヤ内部の空気圧を保持しやすい観点から、ＰＥＦを用いても良い。また、ポリエステルコードの一部がポリアミド繊維等他の有機繊維からなるコードに代わった他の有機繊維からなるコードとのハイブリッドコードであっても良い。
【0076】
ポリエステルコードがバイオマス由来のポリエステルコードである場合、例えば、バイオマス由来のテレフタル酸やエチレングリコールを用いたバイオマスＰＥＴコード、バイオマス由来のフランジカルボン酸を用いたバイオマスＰＥＦなどを好適に用いることができる。
【0077】
バイオマスポリエステルコードは、例えば、バイオエタノールやフルフラール類、カレン類、シメン類、テルペン類などから変換、もしくは各種動植物由来の化合物から変換、微生物等から直接発酵製造したバイオマステレフタル酸、バイオマスエチレングリコールなどから得ることが可能である。
【0078】
ポリアミドコードとしては、例えば、脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミド、全芳香族ポリアミドが挙げられる。
【0079】
脂肪族ポリアミドは、直鎖の炭素鎖がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ナイロン４（ＰＡ４）、ナイロン４１０（ＰＡ４１０）、ナイロン６（ＰＡ６）、ナイロン６６（ＰＡ６６）、ナイロン６１０（ＰＡ６１０）、ナイロン１０１０（ＰＡ１０１０）、ナイロン１０１２（ＰＡ１０１２）、ナイロン１１（ＰＡ１１）、などを挙げることが出来る。中でも部分的又は完全にバイオマス由来の材料で得られやすい観点からはナイロン４、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０、ナイロン１０１０、ナイロン１１などが挙げられる。
【0080】
ナイロン６及びナイロン６６としては、従来の化学合成由来のカプロラクタムを開環重合させたもの、ヘキサメチレンジアミン、アジピン酸を縮合重合させたものほか、バイオ由来のシクロヘキサンを出発原料としてバイオカプロラクタムもしくは、バイオアジピン酸、バイオヘキサメチレンジアミンを製造し、それらを用いたナイロン６、もしくはナイロン６６を用いても良い。また、前述のバイオ原料は、グルコースのような糖などから得たものであっても良い。これらのナイロン６、ナイロン６６は従来用いられてきたものと同様の強度を備えると考えられる。
【0081】
ナイロン４としては、バイオ発酵由来のグルタミン酸から、γ－アミノ酪酸に変換したのちに得られる２－ピロリドンを原料としたものが代表として挙げられるが、これに限られない。ナイロン４は、熱的・機械的安定性が良好であり、高分子構造設計が容易という特徴を有しているため、タイヤの性能、強度向上に寄与するため、好適に用いることが可能である。
【0082】
ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０、ナイロン１０１２、ナイロン１１等は、ひまし油（トウゴマ）から得られるリシノール酸などを原料として得ることが出来る。具体的には、ひまし油から得たセバシン酸、ドデカン二酸と、任意のジアミン化合物とを縮合重合することにより、ナイロン４１０、ナイロン６１０、ナイロン１０１０を得ることができ、ひまし油から得た１１－アミノウンデカン酸を縮合重合することによりナイロン１１を得ることが可能である。
【0083】
半芳香族ポリアミドは、分子鎖の一部に芳香環構造を有するポリアミドであり、例えば、ナイロン４Ｔ（ＰＡ４Ｔ）、ナイロン６Ｔ（ＰＡ６Ｔ）、ナイロン１０Ｔ（ＰＡ１０Ｔ）などが挙げられる。
【0084】
ナイロン４Ｔ、ナイロン６Ｔ、ナイロン１０Ｔは、ジカルボン酸として、テレフタル酸を用い、それぞれ任意の炭素数のジアミン化合物と縮合重合を行うことにより得ることが可能である。その際、前述のバイオマス由来のテレフタル酸を用いてこれらのナイロン材料を得ることも可能である。これらは分子鎖内に剛直な環状構造を有する為、耐熱性などの観点で優れる。
【0085】
また、前述の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドとして、リジン由来の１，５－ペンタンジアミンをジカルボン酸類と重合したポリアミド５Ｘ（Ｘはジカルボン酸由来の炭素数であり、整数もしくはテレフタル酸を表すＴ）などを挙げることが出来る。
【0086】
全芳香族ポリアミドとしては、芳香環がアミド結合により繋がった骨格を有するポリアミドであり、ポリパラフェニレンテレフタルアミドなどを挙げることができる。全芳香族ポリアミドも前述の脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドと同様に、バイオマス由来のテレフタル酸とフェニレンジアミンを結合させることにより得ても良い。
【0087】
セルロース繊維としては、木材パルプ等の植物素材から製造されるレーヨン、ポリノジック、キュプラ、アセテート、リヨセル、モダール等を挙げることができる。これらセルロース系繊維は、原料がカーボンニュートラルであるだけでなく、生分解性であり使用後焼却しても有害ガスが出ない等の優れた環境性能を有するため好ましい。上記の中でも、工程の効率、環境への優しさ、機械強度のバランスから、レーヨン、ポリノジック、リヨセルが特に好ましい。
【0088】
また、上記のコードは、合成、バイオマス由来を問わず、飲料用ボトルや衣料品などの使用済みのものから回収、精製したものを再度紡糸することにより得られたリサイクルコードであっても良い。
【0089】
上記のコードは、１本以上のフィラメントを撚り合わせることにより形成されてよい。例えば、１１００デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１１００／２デシテックス）、４８回／１０ｃｍの下撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて下撚と反対又は同方向に同数の上撚をかけたもの、１６７０デシテックスのマルチフィラメントをそれぞれ２本合わせて（言い換えれば、１６７０／２デシテックス）、４０回／１０ｃｍの撚りをかけた後、この下撚コード２本を合せて上撚をかけたものなどを使用することが出来る。
【0090】
また、上記のコードは、被覆層との良好な接着性を確保する観点から、予め接着層が塗布された処理をされていることが好ましい。接着層としては公知のものが使用でき、例えばレゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）による処理のほか、ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物などによりエポキシ処理した後、ＲＦＬ処理したものや、ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物により処理したもの等が使用可能である。
【0091】
レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）は、例えば、特開昭４８－１１３３５号公報に記載されているように、天然ゴム及び／又は合成ゴムラテックスと、フェノール－ホルムアルデヒドとレゾルシノールとの共縮合物とを含む接着剤組成物などが挙げられる。このような接着剤組成物は、例えば、アルカリ性触媒の存在下でフェノールとホルムアルデヒドとを縮合する工程と、水性フェノール－ホルムアルデヒド樹脂溶液とレゾルシノールとを共重合する工程と、生成したフェノール－ホルムアルデヒド－レゾルシノール樹脂溶液とラテックスゴムとを混合する工程とを含む製造方法により製造できる。
【0092】
なお、合成ゴムラテックスとしては、ブタジエン重合体ラテックス、スチレン／ブタジエン共重合体ラテックス、イソプレン重合体ラテックス、ブタジエン／アクリロニトリル共重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン重合体ラテックス、ブタジエン／ビニルピリジン／スチレン共重合体ラテックスなどが挙げられる。
【0093】
上記レゾルシン・ホルマリン・ゴムラテックス（ＲＦＬ）からなる接着層は、ＲＦＬ接着剤を付与すること（上記コードをＲＦＬ液に浸漬（ＤＩＰ：ディッピング）する方法など）により、形成できる。上記ＲＦＬ接着剤は、通常、撚糸して繊維コードを得た後に付着されるが、撚糸の前又は途中に行ってもよい。
【0094】
上記ＲＦＬ接着剤の組成は特に限定されず、適宜選択すればよいが、なかでも、レゾルシン０．１～１０質量％、ホルマリン０．１～１０質量％、及びラテックス１～２８質量％を含む組成物であることが好ましく、レゾルシン０．５～３質量％、ホルマリン０．５～３質量％、及びラテックス１０～２５質量％を含む組成物であることがより好ましい。
【0095】
加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着したコードを１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。
【0096】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物は、ソルビトールポリグリシジルエーテルと、ブロックイソシアネートとを含む組成物であれば特に限定されない。なかでも、ソルビトールポリグリシジルエーテルであって塩素含有量が９．６質量％以下であるエポキシ化合物と、ブロックドイソシアネートとを含む組成物が望ましい。
【0097】
ソルビトールポリグリシジルエーテルとしては、ソルビトールジグリシジルエーテル、ソルビトールトリグリシジルエーテル、ソルビトールテトラグリシジルエーテル、ソルビトールペンタグリシジルエーテル、ソルビトールヘキサグリシジルエーテル、又はこれらの混合物などが挙げられ、ソルビトールモノグリシジルエーテルが含まれていてもよい。ソルビトールポリグリシジルエーテルは、１分子中に多数のエポキシ基を有しており高い架橋構造を形成することができる。
【0098】
ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、９．６質量％以下が好ましく、９．５質量％以下がより好ましく、９．４質量％以下が更に好ましく、９．３質量％以下が特に好ましい。該塩素含有量の下限は、特に限定されず、例えば、１質量％以上である。
なお、本発明において、ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、ＪＩＳ Ｋ ７２４３－３に記載の方法などにより求めることができる。
なお、本発明において、ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、ＪＩＳ Ｋ ７２４３－３に記載の方法などにより求めることができる。
【0099】
ソルビトールポリグリシジルエーテルの塩素含有量は、エポキシ化合物を合成する際に使用するエピクロルヒドリンの量を削減すること等により低減できる。
【0100】
ブロックイソシアネートは、イソシアネート化合物とブロック剤との反応により生成し、ブロック剤由来の基により一時的に不活性化されている化合物であり、所定温度で加熱するとそのブロック剤由来の基が解離し、イソシアネート基を生成する。
【0101】
イソシアネート化合物としては、分子内に２個以上のイソシアネート基を有するもの等が挙げられる。
２個のイソシアネート基を有するジイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルエーテルジイソシアネート、ジフェニルプロパンジイソシアネート、ビフェニルジイソシアネート、及びこれらの異性体、アルキル置換体、ハロゲン化物、ベンゼン環への水素添加物等を使用できる。また、３個のイソシアネート基を有するトリイソシアネート類、４個のイソシアネート基を有するテトライソシアネート類、及びポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート等を使用できる。これらのイソシアネート化合物は、１種単独で又は２種以上併用することができる。中でも、トリレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートが好ましい。
２個のイソシアネート基を有するジイソシアネート類としては、例えば、ヘキサメチレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、フェニレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、ジフェニルエーテルジイソシアネート、ジフェニルプロパンジイソシアネート、ビフェニルジイソシアネート、及びこれらの異性体、アルキル置換体、ハロゲン化物、ベンゼン環への水素添加物等を使用できる。また、３個のイソシアネート基を有するトリイソシアネート類、４個のイソシアネート基を有するテトライソシアネート類、及びポリメチレンポリフェニルポリイソシアネート等を使用できる。これらのイソシアネート化合物は、１種単独で又は２種以上併用することができる。中でも、トリレンジイソシアネート、メタフェニレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートが好ましい。
【0102】
ブロック剤としては、ε－カプロラクタム、δ－バレロラクタム、γ－ブチロラクタム、β－プロピオラクタム等のラクタム系；フェノール、クレゾール、レゾルシノール、キシレノール等のフェノール系；メタノール、エタノール、ｎ－プロピルアルコール、イソプロピルアルコール、ｎ－ブチルアルコール、イソブチルアルコール、ｔｅｒｔ－ブチルアルコール、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールモノブチルエーテル、ジエチレングリコールモノエチルエーテル、プロピレングリコールモノメチルエーテル、ベンジルアルコール等のアルコール系；ホルムアミドキシム、アセトアルドキシム、アセトキシム、メチルエチルケトキシム、ジアセチルモノオキシム、ベンゾフェノンオキシム、シクロヘキサノンオキシム等のオキシム系；マロン酸ジメチル、マロン酸ジエチル、アセト酢酸エチル、アセト酢酸メチル、アセチルアセトン等の活性メチレン系等を挙げることができる。なかでも、ラクタム系、フェノール系、オキシム系ブロック剤が好ましい。
【0103】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物において、ブロックイソシアネートの含有量は、ソルビトールポリグリシジルエーテル１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以上、より好ましくは２００質量部以上である。上限は、好ましくは５００質量部以下、より好ましくは４００質量部以下である。
【0104】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、必要に応じて以下の任意成分が含まれていても良い。例えば、ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物、ソルビトールポリグリシジルエーテルと共重合可能な樹脂、ブロックドイソシアネート以外の硬化剤、有機増粘剤、酸化防止剤、光安定剤、接着性向上剤、補強剤、軟化剤、着色剤、レベリング剤、難燃剤、及び帯電防止剤等が挙げられる。
【0105】
ソルビトールポリグリシジルエーテル以外のエポキシ化合物として、例えば、エチレングリコールグリシジルエーテル、グリセロールポリグリシジルエーテル、ジグリセロールポリグリシジルエーテル、ポリグリセロールポリグリシジルエーテル、ビスフェノールＡジグリシジルエーテル、ビスフェノールＳジグリシジルエーテル、ノボラックグリシジルエーテル、及びブロム化ビスフェノールＡジグリシジルエーテル等のグリシジルエーテル；ヘキサヒドロフタル酸グリシジルエステル、及びダイマー酸グリシジルエステル等のグリシジルエステル；トリグリシジルイソシアヌレート、グリシジルヒンダントイン、テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、トリグリシジルパラアミノフェノール、トリグリシジルメタアミノフェノール、ジグリシジルアニリン、ジグリシジルトルイジン、テトラグリシジルメタキシレンジアミン、ジグリシジルトリブロムアニリン、及びテトラグリシジルビスアミノメチルシクロヘキサン等のグリシジルアミン；並びに３，４－エポキシシクロヘキシルメチルカルボキシレート、エポキシ化ポリブタジエン、エポキシ化大豆油等の脂環族あるいは脂肪族エポキサイド等が挙げられる。
【0106】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物による処理としては、ＲＦＬに含まれる各種成分をコードに付着させるために行われる処理、及び必要に応じてその後の加熱処理を含む処理などが挙げられる。
【0107】
付着方法としては、例えば、ローラーを使った塗布、ノズルからの噴霧、浴液（接着剤組成物）への浸漬等任意の方法を用いることができる。均一に付着させ、かつ余分な接着剤を除去する観点から、浸漬による付着が好ましい。
【0108】
また、コードへの付着量を調整するために、圧接ローラーによる絞り、スクレイパー等によるかき落とし、空気吹き付けによる吹き飛ばし、吸引、ビーターによる叩き等の手段をさらに採用してもよい。
【0109】
コードへの付着量は、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは１．５質量％以上であり、また、好ましくは３．０質量％以下、より好ましくは２．５質量％以下である。
なお、コードへの付着量は、コード１００質量部に対して、付着される上記ＲＦＬ接着剤中の固形分の量である。
なお、コードへの付着量は、コード１００質量部に対して、付着される上記ＲＦＬ接着剤中の固形分の量である。
【0110】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物の全固形分濃度は、好ましくは０．９質量％以上、より好ましくは１４質量％以上であり、また、好ましくは２９質量％以下、より好ましくは２３質量％以下である。
【0111】
上記ソルビトールポリグリシジルエーテルとブロックイソシアネートとを含む接着剤組成物には、レゾルシン、ホルマリン、ゴムラテックスの他に、加硫調整剤、亜鉛華、酸化防止剤、消泡剤等を添加してもよい。
【0112】
加熱処理における加熱方法としては、例えば、ＲＦＬ接着剤組成物が付着した補強材１６を１００～２５０℃で１～５分乾燥処理した後、さらに、１５０～２５０℃で１～５分で熱処理を行う方法などが挙げられる。乾燥処理後の熱処理の条件は、１８０～２４０℃で１～２分であることが望ましい。
【0113】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物はこれらの成分を含むものであれば特に限定されないが、ハロヒドリン化合物、ブロックイソシアネート化合物及びゴムラテックスを含み、かつレゾルシン及びホルムアルデヒドを含まない接着剤組成物が望ましい。
【0114】
ハロヒドリン化合物としては、ポリオール化合物とエピハロヒドリン化合物（ハロヒドリンエーテル）と反応させて得られる化合物などが挙げられる。
ポリオール化合物とは、分子内に２つ以上のヒドロキシル基を有する化合物であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール、エリスリトール、キシリトール、ソルビトール、酒石酸などのヒドロキシル酸、グリセリン酸、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。
エピハロヒドリン化合物としては、例えば、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリンなどが挙げられる。
ポリオール化合物とは、分子内に２つ以上のヒドロキシル基を有する化合物であり、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのグリコール、エリスリトール、キシリトール、ソルビトール、酒石酸などのヒドロキシル酸、グリセリン酸、グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、トリメチロールプロパン、トリメチロールエタン、ペンタエリスリトールなどが挙げられる。
エピハロヒドリン化合物としては、例えば、エピクロロヒドリン、エピブロモヒドリンなどが挙げられる。
【0115】
ハロヒドリン化合物としては、例えば、フルオロアルコール化合物、クロロヒドリン化合物、ブロモヒドリン化合物、ヨードヒドリン化合物などが挙げられる。なかでも、ハロゲン化ソルビトール、ハロゲン化グリセロールが好ましい。
【0116】
ハロヒドリン化合物１００質量％中のハロゲン含有量は、５．０～１５．０質量％が好ましく、７．０～１３．０質量％がより好ましく、９．０～１２．０質量％が更に好ましい。
【0117】
ブロックイソシアネート化合物は、例えば、前述のブロックイソシアネートと同様の化合物が挙げられる。また、ゴムラテックスは、前述のゴムラテックスと同様のものが挙げられる。
【0118】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物は、ハロヒドリン化合物が１０．０～３０．０質量部、ブロックイソシアネート化合物１０．０～３０．０質量部、及びゴムラテックス８０．０～２４０．０質量部を含むことが望ましい。そして、当該接着剤組成物は、レゾルシン及びホルムアルデヒドを含まない。
【0119】
上記ハロヒドリン化合物とブロックイソシアネート化合物とゴムラテックスとを含む接着剤組成物からなる接着剤層は、該接着剤組成物を使用して、コードの表面上に形成される。該接着剤層は、例えば、浸漬、ブラッシング、鋳造、噴霧、ロールコーティング、ナイフコーティングなどによって形成されるが、これらに限定されない。
【0120】
【0121】
より効果が得られる観点から、タイヤ２は、更にトレッド部４を備え、かつトレッド部４の厚みＴｔ（ｍｍ）及び前記Ｅ１の積Ｔｔ×Ｅ１が、１００以上１２０以下であることが望ましい。
Ｔｔ×Ｅ１は、好ましくは９０以上、より好ましくは９５以上、更に好ましくは１００以上であり、また、好ましくは１１７以下、より好ましくは１１５以下、更に好ましくは１１２以下である。
Ｔｔ×Ｅ１は、好ましくは９０以上、より好ましくは９５以上、更に好ましくは１００以上であり、また、好ましくは１１７以下、より好ましくは１１５以下、更に好ましくは１１２以下である。
【0122】
Ｔｔ×Ｅ１を上記範囲、特に１００～１２０に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、Ｔｔ×Ｅ１の値が所定以上に調整すると、トレッドクラウン部の変形が抑制され、クラウン部由来の損傷を防止しやすくなると考えられる。
一方、Ｅ１が大きい場合は、トレッドゴムがベルト層と路面との間で圧縮されて変形しやすくなり、発熱が大きくなり、また、Ｔｔが大きい場合は、トレッド部で蓄熱が発生しやすくなると考えられ、それゆえ、Ｔｔ×Ｅ１を所定以下に調整すると、蓄熱と発熱を抑制することで、耐久性能を向上させやすくなるとと考えられる。
従って、Ｔｔ×Ｅ１を上記範囲に調整することで、耐久性能が向上すると推察される。
一方、Ｅ１が大きい場合は、トレッドゴムがベルト層と路面との間で圧縮されて変形しやすくなり、発熱が大きくなり、また、Ｔｔが大きい場合は、トレッド部で蓄熱が発生しやすくなると考えられ、それゆえ、Ｔｔ×Ｅ１を所定以下に調整すると、蓄熱と発熱を抑制することで、耐久性能を向上させやすくなるとと考えられる。
従って、Ｔｔ×Ｅ１を上記範囲に調整することで、耐久性能が向上すると推察される。
【0123】
トレッド部４の厚みＴｔは、好ましくは７．６ｍｍ以上、より好ましくは９．０ｍｍ以上、更に好ましくは１０．０ｍｍ以上であり、また、好ましくは１５．０ｍｍ以下、より好ましくは１４．０ｍｍ以下、更に好ましくは１３．０ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0124】
なお、本発明において、「トレッド部の厚み」は、タイヤの半径方向断面におけるタイヤ赤道面上でのトレッド部の厚みを意味する。トレッド部の厚みＴｔは、タイヤ赤道面上におけるトレッド表面の法線に沿って計測される値であり、トレッド表面からベルト層、カーカス層、ベルト補強層などのスチール、テキスタイルなど他の繊維材料を含む補強層のタイヤ最表面側の界面までの距離である。また、タイヤ赤道面上に溝を有する場合は、該溝のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面からの直線距離である。図４のタイヤ２の場合、トレッド部の厚みＴｔは、タイヤ赤道面Ｌ上におけるトレッド表面に相当する溝２６のタイヤ半径方向最表面側の端部間を繋いだ直線で形成される面から、バンド層１８のタイヤ半径方向外側表面までの直線距離である。
【0125】
図５は、タイヤ２のトレッド部４の近辺が示された拡大断面図であり、Ｔｂは、ベルト層１６を構成する各ベルトプライのそれぞれの厚みを示している。
Ｔｂは、内側層３８、外側層４０の各ベルトプライの厚みを示している。
各ベルトプライの厚みＴｂは、それぞれ、好ましくは０．５０ｍｍ以上、より好ましくは０．７０ｍｍ以上、更に好ましくは０．７２ｍｍ以上であり、また、好ましくは１．５０ｍｍ以下、より好ましくは１．２０ｍｍ以下、更に好ましくは１．００ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
Ｔｂは、内側層３８、外側層４０の各ベルトプライの厚みを示している。
各ベルトプライの厚みＴｂは、それぞれ、好ましくは０．５０ｍｍ以上、より好ましくは０．７０ｍｍ以上、更に好ましくは０．７２ｍｍ以上であり、また、好ましくは１．５０ｍｍ以下、より好ましくは１．２０ｍｍ以下、更に好ましくは１．００ｍｍ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0126】
なお、本発明において、「ベルトプライの厚み」は、タイヤの回転軸を含む平面で切った断面におけるスチールモノフィラメント及びその被覆ゴムを含む各ベルトプライ層の厚みであり、各ベルトプライ層の表面上の各点における法線方向のベルトプライの厚みの平均値を指す。図２の内側層３８及び外側層４０の２層からなるベルト層１６の場合、内側層３８の厚みは内側層表面上の各点における法線方向の厚みの平均値、外側層４０の厚みは外側層表面上の各点における法線方向の厚みの平均値である。
【0127】
図１のベルト層１６は、トレッド部４の半径方向内側に位置している。ベルト層１６は、カーカス１４と積層されている。ベルト層１６は、カーカス１４を補強する。図１のタイヤ２では、ベルト層１６は、内側層３８及び外側層４０からなる。図１から明らかなように、軸方向において、内側層３８の幅は外側層４０の幅よりも若干大きいことが望ましい。このタイヤ２では、ベルト層１６の軸方向幅はタイヤ２の断面幅の０．６倍以上が好ましく、０．９倍以下が好ましい。
【0128】
図１のタイヤ２において、インナーライナー２０は、カーカス１４の内側に位置している。インナーライナー２０は、カーカス１４の内面に接合されている。インナーライナー２０の典型的な基材ゴムは、ブチルゴム又はハロゲン化ブチルゴムである。インナーライナー２０は、タイヤ２の内圧を保持する。
【0129】
それぞれのチェーファー２２は、ビード１２の近傍に位置している。この実施形態では、チェーファー２２は布とこの布に含浸したゴムとからなることが望ましい。このチェーファー２２が、クリンチ１０と一体とされてもよい。
【0130】
このタイヤ２では、トレッド部４は溝２６として主溝４２を備えている。図１に示されているように、このトレッド部４には、複数本、詳細には、３本の主溝４２が刻まれている。これらの主溝４２は、軸方向に間隔をあけて配置されている。このトレッド部４には、３本の主溝４２が刻まれることにより、周方向に延在する４本のリブ４４が形成されている。つまり、リブ４４とリブ４４との間が主溝４２である。
【0131】
それぞれの主溝４２は、周方向に延在している。主溝４２は、周方向に途切れることなく連続している。主溝４２は、例えば雨天時において、路面とタイヤ２との間に存在する水の排水を促す。このため、路面が濡れていても、タイヤ２は路面と十分に接触することができる。
【0132】
タイヤ２において、トレッド部４（単層構造トレッド、２層構造トレッド、３層以上の構造を有するトレッド部など）を構成する各ゴム層（図１のキャップ層３０、ベース層２８など）は、それぞれのトレッド用ゴム組成物で構成される。また、ベルト層１６（内側層３８、外側層４０など）は、ベルトコード１７Ａと、ベルトコード１７Ａを被覆するトッピングゴム１７Ｂ（被覆ゴム）とを含み、被覆ゴムは、ベルト層用被覆ゴム組成物で構成される。
【0133】
以下のゴム組成物に用いることができる材料について、特に断りがない限り、トレッド部（トレッド用ゴム組成物）、ベルト層の被覆ゴム（ベルト層用被覆ゴム組成物）の双方に共通である。
【0134】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、ゴム成分を含む。
ゴム成分は、架橋に寄与する成分であり、一般的に、重量平均分子量（Ｍｗ）が１万以上のポリマーで、アセトンにより抽出されないポリマー成分がゴム成分に該当する。前記ゴム成分は、常温（２５℃）で固体状態である。
ゴム成分は、架橋に寄与する成分であり、一般的に、重量平均分子量（Ｍｗ）が１万以上のポリマーで、アセトンにより抽出されないポリマー成分がゴム成分に該当する。前記ゴム成分は、常温（２５℃）で固体状態である。
【0135】
ゴム成分の重量平均分子量は、好ましくは５万以上、より好ましくは１５万以上、更に好ましくは２０万以上であり、また、好ましくは２００万以下、より好ましくは１５０万以下、更に好ましくは１００万以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0136】
なお、本明細書において、重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ－８０００シリーズ、検出器：示差屈折計、カラム：東ソー（株）製のＴＳＫＧＥＬ ＳＵＰＥＲＭＵＬＴＩＰＯＲＥ ＨＺ－Ｍ）による測定値を基に標準ポリスチレン換算により求めることができる。
【0137】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能なゴム成分としては、例えば、ジエン系ゴムを使用できる。ジエン系ゴムとしては、イソプレン系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）などが挙げられる。また、ブチル系ゴム、フッ素ゴムなども挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、トレッド用ゴム組成物においては、効果がより得られる観点から、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、ＢＲ、ＳＢＲがより好ましい。また、ベルト層用被覆ゴム組成物においては、効果がより得られる観点から、イソプレン系ゴム、ＢＲ、ＳＢＲが好ましく、イソプレン系ゴムがより好ましい。
また、これらのゴム成分は後述の変性処理、水素添加処理が行われていても良く、オイル、樹脂、液状ゴム成分などにより伸展された、伸展ゴムを用いても良い。
また、これらのゴム成分は後述の変性処理、水素添加処理が行われていても良く、オイル、樹脂、液状ゴム成分などにより伸展された、伸展ゴムを用いても良い。
【0138】
上記ジエン系ゴムは、非変性ジエン系ゴムでもよいし、変性ジエン系ゴムでもよい。
変性ジエン系ゴムとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するジエン系ゴムであればよく、例えば、ジエン系ゴムの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ジエン系ゴム（末端に上記官能基を有する末端変性ジエン系ゴム）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ジエン系ゴムや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ジエン系ゴム（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ジエン系ゴム）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ジエン系ゴム等が挙げられる。
変性ジエン系ゴムとしては、シリカ等の充填剤と相互作用する官能基を有するジエン系ゴムであればよく、例えば、ジエン系ゴムの少なくとも一方の末端を、上記官能基を有する化合物（変性剤）で変性された末端変性ジエン系ゴム（末端に上記官能基を有する末端変性ジエン系ゴム）や、主鎖に上記官能基を有する主鎖変性ジエン系ゴムや、主鎖及び末端に上記官能基を有する主鎖末端変性ジエン系ゴム（例えば、主鎖に上記官能基を有し、少なくとも一方の末端を上記変性剤で変性された主鎖末端変性ジエン系ゴム）や、分子中に２個以上のエポキシ基を有する多官能化合物により変性（カップリング）され、水酸基やエポキシ基が導入された末端変性ジエン系ゴム等が挙げられる。
【0139】
上記官能基としては、例えば、アミノ基、アミド基、シリル基、アルコキシシリル基、イソシアネート基、イミノ基、イミダゾール基、ウレア基、エーテル基、カルボニル基、オキシカルボニル基、メルカプト基、スルフィド基、ジスルフィド基、スルホニル基、スルフィニル基、チオカルボニル基、アンモニウム基、イミド基、ヒドラゾ基、アゾ基、ジアゾ基、カルボキシル基、ニトリル基、ピリジル基、アルコキシ基、水酸基、オキシ基、エポキシ基等が挙げられる。なお、これらの官能基は、置換基を有していてもよい。なかでも、アミノ基（好ましくはアミノ基が有する水素原子が炭素数１～６のアルキル基に置換されたアミノ基）、アルコキシ基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシ基）、アルコキシシリル基（好ましくは炭素数１～６のアルコキシシリル基）が好ましい。
【0140】
イソプレン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、改質ＮＲ、変性ＮＲ、変性ＩＲ等が挙げられる。ＮＲとしては、例えば、ＳＩＲ２０、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。ＩＲとしては、特に限定されず、例えば、ＩＲ２２００等、ゴム工業において一般的なものを使用できる。改質ＮＲとしては、脱タンパク質天然ゴム（ＤＰＮＲ）、高純度天然ゴム（ＵＰＮＲ）等、変性ＮＲとしては、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、水素添加天然ゴム（ＨＮＲ）、グラフト化天然ゴム等、変性ＩＲとしては、エポキシ化イソプレンゴム、水素添加イソプレンゴム、グラフト化イソプレンゴム等、が挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0141】
トレッド用ゴム組成物がイソプレン系ゴムを含有する場合、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上であり、また、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0142】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のイソプレン系ゴムの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７５質量％以上、特に好ましくは８５質量％以上であり、１００質量％でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0143】
ＢＲは特に限定されず、例えば、高シス含量のハイシスＢＲ、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ、希土類系触媒を用いて合成したＢＲ（希土類ＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、ＢＲは、シス含量が９０質量％以上のハイシスＢＲを含むことが好ましい。該シス含量は、９５質量％以上がより好ましい。なお、シス含量は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
【0144】
また、ＢＲは、非変性ＢＲ、変性ＢＲのいずれも使用可能である。変性ＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＢＲが挙げられる。また、ＢＲは、水素添加ブタジエン重合体（水添ＢＲ）も使用可能である。
【0145】
ＢＲとしては、例えば、宇部興産（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等の製品を使用できる。
【0146】
トレッド用ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0147】
ベルト層用被覆ゴム組成物がＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0148】
ＳＢＲとしては特に限定されず、例えば、乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ－ＳＢＲ）、溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ－ＳＢＲ）等を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0149】
ＳＢＲのスチレン含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは８質量％以上、更に好ましくは１０質量％以上である。該スチレン含有量は、好ましくは３５質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２５質量％以下である。上記範囲内にすることで、高速走行時の操縦安定性が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、スチレン含有量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定によって測定できる。
なお、本明細書において、スチレン含有量は、１Ｈ－ＮＭＲ測定によって測定できる。
【0150】
ＳＢＲのビニル結合量は、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上、更に好ましくは７質量％以上である。該ビニル結合量は、好ましくは３５質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、更に好ましくは２５質量％以下である。上記範囲内にすることで、高速走行時の操縦安定性が改善される傾向がある。
なお、本明細書において、ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
なお、本明細書において、ビニル結合量（１，２－結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定できる。
【0151】
ＳＢＲは、非変性ＳＢＲ、変性ＳＢＲのいずれも使用可能である。変性ＳＢＲとしては、変性ジエン系ゴムと同様の官能基が導入された変性ＳＢＲが挙げられる。また、ＳＢＲとして、水素添加スチレン－ブタジエン共重合体（水添ＳＢＲ）も使用可能である。
【0152】
ＳＢＲとしては、例えば、住友化学（株）、ＪＳＲ（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等により製造・販売されているＳＢＲを使用できる。
【0153】
トレッド用ゴム組成物において、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上である。上限は、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、更に好ましくは８５質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0154】
ベルト層用被覆ゴム組成物がＳＢＲを含む場合、ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、更に好ましくは１５質量％以上である。上限は、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは２５質量％以下、更に好ましくは２０質量％以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0155】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、フィラー（充填材）を含んでもよい。
フィラー（充填材）としては特に限定されず、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー、バイオ炭（ＢＩＯ ＣＨＡＲ）；難分散性フィラー等が挙げられる。
フィラー（充填材）としては特に限定されず、ゴム分野で公知の材料を使用でき、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、タルク、アルミナ、クレイ、水酸化アルミニウム、酸化アルミニウム、マイカなどの無機フィラー、バイオ炭（ＢＩＯ ＣＨＡＲ）；難分散性フィラー等が挙げられる。
【0156】
トレッド用ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは６０質量部以上、更に好ましくは６５質量部以上、特に好ましくは８０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１２０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0157】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、フィラーの合計含有量（シリカ、カーボンブラックなどのフィラーの総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、更に好ましくは５５質量部以上、特に好ましくは６０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１２０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0158】
フィラー（充填材）のなかでも、カーボンブラックなどの炭素由来フィラー（炭素含有フィラー）、シリカが好ましい。
【0159】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能なカーボンブラックとしては、特に限定されないが、Ｎ１３４、Ｎ１１０、Ｎ２２０、Ｎ２３４、Ｎ２１９、Ｎ３３９、Ｎ３３０、Ｎ３２６、Ｎ３５１、Ｎ５５０、Ｎ７６２等が挙げられる。市販品としては、旭カーボン（株）、キャボットジャパン（株）、東海カーボン（株）、三菱化学（株）、ライオン（株）、新日化カーボン（株）、コロンビアカーボン社等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。また、従来の鉱物油などを原料としたカーボンブラックのほか、リグニンなどのバイオマス材料を原料としたカーボンブラックを用いても良い。また、タイヤなどのカーボンブラックを含むゴム製品、プラスチック製品などを分解して得られたリサイクルカーボンブラックを適宜、上記カーボンブラックと等量置換して用いても良い。
【0160】
トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、５０ｍ２／ｇ以上が好ましく、７０ｍ２／ｇ以上がより好ましく、９０ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ２ＳＡは、２００ｍ２／ｇ以下が好ましく、１５０ｍ２／ｇ以下がより好ましく、１２０ｍ２／ｇ以下が更に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
なお、カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２：２００１によって求められる。
【0161】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、１０ｍ２／ｇ以上が好ましく、２０ｍ２／ｇ以上がより好ましく、２５ｍ２／ｇ以上が更に好ましい。また、上記Ｎ２ＳＡは、８０ｍ２／ｇ以下が好ましく、６０ｍ２／ｇ以下がより好ましく、４５ｍ２／ｇ以下が更に好ましく、３５ｍ２／ｇ以下が特に好ましい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0162】
トレッド用ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下、特に好ましくは３０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0163】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、更に好ましくは５５質量部以上、特に好ましくは６０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１２０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0164】
特に、ベルト層用被覆ゴム組成物において、窒素吸着比表面積が４５ｍ２／ｇ以下のカーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは２０質量部以上、更に好ましくは２５質量部以上、特に好ましくは３０質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0165】
ベルト層用被覆ゴム組成物においてＮ２ＳＡが上記範囲のカーボンブラックを所定量配合すること、特にＮ２ＳＡ４５ｍ２／ｇ以下のカーボンブラックを５～６０質量部配合することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、ベルト被覆層に大粒径のカーボンブラックを用いることで、ベルト層の発熱性を低下させやすく、ベルト層での応答性を向上させやすくすることが可能となり、それにより、高速走行時の操縦安定性が向上すると推察される。
【0166】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、使用可能なシリカとしては、乾式法シリカ（無水シリカ）、湿式法シリカ（含水シリカ）などが挙げられる。なかでも、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。市販品としては、デグッサ社、ローディア社、東ソー・シリカ（株）、ソルベイジャパン（株）、（株）トクヤマ等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。これらのシリカのほか、もみ殻などのバイオマス材料を原料としたシリカを用いても良い。
【0167】
シリカの窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は、好ましくは５０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１００ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは１５０ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは１８０ｍ２／ｇ以上、最も好ましくは１９０ｍ２／ｇ以上である。また、シリカのＮ２ＳＡの上限は特に限定されないが、好ましくは３５０ｍ２／ｇ以下、より好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは２５０ｍ２／ｇ以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
なお、シリカのＮ２ＳＡは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７－９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【0168】
トレッド用ゴム組成物において、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以上、より好ましくは５０質量部以上、更に好ましくは６５質量部以上、特に好ましくは７５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは９０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0169】
シリカ量を上記範囲、特に５０～１００質量部に調整することで、より効果が得られるメカニズムは明らかではないが、所定量のシリカを用いることで、ｔａｎδを低下させやすくなり、応答性を向上させやすくすることが可能となるため、高速走行時の操縦安定性が向上すると推察される。
【0170】
ベルト補強層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは２５質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0171】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物がシリカを含む場合、更にシランカップリング剤を含むことが好ましい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム分野で公知のものが使用可能であり、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。市販品としては、デグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム分野で公知のものが使用可能であり、例えば、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３－トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２－トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４－トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３－トリメトキシシリルプロピル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２－トリエトキシシリルエチル－Ｎ，Ｎ－ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３－トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、などのスルフィド系、３－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、２－メルカプトエチルトリエトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ、ＮＸＴ－Ｚなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３－アミノプロピルトリエトキシシラン、３－アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ－グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、などのグリシドキシ系、３－ニトロプロピルトリメトキシシラン、３－ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３－クロロプロピルトリメトキシシラン、３－クロロプロピルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられる。市販品としては、デグッサ社、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社、信越シリコーン（株）、東京化成工業（株）、アヅマックス（株）、東レ・ダウコーニング（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0172】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、シランカップリング剤の含有量は、シリカ１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上、特に好ましくは７質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは２０質量部以下、更に好ましくは１５質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0173】
難分散性フィラーとしては、例えば、ミクロフィブリル化植物繊維、短繊維状セルロース、ゲル状化合物等が挙げられる。なかでも、ミクロフィブリル化植物繊維が好ましい。
【0174】
上記ミクロフィブリル化植物繊維としては、良好な補強性が得られるという点から、セルロースミクロフィブリルが好ましい。セルロースミクロフィブリルとしては、天然物由来のものであれば特に制限されず、例えば、果実、穀物、根菜などの資源バイオマス、木材、竹、麻、ジュート、ケナフ、及びこれらを原料として得られるパルプや紙、布、農作物残廃物、食品廃棄物や下水汚泥などの廃棄バイオマス、稲わら、麦わら、間伐材などの未使用バイオマスの他、ホヤ、酢酸菌等の生産するセルロースなどに由来するものが挙げられる。これらのミクロフィブリル化植物繊維は、１種を用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【0175】
なお、本明細書において、セルロースミクロフィブリルとは、典型的には、平均繊維径が１０μｍ以下の範囲内であるセルロース繊維、より典型的には、セルロース分子の集合により形成されている平均繊維径５００ｎｍ以下の微小構造を有するセルロース繊維を意味する。典型的なセルロースミクロフィブリルは、例えば、上記のような平均繊維径を有するセルロース繊維の集合体として形成されている。
【0176】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、難分散性フィラーの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上である。該含有量の上限は、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２０質量部以下、特に好ましくは１０質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0177】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、可塑剤を配合してもよい。
可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、例えば、液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）、樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）等が挙げられる。
可塑剤とは、ゴム成分に可塑性を付与する材料であり、例えば、液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）、樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）等が挙げられる。
【0178】
トレッド用ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。
【0179】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、可塑剤の含有量（可塑剤の総量）は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは５質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、前述の伸展ゴムを用いる場合、その伸展ゴムに用いられた伸展成分量は可塑剤の含有量に含まれる。
【0180】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能な液体可塑剤（常温（２５℃）で液体状態の可塑剤）としては特に限定されず、オイル、液状ポリマー（液状樹脂、液状ジエン系ポリマーなど）などが挙げられる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0181】
トレッド用ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上であり、また、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは２５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。
【0182】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、液体可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは５質量部以下、特に好ましくは１質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。なお、オイルの含有量も同様の範囲が好適である。
【0183】
オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油、又はその混合物が挙げられる。プロセスオイルとしては、例えば、ＭＥＳ（Ｍｉｌｄ Ｅｘｔｒａｃｔ Ｓｏｌｖａｔｅｄ）、ＤＡＥ（Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＤＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＴＲＡＥ（ｔｒｅａｔｅｄ Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）、ＲＡＥ（ｒｅｓｉｄｕａｌ Ａｒｏｍａｔｉｃ Ｅｘｔｒａｃｔ）などのパラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイルなどを用いることができる。植物油としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生油、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、桐油等が挙げられる。市販品としては、出光興産（株）、三共油化工業（株）、（株）ジャパンエナジー、オリソイ社、Ｈ＆Ｒ社、豊国製油（株）、昭和シェル石油（株）、富士興産（株）、日清オイリオグループ（株）等の製品を使用できる。なかでも、プロセスオイル（パラフィン系プロセスオイル、アロマ系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル等）、植物油が好ましい。またライフサイクルアセスメントの観点から上記したオイルとして、ゴム混合機やエンジンなどで用いられた潤滑油や調理店で使用された廃食用油を精製したものを用いても良い。
【0184】
液状樹脂としては、テルペン系樹脂（テルペンフェノール樹脂、芳香族変性テルペン樹脂を含む）、ロジン樹脂、スチレン系樹脂、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、クマロンインデン系樹脂（クマロン、インデン単体樹脂を含む）、フェノール樹脂、オレフィン系樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル樹脂等が挙げられる。また、これらの水素添加物も使用可能である。
【0185】
液状ジエン系ポリマーとしては、２５℃で液体状態の液状スチレンブタジエン共重合体（液状ＳＢＲ）、液状ブタジエン重合体（液状ＢＲ）、液状イソプレン重合体（液状ＩＲ）、液状スチレンイソプレン共重合体（液状ＳＩＲ）、液状スチレンブタジエンスチレンブロック共重合体（液状ＳＢＳブロックポリマー）、液状スチレンイソプレンスチレンブロック共重合体（液状ＳＩＳブロックポリマー）、液状ファルネセン重合体、液状ファルネセンブタジエン共重合体等が挙げられる。これらは、末端や主鎖が極性基で変性されていても構わない。また、これらの水素添加物も使用可能である。
【0186】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物に使用可能な上記樹脂（常温（２５℃）で固体状態の樹脂）としては、例えば、常温（２５℃）で固体状態の芳香族ビニル重合体、クマロンインデン樹脂、クマロン樹脂、インデン樹脂、フェノール樹脂、ロジン樹脂、石油樹脂、テルペン系樹脂、アクリル系樹脂などが挙げられる。また、樹脂は、水添されていてもよい。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、芳香族ビニル重合体、石油樹脂、テルペン系樹脂が好ましい。
【0187】
トレッド用ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0188】
ベルト層用被覆ゴム組成物が上記樹脂を含有する場合、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは３０質量部以下、更に好ましくは１０質量部以下、特に好ましくは５質量部以下であり、０質量部でもよい。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0189】
上記樹脂の軟化点は、６０℃以上が好ましく、７０℃以上がより好ましく、８０℃以上が更に好ましい。上限は、１６０℃以下が好ましく、１３０℃以下がより好ましく、１１５℃以下が更に好ましい。上記範囲内にすることで、高速走行時の操縦安定性が改善される傾向がある。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記した樹脂の軟化点は通常、樹脂のガラス転移温度より５０℃±５℃高い値となる。
なお、上記樹脂の軟化点は、ＪＩＳ Ｋ６２２０－１：２００１に規定される軟化点を環球式軟化点測定装置で測定し、球が降下した温度である。前記した樹脂の軟化点は通常、樹脂のガラス転移温度より５０℃±５℃高い値となる。
【0190】
上記芳香族ビニル重合体は、芳香族ビニルモノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、α－メチルスチレン及び／又はスチレンを重合して得られる樹脂が挙げられ、具体的には、スチレンの単独重合体（スチレン樹脂）、α－メチルスチレンの単独重合体（α－メチルスチレン樹脂）、α－メチルスチレンとスチレンとの共重合体、スチレンと他のモノマーの共重合体などが挙げられる。
【0191】
上記クマロンインデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロン及びインデンを含む樹脂である。クマロン、インデン以外に骨格に含まれるモノマー成分としては、スチレン、α－メチルスチレン、メチルインデン、ビニルトルエンなどが挙げられる。
【0192】
上記クマロン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、クマロンを含む樹脂である。
【0193】
上記インデン樹脂は、樹脂の骨格（主鎖）を構成する主なモノマー成分として、インデンを含む樹脂である。
【0194】
上記フェノール樹脂としては、例えば、フェノールと、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラールなどのアルデヒド類とを酸又はアルカリ触媒で反応させることにより得られるポリマー等の公知のものを使用できる。なかでも、酸触媒で反応させることにより得られるもの（ノボラック型フェノール樹脂など）が好ましい。
【0195】
上記ロジン樹脂としては、天然ロジン、重合ロジン、変性ロジン、これらのエステル化合物、これらの水素添加物に代表されるロジン系樹脂等が挙げられる。
【0196】
上記石油樹脂としては、Ｃ５系樹脂、Ｃ９系樹脂、Ｃ５／Ｃ９系樹脂、ジシクロペンタジエン（ＤＣＰＤ）樹脂、これらの水素添加物などが挙げられる。なかでも、ＤＣＰＤ樹脂、水添ＤＣＰＤ樹脂が好ましい。
【0197】
上記テルペン系樹脂は、テルペンを構成単位として含むポリマーであり。例えば、テルペン化合物を重合して得られるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを重合して得られる芳香族変性テルペン樹脂などが挙げられる。また、これらの水素添加物も使用できる。
【0198】
上記ポリテルペン樹脂は、テルペン化合物を重合して得られる樹脂である。該テルペン化合物は、（Ｃ５Ｈ８）ｎの組成で表される炭化水素及びその含酸素誘導体で、モノテルペン（Ｃ１０Ｈ１６）、セスキテルペン（Ｃ１５Ｈ２４）、ジテルペン（Ｃ２０Ｈ３２）などに分類されるテルペンを基本骨格とする化合物であり、例えば、α－ピネン、β－ピネン、ジペンテン、リモネン、ミルセン、アロオシメン、オシメン、α－フェランドレン、α－テルピネン、γ－テルピネン、テルピノレン、１，８－シネオール、１，４－シネオール、α－テルピネオール、β－テルピネオール、γ－テルピネオールなどが挙げられる。
【0199】
上記ポリテルペン樹脂としては、上述したテルペン化合物を原料とするピネン樹脂、リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、ピネン／リモネン樹脂などが挙げられる。なかでも、ピネン樹脂が好ましい。ピネン樹脂は、通常、異性体の関係にあるα－ピネン及びβ－ピネンの両方を含んでいるが、含有する成分の違いにより、β－ピネンを主成分とするβ－ピネン樹脂と、α－ピネンを主成分とするα－ピネン樹脂とに分類される。
【0200】
上記芳香族変性テルペン樹脂としては、上記テルペン化合物及びフェノール系化合物を原料とするテルペンフェノール樹脂や、上記テルペン化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンスチレン樹脂などが挙げられる。また、上記テルペン化合物、フェノール系化合物及びスチレン系化合物を原料とするテルペンフェノールスチレン樹脂も使用できる。なお、フェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。また、スチレン系化合物としては、スチレン、α－メチルスチレンなどが挙げられる。
【0201】
上記アクリル系樹脂は、アクリル系モノマーを構成単位として含むポリマーである。例えば、カルボキシル基を有し、芳香族ビニルモノマー成分とアクリル系モノマー成分とを共重合して得られる、スチレンアクリル樹脂等のスチレンアクリル系樹脂などが挙げられる。なかでも、無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂を好適に使用できる。
【0202】
上記無溶剤型カルボキシル基含有スチレンアクリル系樹脂とは、副原料となる重合開始剤、連鎖移動剤、有機溶媒などを極力使用せずに、高温連続重合法（高温連続塊重合法）（米国特許第４，４１４，３７０号明細書、特開昭５９－６２０７号公報、特公平５－５８００５号公報、特開平１－３１３５２２号公報、米国特許第５，０１０，１６６号明細書、東亜合成研究年報ＴＲＥＮＤ２０００第３号ｐ４２－４５等に記載の方法）により合成された（メタ）アクリル系樹脂（重合体）である。なお、本明細書において、（メタ）アクリルは、メタクリル及びアクリルを意味する。
【0203】
上記アクリル系樹脂を構成するアクリル系モノマー成分としては、例えば、（メタ）アクリル酸や、（メタ）アクリル酸エステル（２エチルヘキシルアクリレート等のアルキルエステル、アリールエステル、アラルキルエステルなど）、（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリルアミド誘導体などの（メタ）アクリル酸誘導体が挙げられる。なお、（メタ）アクリル酸は、アクリル酸及びメタクリル酸の総称である。
【0204】
上記アクリル系樹脂を構成する芳香族ビニルモノマー成分としては、例えば、スチレン、α－メチルスチレン、ビニルトルエン、ビニルナフタレン、ジビニルベンゼン、トリビニルベンゼン、ジビニルナフタレンなどの芳香族ビニルが挙げられる。
【0205】
また、上記アクリル系樹脂を構成するモノマー成分として、（メタ）アクリル酸や（メタ）アクリル酸誘導体、芳香族ビニルと共に、他のモノマー成分を使用してもよい。
【0206】
上記可塑剤としては、例えば、丸善石油化学（株）、住友ベークライト（株）、ヤスハラケミカル（株）、東ソー（株）、Ｒｕｔｇｅｒｓ Ｃｈｅｍｉｃａｌｓ社、ＢＡＳＦ社、アリゾナケミカル社、日塗化学（株）、（株）日本触媒、ＥＮＥＯＳ（株）、荒川化学工業（株）、田岡化学工業等の製品を使用できる。
【0207】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、耐クラック性、耐オゾン性等の観点から、老化防止剤を含有することが好ましい。
【0208】
老化防止剤としては特に限定されないが、フェニル－α－ナフチルアミン等のナフチルアミン系老化防止剤；オクチル化ジフェニルアミン、４，４’－ビス（α，α’－ジメチルベンジル）ジフェニルアミン等のジフェニルアミン系老化防止剤；Ｎ－イソプロピル－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ’－ジ－２－ナフチル－ｐ－フェニレンジアミン等のｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤；２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物等のキノリン系老化防止剤；２，６－ジ－ｔ－ブチル－４－メチルフェノール、スチレン化フェノール等のモノフェノール系老化防止剤；テトラキス－［メチレン－３－（３’，５’－ジ－ｔ－ブチル－４’－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］メタン等のビス、トリス、ポリフェノール系老化防止剤などが挙げられる。なかでも、ｐ－フェニレンジアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤が好ましく、Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン、２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリンの重合物がより好ましい。市販品としては、例えば、精工化学（株）、住友化学（株）、大内新興化学工業（株）、フレクシス社等の製品を使用できる。
【0209】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
【0210】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、ステアリン酸を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ステアリン酸の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは７．０質量部以下、より好ましくは４．０質量部以下、更に好ましくは３．０質量部以下である。
【0211】
なお、ステアリン酸としては、従来公知のものを使用でき、例えば、日油（株）、花王（株）、富士フイルム和光純薬（株）、千葉脂肪酸（株）等の製品を使用できる。
【0212】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、酸化亜鉛を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１２．０質量部以下、より好ましくは１１．０質量部以下、更に好ましくは１０．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、酸化亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１２．０質量部以下、より好ましくは１１．０質量部以下、更に好ましくは１０．０質量部以下である。
【0213】
なお、酸化亜鉛としては、従来公知のものを使用でき、例えば、三井金属鉱業（株）、東邦亜鉛（株）、ハクスイテック（株）、正同化学工業（株）、堺化学工業（株）等の製品を使用できる。
【0214】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、ワックスを配合してもよい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは７．０質量部以下、更に好ましくは５．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、ワックスの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．０質量部以上である。該含有量は、好ましくは１０．０質量部以下、より好ましくは７．０質量部以下、更に好ましくは５．０質量部以下である。
【0215】
ワックスとしては特に限定されず、石油系ワックス、天然系ワックスなどが挙げられ、また、複数のワックスを精製又は化学処理した合成ワックスも使用可能である。これらのワックスは、単独で使用しても、２種類以上を併用してもよい。
【0216】
石油系ワックスとしては、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス等が挙げられる。天然系ワックスとしては、石油外資源由来のワックスであれば特に限定されず、例えば、キャンデリラワックス、カルナバワックス、木ろう、ライスワックス、ホホバろうなどの植物系ワックス；ミツロウ、ラノリン、鯨ろうなどの動物系ワックス；オゾケライト、セレシン、ペトロラクタムなどの鉱物系ワックス；及びこれらの精製物などが挙げられる。市販品としては、例えば、大内新興化学工業（株）、日本精蝋（株）、精工化学（株）等の製品を使用できる。
【0217】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、ポリマー鎖に適度な架橋鎖を形成し、良好な性能を付与するという点で、硫黄を配合することが好ましい。
【0218】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、硫黄の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは１．７質量部以上である。該含有量は、好ましくは６．０質量部以下、より好ましくは５．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
【0219】
硫黄としては、ゴム工業において一般的に用いられる粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、不溶性硫黄、高分散性硫黄、可溶性硫黄などが挙げられる。市販品としては、鶴見化学工業（株）、軽井沢硫黄（株）、四国化成工業（株）、フレクシス社、日本乾溜工業（株）、細井化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【0220】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物は、加硫促進剤を含むことが好ましい。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は特に制限はなく、要望する加硫速度や架橋密度に合わせて自由に決定すれば良いが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．５質量部以上である。上限は、好ましくは８．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物において、加硫促進剤の含有量は特に制限はなく、要望する加硫速度や架橋密度に合わせて自由に決定すれば良いが、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは１．０質量部以上、更に好ましくは２．５質量部以上である。上限は、好ましくは８．０質量部以下、より好ましくは６．０質量部以下、更に好ましくは４．０質量部以下である。
【0221】
加硫促進剤の種類は特に制限はなく、通常用いられているものを使用可能である。加硫促進剤としては、２－メルカプトベンゾチアゾール、ジ－２－ベンゾチアゾリルジスルフィド、Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアジルスルフェンアミド等のチアゾール系加硫促進剤；テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＭＴＤ）、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢｚＴＤ）、テトラキス（２－エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）等のチウラム系加硫促進剤；Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ－ｔ－ブチル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、Ｎ－オキシエチレン－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’－ジイソプロピル－２－ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤；ジフェニルグアニジン、ジオルトトリルグアニジン、オルトトリルビグアニジン等のグアニジン系加硫促進剤を挙げることができる。これらは、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、スルフェンアミド系、グアニジン系、ベンゾチアゾール系加硫促進剤が好ましい。
【0222】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物には、前記成分以外にも、タイヤ工業において一般的に用いられている配合剤、例えば、離型剤等の材料を適宜配合してもよい。
【0223】
トレッド部４は、トレッド部を構成する少なくとも１つのゴム層として上述のゴム組成物を用いることが望ましいが、トレッド部４のタイヤ半径方向の最外層のゴム層（図１の例では、キャップ層３０）が上述の好適なゴム組成物で構成されることが望ましい。
【0224】
また、ベルト層用被覆ゴム組成物は、有機酸コバルト、熱硬化性樹脂などを含んでもよい。
ここで、熱硬化性樹脂は、熱により効果反応を起こす樹脂で、可塑剤に含まれる樹脂と異なり溶媒抽出されない成分であるため、両者は区別される。
ここで、熱硬化性樹脂は、熱により効果反応を起こす樹脂で、可塑剤に含まれる樹脂と異なり溶媒抽出されない成分であるため、両者は区別される。
【0225】
有機酸コバルトとしては、例えば、ステアリン酸コバルト、ナフテン酸コバルト、ネオデカン酸コバルト、ホウ素３ネオデカン酸コバルト、アビチエン酸コバルト等が挙げられる。市販品としては、大日本インキ化学工業（株）等の製品を使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。なかでも、ステアリン酸コバルトが好ましい。
【0226】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、有機酸コバルトの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、コバルト元素に換算して、好ましくは０．１質量部以上であり、また、好ましくは１．２質量部以下、より好ましくは０．８質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0227】
熱硬化性樹脂としては、レゾルシン縮合物（レゾルシン樹脂）、フェノール樹脂を好適に使用できる。これらは、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0228】
レゾルシン縮合物としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｎは１以上の整数である。）
【化1】
【0229】
また、レゾルシン縮合物は、変性レゾルシン縮合物であってもよい。変性レゾルシン縮合物としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｎは１以上の整数であり、Ｒはアルキル基である。）
【化2】
【0230】
レゾルシン縮合物の市販品としては、田岡化学工業（株）、インドスペック社等の製品を使用できる。
【0231】
フェノール樹脂は、フェノールと、ホルムアルデヒド等のアルデヒド類とを、酸又はアルカリ触媒下で反応させることで得られるものである。
【0232】
また、フェノール樹脂は、カシューオイル、トールオイル、ロジン等で変性された変性フェノール樹脂であってもよい。変性フェノール樹脂としては、カシューオイル変性フェノール樹脂が好ましい。また、カシューオイル変性フェノール樹脂としては、例えば、下記式で表される化合物（樹脂）を使用できる。
（式中、ｐは、１～９の整数であり、５～６が好ましい。）
【化3】
【0233】
フェノール樹脂の市販品としては、住友ベークライト（株）等の製品を使用できる。
【0234】
ベルト層用被覆ゴム組成物において、熱硬化性樹脂の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、更に好ましくは５質量部以上であり、また、好ましくは１５質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、更に好ましくは８質量部以下である。上記範囲内であると、効果がより良好に得られる傾向がある。
【0235】
また、トレッド部４、ベルト層１６以外の他の部材を構成するゴム組成物においても、前述の材料を用い、適宜配合量を変更して使用することが可能である。
【0236】
トレッド用ゴム組成物、ベルト層用被覆ゴム組成物などの製造方法としては、公知の方法を用いることができ、例えば、前記各成分をオープンロール、バンバリーミキサーなどのゴム混練装置を用いて混練し、その後加硫する方法などにより製造できる。
【0237】
混練条件としては、加硫剤及び加硫促進剤以外の添加剤を混練するベース練り工程では、混練温度は、通常５０～２００℃、好ましくは８０～１９０℃であり、混練時間は、通常３０秒～３０分、好ましくは１分～３０分である。加硫剤、加硫促進剤を混練する仕上げ練り工程では、混練温度は、通常１００℃以下、好ましくは室温～８０℃である。また、加硫剤、加硫促進剤を混練した組成物は、通常、プレス加硫などの加硫処理が施される。加硫温度としては、通常１２０～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃である。
【0238】
本発明の適用が可能なタイヤとしては、空気入りタイヤ、非空気入りタイヤなどが挙げられるが、なかでも、空気入りタイヤが好ましい。特に、夏用タイヤ（サマータイヤ）、冬用タイヤ（スタッドレスタイヤ、スノータイヤ、スタッドタイヤなど）として好適に使用できる。タイヤは、乗用車用タイヤ、大型乗用車用、大型ＳＵＶ用タイヤ、トラック、バスなどの重荷重用タイヤ、ライトトラック用タイヤ、二輪自動車用タイヤ、レース用タイヤ（高性能タイヤ）などに使用可能である。
【0239】
タイヤは、通常の方法により製造できる。例えば、未加硫の段階で、各種材料を配合したトレッド用ゴム組成物をトレッド部の形状に合わせて押し出し加工し、また、スチールコード（スチールモノフィラメント）と、スチールコードを被覆する各種材料を配合したベルト層用被覆ゴム組成物とを合わせてベルト層の形状に合わせて押し出し加工し、他のタイヤ部材とともに、タイヤ成型機上にて通常の方法で成形することにより、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによりタイヤを得る。
【0240】
以上、本開示の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施され得る。
【実施例0241】
以下では、実施をする際に好ましいと考えられる例（実施例）を示すが、本開示の範囲は実施例に限られない。
【0242】
図１の基本構造を有するサイズ１９５／６５Ｒ１５の乗用車用の空気入りタイヤ（試験用タイヤ）が、表１の仕様に基づき試作される。
試験用タイヤの共通仕様は、以下の通りである。
ベルトプライ：２枚（２層構造のベルト層）
各ベルト層内のベルトコードのタイヤ周方向に対する角度：２０度（交差）
各ベルト層内のベルトコード：単線（スチールモノフィラメント）
試験用タイヤの共通仕様は、以下の通りである。
ベルトプライ：２枚（２層構造のベルト層）
各ベルト層内のベルトコードのタイヤ周方向に対する角度：２０度（交差）
各ベルト層内のベルトコード：単線（スチールモノフィラメント）
【0243】
ベルト層を構成する内側層の被覆ゴム、外側層の被覆ゴムは、共に、表１に記載の配合のゴム組成物で構成される。
内側層、外側層は、共に、表１に記載の厚みＴｂを有する。
内側層、外側層は、共に、表１に記載の厚みＴｂを有する。
【0244】
表１に従って仕様を変化させた試験用タイヤを想定して、下記評価方法に基づいて算出した結果を表１に示す。
なお、基準比較例は比較例２とする。
なお、基準比較例は比較例２とする。
【0245】
【表1】
【0246】
＜耐久性能＞
試験用タイヤについて、ドラム試験機を用いて、標準リム（６．０Ｊ）、内圧（２６０ｋＰａ）、荷重（４．５６ｋＮ）、路面温度８０℃の条件下、ドラム上で、速度を２３０ｋｍ／ｈとして、トレッドゴムに剥離損傷が発生するまでの走行時間を測定する。結果は、基準比較例を１００として指数表示をする。指数が大きいほど、耐久性能に優れている。
試験用タイヤについて、ドラム試験機を用いて、標準リム（６．０Ｊ）、内圧（２６０ｋＰａ）、荷重（４．５６ｋＮ）、路面温度８０℃の条件下、ドラム上で、速度を２３０ｋｍ／ｈとして、トレッドゴムに剥離損傷が発生するまでの走行時間を測定する。結果は、基準比較例を１００として指数表示をする。指数が大きいほど、耐久性能に優れている。
【0247】
表１のトレッド配合（トレッド用ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＳＢＲ：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８４０（Ｔｇ：－６５℃、スチレン量：１０質量％、ビニル量：４２質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス含量９８質量％）
シリカ：ウルトラシルＶＮ３（エボニック社製、Ｎ２ＳＡ１７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラックＮ２２０：ダイアブラックＮ２２０（三菱化学（株）製、Ｎ２ＳＡ１１４ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
シランカップリング剤：Ｓｉ６９（エボニック社製、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
ワックス：オゾエース０３５５（日本精蝋（株）製）
ステアリン酸：日油（株）製
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ－Ｇ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
ＳＢＲ：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ８４０（Ｔｇ：－６５℃、スチレン量：１０質量％、ビニル量：４２質量％）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（シス含量９８質量％）
シリカ：ウルトラシルＶＮ３（エボニック社製、Ｎ２ＳＡ１７５ｍ２／ｇ）
カーボンブラックＮ２２０：ダイアブラックＮ２２０（三菱化学（株）製、Ｎ２ＳＡ１１４ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
シランカップリング剤：Ｓｉ６９（エボニック社製、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
老化防止剤６Ｃ：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ－（１，３－ジメチルブチル）－Ｎ’－フェニル－ｐ－フェニレンジアミン）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
ワックス：オゾエース０３５５（日本精蝋（株）製）
ステアリン酸：日油（株）製
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学（株）製）
加硫促進剤ＣＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ－Ｇ（Ｎ－シクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
【0248】
表１のベルト層の被覆ゴム配合（ベルト層被覆ゴム用ゴム組成物）の材料は、以下のとおりである。
ＮＲ：ＴＳＲ２０
カーボンブラックＮ３２６：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３２６（Ｎ２ＳＡ：８０ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
熱硬化性樹脂：田岡化学工業（株）製のスミカノール６２０（変性レゾルシン縮合物、軟化点：１００℃）
ステアリン酸：日油（株）製
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のｃｏｓｔ－Ｆ（コバルト含有量：９．５質量％）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学（株）製）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
ＮＲ：ＴＳＲ２０
カーボンブラックＮ３２６：三菱化学（株）製のダイアブラックＮ３２６（Ｎ２ＳＡ：８０ｍ２／ｇ）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＡＨ－２４（アロマ系プロセスオイル）
熱硬化性樹脂：田岡化学工業（株）製のスミカノール６２０（変性レゾルシン縮合物、軟化点：１００℃）
ステアリン酸：日油（株）製
ステアリン酸コバルト：大日本インキ化学工業（株）製のｃｏｓｔ－Ｆ（コバルト含有量：９．５質量％）
老化防止剤ＲＤ：大内新興化学工業（株）製のノクラック２２４（２，２，４－トリメチル－１，２－ジヒドロキノリン重合体）
酸化亜鉛：酸化亜鉛３種（ハクスイテック（株）製）
硫黄：粉末硫黄（鶴見化学（株）製）
加硫促進剤ＤＺ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤＺ（Ｎ，Ｎ－ジシクロヘキシル－２－ベンゾチアゾリルスルフェンアミド、ＤＣＢＳ）
【0249】
本発明（１）は、２層以上のベルト層を備えたタイヤであって、
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤである。
前記ベルト層は、スチールモノフィラメント及び被覆ゴムを備えたベルトプライを有し、
タイヤ半径方向断面において、前記ベルトプライのうち、最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ幅方向外側端部位置を点Ｐとしたとき、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのタイヤ赤道面から、点Ｐまでのタイヤ軸方向距離Ｌの８０％の位置の点Ｑまでの領域における、タイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ１（本／１０ｍｍ）と、点Ｑから点Ｐまでのタイヤ幅方向１０ｍｍ当たりのスチールモノフィラメントの配列本数Ｅ２（本／１０ｍｍ）との比（Ｅ２／Ｅ１）が、０．９０未満であり、
前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライに隣接するベルトプライのタイヤ幅方向最外側のスチールフィラメントと、前記最もタイヤ軸方向の幅が広いベルトプライのスチールフィラメントとのタイヤ半径方向距離Ｓが、０．８０ｍｍ以上であるタイヤである。
【0250】
本発明（２）は、スチールモノフィラメントの径Ｄが０．２５～０．４２ｍｍである本発明（１）記載のタイヤである。
【0251】
本発明（３）は、隣接するベルトプライにおいて、タイヤ赤道面におけるスチールモノフィラメント間の距離Ｓｃが０．２５～０．４５ｍｍである本発明（１）又は（２）記載のタイヤである。
【0252】
本発明（４）は、更にトレッド部を備え、
前記トレッド部の厚みＴｔ（ｍｍ）及び前記Ｅ１の積Ｔｔ×Ｅ１が、１００以上１２０以下である本発明（１）～（３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
前記トレッド部の厚みＴｔ（ｍｍ）及び前記Ｅ１の積Ｔｔ×Ｅ１が、１００以上１２０以下である本発明（１）～（３）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0253】
本発明（５）は、前記Ｓ（ｍｍ）及び前記Ｄ（ｍｍ）の積Ｓ×Ｄが、０．２２以上０．５８以下である本発明（２）～（４）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0254】
本発明（６）は、前記Ｓ（ｍｍ）及び前記Ｓｃ（ｍｍ）の比Ｓ／Ｓｃが、２．２以上４．０以下である本発明（３）～（５）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0255】
本発明（７）は、ベルト層のＥ１（本／１０ｍｍ）が、８．５以上１５．５以下である本発明（１）～（６）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0256】
本発明（８）は、前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｄ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｄ）が、０．１８以上、０．３６以下である本発明（２）～（７）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【0257】
本発明（９）は、前記Ｅ１（本／１０ｍｍ）に対する前記Ｅ２（本／１０ｍｍ）の比（Ｅ２／Ｅ１）と、前記Ｓｃ（ｍｍ）との積（Ｅ２／Ｅ１×Ｓｃ）が、０．１６以上、０．４０以下である本発明（３）～（７）のいずれかとの任意の組合せのタイヤである。
【符号の説明】
【0258】
２ タイヤ
４ トレッド部
６ サイドウォール
８ ウィング
１０ クリンチ
１２ ビード
１４ カーカス
１６ ベルト層
１７ ベルトプライ
１７Ａ ベルトコード
１７Ａ１ 第１ベルトプライ内のタイヤ幅方向の最も外側のベルトコード
１７Ａ２ 第２ベルトプライ内のタイヤ幅方向の最も外側のベルトコード
１７Ａ５ 第１ベルトプライ内のタイヤ赤道面に設けられたベルトコード
１７Ａ６ 第２ベルトプライ内のタイヤ赤道面に設けられたベルトコード
１７Ｂ トッピングゴム（被覆ゴム）
１８ バンド層
１８Ａ 有機繊維コード
１８Ｂ 有機繊維コードを被覆する補強ゴム
２０ インナーライナー
２２ チェーファー
２６ 溝
２８ ベース層
３０ キャップ層
３２ ビードコア
３４ ビードエイペックス
３６ カーカスプライ
３６ａ 主部
３６ｂ 折り返し部
３８ 内側層（第１ベルトプライ）
４０ 外側層（第２ベルトプライ）
４２ 主溝
４４ リブ
Ｔｔ トレッド部の厚み
Ｔｂ 各ベルト層の厚み
４ トレッド部
６ サイドウォール
８ ウィング
１０ クリンチ
１２ ビード
１４ カーカス
１６ ベルト層
１７ ベルトプライ
１７Ａ ベルトコード
１７Ａ１ 第１ベルトプライ内のタイヤ幅方向の最も外側のベルトコード
１７Ａ２ 第２ベルトプライ内のタイヤ幅方向の最も外側のベルトコード
１７Ａ５ 第１ベルトプライ内のタイヤ赤道面に設けられたベルトコード
１７Ａ６ 第２ベルトプライ内のタイヤ赤道面に設けられたベルトコード
１７Ｂ トッピングゴム（被覆ゴム）
１８ バンド層
１８Ａ 有機繊維コード
１８Ｂ 有機繊維コードを被覆する補強ゴム
２０ インナーライナー
２２ チェーファー
２６ 溝
２８ ベース層
３０ キャップ層
３２ ビードコア
３４ ビードエイペックス
３６ カーカスプライ
３６ａ 主部
３６ｂ 折り返し部
３８ 内側層（第１ベルトプライ）
４０ 外側層（第２ベルトプライ）
４２ 主溝
４４ リブ
Ｔｔ トレッド部の厚み
Ｔｂ 各ベルト層の厚み
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】