特開 2024-87352 スラスト玉軸受

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2024087352

(43)【公開日】2024-07-01

(54)【発明の名称】スラスト玉軸受

(51)【国際特許分類】

   F16C 19/12 20060101AFI20240624BHJP

   F16C 33/58 20060101ALI20240624BHJP

   F16H 39/14 20060101ALI20240624BHJP

【ＦＩ】

F16C19/12

F16C33/58

F16H39/14

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022202129

(22)【出願日】2022-12-19

(71)【出願人】

【識別番号】000102692

【氏名又は名称】ＮＴＮ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100130513

【弁理士】

【氏名又は名称】鎌田 直也

(74)【代理人】

【識別番号】100074206

【弁理士】

【氏名又は名称】鎌田 文二

(74)【代理人】

【識別番号】100130177

【弁理士】

【氏名又は名称】中谷 弥一郎

(74)【代理人】

【識別番号】100127340

【弁理士】

【氏名又は名称】飛永 充啓

(72)【発明者】

【氏名】西岡 虎太朗

(72)【発明者】

【氏名】谷村 浩樹

【テーマコード（参考）】

3J701

【Ｆターム（参考）】

3J701AA02

3J701AA32

3J701AA42

3J701AA53

3J701AA62

3J701BA53

3J701BA54

3J701BA55

3J701BA56

3J701BA69

3J701DA05

3J701FA31

3J701GA11

3J701XB01

3J701XB03

3J701XB12

3J701XB18

3J701XB26

3J701XB33

(57)【要約】

【課題】油圧式無段変速機のピストンと斜板間に組み込まれたスラスト玉軸受の内輪が高荷重かつ偏荷重によって破損することを防ぎ、そのスラスト玉軸受の長寿命化を図る。
【解決手段】内輪１１及び外輪１２に対する玉１３の接触角がθのときの接触角線Ｌ上での内輪１１の厚さをＴｉθと定義し、接触角線Ｌ上での外輪の厚さをＴｏθと定義し、玉１３の直径をＤｗと定義したとき、ＴｉθがＤｗの４０％以上６０％以下であり、ＴｏθがＤｗの２５％以上４０％以下である。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

油圧式無段変速機に備わる可変容量ポンプ又は可変容量モータのピストンに接触する内輪と、前記油圧式無段変速機に備わる斜板に固定される外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在する複数の玉とを有するスラスト玉軸受において、
前記内輪及び前記外輪に対する前記玉の接触角がθのときの接触角線上での当該内輪の厚さをＴｉθと定義し、当該接触角線上での当該外輪の厚さをＴｏθと定義し、前記玉の直径をＤｗと定義したとき、当該内輪の厚さＴｉθが当該玉径Ｄｗの４０％以上６０％以下であり、当該外輪の厚さＴｏθが当該玉径Ｄｗの２５％以上４０％以下であることを特徴とするスラスト玉軸受。

【請求項2】

前記内輪に形成された軌道面と前記玉の接触点から前記接触角線の方向での内輪溝深さをｈｉθと定義し、前記外輪に形成された軌道面と当該玉の接触点から当該接触角線の方向の外輪溝深さをｈｏθと定義したとき、当該内輪溝深さｈｉθが前記玉径Ｄｗの２％以上１２％以下であり、当該外輪溝深さｈｏθが当該玉径Ｄｗの２％以上１０％以下である請求項１に記載のスラスト玉軸受。

【請求項3】

前記各軌道面の溝曲率が１．０７Ｄｗ以上である請求項２に記載のスラスト玉軸受。

【請求項4】

前記内輪のうちの前記ピストンと接触する幅面が、ビッカース硬さＨＶ８００以上のクロムめっき被膜からなる請求項１から３のいずれか１項に記載のスラスト玉軸受。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

この発明は、油圧式無段変速機に用いられるスラスト玉軸受に関する。

【背景技術】

【0002】

芝刈り機等の農業機械には、油圧式無段変速機が使用されている（例えば、特許文献１参照）。このような油圧式無段変速機では、軸の回転力を油圧に変換させる際、または油圧を軸の回転力に変換させる際のピストン圧力を受ける部分に、それぞれスラスト玉軸受が使用されている。

【0003】

近年、油圧式無段変速機の小型化に伴い、そのピストンと斜板間に組み込むスラスト玉軸受は高荷重条件下で使用されており、そのピストンと接触する内輪には、そのピストンから大きな荷重がかかるようになっている。その内輪の破損を防止するため、内輪の溝底厚を鋼球径の４０％に対して１．２倍～１．５倍、外輪の溝底厚を鋼球径の１５％に対して１．２倍～１．５倍とした油圧式無段変速機用のスラスト玉軸受がある（特許文献２）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００３－１９４１８３号公報

【特許文献2】特許第６０３６００８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

通常、スラスト玉軸受は、一方向からのアキシアル荷重を負荷し使用される。一方、油圧式無段変速機の入力軸又は出力軸の回転支部の斜板部分に使用されるスラスト玉軸受の場合、そのスラスト玉軸受はピストンから斜めに高荷重を受けるため、その荷重は高荷重かつ偏荷重となり、そのスラスト玉軸受における玉と軌道輪の接触角は理想的な接触角（９０°）ではなくなる。特許文献２に開示されたスラスト玉軸受では、高荷重を考慮した内輪の溝底肉厚と外輪の溝底肉厚、あるいは、内輪・外輪の溝底の深さの規定はなされているが、前述のような偏荷重の問題に対して好適な設計はされていない。

【0006】

そこで、この発明が解決しようとする課題は、油圧式無段変速機のピストンと斜板間に組み込まれたスラスト玉軸受の内輪が高荷重かつ偏荷重によって破損することを防ぎ、そのスラスト玉軸受の長寿命化を図ることにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記の課題を解決するため、この発明は、油圧式無段変速機に備わる可変容量ポンプ又は可変容量モータのピストンに接触する内輪と、前記油圧式無段変速機に備わる斜板に固定される外輪と、前記内輪と前記外輪との間に介在する複数の玉とを有するスラスト玉軸受において、前記内輪及び前記外輪に対する前記玉の接触角がθのときの接触角線上での当該内輪の厚さをＴｉθと定義し、当該接触角線上での当該外輪の厚さをＴｏθと定義し、前記玉の直径をＤｗと定義したとき、当該内輪の厚さＴｉθが当該玉径Ｄｗの４０％以上６０％以下であり、当該外輪の厚さＴｏθが当該玉径Ｄｗの２５％以上４０％以下であることを特徴とするスラスト玉軸受、という構成１を採用した。

【0008】

すなわち、小型化が図られる油圧式無段変速機用のスラスト玉軸受としてコンパクトな軸受サイズとするため、その軸受サイズの中で高荷重かつ偏荷重を考慮した内外輪の厚さ配分を行うことにより、内外輪の破損を防いで軸受の長寿命化を図ることができる。その内外輪に対する玉の接触角θは、ピストンと斜板間でスラスト玉軸受が受ける偏荷重の方向に応じて理想的な９０°から外れた角度となる。その接触角線の方向の荷重が内外輪に負荷される。その内輪の接触角線上での厚さＴｉθが玉径Ｄｗの４０％以上であれば、荷重負荷方向の内輪の厚さをもたせて、高荷重かつ偏荷重による内輪の破損を防止することができる。一方、外輪は内輪ほどにピストンから直接高負荷を受けないので、外輪の接触角線上での厚さＴｏθが玉径Ｄｗの２５％以上であれば、外輪の破損を防止することができる。内輪の厚さＴｉθが玉径Ｄｗの６０％以下であれば、内輪の厚さＴｉθが過剰にならず、さらに内輪の厚さＴｉθ≧外輪の厚さＴｏθであれば、外輪の厚さＴｏθも過剰にならず、油圧式無段変速機用のスラスト玉軸受としてコンパクトな軸受サイズとすることは阻害されない。このように、上記構成１によれば、油圧式無段変速機のピストンと斜板間に組み込まれたスラスト玉軸受の内輪が高荷重かつ偏荷重によって破損することを防ぎ、そのスラスト玉軸受の長寿命化を図ることができる。

【0009】

上記構成１において、前記内輪に形成された軌道面と前記玉の接触点から前記接触角線の方向での内輪溝深さをｈｉθと定義し、前記外輪に形成された軌道面と当該玉の接触点から当該接触角線の方向の外輪溝深さをｈｏθと定義したとき、当該内輪溝深さｈｉθが前記玉径Ｄｗの２％以上１２％以下であり、当該外輪溝深さｈｏθが当該玉径Ｄｗの２％以上１０％以下である、という構成２を採用することができる。このように、内輪溝深さｈｉθが玉径Ｄｗの２％以上であれば、内輪の軌道面からの玉の乗り上げを防ぐことができる。上記外輪溝深さｈｏθが玉径Ｄｗの２％以上であれば、外輪の軌道面からの玉の乗り上げを防ぐことができる。内輪溝深さｈｉθが玉径Ｄｗの１２％以下、外輪溝深さｈｏθが玉径Ｄｗの１０％以下であれば、保持器の厚さを確保して保持器強度の低下を防止することができる。

【0010】

上記構成２において、前記各軌道面の溝曲率が１．０７Ｄｗ以上である、という構成３を採用することができる。内輪溝深さｈｉθ、外輪溝深さｈｏθが上記の範囲の値である場合、内輪の軌道面、外輪の軌道面の夫々の溝曲率が玉径Ｄｗの１．０７倍以上であれば、上記接触角θがついたときの玉の乗り上げを抑制できる。

【0011】

上記構成１から３のいずれか１つにおいて、前記内輪のうちの前記ピストンと接触する幅面が、ビッカース硬さＨＶ８００以上のクロムめっき被膜からなる、という構成４を採用することができる。内輪の幅面はピストンが強く摺動する表面となるから、その幅面をビッカース硬さがＨＶ８００以上（一般的な軸受鋼の硬さの上限以上）のクロムめっき被膜で構成すれば、耐摩耗性の低減を防止することができる。

【発明の効果】

【0012】

上述のように、この発明は、上記構成１の採用により、油圧式無段変速機のピストンと斜板間に組み込まれたスラスト玉軸受の内輪が高荷重かつ偏荷重によって破損することを防ぎ、そのスラスト玉軸受の長寿命化を図ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0013】

【図1】この発明の実施形態に係るスラスト玉軸受を示す断面図

【図2】図１のスラスト玉軸受が組み込まれた油圧式無段変速機の一例を示す断面図

【発明を実施するための形態】

【0014】

以下、この発明の一例としての実施形態に係るスラスト玉軸受を添付図面に基づいて説明する。

【0015】

図２に例示する油圧式無段変速機３０は、図示しないエンジンから入力軸３１に伝達された回転駆動力を油圧力に変換する可変容量ポンプ３２と、油圧力を回転駆動力に戻して出力軸４１に伝達する可変容量モータ４２と、を備える。油圧式無段変速機３０は、可変容量ポンプ３２の斜板角変更を行うことにより、入力軸３１に伝達された回転駆動力を前進側、後進側の駆動力に無段階に変更して出力軸４１から出力したり、この出力を停止したりする。

【0016】

可変容量ポンプ３２は、入力軸３１と一体回動するシリンダブロック３３と、シリンダブロック３３のピストン室３４内を往復動するピストン３５と、ガイドブロック３６のガイド面に沿って回動する斜板３７と、を備える。斜板３７には、スラスト玉軸受１０がピストン３５の先端部と接触する位置に配置されている。シリンダブロック３３のうち、入力軸３１周りの周方向複数箇所にそれぞれピストン室３４が設けられ、各ピストン室３４にピストン３５が配置されている。斜板３７は、入力軸３１の軸線に対して傾斜している。スラスト玉軸受１０は斜板３７と共に回動する。可変容量ポンプ３２は、斜板３７が回動操作することで、ピストン３５の往復動ストロークを変化させ、ピストン室３４が吐出する油量を変化させるようになっている。

【0017】

可変容量モータ４２は、出力軸４１と一体回動するシリンダブロック４３と、シリンダブロック４３のピストン室４４内を往復動するピストン４５と、出力軸４１の軸線に対して傾斜した斜板４６と、を備えている。シリンダブロック４３のうち、出力軸４１周りの周方向複数箇所にそれぞれピストン室４４が設けられ、各ピストン室４４にピストン４５が配置されている。斜板４６には、別のスラスト玉軸受１０がピストン４５の先端部と接触する位置に配置されている。

【0018】

可変容量ポンプ３２の各ピストン室３４から油が吐出されると、シリンダブロック４３の各ピストン室４４に油が供給される。そして、各ピストン４５がピストン室４４に対して出入りするように往復駆動され、これにより、前進側又は後進側の駆動方向に、可変容量ポンプ３２の吐出油量で決まる速度で出力軸４１が回転する。

【0019】

各スラスト玉軸受１０は、可変容量ポンプ３２又は可変容量モータ４２のピストン３５又は４５に接触する内輪１１と、斜板３７又は４６に固定される外輪１２と、内輪１１に形成された軌道面１１ａと外輪１２に形成された軌道面１２ａとの間に介在する複数の玉１３と、これら複数の玉１３を保持する保持器１４とを有する。以下、内輪１１の中心軸に沿った方向のことを軸方向といい、内輪１１の中心軸周りに一周する円周に沿った方向のことを円周方向といい、内輪１１の中心軸に直交する仮想平面のことをラジアル平面といい、内輪１１の中心軸を含む仮想平面のことをアキシアル平面という。

【0020】

図１は、二個の玉１３の中心を含むアキシアル平面上でのスラスト玉軸受１０の断面を示している。図１に示すように、内輪１１と外輪１２は、それぞれ円周方向に連続する一体の環状部材からなる。内輪１１と外輪１２は、それぞれ円周方向に連続する一本の軌道面１１ａ、１２ａを有する。各軌道面１１ａ、１２ａは、アキシアル平面上で円弧状を有する。保持器１４は、複数の玉１３を円周方向に等配する環状部材からなる。各玉１３は、内輪１１の軌道面１１ａと外輪１２の軌道面１２ａ間に介在し、外輪１２に対する内輪１１の回動に応じて転動する。

【0021】

内輪１１は、ピストン３５又は４５（図２参照）に接触する幅面１１ｂ（図１参照）を有する。図２に示す油圧式無段変速機３０の運転時、ピストン３５又は４５が入力軸３１又は出力軸４１周りの方向に図１に示す内輪１１の幅面１１ｂを摺動する。

【0022】

内輪１１の幅面１１ｂは、ピストン３５又は４５が強く摺動する表面となるから、幅面１１ｂにおける耐摩耗性の低減を防止するため、軌道面１１ａを形成する鋼材よりも表面硬度を高くすることが好ましい。そこで、内輪１１の幅面１１ｂは、ビッカース硬さＨＶ８００以上のクロムめっき被膜によって構成されている。例えば、軌道面１１ａが形成された軸受鋼製の内輪本体１１ｃの外周面にクロムめっき処理を施すことによって内輪１１の幅面１１ｂが設けられる。内輪本体１１ｃは、軸受部材として一般的に用いられる任意の鋼材を使用でき、例えば、高炭素クロム軸受鋼、炭素鋼、工具鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼などが、保持器材料としては、冷間圧延鋼板、クロムモリブデン鋼、ニッケルクロムモリブデン鋼、オーステナイト系ステンレス鋼などが挙げられる。必要に応じ、クロムめっき被膜の下地としてニッケルめっき層などを内輪本体１１ｃに設けてもよい。

【0023】

より好ましくは、内輪１１の幅面１１ｂは、ビッカース硬さがＨＶ８００以上、かつ自己潤滑性樹脂で封孔されたマイクロポーラス部またはマイクロクラック部を有するクロムめっき被膜で構成するとよい。このようにすると、内輪１１の幅面１１ｂにおいて、耐摩耗性の低下を防止できることに加え、残存異物による表面損傷の可能性を排除しつつ、ピストン３５又は４５に対する摺動抵抗の増加を防止することができ、また、希薄潤滑下におけるピストン３５又は４５と幅面１１ｂ間の潤滑特性にも優れる。このような樹脂封孔クロムめっき被膜は、マイクロポーラス部またはマイクロクラック部を有するクロムめっき被膜を設けた後、マイクロポーラス部、マイクロクラック部を自己潤滑性樹脂で封孔して得られる。その自己潤滑性樹脂は、例えば、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）樹脂、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）樹脂、テトラフルオロエチレン－ パーフルオロアルキルビニルエーテル（ＰＦＡ）共重合体樹脂、超高分子量ポリエチレン（ＰＥ）樹脂、ポリアミド（ＰＡ） 樹脂、およびポリアセタール（ＰＯＭ）樹脂から選ばれる少なくとも１つであり、二硫化タングステン、二硫化モリブデンおよびグラファイトから選ばれる少なくとも１つの固体潤滑剤の粒子を含むものであってもよい。なお、このような樹脂封孔クロムめっき被膜を軌道輪に設けるめっき処理として、特開２０１６－１８０４３９号公報に開示されためっき処理を採用することができる。

【0024】

内輪１１の幅面１１ｂと外輪１２の背面は、それぞれラジアル平面に沿う円環面状に形成されている。内輪１１の幅面１１ｂと外輪１２の背面は、スラスト玉軸受１０の軸方向の軸受高さを規定する両端面になっている。

【0025】

内輪１１の幅面１１ｂにピストン３５又は４５から偏荷重が負荷される。その偏荷重により、内輪１１と外輪１２に対する玉１３の接触角θは９０°から外れ、鋭角になる。ここで、ある一個の玉１３と内輪１１の軌道面１１ａとの接触点と、当該玉１３と外輪１２の軌道面１２ａとの接触点を結ぶ仮想直線である接触角線Ｌと、当該玉１３の中心を通る軸方向の仮想直線との成す鋭角が接触角θである。

【0026】

ここで、内輪１１及び外輪１２に対する玉１３の接触角がθのときの接触角線Ｌ上での当該内輪１１の厚さをＴｉθと定義し、当該接触角線Ｌ上での当該外輪１２の厚さをＴｏθと定義し、玉１３の直径をＤｗと定義する。内輪１１の厚さＴｉθは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において内輪１１の軌道面１１ａと接触角線Ｌの交点である接触点から内輪１１の幅面１１ｂまでの接触角線Ｌの線分長である。外輪１２の厚さＴｏθは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において外輪１２の軌道面１２ａと接触角線Ｌの交点である接触点から外輪１２の背面までの接触角線Ｌの線分長である。

【0027】

内輪１１の厚さＴｉθは、玉径Ｄｗの４０％以上６０％以下である。すなわち、内輪１１は、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において０．４Ｄｗ≦Ｔｉθ≦０．６Ｄｗを満たす形状を有する。内輪１１の厚さＴｉθと玉径Ｄｗの割合の評価結果を表１に示す。

【0028】

【表1】

【0029】

表１にまとめたように、内輪の厚さＴｉθが玉径Ｄｗの４０％以上であれば、荷重負荷方向（接触角線Ｌの延びる方向）の内輪１１の厚さをもたせて、高荷重かつ偏荷重による内輪１１の破損を防止することができる。内輪の厚さＴｉθが玉径Ｄｗの６０％以下であれば、内輪の厚さＴｉθが過剰にならない。

【0030】

外輪１２の厚さＴｏθは、玉径Ｄｗの２５％以上４０％以下である。すなわち、外輪１２は、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において０．２５Ｄｗ≦Ｔｏθ≦０．４Ｄｗを満たす形状を有する。外輪１２の厚さＴｏθと玉径Ｄｗの割合の評価結果を表２に示す。

【0031】

【表2】

【0032】

表２にまとめたように、外輪１２は、内輪１１ほどにピストン３５又は４５（図２も参照）から直接高負荷を受けないので、外輪１２の厚さＴｏθが玉径Ｄｗの２５％以上であれば、外輪１２の破損を防止することができる。また、内輪１１の厚さＴｉθ≧外輪１２の厚さＴｏθであれば、外輪１２の厚さＴｏθも過剰にならず、油圧式無段変速機３０用のスラスト玉軸受１０としてコンパクトな軸受サイズとすることは阻害されない。

【0033】

ここで、内輪１１の軌道面１１ａと玉１３の接触点から接触角線Ｌの方向での内輪溝深さをｈｉθと定義し、外輪１２の軌道面１２ａと当該玉１３の接触点から当該接触角線Ｌの方向の外輪溝深さをｈｏθと定義する。内輪溝深さｈｉθは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において軌道面１１ａの両溝縁のうちの当該接触点に近い方の溝縁に対して軌道面１１ａの当該接触点上が接触角線Ｌの延びる方向に有する深さである。外輪溝深さｈｏθは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において軌道面１２ａの両溝縁のうちの当該接触点に近い方の溝縁に対して当該軌道面１２ａの当該接触点上が接触角線Ｌの延びる方向に有する深さである。

【0034】

内輪溝深さｈｉθは、玉径Ｄｗの２％以上１２％以下である。すなわち、内輪１１の軌道面１１ａは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において０．０２Ｄｗ≦ｈｉθ≦０．１２Ｄｗを満たす形状を有する。

【0035】

外輪溝深さｈｏθは、玉径Ｄｗの２％以上１０％以下である。すなわち、外輪１２の軌道面１２ａは、接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において０．０２Ｄｗ≦ｈｉθ≦０．１０Ｄｗを満たす形状を有する。前述の内輪溝深さｈｉθと玉径Ｄｗの割合の評価結果を表３に示し、前述の外輪溝深さｈｏθと玉径Ｄｗの割合の評価結果を表４に示す。

【0036】

【表3】

【0037】

【表4】

【0038】

表３にまとめたように、内輪溝深さｈｉθが玉径Ｄｗの２％以上であれば、内輪１１の軌道面１１ａからの玉１３の乗り上げを防ぐことができる。

【0039】

表４にまとめたように、外輪溝深さｈｏθが玉径Ｄｗの２％以上であれば、外輪１２の軌道面１２ａからの玉１３の乗り上げを防ぐことができる。

【0040】

また、表３、表４にまとめたように、内輪溝深さｈｉθが玉径Ｄｗの１２％以下、外輪溝深さｈｏθが玉径Ｄｗの１０％以下であれば、内輪１１の溝肩部と外輪１２の溝肩部が保持器１４に干渉しないようにしつつ保持器１４の厚さを確保して保持器強度の低下を防止することができる。

【0041】

内輪１１の軌道面１１ａにおける溝曲率と外輪１２の軌道面１２ａにおける溝曲率は、それぞれ１．０７Ｄｗ以上である。これら溝曲率は、それぞれ接触角線Ｌを含むアキシアル平面上において当該軌道面１１ａ、１２ａがそれぞれに有する曲率である。溝曲率の評価結果を表５に示す。

【0042】

【表5】

【0043】

表５にまとめたように、内輪溝深さｈｉθ、外輪溝深さｈｏθが上記の範囲の値である場合、内輪１１の軌道面１１ａ、外輪１２の軌道面１２ａの夫々の溝曲率が１．０７Ｄｗ以上であれば、接触角θがついたときの玉の乗り上げを抑制できる。

【0044】

スラスト玉軸受１０は、上述のようなものであり（以下、図１、図２参照）、油圧式無段変速機３０に備わる可変容量ポンプ３２又は可変容量モータ４２のピストン３５又は４５に接触する内輪１１と、油圧式無段変速機３０に備わる斜板３７又は４６に固定される外輪１２と、内輪１１と外輪１２との間に介在する複数の玉１３とを有し、内輪１１及び外輪１２に対する玉１３の接触角がθのときの接触角線Ｌ上での内輪１１の厚さをＴｉθと定義し、接触角線Ｌ上での外輪１２の厚さをＴｏθと定義し、玉１３の直径をＤｗと定義したとき、内輪１１の厚さＴｉθが玉径Ｄｗの４０％以上６０％以下であり、外輪１２の厚さＴｏθが玉径Ｄｗの２５％以上４０％以下であることにより、油圧式無段変速機３０のピストン３５又は４５と斜板３７又は４６間に組み込まれたスラスト玉軸受１０の内輪１１が高荷重かつ偏荷重によって破損することを防ぎ、そのスラスト玉軸受１０の長寿命化を図ることができる。

【0045】

また、スラスト玉軸受１０は、内輪１１に形成された軌道面１１ａと玉１３の接触点から接触角線Ｌの方向での内輪溝深さをｈｉθと定義し、外輪１２に形成された軌道面１２ａと玉１３の接触点から接触角線Ｌの方向の外輪溝深さをｈｏθと定義したとき、内輪溝深さｈｉθが玉径Ｄｗの２％以上１２％以下であり、外輪溝深さｈｏθが玉径Ｄｗの２％以上１０％以下であることにより、内輪１１の軌道面１１ａ、外輪１２の軌道面１２ａからの玉の乗り上げを防ぐことができながら、保持器１４の厚さを確保して保持器強度の低下を防止することができる。

【0046】

さらに、スラスト玉軸受１０は、各軌道面１１ａ、１２ａの溝曲率が１．０７Ｄｗ以上であることにより、内輪溝深さｈｉθ、外輪溝深さｈｏθが上記の範囲の値である場合に接触角θがついたときの軌道面１１ａ、１２ａからの玉１３の乗り上げを抑制できる。

【0047】

また、スラスト玉軸受１０は、内輪１１のうちのピストン３５又は４５と接触する幅面１１ｂが、ビッカース硬さＨＶ８００以上のクロムめっき被膜からなることにより、耐摩耗性の低減を防止することができる。

【0048】

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲でのすべての変更が含まれることが意図される。

【符号の説明】

【0049】

１０ スラスト玉軸受
１１ 内輪
１１ａ 軌道面
１１ｂ 幅面
１２ 外輪
１２ａ 軌道面
１３ 玉
１４ 保持器
３０ 油圧式無段変速機
３２ 可変容量ポンプ
３５ ピストン
３７ 斜板
４２ 可変容量モータ
４５ ピストン
４６ 斜板

【図1】

【図2】