(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024088299
(43)【公開日】2024-07-02
(54)【発明の名称】シート
(51)【国際特許分類】
C08J 5/04 20060101AFI20240625BHJP
B32B 5/28 20060101ALI20240625BHJP
C08J 5/18 20060101ALI20240625BHJP
【ＦＩ】
C08J5/04
B32B5/28 Z
C08J5/18
【審査請求】有
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022203397
(22)【出願日】2022-12-20
(71)【出願人】
【識別番号】000004503
【氏名又は名称】ユニチカ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】堀越 裕樹
(72)【発明者】
【氏名】小林 昌広
【テーマコード（参考）】
4F071
4F072
4F100
【Ｆターム（参考）】
4F071AA28
4F071AA28X
4F071AA33X
4F071AB28
4F071AC07
4F071AE02
4F071AE06
4F071AE17
4F071AF16
4F071AF30Y
4F071AF47Y
4F071AG02
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4F071AG15
4F071AH03
4F071BA02
4F071BB02
4F071BB12
4F071BC02
4F072AA04
4F072AA07
4F072AB09
4F072AB28
4F072AC06
4F072AD08
4F072AD09
4F072AD28
4F072AE02
4F072AF24
4F072AG03
4F072AH04
4F072AH44
4F072AJ04
4F072AJ22
4F072AK05
4F072AK14
4F072AL17
4F100AG00A
4F100AH06A
4F100AK01A
4F100AK01B
4F100AK21A
4F100AK25A
4F100AK42
4F100AK45A
4F100BA02
4F100DG01A
4F100DG12A
4F100EH46
4F100EJ08
4F100EJ52
4F100EJ82
4F100EJ86
4F100JB12A
4F100JB16B
4F100JJ06
4F100JN01
4F100YY00A
(57)【要約】
【課題】 ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層について、ベタツキを抑制し耐折性に優れたものとすることを主な目的とする。
【解決手段】 ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
【選択図】 図１
【解決手段】 ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
【選択図】 図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、
前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
【請求項2】
前記アルキレンオキサイド基の付加モル数が２～１０である、請求項１に記載のシート。
【請求項3】
前記硬化樹脂層上に熱可塑性樹脂層が積層されている、請求項１又は２に記載のシート。
【請求項4】
前記シートの全光線透過率が８０％以上であり、ヘーズが２０％以下である、請求項１又は２に記載のシート。
【請求項5】
５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下になる、請求項１又は２に記載のシート。
【請求項6】
５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えない、請求項１又は２に記載のシート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、シートに関する。
【背景技術】
【0002】
建築基準法及び建築基準法施行令は、建築物の火災時に発生する煙、有毒ガスなどの流動を妨げて、避難及び消火活動が円滑に行えるように、排煙設備を設けることを規定している。従って、オフィスビル、商業施設などの建築物には、排煙設備及び遮煙設備として、防煙垂壁などが設置されることが多い。
【0003】
防煙垂壁は、火災発生時の煙、有毒ガスなどが廊下や上層階へ流動することを一時的に遮断し、避難に必要な時間を確保することなどを目的として、通常、建築物の天井に取り付けられている。このため、防煙垂壁によって視野が妨げられたり、美観が損なわれないよう、防煙垂壁としては、透明板ガラス、ガラス繊維と樹脂との透明樹脂複合体などが用いられている。ガラス繊維と樹脂との透明樹脂複合体は、透明板ガラスに比して割れにくいという利点を有する。
【0004】
上記透明樹脂複合体として、少なくとも１枚のガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物を挟む一対の硬化樹脂層と、を含むシートであって、前記ガラス繊維織物が２０～７０重量％であり、前記一対の硬化樹脂層が８０～３０重量％であり、前記ガラス繊維織物中のガラス繊維を構成するガラス組成物と前記一対の硬化樹脂層を構成する樹脂組成物との屈折率の差が０．０２以下であり、前記ガラス繊維織物中のガラス繊維を構成するガラス組成物と前記一対の硬化樹脂層を構成する樹脂組成物とのアッベ数の差が３０以下であるシートが知られている（例えば特許文献１参照。）。
【0005】
また、少なくとも１枚のガラス繊維織物と、当該ガラス繊維織物に含浸される光硬化樹脂と、を有する不燃性シートであって、前記ガラス繊維織物中のガラス繊維を構成するガラス組成物と、前記光硬化樹脂との屈折率との差が０．０２以下であり、前記不燃性シートに対する前記ガラス繊維織物の割合が２０～７０重量％、前記不燃性シートに対する前記光硬化樹脂の割合が８０～３０重量％であり、前記光硬化樹脂は、少なくとも臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステルを含有する組成物を硬化させたものである不燃性シートが知られている（例えば特許文献２参照。）。
【0006】
また、臭素を５質量％～２０質量％含有し、厚さが１００μｍ～１５０μｍである第１ポリカーボネートシート層と、前記第１ポリカーボネートシート層に積層され、目付が３０ｇ／ｍ２～８０ｇ／ｍ２のガラス繊維織物に含浸された、臭素を１０質量％～３０質量％含有する硬化樹脂組成物を含む硬化樹脂組成物層と、前記硬化樹脂組成物層に積層され、臭素を５質量％～２０質量％含有し、厚さが１００μｍ～１５０μｍである第２ポリカーボネートシート層と、を備える積層体からなり、厚さが３００μｍ～４００μｍである、透明不燃シートが知られている（例えば特許文献３参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特開２００５－３１９７４６号
【特許文献2】特開２０１４－２１３４８９号
【特許文献3】特開２０２０－１１７２号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明者は、特許文献１に開示されているシートは、硬化樹脂層を硬化した後、硬化樹脂層の表面にベタツキが生じる場合があることを知得した。ベタツキが生じた場合、例えば、これをロール製品にした場合にシートの引き出しが困難になりやすくなる場合があることを知得した。また、シートの引裂強さを向上させる等の目的で硬化樹脂層上にフィルム層等熱可塑性樹脂層を積層した場合に当該熱可塑性樹脂層の接着性が劣るものとなりやすくなるという問題があることを知得した。
【0009】
また、本発明者は、特許文献２に開示されている不燃性シート及び特許文献３に開示されている透明不燃シートは、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層が耐折性に劣る場合があるという問題があることを知得した。具体的に、上記シートを繰り返し湾曲させた場合、破断が生じやすく、耐折性に劣るという問題があることを知得した。
【0010】
そこで、本発明は、上記問題を解決し、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層について、ベタツキを抑制し耐折性に優れたものとすることを主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本発明者が上記問題について検討したところ、特許文献１では硬化樹脂層を形成する硬化樹脂として、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を原料とする、所謂ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂のみを用いている。そして、硬化樹脂層を形成する硬化樹脂としてビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を単独で用いた場合、硬化反応が比較的進みにくく、硬化樹脂層の表面にベタツキが生じる場合があることを知得した。
【0012】
一方、本発明者は、ビニルエステル樹脂の中でも、臭素化ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を原料とする、所謂臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を硬化樹脂層に含有させた場合、硬化反応が比較的進みやすくなり、硬化樹脂層の表面に生じるベタツキを抑制できることを見出した。しかし、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂の屈折率は、ガラス繊維織物の屈折率より相当高い。従って、単に臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂をガラス繊維織物に含浸するのみではガラス繊維織物と硬化樹脂層の屈折率が近似せず、得られるシートは透明性に劣るものとなる。そこで、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を含有させる場合は、硬化樹脂層の屈折率をガラス繊維織物に近似したものとすべく、硬化樹脂組成物中に、屈折率が比較的低い材料も含有させることが必要となる。
【0013】
この点、特許文献２では、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂の屈折率調整剤として、２官能メタクリレートであるネオペンチルグリコールジメタクリレートを用いることが開示されている。また、特許文献３では、フェノキシエチルアクリレート及び２－エチルへキシルアクリレートを用いることが開示されている。しかし、本発明者は、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂の屈折率調整剤として、これら屈折率調整剤を含有させた場合、硬化樹脂層が耐折性に劣りやすくなることを知得した。
【0014】
そこで、本発明者が鋭意検討を重ねた結果、硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されているものとすることにより、上記問題を解決できることを見出した。本発明は、かかる知見に基づき、さらに鋭意検討を重ねることにより完成された発明である。
【0015】
すなわち、本発明は、下記に掲げる態様の発明を提供する。
項１．ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
項２．前記アルキレンオキサイド基の付加モル数が２～１０である、項１に記載のシート。
項３．前記硬化樹脂層上に熱可塑性樹脂層が積層されている、項１又は２に記載のシート。
項４．前記シートの全光線透過率が８０％以上であり、ヘーズが２０％以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のシート。
項５．５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下になる、請求項１～４のいずれか１項に記載のシート。
項６．５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えない、項１～５のいずれか１項に記載のシート。
項１．ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている、シート。
項２．前記アルキレンオキサイド基の付加モル数が２～１０である、項１に記載のシート。
項３．前記硬化樹脂層上に熱可塑性樹脂層が積層されている、項１又は２に記載のシート。
項４．前記シートの全光線透過率が８０％以上であり、ヘーズが２０％以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載のシート。
項５．５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間の総発熱量が８ＭＪ／ｍ２以下になる、請求項１～４のいずれか１項に記載のシート。
項６．５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験に供した際に、加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えない、項１～５のいずれか１項に記載のシート。
【発明の効果】
【0016】
本発明のシートによれば、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されていることから、ベタツキを抑制し耐折性に優れたものとなる。
【図面の簡単な説明】
【0017】
【図1】本発明のシートの一態様を説明する横断面模式図である。
【図2】本発明のシートの一態様を説明する横断面模式図である。
【図3】一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（２０２１年７月１日変更版）における「４．９．２ 発熱性試験」を行う際に使用する試験装置の概略を示す図である。
【図4】一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（２０２１年７月１日変更版）における「４．９．２ 発熱性試験」を行う際に使用する試験装置に含まれる試験ホルダー及び押さえ枠の概略図である。図４中に示す数値（寸法）の単位はｍｍである。
【図5】引裂強さの測定方法を説明する略図的平面図である。
【発明を実施するための形態】
【0018】
本発明のシートは、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されていることを特徴とする。
【0019】
例えば、図１及び２に示すように、本発明のシート１は、ガラス繊維織物２と、ガラス繊維織物２に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層３を含み、硬化樹脂層３が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている。
【0020】
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、少なくとも１枚含まれていればよく、複数枚含まれていてもよい。また、図１及び２に示されるように、本発明のシート１において、硬化樹脂層３は、ガラス繊維織物２を構成しているガラス繊維の隙間を埋めており、硬化樹脂層３の一方の表面側部分と、他方の表面側部分とは、当該隙間を介して通じている。また、本発明のシート１は、硬化樹脂層３を複数層含むようにすることができる。また、１層の硬化樹脂層３に複数枚のガラス繊維織物２が含まれるようにすることもできる。
【0021】
本発明のシート１において、硬化樹脂層３以外の他の層を設けてもよい。例えば、図２に示すように、本発明のシート１は、熱可塑性樹脂層４を含んでいてもよい。熱可塑性樹脂層４は、硬化樹脂層３よりも外側に１層ずつ含まれていることが好ましい。また、熱可塑性樹脂層４を設ける場合、硬化樹脂層３と熱可塑性樹脂層４との間には他の層を設けてもよく、当該他の層として、例えば接着剤層を設けることができる。以下、本発明のシート１を構成する各層について詳述する。
【0022】
［ガラス繊維織物２］
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、後述する硬化樹脂層３が含浸された状態で含まれる。本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、該シートの不燃性の向上に寄与する。そして、ガラス繊維織物２の屈折率は、後述する硬化樹脂層３の屈折率と近似するように設定することができ、これにより、後述する本発明のシート１の透明性の好ましい指標である全光線透過率８０％以上、ヘーズ２０％以下という構成にすることができる。換言すれば、上記本発明のシート１が備える好ましい透明性の指標である、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下という構成は、少なくとも、ガラス繊維織物２の屈折率と後述する硬化樹脂層３の屈折率とが十分に近似（例えば、ガラス繊維織物２の屈折率と硬化樹脂層３の屈折率との差が０．０２以下となっていることが挙げられる。）していることを示す。
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、後述する硬化樹脂層３が含浸された状態で含まれる。本発明のシート１において、ガラス繊維織物２は、該シートの不燃性の向上に寄与する。そして、ガラス繊維織物２の屈折率は、後述する硬化樹脂層３の屈折率と近似するように設定することができ、これにより、後述する本発明のシート１の透明性の好ましい指標である全光線透過率８０％以上、ヘーズ２０％以下という構成にすることができる。換言すれば、上記本発明のシート１が備える好ましい透明性の指標である、全光線透過率が８０％以上、ヘーズが２０％以下という構成は、少なくとも、ガラス繊維織物２の屈折率と後述する硬化樹脂層３の屈折率とが十分に近似（例えば、ガラス繊維織物２の屈折率と硬化樹脂層３の屈折率との差が０．０２以下となっていることが挙げられる。）していることを示す。
【0023】
本発明のシート１において、ガラス繊維織物２の織組織としては、特に制限されず、例えば、平織、朱子織、綾織、斜子織、畦織などが挙げられ、平織が好ましい。
【0024】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維のガラス材料としては、特に制限されず、例えば公知のガラス材料を用いることができる。ガラス材料としては、例えば、無アルカリガラス（Ｅガラス）、耐酸性の含アルカリガラス（Ｃガラス）、高強度・高弾性率ガラス（Ｓガラス、Ｔガラス等）、耐アルカリ性ガラス（ＡＲガラス）等が挙げられ、好ましくは汎用性の高い無アルカリガラス（Ｅガラス）が挙げられる。ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維は、１種類のガラス材料からなるものであってもよいし、異なるガラス材料からなるガラス繊維を２種類以上組み合わせたものであってもよい。また、透明性を向上させる観点から、後述する、硬化樹脂層３の屈折率と近似するガラス材料を選択することが好ましい。
【0025】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維の番手は、ガラス繊維織物２を形成できれば、特定のものに制限されない。ガラス繊維の番手としては、透明性をより一層向上するという観点から、好ましくは２０ｔｅｘ以下が挙げられ、３～６ｔｅｘが好ましく、３～５ｔｅｘがより好ましい。ガラス繊維の番手は、１種類単独であってもよいし、２種類以上を組み合わせてもよい。なお、ガラス繊維のｔｅｘ番手は、１０００ｍ当たりのグラム数に相当している。
【0026】
ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維としては、ガラス長繊維である単繊維が複数本撚りまとめられたガラスヤーンが好ましい。ガラスヤーンにおける単繊維の本数は、３０～４００本程度が好ましく、４０～１２０本程度がより好ましい。また、ガラスヤーンにおける単繊維の直径は、シート１の透明性をより一層向上させる観点から３．０～６．０μｍ程度が好ましく、３．０～５．０μｍ程度がより好ましい。ガラスヤーンの番手は、シート１の不燃性を向上させつつシート１の透明性をより一層向上させる観点から２～３０ｔｅｘが好ましく、２～１２ｔｅｘがより好ましく、２～６ｔｅｘがさらに好ましい。
【0027】
シート１において、ガラス繊維織物２の総質量（ｇ／ｍ２）と後述の硬化樹脂層３の総質量（ｇ／ｍ２、ガラス繊維織物２は除く。）との合計量（ｇ／ｍ２）に対する、シート１中のガラス繊維織物２の総質量の割合（質量％）は、シート中の樹脂重量を大きくした場合に、透明性を向上させることと、不燃性を向上させることとの両立をより一層図る観点から、２０～６０質量％が好ましく、３０～６０質量％がより好ましい。また、シート１の全質量（ｇ／ｍ２）に対するシート１中のガラス繊維織物２の総質量（ｇ／ｍ２）の割合（質量％）としては、透明性を向上させることと、不燃性を向上させることとの両立をより一層図る観点から、５～６０質量％が好ましい。
【0028】
ガラス繊維織物２と後述の硬化樹脂層３の屈折率の差としては、好ましくは０．０２以下、より好ましくは０．０１以下が挙げられる。ガラス繊維織物２の屈折率としては、好ましくは１．５０～１．５８程度、より好ましくは１．５３～１．５７程度が挙げられる。
【0029】
なお、上記ガラス繊維織物２の屈折率の測定は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８のＢ法に準じて行う。具体的には、まず、ガラス繊維織物を構成するガラス繊維を、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で観察したときにベッケ線が観察できる程度に粉砕する。そして、光源としてハロゲンランプにＤ線用の干渉フィルターを設けたものを用い、光学顕微鏡を用いて、倍率４００倍、温度２３℃の条件で観察、測定し、試験数３回の平均値を屈折率の値とする。また、硬化樹脂層３の屈折率の測定は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８のＢ法に準じて行う。具体的には、硬化樹脂層３を、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で観察したときにベッケ線が観察できる程度に粉砕する。そして、光源としてハロゲンランプにＤ線用の干渉フィルターを設けたものを用い、光学顕微鏡を用いて、倍率４００倍、温度２３℃の条件で観察、測定し、試験数３回の平均値を屈折率の値とする。
【0030】
ガラス繊維織物２と硬化樹脂層３とのアッベ数の差としては、３０以下が好ましく、２０以下がより好ましく、１０以下がさらに好ましい。ガラス繊維織物２のアッベ数としては、３０～８０が好ましく、４０～７０がより好ましく、５０～６５がさらに好ましい。なお、硬化樹脂層３及びガラス繊維織物２のアッベ数は、それぞれ、次のように測定する。
【0031】
（硬化樹脂層３のアッベ数）
硬化樹脂層３を構成する樹脂を用いて、ガラス繊維織物２が含まれていないシートを、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍとして作製し、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＤＲ－Ｍ２、接触液としてジヨードメタンを使用し、干渉フィルターとしてＤ線（５８９ｎｍ）、Ｆ線（４８６ｎｍ）、Ｃ線（６５６ｎｍ）を用い、測定温度を２３℃とした。Ｄ線、Ｆ線、Ｃ線それぞれの屈折率を測定し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（ｎＤ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） （Ｉ）
ｎＤ：Ｄ線での屈折率
ｎＦ：Ｆ線での屈折率
ｎＣ：Ｃ線での屈折率
硬化樹脂層３を構成する樹脂を用いて、ガラス繊維織物２が含まれていないシートを、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍとして作製し、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＤＲ－Ｍ２、接触液としてジヨードメタンを使用し、干渉フィルターとしてＤ線（５８９ｎｍ）、Ｆ線（４８６ｎｍ）、Ｃ線（６５６ｎｍ）を用い、測定温度を２３℃とした。Ｄ線、Ｆ線、Ｃ線それぞれの屈折率を測定し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（ｎＤ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） （Ｉ）
ｎＤ：Ｄ線での屈折率
ｎＦ：Ｆ線での屈折率
ｎＣ：Ｃ線での屈折率
【0032】
（ガラス繊維織物２のアッベ数）
ガラス繊維を構成するガラス材料を用いて、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍとして作製し、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＤＲ－Ｍ２、接触液としてジヨードメタンを使用し、干渉フィルターとしてＤ線（５８９ｎｍ）、Ｆ線（４８６ｎｍ）、Ｃ線（６５６ｎｍ）を用い、測定温度を２３℃とした。Ｄ線、Ｆ線、Ｃ線それぞれの屈折率を測定し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（ｎＤ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） （Ｉ）
ｎＤ：Ｄ線での屈折率
ｎＦ：Ｆ線での屈折率
ｎＣ：Ｃ線での屈折率
ガラス繊維を構成するガラス材料を用いて、幅８ｍｍ、長さ２０ｍｍ、厚さ１ｍｍとして作製し、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２Ａ法に準じ、アッベ屈折計として（株）アタゴ製のＤＲ－Ｍ２、接触液としてジヨードメタンを使用し、干渉フィルターとしてＤ線（５８９ｎｍ）、Ｆ線（４８６ｎｍ）、Ｃ線（６５６ｎｍ）を用い、測定温度を２３℃とした。Ｄ線、Ｆ線、Ｃ線それぞれの屈折率を測定し、下記式（Ｉ）に従い、アッベ数を算出する。
アッベ数＝（ｎＤ－１）／（ｎＦ－ｎＣ） （Ｉ）
ｎＤ：Ｄ線での屈折率
ｎＦ：Ｆ線での屈折率
ｎＣ：Ｃ線での屈折率
【0033】
ガラス繊維織物２の１枚あたりの厚さとしては、シート１の不燃性を向上させつつシート１の透明性をより一層向上させる観点から、例えば１０～１００μｍ程度が挙げられ、１０～５５μｍが好ましく挙げられ、１０～３５μｍ程度がより好ましく挙げられる。ガラス繊維織物２の１枚の厚さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．１０．１ クロスの厚さ」に規定されているＡ法に準じて測定される値である。また、ガラス繊維織物２の１枚あたりの質量としては、例えば、１０～６０ｇ／ｍ２、好ましくは２５～５０ｇ／ｍ２、より好ましくは２５～３５ｇ／ｍ２が挙げられる。ガラス繊維織物２の厚みを１０～３５μｍとする場合、ガラス繊維織物２は、下記式（ＩＩ）にて算出されるガラス体積率が３８％以上であることが特に好ましい。１０～３５μｍの厚さであって、ガラス体積率が３８％以上であるガラス繊維織物２は、例えば、ガラス繊維織物に開繊処理を施すことにより得られる。
【0034】
ガラス体積率（％）＝（Ａ／（Ｂ×Ｃ））×１００ （ＩＩ）
Ａ：ガラス繊維織物の質量（ｇ／ｍ２）
Ｂ：ガラス繊維織物を構成するガラス材料の比重（ｇ／ｍ３）
Ｃ：ガラス繊維織物の厚さ（ｍ）
Ａ：ガラス繊維織物の質量（ｇ／ｍ２）
Ｂ：ガラス繊維織物を構成するガラス材料の比重（ｇ／ｍ３）
Ｃ：ガラス繊維織物の厚さ（ｍ）
【0035】
［硬化樹脂層３］
本発明のシートは、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含み、当該硬化樹脂層が、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている。
本発明のシートは、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含み、当該硬化樹脂層が、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されている。
【0036】
前述のように、本発明者は、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を硬化樹脂層に含有させた場合、硬化反応が比較的進みやすくなり、硬化樹脂層の表面に生じるベタツキを抑制できることを見出した。ここで、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を含有させる場合は、硬化樹脂層の屈折率をガラス繊維織物に近似したものとすべく、硬化樹脂組成物中に、屈折率が比較的低い材料も含有させることが必要となる。ここで、本発明者は、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を含有させる場合の屈折率調整剤として、特許文献２及び３に開示されたものを使用した場合、得られる硬化樹脂層が耐折性に劣るものになることを知得した。そして、本発明者が鋭意検討を重ねた結果、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を含有させる際の屈折率調整剤として、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートを含有させることにより、得られる硬化樹脂層が耐折性にも優れたものとなることを見出したのである。
【0037】
アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートとしては、特に制限されない。例えば、下記一般式（Ｉ）で表される化合物が挙げられる。
【0038】
Ｒ１－Ｏ－（Ｒ２Ｏ）ｎ－Ｒ３・・・（Ｉ）
（但し、Ｒ１はアクリロイル基又はメタクリロイル基であり、Ｒ２は炭素数１～４０の２価の鎖式炭化水素基であり、Ｒ３は炭素数１～４０の１価の鎖式炭化水素基であり、ｎは２～５０の整数である。）
（但し、Ｒ１はアクリロイル基又はメタクリロイル基であり、Ｒ２は炭素数１～４０の２価の鎖式炭化水素基であり、Ｒ３は炭素数１～４０の１価の鎖式炭化水素基であり、ｎは２～５０の整数である。）
【0039】
前記した一般式（Ｉ）で表される化合物において、Ｒ２としては、炭素数が１～５の２価の鎖式炭化水素基であることが好ましい。また、Ｒ３としては、炭素数１～５の１価の鎖式炭化水素基であることが好ましい。また、ｎは２～１０であることが好ましい。前記した一般式（Ｉ）で表される化合物としては、シートの耐折性を一層優れたものとする観点から、一般式（Ｉ）中のＲ２が炭素数１～５の２価の鎖式炭化水素基であり、Ｒ３は炭素数１～５の１価の鎖式炭化水素基であり、ｎが２～１０であるものが好ましく、一般式（Ｉ）中のＲ２が炭素数１～５の２価の鎖式炭化水素基であり、Ｒ３は炭素数１～５の１価の鎖式炭化水素基であり、ｎが２～４（すなわち、アルキレンオキサイド基の付加モル数が２～４）であるものがより好ましい。また、シートを高温環境下に放置した後にも透明性をより維持しやすくするという観点からは、上記ｎは３～１０が好ましく、２～９がより好ましい。また、シートの耐折性を一層優れたものとすることと、シートを高温環境下に放置した後にも透明性をより維持しやすくすることとを、より一層両立させやすくする観点からは、上記ｎは３～４が好ましい。
【0040】
アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートとしては、例えば、エトキシ－ジエチレングリコールアクリレート、メトキシ－トリエチレングリコールアクリレート、２－エチルヘキシル－ジグリコールアクリレート又はメトキシ－ポリエチレングリコールアクリレートが挙げられる。
【0041】
硬化樹脂層３は、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートに加え、これら以外の他の成分を含む樹脂組成物の硬化物により形成されたものとすることができる。当該他の成分として、例えば、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂以外の硬化樹脂が挙げられる。臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂以外の硬化樹脂としては、例えば、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、ノボラック型ビニルエステル樹脂、ウレタンアクリレート樹脂、フルオレンアクリレート樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、硬化性アクリル樹脂、エポキシ樹脂等が挙げられ、シートの透明性をより向上しやすくする観点からビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂が好ましい。これらの硬化樹脂は、１種類単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【0042】
また、上記他の成分として、硬化樹脂を硬化させるための重合開始剤が挙げられる。重合開始剤の種類については、使用する硬化樹脂の種類に応じて適宜選定すればよい。光重合開始剤としては、例えば、２，２－ジメトキシ－１，２－ジフェニルエタン－１－オン、１－ヒドロキシ－シクロヘキシル－フェニル－ケトン、２－ヒドロキシ－２－メチル－１－フェニル－プロパン－１－オン、１－［４－（２－ヒドロキシエトキシ）－フェニル］－２－ヒドロキシ－２－メチル－１－プロパン－１－オン、２－ヒロドキシ－１－｛４－［４－（２－ヒドロキシ－２－メチル－プロピオニル）－ベンジル］フェニル｝－２－メチル－プロパン－１－オン、２－メチル－１－（４－メチルチオフェニル）－２－モルフォリノプロパン－１－オン、２－ベンジル－２－ジメチルアミノ－１－（４－モルフォリノフェニル）－ブタノン－１、２－（ジメチルアミノ）－２－［（４－メチルフェニル）メチル］－１－［４－（４－モルホリニル）フェニル］－１－ブタノン、２，４，６，－トリメチルベンゾイル－ジフェニル－フォスフィンオキサイド、ビス（２，４，６－トリメチルベンゾイル）－フェニルフォスフィンオキサイド等が挙げられる。これらの光重合開始剤の中でも、シートの透明性向上の観点から、１－ヒドロキシ－シクロヘキシル－フェニル－ケトンが好ましい。これらの光重合開始剤は、１種類単独で使用してもよいし、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。硬化樹脂層３における重合開始剤の含有量の割合としては、硬化樹脂層３の総量１００質量部当たり、重合開始剤が１～５質量部が挙げられる。
【0043】
硬化樹脂層３において、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の質量（ガラス繊維織物２を除く質量）に対して、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂の質量が占める割合としては、例えば、２０～６０質量％が挙げられ、３５～５５質量％が好ましく挙げられる。また、硬化樹脂層３において、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の質量（ガラス繊維織物２を除く質量）に対して、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートの質量が占める割合としては、例えば、５～４５質量％が挙げられ、１０～４０質量％が好ましく挙げられる。また、硬化樹脂層３において、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物における、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂と（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートの比率（（Ａ）／（Ｂ））としては、１～４が挙げられ、１．５～２．０が好ましく挙げられる。また、硬化樹脂層３において、（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂、及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物として、さらに臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂以外の硬化樹脂を含む場合、樹脂組成物の質量（ガラス繊維織物２を除く質量）に対して当該臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル以外の硬化樹脂の質量が占める割合としては、１５～４５質量％が挙げられ、２０～４０質量％が好ましく挙げられる。
【0044】
本発明において、シートの透明性を高めるために、前述のガラス繊維織物２と硬化樹脂層３の屈折率とは、近似するように設定することが望ましい。このような観点から、硬化樹脂層３の屈折率としては、好ましくは１．４５～１．６５程度、より好ましくは１．５０～１．６０程度が挙げられる。
【0045】
本発明のシートにおいて、硬化樹脂層３の１層あたりの質量（ガラス繊維織物２を除く質量）としては、例えば、１０～１００ｇ／ｍ２が挙げられる。本発明のシートにおいて、透明性の向上と不燃性の向上との両立をより一層好適に図る観点から、硬化樹脂層３の１層あたりの質量（ガラス繊維織物２を除く質量）として、好ましくは２０～６０ｇ／ｍ２、より好ましくは２０～５０ｇ／ｍ２が挙げられる。また、硬化樹脂層３の１層あたりの厚さとしては、１０～１２０μｍが挙げられ、透明性の向上と不燃性の向上との両立をより一層好適に図る観点から、２０～１００μｍが好ましく挙げられ、２０～８０μｍがより好ましく挙げられる。
【0046】
［熱可塑性樹脂層４］
本発明のシート１において、熱可塑性樹脂層４は、シート１の耐候性、引裂強さ、耐折性等を向上させるべく、必要に応じて硬化樹脂層３上に積層される。熱可塑性樹脂層４は、硬化樹脂層３よりも外側に１層ずつ含まれていることが好ましい。
本発明のシート１において、熱可塑性樹脂層４は、シート１の耐候性、引裂強さ、耐折性等を向上させるべく、必要に応じて硬化樹脂層３上に積層される。熱可塑性樹脂層４は、硬化樹脂層３よりも外側に１層ずつ含まれていることが好ましい。
【0047】
熱可塑性樹脂層４を構成する素材としては、特に制限されない。例えば、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレートを含む）、ポリカーボネート樹脂、ポリオレフィン樹脂、フッ素樹脂、アクリル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂が挙げられる。シートの不燃性と引裂強さとの両立をより図る観点からはポリ塩化ビニル樹脂が好ましい。また、熱可塑性樹脂層４は、上記樹脂からなるフィルム層とすることが好ましい。また、熱可塑性樹脂層４には、無機フィラーを添加することができる。無機フィラーとしては、ガラスビーズが挙げられる。
【0048】
熱可塑性樹脂層４の１層あたりの厚さとしては、５０～２００μｍが挙げられ、不燃性と耐折性とをより両立させる観点から６０～１５０μｍが好ましく、８０～１４０μｍがより好ましく挙げられる。熱可塑性樹脂層４の１層あたりの質量としては、６０～２８０ｇ／ｍ２が挙げられ、不燃性と耐折性とをより両立させる観点から７０～２００ｇ／ｍ２が好ましく、９５～１９０ｇ／ｍ２がより好ましく挙げられる。
【0049】
熱可塑性樹脂層４を積層させる場合、硬化樹脂層３と熱可塑性樹脂層４との間には他の層を設けてもよく、例えば、接着剤層を設けることができる。接着剤層を設ける場合、接着剤層の１層あたりの質量としては、３～２０ｇ／ｍ２が挙げられ、５～１５ｇ／ｍ２が好ましく挙げられる。
【0050】
［シートの特性］
本発明のシート１は、例えば防煙垂壁、間仕切り又は採光テント膜として使用した際に、視野の妨げとなったり、美観を損ねたりすることを抑制するために、シート１が高い透明性を有することが好ましい。高い透明性を担保する観点から、本発明のシート１の全光線透過率として、８０％以上、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上が挙げられる。また、本発明のシート１のヘーズとしては、例えば、２０％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下、更に好ましくは２％以下が挙げられる。本明細書において、シート１の全光線透過率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７３６１－１：１９９７「プラスチック－透明材料の全光線透過率の試験方法－第１部：シングルビーム法」に従って測定される値である。シート１のヘーズは、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００「プラスチック－透明材料のヘーズの求め方」に従って測定される値である。
本発明のシート１は、例えば防煙垂壁、間仕切り又は採光テント膜として使用した際に、視野の妨げとなったり、美観を損ねたりすることを抑制するために、シート１が高い透明性を有することが好ましい。高い透明性を担保する観点から、本発明のシート１の全光線透過率として、８０％以上、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上が挙げられる。また、本発明のシート１のヘーズとしては、例えば、２０％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下、更に好ましくは２％以下が挙げられる。本明細書において、シート１の全光線透過率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７３６１－１：１９９７「プラスチック－透明材料の全光線透過率の試験方法－第１部：シングルビーム法」に従って測定される値である。シート１のヘーズは、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００「プラスチック－透明材料のヘーズの求め方」に従って測定される値である。
【0051】
また、本発明のシートは、温度４０℃、相対湿度６５％の高温環境下に３日間放置する前後の全光線透過率が８０％以上、好ましくは８５％以上が挙げられる。また、本発明のシートは、温度４０℃、相対湿度６５％の高温環境下に３日間放置する前後のヘーズが、２０％以下、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下が挙げられる。当該全光線透過率及びヘーズは、前述した方法と同様の測定方法により測定できる。
【0052】
本発明のシート１は、硬化樹脂層３が臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂を含むことから、火災時に燃えにくい（発熱しにくい）特性を有している。本発明のシート１が有する当該特性の指標として、５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後２０分間の総発熱量が、例えば、８ＭＪ／ｍ２以下、好ましくは６ＭＪ／ｍ２以下、より好ましくは５ＭＪ／ｍ２以下が挙げられる。また、本発明のシート１が有する当該特性の他の指標として、５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験において、加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えないこと；好ましくは、加熱開始後２０分間、発熱速度が３秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えないこと；より好ましくは、加熱開始後２０分間、発熱速度が１秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えないことが挙げられる。５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験における総発熱量、及び単位面積当たりの発熱速度は、一般財団法人建材試験センター（日本国）の「防耐火性能試験・評価業務方法書」（２０２１年７月１日変更版）における「４．９．２ 発熱性試験」に従って求められる値である。本発明のシートにおいて上記特性をより備えさせやすくするには、硬化樹脂層３の質量、熱可塑性樹脂層４の質量等を調整したりすることが挙げられる。
【0053】
本発明のシート１は、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層の耐折性が３００００回以上であることが好ましく、３５０００回以上であることが好ましい。当該耐折性は次のように測定される。すなわち、ＭＩＴ耐折試験機を用いて、荷重１ｋｇ、折り曲げ装置の折り曲げ角度１３５°、折り曲げ速度１７５±１０回／分に設定して、試験片が切れるまでの往復折り曲げ回数を計測する。シートの大きさは、１片１５ｍｍ×１１０ｍｍとする。当該往復折り曲げ回数の計測は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の７．１４「クロスの耐折強さ」に規定されている方法に準拠して行うことができる。ガラス繊維織物の経糸方向及び緯糸方向についておこない、当該経糸方向の往復折り曲げ回数と緯糸方向の往復折り曲げ回数との平均値（＝（経糸方向の往復折り曲げ回数＋緯糸方向の往復折り曲げ回数）／２）により評価する。
【0054】
本発明のシート１は、ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層の引裂強さが１Ｎ以上であることが好ましく、１～３Ｎであることがより好ましい。当該引裂強さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３の７．１６のＣ法（トラペゾイド法）に準じ、定速荷重型引張試験機を用いて、つかみ間隔２５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で引張試験を行うことにより測定される。具体的には、シート１から７５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をガラス繊維織物の経糸方向及びガラス繊維織物の緯糸方向にそれぞれ採取し、試験片上に、図に示すように短辺２５ｍｍ、長辺１００ｍｍ、高さ７５ｍｍの等脚台形の印をつけ、等脚台形以外の領域（即ち、直角を含む２つの台形部；図２に例示する台形Ａ部に相当）の裏表両面に滑り止めのためのテープ（商品名「６００Ｓ」、積水化学株式会社製）を貼付する。また、等脚台形の印の短辺の中央に辺と直角に１０ｍｍの切れ目を入れる。定速荷重型引張試験機（商品名「ＲＴＣ－１３１０Ａ」、株式会社オリエンテック製）を用い、試験片のつかみ間隔を２５ｍｍとして、試験片の等脚台形の短辺側を張り、等脚台形の長辺側は緩めてクランプに挟み、２００ｍｍ／分の引張速度で引張試験を行い、引き裂くときに示す最大荷重を測定する。ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重とガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重とをそれぞれ測定し、ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重及びガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重の平均値（＝（ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重（Ｎ）＋緯糸方向の最大荷重（Ｎ））／２）を引裂強さ（Ｎ）として求める。
【0055】
本発明のシート１の質量は特に制限されないが、火災時に燃えにくい（発熱しにくい）特性と優れた耐折性とをより好適に具備させるという観点から、本発明のシート１の質量として、好ましくは３０～４５０ｇ／ｍ２、より好ましくは４０～４３０ｇ／ｍ２が挙げられる。中でも、本発明のシート１が熱可塑性樹脂層４を備える場合の質量としては、好ましくは２００～４５０ｇ／ｍ２、より好ましくは２５０～４３０ｇ／ｍ２が挙げられる。
【0056】
本発明のシート１の厚さは特に制限されないが、火災時に燃えにくい（発熱しにくい）特性と優れた耐折性とをより好適に具備させるという観点から、本発明のシート１の厚さとして、好ましくは３０～４００μｍ、より好ましくは４０～３５０μｍが挙げられる。中でも、本発明のシート１が熱可塑性樹脂層４を備える場合の厚さとしては、好ましくは１５０～４００μｍ、より好ましくは２００～３５０μｍが挙げられる。
【0057】
本発明のシート１において、本発明のシート１が熱可塑性樹脂層４を備える場合、シート１の厚さに対する硬化樹脂層３の１層あたりの厚さの比（硬化樹脂層３の厚さ／シート１の厚さ）としては、火災時に燃えにくい（発熱しにくい）特性と優れた耐折性とをより好適に具備させるという観点から、例えば、０．０１～０．８、好ましくは０．０３～０．３が挙げられ、より好ましくは０．０５～０．２５が挙げられる。
【0058】
（本発明のシート１の製造方法）
本発明のシート１の製造方法としては、特に制限されない。例えば、まず、上記のガラス繊維織物２と硬化樹脂層３を構成する樹脂組成物を準備する。次に、ガラス繊維織物２に上記の樹脂組成物を塗布して含浸させた後、絞りローラ等を用いて樹脂組成物の厚さと含有率とを調整する。次に、樹脂組成物を加熱や光エネルギーの付与等により硬化させて、ガラス繊維織物２に硬化樹脂層３が含浸されたシート１が得られる。また、上記の樹脂組成物を塗布したポリエチレンテレフタレート等の工程フィルムを準備し、ガラス繊維織物２の両面から当該フィルムを圧着してガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物を含浸させ、樹脂組成物を硬化させたのち、工程フィルムを剥離することにより、ガラス繊維織物２に硬化樹脂層３が含浸されたシート１が得られる。
本発明のシート１の製造方法としては、特に制限されない。例えば、まず、上記のガラス繊維織物２と硬化樹脂層３を構成する樹脂組成物を準備する。次に、ガラス繊維織物２に上記の樹脂組成物を塗布して含浸させた後、絞りローラ等を用いて樹脂組成物の厚さと含有率とを調整する。次に、樹脂組成物を加熱や光エネルギーの付与等により硬化させて、ガラス繊維織物２に硬化樹脂層３が含浸されたシート１が得られる。また、上記の樹脂組成物を塗布したポリエチレンテレフタレート等の工程フィルムを準備し、ガラス繊維織物２の両面から当該フィルムを圧着してガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物を含浸させ、樹脂組成物を硬化させたのち、工程フィルムを剥離することにより、ガラス繊維織物２に硬化樹脂層３が含浸されたシート１が得られる。
【0059】
熱エネルギーの付与によって樹脂組成物を硬化させる場合、加熱温度は、特に制限されず、例えば５０～２００℃程度とすることができる。また、光エネルギーの付与によって樹脂組成物を硬化させる場合には、樹脂組成物に光を照射して硬化させる。光照射の条件としては、例えば積算光量１００～５００ｍＪ／ｃｍ２とすることができる。
【0060】
本発明のシート１が熱可塑性樹脂層４を有する場合、上記で得られた硬化樹脂層３の上に、熱可塑性樹脂層４を積層することができる。
【実施例0061】
以下に、実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は、実施例に限定されない。
【0062】
１．測定及び評価方法
１－１．ガラスヤーンの単繊維平均直径（μｍ）及び単繊維本数（本）
ガラス繊維織物を３０ｃｍ角にカットしたものを２枚用意し、一方を経糸観察用、他方を緯糸観察用として、それぞれをエポキシ樹脂（商品名「３０９１」、丸本ストルアス株式会社製）に包埋して硬化させた。次いで、エポキシ樹脂に包埋させたガラスクロスを、経糸又は緯糸を構成する単繊維の断面が観察可能な程度に研磨し、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）（商品名「ＪＳＭ－６３９０Ａ」、日本電子株式会社製）を用い、倍率５００倍で観察することによりガラスヤーンの単繊維平均直径（μｍ）及び単繊維本数（本）を測定した。
（１）ガラス長繊維の単繊維平均直径（μｍ）
経糸及び緯糸それぞれについて無作為に２０本選び、当該２０本のガラスヤーンのそれぞれに含まれる全単繊維の断面を観察して直径を測定して平均値を算出し、経糸及び緯糸の単繊維平均直径とした。
（２）単繊維本数（本）
経糸及び緯糸それぞれについて無作為に２０本選び、２０本のガラスヤーンのそれぞれに含まれる全単繊維数を測定して平均値を算出し、経糸及び緯糸の単繊維本数とした。
１－１．ガラスヤーンの単繊維平均直径（μｍ）及び単繊維本数（本）
ガラス繊維織物を３０ｃｍ角にカットしたものを２枚用意し、一方を経糸観察用、他方を緯糸観察用として、それぞれをエポキシ樹脂（商品名「３０９１」、丸本ストルアス株式会社製）に包埋して硬化させた。次いで、エポキシ樹脂に包埋させたガラスクロスを、経糸又は緯糸を構成する単繊維の断面が観察可能な程度に研磨し、走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）（商品名「ＪＳＭ－６３９０Ａ」、日本電子株式会社製）を用い、倍率５００倍で観察することによりガラスヤーンの単繊維平均直径（μｍ）及び単繊維本数（本）を測定した。
（１）ガラス長繊維の単繊維平均直径（μｍ）
経糸及び緯糸それぞれについて無作為に２０本選び、当該２０本のガラスヤーンのそれぞれに含まれる全単繊維の断面を観察して直径を測定して平均値を算出し、経糸及び緯糸の単繊維平均直径とした。
（２）単繊維本数（本）
経糸及び緯糸それぞれについて無作為に２０本選び、２０本のガラスヤーンのそれぞれに含まれる全単繊維数を測定して平均値を算出し、経糸及び緯糸の単繊維本数とした。
【0063】
１－２．ガラスヤーンの番手
ガラスヤーンの番手は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０ ２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．１ 番手」に規定されている方法に準じて測定した。具体的には、先ず、糸巻き装置から５００ｍのガラスヤーンを採取し、これを試験片とした。試験片を平らに置いてマッフル炉に入れて、６２５℃で２５分間焼成した後に、デシケーター中で放冷して、試験片の質量を測定した。以下の式に従って番手を算出した。
ｔ＝（ｍ／５００）×１０００
ｔ：番手
ｍ：試験片の質量（ｇ）
ガラスヤーンの番手は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０ ２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．１ 番手」に規定されている方法に準じて測定した。具体的には、先ず、糸巻き装置から５００ｍのガラスヤーンを採取し、これを試験片とした。試験片を平らに置いてマッフル炉に入れて、６２５℃で２５分間焼成した後に、デシケーター中で放冷して、試験片の質量を測定した。以下の式に従って番手を算出した。
ｔ＝（ｍ／５００）×１０００
ｔ：番手
ｍ：試験片の質量（ｇ）
【0064】
１－３．ガラス繊維織物２の織密度（本／２５ｍｍ）
ガラス繊維織物２の織密度は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．９ 密度（織り密度）」に規定されている方法に準じて、経糸及び緯糸の織密度を測定した。具体的には、ガラス繊維織物２の端及び耳から５０ｍｍ以上離れた位置を測定対象とし、測定間隔を１０ｍｍ以上２００ｍｍ以下に設定し、設定した測定間隔内にある全部の糸本数を測定した。これを1回の測定とし、前に測定した糸が含まれない他の位置に移して、同様の方法で測定間隔内にある全部の糸本数を更に２回測定した。３回の各測定毎に、以下の式に従って２５ｍｍ当たりの糸本数を求め、３回の測定値の平均値を算出した。
Ｍｉ＝（ｎｉ／ａｉ）×２５
Ｍｉ：２５ｍｍ当たりの糸本数
ｎｉ：測定した糸本数
ａｉ：測定が行われた正確な距離（ｍｍ）
ガラス繊維織物２の織密度は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．９ 密度（織り密度）」に規定されている方法に準じて、経糸及び緯糸の織密度を測定した。具体的には、ガラス繊維織物２の端及び耳から５０ｍｍ以上離れた位置を測定対象とし、測定間隔を１０ｍｍ以上２００ｍｍ以下に設定し、設定した測定間隔内にある全部の糸本数を測定した。これを1回の測定とし、前に測定した糸が含まれない他の位置に移して、同様の方法で測定間隔内にある全部の糸本数を更に２回測定した。３回の各測定毎に、以下の式に従って２５ｍｍ当たりの糸本数を求め、３回の測定値の平均値を算出した。
Ｍｉ＝（ｎｉ／ａｉ）×２５
Ｍｉ：２５ｍｍ当たりの糸本数
ｎｉ：測定した糸本数
ａｉ：測定が行われた正確な距離（ｍｍ）
【0065】
１－４．ガラス繊維織物２の厚さ（μｍ）
ガラス繊維織物２の厚さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．１０．１ クロスの厚さ」に規定されているＡ法に準じて測定した。具体的には、マイクロメータを用いて，スピンドルを静かに回転させて測定面に平行に軽く接触させ、ラチェットが３回音をたてた後の目盛を読み取ることによりガラス繊維織物２の厚さを測定した。なお、ガラス繊維織物２の厚さは、経糸及び横糸の交点部分を測定した。
ガラス繊維織物２の厚さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．１０．１ クロスの厚さ」に規定されているＡ法に準じて測定した。具体的には、マイクロメータを用いて，スピンドルを静かに回転させて測定面に平行に軽く接触させ、ラチェットが３回音をたてた後の目盛を読み取ることによりガラス繊維織物２の厚さを測定した。なお、ガラス繊維織物２の厚さは、経糸及び横糸の交点部分を測定した。
【0066】
１－５．ガラス繊維織物２及び硬化樹脂層３の屈折率
ガラス繊維織物２及び硬化樹脂層３の屈折率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８「プラスチック－屈折率の求め方」に規定されている「Ｂ法」に準じて測定した。具体的には、先ず、ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維及び硬化樹脂層３を、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で観察したときにベッケ線が観察できる程度に粉砕し、測定サンプルとした。別途、屈折率が０．００２ずつ異なる複数の浸液を準備した。少量の浸液をスライドガラス上に置き、更にスライドガラス上の浸液に測定サンプル数粒を置いて、カバーガラスを載せた。そして、光源として、ハロゲンランプにＤ線用の干渉フィルターを設けたものを用い、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で測定サンプルに焦点を合わせた後に、顕微鏡のステージと対物レンズとの間を離して焦点を少し外した。この操作によって、測定サンプルの屈折率と浸液の屈折率が一致しない場合にはベッケ線（即ち、粉体の周囲又は内側に見える明るい光輪）は屈折率が大きい方に移動し、測定サンプルの屈折率と浸液の屈折率が一致する場合にはベッケ線は現れない。測定サンプルの屈折率が浸液の屈折率と一致するか、又は測定サンプルの屈折率が、一連の浸液の中で近接する２つの屈折率の間に収まるまで測定を繰り返すことにより、屈折率を測定した。屈折率の測定は温度２３℃の条件で３回行い、３回の測定値の平均値を屈折率の値とした。
ガラス繊維織物２及び硬化樹脂層３の屈折率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１４２：２００８「プラスチック－屈折率の求め方」に規定されている「Ｂ法」に準じて測定した。具体的には、先ず、ガラス繊維織物２を構成するガラス繊維及び硬化樹脂層３を、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で観察したときにベッケ線が観察できる程度に粉砕し、測定サンプルとした。別途、屈折率が０．００２ずつ異なる複数の浸液を準備した。少量の浸液をスライドガラス上に置き、更にスライドガラス上の浸液に測定サンプル数粒を置いて、カバーガラスを載せた。そして、光源として、ハロゲンランプにＤ線用の干渉フィルターを設けたものを用い、光学顕微鏡を用いて倍率４００倍で測定サンプルに焦点を合わせた後に、顕微鏡のステージと対物レンズとの間を離して焦点を少し外した。この操作によって、測定サンプルの屈折率と浸液の屈折率が一致しない場合にはベッケ線（即ち、粉体の周囲又は内側に見える明るい光輪）は屈折率が大きい方に移動し、測定サンプルの屈折率と浸液の屈折率が一致する場合にはベッケ線は現れない。測定サンプルの屈折率が浸液の屈折率と一致するか、又は測定サンプルの屈折率が、一連の浸液の中で近接する２つの屈折率の間に収まるまで測定を繰り返すことにより、屈折率を測定した。屈折率の測定は温度２３℃の条件で３回行い、３回の測定値の平均値を屈折率の値とした。
【0067】
１－６．ガラス繊維織物２の質量（ｇ／ｍ
２
）
ガラス繊維織物２の質量は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．２ クロス及びマットの質量（質量）」に規定されている方法に準じて測定した。具体的には、ガラス繊維織物２の耳端から５０ｍｍ以上離れたところから、面積１００ｃｍ２の正方形の試験片を採取し、試験片を１０５℃で１時間乾燥させた後に、試験片の質量を測定し、以下の式に従って１ｍ２当たりの質量を算出した。
ρＡ＝（ｍｓ／１００）×１０４
ρＡ：１ｍ２当たりの質量（ｇ/ｍ２）
ｍｓ：試験片の質量（ｇ）
ガラス繊維織物２の質量は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の「７．２ クロス及びマットの質量（質量）」に規定されている方法に準じて測定した。具体的には、ガラス繊維織物２の耳端から５０ｍｍ以上離れたところから、面積１００ｃｍ２の正方形の試験片を採取し、試験片を１０５℃で１時間乾燥させた後に、試験片の質量を測定し、以下の式に従って１ｍ２当たりの質量を算出した。
ρＡ＝（ｍｓ／１００）×１０４
ρＡ：１ｍ２当たりの質量（ｇ/ｍ２）
ｍｓ：試験片の質量（ｇ）
【0068】
１－７．製造直後の全光線透過率（％）及びヘーズ（％）、並びに製造後高温環境下放置後の全光線透過率（％）及びヘーズ（％）
シート１の全光線透過率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７３６１－１：１９９７「プラスチック－透明材料の全光線透過率の試験方法－第１部：シングルビーム法」に従って測定した。シート１のヘーズは、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１３６：２０００「プラスチック－透明材料のヘーズの求め方」に従い、シート１の全光線透過率及びヘーズを測定した。まず製造直後に測定し、当該測定後、温度４０℃、相対湿度６５％の高温環境下に３日間放置した後、再度測定をおこなった。
シート１の全光線透過率は、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７３６１－１：１９９７「プラスチック－透明材料の全光線透過率の試験方法－第１部：シングルビーム法」に従って測定した。シート１のヘーズは、日本工業規格ＪＩＳ Ｋ ７１３６：２０００「プラスチック－透明材料のヘーズの求め方」に従い、シート１の全光線透過率及びヘーズを測定した。まず製造直後に測定し、当該測定後、温度４０℃、相対湿度６５％の高温環境下に３日間放置した後、再度測定をおこなった。
【0069】
１－８．発熱性試験における総発熱量（ＭＪ／ｍ
２
）、及び単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ
２
超過継続時間（秒）
シート１の５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験における総発熱量、及び単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間を、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（２０２１年７月１日変更版）における「４．９．２ 発熱性試験」に従って測定した。具体的な方法は、以下の通りである。発熱性試験における総発熱量については８ＭＪ／ｍ２以下を合格（〇）、単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間については加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えないものを合格（〇）とした。
シート１の５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する発熱性試験における総発熱量、及び単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間を、一般財団法人建材試験センターの「防耐火性能試験・評価業務方法書」（２０２１年７月１日変更版）における「４．９．２ 発熱性試験」に従って測定した。具体的な方法は、以下の通りである。発熱性試験における総発熱量については８ＭＪ／ｍ２以下を合格（〇）、単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間については加熱開始後２０分間、発熱速度が１０秒以上継続して２００ｋＷ／ｍ２を超えないものを合格（〇）とした。
【0070】
［試験体］
（１）試験体（シート１）の個数は３個とする。
（２）試験体の形状及び寸法は、１辺の大きさが９９ｍｍ±１ｍｍの正方形とする。
（３）試験前に、試験体を温度２３℃±２℃、相対湿度５０％±５％で一定質量になるように養生する。
［試験装置］
（１）使用する試験装置の概略図を図３に示す。試験装置は、円錐状に形作られた輻射電気ヒーター、スパークプラグ、輻射熱遮蔽板、試験体ホルダー、ガスサンプリング装置及びガス流量の測定ができる排気システム、熱流計等で構成される。
（２）輻射電気ヒーターは、５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を試験体表面に均一な照射が安定してできるものとする。
（３）輻射熱遮蔽板は、試験開始前の輻射熱から試験体を保護できるものとする。
（４）試験装置に含まれる試験ホルダー及び押さえ枠の概略図を図４に示す。試験体ホルダーは、外寸で１辺１０６ｍｍ±１ｍｍの正方形で、外寸で深さが２５ｍｍ±１ｍｍの大きさで、厚さが２．４ｍｍ±０．１５ｍｍのステンレス鋼製とする。押さえ枠は、内寸で１辺１１１ｍｍ±１ｍｍの正方形で、外寸で高さ５４ｍｍ±１ｍｍで、厚さが１．９ｍｍ±０．１ｍｍで、上部に１辺９４．０ｍｍ±０．５ｍｍの正方形の開口部を設けたステンレス鋼製とする。
（５）排気システムは、試験温度で有効に機能する遠心式排気ファン、フード、ファンの吸気及び排気ダクト、オリフィスプレート流量計等を備えているものとする。フード下端部と試験体表面との距離は、２１０ｍｍ±５０ｍｍとし、その状態での排気システムの排気装置は、標準温度と標準圧力に換算した流量が０．０２４ｍ３／ｓ以上であることとする。排気ガス流量の測定のために、内径５７ｍｍ±３ｍｍで、厚さ１．６ｍｍ±０．３ｍｍのオリフィスプレートを排気煙道内でファンから下流に３５０ｍｍ±１５ｍｍ以上離れた位置に設ける。排気ガス採取を目的として、１２個の直径２．２ｍｍ±０．１ｍｍの穴のあるリングサンプラーをフードから６８５ｍｍ±１５ｍｍの位置に、穴が流れと反対の方向に向くように取り付ける。また、排気ガスの温度を、オリフィスプレートから上流１００ｍｍ±５ｍｍの位置の排気ダクトの中心部で測定する。
（６）ガスサンプリング装置は、排気ガス中の酸素、一酸化炭素、二酸化炭素の濃度を連続的に正確に測定できるものとする。
（７）スパークプラグは、１０ｋＶの変圧器あるいは誘導式コイルシステム等から電力を供給できるものとする。スパークプラグの電極間距離は、３ｍｍ±０．５ｍｍとし、電極の位置を原則として試験体の中心軸上１３ｍｍ±２ｍｍとする。
（８）熱流計は、１００ｋＷ／ｍ２±１０ｋＷ／ｍ２まで測定可能なシュミット・ベルター（Ｓｃｈｍｉｄｔ Ｂｏｅｌｔｅｒ）型を用いる。熱流計の熱感知部は、直径１２．５ｍｍの円形で、表面の輻射率は０．９５±０．０５であるものとする。
（１）試験体（シート１）の個数は３個とする。
（２）試験体の形状及び寸法は、１辺の大きさが９９ｍｍ±１ｍｍの正方形とする。
（３）試験前に、試験体を温度２３℃±２℃、相対湿度５０％±５％で一定質量になるように養生する。
［試験装置］
（１）使用する試験装置の概略図を図３に示す。試験装置は、円錐状に形作られた輻射電気ヒーター、スパークプラグ、輻射熱遮蔽板、試験体ホルダー、ガスサンプリング装置及びガス流量の測定ができる排気システム、熱流計等で構成される。
（２）輻射電気ヒーターは、５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を試験体表面に均一な照射が安定してできるものとする。
（３）輻射熱遮蔽板は、試験開始前の輻射熱から試験体を保護できるものとする。
（４）試験装置に含まれる試験ホルダー及び押さえ枠の概略図を図４に示す。試験体ホルダーは、外寸で１辺１０６ｍｍ±１ｍｍの正方形で、外寸で深さが２５ｍｍ±１ｍｍの大きさで、厚さが２．４ｍｍ±０．１５ｍｍのステンレス鋼製とする。押さえ枠は、内寸で１辺１１１ｍｍ±１ｍｍの正方形で、外寸で高さ５４ｍｍ±１ｍｍで、厚さが１．９ｍｍ±０．１ｍｍで、上部に１辺９４．０ｍｍ±０．５ｍｍの正方形の開口部を設けたステンレス鋼製とする。
（５）排気システムは、試験温度で有効に機能する遠心式排気ファン、フード、ファンの吸気及び排気ダクト、オリフィスプレート流量計等を備えているものとする。フード下端部と試験体表面との距離は、２１０ｍｍ±５０ｍｍとし、その状態での排気システムの排気装置は、標準温度と標準圧力に換算した流量が０．０２４ｍ３／ｓ以上であることとする。排気ガス流量の測定のために、内径５７ｍｍ±３ｍｍで、厚さ１．６ｍｍ±０．３ｍｍのオリフィスプレートを排気煙道内でファンから下流に３５０ｍｍ±１５ｍｍ以上離れた位置に設ける。排気ガス採取を目的として、１２個の直径２．２ｍｍ±０．１ｍｍの穴のあるリングサンプラーをフードから６８５ｍｍ±１５ｍｍの位置に、穴が流れと反対の方向に向くように取り付ける。また、排気ガスの温度を、オリフィスプレートから上流１００ｍｍ±５ｍｍの位置の排気ダクトの中心部で測定する。
（６）ガスサンプリング装置は、排気ガス中の酸素、一酸化炭素、二酸化炭素の濃度を連続的に正確に測定できるものとする。
（７）スパークプラグは、１０ｋＶの変圧器あるいは誘導式コイルシステム等から電力を供給できるものとする。スパークプラグの電極間距離は、３ｍｍ±０．５ｍｍとし、電極の位置を原則として試験体の中心軸上１３ｍｍ±２ｍｍとする。
（８）熱流計は、１００ｋＷ／ｍ２±１０ｋＷ／ｍ２まで測定可能なシュミット・ベルター（Ｓｃｈｍｉｄｔ Ｂｏｅｌｔｅｒ）型を用いる。熱流計の熱感知部は、直径１２．５ｍｍの円形で、表面の輻射率は０．９５±０．０５であるものとする。
【0071】
［試験条件］
（１） 試験時間は、試験体表面に輻射熱が照射され、同時に電気スパークが作動してから、２０分とする。
（２） 試験体は、側面と裏面を厚さ０．０２５ｍｍ以上、０．０４ｍｍ以下のアルミニウム箔で包んで押さえ枠に入れ、さらに裏面側に無機繊維（公称密度６４～１２８ｋｇ／ｍ３）を充填してから、試験体ホルダーに押し込むものとする。
（３） 試験中は、輻射電気ヒーターから試験体の表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する。
（４） 排気ガス流量を０．０２４ｍ３／ｓに調節する。
（５） 試験開始までは、輻射熱遮蔽板によって、試験体が輻射熱を受けないようにする。
（６） 輻射熱遮蔽板を移動する前に、スパークプラグを所定の位置に設定する。
（１） 試験時間は、試験体表面に輻射熱が照射され、同時に電気スパークが作動してから、２０分とする。
（２） 試験体は、側面と裏面を厚さ０．０２５ｍｍ以上、０．０４ｍｍ以下のアルミニウム箔で包んで押さえ枠に入れ、さらに裏面側に無機繊維（公称密度６４～１２８ｋｇ／ｍ３）を充填してから、試験体ホルダーに押し込むものとする。
（３） 試験中は、輻射電気ヒーターから試験体の表面に５０ｋＷ／ｍ２の輻射熱を照射する。
（４） 排気ガス流量を０．０２４ｍ３／ｓに調節する。
（５） 試験開始までは、輻射熱遮蔽板によって、試験体が輻射熱を受けないようにする。
（６） 輻射熱遮蔽板を移動する前に、スパークプラグを所定の位置に設定する。
【0072】
［測定］
（１） 酸素の濃度を５秒以内の間隔で測定する。
（２） 以下に示す手法で、単位面積当たりの発熱速度（ｋＷ／ｍ２）を算出し、単位面積当たりの発熱速度が２００ｋＷ／ｍ２超の状態の継続時間を「単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間」として求めた。更に単位面積当たりの発熱速度を時間で台形積分することによって、単位面積当たりの総発熱量（ＭＪ／ｍ２）を算出する。ここで、台形積分は、試験時間を積分区間とし、積分区間を測定間隔で等分して行い、負の発熱速度は０とし、正の発熱速度のみを積算する。
（１） 酸素の濃度を５秒以内の間隔で測定する。
（２） 以下に示す手法で、単位面積当たりの発熱速度（ｋＷ／ｍ２）を算出し、単位面積当たりの発熱速度が２００ｋＷ／ｍ２超の状態の継続時間を「単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間」として求めた。更に単位面積当たりの発熱速度を時間で台形積分することによって、単位面積当たりの総発熱量（ＭＪ／ｍ２）を算出する。ここで、台形積分は、試験時間を積分区間とし、積分区間を測定間隔で等分して行い、負の発熱速度は０とし、正の発熱速度のみを積算する。
【数1】
【数2】
【数3】
【数4】
【0073】
１－９．火災時における変形のしにくさ
シート１に対して、前記「１－８．発熱性試験における総発熱量（ＭＪ／ｍ２）、及び単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間（秒）」の欄に示す発熱性試験を行い、２０分間の輻射熱の照射後に試験体の状態を観察し、以下の基準に従って「火災時における変形のしにくさ」を評価した。
＜火災時における変形のしにくさの評価基準＞
Ａ：２０分間の輻射熱の照射後に、試験体の変形が抑制されており、試験体が押さえ枠内に納まっている。
Ｂ：２０分間の輻射熱の照射後に、試験体が変形しており、試験体が押さえ枠の内に収まっていない。
シート１に対して、前記「１－８．発熱性試験における総発熱量（ＭＪ／ｍ２）、及び単位面積当たりの発熱速度２００ｋＷ／ｍ２超過継続時間（秒）」の欄に示す発熱性試験を行い、２０分間の輻射熱の照射後に試験体の状態を観察し、以下の基準に従って「火災時における変形のしにくさ」を評価した。
＜火災時における変形のしにくさの評価基準＞
Ａ：２０分間の輻射熱の照射後に、試験体の変形が抑制されており、試験体が押さえ枠内に納まっている。
Ｂ：２０分間の輻射熱の照射後に、試験体が変形しており、試験体が押さえ枠の内に収まっていない。
【0074】
１－１０．耐折性
ＭＩＴ耐折試験機を用いて、荷重１ｋｇ、折り曲げ装置の折り曲げ角度１３５°、折り曲げ速度１７５±１０回／分に設定して、試験片が切れるまでの往復折り曲げ回数を計測した。シートの大きさは、１片１５ｍｍ×１１０ｍｍとした。当該往復折り曲げ回数の計測は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の７．１４「クロスの耐折強さ」に規定されている方法に準拠して行った。ガラス繊維織物の経糸方向及び緯糸方向についておこない、当該経糸方向の往復折り曲げ回数と緯糸方向の往復折り曲げ回数との平均値（＝（経糸方向の往復折り曲げ回数＋緯糸方向の往復折り曲げ回数）／２）により評価した。
ＭＩＴ耐折試験機を用いて、荷重１ｋｇ、折り曲げ装置の折り曲げ角度１３５°、折り曲げ速度１７５±１０回／分に設定して、試験片が切れるまでの往復折り曲げ回数を計測した。シートの大きさは、１片１５ｍｍ×１１０ｍｍとした。当該往復折り曲げ回数の計測は、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３「ガラス繊維一般試験方法」の７．１４「クロスの耐折強さ」に規定されている方法に準拠して行った。ガラス繊維織物の経糸方向及び緯糸方向についておこない、当該経糸方向の往復折り曲げ回数と緯糸方向の往復折り曲げ回数との平均値（＝（経糸方向の往復折り曲げ回数＋緯糸方向の往復折り曲げ回数）／２）により評価した。
【0075】
１－１１．ベタツキの評価
得られたシートを紙管に固定された張力で５周分巻き付け、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で２０時間静置した後、巻き返しをおこなった。巻き返しの際、巻きつけたシート同士の接着に起因して巻き返しに引っかかりが感じられるものは不合格（×）、巻き返しに引っかかりを感じずスムーズに巻き返しができるものを合格（○）として評価した。
得られたシートを紙管に固定された張力で５周分巻き付け、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で２０時間静置した後、巻き返しをおこなった。巻き返しの際、巻きつけたシート同士の接着に起因して巻き返しに引っかかりが感じられるものは不合格（×）、巻き返しに引っかかりを感じずスムーズに巻き返しができるものを合格（○）として評価した。
【0076】
１－１２．引裂強さ（Ｎ）
シート１の引裂強さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３の７．１６のＣ法（トラペゾイド法）に準じ、定速荷重型引張試験機を用いて、つかみ間隔２５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で引張試験を行うことにより測定した。具体的には、シート１から７５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をガラス繊維織物の経糸方向及びガラス繊維織物の緯糸方向にそれぞれ採取し、試験片上に、図に示すように短辺２５ｍｍ、長辺１００ｍｍ、高さ７５ｍｍの等脚台形の印をつけ、等脚台形以外の領域（即ち、直角を含む２つの台形部；図２に例示する台形Ａ部に相当）の裏表両面に滑り止めのためのテープ（商品名「６００Ｓ」、積水化学株式会社製）を貼付した。また、等脚台形の印の短辺の中央に辺と直角に１０ｍｍの切れ目を入れた。定速荷重型引張試験機（商品名「ＲＴＣ－１３１０Ａ」、株式会社オリエンテック製）を用い、試験片のつかみ間隔を２５ｍｍとして、試験片の等脚台形の短辺側を張り、等脚台形の長辺側は緩めてクランプに挟み、２００ｍｍ／分の引張速度で引張試験を行い、引き裂くときに示す最大荷重を測定した。ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重とガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重とをそれぞれ測定し、ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重及びガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重の平均値（＝（ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重（Ｎ）＋緯糸方向の最大荷重（Ｎ））／２）を引裂強さ（Ｎ）として求めた。
シート１の引裂強さは、日本工業規格ＪＩＳ Ｒ ３４２０：２０１３の７．１６のＣ法（トラペゾイド法）に準じ、定速荷重型引張試験機を用いて、つかみ間隔２５ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分の条件で引張試験を行うことにより測定した。具体的には、シート１から７５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片をガラス繊維織物の経糸方向及びガラス繊維織物の緯糸方向にそれぞれ採取し、試験片上に、図に示すように短辺２５ｍｍ、長辺１００ｍｍ、高さ７５ｍｍの等脚台形の印をつけ、等脚台形以外の領域（即ち、直角を含む２つの台形部；図２に例示する台形Ａ部に相当）の裏表両面に滑り止めのためのテープ（商品名「６００Ｓ」、積水化学株式会社製）を貼付した。また、等脚台形の印の短辺の中央に辺と直角に１０ｍｍの切れ目を入れた。定速荷重型引張試験機（商品名「ＲＴＣ－１３１０Ａ」、株式会社オリエンテック製）を用い、試験片のつかみ間隔を２５ｍｍとして、試験片の等脚台形の短辺側を張り、等脚台形の長辺側は緩めてクランプに挟み、２００ｍｍ／分の引張速度で引張試験を行い、引き裂くときに示す最大荷重を測定した。ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重とガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重とをそれぞれ測定し、ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重及びガラス繊維織物の緯糸方向の最大荷重の平均値（＝（ガラス繊維織物の経糸方向の最大荷重（Ｎ）＋緯糸方向の最大荷重（Ｎ））／２）を引裂強さ（Ｎ）として求めた。
【0077】
＜実施例１＞
（ガラス繊維織物２の準備）
経糸及び緯糸としてガラスヤーン（商品名「ＥＣＣ１２００ １／０ １．０Ｚ」、ユニチカグラスファイバー株式会社製；単繊維平均直径４．５μｍ、単繊維本数１００本、撚り数１．０Ｚ、番手４．２ｔｅｘ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が９０本／２５ｍｍ、緯糸密度が９０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、ガラス繊維織物をシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整した表面処理剤で処理してパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥させてキュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の経方向の張力を１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２（ガラス繊維織物）を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度９０本／２５ｍｍ、緯糸密度９０本／２５ｍｍ、厚さ３０μｍ、質量３０ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。なお、ガラスヤーンの単繊維平均直径及び単繊維本数は、当該ガラス繊維織物２を用いて測定した。
（ガラス繊維織物２の準備）
経糸及び緯糸としてガラスヤーン（商品名「ＥＣＣ１２００ １／０ １．０Ｚ」、ユニチカグラスファイバー株式会社製；単繊維平均直径４．５μｍ、単繊維本数１００本、撚り数１．０Ｚ、番手４．２ｔｅｘ）を用い、エアージェット織機で製織し、経糸密度が９０本／２５ｍｍ、緯糸密度が９０本／２５ｍｍの平織のガラス繊維織物を得た。ついで、得られたガラス繊維織物に付着している紡糸集束剤と製織集束剤を４００℃で３０時間加熱して除去した。その後、ガラス繊維織物をシランカップリング剤（Ｓ－３５０：Ｎ－ビニルベンジル－アミノエチル－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン（塩酸塩）チッソ株式会社）を１５ｇ／Ｌの濃度に調整した表面処理剤で処理してパダーロールで絞った後、１２０℃で１分乾燥させてキュアリングした。そして、圧力１．５ＭＰａの水流加工でガラス繊維織物の経方向の張力を１００Ｎ／ｍとしながら拡幅処理を１回施し、ガラス繊維織物２（ガラス繊維織物）を得た。得られたガラス繊維織物２は、経糸密度９０本／２５ｍｍ、緯糸密度９０本／２５ｍｍ、厚さ３０μｍ、質量３０ｇ／ｍ２、屈折率１．５６１であった。なお、ガラスヤーンの単繊維平均直径及び単繊維本数は、当該ガラス繊維織物２を用いて測定した。
【0078】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、メトキシトリエチレングリコールアクリレート（商品名「ライトアクリレートＭＴＧ－Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、メトキシトリエチレングリコールアクリレート（商品名「ライトアクリレートＭＴＧ－Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0079】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0080】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0081】
＜実施例２＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0082】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、エトキシ-ジエチレングリコールアクリレート（商品名「ライトアクリレートＥＣ－Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、エトキシ-ジエチレングリコールアクリレート（商品名「ライトアクリレートＥＣ－Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0083】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0084】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0085】
＜実施例３＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0086】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、メトキシ-ポリエチレングリコールアクリレート（n＝９）（商品名「ライトアクリレート１３０Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、メトキシ-ポリエチレングリコールアクリレート（n＝９）（商品名「ライトアクリレート１３０Ａ」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0087】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0088】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0089】
＜比較例１＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0090】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、２－ヒドロキシエチルアクリレート（商品名「ライトエステルＨＯＡ（Ｎ）」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、２－ヒドロキシエチルアクリレート（商品名「ライトエステルＨＯＡ（Ｎ）」、共栄社化学株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0091】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0092】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0093】
＜比較例２＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0094】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0095】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0096】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0097】
＜比較例３＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0098】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、ネオペンチルグリコールジアクリレート（商品名「ＮＫエステル Ａ－ＮＰＧ」、新中村化学工業株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、ネオペンチルグリコールジアクリレート（商品名「ＮＫエステル Ａ－ＮＰＧ」、新中村化学工業株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0099】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0100】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用してシートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートを得た。
【0101】
＜比較例４＞
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
（ガラス繊維織物２の準備）
実施例１の場合と同じガラス繊維織物２を準備した。
【0102】
（硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液の準備）
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、３－フェノキシベンジルアクリレート（商品名「ライトアクリレートＰＯＢ－Ａ」、新中村化学工業株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
硬化樹脂層３の形成に使用する樹脂組成物溶液として、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル（商品名「ネオポール８１９７」、日本ユピカ株式会社製）、ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂（商品名「ネオポール８１２６」、日本ユピカ株式会社製）、３－フェノキシベンジルアクリレート（商品名「ライトアクリレートＰＯＢ－Ａ」、新中村化学工業株式会社製）、光重合開始剤（商品名「Ｏｍｎｉｒａｄ １８４」、ＩＧＭ社製）を準備し、表１に記載の質量比となるように混合し、樹脂組成物溶液を調製した。
【0103】
（工程フィルムの準備）
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
工程フィルムとして、ＰＥＴフィルム（厚さ７５μｍ、全光線透過率（ＪＩＳ Ｋ７３６１－１ １９９７）９３％、ヘーズ（ＪＩＳ Ｋ７１３６ ２０００）４％を準備した。当該工程フィルムは２枚準備した。
【0104】
準備したガラス繊維織物２、樹脂組成物溶液及び工程フィルムを使用して不燃性シートを製造した。具体的には、先ず、上記樹脂組成物溶液を、１枚の工程フィルムの一方の面側、及びもう１枚の工程フィルムの一方の面側に塗布した。そして、当該樹脂組成物溶液を塗布した工程フィルム２枚で、上記ガラス繊維織物２を、樹脂組成物溶液を塗布した面がガラス繊維織物２側となるように挟み、ローラで硬化樹脂層３の質量が表１に記載の値を満たすように加圧し、ガラス繊維織物２の両面側から樹脂組成物溶液を含浸させた。その後、工程フィルムを積層したまま、樹脂組成物溶液にブラックライト蛍光ランプ（商品名「ＦＬ１５ＢＬＢ」、株式会社東芝製）を用いて光照射（光照射条件：積算光量２００ｍＪ／ｃｍ２）して該樹脂組成物溶液を硬化させ、硬化樹脂層３を形成し、工程フィルムを剥離して、図１に例示する積層構造である、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、不燃性シートを得た。
【0105】
結果を表１に示す。
【0106】
【表1】
【0107】
実施例１～３のシートは、ガラス繊維織物と、前記ガラス繊維織物に含浸された状態で含まれる硬化樹脂層を含む、シートであって、前記硬化樹脂層が（Ａ）臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステル樹脂及び（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレート、を含む樹脂組成物の硬化物により形成されていることから、ベタツキを抑制し耐折性に優れたものであった。
【0108】
中でも、実施例１及び２のシートは、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートのアルキレンオキサイド基の付加モル数が２～４であったことから、シートの耐折性が一層優れたものであった。また、実施例１及び３のシートは、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートのアルキレンオキサイド基の付加モル数が３～１０であったことから、高温環境下に放置した後にも透明性をより維持しやすいものであった。とりわけ、実施例１のシートは、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートのアルキレンオキサイド基の付加モル数が３～４であったことから、シートの耐折性を一層優れたものとすることと、シートを高温環境下に放置した後にも透明性をより維持しやすくすることとを、より一層両立させるものであった。
【0109】
一方、比較例１のシートは、２－ヒドロキシエチルアクリレートがアルキレンオキサイド基を有さないものであり、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートを含まないものであったことから、耐折性に劣るものであった。
【0110】
また、比較例２のシートは、臭素化ビスフェノールＡ型ビニルエステルを含まないものであったことから、ベタツキを抑制することができないものであった。
【0111】
また、比較例３のシートは、ネオペンチルグリコールジアクリレートが多官能性であり、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートを含まないものであったことから、耐折性に劣るものであった。
【0112】
また、比較例４のシートは、３－フェノキシベンジルアクリレートが芳香環を有するものであり、（Ｂ）アルキレンオキサイド基を有し、かつ芳香環を有さない単官能（メタ）アクリレートを含まないものであったことから、耐折性に劣るものであった。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
