(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2024093762
(43)【公開日】2024-07-09
(54)【発明の名称】防振構造
(51)【国際特許分類】
E02D 31/08 20060101AFI20240702BHJP
E02D 5/28 20060101ALI20240702BHJP
E02D 5/30 20060101ALI20240702BHJP
E02D 27/12 20060101ALI20240702BHJP
E02D 27/34 20060101ALI20240702BHJP
【ＦＩ】
E02D31/08
E02D5/28
E02D5/30
E02D27/12 Z
E02D27/34 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022210328
(22)【出願日】2022-12-27
(71)【出願人】
【識別番号】000003621
【氏名又は名称】株式会社竹中工務店
(74)【代理人】
【識別番号】110001519
【氏名又は名称】弁理士法人太陽国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】村山 広樹
(72)【発明者】
【氏名】松永 裕樹
【テーマコード（参考）】
2D041
2D046
【Ｆターム（参考）】
2D041AA02
2D041BA25
2D041DB02
2D041DB03
2D046CA01
2D046DA01
2D046DA11
(57)【要約】
【課題】コストを上昇させることなく、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる防振構造を提供する。
【解決手段】防振構造１０は、周囲の表層地盤５２と縁切して配置されたコンクリート床版１４と、平面視にて格子点状に複数配置されて支持地盤５１まで打ち込まれ、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版１４を支持する杭１６と、を有する。
【選択図】図１
【解決手段】防振構造１０は、周囲の表層地盤５２と縁切して配置されたコンクリート床版１４と、平面視にて格子点状に複数配置されて支持地盤５１まで打ち込まれ、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版１４を支持する杭１６と、を有する。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
周囲の構造躯体と縁切して配置されたコンクリート床版と、
平面視にて格子点状に複数配置されて支持地盤まで打ち込まれ、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する支持部材と、
を有する防振構造。
平面視にて格子点状に複数配置されて支持地盤まで打ち込まれ、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する支持部材と、
を有する防振構造。
【請求項2】
周囲の構造躯体と縁切して配置されたコンクリート床版と、
平面視にて所定の間隔を空けて複数対向配置され支持地盤に支持されて、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する地下連続壁と、
を有する防振構造。
平面視にて所定の間隔を空けて複数対向配置され支持地盤に支持されて、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する地下連続壁と、
を有する防振構造。
【請求項3】
受振点の方向に沿って最も近い２つの前記支持部材の中心点間の距離をｄ［ｍ］としたとき、一方の前記支持部材の位置で発生した波動が他方の前記支持部材の位置に進む間に、前記波動の位相のずれがπ以下となるように、前記距離ｄが設定されている、請求項１に記載の防振構造。
【請求項4】
受振点の方向に沿って最も近い２つの前記支持部材の中心点間の距離をｄ［ｍ］とし、前記受振点の方向に前記支持部材をｎ列で配置し、振動を低減したい波動の波長をλとしたとき、
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、前記支持部材が配置されている、請求項１に記載の防振構造。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、前記支持部材が配置されている、請求項１に記載の防振構造。
【請求項5】
前記コンクリート床版が、互いに縁切りして複数に配置され、
鉛直方向の加振に対応して、それぞれ前記コンクリート床版の中心振動数ｆが異なる値に設定されている、請求項１又は請求項２に記載の防振構造。
鉛直方向の加振に対応して、それぞれ前記コンクリート床版の中心振動数ｆが異なる値に設定されている、請求項１又は請求項２に記載の防振構造。
【請求項6】
面外方向が振動低減させる周辺地盤となるように前記地下連続壁を配置した、請求項２に記載の防振構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、防振構造に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、周囲に伝播する振動を低減させるための防振構造が提案されている。
【0003】
下記特許文献１に記載の防振構造は、上側地盤の下方に下側地盤がある地盤に埋設され下側地盤に支持されて地盤の上方へ延びる複数の抗体と、地盤の上方に隙間を空けて配置されると共に複数の抗体に支持された基礎部と、抗体と上側地盤との摩擦を低減させる摩擦低減材と、を備えている。摩擦低減材は、例えば、杭体における上側地盤に埋設されている部分の周囲に塗布されたアスファルトである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０２１－１０１０６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
上記特許文献１に記載の防振構造では、抗体と上側地盤との摩擦を低減させる摩擦低減材を設けることが必須であるため、施工に手間がかかり、コストが上昇する。
【0006】
本発明は上記事実を考慮し、コストを上昇させることなく、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる防振構造を提供することが目的である。
【課題を解決するための手段】
【0007】
第１態様に記載の防振構造は、周囲の構造躯体と縁切して配置されたコンクリート床版と、平面視にて格子点状に複数配置されて支持地盤まで打ち込まれ、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する支持部材と、を有する。
【0008】
第１態様に記載の防振構造によれば、格子点状に配置された複数の支持部材は、コンクリート床版をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤を加振させる複数の加振点となる。各支持部材は所定の距離離れているので、各支持部材で発生した波動に位相差を生じる。このように波動に位相差を生じさせることで、コンクリート床版から外側へ伝播する波動が互いに干渉して振動を打ち消し合い、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0009】
第２態様に記載の防振構造は、周囲の構造躯体と縁切して配置されたコンクリート床版と、平面視にて所定の間隔を空けて複数対向配置され支持地盤に支持されて、表層地盤と非接触状態で前記コンクリート床版を支持する地下連続壁と、を有する。
【0010】
第２態様に記載の防振構造によれば、所定の間隔を空けて複数対向配置され地下連続壁は、コンクリート床版をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤を加振させる複数の加振点となる。各地下連続壁は所定の距離離れているので、各地下連続壁で発生した波動に位相差を生じる。このように波動に位相差を生じさせることで、コンクリート床版から外側へ伝播する波動が互いに干渉して振動を打ち消し合い、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0011】
第３態様に記載の防振構造は、第１態様に記載の防振構造において、受振点の方向に沿って最も近い２つの前記支持部材の中心点間の距離をｄ［ｍ］としたとき、一方の前記支持部材の位置で発生した波動が他方の前記支持部材の位置に進む間に、前記波動の位相のずれがπ以下となるように、前記距離ｄが設定されている。
【0012】
第３態様に記載の防振構造によれば、支持部材で表層地盤と非接触状態で支持されたコンクリート床版が、鉛直方向に加振された場合に、支持部材の列数と行数、支持部材間の距離、地盤の波動伝搬速度により決まる振動数ｆにおいて、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
また、受振点の方向に沿って最も近い２つの支持部材において、一方の支持部材の位置で発生した波動が他方の支持部材の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となる。これにより、一方の支持部材の位置から発生した波動と、他方の支持部材の位置で発生した波動が重なることで、互いに打ち消すことが可能となり、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
また、受振点の方向に沿って最も近い２つの支持部材において、一方の支持部材の位置で発生した波動が他方の支持部材の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となる。これにより、一方の支持部材の位置から発生した波動と、他方の支持部材の位置で発生した波動が重なることで、互いに打ち消すことが可能となり、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0013】
第４態様に記載の防振構造は、第１態様に記載の防振構造において、受振点の方向に沿って最も近い２つの前記支持部材の中心点間の距離をｄ［ｍ］とし、前記受振点の方向に前記支持部材をｎ列で配置し、振動を低減したい波動の波長をλとしたとき、
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、前記支持部材が配置されている。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、前記支持部材が配置されている。
【0014】
第４態様に記載の防振構造によれば、ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］を満たすように複数の支持部材が配置されていることで、仮にｎ＋１列目があったとして、その位置で位相が３６０°となるような波長の振動を低減することができる。
【0015】
第５態様に記載の防振構造は、第１態様又は第２態様に記載の防振構造において、前記コンクリート床版が、互いに縁切りして複数に配置され、鉛直方向の加振に対応して、それぞれ前記コンクリート床版の中心振動数ｆが異なる値に設定されている。
【0016】
第５態様に記載の防振構造によれば、複数のコンクリート床版の中心振動数ｆを変えることで、音楽によって変化する鉛直方向の加振（観客のタテノリ加振）の振動低減効果を得ることができる。
【0017】
第６態様に記載の防振構造は、第２態様に記載の防振構造において、面外方向が振動低減させる周辺地盤となるように前記地下連続壁を配置した。
【0018】
第６態様に記載の防振構造によれば、面外方向が振動低減させる周辺地盤となるように地下連続壁を配置することで、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【発明の効果】
【0019】
本開示の防振構造によれば、コストを上昇させることなく、コンクリート床版の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0020】
【図1】（Ａ）は、第１実施形態の防振構造で示す平面図であり、（Ｂ）は、第１実施形態の防振構造を示す立面図である。
【図2】（Ａ）は、２つの加振点を同時に加振したときの応答を説明する図であり、（Ｂ）は、２つの加振点を同時に加振したときの応答における振動低減を説明する図である。
【図3】（Ａ）は、２つの加振点を結ぶ線分上の応答を求める構成を示す図であり、（Ｂ）は、２つの加振点を結ぶ線分上の振動数と加速度との関係を示すグラフである。
【図4】（Ａ）は、２本の平行する線分と直交する方向の線分上の応答を求める構成を示す図であり、（Ｂ）は、２本の平行する線分と直交する方向の線分上の振動数と加速度との関係を示すグラフである。
【図5】低減する振動数が同一となるように杭の配置を変更した例であって、（Ａ）は、格子点状に４つの杭を配置した第１実施形態の防振構造を示す図であり、（Ｂ）は、複数の杭の配置密度を変更した第１変形例の防振構造を示す図であり、（Ｃ）は、複数の杭の配置密度を変更した第２変形例の防振構造を示す図である。
【図6】（Ａ）は、Ｘ方向に杭を２列配置した第１実施形態の防振構造を示す図であり、（Ｂ）は、Ｘ方向に杭を３列配置した第３変形例の防振構造を示す図であり、（Ｂ）は、Ｘ方向に杭を４列配置した第４変形例の防振構造を示す図である。
【図7】（Ａ）は、第１実施形態の防振構造において杭の配置と波動の波長λとの関係を示す図であり、（Ｂ）は、第３変形例の防振構造において杭の配置と波動の波長λとの関係を示す図であり、（Ｂ）は、第４変形例の防振構造において杭の配置と波動の波長λとの関係を示す図である。
【図8】隣り合う杭の中心点間の間隔と波動の波長λとの関係を示す図である。
【図9】（Ａ）は、複数の杭の中心点間の間隔を１２．５ｍの間隔で２列配置したときの振動数と加速度応答との関係を示すグラフであり、（Ｂ）は、複数の杭の中心点間の間隔を５ｍの間隔で５列配置したときの振動数と加速度応答との関係を示すグラフである。
【図10】第２実施形態の防振構造で示す平面図である。
【図11】第３実施形態の防振構造を示す平面図である。
【図12】第３実施形態の防振構造において、各コンクリート床版に別々にタテノリ加振を与えたときの振動数と加速度応答との関係を示す図である。
【図13】第３実施形態の防振構造（地表面アクセレランス）において、各コンクリート床版に同時にタテノリ加振を与えたときの振動数と加速度応答（地表面アクセレランス）との関係を示す図である。
【図14】第４実施形態の防振構造を示す平面図である。
【図15】第５実施形態の防振構造を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【0021】
本発明の実施の形態について、図面を基に詳細に説明する。各図面において、本発明と関連性の低いものは図示を省略している。
【0022】
【0023】
（防振構造の全体構成）
図１（Ａ）、（Ｂ）には、第１実施形態に係る防振構造１０が適用された構造物１２の一例が示されている。図１（Ｂ）に示すように、構造物１２が構築される地盤５０は、地表面５２Ａ側の表層地盤５２と、表層地盤５２の下側に存在する支持地盤５４とを備えている。本実施形態では、表層地盤５２の深さ（すなわち、表層地盤５２の厚さ）Ｈは、特に制限されない。
図１（Ａ）、（Ｂ）には、第１実施形態に係る防振構造１０が適用された構造物１２の一例が示されている。図１（Ｂ）に示すように、構造物１２が構築される地盤５０は、地表面５２Ａ側の表層地盤５２と、表層地盤５２の下側に存在する支持地盤５４とを備えている。本実施形態では、表層地盤５２の深さ（すなわち、表層地盤５２の厚さ）Ｈは、特に制限されない。
【0024】
図１（Ａ）、（Ｂ）に示すように、構造物１２は、周囲の表層地盤５２と縁切して配置されたコンクリート床版１４と、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版１４を支持する複数の杭１６と、を備えている。杭１６は、支持部材の一例である。
【0025】
コンクリート床版１４は、略剛体であり、例えば、鉄筋コンクリートで構築されている。一例として、コンクリート床版１４は、平面視にて矩形状（例えば、正方形状）である。防振構造１０において、コンクリート床版１４は、鉛直方向に加振される（すなわち、タテノリ加振が与えられる）加振床である。
【0026】
図示を省略するが、コンクリート床版１４の上側には、例えば、コンクリート床版１４を囲むように、コンサート会場などの構造躯体が構築されている。コンクリート床版１４は、これらの構造躯体と縁切して配置されている。
【0027】
杭１６は、平面視にて格子点状に複数配置されており、複数の杭１６の杭頭部１６Ａによって、コンクリート床版１４が支持されている。複数の杭１６の下端部は、支持地盤５４まで打ち込まれている。複数の杭１６の軸方向上端側の杭頭部１６Ａ付近よりも軸方向下側の部分は、表層地盤５２に接触している。杭１６は、十分な軸剛性を有しており、例えば、コンクリート杭である。
【0028】
本実施形態では、杭１６は４本である。すなわち、本開示の「格子点状」とは、杭１６が４本の場合も含む概念である。コンクリート床版１４の外形の縁部は、複数の杭１６の外側を囲むように配置されている。一例として、平面視にて４本の杭１６が矩形状のコンクリート床版１４の角部付近に設けられている（図１（Ａ）参照）。すなわち、杭１６の杭頭部１６Ａは、矩形状のコンクリート床版１４の外面である縁１４Ａの角部付近の下面に接合されている。杭１６の杭頭部１６Ａとコンクリート床版１４は、剛結合とされており、例えば、鉄筋で連結されている。
【0029】
矩形状のコンクリート床版１４の辺の両側の２つの杭１６の中心点間の距離、すなわち、本実施形態では最も近い２つの杭１６の中心点間の距離ｄ［ｍ］は、低減したい波動の波長λ［ｍ］に応じて設定されている。矩形状のコンクリート床版１４の辺の長さは、コンクリート床版１４の辺の両側に配置される２つの杭１６の中心部（杭芯）間の距離よりも長い。最も近い２つの杭１６の中心点間の距離ｄ［ｍ］については、後述する。
【0030】
コンクリート床版１４は、上記のように周囲の構造躯体と縁切して配置されている。本実施形態では、コンクリート床版１４が複数の杭１６によって支持された状態で、コンクリート床版１４の下面と表層地盤５２との間に空間Ｓが形成されている（図１（Ｂ）参照）。さらに、コンクリート床版１４の外面である縁１４Ａと表層地盤５２との間に隙間Ｓ１が形成されている。
【0031】
防振構造１０では、格子点状に配置された複数の杭１６は、コンクリート床版１４をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤５０を加振させる複数の加振点となる。
【0032】
（複数の加振点の重ね合わせの原理）
次に、複数の加振点を加振したときの重ね合わせの原理について説明する。
次に、複数の加振点を加振したときの重ね合わせの原理について説明する。
【0033】
本実施形態の防振構造１０は、地盤５０を伝搬する波動の干渉を利用して、狙った振動数を低減するものである。ここでは、防振構造１０による作用及び効果の説明に先立ち、基本的な内容として、複数の加振点を加振したときの重ね合わせの原理について説明する。
【0034】
線形領域において，地盤５０を複数の加振点を加振した際の遠方での応答は、それぞれの加振点を加振した時の応答を、位相を考慮して重ね合わせて表すことができる。図２（Ａ）、（Ｂ）は、地盤５０を複数の加振点で加振した際の遠方での応答を説明する図である。例えば、図２（Ａ）に示すように、加振点１００Ａと加振点１００Ｂを同時に加振したときに、加振点１００Ｂの側において加振点１００Ａ及び加振点１００Ｂから離れた点１００Ｃでの応答を考える。
【0035】
この場合、図２（Ｂ）に示すように、加振点１００Ａを加振したときの点１００Ｃの応答と、加振点１００Ｂを加振したときの点１００Ｃの応答をそれぞれ求め、重ね合わせることにより点１００Ｃでの応答を求めることができる。このとき、図２（Ｂ）に示すように、加振点１００Ａから発生した波動が加振点１００Ｂに進む間に、例えば位相がπずれることを考える。すると加振点１００Ｂにおいては、加振点１００Ａから発生した波動と、加振点１００Ｂで発生した波動が逆位相となり打ち消し合うことで、振動を低減することが可能である。なお、防振構造１０では、コンクリート床版１４を支持する複数の杭１６が加振点１００Ａ、１００Ｂに相当する。
【0036】
（地盤を伝搬する波動）
地盤５０を伝搬する波動としては、実体波（Ｐ波、Ｓ波）と表面波（レイリー波、ラブ波）に大別され，地盤５０を加振した際にはこれらの波が複合的に発生する。ここで、設備機器や多人数の人間の動作などの加振は、主に鉛直方向加振である。地盤５０の地表面５２Ａの鉛直加振をした場合、レイリー波が卓越し、遠方になるほどレイリー波の影響が大きくなることが知られている。レイリー波の中でも特に基本モードと呼ばれる波の影響が大きいことが多い。このため、防振構造１０では、一例として、干渉によって低減を狙う波動はレイリー波基本モードをターゲットとする。
地盤５０を伝搬する波動としては、実体波（Ｐ波、Ｓ波）と表面波（レイリー波、ラブ波）に大別され，地盤５０を加振した際にはこれらの波が複合的に発生する。ここで、設備機器や多人数の人間の動作などの加振は、主に鉛直方向加振である。地盤５０の地表面５２Ａの鉛直加振をした場合、レイリー波が卓越し、遠方になるほどレイリー波の影響が大きくなることが知られている。レイリー波の中でも特に基本モードと呼ばれる波の影響が大きいことが多い。このため、防振構造１０では、一例として、干渉によって低減を狙う波動はレイリー波基本モードをターゲットとする。
【0037】
（加振点の配置の基本原理）
次に、加振点の配置の基本原理について説明する。
次に、加振点の配置の基本原理について説明する。
【0038】
まず、加振点の配置の最も基本的な場合として、２つの加振点が逆位相となる例について説明する。図３（Ａ）には、２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂを同時に加振（すなわち、点加振）する第１例が示されている。第１例では、２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂを同時に加振した場合に、２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂの中心を結ぶ線分上の応答を求める。第１例では、加振点１０２Ａの中心と加振点１０２Ｂの中心との間の距離Ｌは２０ｍであり、振動数１．５Ｈｚにおけるレイリー波基本モード速度は６０ｍ／ｓの地盤５０である。レイリー波基本モード速度は、地盤５０の場所で決まる値である。図３（Ｂ）は、２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂを結ぶ線分上において、加振点１０２Ｂからの距離が１０ｍ、２０ｍ、５０ｍの位置での振動数と加速度との関係を示すグラフである。
【0039】
図４（Ａ）には、２本の平行な線分である加振部１０４Ａ、１０４Ｂを同時に加振（すなわち、線加振）する第２例が示されている。加振部１０４Ａ、１０４Ｂでは、線上に多数の加振点が並んでいる。第２例では、２本の平行な加振部１０４Ａ、１０４Ｂを同時に加振し、２本の平行な加振部１０４Ａ、１０４Ｂと直交する方向に延びた線分上での応答を求める。第２例では、２本の平行な線分である加振部１０４Ａの中心と加振部１０４Ｂの中心との間の距離Ｌは２０ｍであり、振動数１．５Ｈｚにおけるレイリー波基本モード速度は６０ｍ／ｓの地盤５０である。図４（Ｂ）は、２本の平行な加振部１０４Ａ、１０４Ｂと直交する方向に延びた線分上において、加振部１０４Ｂからの距離が１０ｍ、２０ｍ、５０ｍの位置での振動数と加速度との関係を示すグラフである、
【0040】
第１例及び第２例のどちらの場合も、振動数１．５Ｈｚにおいて、数式Ｖ＝λｆから波長λを求めると、波長λは４０ｍとなる。ここで、Ｖはレイリー波基本モード速度であり、ｆは振動数（周波数）である。第１例では、加振点１０２Ａの中心と加振点１０２Ｂの中心との間の距離Ｌである２０ｍは、ちょうど半波長にあたり、加振点１０２Ａと加振点１０２Ｂでは逆位相であるので、振動数１．５Ｈｚで振動低減する（図３（Ｂ）参照）。同様に、第２例では、加振部１０４Ａの中心と加振部１０４Ｂの中心との間の距離Ｌである２０ｍは、ちょうど半波長にあたり、加振部１０４Ａと加振部１０４Ｂでは逆位相であるので、振動数１．５Ｈｚで振動低減する（図４（Ｂ）参照）。
【0041】
図３（Ｂ）に示すように、第１例の点加振の場合、１０ｍのように加振点１０２Ｂの近傍では振動低減が見られないが、遠方にいくにしたがって１．５Ｈｚにおいて振動低減が見られる。図４（Ｂ）に示すように、第２例の線加振の場合、どの場所においても１．５Ｈｚで振動低減が発生している。このように、どちらの場合も１．５Ｈｚで振動低減するが、特に２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂではなく線上に多数の加振点が並ぶことにより、振動低減効果がより明瞭になる。これは、以下の理由と考えられる。点加振したときのレイリー波の振幅ｕは、下記の式のように距離ｒの平方根に反比例する。
ｕ ∝ １／√ｒ
例えば１０ｍ離れた２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂの場合，遠方において９０ｍと１００ｍの点であれば、それぞれの振幅は１／√９０と１／√１００と振幅ｕは近い値である。そのため、振動低減の効果が得られやすい。一方、１ｍと１１ｍのような近傍の点の場合、１／√１と１／√１１は値として大きく違うので振動低減の効果が得られにくい。ここで、遠方とは、加振点間の距離を超える距離である。
ｕ ∝ １／√ｒ
例えば１０ｍ離れた２つの加振点１０２Ａ、１０２Ｂの場合，遠方において９０ｍと１００ｍの点であれば、それぞれの振幅は１／√９０と１／√１００と振幅ｕは近い値である。そのため、振動低減の効果が得られやすい。一方、１ｍと１１ｍのような近傍の点の場合、１／√１と１／√１１は値として大きく違うので振動低減の効果が得られにくい。ここで、遠方とは、加振点間の距離を超える距離である。
【0042】
図５（Ａ）には、第１実施形態の防振構造１０として、コンクリート床版１４の下部に格子点状に４つの杭１６を配置した例が示されている。図５（Ｂ）には、第１変形例の防振構造３０として、コンクリート床版１４の下部に対向する２つの辺に沿って線上に３つの杭１６をそれぞれ配置した例が示されている。図５（Ｃ）には、第２変形例の防振構造３２として、コンクリート床版１４の下部に対向する２つの辺に沿って線上に多数の杭１６をそれぞれ配置した例が示されている。上記のように、複数の杭１６は、コンクリート床版１４をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤５０を加振させる複数の加振点となる。
【0043】
図５（Ａ）～（Ｃ）では、受振点３４から延ばした線分３５に沿った方向の２つの杭１６の中心点間の距離ｄ（すなわち、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６の中心点間の距離ｄ）を１０ｍとする。図５（Ａ）～（Ｃ）に示すように、受振点３４から延ばした線分３５に沿って配置された最も近い２つの杭１６の中心間の距離ｄが同じであれば、低減する振動数は同一である。言い換えると、受振点３４から延ばした線分３５に杭１６から垂線の足を下したときの線分上での杭１６の中心点間の距離（間隔）が同じであれば、低減する振動数は同一である。図５（Ａ）に示す防振構造１０より図５（Ｃ）に示す防振構造３２のように、杭１６の密度が詰まっているほど、コンクリート床版１４の近傍から明確に振動低減が発生する。この理由は、Ｙ方向の杭１６の密度が詰まっているほど、加振点から発生する波動が近場で干渉し合うためと考えられる。
【0044】
（加振点の配置の設計式）
次に、狙った振動数を低減させる加振点の配置方法（すなわち、設計式）について説明する。
次に、狙った振動数を低減させる加振点の配置方法（すなわち、設計式）について説明する。
【0045】
一例として、図６（Ａ）～（Ｃ）に示すような格子点状の杭１６の配置を考える。Ｙ方向に配置された２つの杭１６を１列とした場合、図６（Ａ）に示す防振構造１０では、Ｘ方向に杭１６が２列配置されており、図６（Ｂ）に示す第３変形例の防振構造３６では、Ｘ方向に杭１６が３列配置されている。図６（Ｃ）に示す第４変形例の防振構造３８では、Ｘ方向に杭１６が４列配置されている。なお、図６では、杭１６の配置を分かりやすくするため、コンクリート床版１４の図示を省略している。
【0046】
狙った振動数を低減させる加振点（本例では加振点に相当する杭１６）の配置は、以下の手順で設定する。
（１）図６（Ａ）～（Ｃ）では、Ｘ方向が振動低減を狙いたい（守りたい）方向である。
（２）Ｙ方向の加振点に相当する杭１６の数は各列につき同一であれば点数は問わないが、同数である必要がある。例えば、各列の杭１６の数が２つの場合は、各列で同数の２つである必要がある。
（３）Ｙ方向の杭１６の数が増えるほどより近傍からも振動低減が狙いやすくなる。
（４）Ｘ方向の杭１６の中心点間の距離（すなわち、間隔）は、狙いたい振動数によって変化する。
（５）波動速度はレイリー波基本モードとして計算する。
（１）図６（Ａ）～（Ｃ）では、Ｘ方向が振動低減を狙いたい（守りたい）方向である。
（２）Ｙ方向の加振点に相当する杭１６の数は各列につき同一であれば点数は問わないが、同数である必要がある。例えば、各列の杭１６の数が２つの場合は、各列で同数の２つである必要がある。
（３）Ｙ方向の杭１６の数が増えるほどより近傍からも振動低減が狙いやすくなる。
（４）Ｘ方向の杭１６の中心点間の距離（すなわち、間隔）は、狙いたい振動数によって変化する。
（５）波動速度はレイリー波基本モードとして計算する。
【0047】
図７（Ａ）～（Ｃ）は、図６（Ａ）～（Ｃ）に示す防振構造１０、３６、３８において、振動が低減される波長の例を示す図である。図７（Ａ）～（Ｃ）に示すように、杭１６の中心点間の距離（間隔）がｄ［ｍ］で杭１６がｎ列あれば、仮にｎ＋１列目があったとして、その位置で位相が３６０度となるような波長の振動が低減される。つまり、以下の数式を満たす場合が振動低減する条件である。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
なお、Ｘ方向と交差する斜め方向に関しては、より高い振動数において振動低減が期待できる。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
なお、Ｘ方向と交差する斜め方向に関しては、より高い振動数において振動低減が期待できる。
【0048】
本実施形態では、レイリー波基本モードをターゲットとしているが、すべての振動数帯域においてレイリー波基本モードが卓越するというわけではないことに注意する必要がある。低い振動数になると、レイリー波よりも実体波が卓越する。目安としては、表層地盤５２の固有振動数ｆ０以下においては、レイリー波よりも実体波（Ｐ波、Ｓ波）の方が卓越しやすい。例えば、２層の地盤５０の場合は、表層地盤５２の厚さＨ、表層地盤５２のＳ波速度をＶｓとすると、ｆ０＝Ｖｓ／４Ｈとなる。よって、「加振振動数がＶｓ／４Ｈ以上の振動数帯域」というのが、レイリー波基本モードをターゲットとして本手法を適用した場合に高い振動低減効果が見込まれる条件である。
【0049】
図８は、ある方向について、狙った振動数２Ｈｚで振動低減させたい場合の格子点状の複数の杭１６の配置の例を示す図である。
【0050】
狙った振動数２Ｈｚを低減させる杭１６の配置は、以下の手順で設定する。
（１）レイリー波の分散曲線を計算し、２Ｈｚの位相速度・ミディアムレスポンスを求める。これは、地盤調査結果から計算をすることで求まる物理量である。なお、ミディアムレスポンスとして、１次モードよりも基本モードが大きい場合（基本モード＞＞1次モード）であれば、振動低減の可能性は高く、これらの差が小さい場合はこの手法は難しい。
（１）レイリー波の分散曲線を計算し、２Ｈｚの位相速度・ミディアムレスポンスを求める。これは、地盤調査結果から計算をすることで求まる物理量である。なお、ミディアムレスポンスとして、１次モードよりも基本モードが大きい場合（基本モード＞＞1次モード）であれば、振動低減の可能性は高く、これらの差が小さい場合はこの手法は難しい。
【0051】
（２）例えば、２Ｈｚのレイリー波基本モードの速度Ｖｒが５０ｍ／ｓであれば、図８に示すように、数式Ｖ＝λｆより、振動数２Ｈｚの波長λは２５ｍとなる。
【0052】
（３）振動低減させたい方向の格子点状の杭１６の中心点間の距離（間隔）がｄ［ｍ］で、杭１６の列がｎ列であるとき、下記の数式を満たすようなｎとｄを定める。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
図８に示すように、例えばｎ＝２例であれば杭１６の中心点間の距離ｄが１２．５ｍであればよく(逆位相)、ｎ＝５列であれば杭１６の中心点間の距離ｄが５ｍであればよい(７２度ずつずれる)。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
図８に示すように、例えばｎ＝２例であれば杭１６の中心点間の距離ｄが１２．５ｍであればよく(逆位相)、ｎ＝５列であれば杭１６の中心点間の距離ｄが５ｍであればよい(７２度ずつずれる)。
【0053】
（４）上記（３）で設定したｎ列の各杭１６に対して、振動低減させたい方向（例えば、Ｘ方向）と直交方向（例えば、Ｙ方向）に杭１６を同数ずつ追加配置する場合にも、同等の振動低減効果が得られ、且つ追加した際のＹ方向の距離分だけ振動低減される範囲がＹ方向に拡大する。
【0054】
図９（Ａ）は、杭１６の中心点間の距離ｄが１２．５ｍで杭１６を２列配置した場合の振動数と加速度応答との関係を示すグラフである。図９（Ｂ）は、杭１６の中心点間の距離ｄが５ｍで杭１６を５列配置した場合の振動数と加速度応答との関係を示すグラフである。図９（Ａ）では、Ｘ＝０、１２．５ｍで加振し、Ｘ＝１００ｍで応答を出力している。図９（Ｂ）では、Ｘ＝０、５、１０、１５、２０ｍで加振し、Ｘ＝１００ｍで応答を出力している。図９（Ａ）、（Ｂ）に示すように、狙った振動数２Ｈｚで振動低減効果が得られることが分かる。
【0055】
上記のように、本実施形態では、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６の中心点間の距離をｄ［ｍ］としたとき、一方の杭１６の位置で発生した波動が他方の杭１６の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となるように、距離ｄが配置されている（図６及び図７参照）。
【0056】
また、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６の中心点間の距離をｄ［ｍ］とし、受振点３４の方向に杭１６をｎ列で配置し、振動を低減したい波動の波長をλとしたとき、
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、杭１６が配置されている（図６及び図７参照）。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、杭１６が配置されている（図６及び図７参照）。
【0057】
（作用及び効果）
次に、本実施形態の作用及び効果について説明する。
次に、本実施形態の作用及び効果について説明する。
【0058】
本実施形態の防振構造１０では、周囲の表層地盤５２と縁切して配置されたコンクリート床版１４と、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版１４を支持する複数の杭１６とが設けられている。平面視にて杭１６は格子点状に複数配置されて支持地盤５４まで打ち込まれている。
【0059】
上記のような防振構造１０では、格子点状に配置された複数の杭１６は、コンクリート床版１４をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤５０を加振させる複数の加振点となる。各杭１６は所定の距離離れているので、各杭１６で発生した波動に位相差を生じる。このように波動に位相差を生じさせることで、コンクリート床版１４から外側へ伝播する波動が互いに干渉して振動を打ち消し合い、コンクリート床版１４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0060】
また、防振構造３０、３２、３６、３８でも、防振構造１０と同様の構成により、同様の作用及び効果を得ることができる。
【0061】
また、防振構造１０、３０、３２、３６、３８では、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６の中心点間の距離（間隔）をｄ［ｍ］としたとき、一方の杭１６の位置で発生した波動が他方の杭１６の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となるように、距離ｄが設定されている。
【0062】
これにより、防振構造１０、３０、３２、３６、３８では、杭１６で表層地盤５２と非接触状態で支持されたコンクリート床版１４が、鉛直方向に加振された場合に、杭１６の列数と行数、杭１６の中心点間の距離、地盤５０の波動伝搬速度により決まる振動数ｆにおいて、コンクリート床版１４の外側の地盤５０へ伝播する振動を低減させることができる。
また、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６において、一方の杭１６の位置で発生した波動が他方の杭１６の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となる。これにより、一方の杭１６の位置から発生した波動と、他方の杭１６の位置で発生した波動が重なることで、互いに打ち消すことが可能となり、コンクリート床版１４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
また、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６において、一方の杭１６の位置で発生した波動が他方の杭１６の位置に進む間に、波動の位相のずれがπ以下となる。これにより、一方の杭１６の位置から発生した波動と、他方の杭１６の位置で発生した波動が重なることで、互いに打ち消すことが可能となり、コンクリート床版１４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0063】
また、防振構造１０、３０、３２、３６、３８では、受振点３４の方向に沿って最も近い２つの杭１６の中心点間の距離をｄ［ｍ］とし、受振点３４の方向に杭１６をｎ列で配置し、振動を低減したい波動の波長をλとしたとき、
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、杭１６が配置されている。
ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］
を満たすように、杭１６が配置されている。
【0064】
このため、防振構造１０、３０、３２、３６、３８では、ｄ［ｍ］×ｎ＝λ［ｍ］を満たすように複数の杭１６が配置されていることで、仮にｎ＋１列目があったとして、その位置で位相が３６０°となるような波長の振動を低減することができる。
【0065】
〔第２実施形態〕
次に、第２実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
次に、第２実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
【0066】
図１０には、第２実施形態の防振構造６０が適用された構造物６２が平面図にて示されている。図１０に示されるように、防振構造６０では、矩形状のコンクリート床版１４が地盤５０及び構造躯体と縁切りして配置されている。コンクリート床版１４は、複数の杭１６で支持されている。図示を省略するが、杭１６は支持地盤まで打ち込まれており、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版１４を支持している。なお、図１０では、構成を分かりやすくするため、コンクリート床版１４の中心点を通って互いに直交するＸ軸とＹ軸とを示している。
【0067】
平面視にて杭１６は、格子点状に複数配置されている。本実施形態では、図１０中のコンクリート床版１４のＹ軸の方向に複数の杭１６がＭ行配置され、コンクリート床版１４のＹ軸と直交するＸ軸の方向に、複数の杭１６がＮ列配置されている（Ｍ＞1、Ｎ＞1）。本実施形態では、平面視にて杭１６は、格子点状に１６本配置されており、ＭとＮは等しく、４行と４列である。また、格子点状の杭１６の中心点間の距離（コンクリート床版１４の辺に沿った杭１６の距離）は、すべて等しい。
【0068】
防振構造６０では、第１実施形態の防振構造１０と同様の構成により、同様の作用及び効果を得ることができる。
【0069】
図１０に示すように、設計式の振動数ｆで低減する範囲は、コンクリート床版１４の外側におけるＸ軸に沿った範囲７０Ａ、７０Ｂと、コンクリート床版１４の外側におけるＹ軸に沿った範囲７２Ａ、７２Ｂである。すなわち、Ｘ軸に沿った範囲７０Ａ、７０Ｂと、Ｙ軸に沿った範囲７２Ａ、７２Ｂにおいて、振動数ｆで振動低減効果を得ることができる。
【0070】
一方で、コンクリート床版１４の外側における上記以外の範囲（範囲７０Ａと範囲７２Ａに隣接する範囲７４Ａ、範囲７０Ａと範囲７２Ｂに隣接する範囲７４Ｂ、範囲７２Ａと範囲７０Ｂに隣接する範囲７４Ｃ、範囲７０Ｂと範囲７２Ｂに隣接する範囲７４Ｄ）では、ｆより大きく、f×√２以下の振動数範囲で振動低減効果が得られる。すなわち、Ｘ軸又はＹ軸に対して斜め４５度の方向では、f×√２で振動低減効果が得られる。
【0071】
なお、図１０に示す杭１６の配置に対してＸ軸方向とＹ軸方向で杭１６の中心点間の距離（間隔）が異なる場合、ＭとＮが異なる場合などは、Ｘ軸方向とＹ軸方向で低減振動数ｆが異なるが、低減する範囲（Ｘ軸とＹ軸周辺の範囲）自体は、図１０に示すＸ軸方向に沿った範囲７０Ａ、７０Ｂと、Ｙ軸方向に沿った範囲７２Ａ、７２Ｂと同様である。
【0072】
〔第３実施形態〕
次に、第３実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１及び第２実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
次に、第３実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１及び第２実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
【0073】
図１１には、第３実施形態の防振構造１５０が適用された構造物１５２が平面図にて示されている。図１１に示すように、防振構造１５０では、複数（本実施形態では２つ）のコンクリート床版１５４、１５６が、互いに縁切りして配置されている。例えば、コンクリート床版１５４、1５６は、コンサート会場などの構造物１５２の床版を２つに分割した構成である。例えば、コンクリート床版１５４、１５６は、平面視にて矩形状（本実施形態では、正方形状）である。図示を省略するが、コンクリート床版１５４、１５６は、周囲の表層地盤５２（図１参照）及び構造躯体と縁切して配置されている。
【0074】
図１１中の左側のコンクリート床版１５４は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１６２で支持されている。複数の杭１６２は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１６２の中心点間の距離ｄ１は、等しい。
【0075】
図１１中の右側のコンクリート床版１５６は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１６４で支持されている。複数の杭１６４は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１６４の中心点間の距離ｄ２は、等しいが、複数の杭１６２の中心点間の距離ｄ１よりも小さい。
【0076】
防振構造１５０では、鉛直方向の加振に対応して、それぞれコンクリート床版１５４、１５６の中心振動数ｆが異なる値となるように複数の杭１６２、１６４が配置されている。例えば、コンクリート床版１５４の中心振動数ｆは、２．５Ｈｚに設定されており、コンクリート床版１５６の中心振動数ｆは、３Ｈｚに設定されている。すなわち、コンクリート床版１５４では、ｆ＝２．５Ｈｚの振動数の波動を低減できるような複数の杭１６２の中心点間の距離ｄ１に設定されている。また、コンクリート床版１５６では、ｆ＝３Ｈｚの振動数の波動を低減できるような複数の杭１６２の中心点間の距離ｄ２に設定されている。
【0077】
コンサートでは曲ごとにテンポが異なるが、例えば、互いに縁切りして２つのコンクリート床版１５４、１５６を配置することで、どちらかの中心振動数ｆ付近の曲の場合は、対応するコンクリート床版１５４又はコンクリート床版１５６について、振動低減効果を得ることができる。このため、観客の約半分であるコンクリート床版１５４上又はコンクリート床版１５６上の観客がタテノリ加振する分について、振動低減効果を得ることができる。なお、防振構造１５０の他の構成は、第１実施形態の防振構造１０と同様である。
【0078】
図１２は、コンクリート床版１５４、１５６上において、同人数が３Ｈｚのタテノリ加振を別々に行った場合の周辺地盤上での振動数と加速度との関係を示すグラフである。図１２に示すように、中心振動数ｆが２．５Ｈｚに設定されたコンクリート床版１５４を加振した場合には、振動低減効果がほとんど得られず、中心振動数ｆが３Ｈｚに設定されたコンクリート床版１５６を加振した場合には、振動低減効果が得られることが分かる。
【0079】
図１３は、コンクリート床版１５４、１５６上において、同人数が３Ｈｚのタテノリ加振を同時に行った場合の周辺地盤上での振動数と加速度との関係を示すグラフである。図１３では、参考のため、振動低減されていない場合のグラフを破線で示している。図１３に示すように、本実施形態の防振構造１５０の場合は、３Ｈｚ付近で、振動低減効果が得られることが分かる。
【0080】
第３実施形態の防振構造１５０では、第１及び第２実施形態の防振構造１０、６０と同様の構成による作用及び効果に加えて、以下の作用及び効果を得ることができる。
【0081】
防振構造１５０は、コンクリート床版１５４、１５６が、互いに縁切りして複数（本実施形態では２つ）に配置され、鉛直方向の加振に対応して、それぞれコンクリート床版１５４、１５６の中心振動数ｆが異なる値に設定されている。
【0082】
防振構造１５０では、複数（本実施形態では２つ）のコンクリート床版１５４、１５６の中心振動数ｆを変えることで、音楽によって変化する鉛直方向の加振（例えば、観客のタテノリ加振）の振動低減効果を得ることができる。このため、防振構造１５０では、単一のコンクリート床版を有する場合と比較して、広い範囲の振動数で振動低減効果を得ることが可能である。
【0083】
〔第４実施形態〕
次に、第４実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１～第３実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
次に、第４実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１～第３実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
【0084】
図１４には、第４実施形態の防振構造１７０が適用された構造物１７２が平面図にて示されている。図１４に示されるように、防振構造１７０では、複数（本実施形態では４つ）のコンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０が、互いに縁切りして配置されている。例えば、平面視にてコンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０は、コンサート会場などの構造物１７２の床を十字状に４つに分割した構成である。例えば、コンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０は、平面視にて矩形状（本実施形態では、正方形状）である。図示を省略するが、コンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０は、周囲の表層地盤５２（図１参照）及び構造躯体と縁切して配置されている。
【0085】
コンクリート床版１７４は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１８２で支持されている。複数の杭１８２は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１６２の中心点間の距離ｄ３は、等しい。
【0086】
コンクリート床版１７６は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１８４で支持されている。複数の杭１８４は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１８４の中心点間の距離ｄ１は、等しいが、複数の杭１８２の中心点間の距離ｄ３よりも小さい。
【0087】
コンクリート床版１７８は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１８６で支持されている。複数の杭１８６は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１８６の中心点間の距離ｄ４は、等しいが、複数の杭１８４の中心点間の距離ｄ１よりも小さい。
【0088】
コンクリート床版１８０は、格子点状に複数配置された支持部材の一例としての杭１８８で支持されている。複数の杭１８８は、例えば、１６本である。最も近い複数の杭１８８の中心点間の距離ｄ２は、等しいが、複数の杭１８６の中心点間の距離ｄ４よりも小さい。
【0089】
防振構造１７０では、鉛直方向の加振に対応して、それぞれコンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０の中心振動数ｆが異なる値となるように複数の杭１８２、１８４、１８６、１８８が配置されている。例えば、コンクリート床版１７４の中心振動数ｆは、２．２Ｈｚに設定されており、コンクリート床版１７６の中心振動数ｆは、２．５Ｈｚに設定されており、コンクリート床版１７８の中心振動数ｆは、２．７Ｈｚに設定されており、コンクリート床版１８０の中心振動数ｆは、３Ｈｚに設定されている。なお、防振構造１７０の他の構成は、第１実施形態の防振構造１０と同様である。
【0090】
防振構造１７０は、第１～第３実施形態の防振構造１０、６０、１５０と同様の構成による作用及び効果に加えて、以下の作用及び効果を得ることができる。
【0091】
防振構造１７０は、コンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０が、互いに縁切りして複数（本実施形態では４つ）に配置され、鉛直方向の加振に対応して、それぞれコンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０の中心振動数ｆが異なる値に設定されている。
【0092】
防振構造１７０では、複数（本実施形態では４つ）のコンクリート床版１７４、１７６、１７８、１８０の中心振動数ｆを変えることで、音楽によって変化する鉛直方向の加振（例えば、観客のタテノリ加振）の振動低減効果を得ることができる。このため、防振構造１７０では、４つより少ないコンクリート床版を有する場合と比較して、広い範囲の振動数で振動低減効果を得ることが可能である。
【0093】
〔第５実施形態〕
次に、第５実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１～第４実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
次に、第５実施形態の防振構造について説明する。なお、前述した第１～第４実施形態と同一構成部分については、同一番号を付してその説明を省略する。
【0094】
図１５には、第５実施形態の防振構造２００が適用された構造物２０２が平面図にて示されている。図１５に示すように、防振構造２００は、矩形状のコンクリート床版２０４を備えている。コンクリート床版２０４は、周囲の表層地盤５２（図１参照）及び構造躯体と縁切して配置されている。防振構造２００は、平面視にて所定の間隔を空けて複数対向配置された地下連続壁２０６を備えている。一例として、地下連続壁２０６は、５つ設けられている。図示を省略するが、複数の地下連続壁２０６は、支持地盤（図１参照）に支持されて、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版２０４を支持している。
【0095】
防振構造２００では、面外方向が振動低減させる周辺地盤（図１５に示す地盤５０）となるように地下連続壁２０６を配置している。本実施形態では、複数の地下連続壁２０６は、略平行に配置されており、地下連続壁２０６と直交する方向に沿った仮想線２１０側に受振点が配置されている。防振構造２００では、地下連続壁２０６と直交する方向に沿った仮想線２１０側の受振点において、狙った振動数（振動を低減したい振動数）に応じて、地下連続壁２０６の中心線間の距離ｄ５が設定されている。
【0096】
防振構造２００では、第１～第４実施形態の防振構造１０、６０、１５０、１７０と同様の構成により、同様の作用及び効果を得ることができる。
【0097】
より具体的に説明すると、防振構造２００では、所定の間隔を空けて複数対向配置され地下連続壁２０６は、コンクリート床版２０４をタテノリ加振させたとき（鉛直方向に加振させたとき）、地盤５０を加振させる複数の加振点となる。各地下連続壁２０６は所定の距離離れているので、各地下連続壁２０６で発生した波動に位相差を生じる。このように波動に位相差を生じさせることで、コンクリート床版２０４から外側へ伝播する波動が互いに干渉して振動を打ち消し合い、コンクリート床版２０４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。特に地下連続壁２０６と直交する方向に沿った仮想線２１０側の受振点において、コンクリート床版２０４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0098】
また、防振構造２００では、面外方向が振動低減させる周辺地盤（図１５に示す地盤５０）となるように地下連続壁２０６を配置することで、コンクリート床版２０４の外側の地盤へ伝播する振動を低減させることができる。
【0099】
〔その他〕
第１～第５実施形態では、平面視にてコンクリート床版は四角形（矩形状）であるが、本開示はこの構成に限定されるものではなく、コンクリート床版の形状は変更可能である。例えば、複数の支持部材が収まる円形状又は矩形状以外の多角形状（例えば、六角形など）のコンクリート床版等を用いてもよい。
第１～第５実施形態では、平面視にてコンクリート床版は四角形（矩形状）であるが、本開示はこの構成に限定されるものではなく、コンクリート床版の形状は変更可能である。例えば、複数の支持部材が収まる円形状又は矩形状以外の多角形状（例えば、六角形など）のコンクリート床版等を用いてもよい。
【0100】
また、第１～第５実施形態では、コンクリート床版と表層地盤５２とを非接触とする非接触状態の一例として、コンクリート床版と表層地盤５２との間に空間Ｓを設けたが、本開示はこの構成に限定されるものではない。本開示の防振構造では、支持部材によって、表層地盤５２と非接触状態でコンクリート床版が支持されている構成であれば、コンクリート床版と表層地盤５２との間に、振動を表層地盤５２に伝えない部材を配置してもよい。例えば、振動を表層地盤５２に伝えない部材を、コンクリート床版の下に配置して、表層地盤５２から内部空間への湿気の侵入を防いでもよい。振動を表層地盤５２に伝えない部材として、例えば、防湿シートと、グラスウールやロックウールなどの断熱材とを一体化させて防湿層を形成し、さらに通気層を設けて防湿及び断熱を行うようにした部材などがある。
【0101】
また、第３及び第４実施形態では、コンクリート床版を２つ又は４つに分割した例が記載されているが、本開示はこの構成に限定されるものではない。例えば、コンクリート床版を３つ又は５つ以上などの複数に分割し、各コンクリート床版の中心振動数ｆを異なる値に設定してもよい。
【0102】
また、第１～第４実施形態では、格子点状に複数配置されてコンクリート床版を支持する複数の杭を設けたが、複数の杭に代えて、平面視にて所定の間隔を空けて複数対向配置された地下連続壁を設けてもよい。
【0103】
なお、本発明を特定の実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではなく、本発明の範囲内にて他の種々の実施形態が可能であることは当業者にとって明らかである。
【符号の説明】
【0104】
１０ 防振構造
１２ 構造物
１４ コンクリート床版
１６ 杭（支持部材の一例）
３０ 防振構造
３２ 防振構造
３６ 防振構造
３８ 防振構造
５０ 地盤
５２ 表層地盤
５４ 支持地盤
６０ 防振構造
１５０ 防振構造
１５４ コンクリート床版
１５６ コンクリート床版
１６２ 杭（支持部材の一例）
１６４ 杭（支持部材の一例）
１７０ 防振構造
１７４ コンクリート床版
１７６ コンクリート床版
１７８ コンクリート床版
１８０ コンクリート床版
１８２ 杭（支持部材の一例）
１８４ 杭（支持部材の一例）
１８６ 杭（支持部材の一例）
１８８ 杭（支持部材の一例）
２００ 防振構造
２０４ コンクリート床版
２０６ 地下連続壁
Ｓ 空間
Ｓ１ 隙間
Ｖｒ 速度
ｄ 距離
ｄ２ 距離
ｆ 中心振動数
１２ 構造物
１４ コンクリート床版
１６ 杭（支持部材の一例）
３０ 防振構造
３２ 防振構造
３６ 防振構造
３８ 防振構造
５０ 地盤
５２ 表層地盤
５４ 支持地盤
６０ 防振構造
１５０ 防振構造
１５４ コンクリート床版
１５６ コンクリート床版
１６２ 杭（支持部材の一例）
１６４ 杭（支持部材の一例）
１７０ 防振構造
１７４ コンクリート床版
１７６ コンクリート床版
１７８ コンクリート床版
１８０ コンクリート床版
１８２ 杭（支持部材の一例）
１８４ 杭（支持部材の一例）
１８６ 杭（支持部材の一例）
１８８ 杭（支持部材の一例）
２００ 防振構造
２０４ コンクリート床版
２０６ 地下連続壁
Ｓ 空間
Ｓ１ 隙間
Ｖｒ 速度
ｄ 距離
ｄ２ 距離
ｆ 中心振動数
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
