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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2025100129
(43)【公開日】2025-07-03
(54)【発明の名称】遮音構造体
(51)【国際特許分類】
G10K 11/172 20060101AFI20250626BHJP
G10K 11/16 20060101ALI20250626BHJP
【ＦＩ】
G10K11/172
G10K11/16 150
【審査請求】未請求
【請求項の数】14
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023217269
(22)【出願日】2023-12-22
(71)【出願人】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100123788
【弁理士】
【氏名又は名称】宮崎 昭夫
(74)【代理人】
【識別番号】100127454
【弁理士】
【氏名又は名称】緒方 雅昭
(72)【発明者】
【氏名】久米田 健太
【テーマコード（参考）】
5D061
【Ｆターム（参考）】
5D061CC04
5D061CC11
(57)【要約】
【課題】十分な遮音性が得られ、薄型かつ軽量で曲面状や凹凸上の載置面に容易に安定的に載置でき、発音源または発音源から隔離する空間を少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体を提供する。
【解決手段】遮音構造体１０が、発音源１２または隔離する空間を側方から少なくとも部分的に覆う包囲部１１を有し、包囲部１１の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構１を有する。遮音機構１は、弾性を有する膜部２と、膜部２に立設され弾性を有する支持壁部３と、膜部２に立設された錘部４を有する。膜部２は支持壁部３によって複数の区画５に分けられ、区画５の内部に錘部４がそれぞれ位置している。支持壁部３の高さＨ１は錘部４の高さＨ２よりも大きい。錘部４の各々が、弾性を有するばね部４ａと、ばね部４ａよりも質量が大きい質量部４ｂとを有するばねマス共振器を構成している。
【選択図】図１
【解決手段】遮音構造体１０が、発音源１２または隔離する空間を側方から少なくとも部分的に覆う包囲部１１を有し、包囲部１１の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構１を有する。遮音機構１は、弾性を有する膜部２と、膜部２に立設され弾性を有する支持壁部３と、膜部２に立設された錘部４を有する。膜部２は支持壁部３によって複数の区画５に分けられ、区画５の内部に錘部４がそれぞれ位置している。支持壁部３の高さＨ１は錘部４の高さＨ２よりも大きい。錘部４の各々が、弾性を有するばね部４ａと、ばね部４ａよりも質量が大きい質量部４ｂとを有するばねマス共振器を構成している。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記錘部の各々が、弾性を有するばね部と、前記ばね部よりも質量が大きい質量部とを有するばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記錘部の各々が、弾性を有するばね部と、前記ばね部よりも質量が大きい質量部とを有するばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
【請求項2】
前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、請求項１に記載の遮音構造体。
【請求項3】
前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、請求項１または２に記載の遮音構造体。
【請求項4】
前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、請求項３に記載の遮音構造体。
【請求項5】
前記錘部の前記ばね部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側に位置し、前記質量部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側と反対側に位置する、請求項１または２に記載の遮音構造体。
【請求項6】
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも体積が大きい、請求項５に記載の遮音構造体。
【請求項7】
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも密度が大きい材料からなる、請求項１または２に記載の遮音構造体。
【請求項8】
発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
【請求項9】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、請求項８に記載の遮音構造体。
【請求項10】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、請求項８または９に記載の遮音構造体。
【請求項11】
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、請求項１０に記載の遮音構造体。
【請求項12】
前記包囲部は、前記発音源または前記空間を側方から少なくとも部分的に覆う側板部と、前記発音源または前記空間を上方から少なくとも部分的に覆う天板部と、を含む、請求項１または８に記載の遮音構造体。
【請求項13】
前記側板部の一部は、開閉可能な扉部を構成している、請求項１２に記載の遮音構造体。
【請求項14】
前記天板部と前記側板部にはそれぞれ４つ以上の前記区画が設けられており、当該区画はマトリクス状に配置されている、請求項１２に記載の遮音構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は遮音構造体に関する。
【背景技術】
【0002】
近年、集合住宅、オフィスビル、ホテル等の建物の室内においては、建物の外部の自動車、鉄道、航空機、船舶等からの屋外騒音や、建物内のその室の外部で発生する設備騒音や人声を遮断して、その室の用途に適した静謐性が要求される。また、自動車、鉄道、航空機、船舶等の乗物の内部においては、風切り音やエンジン音を遮断して、乗員に静粛で快適な空間を提供するために騒音を低減することが望まれている。そのため、建物や乗物の外部から内部への騒音や振動の伝搬、また建物や乗物の内部における室外から室内への騒音や振動の伝搬を遮断する手段、すなわち、遮音構造体が求められている。近年では、建物においては高層化等に伴い軽量の遮音構造体が求められており、また、乗物においてもエネルギー効率向上のため軽量の遮音構造体が求められている。乗物や建物における防音壁等を形成する遮音構造体の例が、特許文献１～４に開示されている。
【0003】
特許文献１に記載された発明では、複数の個々のセルに分割された剛性のフレームと、フレキシブルな材料のシートと、複数の重りとを備えている音響減衰パネルにおいて、各重りは各セルにそれぞれ重りが設けられるようにフレキシブルな材料のシートに固定されており、減衰された音響は重りの質量の適切な選択により制御される。
【0004】
特許文献２に記載された発明では、弾性を有するシートと、シートを保持するとともにシートを区画部に区画する支持部とを備えている防音材において、区画部におけるシートの剛性とシートの面密度との関係が規定されている。
【0005】
特許文献３に記載された発明の遮音材は、平板状の基板部と、基板部と連結し所定の共振周波数を有する複数の共振部とを備えている構造体であって、複数の共振部のそれぞれは、錘部と、錘部を基板部と連結する連結部とを有しており、基板部に垂直な方向から見た投影図において、共振部の重心が基板部と連結部との接合領域の外側に位置するように構成されている。
【0006】
特許文献４に記載された発明の振動低減装置は、車体に装着されて車体を通じて伝達される振動を遮断する音響メタ構造を有し、車体に装着されて一定空間を一定領域に区画する十字形状のフレームと、フレームによって区画される各領域のコーナー部に構成されそれぞれの固有振動数を有するように構成されて車体からフレームを通じて伝達される振動を遮断する振動子とを含む。
【0007】
また、特許文献５には防音構造体が記載されており、この防音構造体は、防音パネルからなる側壁部を有し、側壁部に囲まれた収容空間内に騒音源が収容されている。防音パネルは樹脂板材と多孔質性板材との積層構造を有し、樹脂板材は、連通孔を有する上部閉塞壁と、下部閉塞壁と、上部閉塞壁および下部閉塞壁の間に位置する側方壁部とを含む。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【特許文献1】特開２００５－２５０４７４号公報
【特許文献2】国際公開ＷＯ２０１９／０２２２４５号公報
【特許文献3】特開２０２１－１５２５８４号公報
【特許文献4】特開２０２０－９１４８１号公報
【特許文献5】特許７２８４９７３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
特許文献１に記載されている音響減衰パネルは、柔軟でない剛性のフレームを有しており、この剛性のフレームを介してシートに振動が伝達されるため、十分な遮音性が得られないおそれがある。また、剛性のフレームを載置する載置面が曲面状または凹凸を有する場合には、音響減衰パネルを安定して保持できない可能性がある。特に、一般的な乗物（例えば自動車）のパネルや騒音を発する機械（例えば発電機やコンプレッサー）には曲面状または凹凸を有する部分が多いため、遮音材として簡便に使用することが困難である。また、剛性のフレームは質量が大きく、防音材による質量の増大が問題になる場合がある。
【0010】
特許文献２に記載されている防音材は、支持部の高さ、すなわちシートからそのシートに直交する方向に延びる高さが高く、好ましくは２５ｍｍ以上である。このように高さが高い支持部によってシートを安定的に支持するために支持部は剛性を有することが好ましく、その結果、支持部を介して振動が伝達されるため十分な遮音性が得られないおそれがあるとともに、乗物（例えば自動車）のパネルや騒音を発する機械（例えば発電機やコンプレッサー）等の曲面状または凹凸を有する載置面に載置することが困難である。また、このように高さが高い支持部が防音材全体の大型化および重量化を招くことが懸念される。特に、乗物のパネル等に載置する場合は、乗物の内部において防音材が大きなスペースを占めてスペース効率を低下させ、他部材の設置の妨げになることや、乗員の邪魔になることが懸念される。
【0011】
特許文献３に記載されている遮音材は、遮音効果を発揮する機能部分である共振部が支持壁等に覆われることなく露出しており、この共振部に他の部材や人体が接触すると遮音性が低下または変化するおそれがある。従って、共振部の周囲に大きな空間を設ける必要があり、スペース効率が低下する。
【0012】
特許文献４に記載されている振動低減装置は、膜部を有しておらず、複数の振動子とそれらを繋ぐフレームとからなる。従って、特許文献３の遮音材と同様に、遮音効果を発揮する機能部分である振動子が露出しており、この振動子に他の部材や人体が接触すると遮音性が低下または変化するおそれがある。また、振動低減装置の構造的な最低限の強度を確保するために、フレームが剛性を有することが求められる。その結果、フレームを介して振動が伝達されるため十分な遮音性が得られないおそれがあるとともに、乗物（例えば自動車）のパネルや騒音を発する機械（例えば発電機やコンプレッサー）等の曲面状または凹凸を有する載置面に載置することが困難である。
【0013】
特許文献５に記載されている防音構造体では、騒音源を取り囲む側壁部が、連通孔を有する樹脂板材と多孔質性板材とを含む防音パネルによって構成されているため、吸音効果を発揮することが期待できるが、顕著な遮音効果を発揮できるものではない。また、樹脂板材は上部閉塞壁と下部閉塞壁と側方壁部とからなり、さらに多孔質性板材と積層されているため、この積層構造は剛直であって、乗物（例えば自動車）のパネルや騒音を発する機械（例えば発電機やコンプレッサー）等の曲面状または凹凸を有する載置面に載置することが困難であり設置性が悪い。
【0014】
そこで、本発明の目的は、十分な遮音性が得られるとともに、薄型かつ軽量で、特に１０００Ｈｚ以下の低周波数領域での良好な遮音性を有する遮音構造体であり、構造が柔軟であるため、搭載部位が曲面状または凹凸を有する面にも容易に安定的に搭載することができ、発音源（例えば機械装置など）または発音源から隔離する空間を側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有し、発音源が発する音の影響を抑制することができる遮音構造体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0015】
本発明の遮音構造体は、発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記錘部の各々が、弾性を有するばね部と、前記ばね部よりも質量が大きい質量部とを有するばねマス共振器を構成していることを特徴とする。
なお、ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性(エントロピー弾性)とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性(エントロピー弾性)の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
前記支持壁部および前記ばね部は、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。同様に、前記膜部も、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であってよい。また、前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の弾性体からなるものであってよい。
具体的には、膜部と支持壁部とばね部の弾性は、ＪＩＳＫ７２４４に準じて、動的粘弾性測定装置の引張または圧縮モードで周波数依存性を測定し、２３℃基準のマスターカーブを求めることで得られる動的貯蔵弾性率（Ｅ’）で評価されるものであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であるものとする。さらに、より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。
前記錘部の前記ばね部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側に位置し、前記質量部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側と反対側に位置していてよい。
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも体積が大きくてよい。
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも密度が大きい材料からなるものであってよい。
なお、ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性(エントロピー弾性)とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性(エントロピー弾性)の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
前記支持壁部および前記ばね部は、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。同様に、前記膜部も、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であってよい。また、前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の弾性体からなるものであってよい。
具体的には、膜部と支持壁部とばね部の弾性は、ＪＩＳＫ７２４４に準じて、動的粘弾性測定装置の引張または圧縮モードで周波数依存性を測定し、２３℃基準のマスターカーブを求めることで得られる動的貯蔵弾性率（Ｅ’）で評価されるものであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であるものとする。さらに、より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。
前記錘部の前記ばね部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側に位置し、前記質量部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側と反対側に位置していてよい。
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも体積が大きくてよい。
前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも密度が大きい材料からなるものであってよい。
【0016】
本発明のもう１つの遮音構造体は、発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする。
前記支持壁部は、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。同様に、前記膜部も、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下でであってよい。また、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の弾性体からなるものであってよい。より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。
前記支持壁部は、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。同様に、前記膜部も、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなるものであってよい。
前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下でであってよい。また、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の弾性体からなるものであってよい。より好ましくは、前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０５以上０．４５以下の弾性体からなるものであってよい。
【0017】
前述した本発明の遮音構造体およびもう１つの遮音構造体は、以下の構成を有していてよい。
前記包囲部は、前記発音源または前記空間を側方から少なくとも部分的に覆う側板部と、前記発音源または前記空間を上方から少なくとも部分的に覆う天板部と、を含んでいてよい。前記側板部の一部は、開閉可能な扉部を構成していてよい。前記天板部と前記側板部にはそれぞれ４つ以上の前記区画が設けられていて、当該区画はマトリクス状に配置されていてよい。
前記支持壁部は、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記膜部に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含んでいてよい。
前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状、具体的には正方形や正五角形や正六角形の横断面形状を有する角筒状であってよい。
各々の前記区画の面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であってよい。
前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられていてよく、５０個以上５００個以下の前記区画が設けられているとより好ましい。
前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であってよく、１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であるとより好ましい。
前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記膜部に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよい。
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよく、部分的に高さが異なっていてもよい。
前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上であってよい。
前記膜部のデュロメータＡ硬さは、５０以上であってよく、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは、１以上９０以下であってよい。デュロメータＡ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に準じて測定することで得ることができる。
前記包囲部は、前記発音源または前記空間を側方から少なくとも部分的に覆う側板部と、前記発音源または前記空間を上方から少なくとも部分的に覆う天板部と、を含んでいてよい。前記側板部の一部は、開閉可能な扉部を構成していてよい。前記天板部と前記側板部にはそれぞれ４つ以上の前記区画が設けられていて、当該区画はマトリクス状に配置されていてよい。
前記支持壁部は、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記膜部に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含んでいてよい。
前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状、具体的には正方形や正五角形や正六角形の横断面形状を有する角筒状であってよい。
各々の前記区画の面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であってよい。
前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられていてよく、５０個以上５００個以下の前記区画が設けられているとより好ましい。
前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であってよく、１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であるとより好ましい。
前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であってよい。
前記膜部に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよい。
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよく、部分的に高さが異なっていてもよい。
前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上であってよい。
前記膜部のデュロメータＡ硬さは、５０以上であってよく、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは、１以上９０以下であってよい。デュロメータＡ硬さは、ＪＩＳ Ｋ ６２５３－３に準じて測定することで得ることができる。
【発明の効果】
【0018】
本発明によると、十分な遮音性が得られるとともに、薄型かつ軽量で、特に１０００Ｈｚ以下の低周波数領域での良好な遮音性を有する遮音構造体であり、構造が柔軟であるため、搭載部位が曲面状または凹凸を有する面にも容易に安定的に搭載することができ、発音源（例えば機械装置など）または発音源から隔離する空間を側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有し、発音源が発する音の影響を抑制することができる遮音構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0019】
【図1】（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体を上側から見た斜視図であり、（Ｂ）はその下側から見た斜視図である。
【図5】（Ａ）は本発明の第１の実施形態の変形例の遮音構造体の遮音機構の斜視図であり、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図6】（Ａ）は本発明の第１の実施形態の他の変形例の遮音構造体の遮音機構の断面図であり、（Ｂ）はその遮音機構の錘部の斜視図である。
【図7】（Ａ）は本発明の第１の実施形態のさらに他の変形例の遮音構造体の遮音機構の断面図であり、（Ｂ）はその遮音機構の錘部の斜視図である。
【図8】（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体の遮音機構の斜視図であり、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図9】（Ａ）は本発明の遮音構造体の遮音機構の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図10】（Ａ）は本発明の遮音構造体の遮音機構の他の例の１つの区画を模式的に示す平面図であり、（Ｂ）は複数の区画を模式的に示す平面図である。
【図11】（Ａ）は本発明の遮音構造体の使用例を模式的に示す断面図、（Ｂ）は他の使用例を模式的に示す斜視図、（Ｃ）はさらに他の使用例を模式的に示す斜視図、（Ｄ）はさらに他の使用例を模式的に示す正面図である。
【図12】本発明の遮音構造体のさらに他の使用例を模式的に示す斜視図である。
【図13】本発明の遮音構造体のさらに他の使用例を模式的に示す斜視図である。
【図14】本発明の遮音構造体のさらに他の使用例を模式的に示す斜視図である。
【図15】（Ａ）～（Ｃ）は本発明の実施例１～４および比較例１～４の遮音性を示すグラフである。
【図16】（Ａ）～（Ｃ）は本発明の実施例１，５～８および比較例３の遮音性を示すグラフである。
【図17】（Ａ）～（Ｃ）は本発明の実施例８～１１の遮音性を示すグラフである。
【図18】（Ａ）～（Ｂ）は本発明の実施例１，１２～１４および比較例５～６の遮音性を示すグラフである。
【図19】（Ａ）は本発明の実施例３の遮音構造体の遮音機構の斜視図、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図20】（Ａ）は本発明の実施例６の遮音構造体の遮音機構の斜視図、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【図21】本発明の実施例１０の遮音構造体の遮音機構の断面図である。
【図22】（Ａ）は本発明の実施例１１の遮音構造体の遮音機構の斜視図、（Ｂ）はそのＢ－Ｂ線断面図である。
【図23】（Ａ）は比較例３の遮音構造体の遮音機構の斜視図、（Ｂ）はそのＡ－Ａ線断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0020】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照して説明する。
［第１の実施形態］
図１（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体１０を上側から見た斜視図であり、図１（Ｂ）は下側から見た斜視図である。図２は本実施形態の遮音構造体１０の正面断面図である。遮音構造体１０は、発音源１２、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部１１を有する。この包囲部１１の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構１を有している。具体的には、本実施形態の遮音構造体１０は、包囲部１１として天板部１１ａと４つの側板部１１ｂとを有し、底部が開口した中空の四角筒状である。この遮音構造体１０の各壁部の内面、すなわち天板部１１ａと各側板部１１ｂの、四角筒の内側（中空部側）の面がそれぞれ遮音機構１を有している。この遮音構造体１０は、図２に示すように、設置面１３（例えば建物の床、机やテーブルの上面、乗物のパネル、騒音を発する機械等）の上に載置され、２点鎖線で模式的に図示する発音源１２の上方および側方を覆っている。
［第１の実施形態］
図１（Ａ）は本発明の第１の実施形態の遮音構造体１０を上側から見た斜視図であり、図１（Ｂ）は下側から見た斜視図である。図２は本実施形態の遮音構造体１０の正面断面図である。遮音構造体１０は、発音源１２、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部１１を有する。この包囲部１１の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構１を有している。具体的には、本実施形態の遮音構造体１０は、包囲部１１として天板部１１ａと４つの側板部１１ｂとを有し、底部が開口した中空の四角筒状である。この遮音構造体１０の各壁部の内面、すなわち天板部１１ａと各側板部１１ｂの、四角筒の内側（中空部側）の面がそれぞれ遮音機構１を有している。この遮音構造体１０は、図２に示すように、設置面１３（例えば建物の床、机やテーブルの上面、乗物のパネル、騒音を発する機械等）の上に載置され、２点鎖線で模式的に図示する発音源１２の上方および側方を覆っている。
【0021】
図３（Ａ）は本実施形態の遮音構造体１０の遮音機構１の斜視図であり、図３（Ｂ）は図３（Ａ）のＡ－Ａ線において切断して上下反転した断面図である。遮音機構１は、弾性を有するシート状の膜部２と、膜部２から実質的に垂直に立設されている支持壁部３と、膜部２から実質的に垂直に立設されている錘部４と、を有している。膜部２は支持壁部３によって複数の区画（単位構造）５に分けられている。複数の区画５の内部に錘部４がそれぞれ位置しており、内部に錘部４が位置している区画５においては、１つの区画５内に１つの錘部４が位置している。図４（Ａ）は遮音機構１の１つの区画５の分解斜視図であり、図４（Ｂ）はその分解正面図である。支持壁部３の、膜部２から、膜部２に直交する方向に延びる高さＨ１は、錘部４の、膜部２から、膜部２に直交する方向に延びる高さＨ２よりも大きい。錘部４の各々が、弾性を有するばね部４ａと、ばね部４ａよりも質量が大きい質量部（マス部）４ｂとを有するばねマス共振器を構成している。ここで言う弾性とは、外部から与えられた力によって変形した固体物質が、外力を取り除いた際に元の形状に復元する性質を指し、エネルギー弾性とゴム弾性（エントロピー弾性）とを含む。ここでは、エネルギー弾性とゴム弾性(エントロピー弾性)の少なくとも一方を有する場合を「弾性を有する」と称している。
【0022】
本実施形態の支持壁部３は、膜部２に平行な第１の方向Ｄ１に延びる複数の第１壁部３ａと、第１の方向Ｄ１に直交する第２の方向Ｄ２に延びる複数の第２壁部３ｂと、を含む。複数の第１壁部３ａが平行に並ぶとともに、複数の第２壁部３ｂが平行に並んでおり、第１壁部３ａと第２壁部３ｂとは交点において一体化している。こうして複数の第１壁部３ａと複数の第２壁部３ｂとが格子構造を構成しており、第１壁部３ａと第２壁部３ｂとによって仕切られる平面形状が正方形の複数の区画５がマトリクス状に並んでいる。言い替えると、支持壁部３は、個々の区画５を画定する正方形の横断面形状を有する角筒が複数並べられた構造である。支持壁部３は、ゴム、エラストマー、樹脂発泡体などの柔軟材料からなることが好ましい。ここで言う柔軟材料とは、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかである。
【0023】
本実施形態の錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分がばね部４ａであり、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分が、ばね部４ａよりも質量が大きい質量部４ｂである。図１～４に示す例では、ばね部４ａと質量部４ｂとは同じ形状で同じ寸法を有しているが、材料が異なっている。ばね部４ａは柔軟材料からなり、質量部４ｂは、ばね部４ａを構成する材料よりも密度が大きい材料からなる。このばね部４ａがばねとして機能し、質量部４ｂがマスとして機能するばねマス共振器が構成されている。なお、錘部４のばね部４ａとともに、膜部２もばねマス共振器のばねの一部として機能する場合もある。さらに、膜部２と支持壁部３とに囲まれている空間内の空気が、ばねマス共振器のばねの一部（空気ばね）として機能する場合もある。ばね部４ａも柔軟材料、すなわちエネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなることが好ましい。
【0024】
本実施形態の遮音機構１によると、膜部２の振動が、錘部４のばね部４ａと質量部４ｂとが構成しているばねマス共振器の作用により制御される。特に、特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数や、発電機やコンプレッサーが発する騒音の周波数や、人の会話音の周波数）において、膜振動が大幅に低減され、その結果、膜部２からの放射音が小さくなり、高い遮音性が発揮される。
【0025】
本実施形態の遮音機構１の区画５は、膜部２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下設けられることが好ましく、５０個以上５００個以下設けられることがより好ましい。区画５が膜部２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上あることにより、遮音機構１全体を複数の区画５に分割してそれぞれの区画毎に遮音効果を発現させることができ、遮音機構１全体の遮音性が高くなる。また、区画５が膜部２の面積１０００ｃｍ2あたり１０００個以下であることにより、遮音機構１全体の重量の増加が抑えられる。各区画５のそれぞれの平面形状の面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下であることが好ましく、２００ｍｍ2以上８００ｍｍ2以下であることがより好ましい。各区画５のそれぞれの平面形状の面積が１００ｍｍ2以上であるため、内部に錘部４を配置することが容易であり、一方、面積が１０００ｍｍ2以下であるため、膜部２に対する錘部４の効果が大きく、高い遮音性が得られる。遮音機構１全体の、膜部２に直交する方向の高さは、５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましい。遮音機構１全体の高さが５ｍｍ以上であることにより錘部４がばねマス共振器として十分な高さを持つことができ、高さが２０ｍｍ以下であることにより遮音機構１全体の重量の増加が抑えられる。なお、各図面は各区画５および支持壁部３等について模式的に図示しており、区画５の数および面積や支持壁部３の高さが厳密に正確に図示されていない場合や、各図面において統一されていない場合があるが、区画５の数および面積と支持壁部３の高さがそれぞれ前述した数値範囲になるように適宜に設計されることが好ましい。
【0026】
本実施形態の遮音機構１の膜部２と支持壁部３とばね部４ａはいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下であり、好ましくは２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０５以上０．５０以下である弾性体からなる。動的貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失正接（ｔａｎδ）は、動的粘弾性試験機を用いて、２３℃基準のマスターカーブを作成することで求められる。２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０１ＭＰａ以上であるため、対象とする周波数帯の遮音性が良好で、膜部２や支持壁部３の形状保持性が良好である。２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１００ＭＰａ以下であるため、遮音対象とする周波数帯の振動が良好で、遮音機構１が剛直にならず設置性も良好である。膜部２と支持壁部３とは同じ材料で形成されていても、異なる材料で形成されていてもよい。膜部２も柔軟材料、すなわちエネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなることが好ましい。
【0027】
膜部２は、錘部４が取り付けられるため、硬めの弾性膜であることが好ましい。膜部２の動的貯蔵弾性率（Ｅ’）は１５ＭＰａ以上であることが好ましく、厚さ（膜厚）は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．５ｍｍ程度であることがより好ましい。膜部２の厚さが０．１ｍｍ以上であると、十分な厚さが確保できるため、取り扱いが容易である。膜部２の厚さが３．０ｍｍ以下であるため、遮音機構１全体の厚さや重量の増加が抑えられ、遮音機構１全体が硬くなりすぎず設置性が良好である。膜部２の材料は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５０以上であることが好ましく、７０以上であることがより好ましい。膜部２のデュロメータＡ硬さを上記範囲とすることで、膜部２の振動の悪化が防止され、遮音対象とする周波数帯の遮音性が良好になる。そして、膜部２の剛性（軸剛性）ｋは、動的貯蔵弾性率Ｅ’と膜部２の断面積Ａと膜部２の厚さＬとから、ｋ＝Ｅ’×Ａ／Ｌと表され、剛性の評価対象とする膜部２の面積が１０００ｃｍ2である時に、剛性ｋが１０6Ｎ／ｍｍ以上１０9Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましく、３×１０6Ｎ／ｍｍ以上１０8Ｎ／ｍｍ以下であることがより好ましい。膜部２の面積が１０００ｃｍ2であるときの剛性が１０6Ｎ／ｍｍ以上であることにより、膜部２の振動の悪化を抑制することができ、遮音対象とする周波数帯の遮音性が良好になる。膜部２の面積が１０００ｃｍ2であるときの剛性が１０9Ｎ／ｍｍ以下であることにより、遮音機構１が柔軟になり、設置性が良好になる。また、膜部２の曲げ剛性Ｋは、動的貯蔵弾性率Ｅ’と断面二次モーメントＩとから、Ｋ＝Ｅ’×Ｉと表され、断面二次モーメントＩは、膜部２の厚さｈと膜部２の幅ｂから、Ｉ＝ｂ×ｈ3／１２と算出される。評価対象とする膜部２の面積が１０００ｃｍ2である時に、曲げ剛性Ｋが１Ｎ／ｍｍ2以上１０5Ｎ／ｍｍ2以下であることが好ましく、１０Ｎ／ｍｍ2以上５×１０4Ｎ／ｍｍ2以下であることがより好ましい。膜部２の面積が１０００ｃｍ2であるときの曲げ剛性Ｋが１Ｎ／ｍｍ2以上であることにより、膜部２の振動が良好になり、遮音対象とする周波数帯の遮音性の悪化を抑制することができる。膜部２の面積が１０００ｃｍ2であるときの曲げ剛性Ｋが１０5Ｎ／ｍｍ2以下であることにより、遮音機構１が柔軟になり設置性が良好になる。膜部２の断面形状は特に限定されるものではなく、平坦であってもよく、凹凸があってもよい。
【0028】
膜部２の材料としては、架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、プラスチックが挙げられる。架橋（加硫）ゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、エチレン－アクリルゴム（ＡＥＭ）、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ，ＥＣＯ）、多硫化ゴム（Ｔ）、メチルビニルシリコーンゴム（ＶＭＱ）およびフッ化シリコーンゴム（ＦＶＭＱ）などのシリコーンゴム（Ｑ）、ウレタンゴム（Ｕ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）等の各種ゴム材料を架橋（加硫）させたものが挙げられる。これらの架橋（加硫）ゴムは、単独で用いることもでき、または２種類以上の組み合わせで用いることもできる。なお、架橋（加硫）方式としては、例えば、架橋剤（加硫剤）として、有機過酸化物、フェノール樹脂、オキシム化合物、イオウ、イオウ系化合物、ポリアミン化合物を用いて、加熱により架橋（加硫）させる方法や、電子線を照射して架橋させる方法が挙げられる。なお、架橋（加硫）ゴムには、一般にゴム配合剤として使用される各種公知の配合剤（カーボンブラック、シリカ等の補強剤、炭酸カルシウムなどの充填剤、パラフィンオイル、可塑剤等の軟化剤、加工助剤、酸化防止剤、光安定剤、難燃剤、防カビ剤、受酸剤、シランカップリング剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤等）が配合されていてよい。これらの架橋（加硫）ゴム、架橋剤（加硫剤）、配合剤は、バイオマス原料からなるものであってもよい。
【0029】
熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、エチレン－酢酸ビニル系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。また、プラスチックとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリ塩化ビニル、またはそれらを含む複合樹脂などが挙げられる。これらの熱可塑性エラストマーおよびプラスチックは、バイオマス原料からなるものであってもよい。
【0030】
具体的には、膜部２の材料は、エチレン－プロピレン－ジエンゴム、熱可塑性オレフィン系エラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、熱可塑性ポリウレタンなどであることが好ましい。
【0031】
支持壁部３は、膜部２を支持可能な範囲で柔らかい柔軟材料からなることが好ましい。支持壁部３の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましく、１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることがより好ましい。支持壁部３の板厚が０．５ｍｍ以上であることにより、遮音機構１の形状保持性が良好になる。支持壁部３の板厚が５．０ｍｍ以下であることにより、膜部２の振動が良好で、遮音対象となる周波数帯の遮音性が良好になり、遮音機構１全体の重量の増加を抑えることができる。支持壁部３の膜部２に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることが好ましく、１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることがより好ましい。支持壁部３は部分的に高さが異なっていてもよい。部分的に支持壁部３の高さが異なる場合は、高さの高い部分は１０ｍｍ以上２０ｍｍ以下であってよく、１２ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることがより好ましく、１４ｍｍ以上２０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。支持壁部３の高さが低すぎないことにより、錘部４がばねマス共振器として十分な高さを持つことができる。支持壁部３の高さが高すぎないことにより、全体の重量を軽量化することができる。支持壁部３の材料は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが１以上９０以下のものであることが好ましく、１０以上７０以下のものであることがより好ましい。支持壁部３のデュロメータＡ硬さが１以上であることにより、遮音機構１の形状保持性を保つことができる。支持壁部３のデュロメータＡ硬さが９０以下であることにより、支持壁部３からの振動が膜部２に伝達して遮音性能が悪化するのを防ぐことができ、遮音機構１が柔軟になり設置性が良好になる。そして、支持壁部３の剛性ｋは、動的貯蔵弾性率Ｅ’と支持壁部３の断面積Ａと支持壁部３の高さＬとから、ｋ＝Ｅ’×Ａ／Ｌと表され、剛性の評価対象とする支持壁部３の面積が１０００ｃｍ2である時に、剛性ｋが１０Ｎ／ｍｍ以上１０6Ｎ／ｍｍ以下であることが好ましく、１０2Ｎ／ｍｍ以上１０5Ｎ／ｍｍ以下であることがより好ましい。支持壁部３の面積が１０００ｃｍ2である時の剛性ｋが１０Ｎ／ｍｍ以上であることにより、遮音機構１の形状保持性を保つことができる。支持壁部３の面積が１０００ｃｍ2である時の剛性ｋが１０6Ｎ／ｍｍ以下であることにより、支持壁部３からの振動が膜部２に伝達し、遮音性能が悪化することを防ぐとともに、遮音機構１が剛直にならず設置性が良好である。
【0032】
支持壁部３の材料としては、架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、樹脂発泡体などが挙げられる。架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマーは、膜部２の材料として挙げられた材料と同じであってよい。樹脂発泡体としては、独立気泡構造でも、連続気泡構造でもよく、ポリウレタンフォーム、ポリスチレンフォーム、ポリエチレンフォーム、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）フォームなどが挙げられる。具体的には、支持壁部３の材料は、エチレン－プロピレン－ジエンゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、熱可塑性オレフィン系エラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、熱可塑性ポリウレタン、ポリウレタンフォームなどであることが好ましい。これらの樹脂発泡体はバイオマス原料からなるものであってもよい。
【0033】
錘部４のばね部４ａの材料は、架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、樹脂発泡体などの柔軟材料である。架橋（加硫）ゴム、熱可塑性エラストマー、樹脂発泡体は、支持壁部３の材料として挙げられた材料と同じであってよい。具体的には、錘部４のばね部４ａの材料は、エチレン－プロピレン－ジエンゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、熱可塑性オレフィン系エラストマー、熱可塑性スチレン系エラストマー、熱可塑性ポリウレタン、ポリウレタンフォームなどであることが好ましい。これらの材料はバイオマス原料からなるものであってもよい。
【0034】
質量部４ｂの材料は特に限定しないが、樹脂または金属等からなり、質量部４ｂはばね部４ａよりも質量が大きく、例えば０．１ｇ以上２．０ｇ以下の質量を有している。質量部４ｂは、ばね部４ａの質量の２倍以上の質量を有することが好ましい。質量部４ｂの重量がばね部４ａの質量の２倍以上であることにより、錘部４を、遮音対象とする周波数域で十分に共振させることができ、良好な遮音効果が得られる。質量部４ｂの材料が樹脂である場合、その樹脂はバイオマス原料からなるものであってもよい。
【0035】
ばね部４ａのばね定数（剛性）は、質量部４ｂの質量に基づいて、共振周波数が主な遮音対象とする周波数と一致するように決定される。一例としては、質量部４ｂの質量が１．０ｇであって、主な遮音対象とする周波数が１０００Ｈｚ以下である場合には、ばね部４ａのばね定数は０．５Ｎ／ｍｍ以上１００Ｎ／ｍｍ以下であり、１Ｎ／ｍｍ以上５０Ｎ／ｍｍ以下であることがより好ましい。
【0036】
このような構成であると、膜部２、支持壁部３、錘部４のいずれも比較的軽量であり、膜部２に直交する方向の寸法が比較的小さい。このように本実施形態の遮音機構１は軽量かつ薄型でありながら、前述した通り特定の周波数域（例えば、自動車におけるロードノイズの主な周波数帯である１０００Ｈｚ以下の周波数や、発電機やコンプレッサーが発する騒音の周波数や、人の会話音の周波数）において高い遮音性が得られる。この遮音機構１を、図１～２に示す遮音構造体１０の一部（例えば天板部１１ａと各側板部１１ｂのそれぞれの内面）に採用すると、少なくとも一部が遮音構造体１０に囲まれた発音源１２が発生した音を良好に遮断することができる。この遮音構造体１０は、平面状の載置面にも、曲面状や凹凸を有する載置面にも、接着等により固定しなくても容易かつ安定的に設置することができる。
【0037】
図５（Ａ）は本発明の第１の実施形態の変形例の遮音構造体１０の遮音機構１の斜視図であり、図５（Ｂ）は図５（Ａ）のＡ－Ａ線において切断して上下反転した断面図である。図６（Ａ）は他の変形例の遮音構造体１０の遮音機構１の断面図、図６（Ｂ）はその遮音機構１の錘部４の斜視図である。図７（Ａ）はさらに他の変形例の遮音構造体１０の遮音機構１の断面図、図７（Ｂ）はその遮音機構１の錘部４の斜視図である。図５（Ａ），５（Ｂ）に示す変形例では、ばね部４ａは小径の円柱状であり、質量部４ｂは大径の円柱状である。図６（Ａ），６（Ｂ）に示す変形例では、ばね部４ａは細長い円柱状であり、質量部４ｂは球状であり、円柱状のばね部４ａの横断面形状の直径は、球状の質量部４ｂの直径よりも小さい。図７（Ａ），７（Ｂ）に示す変形例では、ばね部４ａは円錐台形であり、質量部４ｂは円柱状であり、円錐台形のばね部４ａの最小部分の直径は、円柱状の質量部４ｂの直径と実質的に一致している。図５～６に示す変形例では、ばね部４ａよりも質量部４ｂの方が大きな体積を有する。そのため、ばね部４ａと質量部４ｂとが同じ材料で形成されていても、質量部４ｂはばね部４ａよりも質量が大きく、ばねマス共振器を構成することができる。ただし、この変形例において、ばね部４ａと質量部４ｂとが異なる材料で形成されていて、質量部４ｂはばね部４ａよりも質量が大きい構成であってもよい。一方、図７（Ａ），７（Ｂ）に示す変形例では、質量部４ｂよりもばね部４ａの方が大きな体積を有する。この場合、質量部４ｂはばね部４ａよりも密度が大きい材料で形成されていて、質量部４ｂはばね部４ａよりも質量が大きくなっていて、ばねマス共振器を構成することができる。図７（Ａ），７（Ｂ）に示す変形例のように、ばね部４ａが、膜部２から離れる方向に向かって先細の円錐台形であると、膜部２とばね部４ａとが一体成形される場合の金型からの離型性が良好である。本発明の錘部４の形状および寸法は限定されず、図３～７に示す形状や、図示しないその他の様々な形状を採用することができる。錘部４は、遮音のために必要とされるばねマス共振器の性能を満たし、かつ区画５内に収容可能なように選択された任意の形状および寸法に形成される。
【0038】
本実施形態では、錘部４のばね部４ａと質量部４ｂとで、材料と体積のいずれか一方または両方を異ならせることで、ばね部４ａよりも質量部４ｂの質量を大きくして、ばねマス共振器を構成し、十分な遮音効果を得ている。すなわち、十分な遮音効果を発揮できるばねマス共振器を構成できるように、ばね部４ａと質量部４ｂの材料、形状および寸法を決定している。このように十分な遮音効果を発揮できるばねマス共振器が構成される程度にばね部４ａよりも質量部４ｂの質量を大きくできる限り、ばね部４ａと質量部４ｂの材料、形状および寸法を自由に選択できる。ただし、ばね部４ａはばねとして機能するために、柔軟材料から形成される必要がある。
【0039】
［第２の実施形態］
図８（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体１０の遮音機構６の斜視図であり、図８（Ｂ）は図８（Ａ）のＡ－Ａ線において切断して上下反転した断面図である。本実施形態では、図１～２に示す第１の実施形態の遮音構造体１０と同様に、図示しないが遮音構造体の天板部と各側板部の、四角筒の内側（中空部側）の面がそれぞれ遮音機構６を有している。この遮音機構６は、ばね部と質量部とに分かれていない単一構造の錘部７を有している。本実施形態では、錘部７全体が質量部として機能し、膜部２がばね部として機能するばねマス共振器が構成されている。一例としては、錘部７の質量は０．１ｇ～２．０ｇ程度である。錘部７の材料は限定されず、例えば合成樹脂または金属から形成されている。それ以外の構成は、前述した第１の実施形態と同様であるため、説明を省略する。本実施形態の遮音機構６でも、錘部７と膜部２とが構成しているばねマス共振器の作用により膜振動が制御され、特定の周波数域（例えば１０００Ｈｚ以下）において、膜振動が大幅に低減され、高い遮音性が発揮される。なお、膜部２とともに、膜部２と支持壁部３とに囲まれている空間内の空気が、ばねマス共振器のばねの一部（空気ばね）として機能する場合もある。
図８（Ａ）は本発明の第２の実施形態の遮音構造体１０の遮音機構６の斜視図であり、図８（Ｂ）は図８（Ａ）のＡ－Ａ線において切断して上下反転した断面図である。本実施形態では、図１～２に示す第１の実施形態の遮音構造体１０と同様に、図示しないが遮音構造体の天板部と各側板部の、四角筒の内側（中空部側）の面がそれぞれ遮音機構６を有している。この遮音機構６は、ばね部と質量部とに分かれていない単一構造の錘部７を有している。本実施形態では、錘部７全体が質量部として機能し、膜部２がばね部として機能するばねマス共振器が構成されている。一例としては、錘部７の質量は０．１ｇ～２．０ｇ程度である。錘部７の材料は限定されず、例えば合成樹脂または金属から形成されている。それ以外の構成は、前述した第１の実施形態と同様であるため、説明を省略する。本実施形態の遮音機構６でも、錘部７と膜部２とが構成しているばねマス共振器の作用により膜振動が制御され、特定の周波数域（例えば１０００Ｈｚ以下）において、膜振動が大幅に低減され、高い遮音性が発揮される。なお、膜部２とともに、膜部２と支持壁部３とに囲まれている空間内の空気が、ばねマス共振器のばねの一部（空気ばね）として機能する場合もある。
【0040】
本実施形態の膜部２と支持壁部３はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下であることが好ましく、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下であることが好ましい。さらに、本実施形態の膜部２と支持壁部３はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０５ＭＰａ以上５０ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０５以上０．５０以下であることがより好ましい。
【0041】
また、本実施形態の支持壁部３は、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる。同様に、本実施形態の膜部２も、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる。
【0042】
図示しないが、本発明の第２の実施形態の変形例の遮音構造体１０では、錘部７は膜部２から離れる方向に向かって先細の円錐台形である。この構成では、膜部２と錘部７とが一体成形される場合の金型からの離型性が良好である。本実施形態では錘部７の形状は任意に決定可能であり、特に限定されない。
【0043】
第１～２の実施形態のいずれにおいても、膜部２と支持壁部３とを、前述した材料の射出成形、圧縮成形、プレス成型、押出成形、トランスファー成形、注型等による一体成形や二色成形により形成可能である。さらに、錘部４，７の少なくとも一部も、膜部２および支持壁部３とともに、前述した材料の一体成形や二色成形やインサート成形等によって形成できる場合もある。ただし、膜部２と支持壁部３と錘部４，７とをそれぞれ別々に形成した後で、接着や熱融着により互いに接合することによって遮音機構１，６を組み立てるようにしても構わない。
【0044】
以上説明した遮音機構１，６の構成では、図９（Ａ），９（Ｂ）に示すように、支持壁部３が、膜部２に平行な第１の方向Ｄ１に延びる複数の第１壁部３ａと、第１の方向Ｄ１に直交する第２の方向Ｄ２に延びる複数の第２壁部３ｂと、を含んでおり、各区画５の平面形状は正方形である。言い替えると、支持壁部３は、個々の区画５を画定する正方形の横断面形状を有する角筒状であり、角筒状の支持壁部３が多数並べて配置され、隣接する区画５の支持壁部３が一体化している構成である。しかし、このような構成に限定されない。例えば、図示しないが、各区画５の平面形状が三角形であって、支持壁部３は、個々の区画５を画定する三角形の横断面形状を有する角筒状であってもよい。また、図示しないが、各区画５の平面形状が五角形であって、支持壁部３は、個々の区画５を画定する五角形の横断面形状を有する角筒状であってもよい。図１０（Ａ），１０（Ｂ）に示すように、各区画５の平面形状が六角形であって、支持壁部３は、個々の区画５を画定する六角形の横断面形状を有する角筒状で、いわゆるハニカム構造を構成するものであってもよい。さらに、図示しないが、各区画５の平面形状が円形であって、支持壁部３は、個々の区画５を画定する円形の横断面形状を有する円筒状であってもよい。各区画５の平面形状が五角形や円形である構成の場合には、区画５同士の間に隙間が生じるので、隙間が小さくなるように支持壁部３の形状および寸法を決定することが好ましく、隙間を塞ぐように膜部２が拡がっていることが好ましい。各区画５の平面形状が四角形や三角形や六角形である構成の場合には、区画５同士の間に隙間が生じない。さらに、各区画５は、図示されていない様々な形状、例えば、長方形、平行四辺形、台形、七角形以上の多角形、楕円形、長円形等であってもよく、不規則な形状であってもよい。支持壁部３は、各区画５の平面形状に合わせた形状および寸法に形成される。
【0045】
本発明の第１～２の実施形態の遮音構造体１０では、発音源１２の一部を上方と側方とから覆う天板部および側板部の少なくとも一部が、膜部２と支持壁部３と錘部４，７とを含む遮音機構１，６からなる。それによって、発音源１２からの音に対する遮音効果が得られる。そして、遮音構造体１０は、曲面や凹凸を有する面の上に載置することも容易であり、乗物、特に自動車のパネル上に載置されて使用されてもよい。自動車等のパネルは基本的に通気性のない板であり、一例として、金属板（鉄板、鋼板、アルミニウム板）、樹脂板などが挙げられる。遮音構造体１０が載置されるパネルが金属板である場合には、その厚さは０．５ｍｍ～２．０ｍｍの範囲であることが好ましく、樹脂板である場合には、その厚さは０．５ｍｍ～２０ｍｍの範囲であることが好ましい。遮音構造体１０はパネルや機械などの搭載面とは接着されていても接着されていなくても構わないが、遮音構造体１０がパネルや機械などの搭載面に接着されずに、搭載面上に載置されて使用されることが好ましい。
【0046】
本発明の遮音構造体１０を自動車に設置する部位としては、エンジンコンパートメントにおいては、エンジンヘッドカバー、エンジンボディカバー、フードインシュレーター、ダッシュ前インシュレーター、エアボックスの壁、エアインテークのクリーナー、ダストサイドダクト、アンダーカバーなどが挙げられ、キャビンにおいては、ダッシュインシュレーター、ダッシュパネル、フロアカーペット（フロアサイレンサー）、スペーサー、ドアのドアトリム、ドアトリムの内部、インストパネル、インストセンターボックス、インストアッパーボックス、エアコンの筐体、ルーフのトリム、ルーフトリムの内部、サンバイザー、後席向けエアコンダクト、電池搭載車両における電池冷却システムの冷却ダクト、冷却ファン、センターコンソールのトリム、コンソールの内部、パーセルトリム、パーセルパネル、シートのヘッドレスト、フロントシートのシートバック、リアシートのシートバックなどが挙げられ、トランクにおいては、トランクサイドのトリム、トリムの内部、ドラフターカバーなどが挙げられる。また、本発明の遮音構造体１０は、自動車の骨格内やパネル間にも設置可能であり、さらには、車外に位置するフロア下のアンダーカバー、フェンダープロテクター、バックドア、ホイールカバー、サスペンションの空力カバーなどにも設置可能である。
【0047】
本発明の遮音構造体１０の使用例を、図１１～１４に模式的に示している。ただし、見やすくするために図１１～１４の各遮音構造体１０の遮音機構１，６の具体的かつ詳細な形状は図示省略している。図１１（Ａ）～１１（Ｄ）に示す使用例では、遮音構造体１０が各種の発音源を少なくとも部分的に覆っている。図１１（Ａ）に示す使用例では、乗物のエンジン２１を上方および側方から覆う遮音構造体１０（エンジンカバー）の少なくとも一部の、エンジン２１に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。図１１（Ｂ）に示す使用例では、発電機２２等の装置を側方から覆う遮音構造体１０（発電機カバー）の少なくとも一部の、発電機２２に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。この遮音構造体１０は、発電機２２の上方は覆わずに開放している。また、この遮音構造体１０の一部は開閉可能な扉部を構成している。図１１（Ｃ）に示す使用例では、コンプレッサー２３等の大きな装置を側方から覆う遮音構造体１０の少なくとも一部の、コンプレッサー２３に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。この遮音構造体１０は、コンプレッサー２３の上方は覆わずに開放している。また、この遮音構造体１０の一部は開閉可能な扉部を構成している。図１１（Ｄ）に示す使用例では、換気扇２４の建物の壁面への取付部分以外の部分を覆う遮音構造体１０の少なくとも一部の、換気扇２４に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。
【0048】
図１２～１４に示す使用例では、遮音構造体１０が、発音源から隔離される空間を少なくとも部分的に覆っている。図１２に示す使用例では、作業台２５上に置かれる卓上ブースが、本発明の遮音構造体１０からなる。この遮音構造体１０（卓上ブース）は、作業台２５上の、コンピュータ（図示せず）等が置かれる空間の一部を側方および上方から覆い、この遮音構造体１０の少なくとも一部の、内側に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。図１３に示す使用例では、会議テーブル２６が置かれる床面上に設置され、会議テーブル２６が設置され複数の人が入る広い空間の一部を側方から覆うパーティションが、本発明の遮音構造体１０からなる。この遮音構造体１０（パーティション）の少なくとも一部の、内側に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。この遮音構造体１０は、会議テーブル２６が設置され複数の人が入る空間の上方は覆わずに開放している。図１４に示す使用例では、人が１人入れる程度の大きさの空間を上方および側方の一部から覆うブースが、本発明の遮音構造体１０からなる。この遮音構造体１０（ブース）は、人が１人入れる程度の大きさの空間の内側に向いた面が、前述した構成の遮音機構１，６のいずれかからなる。この遮音構造体１０は、人が出入りする開放された出入口を有している。
【0049】
図１２～１４に示す使用例のように、遮音構造体１０を用いて、発音源から隔離される空間を少なくとも部分的に覆うように配置する場合、遮音構造体１０のみが単独で用いられてもよく、遮音構造体１０を支持する外部部材（図示しないが、遮音構造体１０には含まれない部材であって、例えばパネルやフレームやパンチングメタル）を遮音構造体１０とともに用いてもよい。外部部材の材質や形状は特に限定せず、用途に応じて任意に設定可能である。外部部材による遮音構造体１０の支持方法は特に限定しないが、例えば外部部材がパネルなどである場合には、支持壁部３の膜部２と接する面と反対側の面に外部部材が搭載されてもよく、外部部材がフレームである場合には、前述したパネルと同様な方法の他に、複数の遮音構造体１０をフレーム状の外部部材でつなぎ合わせて支持する方法をとってもよい。また、図１２～１４に示す使用例のように、遮音構造体１０を用いて、発音源から隔離される空間を少なくとも部分的に覆うように配置する場合、遮音構造体１０は柔軟構造であるため、発音源から隔離する空間の形状、もしくは上記外部部材の形状に合わせて、遮音構造体１０を配置することができ、具体的には遮音構造体１０を曲面形状や凹凸形状に配置することも可能である。
【0050】
以上説明した通り、本発明の遮音構造体１０は、様々な装置や設備の少なくとも一部を覆うカバーや、人体の一部や１人または複数の人が入る空間の少なくとも一部を覆うブースやパーティションに採用することができる。遮音構造体１０は、立方体、直方体、錘状、ドーム状、ブース状等の任意の形状を有するものであってよい。遮音構造体１０の遮音機構１，６からなる各部分にはそれぞれ、少なくとも２×２以上のマトリクス状に配置された４つ以上の区画５が設けられていることが好ましい。
【0051】
本発明の遮音構造体１０によると、薄型かつ軽量であって、特に１０００Ｈｚ以下の低周波数領域での良好な遮音性を有するとともに、構造が柔軟であるため、搭載部位が曲面状または凹凸を有する面に容易に安定的に搭載することができる。そして、発音源１２（例えば機械装置など）または発音源１２から隔離する空間を側方から少なくとも部分的に覆う包囲部１１により、発音源１２が発する音の影響を抑制することができる。
【実施例0052】
本発明の具体的な実施例と比較例について以下に説明する。
［実施例１］
本発明の実施例１の遮音構造体１０の遮音機構１は、図３～４に示す第１の実施形態と同じ構造である。膜部２は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の膜部２は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２３．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２５．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２８．８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが７０で、膜厚が０．５ｍｍのＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）からなる。この膜部２の平面形状が面積１０００ｃｍ2の正方形である場合には、曲げ剛性Ｋは６７．２Ｎ/ｍｍ2であり、平面形状が面積４００ｃｍ2の正方形である場合には、曲げ剛性Ｋは４２．５Ｎ/ｍｍ2である。仮に、この膜部２と同じ材料で、膜厚が３ｍｍで平面形状が面積１０００ｃｍ2の正方形である膜部を形成した場合には、その曲げ剛性Ｋは約１．５×１０4Ｎ/ｍｍ2である。
［実施例１］
本発明の実施例１の遮音構造体１０の遮音機構１は、図３～４に示す第１の実施形態と同じ構造である。膜部２は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の膜部２は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２３．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２５．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２８．８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが７０で、膜厚が０．５ｍｍのＥＰＤＭ（エチレン－プロピレン－ジエンゴム）からなる。この膜部２の平面形状が面積１０００ｃｍ2の正方形である場合には、曲げ剛性Ｋは６７．２Ｎ/ｍｍ2であり、平面形状が面積４００ｃｍ2の正方形である場合には、曲げ剛性Ｋは４２．５Ｎ/ｍｍ2である。仮に、この膜部２と同じ材料で、膜厚が３ｍｍで平面形状が面積１０００ｃｍ2の正方形である膜部を形成した場合には、その曲げ剛性Ｋは約１．５×１０4Ｎ/ｍｍ2である。
【0053】
本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１３．２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１５．０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１４であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１７．４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２０．２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが６５で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。ただし、最も外側に位置する支持壁部３のみは、板厚が半分の０．８ｍｍである。複数の支持壁部３（第１壁部３ａおよび第２壁部３ｂ）によって画定される区画５は２５ｍｍ×２５ｍｍの正方形状であり、膜部２の２００ｍｍ×２００ｍｍの正方形の領域（評価面）に４９個の区画５が存在する。ただし、図面にはこの領域の一部のみを模式的に示している。錘部４は直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が６ｍｍの円柱状である。
【0054】
この錘部４のうち、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、高さが３ｍｍであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例のばね部４ａは、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．６０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．７４ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．２４であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．９７ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１．３１ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１６であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが１０のシリコーンゴムからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂも高さが３ｍｍであり、剛性を有するステンレス（ＳＵＳ３０４）からなる。錘部４の質量は約０．８ｇであり、錘部４の設置面に垂直な方向に対して、周波数６００Ｈｚ～６５０Ｈｚにピークを示す共振を有する。遮音機構１全体の高さは１０．５ｍｍであり、１つの区画５における膜部２、支持壁部３、錘部４を含む全体の面密度は、２．９７ｋｇ／ｍ2である。なお、面密度はサンプルの重量と面積とから計算された値である。
【0055】
本実施例の遮音機構１の支持壁部３の、膜部２に取り付けられている側と反対側の端面を入射音側として遮音性を測定した。具体的には、ＪＩＳ Ａ１４４１－１に示されているインテンシティ法に準じ、音源室が残響室であり受音室が半無響室である試験設備室を用い、１／３オクターブバンド分析による１／３オクターブバンド中心周波数［Ｈｚ］に対する音響透過損失（透過損失）［ｄＢ］を求めた。１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を求め、図１５（Ａ）～１５（Ｃ），１６（Ａ）～１６（Ｃ），１８（Ｂ）に示している。音響透過損失が大きいほど遮音性が高い。なお、図１５（Ａ）～１８（Ｂ）に示されている１／３オクターブバンド中心周波数［Ｈｚ］において、１ｋＨｚは１０００Ｈｚであり、接頭語「ｋ」は１０００を意味する。
【0056】
［実施例２］
本発明の実施例２の遮音構造体１０の遮音機構６は、図８に示す第２の実施形態と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じである。そして、錘部７は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなり、直径が１３ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が５ｍｍの円柱状である。錘部７の質量は約０．８５ｇであり、この構成の面密度は、３．０４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構６の遮音性を求め、図１５（Ｂ）に示している。
本発明の実施例２の遮音構造体１０の遮音機構６は、図８に示す第２の実施形態と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じである。そして、錘部７は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなり、直径が１３ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が５ｍｍの円柱状である。錘部７の質量は約０．８５ｇであり、この構成の面密度は、３．０４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構６の遮音性を求め、図１５（Ｂ）に示している。
【0057】
［実施例３］
図１９に示す本発明の実施例３の遮音構造体１０の遮音機構６は、実施例２と同じ構造であるが、実施例２の錘部７よりも小型の錘部７を有している。図１９（Ａ）は遮音機構６の斜視図であり、図１９（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じである。錘部７は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなり、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が５ｍｍの円柱状である。錘部７の質量は約０．１５ｇである。この構成の面密度は、２．５４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構６の遮音性を求め、図１５（Ｂ）に示している。
図１９に示す本発明の実施例３の遮音構造体１０の遮音機構６は、実施例２と同じ構造であるが、実施例２の錘部７よりも小型の錘部７を有している。図１９（Ａ）は遮音機構６の斜視図であり、図１９（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じである。錘部７は、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなり、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が５ｍｍの円柱状である。錘部７の質量は約０．１５ｇである。この構成の面密度は、２．５４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構６の遮音性を求め、図１５（Ｂ）に示している。
【0058】
［実施例４］
本発明の実施例４の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の支持壁部３よりも柔らかい支持壁部３を有している。本実施例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１．４８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．０７であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１．７２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．００ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１１であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．３３ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。ただし、最も外側に位置する支持壁部３のみは、板厚が半分の０．８ｍｍである。この構成の面密度は、２．５２ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１５（Ｃ）に示している。
本発明の実施例４の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の支持壁部３よりも柔らかい支持壁部３を有している。本実施例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１．４８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．０７であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１．７２ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．００ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１１であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．３３ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１２であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。ただし、最も外側に位置する支持壁部３のみは、板厚が半分の０．８ｍｍである。この構成の面密度は、２．５２ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１５（Ｃ）に示している。
【0059】
［実施例５］
実施例５の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の膜部２よりも柔らかい膜部２を有している。本実施例の支持壁部３および錘部４は実施例１の支持壁部３および錘部４と同じである。本実施例の膜部２は、実施例４の支持壁部３の材料と同じＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０のＥＰＤＭからなり、その形状および寸法は実施例１の膜部２と同じである。この構成の面密度は、２．８３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ａ）に示している。
実施例５の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の膜部２よりも柔らかい膜部２を有している。本実施例の支持壁部３および錘部４は実施例１の支持壁部３および錘部４と同じである。本実施例の膜部２は、実施例４の支持壁部３の材料と同じＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが３０のＥＰＤＭからなり、その形状および寸法は実施例１の膜部２と同じである。この構成の面密度は、２．８３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ａ）に示している。
【0060】
［実施例６］
図２０に示す実施例６の遮音構造体１０の遮音機構１は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の区画５よりも広い区画５を有している。図２０（Ａ）は遮音機構１の斜視図であり、図２０（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。そして、本実施例の支持壁部３自体は実施例１の支持壁部３と同じであるが、実施例１よりも広い間隔で並べて配置されている。その結果、本実施例の各区画５はそれぞれ５０ｍｍ×５０ｍｍの正方形状で、その面積は２５００ｍｍ２である。この構成の面密度は、１．６０ｋｇ／ｍ2である。膜部２の２００ｍｍ×２００ｍｍの正方形の領域（評価面）に９個の区画５が存在する。ただし、図面にはこの領域の一部のみを模式的に示している。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ｂ）に示している。
図２０に示す実施例６の遮音構造体１０の遮音機構１は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の区画５よりも広い区画５を有している。図２０（Ａ）は遮音機構１の斜視図であり、図２０（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。そして、本実施例の支持壁部３自体は実施例１の支持壁部３と同じであるが、実施例１よりも広い間隔で並べて配置されている。その結果、本実施例の各区画５はそれぞれ５０ｍｍ×５０ｍｍの正方形状で、その面積は２５００ｍｍ２である。この構成の面密度は、１．６０ｋｇ／ｍ2である。膜部２の２００ｍｍ×２００ｍｍの正方形の領域（評価面）に９個の区画５が存在する。ただし、図面にはこの領域の一部のみを模式的に示している。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ｂ）に示している。
【0061】
［実施例７］
実施例７の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、錘部４が、直径が１３ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が９ｍｍの円柱状である。この錘部４のうち、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは高さが４ｍｍであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例のばね部４ａは、２３℃、１Ｈｚの動的貯蔵弾性率が０．０６ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０７ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であるポリウレタンフォームからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは高さが５ｍｍであり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなる。錘部４の質量は約１．０ｇである。
実施例７の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、錘部４が、直径が１３ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が９ｍｍの円柱状である。この錘部４のうち、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは高さが４ｍｍであり、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下で、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下の範囲内である弾性体からなる。より具体的には、本実施例のばね部４ａは、２３℃、１Ｈｚの動的貯蔵弾性率が０．０６ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０７ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．０８ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１０ＭＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．１５であるポリウレタンフォームからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは高さが５ｍｍであり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなる。錘部４の質量は約１．０ｇである。
【0062】
本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じである。この構成の面密度は、３．０８ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ｃ）に示している。
【0063】
［実施例８］
実施例８の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じであるが、本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状であり、実施例１の錘部４のばね部４ａと同じ材料（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが１０のシリコーンゴム）からなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が１３ｍｍで高さが５ｍｍの円柱状であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなる。錘部４の質量は約１．０ｇである。この構成の面密度は、３．１３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ｃ），１７（Ａ）に示している。
実施例８の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じであるが、本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状であり、実施例１の錘部４のばね部４ａと同じ材料（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが１０のシリコーンゴム）からなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が１３ｍｍで高さが５ｍｍの円柱状であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが６５のＥＰＤＭからなる。錘部４の質量は約１．０ｇである。この構成の面密度は、３．１３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１６（Ｃ），１７（Ａ）に示している。
【0064】
［実施例９］
実施例９の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例８の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例の支持壁部３は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、２．８１ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ａ）～１７（Ｃ）に示している。
実施例９の遮音構造体１０の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例８の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例の支持壁部３は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、２．８１ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ａ）～１７（Ｃ）に示している。
【0065】
［実施例１０］
図２１に示す実施例１０の遮音構造体１０の遮音機構１は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。図２１は遮音機構１の断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例９の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例の支持壁部３は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１４ｍｍのＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、３．１６ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ｂ）に示している。
図２１に示す実施例１０の遮音構造体１０の遮音機構１は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。図２１は遮音機構１の断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例９の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例の支持壁部３は、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１４ｍｍのＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、３．１６ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ｂ）に示している。
【0066】
［実施例１１］
図２２に示す実施例１１の遮音構造体１０の遮音機構１は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。図２２（Ａ）は遮音機構１の斜視図であり、図２２（Ｂ）はそのＢ－Ｂ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例９の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例では、複数の支持壁部のうちの一部の支持壁部３ｄは、他の支持壁部３ｃよりも、膜部２に直交する方向に延びる高さが高い。すなわち、本実施例の遮音機構１は、実施例１０の支持壁部３と同じく高さが高い支持壁部（一部の支持壁部）３ｄと、実施例９の支持壁部３と同じく高さが低い支持壁部（他の支持壁部）３ｃと、を有している。具体的には、支持壁部３ｃは、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなり、支持壁部３ｄは、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１５ｍｍのＥＰＤＭからなる。支持壁部３ｄは、支持壁部３ｃの１．５倍の高さを有している。本実施例では、図２２（Ａ），２２（Ｂ）に示すように、高さが高い支持壁部３ｄが配置された行と、高さが低い支持壁部３ｃのみが配置された行とが交互に位置している。それにより、７×７の格子状に並ぶ４９個の正方形の区画５のうち、１６個の区画５が、高さが高い支持壁部３ｄに囲まれた区画である。この構成の面密度は、３．０２ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ｃ）に示している。
図２２に示す実施例１１の遮音構造体１０の遮音機構１は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。図２２（Ａ）は遮音機構１の斜視図であり、図２２（Ｂ）はそのＢ－Ｂ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本実施例の膜部２および錘部４は実施例９の膜部２および錘部４と同じであるが、本実施例では、複数の支持壁部のうちの一部の支持壁部３ｄは、他の支持壁部３ｃよりも、膜部２に直交する方向に延びる高さが高い。すなわち、本実施例の遮音機構１は、実施例１０の支持壁部３と同じく高さが高い支持壁部（一部の支持壁部）３ｄと、実施例９の支持壁部３と同じく高さが低い支持壁部（他の支持壁部）３ｃと、を有している。具体的には、支持壁部３ｃは、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのＥＰＤＭからなり、支持壁部３ｄは、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが３０で、板厚が１．６ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１５ｍｍのＥＰＤＭからなる。支持壁部３ｄは、支持壁部３ｃの１．５倍の高さを有している。本実施例では、図２２（Ａ），２２（Ｂ）に示すように、高さが高い支持壁部３ｄが配置された行と、高さが低い支持壁部３ｃのみが配置された行とが交互に位置している。それにより、７×７の格子状に並ぶ４９個の正方形の区画５のうち、１６個の区画５が、高さが高い支持壁部３ｄに囲まれた区画である。この構成の面密度は、３．０２ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１７（Ｃ）に示している。
【0067】
［実施例１２］
実施例１２の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の錘部４は実施例８の錘部４と同じである。本実施例の膜部２および支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が７．８１ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０６であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が８．６２ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０８であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が９．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．１１であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１０．３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０８であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５０で、膜部２の厚みが１．０ｍｍで、支持壁部３の板厚が１．２ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのスチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の一体成型により形成されたものである。この構成の面密度は、２．５６ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
実施例１２の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の錘部４は実施例８の錘部４と同じである。本実施例の膜部２および支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が７．８１ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０６であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が８．６２ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０８であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が９．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．１１であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が１０．３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０８であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５０で、膜部２の厚みが１．０ｍｍで、支持壁部３の板厚が１．２ｍｍで、膜部２に直交する方向の高さが１０ｍｍのスチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）の一体成型により形成されたものである。この構成の面密度は、２．５６ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
【0068】
［実施例１３］
実施例１３の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状であり、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０３であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．２５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５のＴＰＳからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が１１ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが７０のＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、２．５０ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
実施例１３の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状であり、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０３であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．１９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．２５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５のＴＰＳからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が１１ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さが７０のＥＰＤＭからなる。この構成の面密度は、２．５０ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
【0069】
［実施例１４］
実施例１３の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状である。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が９ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状である。本実施例の錘部４のばね部４ａおよび質量部４ｂは、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２１ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２５ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５のＴＰＳからなる。この構成の面密度は、２．１４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
実施例１３の遮音機構１（図示せず）は、図５に示す第１の実施形態の変形例と同じ構造である。本実施例の膜部２および支持壁部３は実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。本実施例の錘部４は、小径の円柱状のばね部４ａと、大径の円柱状の質量部４ｂとからなる。錘部４の、膜部２に取り付けられている側の部分であるばね部４ａは、直径が６ｍｍで高さ（膜部２に直交する方向の寸法）が３ｍｍの円柱状である。錘部４の、膜部２に取り付けられている側と反対側の部分である質量部４ｂは、直径が９ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状である。本実施例の錘部４のばね部４ａおよび質量部４ｂは、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２１ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０４であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２３ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０３であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２９ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．０５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が０．２５ＭＰａで損失正接（ｔａｎδ）が０．１７であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３によるデュロメータＡ硬さが５のＴＰＳからなる。この構成の面密度は、２．１４ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本実施例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ａ）に示している。
【0070】
［比較例１］
比較例１として、実施例１の遮音構造体１０の遮音機構１と同じ質量の部材が載置された場合の、質量則に基づいて算出される遮音性の理論値を求めて、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）に示している。この構成の面密度は、２．９０ｋｇ／ｍ2である。
比較例１として、実施例１の遮音構造体１０の遮音機構１と同じ質量の部材が載置された場合の、質量則に基づいて算出される遮音性の理論値を求めて、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）に示している。この構成の面密度は、２．９０ｋｇ／ｍ2である。
【0071】
［比較例２］
比較例２として、実施例１と同様な方法で膜部２のみの遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）に示している。本比較例の膜部２は実施例１の膜部２と同じであり、実施例１のような支持壁部３および錘部４が存在しない。この構成の面密度は、０．６８ｋｇ／ｍ2である。
比較例２として、実施例１と同様な方法で膜部２のみの遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）に示している。本比較例の膜部２は実施例１の膜部２と同じであり、実施例１のような支持壁部３および錘部４が存在しない。この構成の面密度は、０．６８ｋｇ／ｍ2である。
【0072】
［比較例３］
比較例３として、実施例１と同様な方法で、膜部２と支持壁部３のみからなる遮音機構の遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）～１５（Ｂ），１６（Ｃ）に示している。本比較例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じであるが、錘部４が存在しない。この構成の面密度は、２．４３ｋｇ／ｍ2である。
比較例３として、実施例１と同様な方法で、膜部２と支持壁部３のみからなる遮音機構の遮音性を測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１５（Ａ）～１５（Ｂ），１６（Ｃ）に示している。本比較例の膜部２および支持壁部３は実施例１の膜部２および支持壁部３と同じであるが、錘部４が存在しない。この構成の面密度は、２．４３ｋｇ／ｍ2である。
【0073】
［比較例４］
比較例４の遮音構造体の遮音機構（図示せず）は、実施例１と実質的に同じ構造であるが、実施例１の支持壁部３よりも硬く、柔軟でない支持壁部３を有している。本比較例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。本比較例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０３ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００４５であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０４ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００００６０であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０５ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．０４５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０７ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００７９であるポリ乳酸（ＰＬＡ樹脂）からなり、その形状および寸法は実施例１の支持壁部３と同じである。この構成の面密度は、２．６３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本比較例の遮音機構１の遮音性を求め、図１５（Ｃ）に示している。
比較例４の遮音構造体の遮音機構（図示せず）は、実施例１と実質的に同じ構造であるが、実施例１の支持壁部３よりも硬く、柔軟でない支持壁部３を有している。本比較例の膜部２および錘部４は実施例１の膜部２および錘部４と同じである。本比較例の支持壁部３は、２３℃で周波数１Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０３ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００４５であり、２３℃で周波数１０Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０４ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００００６０であり、２３℃で周波数１００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０５ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．０４５であり、２３℃で周波数１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率（Ｅ’）が２．０７ＧＰａで、損失正接（ｔａｎδ）が０．００７９であるポリ乳酸（ＰＬＡ樹脂）からなり、その形状および寸法は実施例１の支持壁部３と同じである。この構成の面密度は、２．６３ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本比較例の遮音機構１の遮音性を求め、図１５（Ｃ）に示している。
【0074】
［比較例５］
比較例５として、比較例３と同様に、図２３に示すように、膜部２と支持壁部３のみからなる遮音機構の遮音性を実施例１と同様な方法で測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１８（Ａ）に示している。図２３（Ａ）はこの遮音機構の斜視図であり、図２３（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本比較例の膜部２および支持壁部３は、実施例１および比較例３の膜部２および支持壁部３とは異なり、実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。そして、本比較例の遮音機構には錘部４が存在しない。この構成の面密度は、１．８８ｋｇ／ｍ2である。
比較例５として、比較例３と同様に、図２３に示すように、膜部２と支持壁部３のみからなる遮音機構の遮音性を実施例１と同様な方法で測定し、１／３オクターブバンド中心周波数と音響透過損失との関係を図１８（Ａ）に示している。図２３（Ａ）はこの遮音機構の斜視図であり、図２３（Ｂ）はそのＡ－Ａ線に沿って切断して上下反転した断面図である。本比較例の膜部２および支持壁部３は、実施例１および比較例３の膜部２および支持壁部３とは異なり、実施例１２の膜部２および支持壁部３と同じである。そして、本比較例の遮音機構には錘部４が存在しない。この構成の面密度は、１．８８ｋｇ／ｍ2である。
【0075】
［比較例６］
比較例６の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の膜部２よりも膜厚が薄い樹脂材料からなる膜部２を有している。本比較例の支持壁部３および錘部４は実施例１の支持壁部３および錘部４と同じである。本比較例の膜部２は、膜厚が０．０５ｍｍの低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）からなる。この構成の面密度は、２．２５ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本比較例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ｂ）に示している。
比較例６の遮音機構１（図示せず）は、実施例１と同じ構造であるが、実施例１の膜部２よりも膜厚が薄い樹脂材料からなる膜部２を有している。本比較例の支持壁部３および錘部４は実施例１の支持壁部３および錘部４と同じである。本比較例の膜部２は、膜厚が０．０５ｍｍの低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）からなる。この構成の面密度は、２．２５ｋｇ／ｍ2である。実施例１と同様な方法で本比較例の遮音機構１の遮音性を求め、図１８（Ｂ）に示している。
【0076】
［結果］
前述した本発明の実施例１～１４と比較例１～６を対比した結果を説明する。図１５（Ａ）を参照すると、本発明の遮音構造体１０の遮音機構１，６によって遮音効果が向上することが判る。特に、実施例１の遮音機構１によると、６３０Ｈｚよりも高い周波数帯において、質量則に基づく理論値（比較例１）よりも著しく大きな遮音効果が得られ、本発明の効果が大きいことがわかる。そして、特に１．２５ｋＨｚよりも低い周波数帯において比較例２、比較例３と対比すると、膜部２、支持壁部３、錘部４を有する実施例１の遮音性が大きいことが判る。
前述した本発明の実施例１～１４と比較例１～６を対比した結果を説明する。図１５（Ａ）を参照すると、本発明の遮音構造体１０の遮音機構１，６によって遮音効果が向上することが判る。特に、実施例１の遮音機構１によると、６３０Ｈｚよりも高い周波数帯において、質量則に基づく理論値（比較例１）よりも著しく大きな遮音効果が得られ、本発明の効果が大きいことがわかる。そして、特に１．２５ｋＨｚよりも低い周波数帯において比較例２、比較例３と対比すると、膜部２、支持壁部３、錘部４を有する実施例１の遮音性が大きいことが判る。
【0077】
図１５（Ｂ）を参照すると、本発明の第１の実施形態の遮音機構１（実施例１）でも、第２の実施形態の遮音機構６（実施例２，３）でも、同様に良好な遮音効果が得られることが判る。なお、実施例１のように、錘部４自体がばねマス共振器を構成する場合には、ばねマス共振器の共振によって膜部２の振動が低減される周波数（例えば６３０Ｈｚ～１０００Ｈｚ）付近で特に良好な遮音性が得られる。一方、実施例２，３のように、錘部７と膜部２とによりばねマス共振器を構成する場合には、錘部７の重さによって、遮音性が特に良好な周波数帯を調整することができる。例えば、錘部７が、実施例１の錘部４と同程度の質量であると、遮音性が特に良好な周波数帯が１０００Ｈｚ付近であり、錘部７を軽くすると、遮音性が特に良好な周波数帯を高周波数側にシフトすることができる。
【0078】
図１５（Ｃ）を参照すると、遮音機構の支持壁部３が柔軟材料からなるものでないと遮音性が低いが、支持壁部３が柔軟材料からなるものであると良好な遮音効果が得られることが判る。これは、支持壁部３が柔軟材料からなるものではなく硬いものであると、支持壁部３を介して膜部２に振動が伝搬しやすいのに対し、支持壁部３が柔軟材料からなるものであると、支持壁部３を介して膜部２に振動が伝搬しにくいからであると考えられる。なお、支持壁部３の硬さによって、遮音性が特に良好な周波数帯を調整することができる。例えば、支持壁部３をより柔らかくすると、遮音性が特に良好な周波数帯を低周波数側にシフトすることができる。
【0079】
図１６（Ａ）を参照すると、遮音機構の膜部２が柔らかすぎると、遮音性がやや低下することが判る。これは、膜部２が柔らかすぎると、ばねマス共振器が十分機能する程度の振動がばねマス共振器に伝わらないからであると考えられる。
【0080】
図１６（Ｂ）を参照すると、遮音機構の支持壁部３によって画定される膜部２の各区画５が大きすぎると遮音性がやや低下することが判る。各区画５が大きすぎると、ばねマス共振器が十分に機能せず、振動低減効果が薄れるからであると考えられる。従って、各区画５はある程度小さい（例えば１０００ｍｍ2以下である）ことが好ましい。
【0081】
図１６（Ｃ）を参照すると、遮音機構１の錘部４の材料や形状が異なっていても、それぞれが好ましい範囲の材料や形状であれば、本発明における遮音機能が発現することが示されている。従って、錘部４等の材料や形状を、好ましい範囲内で自由に設定できることがわかる。
【0082】
図１７（Ａ）を参照すると、支持壁部３のＪＩＳ Ｋ６２５３－３によるデュロメータＡ硬さがある程度異なっていても、同様な遮音効果が得られることがわかる。そして、図１７（Ｂ）を参照すると、支持壁部３の、膜部２に直交する方向に延びる高さがある程度異なっていても、同様な遮音効果が得られることがわかる。
【0083】
図１７（Ｃ）を参照すると、複数の支持壁部のうちの一部の支持壁部３ｄのみ、膜部２に直交する方向に延びる高さを高くして、その他の支持壁部３ｃの高さは低くした構成であっても、良好な遮音効果が得られることがわかる。なお、発音源や遮音機構１，６を、図示しない外部部材に搭載して支持する場合、高さが高い支持壁部３ｄが少な過ぎると遮音機構１，６の安定的な支持が困難になり、多過ぎると遮音機構１，６全体の重量が増大する。従って、高さが高い支持壁部３ｄで囲まれる区画５が、遮音機構１，６の総区画５の５％以上であることが好ましい。また、各支持壁部３ｃ，３ｄの、膜２に平行な断面を見た場合、高さが高い支持壁部３ｄの断面積の合計が、遮音機構１，６の全ての支持壁部３ｃ，３ｄの断面積の合計の１０％以上であることが好ましい。実施例１１では、平面形状が２５ｍｍ×２５ｍｍの正方形である膜部２のうちの２０ｍｍ×２０ｍｍ（面積４００ｃｍ2）の領域に７×７＝４９個の区画５が設けられており、そのうちの１６個の区画５が、高さが高い支持壁部３ｄで囲まれる区画５であるため、その割合は３２．６％であり好ましい。
【0084】
なお、実施例１０のように全ての支持壁部３の高さが高い場合であっても、実施例１１のように一部の支持壁部３ｄのみの高さが高い場合であっても、遮音機構１，６全体の重量の増大や設置の制限を抑制するために、前述したように遮音機構１，６全体の高さを２０ｍｍ以下にすることが好ましい。
【0085】
図１８（Ａ）を参照すると、膜部２および支持壁部３が熱可塑性材料の一体成型により形成されたものであっても、錘部４が設けられることで良好な遮音性が得られることがわかる。実施例１３のように、錘部４のばね部４ａと質量部（マス部）４ｂとからなるばねマス共振器において、ばね部４ａがより柔らかいと、共振周波数が低周波数側にシフトし、低周波数側で大きな遮音効果が得られることがわかる。このように錘部４の構成を変更することにより、遮音周波数帯の調整が可能である。また、実施例１４のように、錘部４が単一の材料からなる構成であっても、良好な遮音性が得られることがわかる。したがって、錘部４を単一の材料で製作することにより生産性を向上させることができる。
【0086】
図１８（Ｂ）を参照すると、膜部２が薄い樹脂材料（フィルム）からなると遮音性が低下するため、膜部２はある程度の厚さを有することが好ましいことがわかる。実施例１のＥＰＤＭのようなエラストマー材料に比べて、比較例６のＬＤＰＥのような樹脂材料は硬いため、膜厚を薄くすることが考えられるが、一定以上の膜厚がないと膜部２として柔らかすぎて、錘部４のばね部４ａと質量部（マス部）４ｂとからなるばねマス共振器が十分機能する程度の振動が錘部４に伝わらないと考えられる。従って、膜部２は、ある程度以上の厚さを有することが好ましい。
【0087】
本発明は以下の構成を有していてよい。
［１］発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記錘部の各々が、弾性を有するばね部と、前記ばね部よりも質量が大きい質量部とを有するばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
［２］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、［１］に記載の遮音構造体。
［３］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、［１］または［２］に記載の遮音構造体。
［４］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、［１］から［３］のいずれかに記載の遮音構造体。
［５］前記錘部の前記ばね部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側に位置し、前記質量部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側と反対側に位置する、［１］から［４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［６］前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも体積が大きい、［１］から［５］のいずれかに記載の遮音構造体。
［７］前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも密度が大きい材料からなる、［１］から［６］のいずれかに記載の遮音構造体。
［８］発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
［９］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、［８］に記載の遮音構造体。
［１０］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、［８］または［９］に記載の遮音構造体。
［１１］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、［８］から［１０］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１２］前記包囲部は、前記発音源または前記空間を側方から少なくとも部分的に覆う側板部と、前記発音源または前記空間を上方から少なくとも部分的に覆う天板部と、を含む、［１］から［１１］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１３］前記側板部の一部は、開閉可能な扉部を構成している、［１２］に記載の遮音構造体。
［１４］前記天板部と前記側板部にはそれぞれ４つ以上の前記区画が設けられており、当該区画はマトリクス状に配置されている、［１２］または［１３］に記載の遮音構造体。
［１５］前記支持壁部は、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記膜部に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含む、［１］から［１４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１６］前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状を有する角筒状である、［１］から［１５］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１７］各々の前記区画の面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下である、［１］から［１６］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１８］前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられている、［１］から［１７］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１９］前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり５０個以上５００個以下の前記区画が設けられている、［１８］に記載の遮音構造体。
［２０］前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である、［１］から［１９］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２１］前記支持壁部の板厚は１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、［２０］に記載の遮音構造体。
［２２］前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、［１］から［２１］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２３］前記膜部に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］から［２２］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２４］前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］から［２３］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２５］前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上である、［１］から［２４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２６］前記膜部のデュロメータＡ硬さは５０以上であり、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは１以上９０以下である、［１］から［２５］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１］発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記錘部の各々が、弾性を有するばね部と、前記ばね部よりも質量が大きい質量部とを有するばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
［２］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、［１］に記載の遮音構造体。
［３］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、［１］または［２］に記載の遮音構造体。
［４］前記膜部と前記支持壁部と前記ばね部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、［１］から［３］のいずれかに記載の遮音構造体。
［５］前記錘部の前記ばね部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側に位置し、前記質量部は、前記錘部の前記膜部に取り付けられている側と反対側に位置する、［１］から［４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［６］前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも体積が大きい、［１］から［５］のいずれかに記載の遮音構造体。
［７］前記錘部の前記質量部は前記ばね部よりも密度が大きい材料からなる、［１］から［６］のいずれかに記載の遮音構造体。
［８］発音源、または発音源から隔離する空間を、側方から少なくとも部分的に覆う包囲部を有する遮音構造体であって、
前記包囲部の少なくとも一部の、内側に向いた面が、遮音機構を有し、
前記遮音機構は、弾性を有する膜部と、前記膜部に立設されており弾性を有する支持壁部と、前記膜部に立設されている錘部と、を有し、
前記膜部は前記支持壁部によって複数の区画に分けられており、複数の前記区画の全ての内部に、または複数の前記区画のうちの一部の区画の内部に、前記錘部がそれぞれ位置しており、内部に前記錘部が位置している前記区画においては、１つの前記区画に１つの前記錘部が配置されており、
前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは、前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さよりも大きく、
前記膜部がばね部として、前記錘部が質量部としてばねマス共振器を構成していることを特徴とする、遮音構造体。
［９］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、エネルギー弾性を有しておらずゴム弾性を有する材料と、ゴム弾性を有しておらずエネルギー弾性を有する材料と、ゴム弾性とエネルギー弾性の両方を有する材料とのうちのいずれかからなる、［８］に記載の遮音構造体。
［１０］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける動的貯蔵弾性率が０．０１ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下である、［８］または［９］に記載の遮音構造体。
［１１］前記膜部と前記支持壁部はいずれも、２３℃で周波数１Ｈｚ～１０００Ｈｚにおける損失正接が０．０１以上０．５０以下である、［８］から［１０］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１２］前記包囲部は、前記発音源または前記空間を側方から少なくとも部分的に覆う側板部と、前記発音源または前記空間を上方から少なくとも部分的に覆う天板部と、を含む、［１］から［１１］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１３］前記側板部の一部は、開閉可能な扉部を構成している、［１２］に記載の遮音構造体。
［１４］前記天板部と前記側板部にはそれぞれ４つ以上の前記区画が設けられており、当該区画はマトリクス状に配置されている、［１２］または［１３］に記載の遮音構造体。
［１５］前記支持壁部は、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記膜部に平行な第１の方向に延びる複数の第１壁部と、前記膜部に直交する方向に延びるとともに前記第１の方向に直交する第２の方向に延びる複数の第２壁部と、を含む、［１］から［１４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１６］前記支持壁部は、個々の前記区画を画定する円形、楕円形または長円形の横断面形状を有する円筒状、あるいは、個々の前記区画を画定する多角形の横断面形状を有する角筒状である、［１］から［１５］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１７］各々の前記区画の面積は１００ｍｍ2以上１０００ｍｍ2以下である、［１］から［１６］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１８］前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記区画が設けられている、［１］から［１７］のいずれかに記載の遮音構造体。
［１９］前記膜部の面積１０００ｃｍ2あたり５０個以上５００個以下の前記区画が設けられている、［１８］に記載の遮音構造体。
［２０］前記支持壁部の板厚は０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である、［１］から［１９］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２１］前記支持壁部の板厚は１．０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、［２０］に記載の遮音構造体。
［２２］前記膜部の膜厚は０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である、［１］から［２１］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２３］前記膜部に直交する方向の高さが５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］から［２２］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２４］前記支持壁部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは５ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、［１］から［２３］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２５］前記錘部の、前記膜部に直交する方向に延びる高さは１ｍｍ以上である、［１］から［２４］のいずれかに記載の遮音構造体。
［２６］前記膜部のデュロメータＡ硬さは５０以上であり、前記支持壁部のデュロメータＡ硬さは１以上９０以下である、［１］から［２５］のいずれかに記載の遮音構造体。
【符号の説明】
【0088】
１，６ 遮音機構
２ 膜部
３ 支持壁部
３ａ 第１壁部
３ｂ 第２壁部
４，７ 錘部
４ａ ばね部
４ｂ 質量部
５ 区画
１０ 遮音構造体
１１ 包囲部
１１ａ 天板部
１１ｂ 側板部
１２ 発音源
１３ 設置面
２１ エンジン
２２ 発電機
２３ コンプレッサー
２４ 換気扇
２５ 作業台
２６ 会議テーブル
２ 膜部
３ 支持壁部
３ａ 第１壁部
３ｂ 第２壁部
４，７ 錘部
４ａ ばね部
４ｂ 質量部
５ 区画
１０ 遮音構造体
１１ 包囲部
１１ａ 天板部
１１ｂ 側板部
１２ 発音源
１３ 設置面
２１ エンジン
２２ 発電機
２３ コンプレッサー
２４ 換気扇
２５ 作業台
２６ 会議テーブル
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】