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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2025010844
(43)【公開日】2025-01-23
(54)【発明の名称】情報記録媒体用ガラス板
(51)【国際特許分類】
G11B 5/73 20060101AFI20250116BHJP
C03C 3/085 20060101ALI20250116BHJP
C03C 3/087 20060101ALI20250116BHJP
C03C 3/091 20060101ALI20250116BHJP
C03C 3/093 20060101ALI20250116BHJP
G11B 5/84 20060101ALI20250116BHJP
【ＦＩ】
G11B5/73
C03C3/085
C03C3/087
C03C3/091
C03C3/093
G11B5/84 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023113103
(22)【出願日】2023-07-10
(71)【出願人】
【識別番号】000004008
【氏名又は名称】日本板硝子株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110004314
【氏名又は名称】弁理士法人青藍国際特許事務所
(74)【代理人】
【識別番号】100107641
【弁理士】
【氏名又は名称】鎌田 耕一
(72)【発明者】
【氏名】倉知 淳史
(72)【発明者】
【氏名】宮部 大亮
(72)【発明者】
【氏名】角田 真悟
【テーマコード（参考）】
4G062
5D112
【Ｆターム（参考）】
4G062AA01
4G062BB01
4G062DA06
4G062DB03
4G062DB04
4G062DC01
4G062DC02
4G062DC03
4G062DD01
4G062DE01
4G062DE02
4G062DF01
4G062EA01
4G062EA02
4G062EA03
4G062EB01
4G062EB02
4G062EB03
4G062EB04
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4G062ED03
4G062ED04
4G062EE01
4G062EE02
4G062EE03
4G062EF01
4G062EG01
4G062FA01
4G062FA10
4G062FB01
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4G062FB03
4G062FC01
4G062FC02
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4G062FD01
4G062FE01
4G062FF01
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4G062FJ01
4G062FJ02
4G062FJ03
4G062FK01
4G062FK02
4G062FK03
4G062FL01
4G062GA01
4G062GA10
4G062GB01
4G062GC01
4G062GD01
4G062GE01
4G062HH01
4G062HH03
4G062HH05
4G062HH07
4G062HH09
4G062HH11
4G062HH12
4G062HH13
4G062HH15
4G062HH17
4G062HH20
4G062JJ01
4G062JJ03
4G062JJ05
4G062JJ07
4G062JJ10
4G062KK01
4G062KK03
4G062KK05
4G062KK07
4G062KK10
4G062MM29
4G062NN29
4G062NN33
4G062NN34
5D112AA02
5D112AA24
5D112BA03
5D112BA09
5D112FA04
(57)【要約】
【課題】情報記録媒体に適したガラス板を提供する。
【解決手段】本発明による情報記録媒体用ガラス板は、ヤング率が９４ＧＰａ以上、比重が２．８以下、ガラス転移温度が７００℃以上である。本発明による情報記録媒体用ガラス板は、例えば、１５～３０モル％のＭｇＯを含むガラス組成物を含み、また例えば、液相温度（Ｔ２）から失透温度を差し引いたΔＴが２０℃以上であり、また例えば、比弾性率が３６ＭＮｍ／ｋｇ以上であり、また例えば、厚さが１ｍｍ以下である。
【選択図】図１
【解決手段】本発明による情報記録媒体用ガラス板は、ヤング率が９４ＧＰａ以上、比重が２．８以下、ガラス転移温度が７００℃以上である。本発明による情報記録媒体用ガラス板は、例えば、１５～３０モル％のＭｇＯを含むガラス組成物を含み、また例えば、液相温度（Ｔ２）から失透温度を差し引いたΔＴが２０℃以上であり、また例えば、比弾性率が３６ＭＮｍ／ｋｇ以上であり、また例えば、厚さが１ｍｍ以下である。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ヤング率が９４ＧＰａ以上であり、
比重が２．８以下であり、
ガラス転移温度が７００℃以上である、情報記録媒体用ガラス板。
比重が２．８以下であり、
ガラス転移温度が７００℃以上である、情報記録媒体用ガラス板。
【請求項2】
１５～３０モル％のＭｇＯを含む、請求項１に記載のガラス板。
【請求項3】
ガラス転移温度が８００℃以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項4】
ヤング率が１００ＧＰａ以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項5】
液相温度（Ｔ２）から失透温度を差し引いたΔＴが２０℃以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項6】
比弾性率が３６ＭＮｍ／ｋｇ以上である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項7】
比重が２．６５以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項8】
厚さが１ｍｍ以下である、請求項１に記載のガラス板。
【請求項9】
第１主面と第２主面との間のＳｎＯ2濃度差が０．５質量％以下である、請求項１に記載のガラス板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、情報記録媒体用ガラス板、具体的にはＨＤＤ（Ｈａｒｄ Ｄｉｓｋ Ｄｒｉｖｅ）に代表される情報記録装置に使用するための情報記録媒体に適したガラス板に関する。
【背景技術】
【0002】
ＨＤＤに代表される磁気ディスク等の情報記録装置には、記録容量の増大とアクセス時間の短縮が要求され続けている。その達成手段の一つは、情報記録媒体の回転の高速化である。しかし、情報記録媒体の基板は回転により撓むため、回転数が高くなると情報記録媒体の共振が大きくなり、ついには情報記録媒体と磁気ヘッドが衝突し、読み取りエラーや磁気ヘッドクラッシュが発生することが懸念される。したがって、現状の基板では、フライングハイトと呼ばれる磁気ヘッドと情報記録媒体との距離をある程度以下にできず、これが記録容量の増加の足枷となっている。基板の撓み及び共振を小さくするためには、基板のヤング率が高いことが望ましい。ガラスは、その組成にもよるが、基本的に、アルミニウム基板を構成するアルミニウム合金よりもヤング率が高いことが知られている。情報記録媒体の基板を用途として開発されたガラス板は、例えば特許文献１に開示されている。
【0003】
また、情報記録媒体の製造プロセスでは、記録層を形成する工程において高温処理が必要になることがある。このため、情報記録媒体の基板には耐熱性が要求されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】国際公開第２０１２／１３１８２４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
特許文献１に開示されたガラス板のヤング率は、８０ＧＰａ程度以下であり、改善の余地がある。そこで本発明は、情報記録媒体に適したガラス板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明は、
ヤング率が９４ＧＰａ以上であり、
比重が２．８以下であり、
ガラス転移温度が７００℃以上である、情報記録媒体用ガラス板、を提供する。
ヤング率が９４ＧＰａ以上であり、
比重が２．８以下であり、
ガラス転移温度が７００℃以上である、情報記録媒体用ガラス板、を提供する。
【発明の効果】
【0007】
本発明によれば、情報記録媒体に適したガラス板が提供される。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】ＨＤＤの一例を示す部分断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
以下、本発明の詳細を説明するが、以下の説明は、本発明を特定の実施形態に制限する趣旨ではない。本明細書において、ある成分を「実質的に含まない」とは、その成分の含有率が０．１モル％未満、好ましくは０．０８モル％未満、より好ましくは０．０５モル％未満であることを意味する。また、以下では、ガラス組成物の融液の液相粘度η（単位：ｄＰａ・ｓ）の対数（ｌｏｇη）がｎとなる温度をＴｎと表記することがある。また、以下において、含有率及び特性の上限及び下限は、任意に組み合わせることが可能である。
【0010】
本発明は、以下の形態の情報記録媒体用ガラス板を提供する。
第１形態のガラス板は、ヤング率が９４ＧＰａ以上であり、比重が２．８以下であり、ガラス転移温度が７００℃以上である。
第１形態のガラス板は、ヤング率が９４ＧＰａ以上であり、比重が２．８以下であり、ガラス転移温度が７００℃以上である。
【0011】
第２形態のガラス板は、第１形態において、１５～３０モル％のＭｇＯを含むガラス組成物を含む。
【0012】
第３形態のガラス板は、第１又は第２形態において、ガラス転移温度が８００℃以上である。
【0013】
第４形態のガラス板は、第１～第３のいずれか１つの形態において、ヤング率が１００ＧＰａ以上である。
【0014】
第５形態のガラス板は、第１～第４のいずれか１つの形態において、液相温度（Ｔ２）から失透温度を差し引いたΔＴが２０℃以上である。
【0015】
第６形態のガラス板は、第１～第５のいずれか１つの形態において、比弾性率が３６ＭＮｍ／ｋｇ以上である。
【0016】
第７形態のガラス板は、第１～第６のいずれか１つの形態において、比重が２．６５以下である。
【0017】
第８形態のガラス板は、第１～第７のいずれか１つの形態において、厚さが１ｍｍ以下である。
【0018】
第９形態のガラス板は、第１～第８のいずれか１つの形態において、第１主面と第２主面との間のＳｎＯ2濃度差が０．５質量％以下である。
【0019】
［ハードディスク（ＨＤＤ）］
本実施形態によるガラス板は、高ヤング率かつ低比重であって、情報記録装置、特にＨＤＤに用いる情報記録媒体に適している。図１は、ＨＤＤの一例の部分断面図である。ＨＤＤ１０は、密閉ケースを構成するシュラウドと、シュラウド内に配置された複数枚のプラッタ１とを備えている。図１では、シュラウドはその部分のみが図示されている。また、情報記録媒体であるプラッタ１の枚数は、図示した４に限定されない。各プラッタ１は、ガラス板と、ガラス板の両主面上に形成された磁気記録層とを備えている。各プラッタ１は、中央部に円形の孔を有するリング状の円板である。隣接するプラッタ１の間にはリング状のスペーサ２が配置され、所定の間隔が確保されている。４枚のプラッタ１は、その孔においてスピンドルモータ３によって回転可能に支持されている。シュラウド内には、ヘッドアセンブリ５がさらに配置されている。ヘッドアセンブリ５は、４枚のプラッタ１の外周部に配置された本体部と、本体部からプラッタ１の主面に沿って延びるスイングアーム部とを有している。スイングアーム部は、その先端にスライダとも呼ばれる磁気ヘッド６を備えている。磁気ヘッド６は、プラッタ１の両主面に対応する数、すなわち図１では８、が配置されている。磁気ヘッド６は、プラッタ１の回転に伴い、プラッタの主面からわずかに浮上する。プラッタ１の撓みは、磁気ヘッド６のクラッシュをもたらす要因となる。
本実施形態によるガラス板は、高ヤング率かつ低比重であって、情報記録装置、特にＨＤＤに用いる情報記録媒体に適している。図１は、ＨＤＤの一例の部分断面図である。ＨＤＤ１０は、密閉ケースを構成するシュラウドと、シュラウド内に配置された複数枚のプラッタ１とを備えている。図１では、シュラウドはその部分のみが図示されている。また、情報記録媒体であるプラッタ１の枚数は、図示した４に限定されない。各プラッタ１は、ガラス板と、ガラス板の両主面上に形成された磁気記録層とを備えている。各プラッタ１は、中央部に円形の孔を有するリング状の円板である。隣接するプラッタ１の間にはリング状のスペーサ２が配置され、所定の間隔が確保されている。４枚のプラッタ１は、その孔においてスピンドルモータ３によって回転可能に支持されている。シュラウド内には、ヘッドアセンブリ５がさらに配置されている。ヘッドアセンブリ５は、４枚のプラッタ１の外周部に配置された本体部と、本体部からプラッタ１の主面に沿って延びるスイングアーム部とを有している。スイングアーム部は、その先端にスライダとも呼ばれる磁気ヘッド６を備えている。磁気ヘッド６は、プラッタ１の両主面に対応する数、すなわち図１では８、が配置されている。磁気ヘッド６は、プラッタ１の回転に伴い、プラッタの主面からわずかに浮上する。プラッタ１の撓みは、磁気ヘッド６のクラッシュをもたらす要因となる。
【0020】
ＨＤＤでは、高容量化のため、複数枚の薄いプラッタが狭いスペースに配置される。このような密な配置では、回転するプラッタの撓みがわずかであっても、磁気ヘッドのクラッシュが生じやすくなる。このため、プラッタを構成する材料のヤング率は高いことが望ましい。また、複数枚のプラッタを回転させる小型モータの負荷を小さくするためには、プラッタを構成する比重は小さいことが望ましい。ＨＤＤの高容量化の進展に伴い、高ヤング率化と共に低比重化の重要性は大きくなっている。さらに、記録密度向上の観点からは、熱アシスト記録（ＨＡＭＲ；heat-assisted magnetic recording）に代表されるエネルギー－アシスト磁気記録に対応できる磁気記録層の使用が望ましい。熱アシスト記録に対応できる磁気記録層の成膜には高温の熱処理が必要とされる。この場合、基板であるガラス板には耐熱性が求められる。ガラス板の特性としては、ヤング率及び比重と共に、耐熱性の指標となるガラス転移温度（Ｔｇ）も重視することが望ましい。
【0021】
［ガラス板に含まれるガラス組成物の各成分］
以下において、ガラス成分の含有率を示す％は、特に断らない限り、すべてモル％である。
（ＳｉＯ2）
ＳｉＯ2は、ガラス骨格を形成し、耐熱性の向上に寄与する成分である。ＳｉＯ2の含有率は、５０～７０％の範囲にあってもよい。ＳｉＯ2の含有率は、５２％以上、さらに５３％以上、特に５４％以上が好ましく、場合によっては５６％以上、さらに５７％以上、であってもよい。ＳｉＯ2の含有率が高すぎると、ヤング率が低下することがある。したがって、ＳｉＯ2の含有率は、６９％以下、６７％以下、６５％以下、６２％以下、６１％以下、さらに６０％以下、特に５９％以下が好ましく、場合によっては５８％以下、５７．８％以下、さらに５７．５％以下であってもよい。
以下において、ガラス成分の含有率を示す％は、特に断らない限り、すべてモル％である。
（ＳｉＯ2）
ＳｉＯ2は、ガラス骨格を形成し、耐熱性の向上に寄与する成分である。ＳｉＯ2の含有率は、５０～７０％の範囲にあってもよい。ＳｉＯ2の含有率は、５２％以上、さらに５３％以上、特に５４％以上が好ましく、場合によっては５６％以上、さらに５７％以上、であってもよい。ＳｉＯ2の含有率が高すぎると、ヤング率が低下することがある。したがって、ＳｉＯ2の含有率は、６９％以下、６７％以下、６５％以下、６２％以下、６１％以下、さらに６０％以下、特に５９％以下が好ましく、場合によっては５８％以下、５７．８％以下、さらに５７．５％以下であってもよい。
【0022】
（Ａｌ2Ｏ3）
Ａｌ2Ｏ3は、ガラス組成物の耐熱性、耐水性等の維持に貢献し、失透温度、粘度等に影響を与える成分でもある。Ａｌ2Ｏ3の含有率は、７．５～２６％の範囲にあってもよい。Ａｌ2Ｏ3の含有率は、９％以上、さらに１０％以上、特に１１％以上が好ましく、場合によっては１２％以上、さらには１４％以上であってもよい。Ａｌ2Ｏ3の含有率が高すぎると、液相温度が大きく上昇して製造に不都合が生じることがある。したがって、Ａｌ2Ｏ3の含有率は、２４％以下、さらに２２％以下が好ましく、場合によっては２０％以下、さらには１９％以下であってもよい。
Ａｌ2Ｏ3は、ガラス組成物の耐熱性、耐水性等の維持に貢献し、失透温度、粘度等に影響を与える成分でもある。Ａｌ2Ｏ3の含有率は、７．５～２６％の範囲にあってもよい。Ａｌ2Ｏ3の含有率は、９％以上、さらに１０％以上、特に１１％以上が好ましく、場合によっては１２％以上、さらには１４％以上であってもよい。Ａｌ2Ｏ3の含有率が高すぎると、液相温度が大きく上昇して製造に不都合が生じることがある。したがって、Ａｌ2Ｏ3の含有率は、２４％以下、さらに２２％以下が好ましく、場合によっては２０％以下、さらには１９％以下であってもよい。
【0023】
特に量産を考慮すると、ガラス組成物の失透温度は液相温度よりも十分低いことが好ましい。失透温度を液相温度よりも十分に低下させるために適したＡｌ2Ｏ3の含有率は、１１～１５％、さらに１１～１４％、特に１１．５～１３．５％である。後述するように、失透温度を液相温度と比較して十分に低下させるためには、適量のＬｉ2Ｏ及び／又はＢ2Ｏ3を添加するとよい。１１～１５％のＡｌ2Ｏ3の含有率は、比重の低下にも寄与することがある。耐クラック荷重を十分に大きく、及び／又は、ガラス転移温度（Ｔｇ）を十分に高くするために適したＡｌ2Ｏ3の含有率は、１５～２６％、さらに１６～２２％、特に１７～２１％である。
【0024】
＜（Ａｌ2Ｏ3）／（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）＞
ＳｉＯ2とＡｌ2Ｏ3の含有率の合計に対するＡｌ2Ｏ3のモル比は、０．１５～０．３５の範囲に設定することが望ましい。これにより、高いヤング率と高すぎない液相温度との両立が容易になる。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、０．１６以上、さらに０．１８以上、場合によっては０．２０以上であってもよく、０．３０以下であってもよい。なお、、Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏを共に含む組成において、低比重化に適したモル比Ａｌ2Ｏ3／（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、０．２５以下である。
ＳｉＯ2とＡｌ2Ｏ3の含有率の合計に対するＡｌ2Ｏ3のモル比は、０．１５～０．３５の範囲に設定することが望ましい。これにより、高いヤング率と高すぎない液相温度との両立が容易になる。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、０．１６以上、さらに０．１８以上、場合によっては０．２０以上であってもよく、０．３０以下であってもよい。なお、、Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏを共に含む組成において、低比重化に適したモル比Ａｌ2Ｏ3／（ＳｉＯ2＋Ａｌ2Ｏ3）は、０．２５以下である。
【0025】
（ＭｇＯ）
ＭｇＯは、ヤング率の向上に寄与し、失透温度、粘度等に影響を与える成分でもある。ＭｇＯの含有率は、１５～３０％の範囲にあってもよい。ＭｇＯの含有率は、１７％以上、さらに１８％以上、特に２０％以上が好ましく、場合によっては２１％以上、さらには２２％以上であってもよい。ＭｇＯの含有率が高すぎると、液相温度が大きく上昇することがある。したがって、ＭｇＯの含有率は、２９％以下が好ましく、場合によっては２８％以下、さらには２７％以下であってもよい。
ＭｇＯは、ヤング率の向上に寄与し、失透温度、粘度等に影響を与える成分でもある。ＭｇＯの含有率は、１５～３０％の範囲にあってもよい。ＭｇＯの含有率は、１７％以上、さらに１８％以上、特に２０％以上が好ましく、場合によっては２１％以上、さらには２２％以上であってもよい。ＭｇＯの含有率が高すぎると、液相温度が大きく上昇することがある。したがって、ＭｇＯの含有率は、２９％以下が好ましく、場合によっては２８％以下、さらには２７％以下であってもよい。
【0026】
失透温度を液相温度よりも十分に低下させるために適したＭｇＯの含有率は、１８～３０％、さらに２０～２８％である。
【0027】
耐クラック荷重を十分に大きくするために適したＭｇＯの含有率は、１７～３０％、さらに１８～２６％、特に２２～２６％である。
【0028】
（ＣａＯ）
ＣａＯは、耐水性等の維持に貢献し、失透温度、粘度等に影響を与える任意成分である。ＣａＯの含有率は、０～８％の範囲にあってもよい。適量のＣａＯの添加は液相温度を低下させる観点から好ましい。したがって、ＣａＯは添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、さらには０．１２％以上が好ましく、場合によっては２％以上、さらには３％以上であってもよい。ただし、多すぎるＣａＯはヤング率を低下させることがある。したがって、ＣａＯの含有率は、７％以下、さらには５％以下、特に４．５％以下、場合によっては４％以下が好ましい。ヤング率及び耐クラック荷重の改善のために特に適しているＣａＯの含有率は、１％未満である。
ＣａＯは、耐水性等の維持に貢献し、失透温度、粘度等に影響を与える任意成分である。ＣａＯの含有率は、０～８％の範囲にあってもよい。適量のＣａＯの添加は液相温度を低下させる観点から好ましい。したがって、ＣａＯは添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、さらには０．１２％以上が好ましく、場合によっては２％以上、さらには３％以上であってもよい。ただし、多すぎるＣａＯはヤング率を低下させることがある。したがって、ＣａＯの含有率は、７％以下、さらには５％以下、特に４．５％以下、場合によっては４％以下が好ましい。ヤング率及び耐クラック荷重の改善のために特に適しているＣａＯの含有率は、１％未満である。
【0029】
＜ＭｇＯとＣａＯとの合計＞
ＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は、１８～３５％、好ましくは２０～３０％の範囲にあってもよい。
ＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は、１８～３５％、好ましくは２０～３０％の範囲にあってもよい。
【0030】
＜（Ａｌ2Ｏ3）／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）＞
ＭｇＯとＣａＯの含有率の合計に対するＡｌ2Ｏ3のモル比は、１．２以下、さらに１未満に設定することが望ましい。これにより、高いヤング率と高すぎない液相温度との両立が容易になる。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．３～０．９、特に０．３５～０．８５が好ましく、場合によっては０．４～０．７、さらには０．４～０．６であってもよい。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．３～０．５であってもよい。ただし、耐クラック荷重の改善に特に適しているモル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．５～１．０、０．７以上１未満、さらに０．７～０．９、特に０．８～０．９である。
ＭｇＯとＣａＯの含有率の合計に対するＡｌ2Ｏ3のモル比は、１．２以下、さらに１未満に設定することが望ましい。これにより、高いヤング率と高すぎない液相温度との両立が容易になる。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．３～０．９、特に０．３５～０．８５が好ましく、場合によっては０．４～０．７、さらには０．４～０．６であってもよい。モル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．３～０．５であってもよい。ただし、耐クラック荷重の改善に特に適しているモル比Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）は、０．５～１．０、０．７以上１未満、さらに０．７～０．９、特に０．８～０．９である。
【0031】
（Ｂ2Ｏ3）
Ｂ2Ｏ3は、ガラスの骨格を形成すると共に、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。Ｂ2Ｏ3の含有率は、０～３％の範囲にあってもよい。微量のＢ2Ｏ3の添加は、失透温度の低下に寄与することがある。微量のＢ2Ｏ3の添加は、比重の低下にも寄与することがある。したがって、Ｂ2Ｏ3は添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、０．２％以上、特に０．３％以上が好ましく、場合によっては０．５％以上、さらには０．７％以上であってもよい。ただし、多すぎるＢ2Ｏ3はヤング率を低下させることがある。Ｂ2Ｏ3の含有率は、２．５％以下、さらに２％以下、特に１．８％以下が好ましく、場合によっては１．６％以下、さらに１．５％以下であってもよい。Ｂ2Ｏ3の含有率の好ましい範囲の一例は、０．１～１．６％である。
Ｂ2Ｏ3は、ガラスの骨格を形成すると共に、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。Ｂ2Ｏ3の含有率は、０～３％の範囲にあってもよい。微量のＢ2Ｏ3の添加は、失透温度の低下に寄与することがある。微量のＢ2Ｏ3の添加は、比重の低下にも寄与することがある。したがって、Ｂ2Ｏ3は添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、０．２％以上、特に０．３％以上が好ましく、場合によっては０．５％以上、さらには０．７％以上であってもよい。ただし、多すぎるＢ2Ｏ3はヤング率を低下させることがある。Ｂ2Ｏ3の含有率は、２．５％以下、さらに２％以下、特に１．８％以下が好ましく、場合によっては１．６％以下、さらに１．５％以下であってもよい。Ｂ2Ｏ3の含有率の好ましい範囲の一例は、０．１～１．６％である。
【0032】
（Ｌｉ2Ｏ）
Ｌｉ2Ｏは、ガラスの骨格を修飾する成分であり、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。Ｌｉ2Ｏの含有率は、０～３％の範囲にあってもよい。この範囲のＬｉ2Ｏの添加は、失透温度の低下に効果がある。したがって、Ｌｉ2Ｏは、添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、０．２％以上、特に０．３％以上が好ましく、場合によっては０．５％以上、さらには０．７％以上であってもよい。Ｌｉ2Ｏの含有率が高すぎると、ヤング率が低下することがある。したがって、Ｌｉ2Ｏの含有率は、２．５％以下、さらに２％以下、特に１．８％以下が好ましく、場合によっては１．６％以下、さらに１．５％以下であってもよい。Ｌｉ2Ｏの含有率の好ましい範囲の一例は、０．２～２．５％であってＮａ2Ｏの含有率よりも高い範囲である。
Ｌｉ2Ｏは、ガラスの骨格を修飾する成分であり、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。Ｌｉ2Ｏの含有率は、０～３％の範囲にあってもよい。この範囲のＬｉ2Ｏの添加は、失透温度の低下に効果がある。したがって、Ｌｉ2Ｏは、添加することが好ましく（含有率０％超）、その含有率は、０．１％以上、０．２％以上、特に０．３％以上が好ましく、場合によっては０．５％以上、さらには０．７％以上であってもよい。Ｌｉ2Ｏの含有率が高すぎると、ヤング率が低下することがある。したがって、Ｌｉ2Ｏの含有率は、２．５％以下、さらに２％以下、特に１．８％以下が好ましく、場合によっては１．６％以下、さらに１．５％以下であってもよい。Ｌｉ2Ｏの含有率の好ましい範囲の一例は、０．２～２．５％であってＮａ2Ｏの含有率よりも高い範囲である。
【0033】
＜Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとの共存＞
Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとを共存させると（Ｂ2Ｏ3＞０％、Ｌｉ2Ｏ＞０％）、ガラスの液相温度と失透温度とを適切に調整することが容易になる。Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとの共存は、ガラスの低比重化の観点からも有利である。Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとの含有率の合計は、０．１％以上、さらには０．５％を超えていること、特に０．７％以上が好ましく、場合によっては１％以上であってもよい。また、この合計は、５．５％以下、さらに５％以下、特に４％が好ましく、場合によっては３．５％以下であってもよい。Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏの含有率は、それぞれ０．１～４％、さらに０．２～３％、特に０．２～２．５％であってもよい。低比重化の観点から、Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏの含有率は、それぞれ０．１～１．３％であってもよい。
Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとを共存させると（Ｂ2Ｏ3＞０％、Ｌｉ2Ｏ＞０％）、ガラスの液相温度と失透温度とを適切に調整することが容易になる。Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとの共存は、ガラスの低比重化の観点からも有利である。Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとの含有率の合計は、０．１％以上、さらには０．５％を超えていること、特に０．７％以上が好ましく、場合によっては１％以上であってもよい。また、この合計は、５．５％以下、さらに５％以下、特に４％が好ましく、場合によっては３．５％以下であってもよい。Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏの含有率は、それぞれ０．１～４％、さらに０．２～３％、特に０．２～２．５％であってもよい。低比重化の観点から、Ｂ2Ｏ3及びＬｉ2Ｏの含有率は、それぞれ０．１～１．３％であってもよい。
【0034】
Ｂ2Ｏ3とＬｉ2Ｏとを適切な比で添加することが特性改善の観点からは有利である。Ｂ2Ｏ3／Ｌｉ2Ｏにより示されるモル比は、０．２～５、さらには０．４～２．５、特に０．５～２、場合によっては０．８～１．２５の範囲が好適である。
【0035】
（Ｎａ2Ｏ）
Ｎａ2Ｏは、Ｌｉ2Ｏと同様、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、Ｌｉ2Ｏよりもヤング率を低下させる効果が大きいため、その含有率は０～０．２％であってもよい。Ｎａ2Ｏは、基本的に含有させないことが望ましいが、ガラス融液の清澄のために０．２％を限度として、さらには０．１５％を限度として、例えば０％を超え０．１％未満の範囲で添加することが好ましい。
Ｎａ2Ｏは、Ｌｉ2Ｏと同様、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、Ｌｉ2Ｏよりもヤング率を低下させる効果が大きいため、その含有率は０～０．２％であってもよい。Ｎａ2Ｏは、基本的に含有させないことが望ましいが、ガラス融液の清澄のために０．２％を限度として、さらには０．１５％を限度として、例えば０％を超え０．１％未満の範囲で添加することが好ましい。
【0036】
＜以上に説明した成分の合計＞
以上に説明した７成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏ）の含有率の合計は、９５％以上、さらには９７％以上、特に９８％以上、とりわけ９９％以上であることが好ましく、場合によって９９．５％、さらには９９．９％を上回っていてもよく、１００％であってもよい。７成分の合計が１００％になる実施形態では、言い換えると、ガラス組成物が、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏのみから構成される。
以上に説明した７成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏ）の含有率の合計は、９５％以上、さらには９７％以上、特に９８％以上、とりわけ９９％以上であることが好ましく、場合によって９９．５％、さらには９９．９％を上回っていてもよく、１００％であってもよい。７成分の合計が１００％になる実施形態では、言い換えると、ガラス組成物が、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏのみから構成される。
【0037】
＜追加成分＞
以上に説明した７成分以外の追加成分としては、以下を例示できる。ただし、追加成分が以下に限定されるわけではなく、追加成分の含有率の表示も例示である。
以上に説明した７成分以外の追加成分としては、以下を例示できる。ただし、追加成分が以下に限定されるわけではなく、追加成分の含有率の表示も例示である。
【0038】
（Ｋ2Ｏ）
Ｋ2Ｏも、Ｌｉ2Ｏと同様、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分であり、ガラス融液の清澄を促進する効果を奏する。ただし、Ｎａ2Ｏよりもヤング率を低下させる効果がさらに大きいため、その含有率は０～０．１％、さらに０～０．０５％、特に０～０．０３％の範囲に設定することが好ましい。
Ｋ2Ｏも、Ｌｉ2Ｏと同様、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分であり、ガラス融液の清澄を促進する効果を奏する。ただし、Ｎａ2Ｏよりもヤング率を低下させる効果がさらに大きいため、その含有率は０～０．１％、さらに０～０．０５％、特に０～０．０３％の範囲に設定することが好ましい。
【0039】
（ＳｒＯ）
ＳｒＯも、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、ＳｒＯの添加によってもヤング率が低下することがある。また、多すぎるＳｒＯはガラス融液の均質性を阻害することがある。したがって、ＳｒＯの含有率は、０～５％の範囲に設定することが好ましい。ＳｒＯの含有率は、３％以下、さらには１％以下、特に０．５％以下、とりわけ０．１％以下が好適である。また、ＳｒＯの含有率は、ＣａＯの含有率との合計が８％以下、さらには６％以下、特に５％以下、場合によっては４％以下となるように設定することが好ましい。
ＳｒＯも、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、ＳｒＯの添加によってもヤング率が低下することがある。また、多すぎるＳｒＯはガラス融液の均質性を阻害することがある。したがって、ＳｒＯの含有率は、０～５％の範囲に設定することが好ましい。ＳｒＯの含有率は、３％以下、さらには１％以下、特に０．５％以下、とりわけ０．１％以下が好適である。また、ＳｒＯの含有率は、ＣａＯの含有率との合計が８％以下、さらには６％以下、特に５％以下、場合によっては４％以下となるように設定することが好ましい。
【0040】
（ＢａＯ）
ＢａＯも、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、ＢａＯを添加するとヤング率が著しく低下することがある。また、ＢａＯは環境負荷や作業環境が大きい成分である。したがって、ＢａＯは、実質的に含まないこととするのが好ましい。
ＢａＯも、液相温度、失透温度、粘度等の特性に影響を与える任意成分である。ただし、ＢａＯを添加するとヤング率が著しく低下することがある。また、ＢａＯは環境負荷や作業環境が大きい成分である。したがって、ＢａＯは、実質的に含まないこととするのが好ましい。
【0041】
（遷移金属酸化物等）
遷移金属酸化物と呼ばれる遷移元素（周期表第３族～第１１族）の酸化物も、追加成分として許容される。遷移金属酸化物としては、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｆｅ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、ＣｅＯ2を例示できる。第１２族の元素の酸化物であるＺｎＯも追加成分として許容される。これらの酸化物は、基本的には排除することが望ましいが、原料由来又は製造装置由来の不純物として不可避的に混入する場合がある。また、酸化物の種類によっては、その微量の添加が清澄剤等として効果を発揮する場合もある。第３族～第１２族の元素の酸化物の含有率は、その合計により表示して、３％以下、さらには１％以下、特に０．５％以下が好ましく、必要があれば０．１％以下に制限してもよい。各遷移金属酸化物の含有率は、０．５％以下、特に０．３％以下、とりわけ０．１％以下であることが好ましい。
遷移金属酸化物と呼ばれる遷移元素（周期表第３族～第１１族）の酸化物も、追加成分として許容される。遷移金属酸化物としては、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｆｅ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、ＣｅＯ2を例示できる。第１２族の元素の酸化物であるＺｎＯも追加成分として許容される。これらの酸化物は、基本的には排除することが望ましいが、原料由来又は製造装置由来の不純物として不可避的に混入する場合がある。また、酸化物の種類によっては、その微量の添加が清澄剤等として効果を発揮する場合もある。第３族～第１２族の元素の酸化物の含有率は、その合計により表示して、３％以下、さらには１％以下、特に０．５％以下が好ましく、必要があれば０．１％以下に制限してもよい。各遷移金属酸化物の含有率は、０．５％以下、特に０．３％以下、とりわけ０．１％以下であることが好ましい。
【0042】
ＴｉＯ2及びＹ2Ｏ3の含有率の合計は、３％以下、さらに２％以下であってもよい。ＴｉＯ2及びＹ2Ｏ3の含有率は、それぞれ、１％以下、０．７％以下であってもよい。これらの成分の含有率を抑制すると、製造コストにおいて有利になることがある。これらの成分の含有率の抑制は、低比重化の観点からも有利である。
【0043】
本明細書において、ガラス組成物において複数の価数をとって存在する遷移元素の酸化物の含有率は、その金属の酸化数が最大である酸化物に換算して算出することとする。例えば、酸化鉄は、通常、Ｆｅ2Ｏ3又はＦｅＯとしてガラス組成物中に存在する。したがって、ＦｅＯとして存在している酸化鉄はＦｅ2Ｏ3に換算され、Ｆｅ2Ｏ3として存在している酸化鉄と合算して、酸化鉄の含有率（慣用的に「Ｔ－Ｆｅ2Ｏ3」と表記される）が算出される。
【0044】
（その他の成分）
上記以外の追加の成分としては、ＳｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ5、ＳＯ3、Ｃｌ及びＦを例示できる。これらの成分は清澄剤として作用し得る。また別の追加の成分として、Ｇａ2Ｏ3及びＰ2Ｏ5を例示できる。この欄に例示したＳｎＯ2からＰ2Ｏ5までの各成分の含有率も、０．５％以下、特に０．３％以下、とりわけ０．１％以下であることが好ましい。
上記以外の追加の成分としては、ＳｎＯ2、Ｓｂ2Ｏ3、Ｓｂ2Ｏ5、ＳＯ3、Ｃｌ及びＦを例示できる。これらの成分は清澄剤として作用し得る。また別の追加の成分として、Ｇａ2Ｏ3及びＰ2Ｏ5を例示できる。この欄に例示したＳｎＯ2からＰ2Ｏ5までの各成分の含有率も、０．５％以下、特に０．３％以下、とりわけ０．１％以下であることが好ましい。
【0045】
＜ガラス組成物の好ましい形態の例示＞
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、希土類元素の酸化物を実質的に含まない。本発明の別の一実施形態において、ガラス組成物は、０～０．５％のＴ－Ｆｅ2Ｏ3を含み、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＦｅＯを除いて、２価の金属の酸化物を実質的に含まない。本発明のまた別の一実施形態において、ガラス組成物は、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏを除いて、アルカリ金属酸化物を実質的に含まない。本発明のさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、ＴｉＯ2及びＺｒＯ2を実質的に含まない。本発明のまたさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、窒化物の含有率が１０重量％以下であり、好ましくは窒化物を実質的に含まない。本発明のまたさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、結晶化ガラスではない。言い換えると、Ｘ線回折によって結晶に由来する回折ピークが確認されない。
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、希土類元素の酸化物を実質的に含まない。本発明の別の一実施形態において、ガラス組成物は、０～０．５％のＴ－Ｆｅ2Ｏ3を含み、ＭｇＯ、ＣａＯ及びＦｅＯを除いて、２価の金属の酸化物を実質的に含まない。本発明のまた別の一実施形態において、ガラス組成物は、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏを除いて、アルカリ金属酸化物を実質的に含まない。本発明のさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、ＴｉＯ2及びＺｒＯ2を実質的に含まない。本発明のまたさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、窒化物の含有率が１０重量％以下であり、好ましくは窒化物を実質的に含まない。本発明のまたさらに別の一実施形態において、ガラス組成物は、結晶化ガラスではない。言い換えると、Ｘ線回折によって結晶に由来する回折ピークが確認されない。
【0046】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、上述の７成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏ）と追加の５成分（Ｋ2Ｏ、ＳｒＯ、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2及びＴ－Ｆｅ2Ｏ3）の含有率の合計が、９９％以上、さらには９９．５％以上、特に９９．９％以上、とりわけ９９．９５％以上、場合によっては１００％である。この形態において、追加の５成分の含有率は、Ｋ2Ｏ：０～０．０５％、ＳｒＯ：０～５％、ＴｉＯ2：０～０．１％、ＺｒＯ2：０～０．１％、Ｔ－Ｆｅ2Ｏ3：０～０．５％である。
【0047】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、上述の７成分（ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、Ｂ2Ｏ3、Ｌｉ2Ｏ及びＮａ2Ｏ）と追加の３成分（Ｋ2Ｏ、ＴｉＯ2及びＴ－Ｆｅ2Ｏ3）の含有率の合計が、９９％以上、さらには９９．５％以上、特に９９．９％以上、とりわけ９９．９５％以上、場合によっては１００％である。この形態において、追加の３成分の含有率は、Ｋ2Ｏ：０～０．０５％、ＴｉＯ2：０～０．１％、Ｔ－Ｆｅ2Ｏ3：０～０．５％である。
【0048】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、
ＳｉＯ2 ５０～７０％
Ａｌ2Ｏ3 ７．５～２６％
ＭｇＯ １５～３０％
ＣａＯ ０～８％
Ｂ2Ｏ3 ０～３％
Ｌｉ2Ｏ ０～３％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
ＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計が１８～３５モル％の範囲にあり、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が１．２以下である。
ＳｉＯ2 ５０～７０％
Ａｌ2Ｏ3 ７．５～２６％
ＭｇＯ １５～３０％
ＣａＯ ０～８％
Ｂ2Ｏ3 ０～３％
Ｌｉ2Ｏ ０～３％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
ＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計が１８～３５モル％の範囲にあり、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が１．２以下である。
【0049】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、
ＳｉＯ2 ５３～６０％
Ａｌ2Ｏ3 １１～１５％
ＭｇＯ １８～３０％
ＣａＯ ０～５％
Ｂ2Ｏ3 ０．２～１．５％
Ｌｉ2Ｏ ０．５～２．５％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．３～０．５である。
このガラス組成物におけるＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は１８～３５％の範囲にある。この実施形態は、失透温度を液相温度等との関係において好ましい範囲に調整することに特に適している。
ＳｉＯ2 ５３～６０％
Ａｌ2Ｏ3 １１～１５％
ＭｇＯ １８～３０％
ＣａＯ ０～５％
Ｂ2Ｏ3 ０．２～１．５％
Ｌｉ2Ｏ ０．５～２．５％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．３～０．５である。
このガラス組成物におけるＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は１８～３５％の範囲にある。この実施形態は、失透温度を液相温度等との関係において好ましい範囲に調整することに特に適している。
【0050】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、
ＳｉＯ2 ５３～６０％
Ａｌ2Ｏ3 １５～２６％
ＭｇＯ １７～３０％
ＣａＯ ０～５％
Ｂ2Ｏ3 ０．２～３％
Ｌｉ2Ｏ ０．２～１．５％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．５～１．０、好ましくは０．７～０．９である。このガラス組成物におけるＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は１８～３５％の範囲にある。この実施形態において、ＣａＯの含有率は、０～４．５％であってもよい。この実施形態は、耐クラック荷重の向上に特に適している。
ＳｉＯ2 ５３～６０％
Ａｌ2Ｏ3 １５～２６％
ＭｇＯ １７～３０％
ＣａＯ ０～５％
Ｂ2Ｏ3 ０．２～３％
Ｌｉ2Ｏ ０．２～１．５％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．５～１．０、好ましくは０．７～０．９である。このガラス組成物におけるＭｇＯとＣａＯとの含有率の合計は１８～３５％の範囲にある。この実施形態において、ＣａＯの含有率は、０～４．５％であってもよい。この実施形態は、耐クラック荷重の向上に特に適している。
【0051】
本発明の一実施形態において、ガラス組成物は、
ＳｉＯ2 ５６～７０％
Ａｌ2Ｏ3 １５～２６％
ＭｇＯ １５～２６％
ＣａＯ ０～３％
Ｂ2Ｏ3 ０～３％
Ｌｉ2Ｏ ０～３％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．５～１．２である。この実施形態は、高Ｔｇ化、すなわち耐熱性の向上に特に適している。
ＳｉＯ2 ５６～７０％
Ａｌ2Ｏ3 １５～２６％
ＭｇＯ １５～２６％
ＣａＯ ０～３％
Ｂ2Ｏ3 ０～３％
Ｌｉ2Ｏ ０～３％
Ｎａ2Ｏ ０～０．２％
を含み、
Ａｌ2Ｏ3／（ＭｇＯ＋ＣａＯ）により算出されるモル比が０．５～１．２である。この実施形態は、高Ｔｇ化、すなわち耐熱性の向上に特に適している。
【0052】
［ガラス板の特性］
ＨＤＤ等の情報記録装置内では情報記録媒体の撓みの低減が求められている。例えば、ＨＤＤでは、上述したとおり、回転するプラッタの撓みにより、磁気ヘッドがプラッタに接触してクラッシュしうるためである。撓みの低減には、プラッタの基板を構成するガラス板の剛性が高いこと、具体的にはヤング率が高いことが望ましい。また、プラッタの基板を構成するガラス板の比重は低いことが望ましい。ガラス板の低比重化によるプラッタの軽量化は、ＨＤＤの消費電力の低減に寄与しうる。ガラス板の高ヤング率化及び低比重化は、複数枚のプラッタを備えるＨＤＤに代表される、高容量化が進展した情報記録装置においてその重要性が特に高い。上述したように、熱アシスト記録に対応する磁気記録層との関係において、ガラス板の高Ｔｇ化もその重要性は高い。
ＨＤＤ等の情報記録装置内では情報記録媒体の撓みの低減が求められている。例えば、ＨＤＤでは、上述したとおり、回転するプラッタの撓みにより、磁気ヘッドがプラッタに接触してクラッシュしうるためである。撓みの低減には、プラッタの基板を構成するガラス板の剛性が高いこと、具体的にはヤング率が高いことが望ましい。また、プラッタの基板を構成するガラス板の比重は低いことが望ましい。ガラス板の低比重化によるプラッタの軽量化は、ＨＤＤの消費電力の低減に寄与しうる。ガラス板の高ヤング率化及び低比重化は、複数枚のプラッタを備えるＨＤＤに代表される、高容量化が進展した情報記録装置においてその重要性が特に高い。上述したように、熱アシスト記録に対応する磁気記録層との関係において、ガラス板の高Ｔｇ化もその重要性は高い。
【0053】
（比重）
本発明の一実施形態において、ガラス板の比重は、２．８以下、好ましくは２．７以下であり、より好ましくは２．６５以下、さらに好ましくは２．６４以下、特に好ましくは２．６３以下である。この程度に比重が小さいガラス板は、特に情報記録媒体に適している。比重の下限は、特に限定されないが、２．５以上であってもよい。
本発明の一実施形態において、ガラス板の比重は、２．８以下、好ましくは２．７以下であり、より好ましくは２．６５以下、さらに好ましくは２．６４以下、特に好ましくは２．６３以下である。この程度に比重が小さいガラス板は、特に情報記録媒体に適している。比重の下限は、特に限定されないが、２．５以上であってもよい。
【0054】
（ヤング率）
本発明の一実施形態において、ガラス板のヤング率は、９４ＧＰａ以上、９５ＧＰａ以上、９７ＧＰａ以上、９８ＧＰａ以上、さらに１００ＧＰａ以上、好ましくは１０１ＧＰａ以上、さらに好ましくは１０３ＧＰａ以上、場合によっては１０４ＧＰａ以上である。ヤング率の上限は、特に限定されないが、１１０ＧＰａ以下、さらには１０７ＧＰａ以下、場合によっては１０５ＧＰａ以下であってよい。ヤング率の測定方法は、実施例の欄において説明する。ヤング率が高いガラス板は情報記録媒体に適している。
本発明の一実施形態において、ガラス板のヤング率は、９４ＧＰａ以上、９５ＧＰａ以上、９７ＧＰａ以上、９８ＧＰａ以上、さらに１００ＧＰａ以上、好ましくは１０１ＧＰａ以上、さらに好ましくは１０３ＧＰａ以上、場合によっては１０４ＧＰａ以上である。ヤング率の上限は、特に限定されないが、１１０ＧＰａ以下、さらには１０７ＧＰａ以下、場合によっては１０５ＧＰａ以下であってよい。ヤング率の測定方法は、実施例の欄において説明する。ヤング率が高いガラス板は情報記録媒体に適している。
【0055】
（比弾性率）
比弾性率は、ヤング率を比重で除することにより求めることができる。比弾性率が高いガラス板は、情報記録媒体に特に適している。情報記録媒体は、高速で回転させたときにモータ等の駆動装置への負荷が小さく、かつ撓みが小さいことが望ましいためである。本発明の一実施形態において、ガラス板の比弾性率は、３６ＭＮｍ／ｋｇ以上、３６．５ＭＮｍ／ｋｇ以上、好ましくは３７ＭＮｍ／ｋｇ以上、さらに好ましくは３８ＭＮｍ／ｋｇ以上、特に好ましくは３９ＭＮｍ／ｋｇ以上である。
比弾性率は、ヤング率を比重で除することにより求めることができる。比弾性率が高いガラス板は、情報記録媒体に特に適している。情報記録媒体は、高速で回転させたときにモータ等の駆動装置への負荷が小さく、かつ撓みが小さいことが望ましいためである。本発明の一実施形態において、ガラス板の比弾性率は、３６ＭＮｍ／ｋｇ以上、３６．５ＭＮｍ／ｋｇ以上、好ましくは３７ＭＮｍ／ｋｇ以上、さらに好ましくは３８ＭＮｍ／ｋｇ以上、特に好ましくは３９ＭＮｍ／ｋｇ以上である。
【0056】
（耐クラック荷重）
本発明の一実施形態において、ガラス板の耐クラック荷重は、３００ｇ以上であり、好ましくは４００ｇ以上、より好ましくは５００ｇ以上である。驚くべきことに、本発明の一実施形態によれば、耐クラック荷重が特別に高い、例えば９００ｇ以上、さらには１０００ｇ以上、特に１２００ｇ以上のガラス板を提供することも可能である。耐クラック荷重の上限は、特に限定されないが、２０００ｇ以下であってよい。耐クラック荷重の測定方法は、実施例の欄において説明する。耐クラック荷重が大きいガラス板は情報記録媒体に適している。本発明の別の一実施形態において、ガラス板は、その耐クラック荷重が３００～５５０ｇの範囲にあり、かつその失透温度ＴＬが１２５０～１３５０℃である。
本発明の一実施形態において、ガラス板の耐クラック荷重は、３００ｇ以上であり、好ましくは４００ｇ以上、より好ましくは５００ｇ以上である。驚くべきことに、本発明の一実施形態によれば、耐クラック荷重が特別に高い、例えば９００ｇ以上、さらには１０００ｇ以上、特に１２００ｇ以上のガラス板を提供することも可能である。耐クラック荷重の上限は、特に限定されないが、２０００ｇ以下であってよい。耐クラック荷重の測定方法は、実施例の欄において説明する。耐クラック荷重が大きいガラス板は情報記録媒体に適している。本発明の別の一実施形態において、ガラス板は、その耐クラック荷重が３００～５５０ｇの範囲にあり、かつその失透温度ＴＬが１２５０～１３５０℃である。
【0057】
（高温粘性）
本発明の一形態において、ガラス板の温度Ｔ２（ガラス板の融液の液相粘度η（単位：ｄＰａ・ｓ）の対数（ｌｏｇη）が２となる温度；液相温度）は、１４９０℃以下、１４８０℃以下、さらに１４７０℃以下、場合によっては１４６０℃以下であり得る。低いＴ２は、情報記録媒体の量産に適している。同様に、温度Ｔ２．５は、１４００℃以下、１３９０℃以下、さらに１３８０℃以下、場合によっては１３７０℃以下であり得る。温度Ｔ３は、１３１０℃以下、１３００℃以下、さらに１２９０℃以下、場合によっては１２８０℃以下であり得る。
本発明の一形態において、ガラス板の温度Ｔ２（ガラス板の融液の液相粘度η（単位：ｄＰａ・ｓ）の対数（ｌｏｇη）が２となる温度；液相温度）は、１４９０℃以下、１４８０℃以下、さらに１４７０℃以下、場合によっては１４６０℃以下であり得る。低いＴ２は、情報記録媒体の量産に適している。同様に、温度Ｔ２．５は、１４００℃以下、１３９０℃以下、さらに１３８０℃以下、場合によっては１３７０℃以下であり得る。温度Ｔ３は、１３１０℃以下、１３００℃以下、さらに１２９０℃以下、場合によっては１２８０℃以下であり得る。
【0058】
（失透温度）
本発明の一形態において、ガラス板の失透温度ＴＬは、１４５０℃以下であり、好ましくは１４００℃以下であり、より好ましくは１３８０℃以下、特に好ましくは１３５０℃以下である。失透温度ＴＬが高いガラス板には結晶が析出しやすい。プラッタ等の情報記録媒体の表面に析出した結晶は、媒体の表面の平滑性を損なう要因になりうる。低い失透温度は、情報記録媒体用のガラス板においてその重要性が大きい。
本発明の一形態において、ガラス板の失透温度ＴＬは、１４５０℃以下であり、好ましくは１４００℃以下であり、より好ましくは１３８０℃以下、特に好ましくは１３５０℃以下である。失透温度ＴＬが高いガラス板には結晶が析出しやすい。プラッタ等の情報記録媒体の表面に析出した結晶は、媒体の表面の平滑性を損なう要因になりうる。低い失透温度は、情報記録媒体用のガラス板においてその重要性が大きい。
【0059】
（高温粘性と失透温度との関係）
本発明の一実施形態において、液相温度Ｔ２から、ガラス板の失透温度ＴＬを差し引いた値（ΔＴ）は、２０℃以上、好ましくは３０℃以上、より好ましくは５０℃以上、特に好ましくは１００℃以上である。
本発明の一実施形態において、液相温度Ｔ２から、ガラス板の失透温度ＴＬを差し引いた値（ΔＴ）は、２０℃以上、好ましくは３０℃以上、より好ましくは５０℃以上、特に好ましくは１００℃以上である。
【0060】
（ガラス転移温度）
本発明の一実施形態において、ガラス板のガラス転移温度（ガラス転移点）Ｔｇは、７００℃以上、さらに好ましくは７２５℃以上、より好ましくは７５０℃以上、特に好ましくは８００℃以上である。Ｔｇが高いガラス組成物は、情報記録媒体に特に適している。上述したとおり、記録層を形成する工程において高温処理が必要になることがあり、この場合には情報記録媒体に耐熱性が要求されるためである。ガラス転移温度Ｔｇの上限は、特に限定されないが、例えば８５０℃である。
本発明の一実施形態において、ガラス板のガラス転移温度（ガラス転移点）Ｔｇは、７００℃以上、さらに好ましくは７２５℃以上、より好ましくは７５０℃以上、特に好ましくは８００℃以上である。Ｔｇが高いガラス組成物は、情報記録媒体に特に適している。上述したとおり、記録層を形成する工程において高温処理が必要になることがあり、この場合には情報記録媒体に耐熱性が要求されるためである。ガラス転移温度Ｔｇの上限は、特に限定されないが、例えば８５０℃である。
【0061】
液相粘度η、失透温度ＴＬ及びガラス転移温度Ｔｇの測定方法は、実施例の欄において説明する。
【0062】
［情報記録媒体］
以上に説明したガラス板は、情報記録媒体としての利用に適している。ヤング率が高くて撓みにくく、比重が小さくてモータへの負荷が小さく、Ｔｇが高くて耐熱性が高いガラス板は、情報記録媒体に特に適している。ガラス板は、円盤状の形状を有していてもよい。円盤状のガラス板は、その中心部に孔を有していてもよい。ガラス板の外径は、３．５インチ以下、２．５インチ以下、さらに１．８インチ以下であってもよい。ガラス板の厚みは、例えば１ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、０．６３５ｍｍ以下、さらに０．５ｍｍ以下であってもよい。
以上に説明したガラス板は、情報記録媒体としての利用に適している。ヤング率が高くて撓みにくく、比重が小さくてモータへの負荷が小さく、Ｔｇが高くて耐熱性が高いガラス板は、情報記録媒体に特に適している。ガラス板は、円盤状の形状を有していてもよい。円盤状のガラス板は、その中心部に孔を有していてもよい。ガラス板の外径は、３．５インチ以下、２．５インチ以下、さらに１．８インチ以下であってもよい。ガラス板の厚みは、例えば１ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、０．７ｍｍ以下、０．６３５ｍｍ以下、さらに０．５ｍｍ以下であってもよい。
【0063】
ガラス板は化学強化ガラスとしてもよい。化学強化処理は、周知のとおり、ガラスに含まれるアルカリイオンをそれよりもイオン半径が大きいアルカリイオン、例えばリチウムイオンをナトリウムイオンにより、或いはナトリウムイオンをカリウムイオンにより置換することにより、ガラスの表面に圧縮応力を導入する処理である。ガラス板の化学強化処理は、通常アルカリイオンを含む溶融塩にガラス板を接触させることにより実施される。溶融塩としては、硝酸カリウム、硝酸カリウムと硝酸ナトリウムとの混塩を例示できる。硝酸カリウム単独の溶融塩を用いる場合、硝酸カリウムの熱分解及びガラスの耐熱性を考慮し、溶融塩の温度は４６０℃～５００℃程度が適切である。ガラスと溶融塩とを接触させる時間は、例えば４時間～１２時間が適切である。
【0064】
本実施形態のガラス板の表面粗さＲａは、０．３ｎｍ以下、０．２ｎｍ以下、さらに０．１ｎｍ以下であってもよい。Ｒａは、正確には、日本産業規格（ＪＩＳ）Ｂ ０６０１－２００１に規定されている算術平均粗さである。ガラス板は、少なくとも一方の主面において、好ましくは両方の主面において、上記程度に小さい表面粗さを有していればよい。表面平坦性に優れたガラス板は、情報記録媒体に適している。
【0065】
本実施形態のガラス板は、上述のとおり、低い失透温度ＴＬ、及び／又は、大きなΔＴを有しうる。このため、研磨による表面粗さの低減に適している。失透が生じたガラス板には結晶粒が存在するため、精密に研磨したとしても、上述程度の平坦性を達成することは困難である。なお、上記程度の表面粗さの低減は、例えば、酸化セリウムを含む研磨剤を用いた精密研磨により達成できる。
【0066】
本実施形態のガラス板を製造する方法に特に制限はないが、フロート法よりもガラス融液の冷却速度が大きい方法、例えばプレス成形法、オーバフローダウンドロー法、ロールアウト法が適している。フロート法による製造は、冷却速度が極めて小さく、失透が生じやすいためである。フロート法により得られたガラス板、すなわちフロートガラスでは、フロート槽において熔融錫と接触したボトム面への錫の拡散が観察される。反対側のトップ面には錫が拡散しないため、フロートガラスの２つの主面の間には酸化錫の濃度差が観察される。この濃度差は、１質量％程度以上に至ることが多い。本実施形態のガラス板は、第１主面と第２主面との間の酸化錫（ＳｎＯ2）濃度差が０．５質量％以下、さらに０．１質量％以下であってもよい。主面における酸化錫（ＳｎＯ2）濃度は、主面近傍、具体的には主面から１０μｍの深さまでを測定したときのＳｎＯ2の最大濃度により表示できる。この最大濃度は、実施例の欄で述べる方法により測定できる。
【実施例0067】
以下、実施例により本発明をより具体的に説明する。
表１～２に示した組成となるようにガラス原料を調合し、１５００～１６００℃に保持した電気炉内で４時間溶融した。溶融時には、ガラスの均質性を確保するため、石英ガラス製の攪拌棒で複数回攪拌を行った。その後、溶融したガラスをステンレス製の枠内に流出させて板状のガラスを作製した。板状のガラスは、各ガラスのガラス転移温度＋２０～５０℃の温度で２時間以上保持した後、約８時間程度かけて室温まで放冷することで徐冷した。こうして得たガラスに、研削加工及び研磨加工（酸化セリウム研磨）を施し、試料ガラスを得た。
表１～２に示した組成となるようにガラス原料を調合し、１５００～１６００℃に保持した電気炉内で４時間溶融した。溶融時には、ガラスの均質性を確保するため、石英ガラス製の攪拌棒で複数回攪拌を行った。その後、溶融したガラスをステンレス製の枠内に流出させて板状のガラスを作製した。板状のガラスは、各ガラスのガラス転移温度＋２０～５０℃の温度で２時間以上保持した後、約８時間程度かけて室温まで放冷することで徐冷した。こうして得たガラスに、研削加工及び研磨加工（酸化セリウム研磨）を施し、試料ガラスを得た。
【0068】
（比重）
比重（密度）は、試料ガラスの小片について、水を浸液として用いたアルキメデス法により測定した。
比重（密度）は、試料ガラスの小片について、水を浸液として用いたアルキメデス法により測定した。
【0069】
（ヤング率）
ヤング率は、日本産業規格（ＪＩＳ）Ｒ １６０２－１９９５に記載された超音波パルス法に従って測定した。各試験片は５ｍｍ×２５ｍｍ×３５ｍｍの直方体とした。また、測定は、室温、大気中で実施した。用いた装置は、Ｐａｎａｍｅｔｒｉｃｓ製ｍｏｄｅｌ ２５ＤＬＰｌｕｓである。また、ヤング率を比重で除して比弾性率を得た。
ヤング率は、日本産業規格（ＪＩＳ）Ｒ １６０２－１９９５に記載された超音波パルス法に従って測定した。各試験片は５ｍｍ×２５ｍｍ×３５ｍｍの直方体とした。また、測定は、室温、大気中で実施した。用いた装置は、Ｐａｎａｍｅｔｒｉｃｓ製ｍｏｄｅｌ ２５ＤＬＰｌｕｓである。また、ヤング率を比重で除して比弾性率を得た。
【0070】
（耐クラック荷重）
耐クラック荷重は、鏡面研磨した試料ガラスの表面にビッカース圧子を押し当てる試験により測定した。用いた装置はアカシ製作所製ビッカース硬度計である。試料ガラスは、平行平面を有する板状に加工した。また、圧子を押し当てる平面は、酸化セリウム研磨剤の懸濁液を用いて鏡面に研磨した。当該鏡面研磨面にビッカース圧子を１５秒間押し当てて、除荷５分後に、試料ガラスの表面に残る正方形の圧痕においてその頂点からクラックが生じているかを計測した。クラックが生じたか否かは、ビッカース硬度計に組み込まれている顕微鏡を用いて観察して判断した。顕微鏡の倍率は１００倍である。この計測を１０回実施し、クラックが生じた頂点の数を計測した頂点の合計数４０で除してクラック発生確率Ｐを算出した。以上の計測を、Ｐ＝１００％に達するまで、荷重５０ｇ、１００ｇ、２００ｇ、３００ｇ、５００ｇ、１０００ｇ、２０００ｇの順に荷重を変えて繰り返し、各荷重でのクラック発生確率Ｐを求めた。こうして、Ｐ＝５０％を跨いで隣り合う２つの荷重ＷＨ及びＷＬとその時のクラック発生確率ＰＨ及びＰＬ（ＰＨ＜５０％＜ＰＬ）とを得た。荷重及びクラック発生確率をそれぞれ横軸及び縦軸として２点（ＷＨ，ＰＨ）、（ＷＬ，ＰＬ）を通る直線を描き、Ｐ＝５０％となる荷重を耐クラック荷重とした。
耐クラック荷重は、鏡面研磨した試料ガラスの表面にビッカース圧子を押し当てる試験により測定した。用いた装置はアカシ製作所製ビッカース硬度計である。試料ガラスは、平行平面を有する板状に加工した。また、圧子を押し当てる平面は、酸化セリウム研磨剤の懸濁液を用いて鏡面に研磨した。当該鏡面研磨面にビッカース圧子を１５秒間押し当てて、除荷５分後に、試料ガラスの表面に残る正方形の圧痕においてその頂点からクラックが生じているかを計測した。クラックが生じたか否かは、ビッカース硬度計に組み込まれている顕微鏡を用いて観察して判断した。顕微鏡の倍率は１００倍である。この計測を１０回実施し、クラックが生じた頂点の数を計測した頂点の合計数４０で除してクラック発生確率Ｐを算出した。以上の計測を、Ｐ＝１００％に達するまで、荷重５０ｇ、１００ｇ、２００ｇ、３００ｇ、５００ｇ、１０００ｇ、２０００ｇの順に荷重を変えて繰り返し、各荷重でのクラック発生確率Ｐを求めた。こうして、Ｐ＝５０％を跨いで隣り合う２つの荷重ＷＨ及びＷＬとその時のクラック発生確率ＰＨ及びＰＬ（ＰＨ＜５０％＜ＰＬ）とを得た。荷重及びクラック発生確率をそれぞれ横軸及び縦軸として２点（ＷＨ，ＰＨ）、（ＷＬ，ＰＬ）を通る直線を描き、Ｐ＝５０％となる荷重を耐クラック荷重とした。
【0071】
（失透温度ＴＬ）
試料ガラスを粉砕し、目開き２．３８０ｍｍの篩を通り、目開き１．０００ｍｍの篩に残ったガラス粒を集め、そのガラス粒をエタノールに浸漬して超音波洗浄した後、恒温槽で乾燥させた。このガラス粒３０～３２ｇを幅１２ｍｍ、長さ２００ｍｍ、深さ１０ｍｍの白金ボート上にほぼ一定の厚さになるように入れて測定試料とした。この白金ボートを９５０～１５５０℃の温度勾配を有する電気炉（温度勾配炉）内に２時間保持した。測定試料中に分布する結晶相（失透）が観察された部位の最高温度を液相温度ＴＬとして評価した。
試料ガラスを粉砕し、目開き２．３８０ｍｍの篩を通り、目開き１．０００ｍｍの篩に残ったガラス粒を集め、そのガラス粒をエタノールに浸漬して超音波洗浄した後、恒温槽で乾燥させた。このガラス粒３０～３２ｇを幅１２ｍｍ、長さ２００ｍｍ、深さ１０ｍｍの白金ボート上にほぼ一定の厚さになるように入れて測定試料とした。この白金ボートを９５０～１５５０℃の温度勾配を有する電気炉（温度勾配炉）内に２時間保持した。測定試料中に分布する結晶相（失透）が観察された部位の最高温度を液相温度ＴＬとして評価した。
【0072】
（Ｔ２、Ｔ２．５、Ｔ３）
Ｔ２、Ｔ２．５、及びＴ３は、試料ガラスについて白金球引上げ法に２５℃間隔で各温度での粘度を計測し、その中間の粘度はＦｕｌｃｈｅｒの式により算出することにより、測定した。
Ｔ２、Ｔ２．５、及びＴ３は、試料ガラスについて白金球引上げ法に２５℃間隔で各温度での粘度を計測し、その中間の粘度はＦｕｌｃｈｅｒの式により算出することにより、測定した。
【0073】
（ガラス転移温度Ｔｇ）
試料ガラスから径５ｍｍ、長さ１８ｍｍの円柱状試料を作製し、ＴＭＡ装置により５℃／分で加熱した際の熱膨張曲線を測定した。この曲線に基づいて、ガラス転移温度Ｔｇを得た。
試料ガラスから径５ｍｍ、長さ１８ｍｍの円柱状試料を作製し、ＴＭＡ装置により５℃／分で加熱した際の熱膨張曲線を測定した。この曲線に基づいて、ガラス転移温度Ｔｇを得た。
【0074】
（ＳｎＯ2濃度）
電子線プローブマイクロアナライザ（ＥＰＭＡ；日本電子製「ＪＸＡ８６００」）とそれに装着した波長分散型Ｘ線検出器（ＷＤＸ；加速電圧：１５ｋＶ，試料電流：２．５ｘ１０－７Ａ、スキャンスピード：６６μｍ／分、分光結晶：ＰＥＴ）を用い、ガラス板の表面から１０μｍの深さまでに存在する２価及び４価のＳｎを測定し、ＳｎＯ2に換算した。測定は、ガラス板の両主面について実施した。１０μｍまでの深さの最大濃度を当該主面におけるＳｎＯ2の濃度とした。
電子線プローブマイクロアナライザ（ＥＰＭＡ；日本電子製「ＪＸＡ８６００」）とそれに装着した波長分散型Ｘ線検出器（ＷＤＸ；加速電圧：１５ｋＶ，試料電流：２．５ｘ１０－７Ａ、スキャンスピード：６６μｍ／分、分光結晶：ＰＥＴ）を用い、ガラス板の表面から１０μｍの深さまでに存在する２価及び４価のＳｎを測定し、ＳｎＯ2に換算した。測定は、ガラス板の両主面について実施した。１０μｍまでの深さの最大濃度を当該主面におけるＳｎＯ2の濃度とした。
【0075】
得られた各サンプルについて上述した特性を測定した。結果を表１～２に示す。比較例３～４から理解できるように、ＴｉＯ2、Ｙ2Ｏ3等の添加によりヤング率を引き上げることは可能である。しかし、実施例１～１０から理解できるように、ＭｇＯによるヤング率の向上は、ヤング率の向上と共に、比重の制御を可能とする点で有利である。比較例１～２及び５～７におけるヤング率は、９８ＧＰａ未満であった。比較例１～２は、Ｔ２が相対的に高く、量産にはやや不利でもある。なお、走査型プローブ顕微鏡（ＳＰＭ；ＳＩＩ Ｎａｎｏｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ製「ＳＰＩ３７００」）を用いて測定したところ、Ｒａは、全実施例及び比較例の両面について、０．０１ｎｍ～０．３０ｎｍの範囲にあった。また、ガラス板の両主面におけるＳｎＯ2濃度の相異は、全実施例及び比較例について、０．１質量％以下であった。
【0076】
【表1】
【0077】
【表2】
【図1】