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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2025155494
(43)【公開日】2025-10-14
(54)【発明の名称】セメント質組成物及び該セメント質組成物の製造方法
(51)【国際特許分類】
C04B 28/02 20060101AFI20251002BHJP
C04B 14/38 20060101ALI20251002BHJP
C04B 14/48 20060101ALI20251002BHJP
C04B 16/06 20060101ALI20251002BHJP
C04B 20/00 20060101ALI20251002BHJP
C04B 40/02 20060101ALI20251002BHJP
【ＦＩ】
C04B28/02
C04B14/38 Z
C04B14/48 Z
C04B16/06 Z
C04B20/00 A
C04B20/00 B
C04B40/02
【審査請求】未請求
【請求項の数】11
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2024105195
(22)【出願日】2024-06-28
(31)【優先権主張番号】P 2024052272
(32)【優先日】2024-03-27
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000000240
【氏名又は名称】太平洋セメント株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100162145
【弁理士】
【氏名又は名称】村地 俊弥
(74)【代理人】
【識別番号】100103539
【弁理士】
【氏名又は名称】衡田 直行
(74)【代理人】
【識別番号】100111202
【弁理士】
【氏名又は名称】北村 周彦
(72)【発明者】
【氏名】藤澤 竜
(72)【発明者】
【氏名】石田 征男
(72)【発明者】
【氏名】林 建佑
(72)【発明者】
【氏名】米山 暁
【テーマコード（参考）】
4G112
【Ｆターム（参考）】
4G112PA15
4G112PA19
4G112PA24
4G112PC12
4G112PE07
4G112RA05
(57)【要約】
【課題】繊維を含み、フレッシュ時には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度および靭性に優れたセメント質組成物を提供する。
【解決手段】セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じて算出される数値が４０～３００であるセメント質組成物。使用予定の繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を乗じて算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を定める工程と、該工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、セメント質組成物を得る工程を含む上記セメント質組成物の製造方法。
【選択図】図１
【解決手段】セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じて算出される数値が４０～３００であるセメント質組成物。使用予定の繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を乗じて算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を定める工程と、該工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、セメント質組成物を得る工程を含む上記セメント質組成物の製造方法。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、
上記繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、
下記式（１）を用いて算出される数値が４０～３００であることを特徴とするセメント質組成物。
上記繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
上記繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、
下記式（１）を用いて算出される数値が４０～３００であることを特徴とするセメント質組成物。
上記繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
【請求項2】
ペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である請求項１に記載のセメント質組成物。
【請求項3】
ペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である請求項１に記載のセメント質組成物。
【請求項4】
上記粉体は、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末を含む請求項１～３のいずれか１項に記載のセメント質組成物。
【請求項5】
上記粉体は、ブレーン比表面積が３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇの無機粉末を含む請求項１～３のいずれか１項に記載のセメント質組成物。
【請求項6】
上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、２２０～３２０ｍｍの範囲内となるものである請求項１又は２に記載のセメント質組成物。
【請求項7】
上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、１１０～１９０ｍｍの範囲内となるものである請求項１又は３に記載のセメント質組成物。
【請求項8】
上記セメント質組成物は、日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して測定した引張強度が、４．５～１５．０Ｎ／ｍｍ２の範囲内となるものである請求項１～３のいずれか１項に記載のセメント質組成物。
【請求項9】
請求項１又は２に記載のセメント質組成物の製造方法であって、
下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、
上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程、
を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、
上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程、
を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
【請求項10】
上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃以上の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、
を含む請求項９に記載のセメント質組成物の製造方法。
を含む請求項９に記載のセメント質組成物の製造方法。
【請求項11】
請求項３に記載のセメント質組成物の製造方法であって、
下記式（３）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、
上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程と、
上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃未満の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、
を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（３）
下記式（３）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、
上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程と、
上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃未満の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、
を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（３）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、セメント質組成物及び該セメント質組成物の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、靭性を高める等の目的で、繊維を含むモルタル等のセメント質組成物（本明細書中、「繊維補強セメント質組成物」ともいう。）が知られている。
例えば、特許文献１には、セメント、シリカフューム、石炭ガス化フライアッシュ、石膏、特定の膨張材、特定の収縮低減剤、及び金属繊維の各々を、特定の量で含有することを特徴とする低収縮超高強度繊維補強セメント組成物が記載されている。
また、特許文献２に、短繊維を、容積比で０．５％～６．０％混入して得られる繊維補強コンクリートであって、前記短繊維が、予め加熱処理が施されることで収縮ひずみが与えられているとともに、アスペクト比が２０～２００になるように切断された有機系の短繊維を含むことを特徴とする繊維補強コンクリートが記載されている。
例えば、特許文献１には、セメント、シリカフューム、石炭ガス化フライアッシュ、石膏、特定の膨張材、特定の収縮低減剤、及び金属繊維の各々を、特定の量で含有することを特徴とする低収縮超高強度繊維補強セメント組成物が記載されている。
また、特許文献２に、短繊維を、容積比で０．５％～６．０％混入して得られる繊維補強コンクリートであって、前記短繊維が、予め加熱処理が施されることで収縮ひずみが与えられているとともに、アスペクト比が２０～２００になるように切断された有機系の短繊維を含むことを特徴とする繊維補強コンクリートが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２００９－８４０９５号公報
【特許文献2】特開２００９－１０２１８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
繊維補強セメント質組成物中の繊維の量を増加させることで繊維補強セメント質組成物の靭性を向上させることができる。一方、繊維の量が増加すると繊維補強セメント質組成物の流動性が低下し、所望のワーカビリティを確保することが困難となる。また、繊維の寸法は、繊維補強セメント質組成物の流動性に大きな影響を及ぼすことが知られている。
本発明の目的は、繊維を含み、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度および靭性に優れたセメント質組成物、並びに、その製造方法を提供することである。
本発明の目的は、繊維を含み、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度および靭性に優れたセメント質組成物、並びに、その製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、繊維のアスペクト比と繊維の含有率を乗じた数値が４０～３００であるセメント質組成物によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１１］を提供するものである。
［１］ セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、上記繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、下記式（１）を用いて算出される数値が４０～３００であることを特徴とするセメント質組成物。
上記繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
［２］ ペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である前記［１］に記載のセメント質組成物。
［３］ ペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である前記［１］に記載のセメント質組成物。
［４］ 上記粉体は、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末を含む前記［１］～［３］のいずれかに記載のセメント質組成物。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［１１］を提供するものである。
［１］ セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、上記繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、下記式（１）を用いて算出される数値が４０～３００であることを特徴とするセメント質組成物。
上記繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
［２］ ペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である前記［１］に記載のセメント質組成物。
［３］ ペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である前記［１］に記載のセメント質組成物。
［４］ 上記粉体は、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末を含む前記［１］～［３］のいずれかに記載のセメント質組成物。
【0006】
［５］ 上記粉体は、ブレーン比表面積が３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇの無機粉末を含む前記［１］～［４］のいずれかに記載のセメント質組成物。
［６］ 上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、２２０～３２０ｍｍの範囲内となるものである前記［１］又は［２］のいずれかに記載のセメント質組成物。
［７］ 上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、１１０～１９０ｍｍの範囲内となるものである前記［１］又は［３］に記載のセメント質組成物。
［８］ 上記セメント質組成物は、日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して測定した引張強度が、４．５～１５．０Ｎ／ｍｍ２の範囲内となるものである前記［１］～［７］のいずれかに記載のセメント質組成物。
［９］ 前記［１］又は［２］に記載のセメント質組成物の製造方法であって、下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程、を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
［１０］ 上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃以上の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、を含む前記［９］に記載のセメント質組成物の製造方法。
［１１］ 前記［３］に記載のセメント質組成物の製造方法であって、下記式（３）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程と、上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃未満の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（３）
［６］ 上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、２２０～３２０ｍｍの範囲内となるものである前記［１］又は［２］のいずれかに記載のセメント質組成物。
［７］ 上記セメント質組成物は、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値が、１１０～１９０ｍｍの範囲内となるものである前記［１］又は［３］に記載のセメント質組成物。
［８］ 上記セメント質組成物は、日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して測定した引張強度が、４．５～１５．０Ｎ／ｍｍ２の範囲内となるものである前記［１］～［７］のいずれかに記載のセメント質組成物。
［９］ 前記［１］又は［２］に記載のセメント質組成物の製造方法であって、下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程、を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
［１０］ 上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃以上の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、を含む前記［９］に記載のセメント質組成物の製造方法。
［１１］ 前記［３］に記載のセメント質組成物の製造方法であって、下記式（３）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、上記繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程と、上記組成物調製工程で得られた硬化前の上記セメント質組成物を５０℃未満の雰囲気下で養生して、上記セメント質組成物の硬化体を得る養生工程、を含むセメント質組成物の製造方法。
上記使用予定の繊維のアスペクト比×上記セメント質組成物中の上記使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（３）
【発明の効果】
【0007】
本発明のセメント質組成物は、繊維を含み、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度および靭性に優れたものである。
【図面の簡単な説明】
【0008】
【図1】実施例１～１５及び比較例１～５における、繊維のアスペクト比と繊維の含有率を乗じた数値と、引張強度の関係を示す図である。
【図2】実施例１～１５及び比較例１～５における、繊維のアスペクト比と繊維の含有率を乗じた数値と、９０秒フロー値の関係を示す図である。
【図3】実施例１６～２７及び比較例６における、繊維のアスペクト比と繊維の含有率を乗じた数値と、引張強度の関係を示す図である。
【図4】実施例１６～２７及び比較例６における、繊維のアスペクト比と繊維の含有率を乗じた数値と、９０秒フロー値の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0009】
本発明のセメント質組成物は、セメントを含む粉体、骨材、水、及び繊維を含むセメント質組成物であって、繊維が、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維の中から選ばれる少なくとも１種以上であり、下記式（１）を用いて算出される数値が４０～３００であるものである。
繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
以下、詳しく説明する。
セメントを含む粉体に含まれているセメントの例としては、特に限定されるものではなく、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントや、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント等の混合セメントや、エコセメント等が挙げられる。
繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の上記繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
以下、詳しく説明する。
セメントを含む粉体に含まれているセメントの例としては、特に限定されるものではなく、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメントや、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント等の混合セメントや、エコセメント等が挙げられる。
【0010】
セメントを含む粉体中のセメント以外に含まれている粉体の例としては、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末（以下、「ポゾラン質微粉末」と略すことがある。）や、ブレーン比表面積が３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇの無機粉末（以下、「無機粉末」と略すことがある。）等が挙げられる。
ポゾラン質微粉末の例としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ粉末、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
中でも、シリカフューム及びシリカダストは、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇであり、粉砕を行う必要がないので、本発明において好ましく用いられる。
ポゾラン質微粉末の例としては、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ粉末、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
中でも、シリカフューム及びシリカダストは、ＢＥＴ比表面積が５～２５ｍ２／ｇであり、粉砕を行う必要がないので、本発明において好ましく用いられる。
【0011】
ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、５～２５ｍ２／ｇ、好ましくは７～２０ｍ２／ｇ、より好ましくは８～１６ｍ２／ｇである。該値が５ｍ２／ｇ以上であると、セメント質組成物中のポゾラン質微粉末の充填性が向上し、セメント質組成物の硬化体の強度（例えば、引張強度）等が増大する。該値が２５ｍ２／ｇ以下であると、所望の流動性を得るための水量を少なくすることができ、その結果、セメント質組成物の硬化体の強度（例えば、引張強度）等を増大できる。
ポゾラン質微粉末の量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは４～３５質量部、さらに好ましくは８～３０質量部、特に好ましくは１０～２８質量部である。上記量が４０質量部以下であると、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。
ポゾラン質微粉末の量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは４０質量部以下、より好ましくは４～３５質量部、さらに好ましくは８～３０質量部、特に好ましくは１０～２８質量部である。上記量が４０質量部以下であると、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。
【0012】
ブレーン比表面積が３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇの無機粉末としては、石英粉末、石灰石粉末、アルミナ粉末等が挙げられる。
無機粉末のブレーン比表面積は、３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇ、好ましくは
５，０００～９，５００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは６，５００～８，５００ｃｍ２／ｇである。該値が３，５００ｃｍ２／ｇ以上であると、セメントとのブレーン比表面積の差が大きくなり、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。該値が１０，０００ｃｍ２／ｇ以下であると、粉砕の手間をより軽減することができ、また、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。
無機粉末の量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは４５質量部以下、より好ましくは４～４０質量部、さらに好ましくは８～３５質量部、特に好ましくは１０～３０質量部である。上記量が４５質量部以下であれば、所望の流動性を得る目的で、セメント質組成物に含まれる水の量を過度に増加させる必要がないため、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度の低下を避けることができる。
なお、上記無機粉末にセメントは含まれないものとする。
無機粉末のブレーン比表面積は、３，５００～１０，０００ｃｍ２／ｇ、好ましくは
５，０００～９，５００ｃｍ２／ｇ、より好ましくは６，５００～８，５００ｃｍ２／ｇである。該値が３，５００ｃｍ２／ｇ以上であると、セメントとのブレーン比表面積の差が大きくなり、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。該値が１０，０００ｃｍ２／ｇ以下であると、粉砕の手間をより軽減することができ、また、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させることができる。
無機粉末の量は、セメント１００質量部に対して、好ましくは４５質量部以下、より好ましくは４～４０質量部、さらに好ましくは８～３５質量部、特に好ましくは１０～３０質量部である。上記量が４５質量部以下であれば、所望の流動性を得る目的で、セメント質組成物に含まれる水の量を過度に増加させる必要がないため、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度の低下を避けることができる。
なお、上記無機粉末にセメントは含まれないものとする。
【0013】
骨材としては、細骨材のみ、または、細骨材と粗骨材の組み合わせが挙げられる。また、天然骨材、人工骨材、再生骨材のいずれも用いることができる。
細骨材としては、特に限定されず、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、石灰石細骨材、スラグ細骨材、軽量細骨材、クリンカ細骨材、及びＣＣＵ細骨材（再生骨材、廃コンクリート、高炉スラグ、および製鋼スラグから選ばれる１種以上に二酸化炭素を固定した細骨材）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
細骨材の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは１８０質量部以下、より好ましくは１０～１５０質量部、さらに好ましくは２０～１２０質量部、特に好ましくは３０～１００質量部である。上記量が１８０質量部以下であると、セメント質組成物の可使時間が短くなることを避けることができる。
細骨材としては、特に限定されず、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、石灰石細骨材、スラグ細骨材、軽量細骨材、クリンカ細骨材、及びＣＣＵ細骨材（再生骨材、廃コンクリート、高炉スラグ、および製鋼スラグから選ばれる１種以上に二酸化炭素を固定した細骨材）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
細骨材の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは１８０質量部以下、より好ましくは１０～１５０質量部、さらに好ましくは２０～１２０質量部、特に好ましくは３０～１００質量部である。上記量が１８０質量部以下であると、セメント質組成物の可使時間が短くなることを避けることができる。
【0014】
粗骨材としては、特に限定されず、例えば、川砂利、山砂利、陸砂利、海砂利、砕石、石灰石粗骨材、スラグ粗骨材、軽量粗骨材、クリンカ粗骨材、及びＣＣＵ粗骨材（再生骨材、廃コンクリート、高炉スラグ、および製鋼スラグから選ばれる１種以上に二酸化炭素を固定した粗骨材）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
粗骨材の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、特に好ましくは２０質量部以下である。上記量が６０質量部以下であると、セメント質組成物の硬化体の強度（例えば、引張強度）等をより大きくすることができる。
セメント質組成物が粗骨材を含む場合、細骨材率（ｓ／ａ）は、好ましくは５～７０％、より好ましくは１０～６０％、特に好ましくは２０～５０％である。細骨材率が上記範囲内であれば、モルタルやコンクリートのワーカビリティや成型のし易さが向上する。なお、細骨材率とは、細骨材と粗骨材の合計量中の細骨材の体積割合をいう。
粗骨材の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは６０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、特に好ましくは２０質量部以下である。上記量が６０質量部以下であると、セメント質組成物の硬化体の強度（例えば、引張強度）等をより大きくすることができる。
セメント質組成物が粗骨材を含む場合、細骨材率（ｓ／ａ）は、好ましくは５～７０％、より好ましくは１０～６０％、特に好ましくは２０～５０％である。細骨材率が上記範囲内であれば、モルタルやコンクリートのワーカビリティや成型のし易さが向上する。なお、細骨材率とは、細骨材と粗骨材の合計量中の細骨材の体積割合をいう。
【0015】
水としては、特に限定されず、例えば、水道水、スラッジ水等が挙げられる。
水と、セメントを含む粉体の質量比（水／セメントを含む粉体）は、好ましくは０．１０～０．３０、より好ましくは０．１１～０．２８、さらに好ましくは０．１２～０．２５、特に好ましくは０．１４～０．２２である。上記比が０．１０以上であれば、セメント質組成物の硬化前の流動性がより向上する。上記比が０．３０以下であれば、セメント質組成物の材料分離が生じにくくなる。
水と、セメントを含む粉体の質量比（水／セメントを含む粉体）は、好ましくは０．１０～０．３０、より好ましくは０．１１～０．２８、さらに好ましくは０．１２～０．２５、特に好ましくは０．１４～０．２２である。上記比が０．１０以上であれば、セメント質組成物の硬化前の流動性がより向上する。上記比が０．３０以下であれば、セメント質組成物の材料分離が生じにくくなる。
【0016】
本発明の水硬性組成物は、必要に応じて、セメント分散剤、ＡＥ剤、収縮低減剤、消泡剤等の各種混和剤を含んでもよい。
セメント分散剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系等の、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、または高性能ＡＥ減水剤が挙げられる。中でも、減水効果が大きい点で、高性能減水剤が好ましい。特に、セメント質組成物の硬化前の流動性の向上の点で、ポリカルボン酸系の高性能減水剤が、より好ましい。
セメント分散剤の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは０．３～３．３質量部、より好ましくは０．４～３．０質量部、さらに好ましくは０．５～２．５質量部、特に好ましくは０．９～１．８質量部である。該量が０．３質量部以上であると、減水効果がより高くなる。該量が３．３質量部以下であると、セメント質組成物の強度発現性がより向上する。
セメント分散剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系等の、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、または高性能ＡＥ減水剤が挙げられる。中でも、減水効果が大きい点で、高性能減水剤が好ましい。特に、セメント質組成物の硬化前の流動性の向上の点で、ポリカルボン酸系の高性能減水剤が、より好ましい。
セメント分散剤の量は、セメントを含む粉体１００質量部に対して、好ましくは０．３～３．３質量部、より好ましくは０．４～３．０質量部、さらに好ましくは０．５～２．５質量部、特に好ましくは０．９～１．８質量部である。該量が０．３質量部以上であると、減水効果がより高くなる。該量が３．３質量部以下であると、セメント質組成物の強度発現性がより向上する。
【0017】
繊維としては、金属繊維、有機繊維、無機繊維、及び炭素繊維等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、繊維の寸法は、セメント質組成物の硬化前の流動性及び硬化後の硬化体の引張強度の向上等の観点から、後述する式（１）を用いて算出される数値が、４０～３００の数値範囲内となるような寸法であればよい。
金属繊維としては、鋼繊維等が挙げられる。
金属繊維の寸法は、セメント質組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点から、直径が０．００８～１．０ｍｍ、長さが１～３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０５～０．５ｍｍ、長さが５～２５ｍｍであることがより好ましい。
また、金属繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは１０～２００、より好ましくは４０～１５０である。
また、繊維の寸法は、セメント質組成物の硬化前の流動性及び硬化後の硬化体の引張強度の向上等の観点から、後述する式（１）を用いて算出される数値が、４０～３００の数値範囲内となるような寸法であればよい。
金属繊維としては、鋼繊維等が挙げられる。
金属繊維の寸法は、セメント質組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点から、直径が０．００８～１．０ｍｍ、長さが１～３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０５～０．５ｍｍ、長さが５～２５ｍｍであることがより好ましい。
また、金属繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは１０～２００、より好ましくは４０～１５０である。
【0018】
特に、金属繊維が鋼繊維である場合、鋼繊維の長さは、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは１．０ｍｍ以上、より好ましくは３．０ｍｍ以上、さらに好ましくは６．０ｍｍ以上、特に好ましくは８．０ｍｍ以上である。また、上記長さは、セメント質組成物内に、繊維を均一に分布させることができ、かつ、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは３０ｍｍ以下、より好ましくは２５ｍｍ以下、さらに好ましくは２０ｍｍ以下、特に好ましくは１８ｍｍ以下である。
鋼繊維の直径は、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは０．００８ｍｍ以上、より好ましくは０．０５０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１２ｍｍ以上、特に好ましくは０．２０ｍｍ以上である。また、上記直径は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは１．０ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下、さらに好ましくは０．６ｍｍ以下、さらに好ましくは０．４ｍｍ以下、特に好ましくは０．３ｍｍ以下である。
鋼繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは１０以上、より好ましくは３０以上、さらに好ましくは４０以上、特に好ましくは６０以上である。また、上記比は、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは３００以下、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１５０以下、特に好ましくは８０以下である。
鋼繊維の直径は、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは０．００８ｍｍ以上、より好ましくは０．０５０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１０ｍｍ以上、さらに好ましくは０．１２ｍｍ以上、特に好ましくは０．２０ｍｍ以上である。また、上記直径は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは１．０ｍｍ以下、より好ましくは０．８ｍｍ以下、さらに好ましくは０．６ｍｍ以下、さらに好ましくは０．４ｍｍ以下、特に好ましくは０．３ｍｍ以下である。
鋼繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは１０以上、より好ましくは３０以上、さらに好ましくは４０以上、特に好ましくは６０以上である。また、上記比は、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは３００以下、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１５０以下、特に好ましくは８０以下である。
【0019】
有機繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、アラミド繊維、高強力アラミド繊維、高強力ポリエチレン繊維、高強力ポリアリレート繊維、ＰＢＯ繊維等が挙げられる。
無機繊維としては、バサルト繊維等が挙げられる。
炭素繊維としては、ＰＡＮ系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維等が挙げられる。
有機繊維、無機繊維及び炭素繊維の寸法は、セメント質組成物中におけるこれらの繊維の材料分離の防止や、セメント質組成物の破壊エネルギーの向上の観点から、直径が０．００５～１．０ｍｍ、長さ２～３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０１～０．５ｍｍ、長さが５～２５ｍｍであることがより好ましい。また、有機繊維、無機繊維及び炭素繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは２０～２００、より好ましくは３０～１５０である。
無機繊維としては、バサルト繊維等が挙げられる。
炭素繊維としては、ＰＡＮ系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維等が挙げられる。
有機繊維、無機繊維及び炭素繊維の寸法は、セメント質組成物中におけるこれらの繊維の材料分離の防止や、セメント質組成物の破壊エネルギーの向上の観点から、直径が０．００５～１．０ｍｍ、長さ２～３０ｍｍであることが好ましく、直径が０．０１～０．５ｍｍ、長さが５～２５ｍｍであることがより好ましい。また、有機繊維、無機繊維及び炭素繊維のアスペクト比（繊維長／繊維直径）は、好ましくは２０～２００、より好ましくは３０～１５０である。
【0020】
セメント質組成物中の繊維の含有率は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、好ましくは０．５体積％以上、より好ましくは１．０体積％以上、さらに好ましくは２．０体積％以上、さらに好ましくは３．０体積％以上、特に好ましくは４．０体積％を超えるものである。また、上記含有率は、セメント質組成物の硬化前の流動性を向上させる観点からは、好ましくは１０．０体積％以下、より好ましくは９．０体積％以下、さらに好ましくは８．０体積％以下、さらに好ましくは７．０体積％以上、さらに好ましくは５．０体積％以下、さらに好ましくは３．０体積％以下、特に好ましくは１．５体積％未満である。
【0021】
本発明のセメント質組成物において、下記式（１）を用いて算出される数値は、４０～３００である。
繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
なお、式（１）において算出される数値の単位は省略するものとする。
上記数値が４０～３００の数値範囲内であれば、セメント質組成物を、硬化前の流動性、及び、硬化後の強度発現性に優れたものにすることができる。
上記数値は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、４０以上、好ましくは７０以上、より好ましくは１００以上、さらに好ましくは１２０以上、さらに好ましくは１５０以上、特に好ましくは２００以上である。また、上記数値は、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させる観点からは、３００以下、好ましくは２５０以上、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１５０以下、さらに好ましくは１２０以下、特に好ましくは１００以下である。
上記数値範囲は、所望のセメント質組成物の物性（品質）に応じて、４０～３００の数値範囲内において、適宜変更してもよい。
繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の繊維の含有率（体積％） ・・・（１）
なお、式（１）において算出される数値の単位は省略するものとする。
上記数値が４０～３００の数値範囲内であれば、セメント質組成物を、硬化前の流動性、及び、硬化後の強度発現性に優れたものにすることができる。
上記数値は、セメント質組成物の硬化体の引張強度をより大きくする観点からは、４０以上、好ましくは７０以上、より好ましくは１００以上、さらに好ましくは１２０以上、さらに好ましくは１５０以上、特に好ましくは２００以上である。また、上記数値は、セメント質組成物の硬化前の流動性をより向上させる観点からは、３００以下、好ましくは２５０以上、より好ましくは２００以下、さらに好ましくは１５０以下、さらに好ましくは１２０以下、特に好ましくは１００以下である。
上記数値範囲は、所望のセメント質組成物の物性（品質）に応じて、４０～３００の数値範囲内において、適宜変更してもよい。
【0022】
セメント質組成物のペースト細骨材容積比は、セメント質組成物の強度発現性をより向上させて、かつ、混練性をより向上させて、混練時にファイバーボール等が発生しにくくする観点からは、好ましくは１．００以上、より好ましくは１．１０以上、さらに好ましくは１．６０以上、さらに好ましくは１．６２以上、さらに好ましくは１．６５以上、さらに好ましくは１．８０以上、特に好ましくは２．００以上である。また、上記ペースト細骨材容積比は、硬化前の流動性及び作業性をより向上させて、かつ、材料分離がより発生しにくくなる観点からは、好ましくは６．００以下、より好ましくは５．８０以下、さらに好ましくは５．５０以下、さらに好ましくは５．２５以下、さらに好ましくは５．００以下、さらに好ましくは１．６０未満、特に好ましくは１．５０以下である。
ここで、ペースト細骨材容積比とは、コンクリート１ｍ３中の細骨材容積に対するペースト容積（セメントを含む粉体と水の混合物の容積）の比（ペーストの容積／細骨材の容積）である。
ここで、ペースト細骨材容積比とは、コンクリート１ｍ３中の細骨材容積に対するペースト容積（セメントを含む粉体と水の混合物の容積）の比（ペーストの容積／細骨材の容積）である。
【0023】
本発明のセメント質組成物は、以下の物性を有する。なお、本明細書中、セメント質組成物とは、硬化前の流動性を有する形態および硬化後の形態を包含するものである。
（１）硬化前（フレッシュ状態）の物性
「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値は、セメント質組成物の粘性をより低くし、流動性をより向上させる観点からは、好ましくは１１０ｍｍ以上、より好ましくは１２０ｍｍ以上、さらに好ましくは１４０ｍｍ以上、さらに好ましくは２２０ｍｍ以上、さらに好ましくは２４０ｍｍ以上、特に好ましくは２５０ｍｍ以上である。上記フロー値は、材料（繊維）の分離がより生じにくくなる観点からは、好ましくは３２０ｍｍ以下、より好ましくは３００ｍｍ以下、さらに好ましくは２９０ｍｍ以下、さらに好ましくは１９０ｍｍ以下、さらに好ましくは１８０ｍｍ以下、特に好ましくは１７０ｍｍ以下である。
また、上記フロー値の好ましい範囲は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比の数値によっても異なる。
例えば、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、上記フロー値は、好ましくは２２０～３２０ｍｍである。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である場合、上記フロー値は、好ましくは１１０～１９０ｍｍである。
なお、フロー値の測定時を「フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時」と定めた理由は、一般的に、９０秒以降のフロー値の変化は、９０秒以前と比較して大幅に小さくなるからである。
セメント質組成物の空気量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは４．８％以下、特に好ましくは４．５％以下である。上記空気量が５．０％以下であれば、セメント質組成物の硬化体の強度（引張強度）をより大きくすることができる。
（１）硬化前（フレッシュ状態）の物性
「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値は、セメント質組成物の粘性をより低くし、流動性をより向上させる観点からは、好ましくは１１０ｍｍ以上、より好ましくは１２０ｍｍ以上、さらに好ましくは１４０ｍｍ以上、さらに好ましくは２２０ｍｍ以上、さらに好ましくは２４０ｍｍ以上、特に好ましくは２５０ｍｍ以上である。上記フロー値は、材料（繊維）の分離がより生じにくくなる観点からは、好ましくは３２０ｍｍ以下、より好ましくは３００ｍｍ以下、さらに好ましくは２９０ｍｍ以下、さらに好ましくは１９０ｍｍ以下、さらに好ましくは１８０ｍｍ以下、特に好ましくは１７０ｍｍ以下である。
また、上記フロー値の好ましい範囲は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比の数値によっても異なる。
例えば、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、上記フロー値は、好ましくは２２０～３２０ｍｍである。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である場合、上記フロー値は、好ましくは１１０～１９０ｍｍである。
なお、フロー値の測定時を「フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時」と定めた理由は、一般的に、９０秒以降のフロー値の変化は、９０秒以前と比較して大幅に小さくなるからである。
セメント質組成物の空気量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは４．８％以下、特に好ましくは４．５％以下である。上記空気量が５．０％以下であれば、セメント質組成物の硬化体の強度（引張強度）をより大きくすることができる。
【0024】
（２）硬化後の物性
日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して測定した、セメント質組成物の硬化体の引張強度は、好ましくは４．５Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは５．０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは６．０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは８．５Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは９．０Ｎ／ｍｍ２以上である。上記引張強度の上限値は特に限定されないが、好ましくは２０Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは１５Ｎ／ｍｍ２である。
「ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは８０～３００Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは９０～２８０Ｎ／ｍｍ２、さらに好ましくは１００～２５０Ｎ／ｍｍ２である。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１５０～３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは２００Ｎ／ｍｍ２を超え、２５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である場合、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１００～２００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは１２０～１９５Ｎ／ｍｍ２である。
日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して測定した、セメント質組成物の硬化体の引張強度は、好ましくは４．５Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは５．０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは６．０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは８．５Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは９．０Ｎ／ｍｍ２以上である。上記引張強度の上限値は特に限定されないが、好ましくは２０Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは１５Ｎ／ｍｍ２である。
「ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは８０～３００Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは９０～２８０Ｎ／ｍｍ２、さらに好ましくは１００～２５０Ｎ／ｍｍ２である。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１５０～３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは２００Ｎ／ｍｍ２を超え、２５０Ｎ／ｍｍ２以下である。
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である場合、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度は、好ましくは１００～２００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは１２０～１９５Ｎ／ｍｍ２である。
【0025】
本発明のセメント質組成物の製造方法の一例としては、（Ａ）下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を定める繊維組成決定工程と、（Ｂ）繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る組成物調製工程を含む方法等が挙げられる。
使用予定の繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
以下、工程ごとに詳しく説明する。
使用予定の繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
以下、工程ごとに詳しく説明する。
【0026】
［（Ａ）繊維組成決定工程］
本工程は、下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を定める工程である。
使用予定の繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
なお、式（２）において算出される数値の単位は省略するものとする。
使用予定の繊維は、１種であっても２種以上であってもよい。使用予定の繊維が複数の種類ある場合には、複数の種類の繊維の各々について、上記式（２）を用いて数値を算出する。
本工程において、式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、適宜、繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の繊維の含有率を調整することで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造することができる。
なお、繊維を２種以上使用する場合、上記式（２）の使用予定の繊維のアスペクト比は、２種以上の繊維のアスペクト比の平均値、使用予定の繊維の含有率は、２種以上の繊維の含有率の合計である。
これにより、例えば、流動性及び引張強度の観点から、従来は向いていないと判断されていたような寸法の繊維であっても、式（２）で算出される数値から、流動性、引張強度及び靭性に優れたセメント質組成物を得ることが可能な、繊維の含有率を求めることができ、幅広い繊維の利用を図ることができる。
本工程は、下記式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、使用予定の繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率を定める工程である。
使用予定の繊維のアスペクト比×セメント質組成物中の使用予定の繊維の含有率（体積％） ・・・（２）
なお、式（２）において算出される数値の単位は省略するものとする。
使用予定の繊維は、１種であっても２種以上であってもよい。使用予定の繊維が複数の種類ある場合には、複数の種類の繊維の各々について、上記式（２）を用いて数値を算出する。
本工程において、式（２）で算出される数値が４０～３００となるように、適宜、繊維のアスペクト比、及び、セメント質組成物中の繊維の含有率を調整することで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造することができる。
なお、繊維を２種以上使用する場合、上記式（２）の使用予定の繊維のアスペクト比は、２種以上の繊維のアスペクト比の平均値、使用予定の繊維の含有率は、２種以上の繊維の含有率の合計である。
これにより、例えば、流動性及び引張強度の観点から、従来は向いていないと判断されていたような寸法の繊維であっても、式（２）で算出される数値から、流動性、引張強度及び靭性に優れたセメント質組成物を得ることが可能な、繊維の含有率を求めることができ、幅広い繊維の利用を図ることができる。
【0027】
なお、工程（Ａ）の前に、所望のセメント質組成物の物性（品質）に合わせて、上記式（２）で算出される数値の数値範囲を４０～３００の数値範囲内で適宜定める、基準値設定工程を設けてもよい。
例えば、より引張強度に優れたセメント質組成物を製造する観点からは、上記式（２）で算出される数値の数値範囲の下限値を、好ましくは７０、より好ましくは１００、さらに好ましくは１２０、さらに好ましくは１５０、特に好ましくは２００に定めてもよい。また、より流動性に優れたセメント質組成物を製造する観点からは、上記式（２）で算出される数値の数値範囲の上限値を、好ましくは２５０、より好ましくは２００、さらに好ましくは１５０、さらに好ましくは１２０、特に好ましくは１００に定めてもよい。
例えば、より引張強度に優れたセメント質組成物を製造する観点からは、上記式（２）で算出される数値の数値範囲の下限値を、好ましくは７０、より好ましくは１００、さらに好ましくは１２０、さらに好ましくは１５０、特に好ましくは２００に定めてもよい。また、より流動性に優れたセメント質組成物を製造する観点からは、上記式（２）で算出される数値の数値範囲の上限値を、好ましくは２５０、より好ましくは２００、さらに好ましくは１５０、さらに好ましくは１２０、特に好ましくは１００に定めてもよい。
【0028】
［（Ｂ）組成物調製工程］
本工程は、繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率となるような配合量で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る工程である。
セメント質組成物に含まれる各原料としては、上述したセメントを含む粉体、骨材、繊維、及び水等である。
混合方法としては特に限定されるものではなく、材料の一部（例えば、セメント、他の粉体、及び骨材）をミキサに投入して混合（空練り）した後、材料の残部の一部（例えば、水、及びセメント分散剤）を投入して混合し、最後に、材料の残部の残り（例えば、繊維）をミキサに投入して混合する方法等が挙げられる。
本工程は、繊維組成決定工程で定めた繊維のアスペクト比、及び、繊維の含有率となるような配合量で、各原料を混合して、上記セメント質組成物を得る工程である。
セメント質組成物に含まれる各原料としては、上述したセメントを含む粉体、骨材、繊維、及び水等である。
混合方法としては特に限定されるものではなく、材料の一部（例えば、セメント、他の粉体、及び骨材）をミキサに投入して混合（空練り）した後、材料の残部の一部（例えば、水、及びセメント分散剤）を投入して混合し、最後に、材料の残部の残り（例えば、繊維）をミキサに投入して混合する方法等が挙げられる。
【0029】
［（Ｃ）養生工程］
工程（Ｂ）の後に、組成物調製工程で得られた硬化前のセメント質組成物を養生して、セメント質組成物の硬化体を得る養生工程を設けてもよい。
養生方法としては特に限定されるものではなく、例えば、気中養生、湿空養生、水中養生、温水養生、封緘養生、及びオートクレーブ養生等の一般的な養生方法を採用することができる。
養生時間は、養生方法によっても異なるが、例えば、好ましくは１時間以上、より好ましくは２～９６時間、特に好ましくは１２～８４時間である。
また、養生工程において、セメント質組成物の硬化体の引張強度及び靭性をより大きくする観点から、ペースト細骨材容積比の数値に応じて、養生条件を定めてもよい。
例えば、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、組成物調製工程で得られた硬化前のセメント質組成物を、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度が４０～５０Ｎ／ｍｍ２になるまで、５～４０℃の雰囲気下で静置し、その後、５０℃以上（好ましくは６０～３００℃、より好ましくは７０～２５０℃）の雰囲気下で養生することが好ましい。
より具体的には、硬化前のセメント質組成物を、５～４０℃の雰囲気下で１２～３６時間静置した後、７０℃以上１００℃未満で６時間以上の蒸気養生または温水養生と、１００～２００℃で１時間以上のオートクレーブ養生のいずれか一方または両方を行うことがより好ましい。
このような養生条件によれば、５～４０℃の雰囲気下で静置した後のセメント質組成物の硬化体の圧縮強度を４０～５０Ｎ／ｍｍ２にし、最終的に得られるセメント質組成物の硬化体の圧縮強度を１５０～２５０Ｎ／ｍｍ２（好ましくは２００Ｎ／ｍｍ２を超え、２５０Ｎ／ｍｍ２以下）に、かつ、引張強度を５．０～１５．０Ｎ／ｍｍ２の数値範囲内にすることができる。
工程（Ｂ）の後に、組成物調製工程で得られた硬化前のセメント質組成物を養生して、セメント質組成物の硬化体を得る養生工程を設けてもよい。
養生方法としては特に限定されるものではなく、例えば、気中養生、湿空養生、水中養生、温水養生、封緘養生、及びオートクレーブ養生等の一般的な養生方法を採用することができる。
養生時間は、養生方法によっても異なるが、例えば、好ましくは１時間以上、より好ましくは２～９６時間、特に好ましくは１２～８４時間である。
また、養生工程において、セメント質組成物の硬化体の引張強度及び靭性をより大きくする観点から、ペースト細骨材容積比の数値に応じて、養生条件を定めてもよい。
例えば、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６０～６．００である場合、組成物調製工程で得られた硬化前のセメント質組成物を、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度が４０～５０Ｎ／ｍｍ２になるまで、５～４０℃の雰囲気下で静置し、その後、５０℃以上（好ましくは６０～３００℃、より好ましくは７０～２５０℃）の雰囲気下で養生することが好ましい。
より具体的には、硬化前のセメント質組成物を、５～４０℃の雰囲気下で１２～３６時間静置した後、７０℃以上１００℃未満で６時間以上の蒸気養生または温水養生と、１００～２００℃で１時間以上のオートクレーブ養生のいずれか一方または両方を行うことがより好ましい。
このような養生条件によれば、５～４０℃の雰囲気下で静置した後のセメント質組成物の硬化体の圧縮強度を４０～５０Ｎ／ｍｍ２にし、最終的に得られるセメント質組成物の硬化体の圧縮強度を１５０～２５０Ｎ／ｍｍ２（好ましくは２００Ｎ／ｍｍ２を超え、２５０Ｎ／ｍｍ２以下）に、かつ、引張強度を５．０～１５．０Ｎ／ｍｍ２の数値範囲内にすることができる。
【0030】
また、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．００以上、１．６０未満である場合、組成物調製工程で得られた硬化前のセメント質組成物を５～５０℃（好ましくは１０～４０℃、より好ましくは１５～３５℃）の雰囲気下で養生することが好ましい。
５０℃未満の雰囲気下で養生する方法の例としては、気中養生、湿空養生、水中養生、及び封緘養生等が挙げられる。
このような養生条件によれば、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度を１００～２００Ｎ／ｍｍ２（好ましくは１２０～１９５Ｎ／ｍｍ２）にし、かつ、引張曲げ強度を５．０～１５．０Ｎ／ｍｍ２の数値範囲内にすることができる。
また、養生工程を行う前に、硬化前のセメント質組成物を型枠内に打設する打設工程を設けてもよい。打設方法としては、特に限定されるものではなく、流し込み成形等の慣用の方法を使用することができる。打設工程を行った場合、養生工程後に、型枠内のセメント質組成物の硬化体を型枠から脱型する脱型工程が行われる。
５０℃未満の雰囲気下で養生する方法の例としては、気中養生、湿空養生、水中養生、及び封緘養生等が挙げられる。
このような養生条件によれば、セメント質組成物の硬化体の圧縮強度を１００～２００Ｎ／ｍｍ２（好ましくは１２０～１９５Ｎ／ｍｍ２）にし、かつ、引張曲げ強度を５．０～１５．０Ｎ／ｍｍ２の数値範囲内にすることができる。
また、養生工程を行う前に、硬化前のセメント質組成物を型枠内に打設する打設工程を設けてもよい。打設方法としては、特に限定されるものではなく、流し込み成形等の慣用の方法を使用することができる。打設工程を行った場合、養生工程後に、型枠内のセメント質組成物の硬化体を型枠から脱型する脱型工程が行われる。
【実施例0031】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用材料］
（１）セメント；太平洋セメント社製、中庸熱ポルトランドセメント
（２）ポゾラン質微粉末（表２、４中、「微粉末」と示す。）；シリカフューム（ＢＥＴ比表面積：１１ｍ２／ｇ）
（３）無機粉末；石英粉末（ブレーン比表面積：７，５００ｃｍ２／ｇ）
（４）細骨材；珪砂
（５）繊維Ａ～Ｇ；鋼繊維（詳細は表１に示す。）
（６）セメント分散剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
［使用材料］
（１）セメント；太平洋セメント社製、中庸熱ポルトランドセメント
（２）ポゾラン質微粉末（表２、４中、「微粉末」と示す。）；シリカフューム（ＢＥＴ比表面積：１１ｍ２／ｇ）
（３）無機粉末；石英粉末（ブレーン比表面積：７，５００ｃｍ２／ｇ）
（４）細骨材；珪砂
（５）繊維Ａ～Ｇ；鋼繊維（詳細は表１に示す。）
（６）セメント分散剤；ポリカルボン酸系高性能減水剤
【0032】
【表1】
【0033】
［実施例１～１５、比較例１～５］
表２に示す種類、及び、セメント質組成物中の含有率（体積基準の割合）となる量の繊維、並びに、表２に示す量の、セメント、ポゾラン質微粉末、及び無機粉末を用いてセメント質組成物を調製した。
具体的には、セメント、ポゾラン質微粉末、無機粉末、及び細骨材を、パン型ミキサ（容量：５５リットル）に投入して空練りした後、水、及びセメント分散剤を投入して混練し、最後に繊維をミキサに投入して、さらに混錬してセメント質組成物（体積：２０リットル）を得た。なお、セメント分散剤の配合量は、セメント質組成物１ｍ３辺り２１ｋｇとなる量（セメントを含む粉体１００質量部に対して、０．３～３．３質量部の範囲内となる量）に定めた。
また、実施例１～１５の配合は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６～６．０の範囲内となるように調整されたものである。実施例１～１５、比較例１～５のセメント質組成物のペースト細骨材空隙比を表２に示す。
また、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値（表１～２中、「ＡＳｆ×Ｖｆ」と示す。）を算出した。
表２に示す種類、及び、セメント質組成物中の含有率（体積基準の割合）となる量の繊維、並びに、表２に示す量の、セメント、ポゾラン質微粉末、及び無機粉末を用いてセメント質組成物を調製した。
具体的には、セメント、ポゾラン質微粉末、無機粉末、及び細骨材を、パン型ミキサ（容量：５５リットル）に投入して空練りした後、水、及びセメント分散剤を投入して混練し、最後に繊維をミキサに投入して、さらに混錬してセメント質組成物（体積：２０リットル）を得た。なお、セメント分散剤の配合量は、セメント質組成物１ｍ３辺り２１ｋｇとなる量（セメントを含む粉体１００質量部に対して、０．３～３．３質量部の範囲内となる量）に定めた。
また、実施例１～１５の配合は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．６～６．０の範囲内となるように調整されたものである。実施例１～１５、比較例１～５のセメント質組成物のペースト細骨材空隙比を表２に示す。
また、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値（表１～２中、「ＡＳｆ×Ｖｆ」と示す。）を算出した。
【0034】
得られたセメント質組成物について、「ＪＩＳ Ｒ ５２０１ セメントの物理試験方法」に記載されているフロー値の測定方法において１５回の落下運動を行わない場合における、フローコーンを取り去った時から９０秒が経過した時のフロー値（以下、「９０秒フロー値」ともいう。）を測定した。
また、得られたセメント質組成物を、型枠に打設した後、未硬化のセメント質組成物について、２０℃の雰囲気下で２４時間、封緘養生を行った後、次いで脱型し、９０℃の雰囲気下で４８時間、蒸気養生を行い、硬化したセメント質組成物の供試体を得た。得られた供試体を用いて、日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して引張強度を測定した。
また、得られた供試体を用いて、「ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して圧縮強度を測定した。
さらに、セメント質組成物の空気量を、モルタルエアメーターを用いて測定した。
結果を表３に示す。
また、実施例１～１５及び比較例１～５において製造した２０種類のセメント質組成物のデータから、式（１）を用いて算出された数値を独立変数とし、引張強度の実測値を従属変数とする重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と引張強度の実測値の関係式を得た。結果を図１に示す。
また、引張強度の実測値の代わりに９０秒フロー値の実測値を用いる以外は、同様にして重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と９０秒フロー値の実測値の関係式を得た。結果を図２に示す。
また、得られたセメント質組成物を、型枠に打設した後、未硬化のセメント質組成物について、２０℃の雰囲気下で２４時間、封緘養生を行った後、次いで脱型し、９０℃の雰囲気下で４８時間、蒸気養生を行い、硬化したセメント質組成物の供試体を得た。得られた供試体を用いて、日本コンクリート工学会規準「ＪＣＩ－Ｓ－００２－２００３」（切欠きはりを用いた繊維コンクリートの荷重－変位曲線試験方法」に準拠して引張強度を測定した。
また、得られた供試体を用いて、「ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８（コンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して圧縮強度を測定した。
さらに、セメント質組成物の空気量を、モルタルエアメーターを用いて測定した。
結果を表３に示す。
また、実施例１～１５及び比較例１～５において製造した２０種類のセメント質組成物のデータから、式（１）を用いて算出された数値を独立変数とし、引張強度の実測値を従属変数とする重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と引張強度の実測値の関係式を得た。結果を図１に示す。
また、引張強度の実測値の代わりに９０秒フロー値の実測値を用いる以外は、同様にして重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と９０秒フロー値の実測値の関係式を得た。結果を図２に示す。
【0035】
【表2】
【0036】
【表3】
【0037】
表３から、実施例１～１５の９０秒フロー値（２４０～２９３ｍｍ）は、比較例１～５の９０秒フロー値（１６１～１９７ｍｍ）よりも大きく、本発明のセメント質組成物は、流動性に優れていることがわかる。
また、実施例１～１５の引張強度は、５．１～１１．６Ｎ／ｍｍ２であることがわかる。中でも、式（１）で算出される数値が、１１０．０～２７２．７である実施例１～１１の引張強度（８．８～１１．６Ｎ／ｍｍ２）は、式（１）で算出される数値が、４５．５～９０．９である実施例１２～１５の引張強度（５．１～８．１Ｎ／ｍｍ２）よりも大きいことがわかる。
さらに、図１～２から、式（１）を用いて算出された数値（繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値）と９０秒フロー値は、高い正の相関関係を有していることがわかる。また、式（１）を用いて算出された数値と引張強度は、高い負の相関関係を有していることがわかる。
このことから、式（１）を用いて算出された数値が特定の数値範囲内（例えば、４０～３００）となるように、使用する繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を定めることで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造できることがわかる。
また、実施例１～１５の引張強度は、５．１～１１．６Ｎ／ｍｍ２であることがわかる。中でも、式（１）で算出される数値が、１１０．０～２７２．７である実施例１～１１の引張強度（８．８～１１．６Ｎ／ｍｍ２）は、式（１）で算出される数値が、４５．５～９０．９である実施例１２～１５の引張強度（５．１～８．１Ｎ／ｍｍ２）よりも大きいことがわかる。
さらに、図１～２から、式（１）を用いて算出された数値（繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値）と９０秒フロー値は、高い正の相関関係を有していることがわかる。また、式（１）を用いて算出された数値と引張強度は、高い負の相関関係を有していることがわかる。
このことから、式（１）を用いて算出された数値が特定の数値範囲内（例えば、４０～３００）となるように、使用する繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を定めることで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造できることがわかる。
【0038】
［実施例１６～２７、比較例６］
表４に示す種類、及び、セメント質組成物中の含有率（体積基準の割合）となる量の繊維、並びに、表４に示す量の、セメント、ポゾラン質微粉末、及び無機粉末を用いて、実施例１と同様にして、セメント質組成物を調製した。
また、実施例１６～２７の配合は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．０以上、１．６０未満の範囲内となるように調整されたものである。実施例１６～２７、比較例６のセメント質組成物のペースト細骨材空隙比を表４に示す。
また、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値（表４～５中、「ＡＳｆ×Ｖｆ」と示す。）を算出した。
表４に示す種類、及び、セメント質組成物中の含有率（体積基準の割合）となる量の繊維、並びに、表４に示す量の、セメント、ポゾラン質微粉末、及び無機粉末を用いて、実施例１と同様にして、セメント質組成物を調製した。
また、実施例１６～２７の配合は、セメント質組成物のペースト細骨材容積比が１．０以上、１．６０未満の範囲内となるように調整されたものである。実施例１６～２７、比較例６のセメント質組成物のペースト細骨材空隙比を表４に示す。
また、繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値（表４～５中、「ＡＳｆ×Ｖｆ」と示す。）を算出した。
【0039】
得られたセメント質組成物について、実施例１と同様にして９０秒フロー値を測定した。
また、得られたセメント質組成物を、型枠に打設した後、未硬化のセメント質組成物について、２０℃の雰囲気下で２４時間、封緘養生を行い、次いで脱型して、硬化したセメント質組成物の供試体を得た。得られた供試体を用いて、実施例１と同様にして引張強度及び圧縮強度を測定した。
さらに、セメント質組成物の空気量を、モルタルエアメーターを用いて測定した。
結果を表５に示す。
また、実施例１６～２７及び比較例４において製造した１３種類のセメント質組成物のデータから、式（１）を用いて算出された数値を独立変数とし、引張強度の実測値を従属変数とする重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と引張強度の実測値の関係式を得た。結果を図３に示す。
また、引張強度の実測値の代わりに９０秒フロー値の実測値を用いる以外は、同様にして重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と９０秒フロー値の実測値の関係式を得た。結果を図４に示す。
また、得られたセメント質組成物を、型枠に打設した後、未硬化のセメント質組成物について、２０℃の雰囲気下で２４時間、封緘養生を行い、次いで脱型して、硬化したセメント質組成物の供試体を得た。得られた供試体を用いて、実施例１と同様にして引張強度及び圧縮強度を測定した。
さらに、セメント質組成物の空気量を、モルタルエアメーターを用いて測定した。
結果を表５に示す。
また、実施例１６～２７及び比較例４において製造した１３種類のセメント質組成物のデータから、式（１）を用いて算出された数値を独立変数とし、引張強度の実測値を従属変数とする重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と引張強度の実測値の関係式を得た。結果を図３に示す。
また、引張強度の実測値の代わりに９０秒フロー値の実測値を用いる以外は、同様にして重回帰分析を行い、式（１）を用いて算出された数値と９０秒フロー値の実測値の関係式を得た。結果を図４に示す。
【0040】
【表4】
【0041】
【表5】
【0042】
表５から、実施例１６～２７の９０秒フロー値（１１２～１８０ｍｍ）は、比較例６の９０秒フロー値（１００ｍｍ）よりも大きく、本発明のセメント質組成物は、流動性に優れていることがわかる。
また、図３～４から、式（１）を用いて算出された数値（繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値）と９０秒フロー値は、高い正の相関関係を有していることがわかる。また、式（１）を用いて算出された数値と引張強度は、高い負の相関関係を有していることがわかる。
このことから、式（１）を用いて算出された数値が特定の数値範囲内（例えば、４０～３００）となるように、使用する繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を定めることで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造できることがわかる。
また、図３～４から、式（１）を用いて算出された数値（繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を乗じてなる数値）と９０秒フロー値は、高い正の相関関係を有していることがわかる。また、式（１）を用いて算出された数値と引張強度は、高い負の相関関係を有していることがわかる。
このことから、式（１）を用いて算出された数値が特定の数値範囲内（例えば、４０～３００）となるように、使用する繊維のアスペクト比とセメント質組成物中の繊維の含有率を定めることで、フレッシュ時（未硬化）には、流動性に優れ、かつ、硬化後には、引張強度（靭性）に優れたセメント質組成物を製造できることがわかる。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】