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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2025024750
(43)【公開日】2025-02-21
(54)【発明の名称】筒状のコンクリート杭の製造方法
(51)【国際特許分類】
B28B 21/34 20060101AFI20250214BHJP
C04B 28/02 20060101ALI20250214BHJP
C04B 18/14 20060101ALI20250214BHJP
C04B 14/04 20060101ALI20250214BHJP
C04B 40/02 20060101ALI20250214BHJP
C04B 20/00 20060101ALI20250214BHJP
E02D 5/30 20060101ALI20250214BHJP
【ＦＩ】
B28B21/34
C04B28/02
C04B18/14 Z
C04B14/04 Z
C04B40/02
C04B20/00 B
E02D5/30 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023128985
(22)【出願日】2023-08-08
(71)【出願人】
【識別番号】000000240
【氏名又は名称】太平洋セメント株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】000229667
【氏名又は名称】日本ヒューム株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100162145
【弁理士】
【氏名又は名称】村地 俊弥
(74)【代理人】
【識別番号】100103539
【弁理士】
【氏名又は名称】衡田 直行
(74)【代理人】
【識別番号】100111202
【弁理士】
【氏名又は名称】北村 周彦
(72)【発明者】
【氏名】小島 克仁
(72)【発明者】
【氏名】森 寛晃
(72)【発明者】
【氏名】岸良 竜
(72)【発明者】
【氏名】河野 克哉
(72)【発明者】
【氏名】早野 博幸
(72)【発明者】
【氏名】秋元 昌哲
(72)【発明者】
【氏名】江口 秀男
(72)【発明者】
【氏名】田中 敏嗣
(72)【発明者】
【氏名】石河 蔵之助
【テーマコード（参考）】
2D041
4G112
【Ｆターム（参考）】
2D041AA02
2D041BA03
2D041CA01
2D041CB06
2D041DB03
2D041DB15
2D041DB16
4G112PA03
(57)【要約】
【課題】成形性に優れ、かつ、高い圧縮強度を有する筒状のコンクリート杭を製造することができる方法を提供する。
【解決手段】セメントとシリカフュームと無機粉末と細骨材と粗骨材とセメント分散剤と水を含み、かつ、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中、セメントの割合が５５～６５体積％、シリカフュームの割合が５～２５体積％、無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、水と、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計の質量比が０．１１～０．１６であり、粗骨材の割合が１５～４０体積％あるセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら遠心成形する工程と、未硬化の成形体を封緘養生または気中養生した後脱型する工程と、硬化した成形体を蒸気養生して筒状のコンクリート杭を得る工程を含む筒状のコンクリート杭の製造方法。
【選択図】図１
【解決手段】セメントとシリカフュームと無機粉末と細骨材と粗骨材とセメント分散剤と水を含み、かつ、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中、セメントの割合が５５～６５体積％、シリカフュームの割合が５～２５体積％、無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、水と、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計の質量比が０．１１～０．１６であり、粗骨材の割合が１５～４０体積％あるセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら遠心成形する工程と、未硬化の成形体を封緘養生または気中養生した後脱型する工程と、硬化した成形体を蒸気養生して筒状のコンクリート杭を得る工程を含む筒状のコンクリート杭の製造方法。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、上記セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る成形工程と、
上記未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、上記型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、
上記硬化した筒状の成形体について、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る蒸気養生工程、
を含み、
上記セメント組成物において、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、
上記水と、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計の質量比（水／（上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、
上記セメント組成物中の上記粗骨材の割合が１５～４０体積％であることを特徴とする筒状のコンクリート杭の製造方法。
上記未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、上記型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、
上記硬化した筒状の成形体について、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る蒸気養生工程、
を含み、
上記セメント組成物において、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、
上記水と、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計の質量比（水／（上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、
上記セメント組成物中の上記粗骨材の割合が１５～４０体積％であることを特徴とする筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項2】
上記型枠が、該型枠の外周に設けられた複数の環状凸部を有し、
上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を回転させながら、上記環状凸部の少なくとも一つの鉛直方向下部に配設された、上記型枠に振動を加えるための加振手段を用いて、上記型枠に、上記環状凸部を介して鉛直方向の振動を与える請求項１に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を回転させながら、上記環状凸部の少なくとも一つの鉛直方向下部に配設された、上記型枠に振動を加えるための加振手段を用いて、上記型枠に、上記環状凸部を介して鉛直方向の振動を与える請求項１に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項3】
上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を１０Ｇ以下の遠心加速度で回転させながら、上記型枠を振動させる請求項２に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項4】
上記粗骨材の最大粒径が、１０～２５ｍｍである請求項１又は２に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項5】
上記筒状のコンクリート杭の、「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上である請求項１又は２に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項6】
上記筒状のコンクリート杭の、外径から内径を差し引いた値の半分（厚み）が３０～３００ｍｍである請求項１又は２に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【請求項7】
上記筒状のコンクリート杭の外径が１５０～３，０００ｍｍである請求項１又は２に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、筒状のコンクリート杭の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
支持力杭を用いた工法として、先端支持力係数αが２５０以上である支持力杭を用いた高支持力工法が主流となっているが、近年、先端支持力係数αが１，０００を超える支持力杭を用いた工法も開発されている。
既製の支持力杭に用いられるコンクリートの設計基準強度の主流は８０～１０５Ｎ／ｍｍ２程度であるが、上記設計基準強度のコンクリートを用いた支持力杭の先端支持力係数αを大きくする（例えば、６００を超える）には、支持力杭の厚みを大きくする必要がある。しかし、上記厚みを大きくした場合、掘削残土の増加や、支持力杭の物流コストの増大といった問題が発生する。このため、支持力杭の厚みを維持しつつ先端支持力係数αを大きくした支持力杭を製造しうる高強度のコンクリートが求められている。
既製の支持力杭に用いられるコンクリートの設計基準強度の主流は８０～１０５Ｎ／ｍｍ２程度であるが、上記設計基準強度のコンクリートを用いた支持力杭の先端支持力係数αを大きくする（例えば、６００を超える）には、支持力杭の厚みを大きくする必要がある。しかし、上記厚みを大きくした場合、掘削残土の増加や、支持力杭の物流コストの増大といった問題が発生する。このため、支持力杭の厚みを維持しつつ先端支持力係数αを大きくした支持力杭を製造しうる高強度のコンクリートが求められている。
【0003】
圧縮強度に優れた遠心成形コンクリート管の製造方法として、特許文献１には、粗骨材、細骨材、高強度化用微粒状混和材、減水剤及びセメントに水を加えて混練し、遠心成形することによりコンクリート管を成形する高強度遠心成形コンクリート管の製造方法であって、前記セメント又は、セメントと微粒状混和材からなる総紛体重量が６５０ｋｇ／ｍ３以上であり、該総紛体重量に対する水の比率（水紛体比）が２１重量％以下、総骨材容積に対する細骨材容積の比率（細骨材率ｓ／ａ）が４５％以下、セメントペーストの細骨材空隙に対する充填率を示すペースト細骨材比αが２．０＜α＜３．０、モルタルの粗骨材空隙に対する充填率を示すモルタル粗骨材比βが２．５＜β＜３．６であり、前記減水剤の添加量を調整することによりスランプフロー値を４００ｍｍ～８００ｍｍ、５０ｃｍスランプフロー時間を１５秒以上、とすることを特徴としてなる高強度遠心成形コンクリート管の製造方法が記載されている。
また、高い圧縮強度を有する材質からなる杭として、特許文献２には、セメント質硬化体からなる杭であって、上記セメント質硬化体が、セメント、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇのシリカフューム、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍの無機粉末、最大粒径が１．２ｍｍ以下の骨材Ａ、高性能減水剤、消泡剤及び水を含み、かつ上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であるセメント組成物の硬化体であることを特徴とする杭が記載されている。
また、高い圧縮強度を有する材質からなる杭として、特許文献２には、セメント質硬化体からなる杭であって、上記セメント質硬化体が、セメント、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇのシリカフューム、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍの無機粉末、最大粒径が１．２ｍｍ以下の骨材Ａ、高性能減水剤、消泡剤及び水を含み、かつ上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であるセメント組成物の硬化体であることを特徴とする杭が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２０１３－３２２４６号公報
【特許文献2】特開２０１７－９５９１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
本発明の目的は、成形性に優れ、かつ、高い圧縮強度を有する筒状のコンクリート杭を製造することができる方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、セメント、シリカフューム、無機粉末、細骨材、粗骨材、セメント分散剤、及び水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら遠心成形する工程と、未硬化の成形体を封緘養生または気中養生した後、型枠から脱型する工程と、筒状の成形体を蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る工程を含み、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中、セメントの割合が５５～６５体積％、シリカフュームの割合が５～２５体積％、無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、（水／（セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、セメント組成物中の粗骨材の割合が１５～４０体積％である製造方法によれば、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［７］を提供するものである。
［１］ セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、上記セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る成形工程と、上記未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、上記型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、上記硬化した筒状の成形体を、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る蒸気養生工程、を含み、上記セメント組成物において、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、上記水と、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計の質量比（水／（上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、上記セメント組成物中の上記粗骨材の割合が１５～４０体積％であることを特徴とする筒状のコンクリート杭の製造方法。
すなわち、本発明は、以下の［１］～［７］を提供するものである。
［１］ セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、上記セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る成形工程と、上記未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、上記型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、上記硬化した筒状の成形体を、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る蒸気養生工程、を含み、上記セメント組成物において、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計量１００体積％中、上記セメントの割合が５５～６５体積％、上記シリカフュームの割合が５～２５体積％、上記無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、上記水と、上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計の質量比（水／（上記セメント、上記シリカフューム及び上記無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、上記セメント組成物中の上記粗骨材の割合が１５～４０体積％であることを特徴とする筒状のコンクリート杭の製造方法。
【0007】
［２］ 上記型枠が、該型枠の外周に設けられた複数の環状凸部を有し、上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を回転させながら、上記環状凸部の少なくとも一つの鉛直方向下部に配設された、上記型枠に振動を加えるための加振手段を用いて、上記型枠に、上記環状凸部を介して鉛直方向の振動を与える前記［１］に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［３］ 上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を１０Ｇ以下の遠心加速度で回転させながら、上記型枠を振動させる前記［２］に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［４］ 上記粗骨材の最大粒径が、１０～２５ｍｍである前記［１］～［３］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［５］ 上記筒状のコンクリート杭の、「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上である前記［１］～［４］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［６］ 上記筒状のコンクリート杭の、外径から内径を差し引いた値の半分（厚み）が３０～３００ｍｍである前記［１］～［５］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［７］ 上記筒状のコンクリート杭の外径が１５０～３，０００ｍｍである前記［１］～［６］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［３］ 上記成形工程において、上記型枠の長手方向を軸として上記型枠を１０Ｇ以下の遠心加速度で回転させながら、上記型枠を振動させる前記［２］に記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［４］ 上記粗骨材の最大粒径が、１０～２５ｍｍである前記［１］～［３］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［５］ 上記筒状のコンクリート杭の、「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上である前記［１］～［４］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［６］ 上記筒状のコンクリート杭の、外径から内径を差し引いた値の半分（厚み）が３０～３００ｍｍである前記［１］～［５］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
［７］ 上記筒状のコンクリート杭の外径が１５０～３，０００ｍｍである前記［１］～［６］のいずれかに記載の筒状のコンクリート杭の製造方法。
【発明の効果】
【0008】
本発明の筒状のコンクリート杭の製造方法によれば、遠心成形時の成形性に優れ、かつ、高い圧縮強度を有する筒状のコンクリート杭を製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
本発明の筒状のコンクリート杭の製造方法は、セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る成形工程と、未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、硬化した筒状の成形体を、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る蒸気養生工程、を含み、セメント組成物において、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中、セメントの割合が５５～６５体積％、シリカフュームの割合が５～２５体積％、無機粉末の割合が１５～３５体積％であり、水と、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計の質量比（水／（上記セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計））が０．１１～０．１６であり、セメント組成物中の粗骨材の割合が１５～４０体積％であるものである。
【0011】
以下、本発明の製造方法で用いられるセメント組成物に含まれる各材料について詳しく説明する。
セメントの例としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメント等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を組み合わせて用いてもよい。
中でも、セメント組成物の硬化前の流動性を向上させる観点から、中庸熱ポルトランドセメント及び低熱ポルトランドセメントが好ましく、中庸熱ポルトランドセメントがより好ましい。
セメントの例としては、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメント等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく２種以上を組み合わせて用いてもよい。
中でも、セメント組成物の硬化前の流動性を向上させる観点から、中庸熱ポルトランドセメント及び低熱ポルトランドセメントが好ましく、中庸熱ポルトランドセメントがより好ましい。
【0012】
シリカフュームのＢＥＴ比表面積は、１５～２５ｍ２／ｇ、好ましくは１７～２３ｍ２／ｇ、特に好ましくは１８～２２ｍ２／ｇである。該比表面積が１５ｍ２／ｇ未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。該比表面積が２５ｍ２／ｇを超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
【0013】
５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末の例としては、石英粉末（珪石粉末）、火山灰、フライアッシュ（分級または粉砕したもの）、スラグ粉末、石灰石粉末、長石類粉末、ムライト類粉末、アルミナ粉末、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末、及びエメリー砂の粉砕物等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
中でも、セメント組成物の硬化前の流動性および強度発現性を向上させる観点から、石英粉末及びフライアッシュが好ましい。
また、無機粉末としては、ＳｉＯ２を主成分とするものが好ましい。無機粉末中のＳｉＯ２の含有率は、セメント組成物の強度発現性をより向上させる観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、特に好ましくは７０質量％以上である。
なお、本明細書中、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍの無機粉末には、セメントは含まれないものとする。
中でも、セメント組成物の硬化前の流動性および強度発現性を向上させる観点から、石英粉末及びフライアッシュが好ましい。
また、無機粉末としては、ＳｉＯ２を主成分とするものが好ましい。無機粉末中のＳｉＯ２の含有率は、セメント組成物の強度発現性をより向上させる観点から、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、特に好ましくは７０質量％以上である。
なお、本明細書中、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍの無機粉末には、セメントは含まれないものとする。
【0014】
無機粉末の５０％体積累積粒径は、０．８～５μｍ、好ましくは１～４μｍ、より好ましくは１．１～３．５μｍ、特に好ましくは１．２μｍ以上、３μｍ未満である。該粒径が０．８μｍ未満の場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。該粒径が５μｍを超える場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。
無機粉末の５０％体積累積粒径は、市販の粒度分布測定装置（例えば、日機装社製、製品名「マイクロトラックＨＲＡ モデル９３２０－Ｘ１００」）を用いて求めることができる。
具体的には、粒度分布測定装置を用いて、累積粒度曲線を作成し、該累積粒度曲線から５０％体積累積粒径を求めることができる。この際、試料を分散させる溶媒であるエタノール２０ｃｍ３に対して、試料０．０６ｇを添加し、９０秒間、超音波分散装置（例えば、日本精機製作所社製、製品名「ＵＳ３００」）を用いて超音波分散したものを測定する。
無機粉末の５０％体積累積粒径は、市販の粒度分布測定装置（例えば、日機装社製、製品名「マイクロトラックＨＲＡ モデル９３２０－Ｘ１００」）を用いて求めることができる。
具体的には、粒度分布測定装置を用いて、累積粒度曲線を作成し、該累積粒度曲線から５０％体積累積粒径を求めることができる。この際、試料を分散させる溶媒であるエタノール２０ｃｍ３に対して、試料０．０６ｇを添加し、９０秒間、超音波分散装置（例えば、日本精機製作所社製、製品名「ＵＳ３００」）を用いて超音波分散したものを測定する。
【0015】
無機粉末の最大粒径は、セメント組成物の強度発現性を向上させる観点から、好ましくは１５μｍ以下、より好ましくは１４μｍ以下、特に好ましくは１３μｍ以下である。
上記無機粉末の９５％体積累積粒径は、セメント組成物の強度発現性を向上させる観点から、好ましくは８μｍ以下、より好ましくは７μｍ以下、特に好ましくは６μｍ以下である。
上記無機粉末の９５％体積累積粒径は、セメント組成物の強度発現性を向上させる観点から、好ましくは８μｍ以下、より好ましくは７μｍ以下、特に好ましくは６μｍ以下である。
【0016】
セメント組成物に含まれる、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中のセメントの割合は５５～６５体積％、好ましくは５７～６３体積％、より好ましくは５９～６１体積％である。上記割合が５５体積％未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。上記割合が６５体積％を超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
また、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中のシリカフュームの割合は５～２５体積％、好ましくは７～２３体積％、より好ましくは１０～２０体積％である。上記割合が５体積％未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。上記割合が２５体積％を超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
さらに、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中の無機粉末の割合は１５～３５体積％、好ましくは１７～３３体積％、より好ましくは２０～３０体積％である。上記割合が１５体積％未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。上記割合が３５体積％を超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
また、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中のシリカフュームの割合は５～２５体積％、好ましくは７～２３体積％、より好ましくは１０～２０体積％である。上記割合が５体積％未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。上記割合が２５体積％を超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
さらに、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００体積％中の無機粉末の割合は１５～３５体積％、好ましくは１７～３３体積％、より好ましくは２０～３０体積％である。上記割合が１５体積％未満の場合、セメント組成物の強度発現性が低下する。上記割合が３５体積％を超える場合、セメント組成物の硬化前の流動性が低下する。
【0017】
細骨材の例としては、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂、石灰石骨材、スラグ細骨材、軽量細骨材、クリンカ細骨材、及びＣＣＵ細骨材（再生骨材、廃コンクリート、高炉スラブ、および製鋼スラグから選ばれる１種以上に二酸化炭素を固定した細骨材）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
セメント組成物中の細骨材の割合は、好ましくは２５～５０体積％、より好ましくは３０～４５体積％、さらに好ましくは３２～４２体積％、特に好ましくは３５～４０体積％である。該割合が２５体積％以上であれば、セメント組成物の硬化前の流動性を向上させることができると共に、セメント組成物の発熱量がより小さくなり、かつ、筒状のコンクリート杭（セメント組成物の硬化体）の収縮量がより小さくなる。該割合が５０体積％以下であれば、セメント組成物の強度発現性をより向上させることができる。
セメント組成物中の細骨材の割合は、好ましくは２５～５０体積％、より好ましくは３０～４５体積％、さらに好ましくは３２～４２体積％、特に好ましくは３５～４０体積％である。該割合が２５体積％以上であれば、セメント組成物の硬化前の流動性を向上させることができると共に、セメント組成物の発熱量がより小さくなり、かつ、筒状のコンクリート杭（セメント組成物の硬化体）の収縮量がより小さくなる。該割合が５０体積％以下であれば、セメント組成物の強度発現性をより向上させることができる。
【0018】
粗骨材の例としては、川砂利、山砂利、陸砂利、海砂利、砕石、石灰石骨材、スラグ粗骨材、軽量粗骨材、クリンカ粗骨材、及びＣＣＵ粗骨材（再生骨材、廃コンクリート、高炉スラブ、および製鋼スラグから選ばれる１種以上に二酸化炭素を固定した粗骨材）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
粗骨材の最大粒径は、好ましくは１０～２５ｍｍ、より好ましくは１１～２２ｍｍ、特に好ましくは１３～１８ｍｍである。上記最大粒径が１０ｍｍ以上であれば、後述の成形工程における成形性が向上する。上記最大粒径が２５ｍｍ以下であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。
なお、本明細書中、骨材（細骨材及び粗骨材）における最大粒径とは、骨材全体の９０質量％以上が通るふるいのうち、最小寸法のふるいの呼び寸法で示される骨材の粒径（一般に、骨材の最大粒径の定義として知られているもの）をいう。
粗骨材の最大粒径は、好ましくは１０～２５ｍｍ、より好ましくは１１～２２ｍｍ、特に好ましくは１３～１８ｍｍである。上記最大粒径が１０ｍｍ以上であれば、後述の成形工程における成形性が向上する。上記最大粒径が２５ｍｍ以下であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。
なお、本明細書中、骨材（細骨材及び粗骨材）における最大粒径とは、骨材全体の９０質量％以上が通るふるいのうち、最小寸法のふるいの呼び寸法で示される骨材の粒径（一般に、骨材の最大粒径の定義として知られているもの）をいう。
【0019】
粗骨材の破砕値は、好ましくは１１％以下、より好ましくは５～１０％、特に好ましくは６～９％である。上記破砕値が１１％以下であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。
上記「破砕値」は、「Ｂｒｉｔｉｓｈ Ｓｔａｎｄａｒｄ（ＢＳ） ８１２：Ｐａｒｔ １１０：１９９０」に規定されている方法（Ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ａｇｇｒｅｇａｔｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｖａｌｕｅ）に準拠して測定することができる。
上記「破砕値」は、「Ｂｒｉｔｉｓｈ Ｓｔａｎｄａｒｄ（ＢＳ） ８１２：Ｐａｒｔ １１０：１９９０」に規定されている方法（Ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ａｇｇｒｅｇａｔｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｖａｌｕｅ）に準拠して測定することができる。
【0020】
より具体的には、粗骨材の破砕値は、例えば、以下の方法によって測定することができる。
（１）測定の対象となる粗骨材を、目開き１０ｍｍ及び１５ｍｍのふるいを用いて分級して、粒度が１０～１５ｍｍの試料を１０ｋｇ用意する。試料は２回分用意する。
（２）上記試料を計量用容器に３層に分けて詰め、各層を詰める際に、各層の表面を約５０ｍｍの高さから突き棒を用いて２５回突いた後、表面を平らにならす。
（３）上記試料をバット等の容器に移した後、上記試料を１００～１１０℃で４時間乾燥した後、常温になるまで自然冷却し、次いで、上記試料の質量Ａを１ｇ単位まで測定する。
（４）上記試料を試験用容器に３層に分けて詰め、各層を詰める際に、各層の表面を約５０ｍｍの高さから突き棒を用いて２５回突いた後、表面を平らにならす。
（５）試験用容器内にプランジャーを設置し、圧縮試験機を用いて、圧縮荷重が４００ｋＮになるまで、毎分４０ｋＮの速度でプランジャーを載荷した後、除荷する。
（６）試験用容器内の試料を、目開き２．５ｍｍのふるいを用いて分級した後、ふるいに残存する試料を１ｇ単位まで測定し、得られた測定値から、目開き２．５ｍｍのふるいを通過する試料の質量Ｂを算出する。
（７） 下記式（１）を用いて、試料の破砕値を算出する。
破砕値（％）＝（質量Ｂ／質量Ａ）×１００ ・・・（１）
（８）２回分の試料の各々について、上記（２）～（７）を行い、試料の破砕値を算出した後、算出した破砕値の平均値を粗骨材の破砕値とする。
（１）測定の対象となる粗骨材を、目開き１０ｍｍ及び１５ｍｍのふるいを用いて分級して、粒度が１０～１５ｍｍの試料を１０ｋｇ用意する。試料は２回分用意する。
（２）上記試料を計量用容器に３層に分けて詰め、各層を詰める際に、各層の表面を約５０ｍｍの高さから突き棒を用いて２５回突いた後、表面を平らにならす。
（３）上記試料をバット等の容器に移した後、上記試料を１００～１１０℃で４時間乾燥した後、常温になるまで自然冷却し、次いで、上記試料の質量Ａを１ｇ単位まで測定する。
（４）上記試料を試験用容器に３層に分けて詰め、各層を詰める際に、各層の表面を約５０ｍｍの高さから突き棒を用いて２５回突いた後、表面を平らにならす。
（５）試験用容器内にプランジャーを設置し、圧縮試験機を用いて、圧縮荷重が４００ｋＮになるまで、毎分４０ｋＮの速度でプランジャーを載荷した後、除荷する。
（６）試験用容器内の試料を、目開き２．５ｍｍのふるいを用いて分級した後、ふるいに残存する試料を１ｇ単位まで測定し、得られた測定値から、目開き２．５ｍｍのふるいを通過する試料の質量Ｂを算出する。
（７） 下記式（１）を用いて、試料の破砕値を算出する。
破砕値（％）＝（質量Ｂ／質量Ａ）×１００ ・・・（１）
（８）２回分の試料の各々について、上記（２）～（７）を行い、試料の破砕値を算出した後、算出した破砕値の平均値を粗骨材の破砕値とする。
【0021】
セメント組成物中の粗骨材の割合は、セメント組成物の強度発現性、及び、後述の成形工程における成形性の向上の観点から、１５～４０体積％、好ましくは１８～３８体積％、より好ましくは２１～３０体積％、特に好ましくは２２～２８体積％である。また、上記割合が１５体積％未満であると、セメント組成物の発熱量が大きくなり、かつ、硬化体（筒状のコンクリート杭）の収縮量が大きくなる。
【0022】
セメント組成物中の細骨材と粗骨材の合計量の割合は、好ましくは５０～７０体積％、より好ましくは５５～６８体積％、特に好ましくは５８～６５体積％である。該割合が５０体積％以上であれば、セメント組成物の発熱量がより小さくなり、かつ、硬化体（筒状のコンクリート杭）の収縮量がより大きくなる。該割合が７０体積％以下であれば、セメント組成物の強度発現性をより向上させることができる。
セメント組成物の細骨材率（ｓ／ａ）は、好ましくは４０～７０％、より好ましくは４５～６５％、特に好ましくは５６～６２％である。細骨材率が上記数値範囲内であれば、後述する成形工程において、成形性が向上する。
なお、細骨材率とは、細骨材と粗骨材の合計量中の細骨材の体積割合をいう。
セメント組成物の細骨材率（ｓ／ａ）は、好ましくは４０～７０％、より好ましくは４５～６５％、特に好ましくは５６～６２％である。細骨材率が上記数値範囲内であれば、後述する成形工程において、成形性が向上する。
なお、細骨材率とは、細骨材と粗骨材の合計量中の細骨材の体積割合をいう。
【0023】
セメント分散剤の例としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、またはポリカルボン酸系等の、減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤及び高性能ＡＥ減水剤等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。中でも、後述する成形工程における成形性、及びセメント組成物の強度発現性の観点から、高性能減水剤及び高性能ＡＥ減水剤が好ましく、高性能減水剤がより好ましい。
セメント分散剤の配合量は、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００質量部に対して、固形分換算で、好ましくは０．２０～１．０質量部であり、より好ましくは０．３０～０．８質量部、特に好ましくは０．４０～０．７質量部である。該量が０．２０質量部以上であれば、減水性能が向上し、セメント組成物の硬化前の流動性が向上する。該量が１．０質量部以下であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。
セメント分散剤の配合量は、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００質量部に対して、固形分換算で、好ましくは０．２０～１．０質量部であり、より好ましくは０．３０～０．８質量部、特に好ましくは０．４０～０．７質量部である。該量が０．２０質量部以上であれば、減水性能が向上し、セメント組成物の硬化前の流動性が向上する。該量が１．０質量部以下であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。
【0024】
セメント組成物は、上述したセメント分散剤以外のセメント混和剤を含んでいてもよい。
上述したセメント分散剤以外のセメント混和剤の例としては、消泡剤、ＡＥ剤、流動化剤、凝結遅延剤等が挙げられる。中でも、セメント組成物の強度発現性向上の観点から、セメント組成物は消泡剤を含むものであることが好ましい。
消泡剤の配合量は、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００質量部に対して、好ましくは０．００１～０．５質量部、より好ましくは０．０１～０．３質量部、特に好ましくは０．０５～０．２質量部である。該量が０．００１質量部以上であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。該量が０．５質量部を超えると、セメント組成物の強度発現性の向上効果が頭打ちとなる。
上述したセメント分散剤以外のセメント混和剤の例としては、消泡剤、ＡＥ剤、流動化剤、凝結遅延剤等が挙げられる。中でも、セメント組成物の強度発現性向上の観点から、セメント組成物は消泡剤を含むものであることが好ましい。
消泡剤の配合量は、セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計量１００質量部に対して、好ましくは０．００１～０．５質量部、より好ましくは０．０１～０．３質量部、特に好ましくは０．０５～０．２質量部である。該量が０．００１質量部以上であれば、セメント組成物の強度発現性が向上する。該量が０．５質量部を超えると、セメント組成物の強度発現性の向上効果が頭打ちとなる。
【0025】
水としては、水道水等を使用することができる。
水と、上述したセメント、シリカフューム及び無機粉末の合計の質量比（水／（セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計））は、０．１１～０．１６、好ましくは０．１２～０．１５、特に好ましくは０．１３～０．１４である。上記質量比が０．１１未満であると、後述の成形工程における成形性が低下する。上記質量比が０．１６を超えると、セメント組成物の強度発現性が低下する。
水と、上述したセメント、シリカフューム及び無機粉末の合計の質量比（水／（セメント、シリカフューム及び無機粉末の合計））は、０．１１～０．１６、好ましくは０．１２～０．１５、特に好ましくは０．１３～０．１４である。上記質量比が０．１１未満であると、後述の成形工程における成形性が低下する。上記質量比が０．１６を超えると、セメント組成物の強度発現性が低下する。
【0026】
本発明の筒状のコンクリート杭の製造方法は、上述したセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る成形工程と、未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る常温養生工程と、硬化した筒状の成形体について、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭（以下、単に「コンクリート杭」ともいう。）を得る蒸気養生工程を含むものである。
以下、工程ごとに詳しく説明する。
以下、工程ごとに詳しく説明する。
【0027】
［成形工程］
本工程は、セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る工程である。
セメント組成物は、通常、予めセメント組成物を構成する各材料を混練（混合）した後、遠心成形用の型枠に供給される。各材料を混練する方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、各材料を一括して混練する方法や、水とセメント分散剤以外の材料を混合した後、得られた混合物に予め水とセメント分散剤を混合してなる混合物を投入して混練する方法等が挙げられる。
また、混練に用いる装置も特に限定されるものではなく、オムニミキサ、パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等の慣用のミキサを使用することができる。
また、セメント組成物は、セメント組成物中の気泡を低減又は除去したものであってもよい。セメント組成物中の気泡を低減又は除去することで、セメント組成物の強度発現性をより向上させることができる。
本工程は、セメントと、ＢＥＴ比表面積が１５～２５ｍ２／ｇであるシリカフュームと、５０％体積累積粒径が０．８～５μｍである無機粉末と、細骨材と、粗骨材と、セメント分散剤と、水を含むセメント組成物を、遠心成形用の型枠に供給した後、該型枠を振動させながら、セメント組成物を遠心成形することで、未硬化の筒状の成形体を得る工程である。
セメント組成物は、通常、予めセメント組成物を構成する各材料を混練（混合）した後、遠心成形用の型枠に供給される。各材料を混練する方法としては、特に限定されるものではないが、例えば、各材料を一括して混練する方法や、水とセメント分散剤以外の材料を混合した後、得られた混合物に予め水とセメント分散剤を混合してなる混合物を投入して混練する方法等が挙げられる。
また、混練に用いる装置も特に限定されるものではなく、オムニミキサ、パン型ミキサ、二軸練りミキサ、傾胴ミキサ等の慣用のミキサを使用することができる。
また、セメント組成物は、セメント組成物中の気泡を低減又は除去したものであってもよい。セメント組成物中の気泡を低減又は除去することで、セメント組成物の強度発現性をより向上させることができる。
【0028】
上記成形工程における遠心成形の方法は、支持力杭等の内部が中空である円筒形の杭の製造において行われる一般的な遠心成形の方法において、遠心成形用の型枠に振動を加えるものである。
高強度コンクリートは、粘性が高いために型枠に打設するためには大きな流動性が必要である。しかし、円筒形の杭の製造のように遠心成形を行う場合は、セメント組成物（コンクリート）の流動性が大きすぎると遠心成形後に杭の内面のセメント組成物の保形性が失われ、成形が不可能となる。
そのため、円筒形の杭等に用いるコンクリートは、一般的に１０ｃｍ以下のスランプを有する硬練りのコンクリートが適用されるが、１７５Ｎ／ｍｍ２以上の強度を発現するコンクリートの粘性は極めて高いため、遠心成形を実施しても型枠内で十分にコンクリートが充填されず、均一な筒状とならないなどの成形性に問題が生じる場合がある。
これらの問題を解決する目的で、遠心成形時に振動を加える（具体的には、型枠を加振する）ことで、成形性を改善することができる。
以下、本発明の製造方法において用いられる、遠心成形用の型枠、及び、振動遠心成形機の一例について、図１～２を参照しながら説明する。
高強度コンクリートは、粘性が高いために型枠に打設するためには大きな流動性が必要である。しかし、円筒形の杭の製造のように遠心成形を行う場合は、セメント組成物（コンクリート）の流動性が大きすぎると遠心成形後に杭の内面のセメント組成物の保形性が失われ、成形が不可能となる。
そのため、円筒形の杭等に用いるコンクリートは、一般的に１０ｃｍ以下のスランプを有する硬練りのコンクリートが適用されるが、１７５Ｎ／ｍｍ２以上の強度を発現するコンクリートの粘性は極めて高いため、遠心成形を実施しても型枠内で十分にコンクリートが充填されず、均一な筒状とならないなどの成形性に問題が生じる場合がある。
これらの問題を解決する目的で、遠心成形時に振動を加える（具体的には、型枠を加振する）ことで、成形性を改善することができる。
以下、本発明の製造方法において用いられる、遠心成形用の型枠、及び、振動遠心成形機の一例について、図１～２を参照しながら説明する。
【0029】
遠心成形用の型枠としては、一般的な遠心成形用の型枠（例えば、パイル用型枠）を用いることができる。
図１の遠心成形用の型枠１（以下、単に「型枠」ともいう。）の外周には、複数の環状凸部２（キャス）が設けられている。環状凸部２は、遠心成形用の型枠１の短手方向の外周（表面）に沿って設けられた環状の凸部部分である。
環状凸部２の数は特に限定されるものではなく、遠心成形用の型枠１の大きさに応じて適宜定めればよいが、通常、２～５０、好ましくは３～３０である。また、環境凸部２は、通常、任意に定められた特定の間隔で配設されている。
遠心成形用の型枠１は、振動遠心成形機１０の上部（上方）に載置される。振動遠心成形機１０は、遠心成形用の型枠１を支持するための回動用ホイール３（ランナーホイール）、遠心成形用の型枠１に振動を加えるための加振手段５、回動用ホイールを回転させるための回転軸Ｃ、及び、回転軸Ｃを回転させるための駆動部Ｍを含む。
回動用ホイール３は、遠心成形用の型枠１を、環状凸部２の鉛直方向下部部分で支持している。回動用ホイール３は、環状凸部２と嵌合可能な形状を有し、回転する回動用ホイール３と環状凸部２の摩擦伝導によって、遠心成形用の型枠１は、遠心成形用の型枠１の長手方向を軸として回転する。
回動用ホイール３の数は特に限定されるものではなく、遠心成形用の型枠１の大きさに応じて適宜定めればよいが、通常、環境凸部２と同じかそれ以下の数、好ましくは２～５０、より好ましくは３～３０である。また、回動用ホイール３は、通常、任意に定められた特定の間隔で配設されている。
図１の遠心成形用の型枠１（以下、単に「型枠」ともいう。）の外周には、複数の環状凸部２（キャス）が設けられている。環状凸部２は、遠心成形用の型枠１の短手方向の外周（表面）に沿って設けられた環状の凸部部分である。
環状凸部２の数は特に限定されるものではなく、遠心成形用の型枠１の大きさに応じて適宜定めればよいが、通常、２～５０、好ましくは３～３０である。また、環境凸部２は、通常、任意に定められた特定の間隔で配設されている。
遠心成形用の型枠１は、振動遠心成形機１０の上部（上方）に載置される。振動遠心成形機１０は、遠心成形用の型枠１を支持するための回動用ホイール３（ランナーホイール）、遠心成形用の型枠１に振動を加えるための加振手段５、回動用ホイールを回転させるための回転軸Ｃ、及び、回転軸Ｃを回転させるための駆動部Ｍを含む。
回動用ホイール３は、遠心成形用の型枠１を、環状凸部２の鉛直方向下部部分で支持している。回動用ホイール３は、環状凸部２と嵌合可能な形状を有し、回転する回動用ホイール３と環状凸部２の摩擦伝導によって、遠心成形用の型枠１は、遠心成形用の型枠１の長手方向を軸として回転する。
回動用ホイール３の数は特に限定されるものではなく、遠心成形用の型枠１の大きさに応じて適宜定めればよいが、通常、環境凸部２と同じかそれ以下の数、好ましくは２～５０、より好ましくは３～３０である。また、回動用ホイール３は、通常、任意に定められた特定の間隔で配設されている。
【0030】
環状凸部２の鉛直方向下部には、遠心成形用の型枠１に振動を加えるための加振手段５が配設されている。加振手段５の数は特に限定されるものではなく、遠心成形用の型枠１の大きさに応じて適宜定めればよいが、通常、１以上、好ましくは２～３０、より好ましくは３～１０である。
加振手段５は、遠心成形用の型枠１に、環状凸部２を介して鉛直方向の振動を与えるための、回転可能な歯車状部材５ａ、及び、歯車状部材５ａを軸支しかつ歯車状部材５ａを鉛直方向に移動可能な押圧部材５ｃを含む。
歯車状部材５ａには複数の凸部（突起）が形成されている。歯車状部材５ａは、任意のタイミングで、押圧部材５ｃによって鉛直方向上向きに移動し、環状凸部２を押圧することができる。歯車状部材５ａが環状凸部２を押圧することで、遠心成形用の型枠１の回転に伴う環状凸部２の回転に応じて、歯車状部材５ａも回転し、歯車状部材５ａに形成された複数の凸部と凹部（凸部と凸部の間）が、交互に環状凸部２と接触することで、遠心成形用の型枠１に鉛直方向（鉛直方向上向き及び鉛直方向下向き）の振動が加えられる。
加振手段５は、遠心成形用の型枠１に、環状凸部２を介して鉛直方向の振動を与えるための、回転可能な歯車状部材５ａ、及び、歯車状部材５ａを軸支しかつ歯車状部材５ａを鉛直方向に移動可能な押圧部材５ｃを含む。
歯車状部材５ａには複数の凸部（突起）が形成されている。歯車状部材５ａは、任意のタイミングで、押圧部材５ｃによって鉛直方向上向きに移動し、環状凸部２を押圧することができる。歯車状部材５ａが環状凸部２を押圧することで、遠心成形用の型枠１の回転に伴う環状凸部２の回転に応じて、歯車状部材５ａも回転し、歯車状部材５ａに形成された複数の凸部と凹部（凸部と凸部の間）が、交互に環状凸部２と接触することで、遠心成形用の型枠１に鉛直方向（鉛直方向上向き及び鉛直方向下向き）の振動が加えられる。
【0031】
成形工程において、遠心成形用の型枠１の長手方向を軸として遠心成形用の型枠１を回転させながら、環状凸部２の少なくとも一つの鉛直方向下部に配設された加振手段５を用いて、遠心成形用の型枠１に、環状凸部２を介して鉛直方向の振動が与えられる。
上記振動は、好ましくは１０Ｇ以下、より好ましくは２～８Ｇ、特に好ましくは３～７Ｇの遠心加速度で、遠心成形用の型枠１を回転させながら加えられることが好ましい。１０Ｇ以下の遠心加速度で、遠心成形用の型枠１を回転させながら振動を加えることによって、遠心成形時に発生する遠心加速度の１００～２０００倍の重力加速度が型枠内のセメント組成物４に加えられ、セメント組成物の成形性をより向上させることができる。
また、成形性をより向上させ、かつ、遠心成形に要する時間をより短くする観点から、振動を加えた遠心成形と、振動を加えない遠心成形を交互に行ってもよい。
例えば、４～６Ｇの遠心加速度で遠心成形用の型枠１を回転させながら、２０～４０秒間振動を加えた後、１２～１８Ｇ（好ましくは１４～１６Ｇ）遠心加速度で遠心成形用の型枠１を２０～４０秒間振動を加えずに回転することを１サイクルとして、該サイクルを１～５（好ましくは２～４）回繰り返して遠心成形を行う方法が挙げられる。
また、セメント組成物の成形性をより向上させる観点から、上記サイクルを行った後、振動を加えずに、１２Ｇ以上、（好ましくは１５～３０Ｇ、より好ましくは１８～２５Ｇ）の遠心加速度で遠心成形を、好ましくは１２０～４２０秒間、より好ましくは１８０～３６０秒間行ってもよい。
上記振動は、好ましくは１０Ｇ以下、より好ましくは２～８Ｇ、特に好ましくは３～７Ｇの遠心加速度で、遠心成形用の型枠１を回転させながら加えられることが好ましい。１０Ｇ以下の遠心加速度で、遠心成形用の型枠１を回転させながら振動を加えることによって、遠心成形時に発生する遠心加速度の１００～２０００倍の重力加速度が型枠内のセメント組成物４に加えられ、セメント組成物の成形性をより向上させることができる。
また、成形性をより向上させ、かつ、遠心成形に要する時間をより短くする観点から、振動を加えた遠心成形と、振動を加えない遠心成形を交互に行ってもよい。
例えば、４～６Ｇの遠心加速度で遠心成形用の型枠１を回転させながら、２０～４０秒間振動を加えた後、１２～１８Ｇ（好ましくは１４～１６Ｇ）遠心加速度で遠心成形用の型枠１を２０～４０秒間振動を加えずに回転することを１サイクルとして、該サイクルを１～５（好ましくは２～４）回繰り返して遠心成形を行う方法が挙げられる。
また、セメント組成物の成形性をより向上させる観点から、上記サイクルを行った後、振動を加えずに、１２Ｇ以上、（好ましくは１５～３０Ｇ、より好ましくは１８～２５Ｇ）の遠心加速度で遠心成形を、好ましくは１２０～４２０秒間、より好ましくは１８０～３６０秒間行ってもよい。
【0032】
［常温養生工程］
本工程は、成形工程で得られた未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る工程である。
本工程において、養生温度は、１０～４０℃、好ましくは１５～３０℃である。養生温度が１０℃以上であれば、養生時間を短くすることができる。養生温度が４０℃以下であれば、コンクリート杭の強度を向上させることができる。
養生時間は、２０時間以上、好ましくは２２～７２時間、より好ましくは２４～４８時間である。養生時間が２０時間以上であれば、脱型の際に、硬化した成形体に欠けや割れ等の欠陥が生じにくくなる。
また、本工程において、硬化した筒状の成形体が、好ましくは２０～１００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは３０～８０Ｎ／ｍｍ２の圧縮強度を発現した時に、上記成形体を型枠から脱型することが好ましい。上記圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ２以上であれば、脱型の際に、上記成形体に欠けや割れ等の欠陥が生じにくくなる。上記圧縮強度が１００Ｎ／ｍｍ２以下であれば、後述する吸水工程において、少ない労力で、上記成形体に吸水させることができる。
本工程は、成形工程で得られた未硬化の筒状の成形体を、１０～４０℃で２０時間以上、封緘養生または気中養生した後、型枠から脱型し、硬化した筒状の成形体を得る工程である。
本工程において、養生温度は、１０～４０℃、好ましくは１５～３０℃である。養生温度が１０℃以上であれば、養生時間を短くすることができる。養生温度が４０℃以下であれば、コンクリート杭の強度を向上させることができる。
養生時間は、２０時間以上、好ましくは２２～７２時間、より好ましくは２４～４８時間である。養生時間が２０時間以上であれば、脱型の際に、硬化した成形体に欠けや割れ等の欠陥が生じにくくなる。
また、本工程において、硬化した筒状の成形体が、好ましくは２０～１００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは３０～８０Ｎ／ｍｍ２の圧縮強度を発現した時に、上記成形体を型枠から脱型することが好ましい。上記圧縮強度が２０Ｎ／ｍｍ２以上であれば、脱型の際に、上記成形体に欠けや割れ等の欠陥が生じにくくなる。上記圧縮強度が１００Ｎ／ｍｍ２以下であれば、後述する吸水工程において、少ない労力で、上記成形体に吸水させることができる。
【0033】
［蒸気養生工程］
本工程は、前工程で得られた硬化した筒状の成形体について、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る工程である。
本工程において、養生温度は、７０℃以上１００℃未満、好ましくは７５～９５℃、より好ましくは８０～９２℃である。養生温度が７０℃以上であれば、養生時間を短くすることができる。養生温度が１００℃未満であれば、コンクリート杭の強度を向上させることができる。
本工程において、養生時間は、１２時間以上、好ましくは２４～９６時間、より好ましくは３６～７２時間である。養生時間が１２時間以上であれば、セメント質硬化体の圧縮強度を向上させることができる。
本工程は、前工程で得られた硬化した筒状の成形体について、７０℃以上１００℃未満で１２時間以上、蒸気養生して、筒状のコンクリート杭を得る工程である。
本工程において、養生温度は、７０℃以上１００℃未満、好ましくは７５～９５℃、より好ましくは８０～９２℃である。養生温度が７０℃以上であれば、養生時間を短くすることができる。養生温度が１００℃未満であれば、コンクリート杭の強度を向上させることができる。
本工程において、養生時間は、１２時間以上、好ましくは２４～９６時間、より好ましくは３６～７２時間である。養生時間が１２時間以上であれば、セメント質硬化体の圧縮強度を向上させることができる。
【0034】
［吸水工程］
常温養生工程と蒸気養生工程の間に、常温養生工程において得られた硬化した筒状の成形体に吸水させる吸水工程を設けてもよい。
硬化した筒状の成形体に吸水させる方法としては、上記成形体を水中に浸漬させる方法が挙げられる。また、上記成形体を水中に浸漬させる方法において、短時間で吸水量を増やし、コンクリート杭の圧縮強度を大きくする観点から、（１）上記成形体を、減圧下の水の中に浸漬させる方法、（２）上記成形体を、沸騰している水の中に浸漬させた後、上記成形体を浸漬させたまま、水温を４０℃以下に低下させる方法、（３）上記成形体を、沸騰している水の中に浸漬させた後、上記成形体を沸騰している水から取り出して、次いで、４０℃以下の水に浸漬させる方法、（４）上記成形体を、加圧下の水の中に浸漬させる方法、又は（５）上記成形体への水の浸透性を向上させる薬剤を溶解させた水溶液の中に、上記成形体を浸漬させる方法、が好ましい。
常温養生工程と蒸気養生工程の間に、常温養生工程において得られた硬化した筒状の成形体に吸水させる吸水工程を設けてもよい。
硬化した筒状の成形体に吸水させる方法としては、上記成形体を水中に浸漬させる方法が挙げられる。また、上記成形体を水中に浸漬させる方法において、短時間で吸水量を増やし、コンクリート杭の圧縮強度を大きくする観点から、（１）上記成形体を、減圧下の水の中に浸漬させる方法、（２）上記成形体を、沸騰している水の中に浸漬させた後、上記成形体を浸漬させたまま、水温を４０℃以下に低下させる方法、（３）上記成形体を、沸騰している水の中に浸漬させた後、上記成形体を沸騰している水から取り出して、次いで、４０℃以下の水に浸漬させる方法、（４）上記成形体を、加圧下の水の中に浸漬させる方法、又は（５）上記成形体への水の浸透性を向上させる薬剤を溶解させた水溶液の中に、上記成形体を浸漬させる方法、が好ましい。
【0035】
［高温加熱工程］
蒸気養生工程の後に、蒸気養生後の硬化体（コンクリート杭）を、１５０～２００℃（好ましくは１７０～１９０℃）で２４時間以上（好ましくは２４～７２時間、より好ましくは３６～４８時間）、加熱する高温加熱工程を設けてもよい。
本工程において、加熱温度が１５０℃以上であれば、加熱時間を短くすることができる。加熱温度が２００℃以下であれば、コンクリート杭の圧縮強度を向上させることができる。
加熱時間が２４時間以上であれば、コンクリート杭の圧縮強度を向上させることができる。
蒸気養生工程の後に、蒸気養生後の硬化体（コンクリート杭）を、１５０～２００℃（好ましくは１７０～１９０℃）で２４時間以上（好ましくは２４～７２時間、より好ましくは３６～４８時間）、加熱する高温加熱工程を設けてもよい。
本工程において、加熱温度が１５０℃以上であれば、加熱時間を短くすることができる。加熱温度が２００℃以下であれば、コンクリート杭の圧縮強度を向上させることができる。
加熱時間が２４時間以上であれば、コンクリート杭の圧縮強度を向上させることができる。
【0036】
本発明の製造方法で得られたコンクリート杭の「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した圧縮強度は、好ましくは１７５Ｎ／ｍｍ２以上、より好ましくは１８０Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは１９０Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは１９５Ｎ／ｍｍ２以上である。上記圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上であれば、コンクリート杭の厚みを維持又は小さくし、かつ、上記杭の先端支持力係数αをより大きくすることができる。
コンクリート杭の、外径から内径を差し引いた値の半分（厚み：（外径－内径）／２）は、該コンクリート杭の用途によっても異なるが、好ましくは３０～３００ｍｍ、より好ましくは３５～２００ｍｍ、さらに好ましくは５０～１８０ｍｍ、特に好ましくは７０～１４０ｍｍである。上記厚みが３０ｍｍ以上であれば、上記杭の先端支持力係数αをより大きくすることができる。上記厚みが３００ｍｍ以下であれば、上記杭を用いて支持力工法を行った際の掘削残土の量を少なくすることができる。また、上記杭の軽量化によって作業性を向上させ、かつ、物流コストを低減することができる。
コンクリート杭の外径は、該コンクリート杭の用途によっても異なるが、通常、１５０～３，０００ｍｍ、好ましくは４００～２，０００ｍｍである。
コンクリート杭の、外径から内径を差し引いた値の半分（厚み：（外径－内径）／２）は、該コンクリート杭の用途によっても異なるが、好ましくは３０～３００ｍｍ、より好ましくは３５～２００ｍｍ、さらに好ましくは５０～１８０ｍｍ、特に好ましくは７０～１４０ｍｍである。上記厚みが３０ｍｍ以上であれば、上記杭の先端支持力係数αをより大きくすることができる。上記厚みが３００ｍｍ以下であれば、上記杭を用いて支持力工法を行った際の掘削残土の量を少なくすることができる。また、上記杭の軽量化によって作業性を向上させ、かつ、物流コストを低減することができる。
コンクリート杭の外径は、該コンクリート杭の用途によっても異なるが、通常、１５０～３，０００ｍｍ、好ましくは４００～２，０００ｍｍである。
【実施例0037】
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
［使用材料］
（１）セメント：中庸熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製、密度：３．２１ｇ／ｃｍ３）
（２） スラグせっこう系混和材：密度２．６４ｇ／ｃｍ３、デイ・シイ社、商品名「セラパワーＣＰＳＩ」
（３）シリカフューム：ＢＥＴ比表面積２０ｍ２／ｇ
（４）無機粉末：珪石粉末、５０％累積体積粒径２μｍ、最大粒径１２μｍ、９５％累積体積粒径５．８μｍ
（５）細骨材：砕砂、最大粒径５．０ｍｍ以下、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３
（６）粗骨材ａ：砕石１５０５、表乾密度２．６４ｇ／ｃｍ３、破砕値８％、最大粒径１５ｍｍ
（７）粗骨材ｂ：砕石２００５、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３、破砕値８％、最大粒径２０ｍｍ
（８）高性能減水剤：固形分量２８．０質量％、フローリック社製、商品名「フローリックＳＦ５００Ｕ」
（９）消泡剤：ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターエア４０４」
（１０）水：上水道水
なお、粗骨材の破砕値は上述した方法で測定した。
［使用材料］
（１）セメント：中庸熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製、密度：３．２１ｇ／ｃｍ３）
（２） スラグせっこう系混和材：密度２．６４ｇ／ｃｍ３、デイ・シイ社、商品名「セラパワーＣＰＳＩ」
（３）シリカフューム：ＢＥＴ比表面積２０ｍ２／ｇ
（４）無機粉末：珪石粉末、５０％累積体積粒径２μｍ、最大粒径１２μｍ、９５％累積体積粒径５．８μｍ
（５）細骨材：砕砂、最大粒径５．０ｍｍ以下、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３
（６）粗骨材ａ：砕石１５０５、表乾密度２．６４ｇ／ｃｍ３、破砕値８％、最大粒径１５ｍｍ
（７）粗骨材ｂ：砕石２００５、表乾密度２．６２ｇ／ｃｍ３、破砕値８％、最大粒径２０ｍｍ
（８）高性能減水剤：固形分量２８．０質量％、フローリック社製、商品名「フローリックＳＦ５００Ｕ」
（９）消泡剤：ＢＡＳＦジャパン社製、商品名「マスターエア４０４」
（１０）水：上水道水
なお、粗骨材の破砕値は上述した方法で測定した。
【0038】
［実施例１～７］
セメントとシリカフュームと無機粉末と細骨材と表１に示す種類の粗骨材を、一括して強制二軸型ミキサに投入して、３０秒間空練りを行った。なお、投入されたセメント等の材料の合計体積は３５リットルとなるように定めた。
次いで、水、高性能減水剤、及び消泡剤を強制二軸型ミキサに投入して、５１０秒間混錬した。
なお、セメントとシリカフュームと無機粉末の量は、粉体原料（セメント、シリカフューム及び無機粉末）の合計１００体積％中、セメントの割合が６０体積％、シリカフュームの割合が１４体積％、無機粉末の割合が２６体積％となる量に定めた。
また、細骨材及び粗骨材の量は、得られるセメント組成物１００体積％中、細骨材及び粗骨材の割合が表１に示す割合となる量に定めた。
また、水の量は、水と粉体原料の質量比が表１に示す数値となる量に定めた。さらに、高性能減水剤の量（固形分換算）及び消泡剤の量は、粉体原料１００質量部に対して、表１に示す量に定めた。
セメントとシリカフュームと無機粉末と細骨材と表１に示す種類の粗骨材を、一括して強制二軸型ミキサに投入して、３０秒間空練りを行った。なお、投入されたセメント等の材料の合計体積は３５リットルとなるように定めた。
次いで、水、高性能減水剤、及び消泡剤を強制二軸型ミキサに投入して、５１０秒間混錬した。
なお、セメントとシリカフュームと無機粉末の量は、粉体原料（セメント、シリカフューム及び無機粉末）の合計１００体積％中、セメントの割合が６０体積％、シリカフュームの割合が１４体積％、無機粉末の割合が２６体積％となる量に定めた。
また、細骨材及び粗骨材の量は、得られるセメント組成物１００体積％中、細骨材及び粗骨材の割合が表１に示す割合となる量に定めた。
また、水の量は、水と粉体原料の質量比が表１に示す数値となる量に定めた。さらに、高性能減水剤の量（固形分換算）及び消泡剤の量は、粉体原料１００質量部に対して、表１に示す量に定めた。
【0039】
混練後のセメント組成物を、内径がφ２００×３００ｍｍの円筒形の遠心成形用の型枠に供給した。次いで、上記型枠を遠心成形機に載置し、５Ｇの遠心加速度で該型枠を低速回転させながら、加振手段を作動させて（加振手段の歯車状部材を、鉛直方向上向きに移動させて、環状凸部を押圧させて）、振動を加えながら３０秒間遠心成形を行った。ついで、振動を加えずに（加振手段の歯車状部材を、鉛直方向下向きに移動させて、環状凸部を押圧させずに）、１５Ｇの遠心加速度で該型枠を中速回転させながら３０秒間成形を行った。この３０秒間の低速回転と３０秒間の中速回転を１サイクルとして、３サイクル分繰り返した後、振動を加えずに、該型枠に２０Ｇの遠心力がかかるように、該型枠を高速回転させながら、３００秒間成形を行うことにより、未硬化の成形体を得た。
遠心成形における成形性を、目視により評価した。具体的には、未硬化の成形体の内面に関し、形状が円筒形に保たれ、内壁面に骨材の突出がなく、平滑で偏肉がない（厚みにばらつきがない）場合を「〇」、内壁面に骨材が突出しており、平滑ではなく偏肉がある（厚みにばらつきがある）場合を「×」として評価した。
遠心成形における成形性を、目視により評価した。具体的には、未硬化の成形体の内面に関し、形状が円筒形に保たれ、内壁面に骨材の突出がなく、平滑で偏肉がない（厚みにばらつきがない）場合を「〇」、内壁面に骨材が突出しており、平滑ではなく偏肉がある（厚みにばらつきがある）場合を「×」として評価した。
【0040】
次いで、未硬化の筒状の成形体について、室温（約２０℃）下で２４時間、封緘養生を行った後、脱型して硬化した筒状の成形体を得た。該成形体を、２０℃／時間の昇温速度で表１に示す温度まで昇温させた後、該温度を表１に示す時間維持した環境下で蒸気養生を行い（表１中、「蒸気養生工程」と示す。）、筒状のコンクリート杭を得た。
上記筒状のコンクリート杭の圧縮強度を、「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した。
また、総合評価として、成形性の評価が「〇」であり、かつ、圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上、１９５Ｎ／ｍｍ２未満のものを「〇」、成形性の評価が「〇」であり、かつ、圧縮強度が１９５Ｎ／ｍｍ２以上のものを「◎」、成形性の評価が「×」、又は、圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２未満のものを「×」として評価した。
また、得られた筒状のコンクリート杭の厚みは４０ｍｍであった。
結果を表１に示す。
上記筒状のコンクリート杭の圧縮強度を、「ＪＩＳ Ａ １１３６：２０１８（遠心力締固めコンクリートの圧縮強度試験方法）」に準拠して測定した。
また、総合評価として、成形性の評価が「〇」であり、かつ、圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２以上、１９５Ｎ／ｍｍ２未満のものを「〇」、成形性の評価が「〇」であり、かつ、圧縮強度が１９５Ｎ／ｍｍ２以上のものを「◎」、成形性の評価が「×」、又は、圧縮強度が１７５Ｎ／ｍｍ２未満のものを「×」として評価した。
また、得られた筒状のコンクリート杭の厚みは４０ｍｍであった。
結果を表１に示す。
【0041】
［比較例１］
セメントとスラグ石こう系混和材と細骨材と表１に示す種類の粗骨材を、一括して強制二軸型ミキサに投入して、３０秒間空練りを行った。なお、投入されたセメント等の材料の合計体積は３５リットルとなるように定めた。
次いで、水、高性能減水剤、及び消泡剤を強制二軸型ミキサに投入して、５１０秒間混錬して、セメント組成物を調製した。
なお、セメントとスラグ石こう系混和材の量は、粉体原料（セメント及びスラグ石こう系混和材）の合計１００体積％中、セメントの割合が６０体積％、スラグせっこう系混和材４０体積％となる量に定めた。
また、細骨材及び粗骨材の量は、得られるセメント組成物１００体積％中、細骨材及び粗骨材の割合が表１に示す割合となる量に定めた。
また、水の量は、水と粉体原料の質量比が表１に示す数値となる量に定めた。さらに、高性能減水剤の量（固形分換算）及び消泡剤の量は、粉体原料１００質量部に対して、表１に示す量に定めた。
混練後のセメント組成物を用いて、実施例１と同様にして遠心成形を行ったが、成形ができなかった。
セメントとスラグ石こう系混和材と細骨材と表１に示す種類の粗骨材を、一括して強制二軸型ミキサに投入して、３０秒間空練りを行った。なお、投入されたセメント等の材料の合計体積は３５リットルとなるように定めた。
次いで、水、高性能減水剤、及び消泡剤を強制二軸型ミキサに投入して、５１０秒間混錬して、セメント組成物を調製した。
なお、セメントとスラグ石こう系混和材の量は、粉体原料（セメント及びスラグ石こう系混和材）の合計１００体積％中、セメントの割合が６０体積％、スラグせっこう系混和材４０体積％となる量に定めた。
また、細骨材及び粗骨材の量は、得られるセメント組成物１００体積％中、細骨材及び粗骨材の割合が表１に示す割合となる量に定めた。
また、水の量は、水と粉体原料の質量比が表１に示す数値となる量に定めた。さらに、高性能減水剤の量（固形分換算）及び消泡剤の量は、粉体原料１００質量部に対して、表１に示す量に定めた。
混練後のセメント組成物を用いて、実施例１と同様にして遠心成形を行ったが、成形ができなかった。
【0042】
［比較例２～６］
実施例１と同様にして、セメント組成物を調製した後、混練後のセメント組成物を用いて、実施例１と同様にして遠心成形を行い、未硬化の筒状の成形体を得た。次いで、未硬化の筒状の成形体について、実施例１と同様にして蒸気養生を行い、筒状のコンクリート杭を得た。
遠心成形における成形性の評価等を、実施例と同様にして行った。
［比較例７］
遠心成形時に振動を加えない以外は実施例２と同様にして筒状のコンクリート杭を得た。
遠心成形における成形性の評価等を、実施例と同様にして行った。
各々の結果を表１に示す。
実施例１と同様にして、セメント組成物を調製した後、混練後のセメント組成物を用いて、実施例１と同様にして遠心成形を行い、未硬化の筒状の成形体を得た。次いで、未硬化の筒状の成形体について、実施例１と同様にして蒸気養生を行い、筒状のコンクリート杭を得た。
遠心成形における成形性の評価等を、実施例と同様にして行った。
［比較例７］
遠心成形時に振動を加えない以外は実施例２と同様にして筒状のコンクリート杭を得た。
遠心成形における成形性の評価等を、実施例と同様にして行った。
各々の結果を表１に示す。
【0043】
【表1】
【0044】
表１から、実施例１～７では、遠心成形時の成形性に優れ、かつ、圧縮強度の大きい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
一方、比較例２～３（水／粉体が０．１０又は０．１７であるもの）、比較例４～５（粗骨材の配合割合が４５体積％又は１０体積％であるもの）では、遠心成形時の成形性が悪く、かつ、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
また、比較例６（蒸気養生時間が６時間であるもの）では、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
さらに、比較例７（遠心成型時に振動を与えないもの）では、遠心成型時の成型性が悪く、かつ、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
一方、比較例２～３（水／粉体が０．１０又は０．１７であるもの）、比較例４～５（粗骨材の配合割合が４５体積％又は１０体積％であるもの）では、遠心成形時の成形性が悪く、かつ、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
また、比較例６（蒸気養生時間が６時間であるもの）では、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
さらに、比較例７（遠心成型時に振動を与えないもの）では、遠心成型時の成型性が悪く、かつ、圧縮強度の小さい筒状コンクリート杭が得られたことがわかる。
【符号の説明】
【0045】
１ 遠心成形用の型枠
２ 環状凸部
３ 回動用ホイール
４ セメント組成物
５ 加振手段
５ａ 歯車状部材
５ｂ 押圧部材
１０ 振動遠心成形機
Ｃ 回転軸
Ｍ 駆動部
２ 環状凸部
３ 回動用ホイール
４ セメント組成物
５ 加振手段
５ａ 歯車状部材
５ｂ 押圧部材
１０ 振動遠心成形機
Ｃ 回転軸
Ｍ 駆動部
【図1】
【図2】