特開 2025-7936 風船振り落とし演出装置

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2025007936

(43)【公開日】2025-01-17

(54)【発明の名称】風船振り落とし演出装置

(51)【国際特許分類】

   A63J 5/02 20060101AFI20250109BHJP

【ＦＩ】

A63J5/02

【審査請求】有

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2023109706

(22)【出願日】2023-07-04

(11)【特許番号】

(45)【特許公報発行日】2024-08-27

(71)【出願人】

【識別番号】501406196

【氏名又は名称】株式会社エアロテック

(74)【代理人】

【識別番号】110002413

【氏名又は名称】弁理士法人ベリーベスト国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】大曾根 康弘

(57)【要約】

【課題】イベント会場の規模に依らず、会場の上方の複数個所に仕掛けた多数の風船を演出空間全体にタイミングよく一斉に振り落とす風船振り落とし演出装置を提供する。
【解決手段】演出空間上方の水平材に懸架され、演出空間に振り落とす多数の風船を収容する複数の風船振り落とし幕と、複数の風船振り落とし幕のそれぞれと対になり振り落とすタイミングを制御する複数の制御ユニットと、制御ユニットに複数の風船振り落とし幕を一斉に振り落とすタイミングを電気信号により指示するタイミング指示ユニットと、制御ユニットを動作させる圧力を有する気体を供給する気体源とを備え、制御ユニットはタイミング指示ユニットからの電気信号に従い気体源から供給される気体の流れる方向を切換える電磁弁と、電磁弁から供給される気体をシリンダ容器に導入しピストンが気体圧力を受けることによりピストンロッドが直線的に移動するエアシリンダとを有する。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

演出空間上方の水平材に懸架され、演出空間に振り落とす多数の風船を収容する複数の風船振り落とし幕と、
前記複数の風船振り落とし幕のそれぞれと対になり、振り落とすタイミングを制御する複数の制御ユニットと、
前記制御ユニットに、前記複数の風船振り落とし幕を一斉に振り落とすタイミングを電気信号により指示するタイミング指示ユニットと、
前記制御ユニットを動作させる圧力を有する気体を供給する気体源と、を備え、
前記制御ユニットは、
前記タイミング指示ユニットからの電気信号に従い、気体源から供給される気体の流れる方向を切換える電磁弁と、
前記電磁弁から供給される気体をシリンダ容器に導入し、シリンダ容器内のピストンが気体圧力を受けることによりピストンロッドが直線的に移動するエアシリンダと、を有し、
多数の風船を収容するために設けられている前記複数の風船振り落とし幕の開口部の端縁を、風船収容後に仕掛け紐で括り、括ったそれぞれの仕掛け紐を対になっている前記制御ユニットの前記ピストンロッドの先端部に引っ掛けておき、前記タイミング指示ユニットからの電気信号に従い、前記ピストンロッドが直線的に移動して前記仕掛け紐が前記ピストンロッドから外れることにより、前記複数の風船振り落とし幕が一斉に振り落とされ、収容されている多数の風船が演出空間中に放出されることを特徴とする風船振り落とし演出装置。

【請求項2】

前記制御ユニットは、さらに、前記ピストンロッドの先端部に嵌着されている、前記ピストンロッドの軸の中心線を含む一平面で切断した片側断面が横Ｌ字状の同心円筒形のロッドガイドと、
前記ピストンロッドの先端部の移動前後の位置にそれぞれ屹立し、前記ロッドガイドを摺動可能に穴が設けられている２つのロッドガイド支持金具と、
を備えることを特徴とする、請求項１記載の風船振り落とし演出装置。

【請求項3】

前記風船振り落とし幕は、風船を収容するための開口部を有する有底円筒形状の幕本体と、
前記幕本体の円形状の底面に、中心から所定距離の範囲に空気抜け用に形成されているメッシュ窓と、
前記幕本体の開口部の端縁に、開口部の開閉に用いられる前記仕掛け紐を通すために形成されている複数のハトメ穴と、
前記幕本体の胴体部に、円筒形状を維持するために維持するため配置されているばね性を有する円環状の枠状体と、
を備えることを特徴とする請求項１又は２記載の風船振り落とし演出装置。

【請求項4】

前記エアシリンダは、単動引込み形片ロッドシリンダであり、前記電磁弁は。ノーマルクローズ形３ポート２位置方向制御弁であることを特徴とする、請求項１又は２記載の風船振り落とし演出装置。

【請求項5】

前記気体源は、ヘリウム、アルゴン、窒素、空気、二酸化炭素のいずれかを組成とする圧縮ガス又は液化ガスを充填している移動可能な高圧ガス容器であることを特徴とする、請求項１又は２記載の風船振り落とし演出装置。

【請求項6】

前記風船振り落とし幕は、さらに、綿又は静電気防止処理済みの布からなることを特徴とする請求項３記載の風船振り落とし演出装置。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、コンサートや披露宴、その他各種のイベントや式典での演出効果の1つとして「バルーンドロップ」と呼ばれる風船振り落とし技術に用いられる風船振り落とし装置に関する。

【背景技術】

【0002】

従来から、各種イベント会場等で雰囲気を盛り上げる効果を得るため、演出空間に紙吹雪や多数の風船を上空から降らせる視覚的な演出方法が知られている。

【0003】

例えば、非特許文献１には、２つの方法が開示されている。第１の方法は、大きなバルーンの中に小さい風船を多数詰めたものを必要数用意して天井に吊るし、大きなバルーンを割ることで中の小さな風船を演出空間に飛ばす方法である。第２の方法は、大きな矩形ネットの長辺側の両辺を釣り糸で緩く大きな波縫いで縫い合わせ、短辺側の開口から風船を多数詰めたものを、縫い目を下にして天井に括り付けておき、糸を引き抜くことで詰めておいた風船を天井から演出空間に降らせる方法である。

【先行技術文献】

【非特許文献】

【0004】

【非特許文献1】ＩＮＴＥＲＩＯＲ ＤＥＳＩＧＮ ＢＯＸＴＥＴ＠ＥＫ海外の使えるインテリア術，「バルーンドロップの作り方 ２種類 〔風船を降らせる方法〕」，［ｏｎｌｉｎｅ］，［令和５年６月５日検索］，インターネット<URL:https://www.interiordesignbox.com/?p=3709>

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

しかし非特許文献１には、天井に吊るした必要数の大きなバルーンを具体的にどのような方法やタイミングで割るかやネットを縫い合わせている釣り糸をどのような方法で引き抜くかについては開示されていない。多くの場合、披露宴や比較的小規模なイベント会場では、少人数の担当者が合図に合わせ手動で行うことで可能であるが、コンサートのような大規模な会場では、大人数による人海戦術により手動で行う場合、音楽のある瞬間に合わせて演出空間全体に一斉に降らせることは、事前のリハーサルを行えず、人為的なミスを排除できないため至難の業となる。

【0006】

本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、イベント会場の規模に依らず、会場の上方の複数個所に仕掛けた多数の風船を演出空間全体にタイミングよく一斉に振り落とす風船振り落とし演出装置を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

請求項１に記載の風船振り落とし演出装置は、演出空間上方の水平材に懸架され、演出空間に振り落とす多数の風船を収容する複数の風船振り落とし幕と、前記複数の風船振り落とし幕のそれぞれと対になり、振り落とすタイミングを制御する複数の制御ユニットと、前記制御ユニットに、前記複数の風船振り落とし幕を一斉に振り落とすタイミングを電気信号により指示するタイミング指示ユニットと、前記制御ユニットを動作させる圧力を有する気体を供給する気体源と、を備え、前記制御ユニットは、前記タイミング指示ユニットからの電気信号に従い、気体源から供給される気体の流れる方向を切換える電磁弁と、前記電磁弁から供給される気体をシリンダ容器に導入し、シリンダ容器内のピストンが気体圧力を受けることによりピストンロッドが直線的に移動するエアシリンダと、を有し、多数の風船を収容するために設けられている前記複数の風船振り落とし幕の開口部の端縁を、風船収容後に仕掛け紐で括り、括ったそれぞれの仕掛け紐を対になっている前記制御ユニットの前記ピストンロッドの先端部に引っ掛けておき、前記タイミング指示ユニットからの電気信号に従い、前記ピストンロッドが直線的に移動して前記仕掛け紐が前記ピストンロッドから外れることにより、前記複数の風船振り落とし幕が一斉に振り落とされ、収容されている多数の風船が演出空間中に放出されることを特徴とする。

【0008】

請求項２に記載の風船振り落とし演出装置は、前記制御ユニットは、さらに、前記ピストンロッドの先端部に嵌着されている、前記ピストンロッドの軸の中心線を含む一平面で切断した片側断面が横Ｌ字状の同心円筒形のロッドガイドと、前記ピストンロッドの先端部の移動前後の位置にそれぞれ屹立し、前記ロッドガイドを摺動可能に穴が設けられている２つのロッドガイド支持金具と、を備えることにより、ピストンロッドの先端部の移動前後の位置に、ピストンロッドが摺動可能に穴を設けたロッドガイド支持金具が屹立されてピストンロッドを支持することにより、ピストンロッドの許容横荷重が小さい小型のエアシリンダでも十分横荷重に耐えられ、ピストンロッドの先端部に嵌着されているロッドガイドにより、横荷重によるピストンロッド自体の歪み防止とピストンロッドを仕掛け紐を引っ掛ける際の指による前後の移動のし易さを実現している。

【0009】

請求項３に記載の風船振り落とし演出装置は、前記風船振り落とし幕は、風船を収容するための開口部を有する有底円筒形状の幕本体と、前記幕本体の円形状の底面に、中心から所定距離の範囲に空気抜け用に形成されているメッシュ窓と、前記幕本体の開口部の端縁に、開口部の開閉に用いられる前記仕掛け紐を通すために形成されている複数のハトメ穴と、前記幕本体の胴体部に、円筒形状を維持するために維持するため配置されているばね性を有する円環状の枠状体と、を備えることにより、単純な有底円筒形とすることにより数１００個の風船を収容することができ、仕掛け紐をその太さに対して大きめの径のハトメ穴に通すことで開口部のスムーズな開閉が実現され、胴体部に配置されているばね性を有する円環状の枠状体により常に円筒形状を維持し、メッシュ窓から内部に空気が流入することにより、収容されている風船を一気に演出空間に放出することを可能とする。

【0010】

請求項４に記載の風船振り落とし演出装置は、前記エアシリンダは、単動引込み形片ロッドシリンダであり、前記電磁弁は、ノーマルクローズ形３ポート２位置方向制御弁であることにより、複動形のエアシリンダに比べ気体消費量が約半分で済み、複動形エアシリンダに用いる５ポート電磁弁に比べ小型で構造もシンプルで省電力が見込まれる。

【0011】

請求項５に記載の風船振り落とし演出装置は、前記気体源は、ヘリウム、アルゴン、窒素、空気、二酸化炭素のいずれかを組成とする圧縮ガス又は液化ガスを充填している移動可能な高圧ガス容器であることにより、高圧ガス容器に充填されている不燃性で不純物の少ない高圧ガスを使用するので、空気圧システムで一般に使用されるエアコンプレッサ、アフタークーラ、エアドライヤ、エアフィルタ、オイルミストセパレータ等を不要として装置全体の小型化を実現するとともに装置の安全性を高めることができる。

【0012】

請求項６に記載の風船振り落とし演出装置は、前記風船振り落とし幕は、さらに、綿又は静電気防止処理済みの布からなることにより、内部に収容されている風船と風船振り落とし幕との間で静電気を帯びて風船振り落とし幕に風船が吸い付くことを防止できる。

【発明の効果】

【0013】

本発明によれば、イベント会場の規模に依らず、特に、劇場、イベントホール、ドーム等の大面積の演出空間に、従来は大人数による人海戦術で風船を入れた大きなバルーンを割るか縫い合わせているネットの釣り糸を引くか手動で降らせていたので、時間的空間的にばらつきが生じていたものを、ボタンを押してからメトロノーム記号２００（速度標語プレスティッシモ：極めて速く、約０．３秒以下）に相当するタイミングで多数の風船を一斉にかつ均一に放出することを可能とし、演出空間全体に演奏されている音楽等に合わせた優れた演出効果を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】風船振り落とし演出装置の全体構成例を示す図である。

【図2】図１に示した空気回路記号で表した制御ユニットの構成例を示す図である。

【図3】通常時の状態を表した制御ユニットの具体的な構造例を示す図である。

【図4】動作時の状態を表した制御ユニットの具体的な構造例を示す図である。

【図5】風船振り落とし幕の構造例を示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0015】

以下、添付図面を参照しながら本発明を実施するための形態について詳細に説明する。図１から図５は、本発明の実施の形態を例示する図であり、これらの図において、同一の符号を付した部分は同一物を表し、基本的構成及び動作は同様であるものとする。

【実施例0016】

図１は、風船振り落とし演出装置の全体構成例を示す図である。
実施例１の風船振り落とし演出装置１は、気体源２、制御ユニット３、チューブ４、２分岐形チューブ継手５及び圧力計６からなる空気圧回路系、タイミング指示ユニット７、商用ＡＣ電源８、Ｌ（ライブ）線７４、Ｎ（ニュートラル）線７５及び分岐コネクタ７６からなる電気回路系、及び風船振り落とし幕９で構成される。
図１は、空気圧回路系、電気回路系及び風船振り落とし幕９とこれら回路系との相対的な物理的位置関係を表し、上下２段に配置させた例を挙げ、便宜的に、上段側に通常時の状態、下段側に動作時又は動作後の状態を示している。

【0017】

まず、空気圧回路系について概要を説明する。なお、空気圧回路系は、ＪＩＳ規格（Ｂ０１２５－１、２）に即して図記号及び回路図を表している。
気体源２は、高圧ガス容器２１、減圧器(圧力制御弁)２２及び圧力計２３の最小機器で構成されている。この構成は、一般に、高圧ガス容器２１に取付けられている高圧ガスバルブ（不図示）に、圧力計２３付減圧器(圧力制御弁)２２を直接取り付けることで実現され、高圧ガス容器２１に充填されている非常に高い圧力状態の圧縮ガスを空気圧回路系で使用する圧力状態に減圧し、その圧力状態のガスを空気圧回路系に安定に維持して供給するためのものである。

【0018】

産業分野等で使用される空気圧システムでは、一般に、圧縮空気を作り出すエアコンプレッサ、圧縮直後で高温になっている圧縮空気を冷却するアフタークーラ、圧縮空気の水分を除去するエアドライヤ、圧縮空気中のゴミを除去するエアフィルタ、圧縮空気中の油粒子を分離除去するオイルミストセパレータ等を必要とするが、本実施例ではヘリウム、アルゴン、窒素、空気、二酸化炭素のいずれかを組成とする圧縮ガス又は液化ガスを充填している移動可能な高圧ガスボンベを高圧ガス容器２１として採用することにより不燃性で不純物の少ない高純度な高圧ガスを使用できるので、これらの空気圧機器を不要としている。ここで「高圧ガス」とは、高圧ガス保安法に規定されている、常温において圧力が１ＭＰａ以上となる圧縮ガス、又は常温において圧力が０．２ＭＰａ以上となる液化ガスをいう。

【0019】

気体源２から供給される圧縮ガスは、要所要所を２分岐形チューブ継手５で繋いだチューブ４を通して複数の制御ユニット３に供給される。また、２分岐形チューブ継手５でチューブ４を分岐して繋ぐため、要所要所に圧縮ガスの圧力状態を計測する圧力計６が挿入されている。

【0020】

制御ユニット３は、筐体３１、エアシリンダ３２、電磁弁３３及びチューブ３４で主に構成されている。エアシリンダ３２と電磁弁３３は筐体３１内に組み込まれ、両者間はチューブ３４で繋がれている。
チューブ４を通して供給される圧縮ガスは、電磁弁３３の入口ポート及び出口ポートを介しチューブ３４を通じてエアシリンダ３２に供給されることになる。
制御ユニット３のより具体的な構造及び動作については、図２乃至４を用いて後述する。

【0021】

つぎに電気回路系について概要を説明する。なお電気回路系は、図記号について規定されているＪＩＳ規格（Ｃ０６１７）に即して表している。
タイミング指示ユニット７は、開閉器７１、遮断器７２及び押しボタン７３で構成されている。タイミング指示ユニット７は、外部の商用ＡＣ電源８と接続され、要所要所を分岐コネクタ７６で分岐接続したＬ線７４及びＮ線７５を介して複数の制御ユニット３の電磁弁３３に接続され、押しボタン７３が押されたときに電気信号を供給する。
供給される電気信号による電磁弁３３の動作については、図２乃至４を用いて後述する。

【0022】

つぎに風船振り落とし幕９について概要を説明する。
風船振り落とし幕９は、幕本体９１、枠状体９２、吊りロープ９３及び仕掛け紐９４で主に構成されている。
幕本体９１は、内部に風船９５を収容するための開口部を有する有底円筒形状をしており、風船９５の収容や放出の際にその円筒形状を維持するために、少なくとも胴体部にばね性を有する円環状の枠状体９２が嵌め込まれている。
幕本体９１の底面側は、吊りロープ９３でイベント会場のキャットウォークの欄干や照明バトン等の水平材９６に懸架され、開口部は、風船９５を収容後に仕掛け紐９４で閉じられる。
風船振り落とし幕９の開口部を閉じた仕掛け紐９４は、風船振り落とし幕９と対になる制御ユニット３のエアシリンダ３２に引っ掛けられることにより、事前の仕掛けが完成する。
なお、風船振り落とし幕９と対になる制御ユニット３は、水平材９６上に落下防止策を施して固定され、空気圧回路系のチューブ４、電気回路系のＬ線７４及びＮ線７５は、水平材９６上に敷設されている。

【0023】

このように、風船振り落とし幕９と対になる制御ユニット３の設置数及び位置が決まれば、チューブ４を２分岐形チューブ継手５で繋ぎ合わせることで空気圧回路系が、またＬ線７４及びＮ線７５を分岐コネクタ７６で分岐接続することで電気回路系が柔軟に構築可能であるため、風船振り落とし演出装置１をイベント会場の規模に依らず設置することができる。

【0024】

つぎに、図１に示した制御ユニット３の空気回路記号について図２を用いて説明する。
図２は、図１に示した空気回路記号で表した制御ユニットの構成例を再掲したものである。
図２（Ａ）は、通常時の状態を表した制御ユニットの空気回路記号による表示例である。
図２（Ｂ）は、動作時の状態を表した制御ユニットの空気回路記号による表示例である。

【0025】

空気回路記号はＪＩＳ規格（Ｂ０１２５－１）に即しており、エアシリンダ３２は片ロッドシリンダ（単動引込み形、スプリングリターン）仕様を表している。
ピストン３２３の左側にのみピストンロッド３２２が設けられていることから片ロッドシリンダであることを示している。
シリンダ容器３２１内にから圧縮ガスが供給されると、図２（Ａ）の状態から図２（Ｂ）の状態のように、ピストン３２３が右側に移動してピストンロッド３２２がシリンダ容器３２１内に引き込まれるので、ピストンロッド３２２が動く方向は一方向であることから単動、動く際にシリンダ容器３２１に引き込まれるので引込み形であることを示している。
また、圧縮ガスの供給が途絶えるとシリンダ容器３２１の右下隅に示す下三角印の排気口から供給された圧縮ガスが排気されてリターンスプリング３２４でピストン３２３の位置が図２（Ｂ）の状態から図２（Ａ）の状態に戻るので、スプリングリターン仕様であることを示している。

【0026】

電磁弁３３は、３ポート２位置方向制御弁（ノーマルクローズ形、電磁操作、スプリングリターン）仕様を表している。
中央に２つの正方形が横並びに並んでいることから２位置方向制御弁であることを示している。
そして、右側の正方形にはスプリング３３６でリターンされた通常状態が表され、左側の正方形にはソレノイド３３１が作動したときの状態が表されていることから、電磁操作、スプリングリターン仕様であることを示している。
右側の正方形から、入口ポート(Ｐ)３３２、排気ポート(Ｒ)３３３及び出口ポート(Ａ)３３４の３ポートがあり、出口ポート(Ａ)３３４から排気ポート(Ｒ)３３３に向けて矢印が描かれ、入口ポート(Ｐ)３３２に閉路を表すＴ字印が描かれていることからノーマルクローズ形仕様であることを示している。
また左側の正方形から、ソレノイド３３１が作動したとき入口ポート(Ｐ)３３２から出口ポート(Ａ)３３４に向けて圧縮ガスが供給されることを示している。

【0027】

したがって、通常時はエアシリンダ３２のピストンロッド３２２は、図２（Ａ）に示すように外に押し出された状態にあり、気体源２からチューブ４を通じて制御ユニット３に供給される圧縮ガスは、電磁弁３３の入口ポート(Ｐ)３３２でストップした状態が維持される。
そしてリード線３３９を通じて電気信号が供給されると、電磁弁３３のソレノイド３３１が作動して、圧縮ガスが入口ポート(Ｐ)３３２から出口ポート(Ａ)３３４を経由してエアシリンダ３２の配管ポート３２９に供給され、ピストンロッド３２２がシリンダ容器３２１内に引き込まれる状態になる。

【0028】

つぎに、図３および図４を用いて、制御ユニット３の具体的な構造例を説明する。
図３は、通常時の状態を表した制御ユニットの具体的な構造例を示す図である。
図３（Ａ）は、通常時の状態を表した制御ユニットの断面構造例とエアシリンダの片側断面構造例を示す正面図である。
図３（Ｂ）は、通常時の状態を表した電磁弁の断面構造例を示す上面図である。
図４は、動作時の状態を表した制御ユニットの具体的な構造例を示す図である。
図４（Ａ）は、動作時の状態を表した制御ユニットの断面構造例とエアシリンダの片側断面構造例を示す正面図である。
図４（Ｂ）は、動作時の状態を表した電磁弁の断面構造例を示す上面図である。

【0029】

実際の制御ユニット３は、図３（Ａ）及び図４（Ａ）から、筐体３１、エアシリンダ３２、電磁弁３３、チューブ３４の他に、基台３５及び２つのロッドガイド支持金具３６で構成されている。
また、実際のエアシリンダ３２は、シリンダ容器３２１、ピストンロッド３２２、ピストン３２３、リターンスプリング３２４、配管ポート３２９の他に、ヘッドカバー３２５、ロッドカバー３２６、取付用ナット３２７、スプリング座３２８及びシリンダ容器３２１内部をシールする各種パッキン等で構成され、さらにピストンロッド３２２先端部にロッドガイド３７が嵌着されている。

【0030】

エアシリンダ３２は、筐体３１の一端側の壁面に設けられた穴にピストンロッド３２２が外部に突き出るように取付用ナット３２７で固定されている。
電磁弁３３は、筐体３１内に組み込まれ、チューブ継手を介して圧縮ガスが供給されるように入口ポート(Ｐ)３３２が筐体３１の側面に設けられた穴に固定され、また筐体３１の他端側の壁面に設けられた穴（不図示）からリード線３３９を外部に取り出し分岐コネクタ７６でＬ線７４及びＮ線７５に接続されている。
そしてエアシリンダ３２の配管ポート３２９は、電磁弁３３の出口ポート(Ａ)３３４とチューブ継手を介してチューブ３４で接続されている。

【0031】

筐体３１は、水平材９６上に制御ユニット３を確実に固定できるように、厚みのある基台３５にネジ等で固定されており、基台３５は、その両端に落下防止用の結束バンド等を挿通する穴が設けられている。
また、２つのロッドガイド支持金具３６は、断面構造がＬ字形の板状金具でロッドガイド３７が摺動可能なように穴が設けられており、その１つが図３（Ａ）に示すように通常時のピストンロッド３２２の先端位置に合わせて屹立して基台３５にネジ等で固定され、もう１つが図４（Ａ）に示すように動作時のピストンロッド３２２の先端位置に合わせて屹立して固定されている。

【0032】

ロッドガイド３７は、図３（Ａ）のように、ピストンロッド３２２の軸の中心線を含む一平面で切断したときの片側断面構造が横Ｌ字状の同心円筒形をしている。ピストンロッド３２２を嵌着している円筒部は、２本の細いロープを緩く鎖状に撚り合わせた仕掛け紐９４を引っ掛けた際の横荷重に十分耐え、ピストンロッド３２２自体の歪みを防止するために軸を太くするものであり、後端の円板部は、指で把持して、仕掛け紐９４をロッドガイド３７に引っ掛ける際にピストンロッド３２２全体を前後に移動し易くするためのものである。
このように、２つのロッドガイド支持金具３６及びロッドガイド３７を採用したことにより、ピストンロッド３２２の許容横荷重が小さい小型のエアシリンダ３２でもピストンロッド３２２自体の歪みを防止し、大きな横荷重でも十分耐えられる構造を実現している。

【0033】

実際の電磁弁３３は、図３（Ｂ）及び図４（Ｂ）から、ソレノイド３３１、入口ポート(Ｐ)３３２、排気ポート(Ｒ)３３３、出口ポート(Ａ)３３４、スプリング３３６、リード線３３９の他に、ソレノイド３３１に流れる電気信号により移動するプランジャ３３５、流路に設けられている弁座３３７、及びプランジャ３３５の両端に設けられている弁体３３８で構成されている。

【0034】

つづいて、制御ユニット３の動作について、図３及び図４を用いて説明する。
エアシリンダ３２は、通常時、図３（Ａ）のようにリターンスプリング３２４の力でピストンロッド３２２が外に押し出された状態である。リターンスプリング３２４の力は、ロッドガイド３７の円板部を指で把持してピストンロッド３２２をシリンダ容器３２１方向に容易に移動できる程度である。ロッドガイド３７を指で後ろに引いて、２本の細いロープを緩く鎖状に撚り合わせた仕掛け紐９４のロープ間にロッドガイド３７を通して指を離すことで仕掛けが完成する。
仕掛け紐９４からピストンロッド３２２が受けるべき横荷重は、ピストンロッド３２２の先端部を覆っているロッドガイド３７が２つのロッドガイド支持金具３６に支持され受けているため、ピストンロッド３２２には直接かからない構造となっている。

【0035】

電磁弁３３は、通常時、図３（Ｂ）のように外部から圧縮ガスが供給されている入口ポート(Ｐ)３３２が閉じられている状態である。プランジャ３３５に設けられている一方の弁体３３８は、スプリング３３６で弁座３３７に押し付けられている。
出口ポート(Ａ)３３４は、内部は排気ポート(Ｒ)３３３と矢印の流路で接続されており、外部はエアシリンダ３２の配管ポート３２９とチューブ３４で接続されているので、エアシリンダ３２内の圧縮ガスを排気ポート(Ｒ)３３３から外部に排出するようになっている。

【0036】

電磁弁３３は、動作時、図４（Ｂ）のようにリード線３３９から電気信号（電流）がソレノイド３３１に供給されるとプランジャ３３５が磁化し右上がり斜線部の固定鉄心に吸着されることにより、他方の弁体３３８が排気ポート(Ｒ)３３３の流路を閉じ、弁座３３７が開いて入口ポート(Ｐ)３３２と出口ポート(Ａ)３３４とが矢印の流路で接続される。
したがって、外部から供給されている圧縮ガスは、エアシリンダ３２の配管ポート３２９に供給される。

【0037】

エアシリンダ３２は、動作時、図４（Ａ）のように配管ポート３２９から内部に圧縮ガスが導入され、その圧力でピストン３２３が押し込まれるのに従いピストンロッド３２２がシリンダ容器３２１内に引き込まれる。
それに伴い、仕掛け紐９４がロッドガイド３７から外れる。

【0038】

リード線３３９からソレノイド３３１に供給される電気信号（電流）が途切れると、プランジャ３３５が非磁化されスプリング３３６の力で図３（Ｂ）の元の位置に戻り、エアシリンダ３２内の圧縮ガスは、配管ポート３２９とチューブ３４で接続されている電磁弁３３の出口ポート(Ａ)３３４を経由して排気ポート(Ｒ)３３３から外部へ排出される。そして、図３（Ａ）のように、ピストンロッド３２２は、リターンスプリング３２４の力で外に押し出され元の位置に戻る。

【0039】

つぎに、風船振り落とし幕９について図５の具体例を用いて説明する。
図５は、風船振り落とし幕の構造例を示す図である。
図５（Ａ）は、空の状態を表した風船振り落とし幕の構造例を示す図である。
図５（Ｂ）は、風船を収容し開口端縁を仕掛け紐で括っている状態の風船振り落とし幕の構造例を示す図である。

【0040】

実際の風船振り落とし幕９は、幕本体９１、枠状体９２、吊りロープ９３、仕掛け紐９４及び開口部９１１で構成され、幕本体９１には、さらにハトメ穴９１２、メッシュ窓９１３、枠状体挿入筒部９１４、帯体９１５及び吊りロープ用フック９１６が形成されている。

【0041】

幕本体９１は、具体的には、例えば外径が７８０ｍｍ～２０００ｍｍで長さが９００ｍｍ～２２００ｍｍの黒布からなる。幕本体９１は、シングル幅（９００ｍｍ程度）～ダブル幅（１４００ｍｍ程度）の生地を何枚か縫い合わせて形成されている。
図５（Ｂ）のように、幕本体９１の内部に風船９５を収容すると、風船９５同士や幕本体９１と風船９５とが擦れて静電気が発生し、図５（Ａ）のように開口部９１１が開いても風船９５が落ちないこともあるため、黒布は、静電気を生じ難い綿又は静電気防止処理済みの布を採用する。

【0042】

ハトメ穴９１２は、幕本体９１の開口部９１１付近の端縁に、一定間隔おき（例えば３００ｍｍピッチ）に形成されている。２本の細いロープを緩く鎖状に撚り合わせた仕掛け紐９４を図５（Ａ）のように通して、仕掛け紐９４の両端を引っ張ることで図５（Ｂ）のように括るようにして容易に開口部９１１を閉じて仕掛け、制御ユニット３から仕掛け紐９４が外れた際に図５（Ａ）の形状に素早く戻ることができるように、仕掛け紐９４の太さに比べ内径が十分大きいハトメ（例えば内径８ｍｍ～１８ｍｍ）が採用されている。
メッシュ窓９１３は、図５（Ｂ）のように幕本体９１内部に多数の風船を収容していても外部から視認し難く、かつ図５（Ａ）のように開口部９１１が開いた際に収容されている風船が一斉に外に掃き出されるように外部から内部に空気が入る仕様とする。メッシュ窓９１３は、具体的には例えば幕本体９１の外径の約半分程度の４００ｍｍ～９００ｍｍで、メッシュ数４００の合成繊維が用いられている。

【0043】

枠状体挿入筒部９１４は、幕本体９１の内周に例えば幅７０ｍｍ程度の別布を縫い代を考慮して縫い付けて筒状部を形成し、その表面の一部に開閉可能なファスナーを設けている。枠状体９２は、ファスナー開口部から筒状部内に弾力を有する円筒状のエンジニアリングプラスチック（例えば直径６ｍｍ～２０ｍｍ×長さ２０００ｍｍ）を挿通して周回させることにより形成される。この枠状体９２があることで、開口部９１１の開閉に拘わらず常に幕本体９１は円筒形状を維持するので、収容されている風船の進路を塞ぐことなく一気に放出することができる。

【0044】

帯体９１５は、幕本体９１の底面上に、例えば幅２５ｍｍ、厚さ１．２ｍｍ程度のナイロン平ベルトを直接縫い付けて形成されている。帯体９１５は、幕本体９１が吊りロープ９３で吊下げられた際に、幕本体９１の底面の形状が円板状を保持するための補強材としての役割を果たすため、底面に直交して２本縫い付けられている。

【0045】

吊りロープ用フック９１６は、帯体９１５を幕本体９１の底面上に縫い付ける際に、帯体９１５を一部折り返して帯体９１５上に縫い付けることで円環状に形成されている。吊りロープ用フック９１６は、底面に直交して縫い付けられている２本の帯体９１５上で、例えば底面の中心から半径の１／２程度の等距離の位置に設けられ、全体で４カ所ある。このように配置することで、吊りロープ９３を４つの吊りロープ用フック９１６に通して幕本体９１が吊下げられると、幕本体９１の底面全体にできるだけ均一の力が掛かるようになる。

【0046】

吊りロープ９３は、例えばポリエステル製又は混紡、綿製で太さ６ｍｍ程度の金剛打ちロープを採用している。金剛打ちロープは、一般的な３打ちロープに比べ強度は低下するものの表面のゴツゴツ感が少なくよじれ難く耐摩耗性が優れており、中芯が入っているという特長を有しているからである。
仕掛け紐９４は、例えばポリエチレン製で太さ３ｍｍ～４．５ｍｍ程度の細い２本のロープを緩く鎖状に撚り合わせたロープを採用している。仕掛け紐９４は、２本の細いロープが撚り合わされた緩い鎖状間のどの位置にロッドガイド３７を差し込んでも、ロープを結ぶなどの手間を要することなく仕掛けが完了できるという特長を有している。

【0047】

以上のような構成及び構造の風船振り落とし幕９は、それ自体として例えば約２ｋｇの重量を有している。
例えば９インチサイズのゴム風船の場合、一般に直径が２３ｃｍで容積が７リットル程度であるので、風船振り落とし幕９には、２００～４００個の風船を収容することができる。ゴム風船の素材は２ｇ、温度２５℃のゴム風船内の圧縮空気の重さは１リットル当たり１．２ｇでゴム風船の容積は７リットル程度の場合、ゴム風船１個の重さは、約１０．４ｇとなる。したがって、３００個の風船を収容した風船振り落とし幕９の場合、２ｋｇ＋１０．４ｇ×３００＝５．１２ｋｇとなる。この荷重が制御ユニット３の横荷重となる。

【0048】

つぎに、本実施例に用いる具体的な空気圧機器の仕様選定手順について説明する。
まずエアシリンダ３２は、使用する圧縮ガスの圧力、負荷率η及び取り扱う荷重などを考慮してＪＩＳ規格（Ｂ８３６６－１）に準拠した市販品から選定するのが一般的である。

【0049】

使用する圧縮ガスの圧力は、減圧器２２の２次側圧力範囲内で市販のエアシリンダの使用圧力範囲内となり、一般に０．５ＭＰａで使用されることが多い。

【0050】

エアシリンダの負荷率ηは、以下の式で定義されている。
負荷率η＝実際の負荷Ｆｒ／エアシリンダの理論推力Ｆｔ … （１）
負荷率ηは０～１の値で、一般的な目安として、クランプなどの静的作業の場合は０．７以下、負荷を水平・垂直に移動する動的作業の場合は０．５以下、負荷を水平に移動する際にリニアガイドを使用する動的作業の場合は１．０以下となる。

【0051】

本実施例では、エアシリンダ３２を水平に移動する動的作業で、ロッドガイド３７及び２つのロッドガイド支持金具３６がリニアガイドの役割を果たしているとして、負荷率ηは０．５～１以下となる。
また、負荷を押して水平に移動させている訳ではないが、前述の横荷重５．１２ｋｇｆ（５０Ｎ）がロッドガイド３７にかかっている状態でピストンロッド３２２を水平に移動させているので、この横荷重を取り扱う荷重を実際の負荷Ｆｒとして計算することにする。
一般に、許容される横荷重は、実際の負荷Ｆｒの１／２０以下が推奨されているが、ロッドガイド３７及び２つのロッドガイド支持金具３６があるため、この制約を受けないことになる。

【0052】

エアシリンダの理論推力Ｆｔは、密閉された容器内では、圧力は容器内のすべての面に垂直に等しい大きさで伝わるというパスカルの原理に基づき、以下の式で定義される。
エアシリンダの理論推力Ｆｔ＝使用圧力Ｐ×エアシリンダの受圧面積Ａ … （２）

【0053】

本実施例のエアシリンダ３２は、単動引込み形片ロッドシリンダであるので、シリンダ容器３２１内に配管ポート３２９から圧縮ガスが導入される際の受圧面積Ａは、シリンダ容器３２１の内径＝ピストン３２３の直径をＤ（ｍｍ）とし、ピストンロッド３２２の外径をｄ（ｍｍ）とすると、以下の式で定義される。
Ａ＝π×（Ｄ²－ｄ²）／４ … （３）

【0054】

式（１）～（３）より、シリンダ容器３２１の内径Ｄとピストンロッド３２２の外径ｄは、次式のように表せる。
√（Ｄ²－ｄ²）＝√［４×Ｆｒ／（Ｐ×π×η）］ … （４）
実際の負荷Ｆｒが５０Ｎ、使用圧力Ｐが０．５ＭＰａ、負荷率ηが０．５とすると、式（４）から、
√（Ｄ²－ｄ²）＝√［４×５０／（０．５×π×０．５）］
≒√２５４．８
≒１６ｍｍ … （５）
負荷率ηを１．０とすると、
√（Ｄ²－ｄ²）＝√［４×５０／（０．５×π×１．０）］
≒√１２７．４
≒１１ｍｍ … （６）

【0055】

ＪＩＳ規格（Ｂ８３６６－１）では、シリンダ容器３２１の内径Ｄは、８ｍｍ、１０ｍｍ、１２ｍｍ、１６ｍｍ、２０ｍｍ、…、ピストンロッド３２２の外径ｄは、４ｍｍ、５ｍｍ、６ｍｍ、…と規定されており、これらの組合せの中から式（５）～（６）の値を満足する市販品の仕様を選定することになる。
例えば、シリンダ容器３２１の内径Ｄを１６ｍｍ、ピストンロッド３２２の外径ｄを５ｍｍとする市販品であれば、負荷率ηを０．６～１．０の範囲で満足することになる。

【0056】

そして上記のシリンダ容器３２１の内径Ｄ及びピストンロッド３２２の外径ｄの値を満たす市販品のうち、ピストンロッド３２２の水平移動量（ストロークＬ）ができるだけ短い１５ｍｍで、ピストン３２３の移動速度ｖが５０～７５０ｍｍ／ｓ、最高使用圧力Ｐｍａｘが０．７ＭＰａのものを選定した（例えば、ＳＭＣ株式会社製ＣＪ２Ｂ１６－１５ＴＺ）。したがって、２つのロッドガイド支持金具３６間の間隔は、１５ｍｍとなる。
これは、ピストンロッド３２２を１回水平移動させるときの瞬間ガス消費量を少なくし、コンサート会場に流れる楽曲の一瞬のタイミングに合わせられるようにメトロノーム記号２００（速度標語プレスティッシモ：極めて速く）に相当する約０．３秒以下でピストンロッド３２２の水平移動を完了させるという観点からである。

【0057】

移動時間ｔは、次式で表される。
ｔ＝ストロークＬ／移動速度ｖ … （７）
選定したエアシリンダ３２では、移動速度ｖが一番遅い５０ｍｍ／ｓの場合に、移動時間ｔ＝１５／５０＝０．３秒となるので仕様を満足する。

【0058】

エアシリンダ当たりの瞬間ガス消費量Ｑの計算は、一般に、２０℃、１気圧（０．１ＭＰａ）、相対湿度６５％という標準状態（ＡＮＲ）の空気において、以下の式で定義される。
Ｑ＝受圧面積Ａ×ストロークＬ
×［（使用圧力Ｐ＋０．１）／０．１］×１０^-6 … （８）
式（３）の受圧面積Ａから、
Ｑ＝π×（Ｄ²－ｄ²）／４×Ｌ×［（Ｐ＋０．１）／０．１］×１０^-6 …（９）
＝π×（１６²－５²）／４×１５×０．６／０．１×１０^-6
≒０．０１６リットル（ＡＮＲ）

【0059】

つぎに、電磁弁３３、チューブ４及びチューブ３４のサイズ（有効断面積）の選定について説明する。
空気圧回路系の流路が一部で狭くなっていると、その前後で圧縮ガスの流れる状態が変化するため圧力差が生じ、エアシリンダ３２への供給量が制限されることになる。
流路の最小面積を有効断面積Ｓ、上流側の圧力をＰ１、下流側の圧力をＰ２とすると、瞬間ガス消費量Ｑと有効断面積Ｓ（ｍｍ²）との関係は、実用上、以下の簡易式で表される。
Ｑ＝２２６×有効断面積Ｓ×√［Ｐ２×（Ｐ１－Ｐ２）］ … （１０）
Ｓ＝Ｑ／［２２６×√｛Ｐ２×（Ｐ１－Ｐ２｝］ … （１１）
Ｐ１を使用圧力Ｐ＝０．５ＭＰａ、Ｐ２を１５％程度降下すると仮定して０．４２ＭＰａとすると、
Ｓ＝０．０１６リットル（ＡＮＲ）／［２２６×√（０．４２×０．０８）］
＝０．０１６／４１．４
≒０．０００４ｍｍ² … （１２）

【0060】

実際の電磁弁３３のカタログには、音速コンダクタンスＣ（ｄｍ³／（ｓ・ｂａｒ））が記載されており、有効断面積Ｓから次式で換算される。
Ｃ＝０．２×有効断面積Ｓ … （１３）
Ｃ＝０．２×０．０００４
≒０．００００８ｄｍ³／（ｓ・ｂａｒ） … （１４）
したがって、音速コンダクタンスＣが０．００００８ｄｍ³／（ｓ・ｂａｒ）以上の仕様を有するノーマルクローズ形の３ポート２位置方向制御弁を市販品の中から選定すればよく、例えば、使用圧力範囲が０～０．７ＭＰａ、管接続口径がＭ５×０．８、音速コンダクタンスＣが１３００倍以上の裕度がある０．１１ｄｍ³／（ｓ・ｂａｒ）の市販品を採用した（例えば、ＳＭＣ株式会社製ＶＺ１１０－１Ｇ－Ｍ５－Ｆ）。

【0061】

チューブについての有効断面積Ｓｔの計算は、チューブの内径をｄｔ（ｍｍ）、チューブの摩擦係数をλ、チューブの長さＬｔ（ｍｍ）とすると次式で表される。
Ｓｔ＝π×ｄｔ^２／［４×√｛λ×（Ｌｔ／ｄｔ）＋１］ … （１６）
樹脂製チューブの摩擦係数λは０．０１３で、例えばチューブの長さＬｔが１ｍ～２０ｍで内径ｄｔが２．５ｍｍのとき、上式から有効断面積Ｓｔは１．９７～０．４８ｍｍ²、内径ｄｔが４ｍｍのとき、有効断面積Ｓｔは６．１～１．５５ｍｍ²と式（１２）の値の６０００倍から１９００倍以上の裕度を有するので、チューブ４には外径６ｍｍ×内径４ｍｍの樹脂チューブを採用し（例えば、ニッタ株式会社製Ｕ２－６－４）、チューブ３４には筐体３１内部の取り回しのし易さから外径４ｍｍ×２．５ｍｍを採用した（例えば、ニッタ株式会社製Ｕ２－４－４×２．５）。
チューブ４は、２分岐形チューブ継手５（例えば、ニッタ株式会社製ワンタッチ継手ＥＵＴ６）で多段に接続され総延長距離がかなり長くなる場合があるが、仮に総延長距離が８００ｍの場合でも、式（１６）によれば有効断面積Ｓｔは０．２５となり、式（１２）の値の３０００倍以上の裕度を有することになる。

【0062】

今回採用したエアシリンダ３２の仕様は、外形寸法としてシリンダ容器３２１の長さが７３．５ｍｍ、外径１８．３ｍｍ、ピストンロッド３２２の外径５ｍｍ、ストローク１５ｍｍ、配管ポート３２９径Ｍ５×０．８、使用圧力範囲０．１５ＭＰａ～０．７ＭＰａである。そして横荷重に耐えるため、ロッドガイド３７の円筒部の外径は８ｍｍ～９ｍｍ、円板部の外径は２０ｍｍ程度とした。
電磁弁３３の仕様は、外形寸法４８ｍｍ×２３ｍｍ×１５ｍｍ、管接続口径Ｍ５×０．８、使用圧力範囲０～０．７ＭＰａ、皮相電力４．５ＶＡ／５０Ｈｚである。
なお、電磁弁３３の応答時間は０．０１５秒以下で、本来は、エアシリンダ３２の移動時間とともに考慮しなければならないが、メトロノーム記号２００に相当する約０．３秒の１／２０以下なので本実施例では無視できる範囲である。

【0063】

筐体３１は、これらの機器を内部に無理なくコンパクトに収容するため、厚さ２ｍｍ程度のアルミ製で外形１１５ｍｍ×６２ｍｍ×６０ｍｍとし、厚さ５ｍｍ程度で１９０ｍｍ×６０ｍｍの基台３５上にねじ止めしている。
チューブ４から圧縮ガスの供給を受け入れる電磁弁３３の入口ポート(Ｐ)３３２には管接続口径Ｍ５×０．８、チューブ外径６ｍｍに合うコネクタ（例えば、ニッタ株式会社製ワンタッチ継手ＥＣ６－Ｍ５）が直に付けられ、筐体３１の側面から突出できるように１０ｍｍ程度の穴が設けられている。
また電磁弁３３の出口ポート(Ａ)３３４及び配管ポート３２９にもそれぞれ管接続口径Ｍ５×０．８、チューブ外径４ｍｍに合うコネクタ（例えば、ニッタ株式会社製ワンタッチ継手ＥＣ４－Ｍ５）が直に付けられ、長さ１５０ｍｍ程度のチューブ３４で接続されている。

【0064】

つぎに、具体的な気体源２の選定手順について説明する。
まず、実際の風船振り落とし演出装置は、図１のように複数台の制御ユニット３が配置されているので、装置全体のガス消費量を見積もる。
制御ユニット３内で圧縮ガスを消費するものとしては、エアシリンダ３２、電磁弁３３及びチューブ３４がある。エアシリンダ３２の瞬間ガス消費量をＱ１、電磁弁３３の瞬間ガス消費量Ｑ２をエアシリンダ３２と同量と仮定し、チューブ３４の長さＬｔを１５０ｍｍ程度としたときのチューブの瞬間ガス消費量をＱ３とすると、制御ユニット３当たりの瞬間ガス消費量Ｑ０は、式（９）に基づき以下のように見積もる。
Ｑ０＝Ｑ１＋Ｑ２＋Ｑ３ … （１６）
Ｑ１＝Ｑ２＝０．０１６リットル（ＡＮＲ） … （１７）
Ｑ３＝π×ｄｔ²／４×Ｌｔ×［（Ｐ＋０．１）／０．１］×１０^-6 … （１８）
＝π×２．５²／４×１５０×０．６／０．１×１０^-6
≒０．１４３リットル（ＡＮＲ）
したがって制御ユニット３当たりの瞬間ガス消費量Ｑ０は、０．０３２＋０．１４３＝０．１７５と見積もれる。
仮に、制御ユニット３を８０台設置し、チューブ４の総延長距離が８００ｍの場合、装置全体の瞬間ガス消費量Ｑａｌは、式（１８）に基づき以下のように見積もる。
Ｑａｌ＝制御ユニット３当たりの瞬間ガス消費量Ｑ０×ユニット台数
＋チューブ４の瞬間ガス消費量Ｑ４ … （１８）
Ｑ４＝π×４²／４×８００×１０³×０．６／０．１×１０^-6 … （１９）
≒６０リットル（ＡＮＲ）
Ｑａｌ＝０．１７５×８０＋６０ … （２０）
≒１４＋６０＝７４リットル（ＡＮＲ）
したがって、高圧ガス容器２１の高圧ガスバルブ（不図示）を開き減圧器２２の圧力計２３の圧力計が使用圧力値０．５ＭＰａを示した通常時に、まずチューブ４の瞬間ガス消費量Ｑ４の６０リットルが消費され、タイミング指示ユニット７の押しボタン７３が押された動作時に制御ユニット３での１４リットルが消費されると見積もれる。

【0065】

市販されている空気ボンベの仕様は、内容積４リットル、６リットルで充填圧力２９ＭＰａ（２９０気圧）のものと、内容積８リットルで充填圧力１５ＭＰａ（１５０気圧）のものが一般的であり、使用可能な空気量は、それぞれ１１６０リットル、１７４０リットル、１２００リットルとなる。
したがって、本実施例の風船振り落とし演出装置で、高圧ガス容器２１として６リットルの空気ボンベを採用した場合、１本で２３．５回程度使用できる。

【0066】

減圧器２２は、空気や酸素などに使用する通常の圧力計２３付減圧器２２を採用した（例えば、小池酸素工業株式会社製セフティゴールド（登録商標）－Ｖ）。

【0067】

最後に電気回路系について説明する。
イベント会場から供給される電源は、国内では電源１系統当たり、通常１００Ｖ交流（ＡＣ）１５Ａである。
そこでタイミング指示ユニット７を構成する開閉器７１及び遮断器７２には、この仕様に即した市販品を選定する。例えば、開閉器７１として定格１５Ａのスリムサーキットブレーカ（例えば、日東工業株式会社製ＮＸ５１Ａ ２Ｐ １５Ａ）、遮断器７２として定格１５Ａのサーキットブレーカ（例えば、日東工業株式会社製ＮＥ５２Ｃ ２Ｐ １５Ａ）を採用した。
押しボタン７３については、前述したように電磁弁３３の１台当たりの皮相電力が４．５ＶＡ／５０Ｈｚで、８０台を同時に動作させると３６０ＶＡ、すなわち３．６Ａ以上の仕様を有し、ボタンを押している間だけＯＮ状態になるモーメンタリ形が求められ、例えば、定格１０Ａの（例えば、ＩＤＥＣ株式会社製φ２２ＨＷシリーズ）を採用した。
実際のタイミング指示ユニット７は、これらの機器をある程度の大きさの平板上に木ネジ等で固定し、例えばアタッシュケース等に収納して使用している。

【0068】

Ｌ線７４及びＮ線７５については、例えば、交流３００Ｖ以下、定格１２Ａ、撚り線の導体の断面積が１．２５ｍｍ²で塩化ビニルコンパウンドで絶縁被覆された平行線コード（例えば、ＶＦＦ１．２５）を取り回しのしやすさから採用した。
また、分岐コネクタ７６については、敷設現場の作業のし易さ及び安全性の観点から、平行線コードの撚り線の導体を挿入口に挿入後レバーを倒すことで簡単かつ確実にクランプされるコネクタ（例えば、ワゴジャパン株式会社製２２２－４１３）を採用した。

【0069】

このように、本発明の実施例１によれば、上記構成を採用することで、劇場、イベントホール、ドーム等の大面積の演出空間に、約０．３秒以下のタイミングで合計例えば１００個～３２０００個以上の多数の風船を一斉にかつ均一に放出する装置の構築を可能とし、演出空間に演奏されている音楽等に合わせた優れた演出効果を提供することができる。

【実施例0070】

つぎに、本発明の実施例２に係る風船振り落とし演出装置の構成例を説明する。
なお、実施例２の基本的な構成及び機能は、実施例１と同一であるため、それらについての説明は省略する。
本実施例は、高圧ガス容器２１を空気ボンベから炭酸ガスボンベに代えた点において、実施例１と構成の差異がある。

【0071】

コンサートツアーの場合等、同一会場又は複数の会場で連日行われることもあるので、ボンベ１本でより多くの回数使用できるように、本実施例では空気に代えて炭酸ガス（ＣＯ_２）を使用する。
炭酸ガス（ＣＯ_２）の分子量は４４なので、０℃、１気圧の状態で、モル質量が４４ｇ／ｍｏｌ、モル体積が２２．４リットル／モルであるから、２０℃のときの炭酸ガス１ｋｇ当たりの容量Ｖは、次式で換算できる。
Ｖ＝（モル体積／モル質量）×１０００ｇ×（２７３＋温度℃）／２７３ …（２１）
＝（２２．４／４４）×１０００×（２７３＋２０）／２７３
≒５４６.３リットル
したがって炭酸ガス（ＣＯ_２）１ｋｇ当たりで７．３回程度使用できることになる。
市販されている炭酸ガスボンベで持ち運びし易い仕様には、ＣＯ_２充填量が１ｋｇ、２．５ｋｇ、５ｋｇ、７ｋｇがあるので、本実施例では、高圧ガス容器２１として７ｋｇの炭酸ガスボンベを採用した。７ｋｇの炭酸ガスボンベの容量は３８２４リットルになるので、ボンベ１本で５１回程度使用できる。

【0072】

炭酸ガスボンベには、液化炭酸ガスが充填されるため、連続して使用すると断熱膨張でボンベ内の温度と圧力が下がり、減圧器２２が凍結してガスが流れなくなる場合があるため、通常、ヒーター付きや加温器付きの減圧器２２が必要になるが、本実施例では、ガスの使用量も少なく、瞬間的な使用に限られるので、空気や酸素などに使用する通常の圧力計２３付減圧器２２で構わない。また、空気圧回路系のどこかで漏れがあるとその部分が白く凍結するので、漏洩個所を早期発見できるなど系統チェックにも便利である。
なお、空気や炭酸ガスのほか、不活性ガスであるヘリウム、アルゴン、窒素を用いてもよい。
このように、高圧ガスの種類やガスボンベの容量を変えることにより、１本のガスボンベで多数回の使用が可能となり、気体源２の小型化と装置の安全性を高めることができる。

【0073】

以上、本発明の風船振り落とし演出装置について、具体的な実施の形態を示して説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。当業者であれば、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、上記各実施形態又は他の実施形態にかかる発明の構成及び機能に様々な変更・改良を加えることが可能である。

【0074】

例えば、本発明の実施例１によれば、エアシリンダ３２として単動引込み形片ロッドシリンダを、また電磁弁３３としてノーマルクローズ形３ポート２位置方向制御弁を採用したが、エアシリンダ３２として複動形片ロッドシリンダを、また電磁弁３３として５ポート２位置方向制御弁又は３ポート２位置方向制御弁２台を採用することも可能である。
複動形シリンダは、押し引き両方向の動作に圧縮空気を用いるため、圧縮空気の消費量が倍になるが、最も普及している部品で入手しやすいという利点がある。