特開 2025-9936 多層管及びその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2025009936

(43)【公開日】2025-01-20

(54)【発明の名称】多層管及びその製造方法

(51)【国際特許分類】

   B32B 1/08 20060101AFI20250109BHJP

   B32B 5/32 20060101ALI20250109BHJP

   B32B 27/30 20060101ALI20250109BHJP

   F16L 9/133 20060101ALI20250109BHJP

【ＦＩ】

B32B1/08 Z

B32B5/32

B32B27/30 101

B32B1/08 A

F16L9/133

【審査請求】未請求

【請求項の数】14

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2024100286

(22)【出願日】2024-06-21

(31)【優先権主張番号】P 2023107865

(32)【優先日】2023-06-30

(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP

(71)【出願人】

【識別番号】505142964

【氏名又は名称】株式会社クボタケミックス

(74)【代理人】

【識別番号】110001438

【氏名又は名称】弁理士法人 丸山国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】小林 毅博

(72)【発明者】

【氏名】岩本 貴

(72)【発明者】

【氏名】原田 高道

(72)【発明者】

【氏名】渡邊 陸生

【テーマコード（参考）】

3H111

4F100

【Ｆターム（参考）】

3H111AA01

3H111AA03

3H111BA15

3H111BA34

3H111CA53

3H111CB03

3H111CB04

3H111CB14

3H111DA13

3H111DA15

3H111DB05

3H111EA04

3H111EA14

4F100AK15A

4F100AK15B

4F100AK15E

4F100AT00C

4F100BA02

4F100BA03

4F100BA04D

4F100BA05

4F100BA10A

4F100BA10C

4F100BA10D

4F100BA10E

4F100CA01A

4F100CA01B

4F100CA01C

4F100DA11

4F100DJ01A

4F100DJ01B

4F100DJ01E

4F100EH202

4F100EH20A

4F100EH20B

4F100EH20E

4F100JA13A

4F100JA13B

4F100JA13E

4F100YY00A

4F100YY00E

(57)【要約】

【課題】本発明は、複数の発泡層を含む多層管及びその製造方法を提供する。
【解決手段】本発明の多層管１０は、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層１２と、前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層１４と、を含む多層管であって、前記第１層の平均発泡倍率は、前記第２層の平均発泡倍率よりも低い。前記第１層の平均発泡倍率は、１．００倍を越えて１．０５倍以下とすることができる。また、前記第１層は、発泡倍率が前記第１層の平均発泡倍率よりも小さい第１スキン層を内周側に含むことができる。
【選択図】図１０

【特許請求の範囲】

【請求項1】

塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、
前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、
を含む多層管であって、
前記第１層の平均発泡倍率は、前記第２層の平均発泡倍率よりも低い、
多層管。

【請求項2】

前記第１層の平均発泡倍率は、１．００倍を越えて１．０５倍以下である、
請求項１に記載の多層管。

【請求項3】

前記第１層は、発泡倍率が前記第１層の平均発泡倍率よりも小さい第１スキン層を内周側に含む、
請求項２に記載の多層管。

【請求項4】

破壊水圧性能が８ＭＰａ以上である、
請求項３に記載の多層管。

【請求項5】

前記第２層は、発泡倍率が前記第２層の平均発泡倍率よりも小さい第２スキン層を外周側に含む、
請求項１乃至請求項４の何れか１項に記載の多層管。

【請求項6】

前記第２層の外周側に、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第３層を具え、
前記第３層の平均発泡倍率は、前記第２層の平均発泡倍率よりも低い、
請求項１乃至請求項４の何れか１項に記載の多層管。

【請求項7】

前記第３層の平均発泡倍率は、１．００倍を超えて１．０５倍以下である、
請求項６に記載の多層管。

【請求項8】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率と同じである、
請求項７に記載の多層管。

【請求項9】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率よりも低い、
請求項７に記載の多層管。

【請求項10】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率よりも高い、
請求項７に記載の多層管。

【請求項11】

前記第３層は、発泡倍率が前記第３層の平均発泡倍率よりも小さい第３スキン層を外周側に含む、
請求項７に記載の多層管。

【請求項12】

塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、を含む多層管の製造方法であって、
前記第１層を形成する塩化ビニル系樹脂に発泡剤が添加された第１原材料と、前記第２層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第１原材料よりも平均発泡倍率が高くなる量の発泡剤が添加された第２原材料と、を準備し、
前記第１原材料と前記第２原材料を加圧下で加熱溶融し、前記第１原材料が内周側、前記第２原材料が外周側となるように管状に押し出して積層した積層体を形成し、
前記積層体を圧力解放しつつ拡径して管状に成形することで、前記発泡剤を発泡させ、
前記発泡剤が発泡した前記積層体を外周と内周をサイジングして冷却することで、内周側に前記第１層、外周側に前記第１層よりも平均発泡倍率の高い前記第２層を形成する、
多層管の製造方法。

【請求項13】

塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、前記第２層の外周側に塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第３層と、を含む多層管の製造方法であって、
前記第１層を形成する塩化ビニル系樹脂に発泡剤が添加された第１原材料と、前記第２層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第１原材料よりも平均発泡倍率が高くなる量の発泡剤が添加された第２原材料と、前記第３層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第２原材料よりも平均発泡倍率が低くなる量の発泡剤が添加された第３原材料と、を準備し、
前記第１原材料、前記第２原材料及び前記第３原材料を加圧下で加熱溶融し、前記第１原材料が内周側、前記第２原材料が中間、前記第３原材料が前記第２原材料の外周側となるように管状に押し出して積層した積層体を形成し、
前記積層体を圧力解放しつつ拡径して管状に成形することで、前記発泡剤を発泡させ、
前記発泡剤が発泡した前記積層体を外周と内周をサイジングして冷却することで、内周側に前記第１層、中間に前記第１層よりも平均発泡倍率の高い前記第２層、外周側に前記第２層よりも平均発泡倍率の低い前記第３層を形成する、
多層管の製造方法。

【請求項14】

前記第１原材料と前記第３原材料は、同じである、
請求項１３に記載の多層管の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、複数の発泡層を含む多層管及びその製造方法に関するものである。

【背景技術】

【0002】

排水管や空調ドレン管など、流体を流通させる配管として塩化ビニル系樹脂製の多層管が用いられている（たとえば、特許文献１参照）。多層管は、内側に位置する第１層の外周に第２層、さらにその外周に第３層を形成して構成される。第１層と第３層は発泡剤を含まない非発泡層であり、これらの間の中間の第２層は発泡層としている。発泡層を含むことで多層管の軽量化を図ることができ、また、発泡層が防音や断熱効果を発揮することで、内部を流通する流体の流音や放熱、結露などを低減できる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００１－１７３８４６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

第１層１２と第３層１６が非発泡層、第２層１４が発泡層である多層管１０について、切断機で切断したときに、第１層１２又は第３層１６に図１４の写真に示すうように、クラック９０が発生することがある。図では、外層である第３層１６にクラック９０が発生している。

【0005】

発明者らは鋭意研究の結果、このクラック９０の原因が、発泡層と非発泡層の接合性が低いことに起因することを見いだした。

【0006】

本発明の目的は、複数の発泡層を含む多層管及びその製造方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明の多層管は、
塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、
前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、
を含む多層管であって、
前記第１層の平均発泡倍率は、前記第２層の平均発泡倍率よりも低い。

【0008】

前記第１層の平均発泡倍率は、１．００倍を越えて１．０５倍以下とすることができる。

【0009】

前記第１層は、発泡倍率が前記第１層の平均発泡倍率よりも小さい第１スキン層を内周側に含むことができる。

【0010】

破壊水圧性能が８ＭＰａ以上であることが望ましい。

【0011】

前記第２層は、発泡倍率が前記第２層の平均発泡倍率よりも小さい第２スキン層を外周側に含むことができる。

【0012】

前記第２層の外周側に、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第３層を具え、
前記第３層の平均発泡倍率は、前記第２層の平均発泡倍率よりも低い。

【0013】

前記第３層の平均発泡倍率は、１．００倍を超えて１．０５倍以下とすることができる。

【0014】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率と同じとすることができる。

【0015】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率よりも低くすることができる。

【0016】

前記第１層の平均発泡倍率は、前記第３層の平均発泡倍率よりも高くすることができる。

【0017】

前記第３層は、発泡倍率が前記第３層の平均発泡倍率よりも小さい第３スキン層を外周側に含むことができる。

【0018】

本発明の多層管の製造方法は、
塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、を含む多層管の製造方法であって、
前記第１層を形成する塩化ビニル系樹脂に発泡剤が添加された第１原材料と、前記第２層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第１原材料よりも平均発泡倍率が高くなる量の発泡剤が添加された第２原材料と、を準備し、
前記第１原材料と前記第２原材料を加圧下で加熱溶融し、前記第１原材料が内周側、前記第２原材料が外周側となるように管状に押し出して積層した積層体を形成し、
前記積層体を圧力解放しつつ拡径して管状に成形することで、前記発泡剤を発泡させ、
前記発泡剤が発泡した前記積層体を外周と内周をサイジングして冷却することで、内周側に前記第１層、外周側に前記第１層よりも平均発泡倍率の高い前記第２層を形成する。

【0019】

また、本発明の多層管の製造方法は、
塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第１層と、前記第１層の外周側に形成され、塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第２層と、前記第２層の外周側に塩化ビニル系樹脂製の発泡層からなる第３層と、を含む多層管の製造方法であって、
前記第１層を形成する塩化ビニル系樹脂に発泡剤が添加された第１原材料と、前記第２層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第１原材料よりも平均発泡倍率が高くなる量の発泡剤が添加された第２原材料と、前記第３層を形成する塩化ビニル系樹脂に前記第２原材料よりも平均発泡倍率が低くなる量の発泡剤が添加された第３原材料と、を準備し、
前記第１原材料、前記第２原材料及び前記第３原材料を加圧下で加熱溶融し、前記第１原材料が内周側、前記第２原材料が中間、前記第３原材料が前記第２原材料の外周側となるように管状に押し出して積層した積層体を形成し、
前記積層体を圧力解放しつつ拡径して管状に成形することで、前記発泡剤を発泡させ、
前記発泡剤が発泡した前記積層体を外周と内周をサイジングして冷却することで、内周側に前記第１層、中間に前記第１層よりも平均発泡倍率の高い前記第２層、外周側に前記第２層よりも平均発泡倍率の低い前記第３層を形成する。

【0020】

前記第１原材料と前記第３原材料は、同じとすることができる。

【発明の効果】

【0021】

本発明の多層管は、２層管の場合、第１層及び第２層の両方、３層管の場合、第１層、第２層及び第３層を発泡層としたことで、各層は何れも塩化ビニル系樹脂と発泡剤を含む材質となり、両者の材質を近づけることができる。これにより、押出成形時に層どうしの接合性を高めることができる。本発明の多層管は、層どうしの接合性が高いから、多層管を切断したときに、何れかの層にクラックが発生することを抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【0022】

【図1】図１は、第１実施形態の多層管の断面図である。

【図2】図２は、第１実施形態の多層管の切断面の拡大写真である。

【図3】図３は、連続気泡率測定装置を断面して示す説明図である。

【図4】図４は、スキン層を含む第１実施形態の多層管の断面図である。

【図5】図５は、第１スキン層の拡大写真である。

【図6】図６は、第３スキン層の拡大写真である。

【図7】図７は、多層管の製造装置を示す説明図である。

【図8】図８は、３層管押出用金型の断面図である。

【図9】図９は、真空サイジング装置の説明図である。

【図10】図１０は、第２実施形態の多層管の断面図である。

【図11】図１１は、２層管押出用金型の断面図である。

【図12】図１２は、スキン層を含む第２実施形態の多層管の断面図である。

【図13】図１３は、第１実施形態の多層管（発明例３）の切断面の写真である。

【図14】図１４は、比較例の多層管の切断面の写真である。

【発明を実施するための形態】

【0023】

以下、本発明の一実施形態に係る多層管１０について説明する。本発明の多層管１０は、流体を流通させる排水管や空調ドレン管などの配管として種々の用途に使用することができる。

【0024】

＜第１実施形態＞
図１は、本発明の多層管１０の一実施形態を示す断面図である。また、図２は切断面の写真であり、（ａ）は切断面の拡大写真、（ｂ）は第１層１２と第２層１４の拡大写真、（ｃ）は第２層１４と第３層１６の拡大写真である。第１実施形態は、３層構成の多層管１０（３層管）について説明を行なう。なお、各図において、各層の厚さは誇張して示しているため、下記の数値に合致しない場合がある。

【0025】

図１及び図２に示すように、第１実施形態の多層管１０は、最も内周に設けられた筒状の第１層１２と、その外周に形成された筒状の第２層１４、さらにその外周に形成された筒状の第３層１６を含む。本実施形態の場合、多層管１０は、第１層１２の内側を流体が通過する内層、第３層１６が外殻となる外層、第２層１４は中間層を構成する。なお、第１層１２、第２層１４及び第３層１６は夫々図示では１層の形態であるが、夫々を複数層の形態としても構わない。

【0026】

[材質]
本発明の多層管１０は、第１層１２、第２層１４及び第３層１６を何れも塩化ビニル系樹脂の発泡層から構成しており、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率を第２層１４の平均発泡倍率よりも低くしたことを特徴としている。平均発泡倍率は、各層を切り出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１２：１９９９により密度を測定して、算出することができる。

【0027】

具体的には、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率は、１．００倍を越えて、１．０５倍以下、より好ましくは１．０３倍以下、望ましくは１．０２５倍以下の微発泡である。第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率は、同じであってもよく、異なっていてもよい。第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率が異なるとは、第１層１２の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも低い、又は、第１層１２の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも高いことを意味する。

【0028】

第１層１２は、内面側に流体が流通するから、第１層１２の平均発泡倍率を第３層１６の平均発泡倍率よりも低くすることで、多層管１０の内面の凹凸を少なくすることができ、流水性能を上げることができる。

【0029】

第３層１６の平均発泡倍率を第１層１２の平均発泡倍率よりも高くすることで、高い防音効果や断熱効果を具備できる。逆に、第３層１６の平均発泡倍率を第１層１２の平均発泡倍率よりも低くすることで、多層管１０の強度を高めることができる。

【0030】

一方、第２層１４の平均発泡倍率は、第１層１２、第３層１６の平均発泡倍率よりも高くしている。具体的には、第２層１４の平均発泡倍率は、１．５０倍以上が好適であり、３．００倍以上が望ましく、４．００倍以上が特に望ましい。第２層１４の平均発泡倍率は、１０．０倍以下が好適であり、８．００倍以下が望ましく、６．００倍以下が特に望ましい。

【0031】

上記に使用される塩化ビニル系樹脂は、ポリ塩化ビニル、塩化ビニル単量体とエチレン等の共重合体などを挙げることができるが、これに限定されるものではない。なお、各層の塩化ビニル系樹脂は下記平均重合度を含め、同じであってもよいし、異なった材料であってもよい。たとえば、微発泡層である第１層１２と第３層１６を同じ材料とし、微発泡層よりも平均発泡倍率の高い発泡層である第２層１４のみを異なる材料とすることができる。

【0032】

塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、４００以上が好適であり、２０００以下が望ましい。塩化ビニル系樹脂の平均重合度が４００未満になると、熱安定性や疲労特性などが低下し易く、また、平均重合度が２０００を超えると、一般的な成形温度での成形が困難になり、塩化ビニル系樹脂が分解してしまうためである。より望ましい塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、下限が６００以上であり、上限が１５００以下である。

【0033】

塩化ビニル系樹脂は、第１層１２と第３層１６の平均重合度を、中間層となる第２層１４の平均重合度よりも大きくすることが好適である。内層となる第１層１２は、流体と直接接触するから強度を具備して破損を抑え、また、破壊水圧性能を高めるためである。また、第３層１６は、外殻として外的強度を受け持つためである。一方で、第２層１４は、発泡を促進させるために、低重合度の塩化ビニル樹脂が望ましいからである。第１層１２、第３層１６の塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、８００～１５００であることが好適であり、第２層１４の塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、４００～８００とすることが好適である。第１層１２と第３層１６の平均重合度は、第２層１４の平均重合度よりも１００以上大きいことがより望ましい。

【0034】

各層の塩化ビニル系樹脂には、発泡を行なうために、発泡剤が添加される。発泡剤は、揮発性のもの、分解型のもの、或いは、熱膨張性マイクロカプセルを使用できる。揮発性を有する発泡剤として、脂肪族炭化水素、脂環族炭化水素、ハロゲン化炭化水素の他、エーテルやケトンなどを例示できるが、これに限定されるものではない。分解型の発泡剤としては、炭酸水素ナトリウム、炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウムなどを例示できるが、これに限定されるものではない。なお、発泡剤は、１種のみ或いは複数種類を混合して使用してもよい。また、発泡剤は、炭酸ガスや空気、窒素ガスなどのガスであってもよい。

【0035】

本発明では、第２層１４の平均発泡倍率を、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率よりも高くするために、第２層１４の塩化ビニル系樹脂に添加される発泡剤を、第１層１２と第３層１６に添加される発泡剤よりも多くする。または、平均発泡倍率の高いものを使用する。

【0036】

具体的には、第１層１２と第３層１６の発泡剤の添加量は、塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、０質量部を超えて、０．５質量部以下、より好ましくは０．３質量部以下、望ましくは０．２質量部以下である。第１層１２と第３層１６の発泡剤の添加量は、同じであってもよく、異なっていてもよい。たとえば、第１層１２の発泡剤の添加量と第３層１６の発泡剤の添加量を同じにすることで、第１層１２の平均発泡倍率と第３層１６の平均発泡倍率を同じにすることができる。第１層１２の発泡剤の添加量を第３層１６の発泡剤の添加量よりも少なくすることで、第１層１２の平均発泡倍率を第３層１６の平均発泡倍率よりも低くすることができる。また、第１層１２の発泡剤の添加量を第３層１６の発泡剤の添加量よりも多くすることで、第１層１２の平均発泡倍率を第３層１６の平均発泡倍率よりも高くすることができる。

【0037】

一方、第２層１４の発泡剤の添加量は、第１層１２、第３層１６の発泡剤の添加量よりも多くしている。具体的には、第２層１４の発泡剤の添加量は、塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、１．０質量部以上が好適であり、４．０質量部以上が望ましく、６．０質量部以上が特に望ましい。第２層１４の発泡剤の添加量は、１８．０質量部以下が好適であり、１４．０質量部以下が望ましく、１０．０質量部以下が特に望ましい。

【0038】

なお、塩化ビニル系樹脂には、成形性や製品特性を改善するために安定剤を含有することが望ましい。安定剤として、Ｃａ－Ｚｎ系、Ｂａ－Ｚｎ系、Ｓｎ系、Ｐｂ系のものを例示できる。また、外層となる第３層１６には、顔料を含めることができる。顔料を含めることで、多層管１０の外観を良好とし、或いは、ユーザーのニーズに沿った着色とすることができる。

【0039】

[形状]
多層管１０は、図１に示すように円環状の形態とすることができる。第１層１２、第２層１４及び第３層１６を合わせた多層管１０の内径、外径、厚さは適宜選択することができる。たとえば、多層管１０の内径は２０ｍｍ以上が好ましく、６５ｍｍ以下が好ましい。多層管１０の外径は、３２ｍｍ以上（呼び径２０）が好ましく、８９ｍｍ以下（呼び径６５）が好ましい。また、多層管の厚さは、６．０ｍｍ以上が好ましく、１１．０ｍｍ以下が好ましい。

【0040】

各層の厚さ（平均：以下同じ）については、第１層１２は、第２層１４の３５％以上の厚さとすることが好ましく、望ましくは４０％以上の厚さ、より望ましくは４５％以上の厚さとする。平均発泡倍率の低い微発泡の第１層１２は、平均発泡倍率の高い第２層１４よりも剛性が高いため、第１層１２の厚さを上記のように規定することで、多層管１０の内周に高い剛性を具備でき、変形や、内部を流通する流体との接触による傷付き等を防止できる。

【0041】

一方で、微発泡層である第１層１２は、平均発泡倍率の高い第２層１４よりも比重が大きいため、第１層１２が厚くなると多層管１０の重量化を招く。また、第２層１４は、平均発泡倍率が高い多孔質状であるが故に、高い防音効果や断熱効果を具備するが、第２層１４が薄くなるとそれらの効果も低減する。従って、第１層１２は、第２層１４の厚さの８５％以下の厚さとすることが好ましく、望ましくは８０％以下の厚さ、より望ましくは７５％以下の厚さとする。

【0042】

また、第３層１６は、第２層１４の３０％超の厚さとすることが好ましく、望ましくは、３５％以上の厚さ、より望ましくは４０％以上の厚さとする。微発泡層である第３層１６は、発泡層である第２層１４よりも剛性が高いため、第３層１６の厚さを上記のように規定することで、多層管１０の外周に高い剛性を具備でき、変形の防止や傷付きの防止を達成できる。

【0043】

一方で、微発泡層である第３層１６は、平均発泡倍率の高い第２層１４よりも比重が大きいため、第３層１６が厚くなると多層管１０の重量化を招く。また、第２層１４は、平均発泡倍率が高い多孔質状であるが故に、高い防音効果や断熱効果を具備するが、第２層１４が薄くなるとそれらの効果も低減する。従って、第３層１６は、第２層１４の厚さの５５％以下の厚さとすることが好ましく、望ましくは５０％以下の厚さ、より望ましくは４５％以下の厚さとする。

【0044】

なお、第１層１２と第３層１６の厚さを比べた場合には、第３層１６の方を厚くすることで、流体と接する第１層１２では流体の温度の影響を吸収しつつ、管全体の強度を保有することができる。具体的には、第３層１６は、第１層１２の１．０倍超が好ましく、望ましくは１．２倍以上、より望ましくは１．４倍以上である。

【0045】

逆に、第１層１２の方を厚くすることで、流体と接する第１層１２（流体経路）の変形を抑制しつつ、管全体のたわみをある程度許容することができる。具体的には、第１層１２は、第３層１６の１．０倍超が好ましく、望ましくは１．２倍以上、より望ましくは１．４倍以上である。

【0046】

第２層１４は、層中に含まれる気泡どうしが繋がった連続気泡率が５０％以上であることが好適であり、７０％以上が望ましい。また、その上限は、９０％以下が好適であり、８５％以下が望ましい。連続気泡率は、ＪＩＳ Ｋ ７１３８：２００６に準拠して測定することができる。逆に、独立気泡率は１５％以下であることが好適であり、１０％以下が望ましい。

【0047】

連続気泡率が高くなり、独立気泡率が低くなる程、平均発泡倍率が高くなり、第２層１４が軽量化、かつ断熱性能が向上するため、連続気泡率の下限と独立気泡率の上限は上記のとおり設定することが望まれる。一方、連続気泡率が高くなると、第２層１４の強度や遮水性能が低下するため、上限は上記のとおり設定することが望まれる。

【0048】

また、連続気泡率は、たとえば、図３に示す連続気泡率測定装置８０を用いて測定できる。連続気泡率測定装置８０は、上下一対のキャップ８１，８２と下側のキャップ８２に接続されたポンプ８３を含んだ構成である。多層管１０は、長さ４００ｍｍに切断され、第１層１２の内側の流路１９をエアーパッカー８４によって気密に塞いでいる。当該多層管１０の両端には、第３層１６とキャップ８１，８２の内面との間にシールリング８５を装着し、第３層１６の端面から１ｍｍの隙間を残して、キャップ８１，８２を装着する。そして、ポンプ８３から１０ｋＰａの圧力で水を送り込み、１５分間放置する。そして、１５分後に多層管１０を縦に切断し、平均発泡倍率の最も高い第２層１４の断面を観察して、第２層１４のどの高さまで水が浸入したかによって連続気泡の割合を数値化する方法を例示できる。

【0049】

第１層１２の内周側には、図４に示すように、平均発泡倍率が第１層１２の平均発泡倍率よりも小さい第１スキン層１３を内周側表層に含むことができる。第１スキン層１３は、気泡が殆んどないか（発泡倍率１．００倍）、第１層１２の平均発泡倍率よりも小さい層である。第１スキン層１３は、第１層１２の一部であり、たとえば、下記に示す製造方法（図７～図９）により多層管１０を製造する際に、第１層１２の内周側が真空サイジング装置２４内の空間に接触することで冷却され、発泡剤が十分に或いは全く発泡することなく成形された層であり、第１層１２と第１スキン層１３の原材料は同じである。図５は、第１スキン層１３の内表面の拡大写真であって、発泡剤１８としてマイクロカプセルを使用した実施形態である。図を参照すると、第１スキン層１３は、発泡剤１８が発泡せずにマイクロカプセルのまま残留していることがわかる。発泡剤が発泡していない第１スキン層１３が、第１層１２の内周側に形成されることで、多層管１０の内部を流通する流体が第１層１２に染み入ることを防止でき、また、発泡倍率が低いことから、第１層１２の内周側の強度、ひいては、多層管１０の強度を高める役割をなす。

【0050】

第１スキン層１３の厚さの下限は、第１層１２の５％、望ましくは７％である。第１スキン層１３の厚さの上限は、第１層１２の５５％、望ましくは５０％、特に望ましくは４５％である。第１スキン層１３が上記よりも薄いと第１スキン層１３の効果を十分に発揮できず、第１スキン層１３が上記よりも厚いと、発泡層である第１層１２が重量化してしまうためである。

【0051】

第３層１６の外周側には、図４に示すように、平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも小さい第３スキン層１７を外周側表層に含むことができる。第３スキン層１７は、気泡が殆んどないか（発泡倍率１．００倍）、第３層１６の平均発泡倍率よりも小さい層である。第３スキン層１７は、第３層１６の一部であり、たとえば、下記に示す製造方法（図７～図９）により多層管１０を製造する際に、第３層１６の外周がサイジングスリーブ６４と接触することで、発泡剤が十分に或いは全く発泡することなく成形された層であり、第３層１６と第３スキン層１７の原材料は同じである。図６は、第３スキン層１７の外表面の拡大写真であって、発泡剤１８としてマイクロカプセルを使用した実施形態である。図を参照すると、第３スキン層１７は、発泡剤１８が発泡せずにマイクロカプセルのまま残留していることがわかる。発泡剤が発泡していない第３スキン層１７が、第３層１６の外周側に形成されることで、第３層１６の外周の強度、ひいては、多層管１０の強度を高めたり、外的衝撃から第２層１４を保護する役割をなす。

【0052】

第３スキン層１７の厚さの下限は、第３層１６の２％、望ましくは１１％である。第３スキン層１７の厚さの上限は、第３層１６の７５％、望ましくは７０％である。第３スキン層１７が上記よりも薄いと第３スキン層１７の効果を十分に発揮できず、第３スキン層１７が上記よりも厚いと、発泡層である第３層１６が重量化してしまうためである。

【0053】

[多層管１０の製造方法]
多層管１０は、たとえば図７に示すような製造装置２０を用いて製造することができる。製造装置２０は、第１層１２と第３層１６を押出成形する第１押出成形機２１、第２層１４を押出成形する第２押出成形機２２、真空サイジング装置２４、引取機２６及び切断機２８等を含む構成である。本実施形態の製造装置２０は、第１層１２と第３層１６を同じ原材料（第１原材料）から成形するため、１基の押出成形機２１を使用しているが、押出成形機を２基に分けて、第１層１２と第３層１６を異なる原材料（第１原材料と第３原材料）から成形してもよい。

【0054】

第１押出成形機２１及び第２押出成形機２２は、ホッパー３０，３２から供給された原材料を加熱溶融して押し出す第１押出機３４と第２押出機３６を含み、第１押出機３４及び第２押出機３６の出口には金型３８が取り付けられる。第１押出成形機２１のホッパー３０には、多層管１０の第１層１２と第３層１６を構成する第１原材料が供給され、第２押出成形機２２のホッパー３２には、第２層１４を構成する第２原材料が供給される。

【0055】

第１原材料は、塩化ビニル系樹脂に所定量の発泡剤等を含む。また、第２原材料も、塩化ビニル系樹脂に所定量の発泡剤を含む。第１原材料の発泡剤の含有量は、第２原材料よりも平均発泡倍率が低くなる量とする。第２原材料の発泡剤の含有量は、第１原材料よりも平均発泡倍率が高くなる量とする。第３層１６に第１原材料とは異なる第３原材料を使用する場合、第３原材料は、第２原材料よりも平均発泡倍率が低くなる量の発泡剤を含有すればよい。

【0056】

第１原材料は、加圧下、第１押出機３４内で溶融されて溶融樹脂４４となる。また、第２原材料も、加圧下、第２押出機３６内で溶融されて溶融樹脂４６となる。なお、発泡剤が混入されても溶融樹脂４４，４６は高圧下の第１押出機３４、第２押出機３６内では発泡はしない。

【0057】

金型３８は、図８に示すように、多層（３層）押出用金型であり、合流部４０及び成形部４２を含む。合流部４０において、第１押出機３４及び第２押出機３６から導入された溶融樹脂４４と４６が合流され、その出口近傍で積層されて積層体を構成する。積層された溶融樹脂４４と４６を含む積層体は、成形部４２において、積層されたままで管状に成形される。すなわち、溶融樹脂４４が後に第１層１２と第３層１６となり、溶融樹脂４６が第２層１４となる。このとき、溶融樹脂４４，４６は、圧力開放されて、発泡剤が発泡する。なお、溶融樹脂４４と４６の供給圧、或いは、その流路面積を調整することで、第１層１２、第２層１４、第３層１６の厚さを適宜調整できる。

【0058】

そして、積層体中の溶融樹脂４４と４６は、成形部４２の先端部に設けられたダイリング４８とマンドレル５０によって、外周及び内周はある程度適切なサイズに規制され、内周側が第１層１２、中間が第２層１４、外周側が第３層１６の多層からなる連続管５２として押し出される。符号４９，５１は、ダイリング４８の外周とマンドレル５０の内周に配置されたヒーターである。第１層１２と第２層１４、第２層１４と第３層１６は、互いに材料系が近く、塩化ビニル系樹脂に共に発泡剤（量は異なる）を含んでいることから、発泡剤の膨張しようとする圧力によって、樹脂の圧力が高くなる。この結果、金型内で合流する樹脂各層の密着性が上がって、接合性が高くなる。

【0059】

また、第１層１２がダイリング４８と接触しながら押し出されたときに、第１層１２の内周側表層に発泡倍率が第１層１２の平均発泡倍率よりも低い或いは略ゼロの第１スキン層１３を形成することができる。

【0060】

また、第３層１６がマンドレル５０と接触しながら押し出されたときに、第３層１６の外周側表層に発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも低い或いは略ゼロの第３スキン層１７が形成される。

【0061】

ダイリング４８とマンドレル５０間を通過した連続管５２は、真空サイジング装置２４に送られる。真空サイジング装置２４は、金型３８の下流に配置され、金型３８から押し出された連続管５２の外面をサイジングするとともにこれを冷却するためのものであり、図９に示すように、連続管５２の押出方向に延びる本体５４を含む。本体５４の長手方向の一方端部及び他方端部には管の入口５６及び出口５８が形成される。本体５４内の入口５６側には真空ポンプ６０が接続された真空室６２が設けられ、真空室６２内にはサイジングスリーブ６４が配置され、サイジングスリーブ６４の一端が入口５６に接続される。また、真空室６２と出口５８との間に冷却室６６が設けられ、真空室６２及び冷却室６６に散水パイプ６８が配置される。

【0062】

連続管５２が真空サイジング装置２４に与えられると、真空ポンプ６０の負圧により連続管５２が膨張され、その外面がサイジングスリーブ６４の内面に密着されることによりサイジングされる。また、サイジングされた連続管５２は、散水パイプ６８から撒かれる冷却水により冷却されて硬化される。

【0063】

引取機２６は、連続管５２を一定の速さで引き取るためのものであり、連続管５２の下部及び上部に押圧される引取ローラー７０を含む。引取ローラー７０の少なくとも一つには図示しないモーターが接続され、モーターの回転数を制御することによって連続管５２の引き取り速さが調整される。

【0064】

切断機２８は、連続管５２を所定長さに切断するためのものであり、連続管５２の先端位置を検出するセンサ７１と、センサ７１に連動して駆動される鋸歯７２とを含む。連続管５２の先端がセンサ７１を押すと、鋸歯７２が駆動されて連続管５２が切断され、図１や図２、図４に示す第１層１２、第２層１４及び第３層１６を含む多層管１０が得られる。

【0065】

なお、上記製造方法は、一例であり、他の方法により多層管１０を作製することはもちろん可能である。例えば、第１層１２と第３層１６で平均発泡倍率を変える場合には、第１層１２に寄与するヒーター５１と第３層１６に寄与するヒーター４９の温度に差をつけて、発泡倍率を上げたい側のヒーターの温度を高くし、発泡倍率を下げたい側のヒーターの温度を低く設定すればよい。また、第１押出成形機２１のホッパー３０と溶融樹脂４４の供給ルートを第１層１２と第３層１６で分け、第１層１２と第３層１６を異なる原材料（第１原材料と第３原材料）とし、第１層１２を押出成形したのちに、第１層１２に第２層１４、第３層１６を別工程で成形することで、多層管１０を得ることもできる。

【0066】

図１は、第１層１２、第２層１４及び第３層１６の３層構成の多層管１０の断面図、図２は切断面の拡大写真である。図示の多層管１０は、第１層１２の内周側に第１スキン層１３がない、或いは、第１スキン層１３が非常に薄く形成された形態であり、第３層１６についても外周側に第３スキン層１７がない、或いは、第３スキン層１７が非常に薄く形成された形態である。図２を参照すると、中間層である第２層１４は、斑ら模様であり目視でも確認できる程度に発泡していることがわかる。また、第１層１２と第３層１６は、微細な斑点状の模様があり、この斑点部分が発泡した箇所である。

【0067】

特に図２（ｂ）、（ｃ）を参照すると、多層管１０は、第１層１２と第２層１４が強固に接合され、第２層１４と第３層１６も強固に接合されていることがわかる。これは、各層が何れも塩化ビニル系樹脂に発泡剤を含む近似した材質であるため、好適に接合できたことによる。この結果、実施例に示すように、多層管１０を切断機で切断したときに、第１層１２及び／又は第３層１６にクラックが発生することを防止できる。

【0068】

図４は、第１層１２の内周側に第１スキン層１３を含み、第３層１６の外周側に第３スキン層１７を含む多層管１０の断面図である。成形された多層管１０は、内周に第１スキン層１３を含むことから、多層管１０の内部を流通する流体の染み出しを防止でき、また、第１スキン層１３、第３スキン層１７によって多層管１０の強度を高めることができる。

【0069】

＜第２実施形態＞
図１０は、本発明の多層管１０の一実施形態を示す断面図である。図に示すように、多層管１０は、最も内周に設けられた筒状の第１層１２と、その外周に形成された筒状の第２層１４を含むものであり、第１実施形態の第３層１６を省略した２層管である。第１実施形態と共通する構成、効果等については適宜説明を省略する。

【0070】

本発明の多層管１０は、第１層１２と第２層１４を塩化ビニル系樹脂の発泡層から構成しており、第１層１２の平均発泡倍率は、第２層１４の平均発泡倍率よりも低いことを特徴としている。具体的には、第１層１２の平均発泡倍率は、１．００倍を超えて、１．０５倍以下、より好ましくは１．０３倍以下、望ましくは１．０２５倍以下の微発泡とする。第２層１４の平均発泡倍率は、第１層１２の平均発泡倍率よりも高くし、１．５０倍以上が好適であり、３．００倍以上が望ましく、４．００倍以上が特に望ましい。第２層１４の平均発泡倍率は、１０．０倍以下が好適であり、８．００倍以下が望ましく、６．００倍以下が特に望ましい。平均発泡倍率は、各層を切り出し、ＪＩＳ Ｋ ７１１２：１９９９により密度を測定して、算出することができる。

【0071】

塩化ビニル系樹脂の種類、平均重合度、添加される発泡剤の種類、量は第１実施形態と同じである。また、添加される安定剤、顔料等も第１実施形態と同じである。

【0072】

[形状]
多層管１０は、図１０に示すように円環状の形態とすることができる。第１層１２と第２層１４を合わせた多層管１０の内径、外径、厚さは適宜選択することができる。たとえば、多層管１０の内径は２０ｍｍ以上が好ましく、６５ｍｍ以下が好ましい。多層管１０の外径は、３２ｍｍ以上（呼び径２０）が好ましく、８９ｍｍ以下（呼び径６５）が好ましい。また、多層管の厚さは、６．０ｍｍ以上が好ましく、１１．０ｍｍ以下が好ましい。

【0073】

第１層１２と第２層１４の厚さは、第１層１２は、第２層１４の４０％以上の厚さとすることが好ましく、望ましくは４５％以上の厚さ、より望ましくは５０％以上の厚さとする。平均発泡倍率の低い第１層１２は、第２層１４よりも剛性が高いため、第１層１２の厚さを上記のように規定することで、多層管１０に高い剛性を具備でき、変形の防止や内部を流通する流体との接触による傷付きの防止を達成できる。

【0074】

一方で、平均発泡倍率の高い第２層１４を厚くすることで、多層管１０の軽量化を図ることができる。また、第２層１４は、平均発泡倍率が高いため、高い防音効果や断熱効果を具備できる。

【0075】

平均発泡倍率の高い第２層１４は、気泡どうしが繋がった連続気泡率が５０％以上であることが好適であり、７０％以上が望ましい。また、その上限は、９０％以下が好適であり、８５％以下が望ましい。連続気泡率は、ＪＩＳ Ｋ ７１３８：２００６に準拠して測定することができる。逆に、独立気泡率は１５％以下であることが好適であり、１０％以下が望ましい。

【0076】

第１層１２、第２層１４の平均発泡倍率、連続気泡率は第１実施形態と同じである。

【0077】

また、第１層１２の内周側には、第１実施形態で説明した第１スキン層１３を内周側に含むことができる。

【0078】

第２層１４の外周側には、平均発泡倍率が第２層１４の平均発泡倍率よりも小さい第２スキン層１５を内周側に含むことができる。第２スキン層１５は、気泡が殆んどないか（発泡倍率１．００倍）、第２層１４の平均発泡倍率よりも小さい層である。第２スキン層１５は、第２層１４の一部であり、多層管１０を製造する際に、第２層１４の外周が、サイジングスリーブ６４と接触することで、発泡剤が十分に或いは全く発泡することなく成形された層である。すなわち、第２層１４と第２スキン層１５の原材料は同じである。第２スキン層１５が、第２層１４の外周側に形成されることで、第２層１４の外周の強度、ひいては、多層管１０の強度を高める役割をなす。

【0079】

第２スキン層１５の厚さの下限は、第２層１４の４．０％、望ましくは４．５％である。第２スキン層１５の厚さの上限は、第２層１４の３５％、望ましくは３０％である。第２スキン層１５が上記よりも薄いと第２スキン層１５の効果を十分に発揮できず、第２スキン層１５が上記よりも厚いと、発泡層である第２層１４が重量化してしまうためである。

【0080】

[多層管１０の製造方法]
第１層１２と第２層１４からなる多層管１０（２層管）は、第１実施形態の製造装置２０において、金型３８内で、図１１に示すように、第３層１６へ分岐する溶融樹脂４４のルートをなくした２層管押出用金型３８ａを用いて製造できる。２層管押出用金型３８ａと図８の３層管押出用金型３８との違いは、溶融樹脂４４が第２層１４の溶融樹脂４６の内層側にのみ押し出される点にある。その他の構成及び製造要領は、第１実施形態と同じであるため説明を省略する。なお、第１層１２を押出成形したのちに、第１層１２に第２層１４を別工程で成形することで、多層管１０を得ることもできる。

【0081】

図１１は、多層管１０の断面図である。図に示すように、成形された多層管１０は、内周側に第１層１２、外周側に第２層１４が形成される。多層管１０は、第１層１２と第２層１４が強固に接合されている。これは、両層が何れも塩化ビニル系樹脂に発泡剤を含む近似した材質であるため、好適に接合できたことによる。この結果、実施例に示すように、多層管１０を切断機で切断したときに、第１層１２にクラックが発生することを防止できる。

【0082】

図１２は、第１層１２の内周側に第１スキン層１３を含み、第２層１４の外周側に第２スキン層１５を含む多層管１０の断面図である。成形された多層管１０は、内周に第１スキン層１３を含むことから、多層管１０の内部を流通する流体の染み出しを防止でき、また、第１スキン層１３、第２スキン層１５によって多層管１０の強度を高めることができる。

【実施例0083】

下記要領にて多層管１０を作製し、各種試験を行なった。作製した多層管１０は、発明例１～９と比較例であり、発明例１～８と比較例は３層管、発明例９は２層管である。より詳細には、発明例１～６は、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率が同じ発明例、発明例７は、第１層１２の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも低い発明例、発明例８は、第１層の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも高い発明例である。

【0084】

第１層１２、第２層１４、第３層１６の原材料は下記のとおりである。なお、発明例９は第１層１２と第２層１４の２層構成であるため、第１層１２と第２層１４の原材料を使用した。

【0085】

第１層１２：ポリ塩化ビニル（重合度１０００、大洋塩ビ株式会社製、商品名：ＴＨ－１０００）、発泡剤熱膨張性マイクロカプセル（松本油脂製薬株式会社製、商品名：マツモトマイクロスフェアーＦシリーズ、アクリル系シェルタイプ）
第２層１４：ポリ塩化ビニル（重合度７００、大洋塩ビ株式会社製、商品名：ＴＨ－７００）、発泡剤：熱膨張性マイクロカプセル（松本油脂製薬株式会社製、商品名：マツモトマイクロスフェアーＦシリーズ、アクリル系シェルタイプ）
第３層１６：第２層１４と同じ

【0086】

第１層１２（第３層１６も同じ）のポリ塩化ビニル１００質量部とＰｂ系安定剤（水澤化学工業株式会社製、三塩基性硫酸鉛とステアリン酸鉛）計２．０質量部と、表１に示す質量部（ｐｈｒ）の発泡剤と、を混合して原材料とした。同じく、第２層１４のポリ塩化ビニル１００重量部と、Ｐｂ系安定剤（上記と同じ）１．６重量部と、発泡剤８．０重量部とを混合し、原材料を調整した。

【0087】

【表1】

【0088】

一方、比較例は、原材料から発泡剤を除いて第１層１２と第３層１６の原材料とした。比較例の第２層１４は、発明例と同じ発泡剤入りである。なお、説明のために、比較例の多層管及び第１層～第３層も発明例と同じ符号を付しているが、比較例の第１層１２と第３層１６は非発泡層である。

【0089】

これら原材料を、発明例１～６、比較例については図７乃至図９に示す製造装置２０のホッパー３０，３２に供給し、呼び径３０の多層管１０の押出成形を行なって、供試例となる多層管１０を得た。第１押出機３４と第２押出機３６における樹脂原材料の加熱溶融温度は１８０℃、金型３８内の圧力は１０～２０ＭＰａである。発明例７、８については、ヒーター５１とヒーター４９の温度に差をつけて、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率が異なるように調整した。また、発明例９は図８の３層管押出用金型３８に代えて、図１１に示す２層管押出用金型３８ａを用いた。

【0090】

供試例の各層の平均発泡倍率を表１に示している。表１を参照すると、発泡剤の添加量の違いから、発明例１～８は、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率が、第２層１４の平均発泡倍率よりも低い。なお、発明例１～６は、第１層１２と第３層１６の平均発泡倍率は同じであるが、発明例７は、第１層１２の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも低く、発明例８は、第１層１２の平均発泡倍率が第３層１６の平均発泡倍率よりも高くなっている。また、発明例９は、第１層１２の平均発泡倍率が、第２層１４の平均発泡倍率よりも低くなっていることがわかる。一方、比較例は、第１層１２と第３層１６が何れも非発泡であることがわかる。

【0091】

また、供試例の多層管１０の全体厚さと各層の厚さ（何れも平均）、第２層１４に対する第１層１２の厚さの比率（第１層比率）、第２層１４に対する第３層１６の厚さの比率（第３層比率）、また、第２層１４に対する第１層１２と第３層１６の合計厚さの比率（第１層＋第３層比率）を測定し、表１に示した。第１層比率は５６％～８５％、第３層比率は３５～５４％、第１層＋第３層比率は９０％～１３８％であった。

【0092】

これら供試例のうち、発明例１～３、６、９と比較例について、第１層１２の引張降伏強さ、多層管１０の耐圧性、第１層１２の表面粗さＲａを測定した。また、供試例の各多層管１０を切断したときに切断面に発生するクラックの有無を目視により確認した。

【0093】

第１層１２の引張降伏強さ（ＭＰａ）は、ＪＩＳ Ｋ ６７４１：２０１６の引張試験方法のＨＩＶＰに準拠して測定した。第１層１２の引張降伏強さのＪＩＳ規格値は、４０ＭＰａ以上である。そこで、４０ＭＰａ未満を評価「Ｃ」、４０ＭＰａ以上４２ＭＰａ未満を評価「Ｂ」、４２ＭＰａ以上を評価「Ａ」とした。結果を表２の「第１層引張降伏強さ（ＭＰａ）」に示す。

【0094】

【表2】

【0095】

表２を参照すると、発明例、比較例は何れも評価「Ｂ」以上であり、上記ＪＩＳ規格値を満たしていた。とくに、発明例６を除く発明例と比較例は評価「Ａ」であった。第１層１２の引張降伏強さは、第１層１２の平均発泡倍率に大きく影響を受ける。すなわち、発泡倍率が大きくなるほど、防音性能、断熱性能、防露性能は向上するが、強度（引張降伏強さ）は低下するからである。発明例６は、平均発泡倍率が１．０５倍を越えていたため、他の発明例等よりも引張降伏強さに劣る結果となった。従って、第１層１２の平均発泡倍率は１．０５倍以下とすることが好適であることがわかる。

【0096】

次に、各供試例の耐圧性を測定した。耐圧性は、ＪＩＳ Ｋ ６７３９：２０１６に準拠して測定した。耐圧性は、多層管１０から流体（結露水）が漏れ出すことがないように、長期耐圧性能が０．３５ＭＰａ以上となることが好ましい。長期耐圧性については何れの供試例もこの規格値を満たしていた。一方、ポンプなどを用いて、流体の搬送距離を長く採りたい場合には、第１層１２の厚さが製造上ばらついてしまうことを考慮して、多層管１０の短期耐圧性能（破壊水圧性能）が８ＭＰａ以上となることが望まれる。そこで、８ＭＰａ未満を評価「Ｃ」、８ＭＰａ以上８．５ＭＰａ未満を評価「Ｂ」、８．５ＭＰａ以上を評価「Ａ」とした。結果を表２の「短期耐圧性能（ＭＰａ）」に示す。

【0097】

表２を参照すると、発明例、比較例は何れも評価「Ｂ」以上であり、短期耐圧性能の基準値を満たしていた。発明例と比較例を比べると、発明例は何れも評価「Ａ」であり、比較例の評価「Ｂ」よりもすぐれていた。

【0098】

短期耐圧性能（破壊水圧性能）に影響するのは、最も内周側に位置する第１層１２である。このため、第１層１２が微発泡層である発明例よりも、非発泡層の比較例の方が短期耐圧性能（破壊水圧性能）にすぐれることが予想される。しかしながら、上記のとおり、発明例の方が、短期耐圧性能（破壊水圧性能）にすぐれる結果となった。これは、第１層１２を微発泡層として、発泡層である第２層１４との材質を近似させたことで、第１層１２と第２層１４の接合性が高まった、すなわち、一体性が助長されたためと考えられる。従って、第２層１４に発泡層を採用する場合、内周側となる第１層１２も発泡層とすることが望ましいことがわかる。なお、これは、第２層１４と第３層１６にも当てはまる。

【0099】

第１層１２の表面粗さＲａ（内面の算術平均粗さ）は、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：２０１３に準拠して測定した。第１層１２は、流体と直接接触するため、流体の流れを阻害しないように表面粗さを小さくすることが望まれる。しかしながら、流水性能を高めると、生産性（コスト等）が低下する。そこで、泥の付着量評価を参考にして、表面粗さＲａが２μｍ超を評価「Ｃ」、１．８μｍ超２μｍ以下を評価「Ｂ」、１．８μｍ以下を評価「Ａ」とした。結果を表２の「第１層表面粗さＲａ（μｍ）」に示す。

【0100】

表２を参照すると、発明例１、２、９及び比較例は何れも評価「Ａ」であり、発明例３は評価「Ｂ」、発明例６は評価「Ｃ」であった。発明例３、発明例６の評価が低い理由は、第１層１２に含まれる発泡剤の量が多く、これら発泡剤が粒状に内面に露出したためと考えられる。従って、第１層１２の平均発泡倍率は１．０５倍以下が好ましく、１．０２５倍以下が望ましいことがわかる。

【0101】

供試例の各多層管１０を切断したときに切断面に発生するクラックの有無を目視により確認した。第１層１２又は第３層１６にクラックの発生がない場合にはクラック「なし」、クラックが発生した場合にはクラック「あり」とした。結果を表２のクラックに示す。

【0102】

表２を参照すると、発明例は何れもクラックなし、比較例はクラックありであった。発明例３の切断面の写真を図１３に示す。また、比較例の切断面の写真を図１４に示す。発明例３はクラックがないが、比較例は第３層１６にクラック９０が発生していた。発明例について、切断面にクラックが発生しなかったのは、各層に発泡剤を含んだことにより、第１層１２と第２層１４、また、第２層１４と第３層１６の材質を近似させたことにより、層どうしを好適に接合できたことによる。一方、比較例は、第２層１４は発泡剤を含むが、第１層１２と第３層１６は発泡剤を含まない材質の違いにより、層どうしの接合強度が低下し、第２層１４に比べて管の厚さ全体で衝撃を受け止める力が弱くなり、硬い層（図１４では第３層１６）に応力が集中してクラック９０になったものと考えられる。

【0103】

上記実施例の説明は、本発明を説明するためのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定し、或は範囲を減縮する様に解すべきではない。又、本発明の各部構成は上記実施例に限らず、特許請求の範囲に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは勿論である。

【0104】

たとえば、発泡剤を含む塩化ビニル系樹脂と、発泡剤を含まない塩化ビニル系樹脂を比較すると、発泡剤を含む塩化ビニル系樹脂により各層を形成することで色差を近づけることができ、切断面に層の存在が明確に見える違和感を低減できる。

【符号の説明】

【0105】

１０ 多層管
１２ 第１層
１３ 第１スキン層
１４ 第２層
１５ 第２スキン層
１６ 第３層
１７ 第３スキン層
１８ 発泡剤

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】