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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-01-06
(45)【発行日】2022-01-21
(54)【発明の名称】塗装被覆成形品
(51)【国際特許分類】
B29C 45/16 20060101AFI20220114BHJP
B29C 45/26 20060101ALI20220114BHJP
【ＦＩ】
B29C45/16
B29C45/26
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2020072972
(22)【出願日】2020-04-15
(65)【公開番号】P2021169174
(43)【公開日】2021-10-28
【審査請求日】2020-11-04
(73)【特許権者】
【識別番号】505389547
【氏名又は名称】株式会社岐阜多田精機
(74)【代理人】
【識別番号】110000615
【氏名又は名称】特許業務法人 Ｖｅｓｔａ国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】多田 憲生
(72)【発明者】
【氏名】高橋 隆晃
【審査官】北澤 健一
(56)【参考文献】
【文献】特開２００２－１７２６５７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特許第３８４３８３３（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特許第３８２０３３２（ＪＰ，Ｂ２）
【文献】特開２００６－２５６０８８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２２０３２７（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２９Ｃ ４５／００－４５／８４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の製造方法であって、前記樹脂成形品の表面を被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの樹脂塗料と、
前記金型相互間はインロー接続とし、
更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が一定になるように前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するときの前記樹脂塗料の「流体特性（圧力エネルギ、速度エネルギ、位置エネルギ）」を制御することを特徴とする塗装被覆成形品の製造方法。
【請求項2】
金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の製造方法であって、前記樹脂成形品の表面に被覆し、かつ、厚みが０．１ｍｍ以上の塗膜とし、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上になる２液混合タイプの樹脂塗料と、
前記金型相互間はインロー接続とし、
更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が一定になるように前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するときの前記樹脂塗料の「流体特性」を制御することを特徴とする塗装被覆成形品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆し、それを硬化させて被覆する塗装被覆成形品に関すもので、特に、金型内で成形した樹脂成形品の表面に塗装したように品質を良くした塗装被覆成形品に関するものである。塗装被覆成形品を観察すれば２色成形、多色成形する技術に近似しており、樹脂成形品の塗布した被膜を薄くすることができる。
【背景技術】
【0002】
例えば、特許文献１には、金型内で成形した樹脂成形品の表面と、金型キャビティ面との間に被覆剤を注入し、被覆剤を金型内で硬化させ、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化した成形品を得ている。
この型内塗装用金型は、主キャビティの外側全周に該主キャビティの背面の一部を構成する副キャビティと、該副キャビティの反塗装面側外周部内側において該副キャビティ内に進退する可動中子と、該可動中子に対向する位置に高温部を備えている。
この型内塗装用金型は、主キャビティの外側全周に該主キャビティの背面の一部を構成する副キャビティと、該副キャビティの反塗装面側外周部内側において該副キャビティ内に進退する可動中子と、該可動中子に対向する位置に高温部を備えている。
【0003】
故に、この型内塗装用金型によれば、可動中子により、金型副キャビティ面に樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が押し付けられる。このため、特許文献１によれば、樹脂成形品の副キャビティ部分の外周部付近が金型副キャビティ面に押し付けられた部分より外側には塗膜が漏れ出すことがない。
また、この型内塗装用金型によれば、副キャビティの可動中子に対向する位置に高温部を設けることにより、瞬間的に塗膜を硬化させることができる。これにより、特許文献１の発明では、金型外部への塗膜の漏れを確実に防止できる。
また、この型内塗装用金型によれば、副キャビティの可動中子に対向する位置に高温部を設けることにより、瞬間的に塗膜を硬化させることができる。これにより、特許文献１の発明では、金型外部への塗膜の漏れを確実に防止できる。
【0004】
加えて、特許文献２乃至特許文献５には、樹脂成形品の表面に被覆剤が密着一体化する成形品を得る方法が開示され、公知である。
【文献】特開２００２－１７２６５７号公報
【文献】特許第３８４３８３３号明細書
【文献】特許第３８２０３３２号明細書
【文献】特開２００６－２５６０８８号公報
【文献】特開２００９－２２０３２７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
前述した特許文献１の技術では、副キャビティの反塗装面側の外周部内側にある可動中子により樹脂成形品の副キャビティ部分の塗装面側の外周部内側付近が金型副キャビティ面に押し付けられ、樹脂塗料（塗膜）が外側に漏れ出すのを防止している。
しかしながら、特許文献１の技術では、樹脂成形品の主キャビティ部の外周全周において副キャビティ部と主キャビティ部の背面の一部とは一体に成形されており、金型を微少開いて被覆剤を注入する際には、樹脂成形品の主キャビティ部は被覆剤注入圧やその後の再型締め動作による金型キャビティ内圧により反塗装面側の金型キャビティ面に押し付けられ、副キャビティ部分は可動中子により塗装面側の金型副キャビティ面へ押し付けられる。
しかしながら、特許文献１の技術では、樹脂成形品の主キャビティ部の外周全周において副キャビティ部と主キャビティ部の背面の一部とは一体に成形されており、金型を微少開いて被覆剤を注入する際には、樹脂成形品の主キャビティ部は被覆剤注入圧やその後の再型締め動作による金型キャビティ内圧により反塗装面側の金型キャビティ面に押し付けられ、副キャビティ部分は可動中子により塗装面側の金型副キャビティ面へ押し付けられる。
【0006】
そこで、特許文献１の技術では、一体の樹脂成形品である主キャビティ部と副キャビティ部との間で、それぞれが反対方向に押し付けられる。これにより、製品となる主キャビティ部へ無理なストレスが加わり、製品の変形等をまねく懸念があると共に、副キャビティ部に対しても、本来の目的である被覆剤の外部への漏れを防ぐシール圧力に関して、主キャビティ部から及ぶ変形や、被覆剤の注入、再型締め時の内圧の影響を受けるために不確実なものとなる可能性がある。
【0007】
これらの可能性を小さくするために副キャビティ内に薄肉部を設けることも記載されているが、この薄肉部は前記変形や圧力を受けても破損しない強度を備えていなければならないから、その効果は限定的なものとなる。
加えて、この技術では、副キャビティ部と一体となっている主キャビティ部の背面側（反被覆面側金型キャビティ面）に、被覆剤を流し込むことはできないし、製品形状に沿って副キャビティ部をカットする後工程も複雑で高い精度が要求される。
加えて、この技術では、副キャビティ部と一体となっている主キャビティ部の背面側（反被覆面側金型キャビティ面）に、被覆剤を流し込むことはできないし、製品形状に沿って副キャビティ部をカットする後工程も複雑で高い精度が要求される。
【0008】
例えば、最終製品を別部品の上に重ねて取付ける場合、被覆された製品面と前記別部品とのわずかな取付け隙間から後工程でカットされた非被覆面が見え、外部から見た意匠性において問題となる。このため、取付け方法自体が制約を受けるので、反被覆面側にいくらかでも被覆剤を廻すことができ、この制約を解消できるとしている。
特許文献２乃至特許文献５等に代表される従来の技術は、押圧部を持たず、シール性能が副キャビティの形状によってのみ決定されるものが殆どで、樹脂の種類や被覆剤の種類が変わって、それぞれの粘度が変わるとその度に形状の寸法検討、試行錯誤をしなければならない。また、形状によるシール性能は部分的に均一でない可能性や量産において形状が経時的に変化する可能性等も含め確実なシール性能とは言えない。
特許文献２乃至特許文献５等に代表される従来の技術は、押圧部を持たず、シール性能が副キャビティの形状によってのみ決定されるものが殆どで、樹脂の種類や被覆剤の種類が変わって、それぞれの粘度が変わるとその度に形状の寸法検討、試行錯誤をしなければならない。また、形状によるシール性能は部分的に均一でない可能性や量産において形状が経時的に変化する可能性等も含め確実なシール性能とは言えない。
【0009】
例えば、特許文献５は、キャビティと離間して外側全周に位置する補助キャビティにキャビティから必要最小限の断面積を持つ貫通部に溶融樹脂を流通させることによって、パーティング面シール部材を成形する。加えて、補助キャビティ形成溝及び補助キャビティ形成面に対してパーティング面シール部材を圧接させるために、アーム部の傾斜面が、該傾斜面に密着したパーティング面シール部材の押圧面を押圧するものである。
しかし、特許文献１乃至特許文献５の発明は、２色成形を前提とする技術であり、原理的には、金型内で成形した樹脂成形品の表面を樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆するものであるが、低粘度流体の被覆剤の流れの影響が被覆に生じ、被覆剤の厚みを１ｍｍ程度以上とする必要があった。それでも、被覆剤の流れの影響が被覆に現れる現象が生じていた。
しかし、特許文献１乃至特許文献５の発明は、２色成形を前提とする技術であり、原理的には、金型内で成形した樹脂成形品の表面を樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度流体の被覆剤で被覆するものであるが、低粘度流体の被覆剤の流れの影響が被覆に生じ、被覆剤の厚みを１ｍｍ程度以上とする必要があった。それでも、被覆剤の流れの影響が被覆に現れる現象が生じていた。
【0010】
そこで、本発明は上記１ｍｍ程度以上とすべく、最大塗膜の膜厚がポリウレタン塗膜の被覆であっても、金型間にバリが生じ難く、急激な被覆剤の流れの影響が被覆に生じ難い塗装被覆成形品の提供を課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【0011】
請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品であって、前記塗装被覆成形品の表面に被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料と、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は薄く、ポリウレタン塗料、金型相互間のインローの範囲内として、金型の接触位置からポリウレタン塗料の漏れを無くすように精度を上げるとともに、ポリウレタン塗料の漏れを無くすよう金型の接触位置からポリウレタン塗料の粘度を上げるものである。
更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように設定するものである。即ち、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の塗料とは、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低いものである。
更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように設定するものである。即ち、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品の塗料とは、前記樹脂成形品の溶融樹脂の粘度よりも低いものである。
【0012】
また、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプのポリウレタン塗料とするものである。なお、ここでポリウレタンとは、ウレタン結合を有する重合体の総称である。
そして、金型相互間のインロー加工を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの誤差内の範囲とするのは、従来のインロー加工を１／１００ｍｍ程度としたものでは、ポリウレタンの粘性が低いので、金型相互間にバリが発生する確率が大である。そのバリの発生を抑えるために、金型相互間のインロー加工精度を７／１０００ｍｍ以下の精度としてバリの発生を抑えたものである。発明者等の確認テストでは、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ以上とした場合には、効率良くバリの発生を抑えることができた。また、１／１０００ｍｍ以下の精度の場合であると、温度による膨張、収縮値が入り、精度が上昇しているのか、温度の変化により、バリを切っているのか、いないのかが不明瞭となる。
そして、金型相互間のインロー加工を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの誤差内の範囲とするのは、従来のインロー加工を１／１００ｍｍ程度としたものでは、ポリウレタンの粘性が低いので、金型相互間にバリが発生する確率が大である。そのバリの発生を抑えるために、金型相互間のインロー加工精度を７／１０００ｍｍ以下の精度としてバリの発生を抑えたものである。発明者等の確認テストでは、金型相互間のインローの精度を１／１０００ｍｍ以上とした場合には、効率良くバリの発生を抑えることができた。また、１／１０００ｍｍ以下の精度の場合であると、温度による膨張、収縮値が入り、精度が上昇しているのか、温度の変化により、バリを切っているのか、いないのかが不明瞭となる。
【0013】
更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するとは、流体の流れの２つの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を適用すると流体の圧力ｐ[Pa]、密度をρ[kg/m3]、速度（流速）Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定）
である。
特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ（ｐ）」＋「速度エネルギ（ρＶ2／２）」＋「位置エネルギ（ρ ｇｚ）」とは、摩擦の少ない非粘性流体であることを前提とするが、ここにおいてポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定）
である。
特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ（ｐ）」＋「速度エネルギ（ρＶ2／２）」＋「位置エネルギ（ρ ｇｚ）」とは、摩擦の少ない非粘性流体であることを前提とするが、ここにおいてポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
【0014】
上記樹脂成形品の表面に樹脂塗料を噴射する射出仮想位置は、樹脂塗料を霧状に噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を調節して塗布できるものである。ここでは、上記流体調整機構の射出仮想位置及び射出仮想位置と記載する。射出口は塗装被覆成形品の樹脂塗料を塗布する速度を均一とした場合の射出樹脂の流れを示すシミュレーションの「流体特性」の値である。
即ち、少なくとも、前記樹脂成形品の長さ方向に垂直な断面積を均一とし、かつ、前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、ポリウレタン塗膜の頭部を移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動するものである。上記流体調整機構としては、ステッピングモータ、サーボモータ等で横方向の測定点の位置及び測定点の位置を特定し、そこでベルヌーイの定理の方程式を充足できればよい。符号化または複合化コード盤を有しているものであれば使用可能である。
このとき、上記流体調整機構は、射出口から前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿った断面積を均一とする樹脂塗料の噴射量で噴射するものである。
即ち、少なくとも、前記樹脂成形品の長さ方向に垂直な断面積を均一とし、かつ、前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、ポリウレタン塗膜の頭部を移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動するものである。上記流体調整機構としては、ステッピングモータ、サーボモータ等で横方向の測定点の位置及び測定点の位置を特定し、そこでベルヌーイの定理の方程式を充足できればよい。符号化または複合化コード盤を有しているものであれば使用可能である。
このとき、上記流体調整機構は、射出口から前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿った断面積を均一とする樹脂塗料の噴射量で噴射するものである。
【0015】
この発明に係る塗装被覆成形品は、前記樹脂成形品の表面に沿って噴射する粘度の低い塗料は、その一例としてポリウレタン塗料としたものであり、他の塗料の使用も可能である。
ここで、前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とする前記樹脂成形品の表面に塗布するものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であるから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
この成形により、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、多層化による違和感がない。特に、意匠面のポリウレタンは、樹脂塗料の塗装と遜色のない仕上がりとすることができる。
また、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料は、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、しかも、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は薄くなる。
そして、金型相互間のインローの範囲内として、金型の接触位置からポリウレタン塗料の漏れを無くすように精度を上げると、ポリウレタン塗料の漏れを無くすよう金型の接触位置でポリウレタン塗料の粘度を上げることができる。
ここで、前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とする前記樹脂成形品の表面に塗布するものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であるから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
この成形により、射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、多層化による違和感がない。特に、意匠面のポリウレタンは、樹脂塗料の塗装と遜色のない仕上がりとすることができる。
また、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料は、前記塗装被覆成形品の表面を被覆し、しかも、前記塗装被覆成形品の表面に被覆する樹脂塗料は薄くなる。
そして、金型相互間のインローの範囲内として、金型の接触位置からポリウレタン塗料の漏れを無くすように精度を上げると、ポリウレタン塗料の漏れを無くすよう金型の接触位置でポリウレタン塗料の粘度を上げることができる。
【0016】
請求項２の発明に係る塗装被覆成形品は、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆し、前記樹脂塗料の膜厚は、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜としたものである。
前記塗膜の膜厚は、厚みが０．１ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下のポリウレタン塗膜としたものであるから、極薄い塗膜（０．１ｍｍ）の形成が可能となる。
金型相互間のインローは、ポリウレタン塗膜の粘土が均一とすれば、従来のインロー加工が１／１００としたものでは、金型相互間にバリが発生した。そのバリの発生を抑えるために、金型相互間のインロー加工精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍ範囲とすることが好適である。
前記塗膜の膜厚は、厚みが０．１ｍｍ以上、０．８ｍｍ以下のポリウレタン塗膜としたものであるから、極薄い塗膜（０．１ｍｍ）の形成が可能となる。
金型相互間のインローは、ポリウレタン塗膜の粘土が均一とすれば、従来のインロー加工が１／１００としたものでは、金型相互間にバリが発生した。そのバリの発生を抑えるために、金型相互間のインロー加工精度を１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍ範囲とすることが好適である。
【発明の効果】
【0017】
請求項１の発明に係る塗装被覆成形品は、樹脂成形品の表面に沿って噴射する樹脂塗料をポリウレタン塗料としたものであり、一次元、三次元平面または曲面を前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するものである。特に、ベルヌーイの定理による「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝const（一定）の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。
【0018】
金型内で成形した樹脂成形品の表面を、樹脂成形品における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品において、前記樹脂成形品の表面に噴射する樹脂塗料は、流体調整機構の「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」からなる「流体特性」を常に均一になるように前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、その出力を制御する。前記樹脂成形品の表面に樹脂塗料を噴射する前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
ここで「流体特性」とは、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和がconst（一定）であり、それらの何れかが変数であり、それを除く何れかがconst（一定）値である数値を意味する。
ここで「流体特性」とは、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和がconst（一定）であり、それらの何れかが変数であり、それを除く何れかがconst（一定）値である数値を意味する。
【0019】
前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の「流体特性」は、流体として、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做している。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を適用すると流体の圧力ｐ[Pa]、密度をρ[kg/m3]、速度（流速）Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝const（一定）から、流れに対する２つの垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]は変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。逆に、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を適用すると流体の圧力ｐ[Pa]、密度をρ[kg/m3]、速度（流速）Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝const（一定）から、流れに対する２つの垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]は変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。逆に、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。
【0020】
請求項２の発明に係る塗装被覆成形品は、流体調整機構の樹脂塗料の射出樹脂における変量となる樹脂塗料のパラメータ、即ち、速度（流速）Ｖ[m/s]をconst（一定）にし、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]を変量としたときの「流体特性」を常に均一になるように樹脂成形品の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射して出力を制御する。前記樹脂成形品の表面に樹脂塗料を噴射する前記樹脂成形品の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、ポリウレタン塗膜の頭部を移動させる。塗料を噴射するとき、前記「流体特性」を常に均一として制御する流体調整機構とを具備し、金型内で成形した樹脂成形品の表面を、前記樹脂成形品における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
【0021】
前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料が、前記樹脂成形品の表面に沿って噴射する対象は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料またはウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を適用すると流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度（流速）Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝const（一定）から、流れに対する２つの垂直断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、入力側と出力側の２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面も均一化できる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を適用すると流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度（流速）Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2] で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝const（一定）から、流れに対する２つの垂直断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、入力側と出力側の２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をconst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面も均一化できる。
【0022】
この塗装被覆成形品の表面に沿って噴射する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。ここで、前記樹脂成形品の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元、即ち、平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「流体特性」との前提は、流体は摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの塗料を使用すれば、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲で被膜形成は、厚みが塗膜の薄さが０．１ｍｍ以上とした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．３～０．６ｍｍとすれば、高効率で前記塗装被覆成形品が得られる。
前記塗装被覆成形品の表面に被覆する塗膜は、２色成形までを意識すれば、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍ範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「流体特性」の和が等しくなるように制御するものである。
７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの塗料を使用すれば、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲で被膜形成は、厚みが塗膜の薄さが０．１ｍｍ以上とした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．３～０．６ｍｍとすれば、高効率で前記塗装被覆成形品が得られる。
前記塗装被覆成形品の表面に被覆する塗膜は、２色成形までを意識すれば、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗膜とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍ範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「流体特性」の和が等しくなるように制御するものである。
【図面の簡単な説明】
【0023】
【発明を実施するための形態】
【0024】
以下、本発明の実施の形態について、図面に基づいて説明する。なお、実施の形態において、図示の同一記号及び同一符号は、同一または相当する機能部分であるから、ここではその重複する説明を省略する。
［実施の形態］
［実施の形態］
【0025】
図１及び図２において、ポリウレタン塗料等の樹脂（７５℃）の粘度は９７（ｍＰａ・ｓ）である。因みに、２０℃の水の粘度は１．０（ｍＰａ・ｓ）であり、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は１．０×１０5～１．０×１０6（ｍＰａ・ｓ）であるから、ポリウレタン（７５℃）の粘度は水の粘度に近似していることになる。また、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、１．０×１０5～１．０×１０6（ｍＰａ・ｓ）であり、一般論からしてポリウレタン（７５℃）の粘度が一般樹脂の１０００～１００００倍粘度が低く、水に近い粘度であることがわかる。これに対して、一般合成樹脂の２６０℃の温度の粘度は、成形温度が高いばかりか、２６０℃の温度で粘度は１．０×１０5（ｍＰａ・ｓ）と射出成型の管理が難しい。そこで、本実施の形態では、ポリウレタン（７５℃）を使用することとする。
【0026】
因みに、イソシアネートＡ（Puronate 960/1）とポリオールＢ（Puroclear 3351 IT）の関係を、２液混合タイプのポリウレタン樹脂（塗料）を例に説明する。
本発明を実施する場合の樹脂塗料は、ウレタン結合を有する共重合からなるポリマーのことで、高い基材密着性、反発弾性を有する皮膜特性、伸びと硬さのバランスを特徴として挙げることができる。即ち、イソシアネートＡとポリオールＢとの２液混合タイプで、７０℃以上、即ち、７０℃～８０℃で液混合タイプの粘性が柔らかくなり、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に粘性が固くなるものである。即ち、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料である。
本発明を実施する場合の樹脂塗料は、ウレタン結合を有する共重合からなるポリマーのことで、高い基材密着性、反発弾性を有する皮膜特性、伸びと硬さのバランスを特徴として挙げることができる。即ち、イソシアネートＡとポリオールＢとの２液混合タイプで、７０℃以上、即ち、７０℃～８０℃で液混合タイプの粘性が柔らかくなり、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に粘性が固くなるものである。即ち、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くなる２液混合タイプの樹脂塗料である。
【0027】
イソシアネートＡとポリオールＢとの温度と粘度との関係を図１に示す。７０～８０℃で粘性が弱くなり、６０～８０℃の範囲で比較的低い粘性が安定していることから、この温度範囲で加工すると、軽負荷で比較的流動性の高いポリウレタン樹脂の加工を行うことができる。
しかし、ポリウレタン（７５℃）の粘度が一般合成樹脂に比して非常に弱いことは、塗装被覆成形品１３を形成する塗装被覆成形品用金型にインロー加工（精度１／１００ｍｍ）２１ａ～２１ｄされていても、その塗装被覆成形品用金型の隙間に図３（ａ）に示すバリ２９が発生し、そのバリ２９の除去は簡単化することができない。また、１回の操作で全面切除することもできない。この流動性の高いポリウレタン塗料のバリ２９を切断するには、下金型２０及び上金型３０の金型相互間の間隔が精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲でないと切断できないことが発明者等によって確認された。
前記下金型２０及び上金型３０が３個または４個に分割することがあり、本実施の形態では、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したものであるから、形成前の被覆成形部１２は金型の一部であることも当然あり得る。勿論、樹脂成形品１１を金型とする場合もある。
しかし、ポリウレタン（７５℃）の粘度が一般合成樹脂に比して非常に弱いことは、塗装被覆成形品１３を形成する塗装被覆成形品用金型にインロー加工（精度１／１００ｍｍ）２１ａ～２１ｄされていても、その塗装被覆成形品用金型の隙間に図３（ａ）に示すバリ２９が発生し、そのバリ２９の除去は簡単化することができない。また、１回の操作で全面切除することもできない。この流動性の高いポリウレタン塗料のバリ２９を切断するには、下金型２０及び上金型３０の金型相互間の間隔が精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲でないと切断できないことが発明者等によって確認された。
前記下金型２０及び上金型３０が３個または４個に分割することがあり、本実施の形態では、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したものであるから、形成前の被覆成形部１２は金型の一部であることも当然あり得る。勿論、樹脂成形品１１を金型とする場合もある。
【0028】
例えば、ポリウレタン樹脂のバリ２９を図示しない金型を使用して巻き込むという図３（ｂ）に示すバリ２９ａのエッジ処理を行った。この時、塗装被覆成形品１３を成形する金型はインロー加工２１ａ～２１ｄされている。しかし、図４乃至図１２に示すように、インロー加工２１ａ～２１ｄの精度が１／１００ｍｍ程度であるから、精度１／１００ｍｍ程度の流動性の高いポリウレタン樹脂のバリ２９が発生する確率が高い。
図４はインロー加工の参考説明図で、上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘを形成し、また、それと嵌合する下金型２０に凹部２０Ｙを形成する。この上金型３０の下に凸の凸部３０Ｘ、及び嵌合する金型凹部２０Ｙは、上金型３０及び下金型２０の何れも外径に近い位置で位置決めできるように形成するのが望ましい。
図４に示す上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘ、下金型２０に突出した形状の凹部２０Ｙを形成する所謂、嵌め合いに対しても所定の射出する成形型が形成されている。
図４はインロー加工の参考説明図で、上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘを形成し、また、それと嵌合する下金型２０に凹部２０Ｙを形成する。この上金型３０の下に凸の凸部３０Ｘ、及び嵌合する金型凹部２０Ｙは、上金型３０及び下金型２０の何れも外径に近い位置で位置決めできるように形成するのが望ましい。
図４に示す上金型３０に突出した形状の凸部３０Ｘ、下金型２０に突出した形状の凹部２０Ｙを形成する所謂、嵌め合いに対しても所定の射出する成形型が形成されている。
【0029】
前記金型相互間はインロー方式とし、かつ、前記塗装被覆成形品の表面に被覆し、上金型３０及び下金型２０を形成した状態の部品同士が噛み合いをインローという。特に部品がしっくりはまる凸部３０Ｘ、凹部２０Ｙの部分のことを「インロー」という。これは現場用語である。ここで、塗装被覆成形品用金型のインロー加工の精度を、図４乃至図８に示すように、１／１００、１／２００、１／３００、１／４００と小さく仕上げ精度を上げると、論理的にはバリ２９の発生が少なくなる。
図４乃至図７は、射出成型に使用される金型のインロー方式を形成したものである。
図４乃至図７は、射出成型に使用される金型のインロー方式を形成したものである。
【0030】
塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及びその上に樹脂塗料による被覆成形部１２を保持しており、図１３（ｂ）に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。ベースを樹脂成形品１１は、幅方向の断面の面積、即ち、幅の長さ[ｍ]と、その厚み［ｈ］が、[幅ｍ・厚ｈ]が特定の値になるように断面積を決めている。図では樹脂成形品１１を略凹字状として形成されているが、現実には合成樹脂の流れが乱されないように、角が面取りされている。幅の長さ[ｍ]とその厚み［ｈ］からなる[幅ｍ・厚ｈ]は、ベルヌーイの定理の流速から決定されるものである。
【0031】
図５乃至図１３に示すように、下金型２０には、その４隅に、インロー加工２１ａ～２１ｄ用の４角柱をＮＣ加工機によって形成している。上金型３０も同様、インロー加工２２ａ～２２ｄの４角柱は、１／１００ｍｍ程度の精度に仕上げている。即ち、精度１／１００ｍｍのテーパによって、設定値の誤差が最小値になるようにした。図中、ボルト穴２は塗装被覆成形品１３を保持しており、ボルト３によって上金型３０と下金型２０を接続している。
図９に示すインロー加工２３ａ～２３ｄは、インロー加工２２ａ～２２ｄと噛み合う凹部からなり、対となってインロー加工２１ａ～２１ｄを構成している。
本発明で実施するインロー加工は、四隅に凹凸を配設するものに限られるものではなく、公知の形態からのインローの構造形態が採用できる。
図９に示すインロー加工２３ａ～２３ｄは、インロー加工２２ａ～２２ｄと噛み合う凹部からなり、対となってインロー加工２１ａ～２１ｄを構成している。
本発明で実施するインロー加工は、四隅に凹凸を配設するものに限られるものではなく、公知の形態からのインローの構造形態が採用できる。
【0032】
図４乃至図１３に示すように、インロー加工２２ａ～２２ｄの４角柱は、ＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で１／１００の精度で切削されている。勿論、本発明を実施する場合には、円柱とテーパによって１／１００の精度に切削してもよい。
インロー加工２１ａ～２１ｄ以外の塗装被覆成形品１３の金型、即ち、下金型２０及び上金型３０は、図９に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したもので、形成前の被覆成形部１２はキャビティとして使用されている。
なお、インロー加工の加工は、例えば、文章では１／１００ｍｍの精度と示しているが、これは１／１００ｍｍの精度に機械設定したことを意味するものである。故に、インローの加工精度との間は目安に過ぎない。
インロー加工２１ａ～２１ｄ以外の塗装被覆成形品１３の金型、即ち、下金型２０及び上金型３０は、図９に示すように、ベースを樹脂成形品１１とし、その上に樹脂塗料による被覆成形部１２を形成している。塗装被覆成形品１３は、樹脂成形品１１及び被覆成形部１２を形成したもので、形成前の被覆成形部１２はキャビティとして使用されている。
なお、インロー加工の加工は、例えば、文章では１／１００ｍｍの精度と示しているが、これは１／１００ｍｍの精度に機械設定したことを意味するものである。故に、インローの加工精度との間は目安に過ぎない。
【0033】
しかし、インロー加工の加工精度を良くしても（数値を小さくしても）、１対の金型の収まりが悪いと、金型の全体の精度を下げ、インロー加工の全加工精度を良くすることができない。
そこで、発明者等は１／１０００ｍｍ～１／１００ｍｍをＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で切削したインロー加工精度を基に、その下金型２０と上金型３０の収まりを検証した。
また、２回目の成形工程、即ち、巻き込みエッジ処理のバリ２９ａとして、図示しない金型を使用して巻き込むというエッジ処理を行うものと比較した。
そこで、発明者等は１／１０００ｍｍ～１／１００ｍｍをＮＣ旋盤、ＮＣ工作機械等のＮＣ加工装置で切削したインロー加工精度を基に、その下金型２０と上金型３０の収まりを検証した。
また、２回目の成形工程、即ち、巻き込みエッジ処理のバリ２９ａとして、図示しない金型を使用して巻き込むというエッジ処理を行うものと比較した。
【0034】
発明者等はインロー加工として１／１０００ｍｍ～１／１００ｍｍの四角柱のものを切削加工して試験に供した。７／１０００ｍｍ以下では位置によって温度が変化し、必ずしも安定した特性が得られなかった。また、７／１０００ｍｍ以上では、金型間の隙間により、ポリウレタン樹脂のバリ２９が強くなる傾向にある。結果、１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍであれば、インロー加工として精度を上げた効果が得られた。
特に、精度１／１０００ｍｍ以上になると、安定した収まりによって、金型相互のボルト穴２、ボルト３による金型の締め付けも正しく行なわれた。
特に、精度１／１０００ｍｍ以上になると、安定した収まりによって、金型相互のボルト穴２、ボルト３による金型の締め付けも正しく行なわれた。
【0035】
従来の１／１００ｍｍの精度のインロー加工を基に、ポリウレタン樹脂のバリ２９を、金型を使用して巻き込むというエッジ処理を行った巻き込みエッジ処理のバリ２９ａの場合には、単独で、厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜として、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とした場合にバリ２９が減少した。６／１０００ｍｍ、７／１０００ｍｍにおいては、どれだけ温度による膨張・収縮が生じているのか明確でないが、精度は殆ど温度に依存するものと推定されるので、発明者らによって更に究明中である。
【0036】
インロー加工の精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲では、最大の厚みが０．１ｍｍ以上のポリウレタン塗膜とすることができる。発明者らの実験によれば、そのポリウレタン塗膜の表面張力を大きくしないことを意味するから、例えば、金型に閉じられた表面張力に耐えていたポリウレタン塗膜の一部が破壊されてバリ２９が生じると、ポリウレタン塗膜の表面張力によって押圧されバリ２９が大きくなると推定される。
即ち、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜は、表面張力によって保持しているが、毛細管現象が生じると、毛細管現象による広がり（バリ）が加わるから、厚みが０．１～０．８ｍｍの範囲の数値が出てきていると推定される。しかし、その原因は表面張力、毛細管現象が如何に作用しているのかは定かではない。
特に、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜においては、表面張力によってポリウレタン塗膜の体積が丸くなろうとしており、また、毛細管現象による広がりが加わると、厚みが０．１ｍｍ以下の範囲の数値よりも大きくならない。この要因には表面張力及び毛細管現象が作用していると推定される。
即ち、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜は、表面張力によって保持しているが、毛細管現象が生じると、毛細管現象による広がり（バリ）が加わるから、厚みが０．１～０．８ｍｍの範囲の数値が出てきていると推定される。しかし、その原因は表面張力、毛細管現象が如何に作用しているのかは定かではない。
特に、厚みが０．８ｍｍ以上のポリウレタン塗膜においては、表面張力によってポリウレタン塗膜の体積が丸くなろうとしており、また、毛細管現象による広がりが加わると、厚みが０．１ｍｍ以下の範囲の数値よりも大きくならない。この要因には表面張力及び毛細管現象が作用していると推定される。
【0037】
また、インロー加工の精度が７／１０００ｍｍ以下に高くなった場合には、それ自体でガタツキがあるものでなく、また、特定の収納を嫌うものでもないから、ポリウレタン樹脂のバリ２９は、金型を使用して巻き込みエッジ処理のバリ２９ａとして加工を行なわなくとも、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗膜であれば、容易に塗布することができる。
特に、見栄えを良くするには、厚みが０．１～０．６ｍｍの薄さで、特に、厚みは０．６ｍｍ以上とすることもできるが、ポリウレタン塗膜を塗布する場合の厚みむらが出やすくなる。厚みが０．１ｍｍのポリウレタン塗膜、特に好ましくは、厚みが０．８ｍｍのポリウレタン塗膜は、２色成形でも成形可能であるから、それを除去すると、厚みが０．２～０．８ｍｍのポリウレタン塗膜には、毛細管現象及び表面張力のバランスが取れていると推定される。
特に、見栄えを良くするには、厚みが０．１～０．６ｍｍの薄さで、特に、厚みは０．６ｍｍ以上とすることもできるが、ポリウレタン塗膜を塗布する場合の厚みむらが出やすくなる。厚みが０．１ｍｍのポリウレタン塗膜、特に好ましくは、厚みが０．８ｍｍのポリウレタン塗膜は、２色成形でも成形可能であるから、それを除去すると、厚みが０．２～０．８ｍｍのポリウレタン塗膜には、毛細管現象及び表面張力のバランスが取れていると推定される。
【0038】
本実施の形態の図１２のサイドモールのような塗装被覆成形品１３の被覆成形部１２は、図１２（ａ）及び図１２（ｂ）に示すように、下金型２０内で成形した樹脂成形品１１の表面のキャビティとなる部分である。ここで、被覆成形部１２には塗膜で被覆成形部１２を形成したものと、塗膜で被覆成形部１２を形成するキャビティを指す場合がある。
前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。図１２（ｂ）の正面図に示すように、前記樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定位置に対して、幅方向の測定位置が変化していることが判る。ところが、幅（二次元の長さ）の測定位置が変化しているのみではなく、図１２（ａ）乃至（ｃ）に示す平面図、正面図、背面図から示されているように、被覆成形部１２の形状は、現実には曲面となっている。
前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。図１２（ｂ）の正面図に示すように、前記樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定位置に対して、幅方向の測定位置が変化していることが判る。ところが、幅（二次元の長さ）の測定位置が変化しているのみではなく、図１２（ａ）乃至（ｃ）に示す平面図、正面図、背面図から示されているように、被覆成形部１２の形状は、現実には曲面となっている。
【0039】
図１２（ａ）乃至図１２（ｃ）の成形品及び図１２の塗装被覆成形品（サイドモール）１３は、例えば、２０等分した測定点は、溶融樹脂がＷ＝５０、５１、５２、・・・５６、５７、５８、５９、６０、・・・・等に順次溶融樹脂が射出される。これは、幅方向の測定点、即ち、幅方向の断面の面積、幅の長さｍと、その厚みｈが、[幅ｍ・厚ｈ]として現して±３０％以内に入るように設定されている。
各測定位置は、Ｗ＝５０をＶ1＝Ｖ[m/s]とする入力速度、右端側の測定点は、Ｗ＝５０をＶ2＝Ｖ[m/s]とする出力速度であり、中央付近の変化点の測定点、測定点Ｗ＝５９ではＶ3となる。
なお、測定点Ｗの等分は１０等分または２０等分に限定されるものではないし、また、必ずしも等分にする必要はなく、図面（設計値）と実施物とが対応すればよい。
ベルヌーイの定理から
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
との式から、被覆成形部１２の幅が左端から射出するとなると、途中で３倍の幅に広くなっているから、Ｖ2[m/s]と（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように他の制御が必要である。ここでは、速度ＶからＶ／９の制御が必要となることがわかる。
各測定位置は、Ｗ＝５０をＶ1＝Ｖ[m/s]とする入力速度、右端側の測定点は、Ｗ＝５０をＶ2＝Ｖ[m/s]とする出力速度であり、中央付近の変化点の測定点、測定点Ｗ＝５９ではＶ3となる。
なお、測定点Ｗの等分は１０等分または２０等分に限定されるものではないし、また、必ずしも等分にする必要はなく、図面（設計値）と実施物とが対応すればよい。
ベルヌーイの定理から
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
との式から、被覆成形部１２の幅が左端から射出するとなると、途中で３倍の幅に広くなっているから、Ｖ2[m/s]と（Ｖ／３）2 [m/s]が等しくなるように他の制御が必要である。ここでは、速度ＶからＶ／９の制御が必要となることがわかる。
【0040】
即ち、左端側の断面の流速Ｖ1＝Ｖ[m/s]、中央付近の断面の流速をＶ2＝Ｖ／３[m/s]とすれば、中央付近の断面の断面は、１／９の速度とする必要がある。
ベルヌーイの定理で速度Ｖ[m/s]を変化しないとすれば、高さｚ[m]及び重力加速度 ｇ[m/s2] も変化しないので、変数である流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を変化することになる。
ベルヌーイの定理で速度Ｖ[m/s]を変化しないとすれば、高さｚ[m]及び重力加速度 ｇ[m/s2] も変化しないので、変数である流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を変化することになる。
【0041】
塗装被覆成形品１３の設計値から、下金型２０及び上金型３０のキャビティとしての被覆成形部１２によって樹脂成形品１１の一次元の長さ方向の測定点Ｗ＝５０、・・・、７０を得る。また、各断面点のサイドモールの断面積を算出し、当該キャビティの被覆成形部１２の断面形状を得る。それらのキャビティを基に速度Ｖ[m/s]を均一にする場合、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を変数として、成形が変化しない程度の均一の速度Ｖ[m/s]を得る。
【0042】
即ち、金型で形成し、下金型２０及び上金型３０内で収めて形成した塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する。
前記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０は速度Ｖ[m/s]を均一として制御する。流体調整機構９０は、ステッピングモータ、サーボモータで横方向の測定点の位置及び測定点の位置の検出ができるように符号化または複合化コード盤を具備している。
前記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから前記樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０は速度Ｖ[m/s]を均一として制御する。流体調整機構９０は、ステッピングモータ、サーボモータで横方向の測定点の位置及び測定点の位置の検出ができるように符号化または複合化コード盤を具備している。
【0043】
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を霧状に噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅を塗布できるものである。射出口ＳＧはイオンエアーコンプレッサ、エアーガン、静電除去エアーガン等を使用してもよい。
また、流体調整機構９０は、塗装被覆成形品１３に沿って前記射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、樹脂塗料頭部を射出移動するもので、一次元または二次元的に移動するものである。
また、流体調整機構９０は、塗装被覆成形品１３に沿って前記射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、樹脂塗料頭部を射出移動するもので、一次元または二次元的に移動するものである。
【0044】
ここで、本実施の形態の流体調整機構９０（機構省略）は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、樹脂成形品１１の長さ方向に測定点Ｗに移動する速度Ｖ[m/s]等の「流体特性」は、流体調整機構９０の何れの位置においても「流体特性」が同じになるように設定する。
この時、設計的に測定点Ｗ＝５０、・・・、７０の側は、サイドモールの片端または両端から空気を抜きながら射出口ＳＧで塗装するのが効率的である。
流体調整機構９０は、射出口ＳＧからの射出位置を対応付けるもので、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）とし、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を変量として算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、上金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の１次元の長さ方向の測定点Ｗ＝５０、・・・、７０を得る。また、各断面点のサイドモールの断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから、「流体特性」を算出する。
この時、設計的に測定点Ｗ＝５０、・・・、７０の側は、サイドモールの片端または両端から空気を抜きながら射出口ＳＧで塗装するのが効率的である。
流体調整機構９０は、射出口ＳＧからの射出位置を対応付けるもので、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）とし、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]を変量として算出する。
そして、塗装被覆成形品１３の設計値から、上金型２０及び上金型３０のキャビティを基に作成された被覆成形部１２によって、樹脂成形品１１の１次元の長さ方向の測定点Ｗ＝５０、・・・、７０を得る。また、各断面点のサイドモールの断面を算出し、塗装被覆成形品１３のキャビティから、「流体特性」を算出する。
【0045】
そこで、塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向の測定点に対して何等分化に分け、及び二次元の長さ方向の測定点に対しても何等分化に分け、樹脂成形品１１の表面の空気の巻き込みを塗装被覆成形品１３の一次元の長さ方向の測定点に対しても、二次元の長さ方向の測定点に対しても、その変化を少なくする。勿論、等分する距離は細分化することが望ましいが、この検出位置は、ベルヌーイの定理の入力端と出力端からその間の数値を推定することができる。
発明者等の実験では
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が１～３割の誤差を持つ時には見栄えが低下しないので、３割以下の誤差に抑えるか、二次元の長さ測定点について、できるだけ変動を少なくするのが望ましい。
発明者等の実験では
ｐ1＋ρ1（Ｖ1）2／２＋ρ1 ｇ1ｚ1 ＝ｐ2＋ρ2（Ｖ2）2／２＋ρ2 ｇ2ｚ2
が１～３割の誤差を持つ時には見栄えが低下しないので、３割以下の誤差に抑えるか、二次元の長さ測定点について、できるだけ変動を少なくするのが望ましい。
【0046】
本実施の形態は、金型で形成し、下金型２０及び下金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆した塗装被覆成形品１３であって、樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、速度Ｖ[m/s]を常に均一として「流体特性」を制御する流体調整機構９０を具備するものである。
【0047】
本実施の形態の被覆成形部１２である２液混合タイプの塗料は、塗装被覆成形品１３の表面に被覆し、かつ、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたものである。
ここで、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかくは、必ずしも、２液混合タイプの樹脂塗料が当該値に特定されるものではなく、３割前後の粘性が異なっても被覆成形部１２の形態によって、問題にならない場合もある。
同様に、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたについても、３割前後の粘性が異なっても被覆成形部１２の形態によって、問題にならない場合があることを付言する。
ここで、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかくは、必ずしも、２液混合タイプの樹脂塗料が当該値に特定されるものではなく、３割前後の粘性が異なっても被覆成形部１２の形態によって、問題にならない場合もある。
同様に、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたについても、３割前後の粘性が異なっても被覆成形部１２の形態によって、問題にならない場合があることを付言する。
【0048】
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を霧状に噴霧する噴射口を有するもので、本実施の形態では所定の幅出、所定の厚み塗布できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、速度Ｖ[m/s]は何れの位置においても常に均一として移動するものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、速度Ｖ[m/s]は何れの位置においても常に均一として移動するものである。
【0049】
この発明に係る塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。
ここで、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理は「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」との前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ここで、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理は「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」との前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
【0050】
ここで、速度Ｖ[m/s]を常に均一とし、変数とする「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の何れかの「流体特性」を制御し、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」を常に同一とするものである。
また、必ずしも同一とならなくても、発明者等の実験によれば、３割程度の誤差があっても射出口ＳＧから射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、３割程度の誤差は許容される。
また、必ずしも同一とならなくても、発明者等の実験によれば、３割程度の誤差があっても射出口ＳＧから射出する樹脂塗料に巻き込む渦が発生しないから、３割程度の誤差は許容される。
【0051】
上記樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧは、樹脂塗料を噴射する噴射ノズルを有するもので、本実施の形態では所定の幅を塗布できるものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、そのポリウレタン塗膜の頭部を移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動する。
そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、「流体特性」は塗装被覆成形品１３の何れの位置においても常に均一として移動するものである。
また、流体調整機構９０は、射出口ＳＧを取付け、少なくとも、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、そのポリウレタン塗膜の頭部を移動するもので、一次元または二次元的平面または曲面に移動する。
そして、流体調整機構９０は、射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、「流体特性」は塗装被覆成形品１３の何れの位置においても常に均一として移動するものである。
【0052】
更に、この発明に係る塗装被覆成形品１３は、前記樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。詳しくは、７０℃以上で粘性が１．１５×１０2（ｍＰａ・ｓ）よりも柔らかく、３０℃以下で粘性が６×１０2（ｍＰａ・ｓ）以上に固くしたものである。
ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、１次元または２次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提では、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものであるから、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、１次元または２次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提では、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
【0053】
塗装被覆成形品１３は、インロー加工により、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型を通過するものであるから、金型をインロー加工とすることにより密着性を出し、射出口ＳＧで噴射する樹脂塗料及び空気の通過が特定された金型のキャビティを通過するものであるから、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体として設計できる。
【0054】
樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面ｍｍに被覆する塗料は、ポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように「流体特性（圧力エネルギ、速度エネルギ、位置エネルギ）」を設定するものである。
【0055】
金型で形成し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理のエネルギの和が等しくなるように「流体特性」を制御するものである。
【0056】
金型で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料は、ポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを精度１／１０００ｍｍ～７／１０００ｍｍの範囲とし、更に、ベルヌーイの定理による「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の前提は、摩擦少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做しても問題は確認されなかった。
【0057】
下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３において、樹脂成形品１１の表面に噴射する樹脂塗料は、流体調整機構９０の「圧力エネルギ」、「速度エネルギ」、「位置エネルギ」からなる「流体特性」を常に均一になるように樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、射出口ＳＧの出力を制御する。樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、流体調整機構９０の速度Ｖ[m/s]を固定とし、他の「流体特性」を変量として制御し、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
【0058】
樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の「流体特性」は、流体として、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做している。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の「流体特性」から、２つの流れ方向に垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する「流体特性」は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
即ち、２つの流体の流れの断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理を流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]、速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）の「流体特性」から、２つの流れ方向に垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。ここで、２つの流れに対して垂直な断面を通過する「流体特性」は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、樹脂塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
【0059】
下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗膜は、厚みが０．１～０．８ｍｍのポリウレタン塗料とし、かつ、金型相互間のインローを１／１０００～７／１０００の範囲とし、更に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように「流体特性」を制御する。
なお、ここで「流体特性」とは、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和で、それらの何れかが変数であり、それを除く何れかがConst（一定）値である数値を意味する。
なお、ここで「流体特性」とは、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和で、それらの何れかが変数であり、それを除く何れかがConst（一定）値である数値を意味する。
【0060】
本発明に係る塗装被覆成形品１３は、流体調整機構９０の「流体特性」を常に均一になるように樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿ってポリウレタン塗料を噴射し、前記射出口ＳＧの出力を制御する。樹脂成形品１１の表面に樹脂塗料を噴射する射出口ＳＧを取付け、樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射し、前記射出口ＳＧから樹脂成形品１１の長さ方向の表面に沿って樹脂塗料を噴射するとき、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が常に均一となるように制御し、金型内で成形した樹脂成形品１１の表面を、樹脂成形品１１における溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆するものである。
【0061】
樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するポリウレタン塗料が、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射する対象は、一次元または二次元平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理の速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れに対して垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、断面の速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
即ち、２つの流体の流れの方向に対して垂直な断面を通過する圧縮性流体のエネルギは、ベルヌーイの定理の速度Ｖ[m/s]、高さｚ[m]、重力加速度 ｇ[m/s2]、流体の圧力ｐ[Pa]、密度ρ[kg/m3]で現わすとすれば、
ｐ＋ρＶ2／２＋ρ ｇｚ ＝ Const（一定） であり、
「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」＝Const（一定）から、２つの流れに対して垂直な断面は、そこを通過する時間変化のない定常流、流体は摩擦の少ない非粘性流体である。
ここで、２つの断面を通過する流体は、その速度Ｖの自乗に影響することになる。したがって、断面の速度Ｖ[m/s]をConst（一定）にすれば、密度ρ[kg/m3]が変化しないので、塗料の噴霧雰囲気を均一化でき、仕上がり面が均一化できる。
【0062】
この塗装被覆成形品１３の表面に沿って射出口ＳＧから噴射する塗料は、ポリウレタン塗料としたものである。ここで、樹脂成形品１１の表面に沿って噴射するとは、一次元または二次元、即ち、平面または曲面とするものである。特に、ベルヌーイの定理の前提は、摩擦の少ない非粘性流体であることから、ポリウレタン塗料は非粘性流体と見做すことができる。
ポリウレタン塗料として１．０×１０2のものを使用すれば、下金型２０及び上金型３０の相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下で被膜形成は、厚みが０．１ｍｍ以上とした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．３～０．６ｍｍとすれば、高効率で塗装被覆成形品１３が得られる。
塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗料の粘度からして、厚みが０．１ｍｍ以上をポリウレタン塗料の層とすることができる。また、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下として精度を上げれば、厚みが０．１ｍｍ以上も可能である。
更に、本発明の実施の形態では、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
ポリウレタン塗料として１．０×１０2のものを使用すれば、下金型２０及び上金型３０の相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下で被膜形成は、厚みが０．１ｍｍ以上とした厚みに実施できる。更に歩留まりを考慮すれば、かつ、安全性を考慮すれば、厚みが０．３～０．６ｍｍとすれば、高効率で塗装被覆成形品１３が得られる。
塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗料の粘度からして、厚みが０．１ｍｍ以上をポリウレタン塗料の層とすることができる。また、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下として精度を上げれば、厚みが０．１ｍｍ以上も可能である。
更に、本発明の実施の形態では、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
【0063】
下金型２０及び上金型３０内に収納して成形する事例で説明したが、中子にも同様に使用できる。また、ベルヌーイの定理に従って、「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」と区別しているが、本発明を実施する場合には、コントロールが容易な項目を制御すればよい。特に、この成形により、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。樹脂成形品１１は下金型２０及び上金型３０内で形成してもよいし、下金型２０及び上金型３０内で全体を移動しないようにしてもよい。
この成形により、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、また、その多層化による違和感がない。
この成形により、ポリウレタンの単色成形または２色成形したものと同一の質感が出せる。したがって、多層化が可能であり、また、その多層化による違和感がない。
【0064】
特に、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する塗料の粘度からして、厚みが０．１ｍｍ以上をポリウレタン塗料の層とすることができる。また、金型相互間のインローを５／１０００ｍｍ以下として精度を上げれば、厚みが０．１ｍｍ以上も可能である。
更に、本発明の実施の形態では、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
更に、本発明の実施の形態では、ベルヌーイの定理の「圧力エネルギ」＋「速度エネルギ」＋「位置エネルギ」の和が等しくなるように制御するものである。
【0065】
本実施の形態の塗装被覆成形品は、下金型２０及び上金型３０内で成形した樹脂成形品１１の表面を、前記樹脂成形品１１の溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、前記塗装被覆成形品１３の表面を被覆する２液混合タイプ、その例として、ポリウレタン塗料の樹脂塗料とし、前記２液混合タイプのポリウレタン塗料の樹脂塗料の供給は、製品として使用する前記樹脂成形品１１の被覆形態の断面積に応じて供給し、断面積を一定にして樹脂の充填速度を一定にするか及び／またはオーバーフロー部を設けて気泡が巻き込んだ部位を成形製品部から外す発明である。
【0066】
樹脂成形品１１の表面に、前記樹脂成形品１１を被覆する溶融樹脂の粘度よりも低粘度の樹脂塗料で被覆する塗装被覆成形品１３であって、塗装被覆成形品１３の表面に被覆する樹脂塗料はポリウレタン塗膜とする。ポリウレタンは非粘性に近いため一般樹脂に比べて気泡を巻き込み易い。故に、空気の巻き込みの影響で、被覆剤の流れが被覆に現れる現象が生じていた。そこで、外観不良を改善する案として、前記塗装被覆成形品１３の断面積や長さが決定されるランナーの断面積を一定にして速度を一定にするか、オーバーフロー部を設けて気泡が巻き込み部位を成形製品部から外すことで対応できる。逆に、例えば、それまで使用していた速度Ｖ[m/s]が一定でなくなったときには、それをもって充填終了とすることができる。
【符号の説明】
【0067】
１１ 樹脂成形品
１２ 被覆成形部（塗装被覆成形品の金型のキャビティ）
１３ 塗装被覆成形品
２０ 下金型
３０ 上金型
ＳＧ 射出口
９０ 流体調整機構
１２ 被覆成形部（塗装被覆成形品の金型のキャビティ）
１３ 塗装被覆成形品
２０ 下金型
３０ 上金型
ＳＧ 射出口
９０ 流体調整機構
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】