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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-01-07
(45)【発行日】2022-02-10
(54)【発明の名称】補修モルタル材料、補修モルタル組成物及び硬化体
(51)【国際特許分類】
C04B 28/02 20060101AFI20220203BHJP
C04B 22/06 20060101ALI20220203BHJP
C04B 24/26 20060101ALI20220203BHJP
E04G 23/02 20060101ALN20220203BHJP
C04B 111/72 20060101ALN20220203BHJP
【ＦＩ】
C04B28/02
C04B22/06 Z
C04B24/26 B
C04B24/26 F
E04G23/02 B
C04B111:72
【請求項の数】
19
(21)【出願番号】P 2020164844
(22)【出願日】2020-09-30
【審査請求日】2021-07-28
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000003296
【氏名又は名称】デンカ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100207756
【弁理士】
【氏名又は名称】田口 昌浩
(74)【代理人】
【識別番号】100129746
【弁理士】
【氏名又は名称】虎山 滋郎
(74)【代理人】
【識別番号】100135758
【弁理士】
【氏名又は名称】伊藤 高志
(72)【発明者】
【氏名】佐々木 崇
(72)【発明者】
【氏名】山岸 隆典
(72)【発明者】
【氏名】磯貝 豪彦
(72)【発明者】
【氏名】荒木 昭俊
【審査官】末松 佳記
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１３－１００２０２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－０３７７０４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００５－０８２４１６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－１７３８９１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１１－２１９３４１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－２０２４６２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０４Ｂ ２／００－３２／０２
Ｃ０４Ｂ ４０／００－４０／０６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材を含有する補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下であり、
前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、補修モルタル材料。
【請求項2】
前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ
２
の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、請求項１に記載の補修モルタル材料。
【請求項3】
前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、請求項１又は２に記載の補修モルタル材料。
【請求項4】
前記細骨材の化学成分は、Ｋ
２
Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ
３
の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の補修モルタル材料。
【請求項5】
セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材を含有する補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下であり、
前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ２の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、補修モルタル材料。
【請求項6】
前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、請求項５に記載の補修モルタル材料。
【請求項7】
前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、請求項５又は６に記載の補修モルタル材料。
【請求項8】
前記細骨材の化学成分は、Ｋ
２
Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ
３
の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、請求項５～７のいずれか１項に記載の補修モルタル材料。
【請求項9】
セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材を含有する補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下であり、
前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、補修モルタル材料。
【請求項10】
前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、請求項９に記載の補修モルタル材料。
【請求項11】
前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ
２
の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、請求項９又は１０に記載の補修モルタル材料。
【請求項12】
前記細骨材の化学成分は、Ｋ
２
Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ
３
の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ
２
Ｏ
３
の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、請求項９～１１のいずれか１項に記載の補修モルタル材料。
【請求項13】
セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材を含有する補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下であり、
前記細骨材の化学成分は、Ｋ２Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ３の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、補修モルタル材料。
【請求項14】
前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、請求項１３に記載の補修モルタル材料。
【請求項15】
前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ
２
の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、請求項１３又は１４に記載の補修モルタル材料。
【請求項16】
前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、請求項１３～１５のいずれか１項に記載の補修モルタル材料。
【請求項17】
前記細骨材の含有割合は、前記セメント１００質量部に対して、４０質量部以上３００質量部以下である、請求項１～１６のいずれか１項に記載の補修モルタル材料。
【請求項18】
請求項１～１７のいずれか１項に記載の補修モルタル材料と水とを混練してなるグラウトモルタル。
【請求項19】
請求項１８に記載のグラウトモルタルを用いてなる硬化体。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、土木及び建築分野におけるコンクリート構造物の補修・補強工事で使用される補修モルタル材料、補修モルタル組成物及び硬化体に関する。
【背景技術】
【0002】
コンクリート構造物は、塩害、中性化、凍結融解、及び化学的腐食等の作用により劣化が進行し、表面にひび割れや浮き等が発生する恐れがある。その対策として、劣化した部分を打音検査等で確認し、電動ピック、エアピック、ウォータージェット等により取り除き、新たに補修部材で充填し補修する工事が行われている。
修復断面が小さい小規模な補修工事では、ポリマーセメントモルタルを練り混ぜてコテ塗りで断面修復を行う場合が多い（例えば、特許文献１、２参照）。
修復断面が小さい小規模な補修工事では、ポリマーセメントモルタルを練り混ぜてコテ塗りで断面修復を行う場合が多い（例えば、特許文献１、２参照）。
【0003】
コテ塗り等で補修する場合には、使用するモルタルの急硬性、練り混ぜ易さ、厚付け性といった作業性がよい材料が求められる。そのため、モルタルに適度な粘りや抗ダレ性を付与することを目的に特許文献１、２に記載されているようにフライアッシュ、シリカフューム等の無機微粉末を配合した材料や、非特許文献１、特許文献３～６のようにセルロースエーテル類を配合した材料が使用されている。セルロースエーテル類は、粘性が大きくなり保水性も良好になるが、練り混ぜ時の抵抗性が高くなることで、ミキサや作業員の負荷がかかり、さらに左官仕上げを行ったときにコテに付着してしまうことで厚付け性に課題がある。
【0004】
また、ポリマーセメントモルタルは、ポリマーエマルジョンの混和により硬化組織が密実化することで炭酸ガス、塩化物イオン、水の透過性を抑制して耐久性を付与するものであるが、完全な遮断はできない。特に、硬化しない段階から水分の逸散によって収縮し、初期及び数ヶ月後にひび割れが発生する場合がある。これを解決するために、乾燥収縮低減剤を配合することも行われている（例えば、特許文献７、８参照）。しかしながら、乾燥収縮低減剤は、凝結が遅れるため硬化しない段階での水分逸散によって初期クラックが入り、耐久性に劣る場合がある。凝結が遅れるのは一般的にセルロースエーテル類も同様である。
【0005】
さらに、高温時での流動性が低いといった課題や練混ぜ時に抵抗が高く、施工性に劣るといった課題や、塩害による鉄筋腐食よる硬化体のひび割れ発生や、構造体との付着性能が低下する危険性があった。そこで、高温時での流動性の保持効果や練り混ぜ抵抗性に優れ、より高い鉄筋との付着強度を有することで、構造物との一体性、耐久性を担保したいといった課題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開２００１－３２２８５８号公報
【文献】特開２００３－８９５６５号公報
【文献】特開平１１－３４９３６４号公報
【文献】特開２０００－１０３６６２号公報
【文献】特開２０００－１２８６１７号公報
【文献】特開平０６－２１９８０７号公報
【文献】特開２００３－５５０１８号公報
【文献】特開平１０－３２４５５５号公報
【非特許文献】
【0007】
【文献】長友新治編集：新・水溶性ポリマーの応用と市場、株式会社シーエムシー発行、ｐｐ．１７３－１９２、１９８８
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明は、特定の塩素量を含有し、特定の材料と細骨材を組み合わせることで、流動性が高く、練り混ぜ抵抗性が低く、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率をより高めることができる補修モルタル材料、補修モルタル組成物及び硬化体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、本発明者らは、上記課題を解決すべく、種々の努力を重ねた結果、特定の塩素量を含有し、特定の材料と細骨材を組み合わせた補修モルタル材料が、流動性が高く、練り混ぜ抵抗性を低減し、塩害抵抗性、鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率をより高め、耐久性が向上できることを知見し、本発明を完成するに至った。本発明の要旨は、以下のとおりである。
［１］セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材からなる補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下である、補修モルタル材料。
［２］前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、［１］に記載の補修モルタル材料。
［３］前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ２の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、［１］又は［２］に記載の補修モルタル材料。
［４］前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［５］前記細骨材の化学成分は、Ｋ２Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ３の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［６］前記細骨材の含有割合は、前記セメント１００質量部に対して、４０質量部以上３００質量部以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［７］［１］～［６］のいずれかに記載の補修モルタル材料と水とを含有する補修モルタル組成物。
［８］［７］に記載の補修モルタル組成物を用いてなる硬化体。
［１］セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材からなる補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下である、補修モルタル材料。
［２］前記膨張材は、テルネサイトを含有し、
前記テルネサイトの含有量は、前記膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下である、［１］に記載の補修モルタル材料。
［３］前記細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ２の割合が０．２質量％以上１５質量％以下である、［１］又は［２］に記載の補修モルタル材料。
［４］前記細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［５］前記細骨材の化学成分は、Ｋ２Ｏの割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、ＳＯ３の割合が４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下、Ｆｅ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下、Ａｌ２Ｏ３の割合が０．１質量％以上３．０質量％以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［６］前記細骨材の含有割合は、前記セメント１００質量部に対して、４０質量部以上３００質量部以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の補修モルタル材料。
［７］［１］～［６］のいずれかに記載の補修モルタル材料と水とを含有する補修モルタル組成物。
［８］［７］に記載の補修モルタル組成物を用いてなる硬化体。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、特定の塩素量を含有し、特定の材料と細骨材を組み合わせることで、流動性が高く、練り混ぜ抵抗性が低く、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率をより高めることができる補修モルタル材料、補修モルタル組成物及び硬化体を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【0011】
以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本明細書における部や％は特に規定しない限り質量基準である。
また、本明細書でいう補修モルタル組成物とは、粗骨材のないペースト、細骨材を含有するモルタルを総称するものである。
なお、本明細書における部や％は特に規定しない限り質量基準である。
また、本明細書でいう補修モルタル組成物とは、粗骨材のないペースト、細骨材を含有するモルタルを総称するものである。
【0012】
本発明の補修モルタル材料は、セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材を含有してなるものであり、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下である。
本発明における補修モルタル材料は、含有する塩素の量に着目し、塩素の量が補修モルタル材料と鉄筋との付着強度に影響することを突き止めた。すなわち、補修モルタル材料に含まれる塩素の量が３ｐｐｍ未満だと、鉄筋との付着強度が低くなってしまう。また、補修モルタル材料に含まれる塩素の量が１，８００ｐｐｍを超えると、防錆の低下をもたらしてしまう。
補修モルタル材料に含まれる塩素の量は、鉄筋との付着強度を向上させる観点から、３０ｐｐｍ以上であることが好ましく、４０ｐｐｍ以上であることがより好ましく、５０ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、１００ｐｐｍ以上であることがよりさらに好ましく、１３０ｐｐｍ以上であることが特に好ましい。また、補修モルタル材料に含まれる塩素の量は、鉄筋の防錆率を高め、耐久性を向上させる観点から、３ｐｐｍ以上、１，８００ｐｐｍ以下であることが求められるが、１，６００ｐｐｍ以下であることが好ましく、１，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１，４００ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。
本発明における補修モルタル材料は、含有する塩素の量に着目し、塩素の量が補修モルタル材料と鉄筋との付着強度に影響することを突き止めた。すなわち、補修モルタル材料に含まれる塩素の量が３ｐｐｍ未満だと、鉄筋との付着強度が低くなってしまう。また、補修モルタル材料に含まれる塩素の量が１，８００ｐｐｍを超えると、防錆の低下をもたらしてしまう。
補修モルタル材料に含まれる塩素の量は、鉄筋との付着強度を向上させる観点から、３０ｐｐｍ以上であることが好ましく、４０ｐｐｍ以上であることがより好ましく、５０ｐｐｍ以上であることがさらに好ましく、１００ｐｐｍ以上であることがよりさらに好ましく、１３０ｐｐｍ以上であることが特に好ましい。また、補修モルタル材料に含まれる塩素の量は、鉄筋の防錆率を高め、耐久性を向上させる観点から、３ｐｐｍ以上、１，８００ｐｐｍ以下であることが求められるが、１，６００ｐｐｍ以下であることが好ましく、１，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、１，４００ｐｐｍ以下であることがさらに好ましい。
【0013】
補修モルタル材料に含まれる塩素の量は、例えば、補修モルタル材料を作製する際に塩素を含有する混和剤を添加して調整することができる。また、塩素の量は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
【0014】
本発明で使用するセメントとは、特に限定されるものではなく、普通、早強、超早強、低熱および中庸熱等の各種セメント、これらのセメントに、高炉スラグやフライアッシュやシリカフュームなどを混合した各種混合セメント、都市ゴミ焼却灰や下水汚泥焼却灰を原料として製造された環境調和型セメント（エコセメント）、市販されている微粒子セメントなどが挙げられ、各種セメントや各種混合セメントを微粉末化して使用することも可能である。また、通常セメントに使用されている成分（例えば石膏等）量を増減して調整されたものも使用可能である。
本発明では、高い流動性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆の観点から、普通ポルトランドセメントや早強ポルトランドセメントを選定することが好ましい。
本発明では、高い流動性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆の観点から、普通ポルトランドセメントや早強ポルトランドセメントを選定することが好ましい。
【0015】
本発明で使用するセメントは、製造コストや強度発現性の観点から、セメントのブレーン比表面積値（以下、ブレーン値ともいう）は、２，５００ｃｍ２／ｇ以上７，０００ｃｍ２／ｇ以下であることが好ましく、２，７５０ｃｍ２／ｇ以上６，０００ｃｍ２／ｇ以下であることがより好ましく、３，０００ｃｍ２／ｇ以上４，５００ｃｍ２／ｇ以下であることがさらに好ましい。
ブレーン比表面積値は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（セメントの物理試験方法）に準拠して求められる。
ブレーン比表面積値は、ＪＩＳ Ｒ ５２０１（セメントの物理試験方法）に準拠して求められる。
【0016】
本発明で使用する膨張材は、特に限定されるものではなく、膨張性水和物を生成させ、ブリーディングを抑制するものであれば、いかなるものでも使用可能である。
膨張材として遊離石灰、遊離マグネシア、カルシウムフェライト、エトリンガイト系、石灰系、エトリンガイト-石灰複合系を含むものが知られ特に限定されるものではないが、長期安定性の観点から、遊離石灰を含むものが好ましい。遊離石灰を含むものとしては、例えば、遊離石灰－無水セッコウ系、遊離石灰－水硬性化合物系、ならびに、遊離石灰－水硬性化合物－無水セッコウ系などが挙げられる。
本発明で使用する膨張材は、テルネサイトを含有することが好ましい。テルネサイトは、５ＣａＯ・２ＳｉＯ２・ＳＯ３で表される鉱物であり、水硬反応を促進する。又、テルネサイト自体はほとんど反応しないためフィラーのような役割を果たして、流動性保持性を良好にすると推定される。そのため、高温時でも流動性の保持効果を保つことができる。
テルネサイトの含有量は、膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下であることが好ましく、０．１質量部以上１８質量部以下であることがより好ましく、０．５質量部以上１５質量部以下であることがさらに好ましい。テルネサイトの含有量が上記範囲内であることで、硬化促進と流動性保持性をともに良好にすることができる。
本発明では、膨張性能が良好なことから、遊離石灰－水硬性化合物－無水セッコウ系を用いることが好ましく、特に遊離石灰含有量が４０％を超えるものが好ましい。
ここで、水硬性化合物としては、例えば、アウイン、カルシウムフェライト、カルシウムアルミノフェライト、カルシウムシリケート、カルシウムアルミネートなどの１種または２種以上が挙げられる。本発明では、膨張材としては、市販の膨張材や静的破砕材が利用できる。
膨張材や静的破砕材は各社より市販されており、その代表例としては、例えば、デンカ社製「デンカＣＳＡ♯２０」、「デンカパワーＣＳＡ」、太平洋マテリアル社製「エクスパン」、「ハイパーエクスパン」、「Ｎ－ＥＸ」、「ブライスター」やこれらの粉砕品などが挙げられる。
膨張材として遊離石灰、遊離マグネシア、カルシウムフェライト、エトリンガイト系、石灰系、エトリンガイト-石灰複合系を含むものが知られ特に限定されるものではないが、長期安定性の観点から、遊離石灰を含むものが好ましい。遊離石灰を含むものとしては、例えば、遊離石灰－無水セッコウ系、遊離石灰－水硬性化合物系、ならびに、遊離石灰－水硬性化合物－無水セッコウ系などが挙げられる。
本発明で使用する膨張材は、テルネサイトを含有することが好ましい。テルネサイトは、５ＣａＯ・２ＳｉＯ２・ＳＯ３で表される鉱物であり、水硬反応を促進する。又、テルネサイト自体はほとんど反応しないためフィラーのような役割を果たして、流動性保持性を良好にすると推定される。そのため、高温時でも流動性の保持効果を保つことができる。
テルネサイトの含有量は、膨張材１００質量部に対して、０．０５質量部以上２０質量部以下であることが好ましく、０．１質量部以上１８質量部以下であることがより好ましく、０．５質量部以上１５質量部以下であることがさらに好ましい。テルネサイトの含有量が上記範囲内であることで、硬化促進と流動性保持性をともに良好にすることができる。
本発明では、膨張性能が良好なことから、遊離石灰－水硬性化合物－無水セッコウ系を用いることが好ましく、特に遊離石灰含有量が４０％を超えるものが好ましい。
ここで、水硬性化合物としては、例えば、アウイン、カルシウムフェライト、カルシウムアルミノフェライト、カルシウムシリケート、カルシウムアルミネートなどの１種または２種以上が挙げられる。本発明では、膨張材としては、市販の膨張材や静的破砕材が利用できる。
膨張材や静的破砕材は各社より市販されており、その代表例としては、例えば、デンカ社製「デンカＣＳＡ♯２０」、「デンカパワーＣＳＡ」、太平洋マテリアル社製「エクスパン」、「ハイパーエクスパン」、「Ｎ－ＥＸ」、「ブライスター」やこれらの粉砕品などが挙げられる。
【0017】
本発明で使用する膨張材の粒度は、特に限定されるものではないが、ブレーン値で２，０００ｃｍ２／ｇ以上２５，０００ｃｍ２／ｇ以下の範囲のものが好ましく、２，２００ｃｍ２／ｇ以上１５，０００ｃｍ２／ｇ以下のものがより好ましく、２，４００ｃｍ２／ｇ以上１０，０００ｃｍ２／ｇ以下のものがさらに好ましい。膨張材のブレーン値が上記下限値以上であることで、ブリーディングを抑制することができる。また、膨張材のブレーン値が上記上限値以下であることで、十分な膨張性を得ることができる。
【0018】
本発明で使用する膨張材の含有割合は、セメント１００質量部に対して、０．５質量部以上２０質量部以下が好ましく、１．０質量部以上１８質量部以下がより好ましく、２質量部以上１５質量部以下がさらに好ましい。膨張材の含有割合が上記下限値以上であることで、ひび割れ抑制効果を得やすくなる。膨張材の含有割合が上記上限値以下であることで、強度発現性が良好となる。膨張材の含有割合が上記範囲内であることで、本発明の効果を満たす補修モルタル材料、即ち、高い流動性、練混ぜ抵抗性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆に優れる補修モルタル材料とすることが容易になる。
【0019】
本発明で使用するポリマーエマルジョンは、特に限定されるものではないが、例えば、アクリロニトリル・ブタジエンゴム、スチレン・ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、天然ゴム等のゴムラテックスや、エチレン・酢酸ビニル共重合体、ポリアクリル酸エステル、スチレン・アクリル酸エステル共重合体やアクリロニトリル・アクリル酸エステルに代表されるアクリル酸エステル系共重合体、酢酸ビニルビニルバーサテート系共重合体等の樹脂エマルジョン等が挙げられる。
ポリマーの形態としては、再乳化型粉末タイプや液体タイプがあり、下地部分との付着性改善、さらに、モルタルの耐久性向上のために使用される。
ポリマーの形態としては、再乳化型粉末タイプや液体タイプがあり、下地部分との付着性改善、さらに、モルタルの耐久性向上のために使用される。
【0020】
ポリマーエマルジョンの使用量は、通常、セメント１００質量部に対して、固形分量で１～１５質量部が好ましく、３～１０質量部がより好ましい。ポリマーエマルジョンの使用量が上記範囲内であることで、練り混ぜ抵抗性を低減し、塩害抵抗性及び付着強度を向上させることができる。
【0021】
本発明で使用する繊維は、厚付け性、ひび割れ抵抗性を改善するものである。
繊維の種類としては、特に限定されるものではないが、例えば、ビニロン繊維、プロピレン繊維、アクリル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維等の高分子繊維類や、鋼繊維、ガラス繊維、炭素繊維、及び玄武岩等の岩石を溶融紡糸した繊維等の無機繊維類が挙げられる。
繊維の種類としては、特に限定されるものではないが、例えば、ビニロン繊維、プロピレン繊維、アクリル繊維、ナイロン繊維、アラミド繊維等の高分子繊維類や、鋼繊維、ガラス繊維、炭素繊維、及び玄武岩等の岩石を溶融紡糸した繊維等の無機繊維類が挙げられる。
【0022】
繊維の使用量は、セメントモルタル１００質量部に対して、０．０２～１．５質量部が好ましく、０．０５～１．０質量部がより好ましい。繊維の使用量が０．０２質量部以上であることで、ダレ性を改善する効果を十分に発揮することができる。また、繊維の使用量が１．５質量部以下であることで、練り混ぜ抵抗性を良好とすることができる。
繊維の長さは、コテ仕上げ面の美観の観点から、１５ｍｍ以下であることが好ましく、１２ｍｍ以下であることがより好ましく、１０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
繊維の長さは、コテ仕上げ面の美観の観点から、１５ｍｍ以下であることが好ましく、１２ｍｍ以下であることがより好ましく、１０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
【0023】
本発明で使用する細骨材の化学成分は、ＣａＯの割合が８５質量％以上、ＳｉＯ２の割合が０．２質量％以上１５質量％以下であることが好ましい。細骨材の化学成分として、ＣａＯの割合及びＳｉＯ２の割合が上記範囲内であることで、高い流動性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆に優れる補修モルタル材料が得られる。
ＣａＯの割合は、８７質量％以上であることが好ましく、８９質量％以上であることがより好ましく、９１質量％以上であることがさらに好ましい。ＣａＯの割合の上限は、特に限定されないが、９９質量％以下であることが好ましく、９８．５質量％以下であることがより好ましい。
ＳｉＯ２の割合は、０．２５質量％以上１３質量％以下であることが好ましく、０．３質量％以上１１質量％以下であることがより好ましく、０．４質量％以上１０質量％以下であることがさらに好ましい。
細骨材の化学成分を上記範囲内及び後述範囲内にするために、珪砂、方解石、変成岩であるスカポライト、火成岩である石英、カリ長石等を混合させて調製する。化学成分は、本発明の範囲に入るよう、蛍光Ｘ線回折で確認しながら、各岩を混合し調整する。なお、本発明で使用する細骨材の化学成分は、酸化物換算で計算したものである。
ＣａＯの割合は、８７質量％以上であることが好ましく、８９質量％以上であることがより好ましく、９１質量％以上であることがさらに好ましい。ＣａＯの割合の上限は、特に限定されないが、９９質量％以下であることが好ましく、９８．５質量％以下であることがより好ましい。
ＳｉＯ２の割合は、０．２５質量％以上１３質量％以下であることが好ましく、０．３質量％以上１１質量％以下であることがより好ましく、０．４質量％以上１０質量％以下であることがさらに好ましい。
細骨材の化学成分を上記範囲内及び後述範囲内にするために、珪砂、方解石、変成岩であるスカポライト、火成岩である石英、カリ長石等を混合させて調製する。化学成分は、本発明の範囲に入るよう、蛍光Ｘ線回折で確認しながら、各岩を混合し調整する。なお、本発明で使用する細骨材の化学成分は、酸化物換算で計算したものである。
【0024】
本発明で使用する細骨材は、化学成分として、Ｋ２Ｏ、ＳＯ３、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３を含有することが好ましい。細骨材がＫ２Ｏ、ＳＯ３、Ｆｅ２Ｏ３、Ａｌ２Ｏ３を含有することで、高い流動性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆に寄与することができる。
Ｋ２Ｏの割合は、４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、５０ｐｐｍ以上２，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、６０ｐｐｍ以上２，２５０ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、７０ｐｐｍ以上２，０００ｐｐｍ以下であることがよりさらに好ましい。
ＳＯ３の割合は、４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、５０ｐｐｍ以上２，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、６０ｐｐｍ以上２，２５０ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、７０ｐｐｍ以上２，０００ｐｐｍ以下であることがよりさらに好ましい。
Ｆｅ２Ｏ３の割合は、０．１以上３．０質量％以下であることが好ましく、０．１３以上２．５質量％以下であることがより好ましく、０．１５以上２．０質量％以下であることがさらに好ましい。
Ａｌ２Ｏ３の割合は、０．１以上３．０質量％以下であることが好ましく、０．１３以上２．５質量％以下であることがより好ましく、０．１５以上２．０質量％以下であることがさらに好ましい。
Ｋ２Ｏの割合は、４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、５０ｐｐｍ以上２，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、６０ｐｐｍ以上２，２５０ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、７０ｐｐｍ以上２，０００ｐｐｍ以下であることがよりさらに好ましい。
ＳＯ３の割合は、４０ｐｐｍ以上３，０００ｐｐｍ以下であることが好ましく、５０ｐｐｍ以上２，５００ｐｐｍ以下であることがより好ましく、６０ｐｐｍ以上２，２５０ｐｐｍ以下であることがさらに好ましく、７０ｐｐｍ以上２，０００ｐｐｍ以下であることがよりさらに好ましい。
Ｆｅ２Ｏ３の割合は、０．１以上３．０質量％以下であることが好ましく、０．１３以上２．５質量％以下であることがより好ましく、０．１５以上２．０質量％以下であることがさらに好ましい。
Ａｌ２Ｏ３の割合は、０．１以上３．０質量％以下であることが好ましく、０．１３以上２．５質量％以下であることがより好ましく、０．１５以上２．０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0025】
本発明で使用する細骨材は、ＪＩＳ Ａ１１２１「ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験」による粗粒率の低下が７０％以上１００％以下であることが好ましく、７５％以上９９％以下であることがより好ましく、８０％以上９８％以下であることがさらに好ましく、８５％以上９７％以下であることがよりさらに好ましい。細骨材の粗粒率の低下が上記下限値以上であることで、鉄筋との付着力を向上させることができる。また、細骨材の粗粒率の低下が上記上限値以下であることで、塩害抵抗性を向上させることができる。なお、本明細書において「細骨材の粗粒率」とは、ふるい分けを行った結果より求まる値であって、細骨材の大きさの概略値を示す指数をいう。また、本明細書において「細骨材の粗粒率の低下」とは、ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験の試験前の粗粒率と試験後の粗粒率を対比し、試験後の粗粒率の低下した割合をいう。
細骨材の粗粒率の低下を上記範囲内にするために、珪砂、方解石、変成岩であるスカポライト、火成岩である石英、カリ長石等を混合させて調製する。細骨材の粗粒率の低下は、本発明の範囲に入るよう、ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験の試験で確認しながら、各岩を混合し調整する。
細骨材の粗粒率の低下が上記範囲内であれば、細骨材の産地や原産は特に限定されるものではない。
細骨材の粗粒率の低下を上記範囲内にするために、珪砂、方解石、変成岩であるスカポライト、火成岩である石英、カリ長石等を混合させて調製する。細骨材の粗粒率の低下は、本発明の範囲に入るよう、ロサンゼルス試験機による粗骨材のすりへり試験の試験で確認しながら、各岩を混合し調整する。
細骨材の粗粒率の低下が上記範囲内であれば、細骨材の産地や原産は特に限定されるものではない。
【0026】
細骨材の含有割合は、セメント１００質量部に対して、４０質量部以上３００質量部以下であることが好ましく、７５質量部以上２５０質量部以下であることがより好ましく、１００質量部以上２００質量部以下であることがさらに好ましい。細骨材の含有割合が上記下限値以上であることで、発熱量を低減することができ、収縮を抑制し、ひび割れを抑制することができる。また、細骨材の含有割合が上記上限値以下であることで、高い流動性、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、防錆に優れる補修モルタル材料を得ることができる。
【0027】
本発明の補修モルタル材料は、セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材とともに、強度発現性の改善や耐酸性の向上、可使時間の確保に加えて、寸法安定性を良好にする観点から、シリカ質微粉末を含有させることが可能である。
【0028】
シリカ質微粉末としては、高炉水砕スラグ微粉末等の潜在水硬性物質、フライアッシュや、シリカフュームなどのポゾラン物質を挙げることができ、中でも、シリカフュームが好ましい。
シリカフュームの種類は限定されるものではないが、流動性の観点から、不純物としてＺｒＯ２を１０％以下含有するシリカフュームや、酸性シリカフュームの使用がより好ましい。酸性シリカフュームとは、シリカフューム１ｇを純水１００ｃｃに入れて攪拌した時の上澄み液のｐＨが５．０以下の酸性を示すものをいう。
シリカフュームの種類は限定されるものではないが、流動性の観点から、不純物としてＺｒＯ２を１０％以下含有するシリカフュームや、酸性シリカフュームの使用がより好ましい。酸性シリカフュームとは、シリカフューム１ｇを純水１００ｃｃに入れて攪拌した時の上澄み液のｐＨが５．０以下の酸性を示すものをいう。
【0029】
シリカ質微粉末の粉末度は特に限定されるものではないが、通常、高炉水砕スラグ微粉末とフライアッシュは、ブレーン値で３，０００ｃｍ２／ｇ以上９，０００ｃｍ２／ｇ以下の範囲にあり、シリカフュームは、ＢＥＴ比表面積で２万ｃｍ２／ｇ以上３０万ｃｍ２／ｇ以下の範囲にある。
【0030】
シリカ質微粉末の含有割合は、セメント１００質量部に対して、１質量部以上２０質量部以下が好ましく、２質量部以上１５質量部以下がより好ましく、３質量部以上１０質量部以下がさらに好ましい。シリカ質微粉末の含有割合が上記下限値以上であることで、強度発現性の改善、耐酸性の向上、可使時間の確保、及び寸法安定性を良好にすることができる。また、シリカ質微粉末の含有割合が上記上限値以下であることで、流動性を向上させ、鉄筋との付着力、防錆効果を向上させることができる。
【0031】
本発明では、性能に悪影響を与えない範囲で消泡剤を使用することも可能である。消泡剤は、練り混ぜで巻き込む空気量を抑制する目的で使用するものである。
消泡剤の種類としては、硬化モルタルの強度特性に著しく悪影響を与えるものでない限り特に限定されるものではなく、液体状及び粉末状いずれも使用できる。例えば、ポリエーテル系消泡剤、多価アルコールのエステル化物やアルキルエーテル等の多価アルコール系消泡剤、アルキルホスフェート系消泡剤、シリコーン系消泡剤等が挙げられる。
消泡剤の種類としては、硬化モルタルの強度特性に著しく悪影響を与えるものでない限り特に限定されるものではなく、液体状及び粉末状いずれも使用できる。例えば、ポリエーテル系消泡剤、多価アルコールのエステル化物やアルキルエーテル等の多価アルコール系消泡剤、アルキルホスフェート系消泡剤、シリコーン系消泡剤等が挙げられる。
【0032】
消泡剤の使用量は、セメント１００質量部に対して、０．００２～０．５質量部が好ましく、０．０１～０．４質量部がより好ましい。消泡剤の使用量が０．００２部以上であることで、消泡効果を十分に発現することができる。また、消泡剤の使用量が０．５質量部以下であることで、鉄筋との付着強度の低下を抑制することができる。
【0033】
本発明では、性能に悪影響を与えない範囲で、凝結遅延剤、ガス発泡物質、膨張材、減水剤、凝結調整剤、ＡＥ剤、防錆剤、撥水剤、抗菌剤、着色剤、防凍剤、石灰石微粉末、高炉徐冷スラグ微粉末、下水汚泥焼却灰やその溶融スラグ、都市ゴミ焼却灰やその溶融スラグ、及びパルプスラッジ焼却灰等の混和材料、増粘剤、及び収縮低減剤、ポリマー、ベントナイト、セピオライトなどの粘土鉱物、並びに、ハイドロタルサイトなどのアニオン交換体等のうちの一種又は二種以上を、本発明の目的を実質的に阻害しない範囲で使用することが可能である。
【0034】
本発明の補修モルタル材料において、各材料の混合方法は特に限定されるものではなく、それぞれの材料を施工時に混合しても良いし、あらかじめ一部を、あるいは全部を混合しておいても差し支えない。
混合装置としては、既存のいかなる装置、例えば、傾胴ミキサ、オムニミキサ、ヘンシェルミキサ、Ｖ型ミキサ、及びナウタミキサなどの使用が可能である。
混合装置としては、既存のいかなる装置、例えば、傾胴ミキサ、オムニミキサ、ヘンシェルミキサ、Ｖ型ミキサ、及びナウタミキサなどの使用が可能である。
【0035】
本発明の補修モルタル組成物は、既述の本発明の補修モルタル材料と水とを含有するものであり、補修モルタル材料と水とを混錬してなる。
本発明の練り混ぜ水量は、使用する目的・用途や各材料の含有割合によって変化するため特に限定されるものではないが、補修モルタル材料１００質量部に対して、１０質量部以上７０質量部以下であることが好ましく、１４質量部以上６５質量部以下であることがより好ましく、１６質量部以上６０質量部以下であることがさらに好ましい。練り混ぜ水量が上記下限値以上であることで、練り混ぜ易さを得ることができ、厚付け性である作業性を向上させることができる。また、練り混ぜ水量が上記上限値以下であることで、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率を確保することが容易となる。
本発明の練り混ぜ水量は、使用する目的・用途や各材料の含有割合によって変化するため特に限定されるものではないが、補修モルタル材料１００質量部に対して、１０質量部以上７０質量部以下であることが好ましく、１４質量部以上６５質量部以下であることがより好ましく、１６質量部以上６０質量部以下であることがさらに好ましい。練り混ぜ水量が上記下限値以上であることで、練り混ぜ易さを得ることができ、厚付け性である作業性を向上させることができる。また、練り混ぜ水量が上記上限値以下であることで、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率を確保することが容易となる。
【0036】
本発明の補修モルタル材料を用いた補修方法は、所定の水を加え練り混ぜてコテを用いて補修箇所に塗り付ける方法や、場合によっては、施工に支障のない程度にポンプを用いて練り混ぜたモルタルを圧送し、補修箇所に圧縮空気を用いて吹き飛ばしコテで仕上げる方法が挙げられる。練混ぜ方法は、ペール缶等の容器に材料を投入しハンドミキサで練り混ぜる方法や、パン型ミキサ等を用いて練り混ぜる方法であればよい。本発明の補修モルタル組成物は、練り混ぜられ、塗り付けられることで硬化体となる。
具体的な補修方法を例に挙げると、劣化したコンクリート部分をウォータージェットで除去後、プライマーを塗布する。次に、練り混ぜたモルタルをコテで塗り付けるか、吹付けによって塗り付ける。壁面や天井面の場合は、３０ｍｍ程度の修復厚みであれば、１回で塗り付けられるので表面をコテによって仕上げればよい。３０ｍｍを超える修復厚みの場合は、複数層に分割して修復を行う。その際、打ち継ぎ面は平滑にコテ仕上げを行うのではなく、粗い仕上げ状態とし付着力を確保できるようにする。また、打ち継ぐときのタイミングは外気温等で変化するが、先に塗り付けたモルタルを指で触って、へこまない程度に硬化が進んだ段階で行えばよい。最後に、表面が平滑となるようにコテ仕上げを行う。より念入りな施工を行うには、養生シートや養生剤等を用いて乾燥防止対策を実施することが好ましい。
具体的な補修方法を例に挙げると、劣化したコンクリート部分をウォータージェットで除去後、プライマーを塗布する。次に、練り混ぜたモルタルをコテで塗り付けるか、吹付けによって塗り付ける。壁面や天井面の場合は、３０ｍｍ程度の修復厚みであれば、１回で塗り付けられるので表面をコテによって仕上げればよい。３０ｍｍを超える修復厚みの場合は、複数層に分割して修復を行う。その際、打ち継ぎ面は平滑にコテ仕上げを行うのではなく、粗い仕上げ状態とし付着力を確保できるようにする。また、打ち継ぐときのタイミングは外気温等で変化するが、先に塗り付けたモルタルを指で触って、へこまない程度に硬化が進んだ段階で行えばよい。最後に、表面が平滑となるようにコテ仕上げを行う。より念入りな施工を行うには、養生シートや養生剤等を用いて乾燥防止対策を実施することが好ましい。
【実施例】
【0037】
以下、本発明の実験例に基づいて、本発明をさらに説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【0038】
実験例１
セメント１００質量部に対して、膨張材１０質量部、ポリマーエマルジョン５質量部、繊維０．６質量部、細骨材１２０質量部を含有するように調製し、補修モルタル材料を得た。次いで、塩素含有混和剤（材質名：塩化ナトリウム）を混合し、補修モルタル材料を調製した。
得られた補修モルタル材料１００質量部に対して、水２３質量部で混練し補修モルタル組成物を調製した。
調製した補修モルタル組成物の塩素濃度、流動性、練混ぜ抵抗性、塩化物イオン浸透深さ、付着強度、鉄筋の発錆率を測定した。結果を表１に併記する。
セメント１００質量部に対して、膨張材１０質量部、ポリマーエマルジョン５質量部、繊維０．６質量部、細骨材１２０質量部を含有するように調製し、補修モルタル材料を得た。次いで、塩素含有混和剤（材質名：塩化ナトリウム）を混合し、補修モルタル材料を調製した。
得られた補修モルタル材料１００質量部に対して、水２３質量部で混練し補修モルタル組成物を調製した。
調製した補修モルタル組成物の塩素濃度、流動性、練混ぜ抵抗性、塩化物イオン浸透深さ、付着強度、鉄筋の発錆率を測定した。結果を表１に併記する。
【0039】
＜使用材料＞
・セメント：試製セメント（セメント工場の調合原料及び化学成分の調整に各種市販の純薬を用い、ＳＯ３量の調整には純薬の無水せっこうを用いた。）、塩素量１．５ｐｐｍ、ブレーン値３，４５０ｃｍ２／ｇ
・膨張材：ＣａＯ原料、Ａｌ２Ｏ３原料、ＳｉＯ２原料、ＣａＳＯ４原料を配合し、混合粉砕した後１，２００℃で焼成してクリンカを合成し、ボールミルを用いてブレーン比表面積で３，０００ｃｍ２／ｇに粉砕して、作製した。なお、テルネサイトの鉱物組成は蛍光Ｘ線から求めた化学組成と粉末Ｘ線回折の同定結果に基づいて計算により求めた。膨張材１００質量部に含まれるテルネサイトの含有量を表１に示す。
・ポリマーエマルジョン：ポリアクリル酸エステル再乳化樹脂、市販品、水分率０．８％、密度０．５ｇ/ｍＬ
・繊維：ビニロン繊維、繊維長６ｍｍ、繊度６．６ｄｔｅｘ、乾強度１，８５０Ｎ/ｍｍ２、乾伸度６．０％
・水：水道水
・細骨材：表１に示す細骨材の成分を用いて試験をした。細骨材の化学成分の測定は、蛍光Ｘ線回折で測定した。また、化学成分の調製のため、珪砂（愛知県産）、方解石（ＣａＣＯ３）、変成岩であるスカポライト（（Ｎａ,Ｃａ,Ｋ）４Ａｌ４Ｓｉ９Ｏ２４（Ｃｌ,ＣＯ３,ＳＯ４））、火成岩である石英（ＳｉＯ２）、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）を混合して、化学成分を調製した。
・セメント：試製セメント（セメント工場の調合原料及び化学成分の調整に各種市販の純薬を用い、ＳＯ３量の調整には純薬の無水せっこうを用いた。）、塩素量１．５ｐｐｍ、ブレーン値３，４５０ｃｍ２／ｇ
・膨張材：ＣａＯ原料、Ａｌ２Ｏ３原料、ＳｉＯ２原料、ＣａＳＯ４原料を配合し、混合粉砕した後１，２００℃で焼成してクリンカを合成し、ボールミルを用いてブレーン比表面積で３，０００ｃｍ２／ｇに粉砕して、作製した。なお、テルネサイトの鉱物組成は蛍光Ｘ線から求めた化学組成と粉末Ｘ線回折の同定結果に基づいて計算により求めた。膨張材１００質量部に含まれるテルネサイトの含有量を表１に示す。
・ポリマーエマルジョン：ポリアクリル酸エステル再乳化樹脂、市販品、水分率０．８％、密度０．５ｇ/ｍＬ
・繊維：ビニロン繊維、繊維長６ｍｍ、繊度６．６ｄｔｅｘ、乾強度１，８５０Ｎ/ｍｍ２、乾伸度６．０％
・水：水道水
・細骨材：表１に示す細骨材の成分を用いて試験をした。細骨材の化学成分の測定は、蛍光Ｘ線回折で測定した。また、化学成分の調製のため、珪砂（愛知県産）、方解石（ＣａＣＯ３）、変成岩であるスカポライト（（Ｎａ,Ｃａ,Ｋ）４Ａｌ４Ｓｉ９Ｏ２４（Ｃｌ,ＣＯ３,ＳＯ４））、火成岩である石英（ＳｉＯ２）、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）を混合して、化学成分を調製した。
【0040】
＜測定項目＞
・塩素濃度：調製した補修モルタル組成物について、ＪＩＳ Ｒ ５２０２に準拠して塩素濃度を測定した。
・流動性：ＪＩＳ Ｒ ５２０１に準拠し、２０℃環境下でフロー値を測定した。
・練混ぜ抵抗性：２０℃環境下でモルタル混和用ハンドミキサを用い、９０秒間練り混ぜ、このときの電流値をクランプメーターで測定し、最大値を練混ぜ抵抗性の指標とした。
・塩化物イオン浸漬深さ：ＪＩＳ－Ａ－１１７１に準拠し、材齢２８日まで２０℃水中養生を施した後、温度２０℃でＪＩＳ Ａ ６２０５の附属書１（鉄筋の塩水浸せき試験方法）の３．２．１（塩分溶液）に規定する塩分溶液に浸せきし、２８日経過した後に取り出す。塩分溶液に浸せき後の供試体を割裂して二分割し、その断面に０．１％フルオレセインナトリウム水溶液及び０．１ｍｏｌ／Ｌ硝酸銀溶液を噴霧して、蛍光を発する部分を塩化物イオン浸透深さとした。
・付着強度：埋め込み深さ１６ｃｍのφ１９ｍｍの丸鋼の引抜時の鉄筋との付着強度を求めた。養生は２０℃封緘養生とし、材齢２８日で試験した。
・鉄筋の発錆率：埋め込み深さ１８ｃｍのφ１９ｍｍの丸鋼をかぶり厚さが１０ｍｍとなるように超速硬モルタルを充填し、材齢２８日まで２０℃水中養生を施した後、３０℃・相対湿度６０％・炭酸ガス濃度５％の環境で１２週間促進中性化を行った。また、促進中性化試験中、３週間毎に試験体を取り出し、２０℃環境下で１日間、水中に浸漬し、促進中性化試験を実施した。試験終了後、丸鋼を取り出し、１０％クエン酸２アンモニウム溶液で錆び落としを行って試験後の丸鋼の重量（ｍ２）を測定し、試験前の丸鋼の重量（ｍ１）との変化による鉄筋の発錆率を以下の式により算出した。
鉄筋の発錆率（％）＝［（ｍ１－ｍ２）／ｍ１］×１００
・塩素濃度：調製した補修モルタル組成物について、ＪＩＳ Ｒ ５２０２に準拠して塩素濃度を測定した。
・流動性：ＪＩＳ Ｒ ５２０１に準拠し、２０℃環境下でフロー値を測定した。
・練混ぜ抵抗性：２０℃環境下でモルタル混和用ハンドミキサを用い、９０秒間練り混ぜ、このときの電流値をクランプメーターで測定し、最大値を練混ぜ抵抗性の指標とした。
・塩化物イオン浸漬深さ：ＪＩＳ－Ａ－１１７１に準拠し、材齢２８日まで２０℃水中養生を施した後、温度２０℃でＪＩＳ Ａ ６２０５の附属書１（鉄筋の塩水浸せき試験方法）の３．２．１（塩分溶液）に規定する塩分溶液に浸せきし、２８日経過した後に取り出す。塩分溶液に浸せき後の供試体を割裂して二分割し、その断面に０．１％フルオレセインナトリウム水溶液及び０．１ｍｏｌ／Ｌ硝酸銀溶液を噴霧して、蛍光を発する部分を塩化物イオン浸透深さとした。
・付着強度：埋め込み深さ１６ｃｍのφ１９ｍｍの丸鋼の引抜時の鉄筋との付着強度を求めた。養生は２０℃封緘養生とし、材齢２８日で試験した。
・鉄筋の発錆率：埋め込み深さ１８ｃｍのφ１９ｍｍの丸鋼をかぶり厚さが１０ｍｍとなるように超速硬モルタルを充填し、材齢２８日まで２０℃水中養生を施した後、３０℃・相対湿度６０％・炭酸ガス濃度５％の環境で１２週間促進中性化を行った。また、促進中性化試験中、３週間毎に試験体を取り出し、２０℃環境下で１日間、水中に浸漬し、促進中性化試験を実施した。試験終了後、丸鋼を取り出し、１０％クエン酸２アンモニウム溶液で錆び落としを行って試験後の丸鋼の重量（ｍ２）を測定し、試験前の丸鋼の重量（ｍ１）との変化による鉄筋の発錆率を以下の式により算出した。
鉄筋の発錆率（％）＝［（ｍ１－ｍ２）／ｍ１］×１００
【0041】
【表1】
【0042】
表１の結果より、特定の塩素量を含有し、特定の化学成分の細骨材を用いることで高い流動性、練混ぜ抵抗性、塩害抵抗性、鉄筋との付着強度、鉄筋の発錆率を抑えることができることを確認した。
【0043】
実験例２
表２に示す細骨材を配合して補修モルタル組成物を調製したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表２に併記する。
ロサンゼルス試験機による細骨材のすりへり試験は、まず、ロサンゼルス試験機に細骨材を５ｋｇと鉄球６個を投入する。鉄球の平均直径は約４６．８ｍｍとし、１個の質量は３９０～４４５ｇとする。次いで、ロサンゼルス試験機を５００回転（毎分３０回転）させた。次いで、篩目の寸法が５、２．５、１．２、０．６、０．３、０．１５ｍｍの金属製網ふるいを用いて、ロサンゼルス試験機から採取した細骨材のふるい分けを行った。ロサンゼルス試験機へ投入前の細骨材の粗粒率（Ｒ１）と、ロサンゼルス試験機へ投入後の細骨材の粗粒率（Ｒ２）を対比し、試験後の粗粒率の低下を以下の式により算出した。
粗粒率の低下＝Ｒ２／Ｒ１
表２に示す細骨材を配合して補修モルタル組成物を調製したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表２に併記する。
ロサンゼルス試験機による細骨材のすりへり試験は、まず、ロサンゼルス試験機に細骨材を５ｋｇと鉄球６個を投入する。鉄球の平均直径は約４６．８ｍｍとし、１個の質量は３９０～４４５ｇとする。次いで、ロサンゼルス試験機を５００回転（毎分３０回転）させた。次いで、篩目の寸法が５、２．５、１．２、０．６、０．３、０．１５ｍｍの金属製網ふるいを用いて、ロサンゼルス試験機から採取した細骨材のふるい分けを行った。ロサンゼルス試験機へ投入前の細骨材の粗粒率（Ｒ１）と、ロサンゼルス試験機へ投入後の細骨材の粗粒率（Ｒ２）を対比し、試験後の粗粒率の低下を以下の式により算出した。
粗粒率の低下＝Ｒ２／Ｒ１
【0044】
【表2】
【0045】
表２の結果より、特定の塩素量を含有し、特定の化学成分、粗粒率の低下が特定範囲である細骨材を用いることで高い流動性、練混ぜ抵抗性、塩害抵抗性、鉄筋との付着強度、鉄筋の発錆率を抑えることができることを確認した。
【0046】
実験例３
表３に示す細骨材を配合して補修モルタル組成物を調製したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に併記する。
表３に示す細骨材を配合して補修モルタル組成物を調製したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に併記する。
【0047】
【表3】
【0048】
表３の結果より、特定の塩素量を含有し、特定の化学成分の細骨材を用いることで高い流動性、練混ぜ抵抗性、塩害抵抗性、鉄筋との付着強度、鉄筋の発錆率を抑えることができることを確認した。
【産業上の利用可能性】
【0049】
本発明の補修モルタル材料は、特定の塩素量を含有し、特定の細骨材を用いることで、流動性や練り混ぜ易さである作業性に加え、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率をより高め補修モルタル材料、補修モルタル組成物およびその補修方法を提供することが可能となる。そのため、上下水、農水、鉄道、電力、道路、建築などで使用されるコンクリート構造物の補修工法、その他の間隙充填、補強鉄筋との定着等、土木、建築分野に幅広く適用できる。
【要約】
【課題】特定の塩素量を含有し、特定の材料と細骨材を組み合わせることで、流動性が高く、練り混ぜ抵抗性が低く、塩害抵抗性や鉄筋との付着強度、鉄筋の防錆率をより高めることができる補修モルタル材料、補修モルタル組成物及び硬化体を提供する。
【解決手段】セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材からなる補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下である、補修モルタル材料。
【選択図】なし
【解決手段】セメント、膨張材、ポリマーエマルジョン、繊維、細骨材からなる補修モルタル材料であって、塩素の量が３ｐｐｍ以上１，８００ｐｐｍ以下である、補修モルタル材料。
【選択図】なし