特許 7021979 流量制御弁

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2022-02-08

(45)【発行日】2022-02-17

(54)【発明の名称】流量制御弁

(51)【国際特許分類】

   F02M 25/08 20060101AFI20220209BHJP

   F16K 1/32 20060101ALI20220209BHJP

   F16K 31/04 20060101ALI20220209BHJP

【ＦＩ】

F02M25/08 311G

F16K1/32 C

F16K31/04 K

【請求項の数】 5

(21)【出願番号】P 2018039464

(22)【出願日】2018-03-06

(65)【公開番号】P2019152180

(43)【公開日】2019-09-12

【審査請求日】2021-01-20

(73)【特許権者】

【識別番号】592056908

【氏名又は名称】浜名湖電装株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110003214

【氏名又は名称】特許業務法人服部国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】小野寺 浩史

【審査官】櫻田 正紀

(56)【参考文献】

【文献】国際公開第２０１５／００２０６３（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開２０００－０７３９０６（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１２－０１２９５０（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０００－３３７４１５（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開２０１７－１８６０８５（ＪＰ，Ａ）

【文献】米国特許出願公開第２００５／０２１８３６０（ＵＳ，Ａ１）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｆ０２Ｍ ２５／０８

Ｆ１６Ｋ １／３２

Ｆ１６Ｋ ３１／０４

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

蒸発燃料入口（３２）側の第一流体通路（２１）から、蒸発燃料出口（３３）に繋がる第二流体通路（２２）へと流体が流れる経路を有し、前記第一流体通路と前記第二流体通路とを連通可能な接続空間（２３）とを有するバルブハウジング（３１）と、
前記接続空間を流体が通過しないよう遮断、または前記接続空間を流体が通過するよう連通させるために、前記バルブハウジングの弁座（３５）に当接または離間可能なように設けられているバルブ部材（４１）と、
前記バルブ部材が前記弁座に当接または離間可能なように往復移動可能とする駆動部（５１）と、
前記駆動部に設けられる駆動部側ねじ部（５３）と、
前記バルブ部材に設けられ前記駆動部側ねじ部にねじ結合するバルブ側ねじ部（４５）と、
前記接続空間において前記経路上に位置し、前記駆動部側ねじ部と前記バルブ側ねじ部との間でのバックラッシュを防止する方向に前記バルブ部材を付勢するコイルスプリング（４６，４７，４８，４９）と、
を備え、
前記蒸発燃料出口を通過する流体の圧力損失をＰ０、
前記バルブ部材と前記弁座とが離間した状態の、前記バルブ部材と前記弁座との隙間を通過する流体の圧力損失をＰ１、
前記バルブ部材と前記弁座との隙間を通過した流体が通過する、前記コイルスプリングの隙間、または前記弁座と前記コイルスプリングの隙間を通過する流体の圧力損失をＰ２とした場合、
Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２
の関係が成立する流量制御弁。

【請求項2】

蒸発燃料入口側の第一流体通路から、蒸発燃料出口に繋がる第二流体通路へと流体が流れる経路を有し、前記第一流体通路と前記第二流体通路とを連通可能な接続空間とを有するバルブハウジングと、
前記接続空間を流体が通過しないよう遮断、または前記接続空間を流体が通過するよう連通させるために、前記バルブハウジングの弁座に当接または離間可能なように設けられているバルブ部材と、
前記バルブ部材が前記弁座に当接または離間可能なように往復移動可能とする駆動部と、
前記駆動部に設けられる駆動部側ねじ部と、
前記バルブ部材に設けられ前記駆動部側ねじ部にねじ結合するバルブ側ねじ部と、
前記接続空間において前記経路上に位置し、前記駆動部側ねじ部と前記バルブ側ねじ部との間でのバックラッシュを防止する方向に前記バルブ部材を付勢するコイルスプリングと、
を備え、
前記蒸発燃料出口の断面積をＳ０、
前記バルブ部材と前記弁座とが離間した状態の、前記バルブ部材と前記弁座との隙間の断面積をＳ１、
前記バルブ部材と前記弁座との隙間を通過した流体が通過する、前記コイルスプリングの隙間、または前記弁座と前記コイルスプリングの隙間の断面積の総和をＳ２とした場合、
Ｓ０≦Ｓ１≦Ｓ２
の関係が成立する流量制御弁。

【請求項3】

前記コイルスプリングの、前記バルブ部材の往復移動方向における前記弁座側の隣り合う巻線の隙間は、前記バルブ部材が前記弁座から最も離間するときの、前記バルブ部材と前記弁座との間の距離に比べ大きい請求項１または２に記載の流量制御弁。

【請求項4】

前記コイルスプリングの、前記バルブ部材の往復移動方向における前記弁座とは反対側の隣り合う巻線の隙間は、前記バルブ部材が前記弁座から最も離間するときの、前記バルブ部材と前記弁座との間の距離に比べ大きい請求項３に記載の流量制御弁。

【請求項5】

前記コイルスプリングの巻線の断面形状は、前記バルブ部材の往復移動方向に直交する方向の寸法が前記バルブ部材の往復移動方向の寸法に比べ大きい請求項１から４のいずれか一項に記載の流量制御弁。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、流量制御弁に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、内燃機関を搭載する車両の燃料タンク内で発生したベーパを吸着および脱離可能なキャニスタと、燃料タンクとキャニスタとを連通するベーパ通路とを有する蒸発燃料処理装置がある。例えば、特許文献１に記載されている蒸発燃料処理装置は、ベーパ通路の途中に、流量制御弁が介装されている。そして、流量制御弁は、車両の駐車中等はベーパ通路を閉じ、給油中等はベーパ通路を開ける等の動作をする。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【文献】国際公開第２０１５／００２０６３号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１に記載の流量制御弁は、流量制御弁の流体の流路が狭められるおそれがある。流量制御弁の流体の流路が狭められると、例えば給油中にベーパ通路を開けようとする場合に、オートストップがかかって給油出来なくなる等の不都合が生じるおそれがある。

【0005】

本発明は、上記の問題を鑑みてなされたものであり、その目的は、制御性を向上しつつ消費電力を低減することが可能な流量制御弁を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明の流量制御弁は、バルブハウジング（３１）、バルブ部材（４１）、駆動部（５１）、駆動部側ねじ部（５３）、バルブ側ねじ部（４５）、及び、コイルスプリング（４６，４７，４８，４９）を備える。

【0007】

バルブハウジングは、蒸発燃料入口（３２）側の第一流体通路（２１）から、蒸発燃料出口（３３）に繋がる第二流体通路（２２）へと流体が流れる経路を有し、第一流体通路と第二流体通路とを連通可能な接続空間（２３）とを有する。

【0008】

バルブ部材は、接続空間を遮断または連通させるために、バルブハウジングの弁座（３５）に当接または離間可能なように設けられている。

【0009】

駆動部は、バルブ部材が弁座に当接または離間可能なように往復移動可能とする。

【0010】

駆動部側ねじ部は、駆動部に設けられる。

【0011】

バルブ側ねじ部は、バルブ部材に設けられ駆動部側ねじ部にねじ結合する。

【0012】

コイルスプリングは、接続空間において経路上に位置し、駆動部側ねじ部とバルブ側ねじ部との間でのバックラッシュを防止する方向にバルブ部材を付勢する。

【0013】

本発明の流量制御弁では、蒸発燃料出口を通過する流体の圧力損失をＰ０、バルブ部材と弁座とが離間した状態のバルブ部材と弁座との隙間を通過する流体の圧力損失をＰ１、バルブ部材と弁座との隙間を通過した流体が通過するコイルスプリングの隙間または弁座とコイルスプリングの隙間を通過する流体の圧力損失をＰ２とした場合、Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２の関係が成立する。

【0014】

また、本発明の流量制御弁では、蒸発燃料出口の断面積をＳ０、バルブ部材と弁座とが離間した状態のバルブ部材と弁座との隙間の断面積をＳ１、バルブ部材と弁座との隙間を通過した流体が通過する、コイルスプリングの隙間または弁座とコイルスプリングの隙間の断面積の総和をＳ２とした場合、Ｓ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立する。

【0015】

本発明の流量制御弁は、流量制御弁内において流体の流路が狭められることを抑制することが可能であるため、蒸発燃料の圧力損失を低減することができる。したがって、本発明の流量制御弁は、所定の流量を得るための開弁量を小さくできるため、制御性を向上しつつ消費電力を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】蒸発燃料処理装置の構成の概略を示す図である。

【図2】第一実施形態による流量制御弁の開弁状態の断面図である。

【図3】第一実施形態による流量制御弁の閉弁状態の断面図である。

【図4】第一実施形態によるＳ０、Ｓ１およびＳ２の模式図である。

【図5】図２のＶ部拡大図である。

【図6】従来の流量制御弁の、図５に相当する部分の図である。

【図7】第二実施形態による流量制御弁の断面図である。

【図8】第二実施形態による第２のコイルスプリングの斜視図である。

【図9】第三実施形態による流量制御弁の断面図である。

【図10】第三実施形態による第２のコイルスプリングの斜視図である。

【図11】第四実施形態による流量制御弁の断面図である。

【発明を実施するための形態】

【0017】

図１は、蒸発燃料処理装置１の構成の概略を示す図である。燃料は、通常燃料タンク２から燃料供給経路３を通って内燃機関４に供給される。燃料タンク２の中で蒸発した蒸発燃料は、通路５ａ、流量制御弁６、通路５ｂを通り、キャニスタ７にて吸着剤としての活性炭等に吸着される。所定のタイミングで内燃機関４の負圧を利用して、キャニスタ７から、かつて蒸発していた燃料を吸い出し、通路５ｃを通って内燃機関４へと供給している。

【0018】

ここで、例えば車両の駐車中では、流量制御弁６は、閉弁状態が維持されるため、燃料タンク２の蒸発燃料がキャニスタ７内に流入することはない。また、例えばタンクキャップ８が開けられ、燃料タンク２への給油が開始され、給油が終了するまでの間は、流量制御弁６は、開弁状態が維持される。このため、給油の際に、燃料タンク２内の蒸発燃料が通路５ａ，流量制御弁６、通路５ｂを通ってキャニスタ７内の吸着材に吸着される。このように、流量制御弁６は、燃料タンク２とキャニスタ７との連通をするかどうかを制御するものである。

【0019】

以下、図１に示す流量制御弁６の複数の実施形態について、図面に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、他の実施形態と実質的に同一の部位には同一の符号を付し、説明を省略する。また、図２，３，５，６，７，９，１１中の矢印付きの曲線は、蒸発燃料の移動経路の一例を示している。

【0020】

（第一実施形態）
図２は、第一実施形態による流量制御弁１０の開弁状態の断面図である。また図３は、第一実施形態による流量制御弁１０の閉弁状態の断面図である。説明に際して、図２に示した燃料タンク側の方向を方向Ｆ側という。

【0021】

流量制御弁１０は、後述する蒸発燃料入口３２側の第一流体通路２１から、後述する蒸発燃料出口３３に繋がる第二流体通路２２へと流体が流れる経路を有し、第一流体通路２１と第二流体通路２２とを連通可能な接続空間２３を有するバルブハウジング３１を有する。ここで、第一流体通路２１は、後述するシール部４３３よりも蒸発燃料入口３２側の空間を言う。また、第二流体通路２２は、後述する第２のコイルスプリング４６よりも蒸発燃料出口３３側の空間を言う。

【0022】

バルブハウジング３１は、略円筒状の形状をなし、蒸発燃料入口３２と蒸発燃料出口３３とを有する。蒸発燃料入口３２は燃料タンクにつながり、蒸発燃料出口３３は、キャニスタにつながっている。第二流体通路２２は、蒸発燃料出口３３につながっている。蒸発燃料入口３２の縁部３４から方向Ｆ側とは直交する方向に延びる平面は、弁座３５という。

【0023】

流量制御弁１０は、接続空間２３を流体が通過しないよう遮断したり、または接続空間２３を流体が通過するよう連通したりするために、バルブハウジング３１の弁座３５に当接または離間可能なように設けられているバルブ部材４１を有する。なお、図２、および、後述する図５，６，７，９，１１は、バルブ部材４１が弁座３５に対して最も離間している状態を示している。

【0024】

バルブ部材４１は、バルブ保持体４２とバルブ４３とを有する。バルブ保持体４２は、有底の径小円筒部材４２１と、有底の径大円筒部材４２２とを有し、径小円筒部材４２１と径大円筒部材４２２とは、中心軸ａを共通の中心軸としている。なお、この中心軸ａは、円筒状の蒸発燃料入口３２の中心軸でもある。径小円筒部材４２１の底部４２３は、方向Ｆ側にある。径大円筒部材４２２の底部４２４は、方向Ｆとは反対側にある。なお、径小円筒部材４２１の底部４２３は、径大円筒部材４２２の底部４２４よりも方向Ｆ側にあり、径大円筒部材４２２の底部４２４から突出している。

【0025】

バルブ４３は、有底の円筒状の形状である。バルブ４３の底部４３１は、方向Ｆ側にある。バルブ４３の中心軸も中心軸ａである。バルブ４３の内側には、第１のコイルスプリング４４が、バルブ４３の底部４３１と径大円筒部材４２２の底部４２４とを付勢するように配置されている。

【0026】

第１のコイルスプリング４４によって付勢されたバルブ４３は、その底部４３１近傍に径方向に突出する鍔部４３２が、バルブ保持体４２の径大円筒部材４２２の底部４２４とは反対側の開口部４２５に設けられた係合部４２６に係合する。第１のコイルスプリング４４による付勢力は、係合部４２６の鍔部４３２の係合によって受け止められる。

【0027】

バルブ部材４１は、駆動部５１によって弁座３５に当接または離間可能なように往復移動可能とされる。駆動部５１は、ステッピングモータ５２によって回転動作をする。駆動部５１には、駆動部側送りねじ部５３が設けられている。バルブ部材４１は、駆動部側送りねじ部５３とねじ結合するバルブ側ねじ部４５が設けられている。

【0028】

駆動部側送りねじ部５３とバルブ側ねじ部４５とがねじ結合した状態で、駆動部５１が特定の方向に回転することで、バルブ保持体４２が方向Ｆ側、または方向Ｆ側とは反対側に動く。このようなバルブ保持体４２の動きによって、バルブ部材４１が、弁座３５に当接または離間可能なように往復移動可能とされる。バルブ部材４１が弁座３５に当接するときは、バルブ部材４１のバルブ４３の底部４３１に円環状に配置されるシール部４３３が、弁座３５に当接することによって、接続空間２３を流体が通過しないよう遮断する。これにより、図２に示す流量制御弁１０の開弁状態から、図３に示す流量制御弁１０の閉弁状態への移行、またはその逆の移行が可能となる。バルブ部材４１の往復移動の動作によって、第１のコイルスプリング４４及び後述する第２のコイルスプリング４６は、伸縮する。

【0029】

流量制御弁１０は、接続空間２３に対して第二流体通路２２側に位置し、駆動部側送りねじ部５３とバルブ側ねじ部４５との間でのバックラッシュを防止する方向にバルブ部材４１を付勢する第２のコイルスプリング４６を備えている。

【0030】

第２のコイルスプリング４６は、バルブ部材４１のうち、バルブ保持体４２の外周面４２７に配置される。第２のコイルスプリング４６は、バルブ保持体４２の径大円筒部材４２２の底部４２４から径方向外側に突出する鍔部４２８と、弁座３５との双方を付勢するように配置される。鍔部４２８に対する第２のコイルスプリング４６の付勢力が、駆動部側送りねじ部５３とバルブ側ねじ部４５との間でのバックラッシュを防止する。

【0031】

ここで、蒸発燃料出口３３を通過する流体の圧力損失をＰ０とする。また、バルブ部材４１と弁座３５とが離間した状態の、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過する流体の圧力損失をＰ１とする。また、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過した流体が通過する、第２のコイルスプリング４６の隙間、または弁座３５と第２のコイルスプリング４６の隙間を通過する流体の圧力損失をＰ２とする。その場合、Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２の関係が成立する。

【0032】

また、蒸発燃料出口３３の断面積をＳ０とする。バルブ部材４１と弁座３５とが離間した状態の、バルブ部材４１と弁座３５との隙間の断面積をＳ１とする。そして、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過した流体が通過する、第２のコイルスプリング４６の隙間、または弁座３５と第２のコイルスプリング４６の隙間の断面積の総和をＳ２とする。その場合、Ｓ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立する。ここで、断面積は、流体の流れ方向に垂直な断面における、流体の流れる範囲の面積を言うものとする。以下同じ。

【0033】

Ｓ１の求め方は、図２に示す円環のシール部４３３の直径Ｄにπを乗じ、シール部４３３と弁座３５とが離間した状態の、シール部４３３と弁座３５の間の距離ｘをさらに乗じる。つまりＳ１は、シール部４３３で囲われる円周の距離に、高さである距離ｘを乗じた、円筒の周面の面積である。Ｓ２は、図２に示す第２のコイルスプリング４６の巻線で形成された円筒の周面のうち、蒸発燃料が通過する範囲の周面の断面積である。Ｓ０は蒸発燃料出口３３の断面積である。

【0034】

図４にＳ０、Ｓ１およびＳ２の模式図を示す。Ｓ１は、円筒の周面の面積である。Ｓ２は、Ｓ１よりも外周にある円筒の周面の面積である。Ｓ０は、Ｓ１およびＳ２とは離れた位置にある。

【0035】

Ｓ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立するということは、Ｓ１およびＳ２によって、蒸発燃料の圧力損失が低減することを意味する。流量制御弁１０内において蒸発燃料の圧力損失が大きくなると、所定の流量を得るための、開弁量が大きくなり、消費電力の増加につながる。その消費電力の増加を抑制しようというのが、Ｓ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係を成立させる意味の一つである。ここで、消費電力の増加を抑制することは、Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２の関係が成立することによっても達成できる。

【0036】

Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係を成立させるためには、蒸発燃料が通過しようとする範囲の第２のコイルスプリング４６の巻線が、その通過を邪魔しないような形状であることが必要となる。第一実施形態では、第２のコイルスプリング４６の巻線ピッチを全域に渡って略均等にし、隣り合う巻線との隙間を十分広くして、蒸発燃料の通過をスムーズにし、Ｐ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係を成立させている。

【0037】

図５は図２のＶ部拡大図である。第一実施形態では、開弁状態で蒸発燃料が、第２のコイルスプリング４６のうち、巻線部Ｃ１と巻線部Ｃ２との隙間を殆どが通過する。図４の模式図に示したように、Ｓ２はＳ１よりも外周にある円筒の周面の面積であり、Ｓ２の方が面積は大きくなりやすい。また、巻線部Ｃ１と巻線部Ｃ２との隙間は、距離ｘよりも広く、Ｓ１≦Ｓ２およびＰ１≧Ｐ２の関係が成立する。そして、蒸発燃料出口３３の断面積を適宜設定することでＰ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２が成立する。

【0038】

（従来の流量制御弁）
図６は、特許文献１に記載の従来の流量制御弁１００の、図５に相当する部分の図である。従来の流量制御弁１００における、第一実施形態の流量制御弁１０と異なる箇所は、第２のコイルスプリング１４６の形状のみである。第２のコイルスプリング１４６は、隣り合う巻線との隙間が、第一実施形態の第２のコイルスプリング４６に比べて狭い。しかも、蒸発燃料の通路を塞ぐ位置に巻線部Ｃ１０が存在するため、そこでの圧力損失が大きい。従来の流量制御弁１００は、蒸発燃料が巻線部Ｃ１０と弁座３５の隙間を主に通り、巻線部Ｃ１０と巻線部Ｃ２０の隙間も通る。

【0039】

その結果、従来の流量制御弁１００の、蒸発燃料出口３３を通過する流体の圧力損失をＰ１０とする。また、バルブ部材４１と弁座３５とが離間した状態の、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過する流体の圧力損失をＰ１１とする。また、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過した流体が通過する、第２のコイルスプリング１４６の隙間、または弁座３５と第２のコイルスプリング１４６の隙間を通過する流体の圧力損失をＰ１２とする。その場合、Ｐ１２≧Ｐ１０≧Ｐ１１の関係が成立する。

【0040】

また、蒸発燃料出口３３の断面積をＳ１０とする。そして、バルブ部材４１と弁座３５とが離間した状態の、バルブ部材４１と弁座３５との隙間の断面積をＳ１１とする。そして、バルブ部材４１と弁座３５との隙間を通過した流体が通過する、第２のコイルスプリング１４６の隙間、または弁座３５と第２のコイルスプリング１４６の隙間の断面積の総和をＳ１２とする。その場合、Ｓ１２≦Ｓ１０≦Ｓ１１の関係が成立する。

【0041】

（第二実施形態）
第二実施形態による流量制御弁は、第一実施形態の流量制御弁１０と比べて、第２のコイルスプリング４６の形状のみ異なる。図７は、第二実施形態による流量制御弁１１の断面図である。

【0042】

流量制御弁１１の第２のコイルスプリング４７は、バルブ部材４１の往復移動方向における弁座３５側の隣り合う巻線の隙間が、バルブ部材４１が弁座３５から最も離間するときの、バルブ部材４１と弁座３５との間の距離に比べ大きい。また、第２のコイルスプリング４７の弁座３５側は、第２のコイルスプリング４７の弁座３５側と鍔部４２８側との中間部４７１よりも隣り合う巻線との隙間が大きい。

【0043】

第２のコイルスプリング４７の中間部４７１の隣り合う巻線との隙間の間隔Ａは、第２のコイルスプリング４７のバルブ部材４１の往復移動方向における弁座３５側の隣り合う巻線との隙間の間隔Ｂよりも小さい。第２のコイルスプリング４７の斜視図を図８に示す。

【0044】

第二実施形態による流量制御弁１１は、間隔Ｂを十分に大きくとっているため、第一実施形態と同様にＰ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立する。また、第二実施形態による流量制御弁１１は、第一実施形態と同様に、蒸発燃料の圧力損失を小さく維持することで、消費電力の増加を抑制できる。

【0045】

（第三実施形態）
第三実施形態による流量制御弁は、第一実施形態の流量制御弁１０と比べて、第２のコイルスプリング４６の形状のみ異なる。図９は、第三実施形態による流量制御弁１２の断面図である。

【0046】

第２のコイルスプリング４８は、バルブ部材４１の往復移動方向における弁座３５側の隣り合う巻線の隙間が、バルブ部材４１が弁座３５から最も離間するときの、バルブ部材４１と弁座３５との間の距離に比べ大きい。また第２のコイルスプリング４８は、バルブ部材４１の往復移動方向における鍔部４２８側の隣り合う巻線の隙間が、バルブ部材４１が弁座３５から最も離間するときの、バルブ部材４１と弁座３５との間の距離に比べ大きい。ここで、第２のコイルスプリング４８の「鍔部４２８側」とは、バルブ部材４１の往復移動方向における、弁座３５とは反対側のことである。また、第２のコイルスプリング４８の弁座３５側および鍔部４２８側は、第２のコイルスプリング４８の弁座３５側と鍔部４２８側との中間部４８１よりも、隣り合う巻線との隙間が大きい。

【0047】

第２のコイルスプリング４８の中間部４８１の隣り合う巻線との隙間の間隔Ａ１は、第２のコイルスプリング４８のバルブ部材４１の往復移動方向における弁座３５側の隣り合う巻線との隙間の間隔Ｂ１よりも小さい。また、第２のコイルスプリング４８の中間部４８１の隣り合う巻線との隙間の間隔Ａ１は、第２のコイルスプリング４８のバルブ部材４１の往復移動方向における鍔部４２８側の隣り合う巻線との隙間の間隔Ｂ２よりも小さい。そして、間隔Ｂ１は、間隔Ｂ２と略同じ寸法である。第２のコイルスプリング４８の斜視図を図１０に示す。

【0048】

第三実施形態による流量制御弁１２は、間隔Ｂ１およびＢ２を十分に大きくとっているため、第一実施形態と同様にＰ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立する。また、第三実施形態による流量制御弁１２は、第一実施形態と同様に、蒸発燃料の圧力損失を小さく維持することで、消費電力の増加を抑制できる。さらに、第２の実施形態による流量制御弁１１は、組み立ての際に第２のコイルスプリング４７の配置方向に気を使う必要があるが、第三実施形態による流量制御弁１２の組み立ての際には、第２のコイルスプリング４８の配置方向に気を使う必要はない。これは、隙間の間隔Ｂ１が、隙間の間隔Ｂ２と略同じ寸法であることから、どちらが弁座３５側に来ても同等の流量制御弁１２の構成となるためである。

【0049】

（第四実施形態）
第四実施形態による流量制御弁は、第一実施形態の流量制御弁１０と比べて、第２のコイルスプリング４９の形状のみ異なる。図１１は、第三実施形態による流量制御弁１３の断面図である。

【0050】

流量制御弁１３の第２のコイルスプリング４９では、巻線の断面形状は、バルブ部材４１の往復移動方向に直交する方向の寸法がバルブ部材４１の往復移動方向の寸法に比べ大きい、長方形となっている。

【0051】

第四実施形態による流量制御弁１３は、第一実施形態と同様にＰ０≧Ｐ１≧Ｐ２およびＳ０≦Ｓ１≦Ｓ２の関係が成立する。また、第四実施形態による流量制御弁１３は、第一実施形態と同様に、蒸発燃料の圧力損失を小さく維持することで、消費電力の増加を抑制できる。その理由は、第２のコイルスプリング４９の巻線の断面形状が長方形であり、バルブ部材４１の往復移動方向に潰れているため、蒸発燃料の通路を広く確保可能だからである。例えば蒸発燃料の通路を塞ぐ位置に第２のコイルスプリング４９の巻線が存在していたとしても、蒸発燃料の通路を広く確保可能なため、そこでの圧力損失を小さくできる。

【0052】

（他の実施形態）
第四実施形態による流量制御弁１３に用いられる第２のコイルスプリング４９の断面形状は、長方形に限らず、バルブ部材４１の往復移動方向の寸法よりも、その方向と直交する方向の寸法が大きい楕円形等を採用できる。

【0053】

以上、本発明はこのような実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。

【符号の説明】

【0054】

６，１０，１１，１２，１３，１００・・・流量制御弁
２１・・・第一流体通路
２２・・・第二流体通路
２３・・・接続空間
３１・・・バルブハウジング
３２・・・蒸発燃料入口
３３・・・蒸発燃料出口
３５・・・弁座
４１・・・バルブ部材
４５・・・バルブ側ねじ部
４６，４７，４８，４９，１４６・・・第２のコイルスプリング（コイルスプリング）
５１・・・駆動部
５３・・・駆動部側ねじ部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】