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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-04-01
(45)【発行日】2022-04-11
(54)【発明の名称】床材
(51)【国際特許分類】
E04F 15/16 20060101AFI20220404BHJP
【ＦＩ】
E04F15/16 A
【請求項の数】
4
(21)【出願番号】P 2018067439
(22)【出願日】2018-03-30
(65)【公開番号】P2019178519
(43)【公開日】2019-10-17
【審査請求日】2021-02-22
(73)【特許権者】
【識別番号】000000077
【氏名又は名称】アキレス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100095407
【弁理士】
【氏名又は名称】木村 満
(74)【代理人】
【識別番号】100104329
【弁理士】
【氏名又は名称】原田 卓治
(74)【代理人】
【識別番号】100132883
【弁理士】
【氏名又は名称】森川 泰司
(72)【発明者】
【氏名】井上 望
【審査官】津熊 哲朗
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１２－１５４１５３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１１－０４２６５４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１１－３３６３０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０９－１８９１１８（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１０／１２８６８０（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１３／１４１２０７（ＷＯ，Ａ１）
【文献】Ａ－２ 各動作時のかたさ，[online]，2016年04月28日，図－５，https://web.archive.org/web/20160428210847/http://news-sv.aij.or.jp/zairyou/s10/pdf/hokou.pdf，インターネットアーカイブ
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ０４Ｆ １５／１６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
塩化ビニル樹脂層と、発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ ３ であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であり、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする床材。
【請求項2】
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものであり、
前記ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、
前記触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものであり、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、
前記水は、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、
前記発泡剤は、前記ポリオール成分１００質量部に対して１～４質量部含んで構成され、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度Ｇ Ｓ で１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする床材。
【請求項3】
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５である、ことを特徴とする請求項２に記載の床材。
【請求項4】
前記触媒は、前記最大活性温度が１３０～１４０℃のジアザビシクロノネンオクチル酸塩を前記ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含んで構成される、ことを特徴とする請求項２又は３に記載の床材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、床材に関し、さらに詳細には、衝撃吸収性、歩行性およびキャスター走行性に優れた床材に関する。
【背景技術】
【0002】
建築物の内装に用いられる床材は、厚みが３ｍｍ程度のシート状のものが一般的に用いられることが多い。
病院や福祉施設で使用される床材では、患者や高齢者等が転倒した際のけがを防ぐ衝撃吸収性を備えることが床材の要求性能の一つとされ、比較的軟らかい床材が用いられる。一方、病院や福祉施設では、車いすやキャスター付きのベッドやキャスター付きの配膳車などが床材上を走行するため、車輪やキャスターの沈み込みなどのない走行性（キャスター走行性）が要求され、比較的硬い床材の要求がある。また、患者や高齢者が床材上を歩く際には、床材が軟らかすぎると歩行の妨げになり、硬すぎるとひざ等に負荷をかけてしまい、好ましくない。
このような床材として、衝撃吸収性を確保する軟らかさと、キャスター走行性を確保する硬さとを備えた床材として、例えば特許文献１に開示された床材がある。
この床材では、ゴムとコルクチップをウレタン樹脂バインダーで結合させて圧縮した緩衝シートを中間層として設けたものである。
病院や福祉施設で使用される床材では、患者や高齢者等が転倒した際のけがを防ぐ衝撃吸収性を備えることが床材の要求性能の一つとされ、比較的軟らかい床材が用いられる。一方、病院や福祉施設では、車いすやキャスター付きのベッドやキャスター付きの配膳車などが床材上を走行するため、車輪やキャスターの沈み込みなどのない走行性（キャスター走行性）が要求され、比較的硬い床材の要求がある。また、患者や高齢者が床材上を歩く際には、床材が軟らかすぎると歩行の妨げになり、硬すぎるとひざ等に負荷をかけてしまい、好ましくない。
このような床材として、衝撃吸収性を確保する軟らかさと、キャスター走行性を確保する硬さとを備えた床材として、例えば特許文献１に開示された床材がある。
この床材では、ゴムとコルクチップをウレタン樹脂バインダーで結合させて圧縮した緩衝シートを中間層として設けたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開平９－１８９１１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１に開示されたゴムとコルクチップとをウレタン樹脂バインダーで結合し圧縮した緩衝シートを中間層として備える床材では、必要な衝撃吸収性を得るため緩衝シートの圧縮後の厚みを３～６ｍｍとし、緩衝シートの表面に厚さが１～３ｍｍの塩化ビニルシートを積層して総厚が４～９ｍｍで床材が構成されており、一般的な床材の厚さ、３ｍｍ程度に比べて厚くなってしまい、一般的な床材の厚さとすると、必要な衝撃吸収性とキャスター走行性とを確保することができない。また、中間層として発泡層を用いることも考えられるが、上記の物性を満たす簡単な組成の発泡層を得ることが難しく床材としてさらなる改良が望まれている。
【0005】
本発明は、かかる課題と現状に鑑みてなされたものであり、簡単な組成で、より優れた衝撃吸収性とキャスター走行性を確保し、さらに歩行性に優れる床材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
上記課題を解決する本発明の第１の構成にかかる床材は、
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ ３ であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であり、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする。
本発明の第２の構成にかかる床材は、
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものであり、
前記ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、
前記触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものであり、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、
前記水は、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、
前記発泡剤は、前記ポリオール成分１００質量部に対して１～４質量部含んで構成され、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度Ｇ Ｓ で１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする。
ここで、ＵＦは、床材の変形エネルギー、ＤＲは、床材の変形が最大に達した後の復元量、ＴＲは、変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間をいう。
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ ３ であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であり、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする。
本発明の第２の構成にかかる床材は、
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものであり、
前記ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、
前記触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものであり、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、
前記水は、前記ポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、
前記発泡剤は、前記ポリオール成分１００質量部に対して１～４質量部含んで構成され、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度Ｇ Ｓ で１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする。
ここで、ＵＦは、床材の変形エネルギー、ＤＲは、床材の変形が最大に達した後の復元量、ＴＲは、変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間をいう。
【0007】
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ3であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５である、ことが好ましい。
【0009】
前記触媒は、前記最大活性温度が１３０～１４０℃のジアザビシクロノネンオクチル酸塩を前記ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含んで構成される、ことが好ましい。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、簡単な組成で、より優れた衝撃吸収性とキャスター走行性を確保し、さらに歩行性に優れる床材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明の床材の一実施の形態の概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明の床材の一実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
本発明の床材１０は、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０であって、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが５．０ ｇｆ以下、とされて構成される。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層による衝撃吸収性の確保と同時に、発泡層を反発弾性率の高いポリウレタンフォーム層とすることで、衝撃吸収性と反発弾性に加えて軟らかく歩行性に優れたシート状の床材１０としている。また、発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層を簡単な組成とすることで、均一な品質のものを容易に得ることができるようにする。
発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
本発明の床材１０は、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０であって、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが５．０ ｇｆ以下、とされて構成される。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層による衝撃吸収性の確保と同時に、発泡層を反発弾性率の高いポリウレタンフォーム層とすることで、衝撃吸収性と反発弾性に加えて軟らかく歩行性に優れたシート状の床材１０としている。また、発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層を簡単な組成とすることで、均一な品質のものを容易に得ることができるようにする。
発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
【0013】
塩化ビニル樹脂層１１は多層構造であっても良く、例えば、最表面層が透明な塩化ビニル樹脂シート層で構成され、床材１０として使用する場合の耐摩耗性を確保するための耐摩耗層となる。
通常、最表面層は、厚さが０．２～０．４ｍｍ程度とされ、通常の業務用クッションフロアでは、厚さが０．３ｍｍ程度とされるが、重歩行用として使用する場合の耐摩耗層では、厚さが０．５ｍｍ以上とされ、高耐久な耐磨耗性が要求される。
塩化ビニル樹脂層１１には、最表面層の裏面に印刷基材層に絵柄模様等の意匠が印刷された印刷層が設けられても良い。塩化ビニル樹脂層１１には、印刷層の絵柄模様などに合わせた凹凸加工などとして、メカニカルエンボス加工が施されたり、メカニカルエンボス加工に加えて、あるいは、単独で表面処理が施される。表面処理は、例えば、塩化ビニル樹脂層１１の表面に汚れなどをつき難くするための防汚処理や耐傷性、防滑性などを付与するための処理などがある。また、表面処理として、例えばアクリル樹脂、ウレタン樹脂などからなる塗料を塗布し、電子線や紫外線などで架橋強化された樹脂層を表面処理層として設けるようにすることもできる。
なお、塩化ビニル樹脂層１１は、上記の構成に限定するものでなく、床材１０の表面の特性としての必要に応じて適宜定めれば良いものである。さらに、本発明の効果を損ねない限り、アクリル樹脂、ウレタン樹脂などの樹脂層を設けても良い。
通常、最表面層は、厚さが０．２～０．４ｍｍ程度とされ、通常の業務用クッションフロアでは、厚さが０．３ｍｍ程度とされるが、重歩行用として使用する場合の耐摩耗層では、厚さが０．５ｍｍ以上とされ、高耐久な耐磨耗性が要求される。
塩化ビニル樹脂層１１には、最表面層の裏面に印刷基材層に絵柄模様等の意匠が印刷された印刷層が設けられても良い。塩化ビニル樹脂層１１には、印刷層の絵柄模様などに合わせた凹凸加工などとして、メカニカルエンボス加工が施されたり、メカニカルエンボス加工に加えて、あるいは、単独で表面処理が施される。表面処理は、例えば、塩化ビニル樹脂層１１の表面に汚れなどをつき難くするための防汚処理や耐傷性、防滑性などを付与するための処理などがある。また、表面処理として、例えばアクリル樹脂、ウレタン樹脂などからなる塗料を塗布し、電子線や紫外線などで架橋強化された樹脂層を表面処理層として設けるようにすることもできる。
なお、塩化ビニル樹脂層１１は、上記の構成に限定するものでなく、床材１０の表面の特性としての必要に応じて適宜定めれば良いものである。さらに、本発明の効果を損ねない限り、アクリル樹脂、ウレタン樹脂などの樹脂層を設けても良い。
【0014】
発泡層１２は、所定のポリウレタンフォーム層で構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下とされて構成される。
発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層自体は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として後述する所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性とを確保する。また、発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層を簡単な組成（できるだけ少ない成分）とすることで、混合を容易として均一な品質のものを得ることができるようにする。
発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層自体は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として後述する所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性とを確保する。また、発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層を簡単な組成（できるだけ少ない成分）とすることで、混合を容易として均一な品質のものを得ることができるようにする。
【0015】
床材１０は、転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇの範囲とされて構成される。転倒衝突時の硬さは、ＪＩＳ Ａ ６５１９に準拠し、重量３．８５ｋｇのヘッドモデルを高さ２００ｍｍから落下・衝突させた後の加速度の最大値ＧＳとして求めることができる。転倒衝突時の硬さが最大加速度ＧＳを１００～１３０Ｇの範囲とすることで、人が床に転倒して衝突した場合に傷害を起こり難くすることができ衝撃吸収性が付与される。
最大加速度ＧＳが１３０Ｇより大きいと、衝撃吸収性が小さくなり、怪我をする可能性が高くなる。また、１００Ｇ未満であると衝撃吸収性は大きくなるが、歩行性、またはキャスター走行性が悪くなる可能性がある。
最大加速度ＧＳが１３０Ｇより大きいと、衝撃吸収性が小さくなり、怪我をする可能性が高くなる。また、１００Ｇ未満であると衝撃吸収性は大きくなるが、歩行性、またはキャスター走行性が悪くなる可能性がある。
【0016】
床材１０は、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０の範囲とされて構成される。日常動作時の硬さは、歩行、立位、腰卸、正座、横臥回転などの各種動作時に身体部位で感じる硬さである。
日常動作時の硬さは、重量４０ｋｇの錘を、ゴムばねを介して落下・衝突させ、衝突時の荷重―変位曲線から変形が最大に達するまでの床材１０の変形エネルギーＵＦを変位―時間曲線から得るとともに、床材１０の変形が最大に達した後の復元量ＤＲ及び変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間ＴＲを得る。その後、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）に測定値を代入することで、日常動作時の硬さを算出することができる。なお、ＤＲ／ＴＲは、復元速度を表すことになる。
日常動作時の硬さは、その数値が１．０よりも大きいと床材１０としては、靴を履いた歩行時は軟らかく歩き難いものとなり、また、０．３未満であると床材１０としては、硬く疲れやすくなる。その値を０．３～１．０の範囲とすることで、各種動作時に快適で長時間動作し続けても疲れ難く歩行性を良くすることができる。
日常動作時の硬さは、重量４０ｋｇの錘を、ゴムばねを介して落下・衝突させ、衝突時の荷重―変位曲線から変形が最大に達するまでの床材１０の変形エネルギーＵＦを変位―時間曲線から得るとともに、床材１０の変形が最大に達した後の復元量ＤＲ及び変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間ＴＲを得る。その後、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）に測定値を代入することで、日常動作時の硬さを算出することができる。なお、ＤＲ／ＴＲは、復元速度を表すことになる。
日常動作時の硬さは、その数値が１．０よりも大きいと床材１０としては、靴を履いた歩行時は軟らかく歩き難いものとなり、また、０．３未満であると床材１０としては、硬く疲れやすくなる。その値を０．３～１．０の範囲とすることで、各種動作時に快適で長時間動作し続けても疲れ難く歩行性を良くすることができる。
【0017】
床材１０は、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下とされて構成される。キャスター走行性は、重量４５ｋｇ、車輪半径３７．５ｍｍ、車輪幅２６ｍｍ、車輪間隔５３５ｍｍ（進行方向）、５００ｍｍ（垂直方向）のキャスターを６ｍ／ｍｉｎ の定速で引っ張った際の荷重の最大値Ｆとして測定したものである。キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さいほど走行性に優れ、引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下とすることで、キャスターや車いすでの走行性を確保することができる。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２としてポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層１２による衝撃吸収性を付与すると同時に、発泡層１２を反発弾性率の高いポリウレタンフォームとすることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性に優れたシート状の床材１０としている。ポリウレタンフォーム層自体は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
なお、発泡層１２を構成するポリウレタンフォームの構成についての詳細は、後述する。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２としてポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層１２による衝撃吸収性を付与すると同時に、発泡層１２を反発弾性率の高いポリウレタンフォームとすることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性に優れたシート状の床材１０としている。ポリウレタンフォーム層自体は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５とされる。
なお、発泡層１２を構成するポリウレタンフォームの構成についての詳細は、後述する。
【0018】
基材層１３は、例えば、ガラス繊維を有する紙などのガラス繊維質基材層で構成され、床材１０としての寸法安定性を確保する。ガラス繊維質の基材層１３は、例えば、ガラス不織布とバインダー樹脂と紙とで構成される。ガラス不織布は、坪量が１０～５００ｇ／ｍ2、望ましくは坪量が２０～３００ｇ／ｍ2とされ、バインダー樹脂がボンディングされて構成され、紙上に塗工・積層される。バインダー樹脂としては、アクリル樹脂、酢酸ビニル樹脂エマルジョン、エチレン－酢酸ビニル共重合樹脂（ＥＶＡ）エマルジョン、ポリビニルアルコール樹脂、塩化ビニル樹脂エマルジョン、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）ラテックスなどが使用でき、１種又は１種以上をブレンドして用いても良く、特に塩化ビニル樹脂との接着性の良いものが好ましい。
なお、ガラス繊維質の基材層１３は、ガラス不織布を用いて構成する場合に限らず、ガラス繊維の織布を用いたガラス繊維質の基材層１３であっても良く、バインダー樹脂などを用いて平滑性があり、表面に積層される発泡層１２や必要に応じて裏面に積層される塩化ビニルの裏面層との接着性を確保できるものであれば良い。
なお、ガラス繊維質の基材層１３は、ガラス不織布を用いて構成する場合に限らず、ガラス繊維の織布を用いたガラス繊維質の基材層１３であっても良く、バインダー樹脂などを用いて平滑性があり、表面に積層される発泡層１２や必要に応じて裏面に積層される塩化ビニルの裏面層との接着性を確保できるものであれば良い。
【0019】
発泡層１２は、床材１０としての衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を両立させるためにポリウレタンフォーム層で構成される。
本発明の床材１０の発泡層１２のポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものである。このポリウレタンフォーム層は、ＪＩＳ Ｋ ７２２２による密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であるものが用いられる。
ポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３とされる。より好ましくは、０．４ｇ／ｃｍ３程度とされる。密度が０．４７ｇ／ｃｍ３より大きい場合には、非常に硬い材質となり、床材１０にすると、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなる。一方、密度が０．３５ｇ／ｃｍ３未満の場合には、逆に非常に軟らかい材質となり、床材１０としての反発弾性率が小さくなる。
反発弾性率は、６５～７０％とされる。反発弾性率が６５％未満の場合には、衝撃が吸収される割合が大きくなり、キャスターを動かす力が床材１０に吸収されてしまいキャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが大きくなる。一方、反発弾性率が６５％より大きくなる場合には、キャスター走行性を確保することができる。さらに、反発弾性率が７０％より大きいとキャスター走行性は良くなるが、床材１０としての衝撃吸収性が低くなってしまう。
Ｃ硬度は、４５～６５とされる。Ｃ硬度が４５未満の場合には、床材１０とした場合、軟らかくなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、また、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きくため、床材１０として衝撃吸収性が低く、歩行性が悪くなる。一方、Ｃ硬度が６５以上になる場合には、床材１０とした場合、硬くなり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなり過ぎ、歩行性の悪化を招いてしまう。
また、Ｃ硬度が４５以上の場合には、床材１０の硬さと反発弾性により、よりキャスター走行性を高めることができる。
本発明の床材１０の発泡層１２のポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものである。このポリウレタンフォーム層は、ＪＩＳ Ｋ ７２２２による密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であるものが用いられる。
ポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３とされる。より好ましくは、０．４ｇ／ｃｍ３程度とされる。密度が０．４７ｇ／ｃｍ３より大きい場合には、非常に硬い材質となり、床材１０にすると、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなる。一方、密度が０．３５ｇ／ｃｍ３未満の場合には、逆に非常に軟らかい材質となり、床材１０としての反発弾性率が小さくなる。
反発弾性率は、６５～７０％とされる。反発弾性率が６５％未満の場合には、衝撃が吸収される割合が大きくなり、キャスターを動かす力が床材１０に吸収されてしまいキャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが大きくなる。一方、反発弾性率が６５％より大きくなる場合には、キャスター走行性を確保することができる。さらに、反発弾性率が７０％より大きいとキャスター走行性は良くなるが、床材１０としての衝撃吸収性が低くなってしまう。
Ｃ硬度は、４５～６５とされる。Ｃ硬度が４５未満の場合には、床材１０とした場合、軟らかくなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、また、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きくため、床材１０として衝撃吸収性が低く、歩行性が悪くなる。一方、Ｃ硬度が６５以上になる場合には、床材１０とした場合、硬くなり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなり過ぎ、歩行性の悪化を招いてしまう。
また、Ｃ硬度が４５以上の場合には、床材１０の硬さと反発弾性により、よりキャスター走行性を高めることができる。
【0020】
発泡層１２を構成するポリウレタンフォームの組成について説明する。
〔ポリオール成分〕
ポリオール成分は、分子量や修飾基、粘度の違うポリオールを２種以上混合して使用する場合には、均一に混合することが難しい場合があり、得られるポリウレタンフォームが均一に発泡できずに所望の物性を得ることができなくなる可能性がある。そこで、ポリオール成分として少ない種類のポリオールを用いて床材１０として必要な発泡層１２及び床材１０の物性を確保できる触媒、水及び発泡剤について鋭意検討を重ねた。
ポリオール成分としては、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を単独で用いることが好ましいが、均一に混合でき、物性に影響を及ぼさない範囲であれば他のポリオール成分の添加を妨げるものでない。
ポリテトラメチレンエーテルグリコールとしては、数平均分子量が３００～３０００、平均官能基数が２～３及び平均水酸基価が５０～２００ｍｇＫＯＨ／ｇのものを用いる。なお、他のポリオール成分としては、例えば数平均分子量が異なるポリテトラメチレンエーテルグリコールをあげることができ、少量を添加して均一に混合して用いる。
〔ポリオール成分〕
ポリオール成分は、分子量や修飾基、粘度の違うポリオールを２種以上混合して使用する場合には、均一に混合することが難しい場合があり、得られるポリウレタンフォームが均一に発泡できずに所望の物性を得ることができなくなる可能性がある。そこで、ポリオール成分として少ない種類のポリオールを用いて床材１０として必要な発泡層１２及び床材１０の物性を確保できる触媒、水及び発泡剤について鋭意検討を重ねた。
ポリオール成分としては、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を単独で用いることが好ましいが、均一に混合でき、物性に影響を及ぼさない範囲であれば他のポリオール成分の添加を妨げるものでない。
ポリテトラメチレンエーテルグリコールとしては、数平均分子量が３００～３０００、平均官能基数が２～３及び平均水酸基価が５０～２００ｍｇＫＯＨ／ｇのものを用いる。なお、他のポリオール成分としては、例えば数平均分子量が異なるポリテトラメチレンエーテルグリコールをあげることができ、少量を添加して均一に混合して用いる。
【0021】
ポリオールの数平均分子量が３００未満だったり、平均水酸基価が２００ｍｇＫＯＨ／ｇを超える場合には、得られるポリウレタンフォームのセルサイズが不均一になったり、柔軟性が損なわれやすく、また、高い反発弾性が得られない。
一方、数平均分子量が３０００を超えたり、平均水酸基価が５０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満の場合では、ソフトセグメント（高分子鎖において結合が比較的軟らかい部分、例えば、ポリウレタンフォームの場合、アルキル鎖などをさす）の割合が多くなり、得られるポリウレタンフォームの衝撃吸収性は良くなるが、目的とする反発弾性が得られない。
好ましい範囲としては、数平均分子量は、１５００～２５００であり、さらに好ましくは２０００である。平均水酸基価は、５０～１００ｍｇＫＯＨ／ｇであり、平均官能基数は、２～３である範囲が好ましい。
一方、数平均分子量が３０００を超えたり、平均水酸基価が５０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満の場合では、ソフトセグメント（高分子鎖において結合が比較的軟らかい部分、例えば、ポリウレタンフォームの場合、アルキル鎖などをさす）の割合が多くなり、得られるポリウレタンフォームの衝撃吸収性は良くなるが、目的とする反発弾性が得られない。
好ましい範囲としては、数平均分子量は、１５００～２５００であり、さらに好ましくは２０００である。平均水酸基価は、５０～１００ｍｇＫＯＨ／ｇであり、平均官能基数は、２～３である範囲が好ましい。
【0022】
〔ポリイソシアネート成分〕
ポリイソシアネート成分は、末端にイソシアネート基を有するプレポリマーを含む。
イソシアネート基末端プレポリマーとしては、ポリオールと、ポリイソシアネートとを、イソシアネート基（ＮＣＯ基）が過剰（ＮＣＯ基含有率が３～１０質量％）となるように反応させて得られるものであって、数平均分子量が５００～２０００、平均官能基数が２～３のものであることが重要である。ＮＣＯ基含有率が３質量％未満のイソシアネート基末端プレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しづらく硬くなりすぎてしまい、所望の反発弾性が得られないばかりか、粘度が大きく、他の材料との混合が困難になりやすい。一方、１０質量％を超えるイソシアネート基末端プレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しやすく軟らかくなりすぎて脆くなり、所望の衝撃吸収性や反発弾性が得られない。
ポリイソシアネート成分は、末端にイソシアネート基を有するプレポリマーを含む。
イソシアネート基末端プレポリマーとしては、ポリオールと、ポリイソシアネートとを、イソシアネート基（ＮＣＯ基）が過剰（ＮＣＯ基含有率が３～１０質量％）となるように反応させて得られるものであって、数平均分子量が５００～２０００、平均官能基数が２～３のものであることが重要である。ＮＣＯ基含有率が３質量％未満のイソシアネート基末端プレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しづらく硬くなりすぎてしまい、所望の反発弾性が得られないばかりか、粘度が大きく、他の材料との混合が困難になりやすい。一方、１０質量％を超えるイソシアネート基末端プレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しやすく軟らかくなりすぎて脆くなり、所望の衝撃吸収性や反発弾性が得られない。
【0023】
イソシアネート基末端プレポリマーを構成するポリオールとしてポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を用いたプレポリマーは、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）部分の結晶性が高いため、反発弾性の高いポリウレタンフォームを得ることができる。
【0024】
イソシアネート基末端プレポリマーを構成するポリイソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４'－ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（クルードＭＤＩ）、２，４－トリレンジイソシアネート（２，４－ＴＤＩ）、２，６－トリレンジイソシアネート（２，６－ＴＤＩ）などの芳香族イソシアネート類、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）などの脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水素添加ＴＤＩ、水素添加ＭＤＩなどの脂環族ジイソシアネートなどが挙げられる。
これらは単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することもできるが、中でも、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）が好ましい。
すなわち、本発明では、前記ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）に、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を反応させてなるイソシアネート基末端プレポリマーを用いることが好ましい。また、イソシアネートとして、低分子量のジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を添加すると、硬さの調整ができる。
これらは単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することもできるが、中でも、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）が好ましい。
すなわち、本発明では、前記ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）に、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を反応させてなるイソシアネート基末端プレポリマーを用いることが好ましい。また、イソシアネートとして、低分子量のジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を添加すると、硬さの調整ができる。
【0025】
このようなイソシアネート基末端プレポリマー（すなわち、予めウレタン化反応をある程度まで進行させた未硬化のプレポリマー）は、反発弾性に寄与するハードセグメント（高分子鎖において結合が比較的強い部分。ポリウレタンの場合、ウレタン結合（－ＣＯＮＨ－）部分などをさす）と、衝撃吸収性に寄与するソフトセグメント（アルキル鎖など）とが、交互に配置された規則的な分子構造をとりやすいので、集合体となっても（前述の〔ポリオール成分〕と反応させた際にも）、ハードセグメントとソフトセグメントがバランス良く形成されていることになり、衝撃吸収性に加え、高い反発弾性をも備えたポリウレタンフォーム層が得られやすい。
【0026】
〔触媒〕
ポリオール成分としてポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を用い、イソシアネ－ト成分としてジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を用いる場合の触媒としては、ジアザビシクロノネンオクチル酸塩が用いられ、最大活性温度が１３０～１４０℃のものが好ましく用いられる。
なお、これ以外の触媒としてニッケル系酢酸エステルの感温性触媒でも最大活性温度が１１０℃以上のものであれば良く、所望のポリウレタンフォームの物性を得ることができる範囲で用いる。
触媒の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対して、０．３５～０．８質量部の範囲が好ましい。触媒が０．３５質量部未満であると、十分に発泡させることができず、ポリウレタンフォームのＣ硬度や最大衝撃荷重が高くなる。触媒が０．８質量部を越えて多くなってもポリウレタンフォームの物性に影響はないが、無駄であり、０．８質量部で十分である。
なお、触媒の配合量によるポリウレタンフォームに対する物性や床材の物性の変化は、発泡剤である水や他の発泡剤の配合量とも関係することから、後述する実施例及び比較例とともに説明する。
ポリオール成分としてポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を用い、イソシアネ－ト成分としてジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’－ＭＤＩ）を用いる場合の触媒としては、ジアザビシクロノネンオクチル酸塩が用いられ、最大活性温度が１３０～１４０℃のものが好ましく用いられる。
なお、これ以外の触媒としてニッケル系酢酸エステルの感温性触媒でも最大活性温度が１１０℃以上のものであれば良く、所望のポリウレタンフォームの物性を得ることができる範囲で用いる。
触媒の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対して、０．３５～０．８質量部の範囲が好ましい。触媒が０．３５質量部未満であると、十分に発泡させることができず、ポリウレタンフォームのＣ硬度や最大衝撃荷重が高くなる。触媒が０．８質量部を越えて多くなってもポリウレタンフォームの物性に影響はないが、無駄であり、０．８質量部で十分である。
なお、触媒の配合量によるポリウレタンフォームに対する物性や床材の物性の変化は、発泡剤である水や他の発泡剤の配合量とも関係することから、後述する実施例及び比較例とともに説明する。
【0027】
〔発泡剤〕
発泡剤としては、水（イオン交換水）及び熱膨張性マイクロカプセル等を用いることができる。水の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対し、０．２～０．８質量部が好ましい。添加量が０．２質量部未満であれば、発泡が不十分で、高い反発弾性は発揮するものの、衝撃吸収性に劣ってしまう。添加量が０．８質量部を超えると、発泡しすぎて得られるポリウレタンフォームのセルが荒れ、ポリウレタンフォーム内部が割れやすいなどポリウレタンフォーム形状が劣るほか、反発弾性に劣る傾向にある。
また、熱膨張性マイクロカプセルの添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対し、１～４質量部が好ましい。添加量が１質量部未満であれば、発泡が不十分で、高い反発弾性は発揮するものの、衝撃吸収性に劣ってしまう。添加量が４質量部を超えると、発泡しすぎて得られるポリウレタンフォームのセルが荒れ、ポリウレタンフォーム内部が割れやすいなどポリウレタンフォーム形状が劣るほか、反発弾性に劣る傾向にある。
水と組み合わせて用いる熱膨張性マイクロカプセル以外の発泡剤としては、例えば化学発泡剤を挙げることができ、例えばＯＢＳＨ系（４，４’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウム系などの発泡剤を挙げることができる。これらの化学発泡剤は、所望のポリウレタンフォーム物性が得られる範囲で適宜併用するようにする。
発泡剤としては、水（イオン交換水）及び熱膨張性マイクロカプセル等を用いることができる。水の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対し、０．２～０．８質量部が好ましい。添加量が０．２質量部未満であれば、発泡が不十分で、高い反発弾性は発揮するものの、衝撃吸収性に劣ってしまう。添加量が０．８質量部を超えると、発泡しすぎて得られるポリウレタンフォームのセルが荒れ、ポリウレタンフォーム内部が割れやすいなどポリウレタンフォーム形状が劣るほか、反発弾性に劣る傾向にある。
また、熱膨張性マイクロカプセルの添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対し、１～４質量部が好ましい。添加量が１質量部未満であれば、発泡が不十分で、高い反発弾性は発揮するものの、衝撃吸収性に劣ってしまう。添加量が４質量部を超えると、発泡しすぎて得られるポリウレタンフォームのセルが荒れ、ポリウレタンフォーム内部が割れやすいなどポリウレタンフォーム形状が劣るほか、反発弾性に劣る傾向にある。
水と組み合わせて用いる熱膨張性マイクロカプセル以外の発泡剤としては、例えば化学発泡剤を挙げることができ、例えばＯＢＳＨ系（４，４’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウム系などの発泡剤を挙げることができる。これらの化学発泡剤は、所望のポリウレタンフォーム物性が得られる範囲で適宜併用するようにする。
【0028】
発泡層１２のポリウレタンフォームの原料には、ポリオール成分、イソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤の他に、必要に応じて、整泡剤、可塑剤、充填剤、酸化防止剤、脱泡剤、相溶化剤、着色剤、安定剤、紫外線吸収剤など、ポリウレタンフォームの製造に際して一般的に使用される添加剤を、本発明の効果が得られる範囲内において使用しても良い。
【0029】
必要に応じて、整泡剤を添加する場合には、従来から使用されているものが使用できる。例えば、粘度が３００～２０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）のシリコーン系化合物を用いる。シリコーン系化合物としては、例えばポリジメチルシロキサン、ヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサンなどが使用できる。
粘度が３００ｍＰａ・ｓ未満であると、整泡作用が弱く、セルが粗大化してしまい、良好な反発弾性が得られない。一方、粘度が２０００ｍＰａ・ｓを超えると、ポリウレタン原料中に均一に分散しづらくなり、得られるフォームのセルサイズが不均一となり、局部的に物性が変化してしまう（測定箇所によって物性値が変わってしまう）ので、好ましくは、粘度が８００～１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）のシリコーン系化合物である。
なお、粘度は、Ｂ型回転粘度計で測定された値である。
粘度が３００ｍＰａ・ｓ未満であると、整泡作用が弱く、セルが粗大化してしまい、良好な反発弾性が得られない。一方、粘度が２０００ｍＰａ・ｓを超えると、ポリウレタン原料中に均一に分散しづらくなり、得られるフォームのセルサイズが不均一となり、局部的に物性が変化してしまう（測定箇所によって物性値が変わってしまう）ので、好ましくは、粘度が８００～１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）のシリコーン系化合物である。
なお、粘度は、Ｂ型回転粘度計で測定された値である。
【0030】
上記整泡剤の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００質量部に対して、０．５～９質量部が好ましい。
０．５質量部未満であると、所望の物性は得られるが、製造時の配合の分散性が悪く、安定した生産ができなくなる可能性がある。
一方、９質量部を超えると、フォーム表面から整泡剤が染み出すブリードアウトが生じ、他部材との接着を阻害するなど、取扱い性に劣る。特に、５質量部を超えると、目的とする反発弾性、衝撃吸収性は得られるものの、使用には問題ない程度にタック感（ベタベタ感）が生じるので、より好ましくは、０．５～５質量部である。
なお、整泡剤は、上記のものに限定するものでない。
０．５質量部未満であると、所望の物性は得られるが、製造時の配合の分散性が悪く、安定した生産ができなくなる可能性がある。
一方、９質量部を超えると、フォーム表面から整泡剤が染み出すブリードアウトが生じ、他部材との接着を阻害するなど、取扱い性に劣る。特に、５質量部を超えると、目的とする反発弾性、衝撃吸収性は得られるものの、使用には問題ない程度にタック感（ベタベタ感）が生じるので、より好ましくは、０．５～５質量部である。
なお、整泡剤は、上記のものに限定するものでない。
【0031】
このような成分からなる発泡層１２としてのポリウレタンフォーム層の所定の特性として密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５のもので構成することで、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下の床材１０とすることができる。
なお、ポリウレタンフォームからの発泡層１２は、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間に積層されて固定・一体化にされる。三層を一体化する方法としては、接着剤で固定する場合のほか、ポリウレタンフォーム層の形成時の自己接着性を利用するものであっても良い。
また、このような床材１０としての最大衝撃荷重は、０．６～１．１ｋＮとなる。最大衝撃荷重は０．６～１．１ｋＮとされる。最大衝撃荷重が０．６ｋＮ未満の場合には、衝撃吸収性が高くなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さくなるが、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）は低く歩行性が悪くなる。最大衝撃荷重が１．１ｋＮより大きい場合には、衝撃吸収性が低く、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、転倒衝突時に怪我をする可能性がある。
なお、ポリウレタンフォームからの発泡層１２は、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間に積層されて固定・一体化にされる。三層を一体化する方法としては、接着剤で固定する場合のほか、ポリウレタンフォーム層の形成時の自己接着性を利用するものであっても良い。
また、このような床材１０としての最大衝撃荷重は、０．６～１．１ｋＮとなる。最大衝撃荷重は０．６～１．１ｋＮとされる。最大衝撃荷重が０．６ｋＮ未満の場合には、衝撃吸収性が高くなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さくなるが、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）は低く歩行性が悪くなる。最大衝撃荷重が１．１ｋＮより大きい場合には、衝撃吸収性が低く、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、転倒衝突時に怪我をする可能性がある。
【0032】
このように構成した床材１０によれば、従来のシート状床材では、衝撃吸収性を有し軟らかく歩行性が良い場合はキャスターの走行性が悪かったが、本発明の床材１０では、衝撃吸収性を有し、軟らかく歩行性が良いにも拘わらず、反発弾性が大きいことから、キャスターの走行性が良い。また、歩行性が良好なため、床材１０の上を歩いた際に疲れにくい。さらに、キャスターの走行性が良好なため、床材１０の上で台車等をキャスターで移動させた際にそれらを押す荷重が軽くなり、疲れにくいものとなる。また、本発明の床材１０は、衝撃吸収性を併せ持つため、床材１０の上で転倒した際にケガをしにくいものとなる。
また、この床材１０によれば、発泡層１２として使用するポリオール成分をポリテトラメチレンエーテルグリコールとし、これにポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を混合してポリウレタン原料としている。
これまでの分子量や修飾基、粘度の違うポリオールを２種以上混合して使用する場合には、混合が均一にならない場合もあり、得られるポリウレタンフォームが均一に発泡できず発泡層１２や床材１０としての必要な物性を確保することができない場合があったが、ポリウレタン原料を簡単組成とすることで、均一に混合することが可能となり、発泡層１２及び床材１０として必要な物性を確保することができた。
すなわち、ポリオール成分としてポリテトラメチレンエーテルグリコールを用い、特定のアミン触媒、水及び発泡剤の配合量を所望に設定することで、ポリテトラメチレンエーテルグリコールのみの簡単な組成であっても発泡層１２や床材１０として目的とする物性を得ることができることを見出したものである。
また、この床材１０によれば、発泡層１２として使用するポリオール成分をポリテトラメチレンエーテルグリコールとし、これにポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を混合してポリウレタン原料としている。
これまでの分子量や修飾基、粘度の違うポリオールを２種以上混合して使用する場合には、混合が均一にならない場合もあり、得られるポリウレタンフォームが均一に発泡できず発泡層１２や床材１０としての必要な物性を確保することができない場合があったが、ポリウレタン原料を簡単組成とすることで、均一に混合することが可能となり、発泡層１２及び床材１０として必要な物性を確保することができた。
すなわち、ポリオール成分としてポリテトラメチレンエーテルグリコールを用い、特定のアミン触媒、水及び発泡剤の配合量を所望に設定することで、ポリテトラメチレンエーテルグリコールのみの簡単な組成であっても発泡層１２や床材１０として目的とする物性を得ることができることを見出したものである。
【0033】
以下、本発明の床材１０について、実施例１～１０および比較例１～１１とともに、具体的に説明する。
【実施例】
【0034】
配合成分として、表１に示すように、ポリオールＡ、アミン触媒Ｂ、整泡剤Ｃ、発泡剤Ｄ及びイソシアネートＥを用い、混合したポリウレタン原料からなるウレタンペーストを得た。
得られたウレタンペーストを基材層１３となるガラス不織布上に塗工し、オーブンで乾燥させて厚さ２ｍｍの発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を形成した。厚さ２ｍｍのポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１として厚さが１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねてオーブン中でラミネートして床材１０とした。
なお、表１中の各成分の配合を示す数値の単位は、質量部である。
得られたウレタンペーストを基材層１３となるガラス不織布上に塗工し、オーブンで乾燥させて厚さ２ｍｍの発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を形成した。厚さ２ｍｍのポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１として厚さが１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねてオーブン中でラミネートして床材１０とした。
なお、表１中の各成分の配合を示す数値の単位は、質量部である。
【0035】
表中の各成分として、以下に示すものを使用した。
ポリオールＡ ：ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）
（数平均分子量２０００、水酸基価（ＯＨＶ）＝５７ｍｇＫＯＨ／ｇ）
アミン触媒Ｂ１ ：ジアザビシクロノネンオクチル酸塩（最大活性温度１３０～１４０℃）
整泡剤 Ｃ ：シリコーン系化合物（粘度１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）
発泡剤 Ｄ１：水（イオン交換水）
Ｄ２：熱膨張性マイクロカプセル
イソシアネ－トＥ：イソシアネート基末端プレポリマー
ＰＴＭＧに４，４'－ＭＤＩを反応させたもの。数平均分子量１０００、平均官能基数２、イソシアネート基含有率８％）
ポリオールＡ ：ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）
（数平均分子量２０００、水酸基価（ＯＨＶ）＝５７ｍｇＫＯＨ／ｇ）
アミン触媒Ｂ１ ：ジアザビシクロノネンオクチル酸塩（最大活性温度１３０～１４０℃）
整泡剤 Ｃ ：シリコーン系化合物（粘度１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）
発泡剤 Ｄ１：水（イオン交換水）
Ｄ２：熱膨張性マイクロカプセル
イソシアネ－トＥ：イソシアネート基末端プレポリマー
ＰＴＭＧに４，４'－ＭＤＩを反応させたもの。数平均分子量１０００、平均官能基数２、イソシアネート基含有率８％）
【0036】
ポリウレタンフォーム層単体のフォーム物性の測定は、床材の作製とは別に、ポリウレタンフォームを成形した後、適宜カットして試験片を作成し、密度（見かけ密度）、Ｃ硬度、反発弾性率、最大衝撃荷重を、以下に示す測定法で測定し、その結果を表１中に示した。
〈密度〉：１５ｍｍ×１５ｍｍ×１０ｍｍの立方体に切り出した試験片において、ＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定した。
なお、密度については、予備実験として、予めポリウレタンフォームの密度を０．２～０．４７ｇ／ｃｍ３の範囲で０．２，０．３，０．３５，０．４，０．４５，０．４７ｇ／ｃｍ３の６段階に変えた試験片を成形し、床材１０として必要な物性を満たすポリウレタンフォームの密度として０．３～０．４７ｇ／ｃｍ３の範囲のものが好ましいことを確認した。この予備実験に基づき、表１中に示すフォームの密度のものをそれぞれ使用した。
〈Ｃ硬度〉：アスカーゴム硬度計で測定した。
〈反発弾性率〉：ＪＩＳ Ｋ ６２５５に準拠して測定した。
〈最大衝撃荷重〉：厚さ１２．５ｍｍの切削した試験片において、５．１ｋｇの錘を高さ５０ｍｍから落下し、衝突させたときの荷重の最大値を測定した。
〈密度〉：１５ｍｍ×１５ｍｍ×１０ｍｍの立方体に切り出した試験片において、ＪＩＳ Ｋ ７２２２に準拠して測定した。
なお、密度については、予備実験として、予めポリウレタンフォームの密度を０．２～０．４７ｇ／ｃｍ３の範囲で０．２，０．３，０．３５，０．４，０．４５，０．４７ｇ／ｃｍ３の６段階に変えた試験片を成形し、床材１０として必要な物性を満たすポリウレタンフォームの密度として０．３～０．４７ｇ／ｃｍ３の範囲のものが好ましいことを確認した。この予備実験に基づき、表１中に示すフォームの密度のものをそれぞれ使用した。
〈Ｃ硬度〉：アスカーゴム硬度計で測定した。
〈反発弾性率〉：ＪＩＳ Ｋ ６２５５に準拠して測定した。
〈最大衝撃荷重〉：厚さ１２．５ｍｍの切削した試験片において、５．１ｋｇの錘を高さ５０ｍｍから落下し、衝突させたときの荷重の最大値を測定した。
【0037】
床材１０については、転倒衝突時の硬さ、日常動作時の硬さ、キャスター走行性について既に説明した方法で測定した。測定結果については、下記のように、◎、○、△、×の４段階乃至◎、○、×の３段階で評価した。
〈転倒衝突時の硬さ〉
◎：１００～１２０Ｇ ○：１２１～１３０Ｇ
△：１３１～１４０Ｇ ×：１４１Ｇ～
〈日常動作時の硬さ〉
◎：０．５１～１．０ ○：０．３～０．５
△：０．１～０．２９ ×：～０．０９
〈キャスター走行性〉
◎：０～４．０ｋｇｆ ○：４．1～５ｋｇｆ
△：５．１～６ｋｇｆ ×：６．１ｋｇｆ～
〈転倒衝突時の硬さ〉
◎：１００～１２０Ｇ ○：１２１～１３０Ｇ
△：１３１～１４０Ｇ ×：１４１Ｇ～
〈日常動作時の硬さ〉
◎：０．５１～１．０ ○：０．３～０．５
△：０．１～０．２９ ×：～０．０９
〈キャスター走行性〉
◎：０～４．０ｋｇｆ ○：４．1～５ｋｇｆ
△：５．１～６ｋｇｆ ×：６．１ｋｇｆ～
【0038】
実施例１
表１に示すように、ポリオールＡを１００質量部とし、アミン触媒Ｂ１を０．３５質量部（下限）と、整泡剤Ｃを１質量部、発泡剤Ｄ１を０．３質量部、及び発泡剤Ｄ２を２質量部からなるポリオール混合物と、イソシアネートＥを７８．２質量部からなるウレタンペーストを基材層１３となるガラス繊維（不織布）上に塗工し、オーブンで乾燥させて発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を得た。得られたポリウレタンフォームは、密度０．４７ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度６５、反発弾性７０％、最大衝撃荷重１．１ｋＮであった。
床材１０は、厚み２ｍｍとした上記のポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１とする厚み１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねて熱ラミネートして床材１０とした。
床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さく衝撃吸収性のある○であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく、軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
表１に示すように、ポリオールＡを１００質量部とし、アミン触媒Ｂ１を０．３５質量部（下限）と、整泡剤Ｃを１質量部、発泡剤Ｄ１を０．３質量部、及び発泡剤Ｄ２を２質量部からなるポリオール混合物と、イソシアネートＥを７８．２質量部からなるウレタンペーストを基材層１３となるガラス繊維（不織布）上に塗工し、オーブンで乾燥させて発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を得た。得られたポリウレタンフォームは、密度０．４７ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度６５、反発弾性７０％、最大衝撃荷重１．１ｋＮであった。
床材１０は、厚み２ｍｍとした上記のポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１とする厚み１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねて熱ラミネートして床材１０とした。
床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さく衝撃吸収性のある○であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく、軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
【0039】
実施例２～実施例１０
表１に示すように、配合を実施例２～実施例１０とした以外は、実施例１と同様にしてポリウレタンフォーム層を得た。また、得られたポリウレタンフォームを使用して床材１０とした評価結果を表１に示した。
表１に示すように、配合を実施例２～実施例１０とした以外は、実施例１と同様にしてポリウレタンフォーム層を得た。また、得られたポリウレタンフォームを使用して床材１０とした評価結果を表１に示した。
【0040】
（比較例）
比較のため、下記の２種類のアミン触媒Ｂ２，Ｂ３を用意した。
アミン触媒 Ｂ２ ： ジアザビシクロウンデセンオクチル酸塩（最大活性温度１００℃）
アミン触媒 Ｂ３ ：トリエチレンジアミン
比較例１
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ３を用いて０．４質量部に、イソシアネートＥを８０．５質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォームは、表２に示すように、密度０．３ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度３５、反発弾性６０％、最大衝撃荷重は１．２ｋＮであった。
また、床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性が少なく△であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
比較のため、下記の２種類のアミン触媒Ｂ２，Ｂ３を用意した。
アミン触媒 Ｂ２ ： ジアザビシクロウンデセンオクチル酸塩（最大活性温度１００℃）
アミン触媒 Ｂ３ ：トリエチレンジアミン
比較例１
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ３を用いて０．４質量部に、イソシアネートＥを８０．５質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォームは、表２に示すように、密度０．３ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度３５、反発弾性６０％、最大衝撃荷重は１．２ｋＮであった。
また、床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性が少なく△であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
【0041】
比較例２
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ２を用いて０．４質量部に、イソシアネートＥを８０．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、比較例１と同様に、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ２を用いて０．４質量部に、イソシアネートＥを８０．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、比較例１と同様に、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となった。
【0042】
比較例３
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．３質量部（下限以下）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．３質量部（下限以下）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
【0043】
比較例４
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ２を０．５質量部（下限以下）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ２を０．５質量部（下限以下）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
【0044】
比較例５
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ２を５質量部（上限以上）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性のない×となったのに加え、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ２を５質量部（上限以上）に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性のない×となったのに加え、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
【0045】
比較例６
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を０．１質量部（下限以下）に、イソシアネートＥを６５．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を０．１質量部（下限以下）に、イソシアネートＥを６５．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となったのに加え、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
【0046】
比較例７
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を０．９質量部（上限以上）に、イソシアネートＥを１１６．８質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を０．９質量部（上限以上）に、イソシアネートＥを１１６．８質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となった。
【0047】
比較例８
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１，Ｄ２を添加せず、イソシアネートＥを５９質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない×となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１，Ｄ２を添加せず、イソシアネートＥを５９質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない×となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
【0048】
比較例９
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４質量部に、発泡剤Ｄ２を添加せずに変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４質量部に、発泡剤Ｄ２を添加せずに変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
【0049】
比較例１０
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を１質量部に、発泡剤Ｄ２を添加せず、イソシアネートＥを１２５．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を１質量部に、発泡剤Ｄ２を添加せず、イソシアネートＥを１２５．４質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない△となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さく硬い△となった。
【0050】
比較例１１
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を添加せず、イソシアネートＥを５９質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない×となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく軟らかい○となり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
ポリオールＡ１００質量部に対して、触媒としてアミン触媒Ｂ１を０．４５質量部に、発泡剤Ｄ１を添加せず、イソシアネートＥを５９質量部に変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表２のとおりであり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性の少ない×となり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく軟らかい○となり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが大きい×であった。
【0051】
以上の実施例及び比較例から次のことが分かる。
触媒として一般的な３級アミンを使用した場合（トリエチレンジアミン）には、ポリオールＡとしてポリテトラメチレンエーテルグリコールのみではポリウレタンフォームのＣ硬度が小さく、反発弾性が小さいため、床材１０の転倒衝突時の硬さが硬く、転倒時の衝撃が吸収されない（比較例１参照）。
アミン触媒として、ジアザビシクロウンデセンオクチル酸塩を使用した場合には、ポリオールＡとしてポリテトラメチレンエーテルグリコールのみではポリウレタンフォームのＣ硬度が小さく、反発弾性が小さいため、床材１０の転倒衝突時の硬さが硬く、転倒時の衝撃が吸収されない（比較例２参照）。
触媒として一般的な３級アミンを使用した場合（トリエチレンジアミン）には、ポリオールＡとしてポリテトラメチレンエーテルグリコールのみではポリウレタンフォームのＣ硬度が小さく、反発弾性が小さいため、床材１０の転倒衝突時の硬さが硬く、転倒時の衝撃が吸収されない（比較例１参照）。
アミン触媒として、ジアザビシクロウンデセンオクチル酸塩を使用した場合には、ポリオールＡとしてポリテトラメチレンエーテルグリコールのみではポリウレタンフォームのＣ硬度が小さく、反発弾性が小さいため、床材１０の転倒衝突時の硬さが硬く、転倒時の衝撃が吸収されない（比較例２参照）。
【0052】
アミン触媒としてジアザビシクロノネンオクチル酸塩を使用した場合には、ポリオールＡとしてポリテトラメチレンエーテルグリコール１００質量部に対してアミン触媒Ｂ１の配合量が０．３５質量部以上、発泡剤Ｄ１の水の配合量が０．２～０．８質量部、発泡剤Ｄ２の配合量が１～４質量部であれば、床材１０の転倒衝突時の硬さ評価が○以上、日常動作時の硬さが○、キャスター走行性が○となる（実施例１、７、９参照）。
特にアミン触媒Ｂ１としてジアザビシクロノネンオクチル酸塩の配合量が０．４０質量部以上で、発泡剤Ｄ１の水の配合量が０．２～０．８質量部、発泡剤Ｄ２の配合量が２～３質量部であれば、床材１０の転倒衝突時の硬さ評価が◎となる（実施例２～６、８、１０参照）。
以上の結果から、アミン触媒Ｂ１の上限は特になく、０．８質量部を超えても物性に影響がない。アミン触媒Ｂ１が少ないとポリウレタンフォームの密度、Ｃ硬度、反発弾性、最大衝撃荷重が高くなる傾向がある。アミン触媒Ｂ１が０．３質量部以下ではポリウレタンフォームのＣ硬度、最大衝撃荷重が高くなり、床材のキャスター走行性は○で変わらないが、転倒衝突時の硬さ評価が△、日常動作時の硬さが△となる（比較例３参照）。
特にアミン触媒Ｂ１としてジアザビシクロノネンオクチル酸塩の配合量が０．４０質量部以上で、発泡剤Ｄ１の水の配合量が０．２～０．８質量部、発泡剤Ｄ２の配合量が２～３質量部であれば、床材１０の転倒衝突時の硬さ評価が◎となる（実施例２～６、８、１０参照）。
以上の結果から、アミン触媒Ｂ１の上限は特になく、０．８質量部を超えても物性に影響がない。アミン触媒Ｂ１が少ないとポリウレタンフォームの密度、Ｃ硬度、反発弾性、最大衝撃荷重が高くなる傾向がある。アミン触媒Ｂ１が０．３質量部以下ではポリウレタンフォームのＣ硬度、最大衝撃荷重が高くなり、床材のキャスター走行性は○で変わらないが、転倒衝突時の硬さ評価が△、日常動作時の硬さが△となる（比較例３参照）。
【0053】
なお、発泡剤Ｄ１の水、発泡剤Ｄ２が含まれる場合でも配合比によってポリウレタンフォームや床材１０の物性を満たさないことがある。
発泡剤Ｄ２が下限以下の場合は、ポリウレタンフォームの最大衝撃荷重が大きくなり、転倒衝突時の硬さが△になる（比較例４参照）。
発泡剤Ｄ２が上限以上の場合は、ポリウレタンフォームの密度が高く、Ｃ硬度が低く、最大衝撃荷重が大きいため、転倒衝突時の硬さが×、キャスター走行性が×になる（比較例５参照）。
発泡剤Ｄ１の水が下限以下の場合は、ポリウレタンフォームのＣ硬度が高く、最大衝撃荷重が大きくなり、転倒衝突時の硬さが△、日常動作時の硬さが△となる（比較例６参照）。
発泡剤Ｄ１の水が上限以上の場合は、ポリウレタンフォームの密度が小さくなり、最大衝撃荷重が大きくなるため、日常動作時の硬さは○だが、転倒衝突時の硬さが△となる（比較例７参照）。
発泡剤Ｄ１の水及び発泡剤Ｄ２が含まれない場合は、ポリウレタンフォームの密度が高く、反発弾性が低く、最大衝撃荷重が高くなるため、転倒衝突時の硬さ評価が×、日常動作時の硬さが△となる。床材１０のキャスター走行性は×となる（比較例８参照）。
発泡剤Ｄ１の水のみ含まれる場合は、ポリウレタンフォームの最大衝撃荷重が高くなり、床材１０のキャスター走行性は○だが、転倒衝突時の硬さが△、日常動作時の硬さが△となる（比較例９、１０参照）。
発泡剤Ｄ２のみ含まれる場合は、ポリウレタンフォームの反発弾性が小さく、最大衝撃荷重が大きくなり、キャスター走行性が×、転倒衝突時の硬さが×となる（比較例１１参照）。
発泡剤Ｄ２が下限以下の場合は、ポリウレタンフォームの最大衝撃荷重が大きくなり、転倒衝突時の硬さが△になる（比較例４参照）。
発泡剤Ｄ２が上限以上の場合は、ポリウレタンフォームの密度が高く、Ｃ硬度が低く、最大衝撃荷重が大きいため、転倒衝突時の硬さが×、キャスター走行性が×になる（比較例５参照）。
発泡剤Ｄ１の水が下限以下の場合は、ポリウレタンフォームのＣ硬度が高く、最大衝撃荷重が大きくなり、転倒衝突時の硬さが△、日常動作時の硬さが△となる（比較例６参照）。
発泡剤Ｄ１の水が上限以上の場合は、ポリウレタンフォームの密度が小さくなり、最大衝撃荷重が大きくなるため、日常動作時の硬さは○だが、転倒衝突時の硬さが△となる（比較例７参照）。
発泡剤Ｄ１の水及び発泡剤Ｄ２が含まれない場合は、ポリウレタンフォームの密度が高く、反発弾性が低く、最大衝撃荷重が高くなるため、転倒衝突時の硬さ評価が×、日常動作時の硬さが△となる。床材１０のキャスター走行性は×となる（比較例８参照）。
発泡剤Ｄ１の水のみ含まれる場合は、ポリウレタンフォームの最大衝撃荷重が高くなり、床材１０のキャスター走行性は○だが、転倒衝突時の硬さが△、日常動作時の硬さが△となる（比較例９、１０参照）。
発泡剤Ｄ２のみ含まれる場合は、ポリウレタンフォームの反発弾性が小さく、最大衝撃荷重が大きくなり、キャスター走行性が×、転倒衝突時の硬さが×となる（比較例１１参照）。
【0054】
このような実施例及び比較例により、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、床材１０の発泡層１２をポリウレタンフォームで構成し、ポリウレタンフォームを、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％で、Ｃ硬度を４５～６５、最大衝撃荷重を０．６～１．１ｋＮとすることで、床材１０とした際の転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳで１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０で、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下にすることができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
また、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含み、ポリオール成分にポリテトラメチレンエーテルグリコールを、触媒にジアザビシクロノネンオクチル酸塩を用いることで、ポリウレタン原料を簡単な組成として均一に混合することが可能となり、品質の優れたポリウレタンフォームによる発泡層１２とすることができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
また、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含み、ポリオール成分にポリテトラメチレンエーテルグリコールを、触媒にジアザビシクロノネンオクチル酸塩を用いることで、ポリウレタン原料を簡単な組成として均一に混合することが可能となり、品質の優れたポリウレタンフォームによる発泡層１２とすることができる。
【0055】
【表1】
【0056】
【表2】
【0057】
次に、本発明の発泡層１２にポリウレタンフォーム層を設けた床材１０（実験例１）と、従来の発泡層が塩化ビニル発泡層などの床材（実験例２～６）について、床材としての転倒衝突時の硬さ、日常動作時の硬さ、キャスター走行性を測定した。
なお、表３中の反発弾性率は、床材としての値であり、表１に記載のポリウレタンフォームの反発弾性率とは異なるものである。
なお、表３中の反発弾性率は、床材としての値であり、表１に記載のポリウレタンフォームの反発弾性率とは異なるものである。
【0058】
実験例１（本発明）
床材１０として、ガラス繊維基材（オリベスト社製）の基材層１３、と厚さ２ｍｍのポリウレタンフォームからなる発泡層１２と厚さ１ｍｍの塩化ビニル樹脂層１１をラミネートして総厚みが約３ｍｍのシート状の床材を作製した。
発泡層１２のポリウレタンフォームは、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％で、Ｃ硬度を４５～６５、最大衝撃荷重が０．６～１．１ｋＮであることを確認した。
この床材１０は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが３．５ｋｇｆであった。なお、床材１０としての反発弾性率は２２％であった。
床材１０として、ガラス繊維基材（オリベスト社製）の基材層１３、と厚さ２ｍｍのポリウレタンフォームからなる発泡層１２と厚さ１ｍｍの塩化ビニル樹脂層１１をラミネートして総厚みが約３ｍｍのシート状の床材を作製した。
発泡層１２のポリウレタンフォームは、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％で、Ｃ硬度を４５～６５、最大衝撃荷重が０．６～１．１ｋＮであることを確認した。
この床材１０は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが３．５ｋｇｆであった。なお、床材１０としての反発弾性率は２２％であった。
【0059】
実験例２（従来品）
床材として、厚さ１．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（クッションフロア）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１４５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５３であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は７％であった。
床材として、厚さ１．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（クッションフロア）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１４５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５３であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は７％であった。
【0060】
実験例３（従来品）
床材として、厚さ２．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（サンゲツ製重歩行用シート材料）を用いた場合は表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２２Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．２１であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
床材として、厚さ２．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（サンゲツ製重歩行用シート材料）を用いた場合は表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２２Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．２１であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
【0061】
実験例４（従来品）
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（田島ルーフィング製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．１５であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが４．９ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（田島ルーフィング製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．１５であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが４．９ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
【0062】
実験例５（従来品）
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（東リ製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２８Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．０９であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが３．８ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は１０％であった。
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（東リ製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２８Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．０９であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが３．８ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は１０％であった。
【0063】
実験例６
床材として、コンクリートスラブを用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１５０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が－０．２であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが２ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は５％であった。
床材として、コンクリートスラブを用いた場合は、表３に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１５０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が－０．２であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが２ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は５％であった。
【0064】
このような実験例から明らかなように、本願発明の床材１０（実験例１）では、衝突時の硬さが小さく衝撃吸収性に優れ、日常動作時の硬さが大きく軟らかさを備える一方、キャスター走行性については、小さな力で走行させることができるものであることが確認できた。
【0065】
【表3】
【0066】
以上、実施の形態および実施例とともに、具体的に説明したように、本発明の第１の構成にかかる床材１０によれば、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、発泡層１２を構成するポリウレタンフォーム層は、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ
３
であり、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％であり、Ｃ硬度が４５～６５であり、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表すＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度ＧＳ
が１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ－８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下であるので、これまでの床材に比べて、より優れた衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性とを確保することができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
発泡層１２をポリウレタンフォーム層で構成し、ポリウレタンフォーム層を、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ 3 で、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％で、Ｃ硬度を４５～６５とすることで、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表す最大加速度Ｇ Ｓ を１００～１３０Ｇとし、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）を０．３～１．０とし、キャスター走行性を引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下にすることができる。
これにより、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
本発明の第２の構成にかかる床材１０によれば、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものであり、ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものであり、ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、水は、ポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、発泡剤は、ポリオール成分１００質量部に対して１～４質量部含んで構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表すＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度Ｇ Ｓ が１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下にすることで、これまでの床材に比べて、より優れた衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性とを確保することができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
また、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるもので、ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものをポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、水をポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、発泡剤をポリール成分に対して１～４質量部含んで構成することで、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を簡単な組成として均一に混合することができ、品質の優れたポリウレタンフォームの発泡層１２とすることができる。
これにより、簡単な組成として、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
発泡層１２をポリウレタンフォーム層で構成し、ポリウレタンフォーム層を、密度が０．３５～０．４７ｇ／ｃｍ 3 で、ＪＩＳ Ｋ ６２５５による反発弾性率が６５～７０％で、Ｃ硬度を４５～６５とすることで、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表す最大加速度Ｇ Ｓ を１００～１３０Ｇとし、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）を０．３～１．０とし、キャスター走行性を引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下にすることができる。
これにより、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
本発明の第２の構成にかかる床材１０によれば、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものであり、ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものであり、ポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、水は、ポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、発泡剤は、ポリオール成分１００質量部に対して１～４質量部含んで構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表すＪＩＳ Ａ ６５１９による最大加速度Ｇ Ｓ が１００～１３０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（Ｕ Ｆ －８・Ｄ Ｒ ・Ｄ Ｒ ／Ｔ Ｒ ）が０．３～１．０であり、キャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下にすることで、これまでの床材に比べて、より優れた衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性とを確保することができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
また、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、触媒、水及び発泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるもので、ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールを含み、触媒は、最大活性温度が１１０℃以上のものをポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含み、水をポリオール成分１００質量部に対して０．２～０．８質量部含み、発泡剤をポリール成分に対して１～４質量部含んで構成することで、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を簡単な組成として均一に混合することができ、品質の優れたポリウレタンフォームの発泡層１２とすることができる。
これにより、簡単な組成として、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
【0069】
本発明の床材１０によれば、ポリウレタンフォーム層を構成するポリオール成分をポリテトラメチレンエーテルグリコールのみとし、触媒を最大活性温度が１３０～１４０℃のジアザビシクロノネンオクチル酸塩としてポリオール成分１００質量部に対して０．３５～０．８質量部含むようにすることで、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を簡単な組成として均一に混合することができ、一層品質の優れたポリウレタンフォームの発泡層１２とすることができる。
これにより、簡単な組成として、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
これにより、簡単な組成として、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材１０を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
【0070】
なお、本発明は、上記実施の形態および実施例に何ら限定するものでない。
【符号の説明】
【0071】
１０ 床材
１１ 塩化ビニル樹脂層
１２ 発泡層
１３ 基材層
１１ 塩化ビニル樹脂層
１２ 発泡層
１３ 基材層
【図1】