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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-05-17
(45)【発行日】2022-05-25
(54)【発明の名称】モールドパウダー及びモールドパウダーの製造方法
(51)【国際特許分類】
B22D 11/108 20060101AFI20220518BHJP
C21C 7/076 20060101ALI20220518BHJP
C04B 28/02 20060101ALI20220518BHJP
C04B 22/10 20060101ALI20220518BHJP
C04B 7/02 20060101ALI20220518BHJP
【ＦＩ】
B22D11/108 F
C21C7/076 P
C04B28/02
C04B22/10
C04B7/02
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2021027100
(22)【出願日】2021-02-24
【審査請求日】2021-08-27
(73)【特許権者】
【識別番号】000001971
【氏名又は名称】品川リフラクトリーズ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100090479
【弁理士】
【氏名又は名称】井上 一
(74)【代理人】
【識別番号】100195877
【弁理士】
【氏名又は名称】櫻木 伸一郎
(72)【発明者】
【氏名】中谷 枝里香
(72)【発明者】
【氏名】岡田 正典
【審査官】中西 哲也
(56)【参考文献】
【文献】中国特許出願公開第１５２４６４５（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開２０２０－１４６７１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１６－５０７３８２（ＪＰ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１１２１５７２３４（ＣＮ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２２Ｄ １１／１０８
Ｃ２１Ｃ ７／０７６
Ｃ０４Ｂ ２／００－３２／０２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、前記スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含むモールドパウダーの製造方法において、
前記原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、
前記原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含むことを特徴とするモールドパウダーの製造方法。
【請求項2】
請求項１に記載のモールドパウダーの製造方法において、前記原料は副原料として５質量％以上２０質量％未満の炭酸ナトリウムを含むことを特徴とするモールドパウダーの製造方法。
【請求項3】
請求項１又は２に記載のモールドパウダーの製造方法において、前記スラリー中の前記原料の含有量（スラリー濃度）が５０～７５質量％であることを特徴とするモールドパウダーの製造方法。
【請求項4】
ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含み、
顆粒状であることを特徴とするモールドパウダー。
【請求項5】
請求項４に記載のモールドパウダーにおいて、前記ポルトランドセメントのＳ含有量が０．５質量％以下であることを特徴とするモールドパウダー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、鋼の連続鋳造に使用されるモールドパウダー及びモールドパウダーの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
鋼の連続鋳造ではモールド内の溶鋼がモールドに冷やされて凝固シェルを形成し、凝固シェルは連続的に下方向に引き抜かれる。モールド内では溶鋼表面にモールドパウダーが投入される。モールドパウダーは溶鋼の熱によって溶融し、溶融スラグ層が形成される（以下、溶融したモールドパウダーをモールドパウダースラグという）。溶融スラグ層は溶鋼表面の保温及び酸化防止並びに溶鋼中の非金属介在物の吸収といった作用を有する。モールドパウダースラグはモールドと凝固シェルの隙間に流れ込み、両者間の潤滑を促進する。さらに、凝固シェルからモールドへの熱流束を制御することにより凝固シェルの冷却速度を適正に制御するといった作用を有する。
【0003】
モールドパウダーの化学組成は、ＣａＯ、ＳｉＯ２が主成分であり、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、Ｎａ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏ、Ｆ、Ｃ等が副成分である。一般的なモールドパウダーのＣａＯ／ＳｉＯ２は０．５から２．２の範囲である。
【0004】
鋼のＣ濃度が０．０９～０．１８％の中炭素鋼の連続鋳造では、鋳片表面が割れやすいという問題がある。鋳片表面割れを防止するためには凝固シェルからモールドへの熱流束を低くすることが必要であり、そのためにモールドと凝固シェルの隙間に流れ込むモールドパウダースラグにカスピダイン（３ＣａＯ・２ＳｉＯ２・ＣａＦ２）を晶出させる。カスピダインのＣａＯ／ＳｉＯ２は１．８６であるから、モールドパウダーの化学組成もＣａＯ／ＳｉＯ２が１．８６に近いほどカスピダインが晶出しやすくなる。つまり、中炭素鋼用のモールドパウダーのＣａＯ／ＳｉＯ２は通常１．１０から２．２０の範囲である。
【0005】
モールドパウダーの原料は、主成分のＣａＯ、ＳｉＯ２を供給する主原料（基材ということも多い）と、各種機能を与えるための副原料を含む。主原料としては、ポルトランドセメントや合成珪酸カルシウムが使用されることが多い。特に、ポルトランドセメントは高塩基度かつ安価で品質が安定しているため、よく使用される（特許文献１）。
【0006】
一方、溶鋼の表面に投入される際に発生する粉じんを抑制するため、モールドパウダーは顆粒状が好まれる。顆粒状のモールドパウダーの製造方法としては、モールドパウダーの原料と水を混合して得られるスラリーをスプレードライで顆粒化する方法が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】特許第６３９０８２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
スプレードライでは、水を蒸発させるための熱エネルギーを低減するため、スラリーに添加する水をできるだけ低減したい、即ち、スラリー中のモールドパウダーの原料の含有量（スラリー濃度）をできるだけ高くしたいというニーズがある。
【0009】
しかし、主原料としてポルトランドセメントを含むスラリーの濃度を高くすると、スラリーの粘度が急上昇してスラリーの移送、噴霧が困難になったり、スラリーが凝集硬化してスプレータワー内に付着し、除去が困難になることがある。また、粘度の上昇を抑制するために水の添加量を増やすと、スプレードライによる顆粒の粒子径が小さくなるとともに、セメントは一般に強度が低下するため、得られるモールドパウダーは顆粒強度が上がらず、顆粒が崩壊して細かくなり、粉化しやすいことがある。中炭素鋼用の高ＣａＯ／ＳｉＯ２のモールドパウダーにおいてスラリーの粘度が急上昇するのは、主原料としてポルトランドセメントを多く含む場合や、副原料として炭酸ナトリウムを多く含む場合である。
【0010】
本開示の態様は上記実状を鑑みてなされたものであり、本開示の目的は、中炭素鋼用の高ＣａＯ／ＳｉＯ２のモールドパウダーにおいて、主原料としてポルトランドセメントを含む場合や、副原料として炭酸ナトリウムを多く含む場合に、スラリー濃度を高くしても、スラリーの粘度が急上昇せず、スラリーの移送、噴霧がスムーズであり、スラリーがスプレータワー内に付着しにくいモールドパウダーの製造方法と、顆粒強度が高く、粉化しにくいモールドパウダーを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本開示の一の態様は、モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含むモールドパウダーの製造方法において、モールドパウダーの原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含むことを特徴とするモールドパウダーの製造方法に関する。
【0012】
本開示のモールドパウダーの製造方法で製造されるモールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０の範囲でよりカスピダインが晶出しやすく、熱流束を低くして、鋳片表面の割れを防ぐことができるため、中炭素鋼に好適である。また、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。セメントクリンカーはせっこうを含まず、せっこうを含むポルトランドセメントも５質量％以下（０質量％を含む）であるため、スラリーの粘度が急上昇せず、移送、噴霧がスムーズであり、スプレータワー内に付着しにくい。スラリーの粘度が急上昇しない理由は次のように考えられる。まず、ポルトランドセメントに水を加えると水和が生じ、急速な硬化（急結）は避けられないため、急結の抑制を目的として、一般には適量のせっこうが添加されている。ポルトランドセメント中のせっこうとアルミン酸三カルシウムが反応し、針状結晶のエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・３ＣａＳＯ４・３２Ｈ２Ｏ）が急速に生成され、スラリーの粘度が急上昇すると考えられる。一方、本開示のモールドパウダーの製造方法ではセメントクリンカーはせっこうを含まないため、エトリンガイトが生成されず、スラリーの粘度が急上昇しないと考えられる。また、スラリーに添加する水を低減することができるため、スプレードライで水を蒸発させるための熱エネルギーを低減することができる。さらに、得られるモールドパウダーは顆粒強度が高くなり、粉化しにくい。
【0013】
本開示のモールドパウダーの製造方法では、モールドパウダーの原料は副原料として５質量％以上２０質量％未満の炭酸ナトリウムを含むことが好ましい。副原料として炭酸ナトリウムを多く含む場合でも、スラリー濃度を高くしても、スラリーの粘度が急上昇せず、スラリーの移送、噴霧がスムーズであり、スラリーがスプレータワー内に付着しにくい。
【0014】
本開示のモールドパウダーの製造方法では、スラリー中のモールドパウダーの原料の含有量（スラリー濃度）が５０～７５質量％であることが好ましい。スラリー濃度がこの範囲であるとスラリーの粘度が低く保たれ、移送、噴霧がスムーズであり、スプレータワー内に付着しにくく、熱エネルギーを低減することができる。さらに、得られるモールドパウダーは顆粒強度が高く、粉化しにくい。
【0015】
本開示の他の態様は、ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含み、顆粒状であることを特徴とするモールドパウダーに関する。
【0016】
本開示の他の態様のモールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０の範囲でよりカスピダインが晶出しやすく、熱流束を低くするため、中炭素鋼の鋳片表面の割れを防ぐことができる。また、本開示のモールドパウダーは、主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含み、モールドパウダーの原料と水とを混合して得られるスラリーの粘度が急上昇しないため、水の添加量を低減することができ、顆粒強度が高くなると考えられる。スラリーの粘度が急上昇しない理由は次のように考えられる。まず、ポルトランドセメントに水を加えると水和が生じ、急速な硬化（急結）は避けられないため、急結の抑制を目的として、一般には適量のせっこうが添加されている。ポルトランドセメント中のせっこうとアルミン酸三カルシウムが反応し、針状結晶のエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・３ＣａＳＯ４・３２Ｈ２Ｏ）が急速に生成され、スラリーの粘度が急上昇すると考えられる。一方、本開示のモールドパウダーではセメントクリンカーがせっこうを含まないため、エトリンガイトが生成されず、スラリーの粘度が急上昇しないと考えられる。また、スラリーの粘度が急上昇しないため、スラリーの移送、噴霧がスムーズであり、スプレータワー内に付着しにくく、モールドパウダーの製造が容易である。さらに、スラリーに添加する水を低減することができるため、スプレードライで水を蒸発させるための熱エネルギーを低減することができる。
【0017】
本開示の他の態様では、セメントクリンカーのＳ含有量が０．５質量％以下であることが好ましい。本開示のモールドパウダーが鋼の連続鋳造で溶鋼表面に投入されると、セメントクリンカーのＳ含有量が０．５質量％以下と少ないため、モールドパウダーから溶鋼へのＳドロップ量が低減され、溶鋼汚染による鋼品質低下を防止することができる。
【発明を実施するための形態】
【0018】
以下、本開示の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、以下に説明する本実施形態は、特許請求の範囲に記載された本開示の内容を不当に限定するものではなく、本実施形態で説明される構成のすべてが本開示の解決手段として必須であるとは限らない。
【0019】
＜モールドパウダーの製造方法＞
本実施形態のモールドパウダーの製造方法は、モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含み、モールドパウダーの原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。
本実施形態のモールドパウダーの製造方法は、モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含み、モールドパウダーの原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。
【0020】
＜モールドパウダー＞
本実施形態のモールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０の範囲でよりカスピダインが晶出しやすく、熱流束を低くして、鋳片表面の割れを防ぐことができるため、中炭素鋼に好適である。ＣａＯ／ＳｉＯ２はより好ましくは１．３０～２．００である。
本実施形態のモールドパウダーは、ＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０の範囲でよりカスピダインが晶出しやすく、熱流束を低くして、鋳片表面の割れを防ぐことができるため、中炭素鋼に好適である。ＣａＯ／ＳｉＯ２はより好ましくは１．３０～２．００である。
【0021】
本実施形態のモールドパウダーは、主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。セメントクリンカーはせっこうを含まず、せっこうを含むポルトランドセメントも５質量％以下（０質量％を含む）であるため、スラリーの粘度が急上昇せず、移送、噴霧がスムーズであり、スプレータワー内に付着しにくい。また、スラリーに添加する水を低減することができるため、スプレードライで水を蒸発させるための熱エネルギーを低減することができる。さらに、得られるモールドパウダーは顆粒強度が高くなり、粉化しにくい。スラリーの粘度が急上昇しない理由は、ポルトランドセメントがせっこうを含むとポルトランドセメント中のせっこうとアルミン酸三カルシウムが反応し、針状結晶のエトリンガイト（３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・３ＣａＳＯ４・３２Ｈ２Ｏ）が急速に生成されるのに対し、本実施形態のモールドパウダーはセメントクリンカーがせっこうを含まず、エトリンガイトが生成されないためと考えられる。セメントクリンカーの含有量はより好ましくは１０～６０質量％であり、ポルトランドセメントの含有量はより好ましくは０質量％である。
【0022】
本実施形態のモールドパウダーは、副原料としては５質量％以上２０質量％未満の炭酸ナトリウムを含むことが好ましい。炭酸ナトリウムの含有量が５質量％以上だと得られた顆粒の粒強度が高く、粉化しにくい。その他の主原料、副原料は特に限定されず、用途に適した慣用の主原料や副原料を使用することができる。
【0023】
＜スラリー＞
スラリーは、水にモールドパウダーの原料を加え、公知の撹拌機で撹拌することで得られる。スラリー濃度（スラリー中のモールドパウダーの原料の含有量）は特に限定されないが、好ましくは５０～７５質量％であり、より好ましくは５４～６５質量％である。スラリー濃度をこの範囲にすることによりスラリーの粘度が低く保たれ、移送ポンプの負荷及び配管詰まりを低減することができるとともに、スプレータワー内への付着を低減することができる。また、熱エネルギーを低減し、乾燥効率を向上させることができる。さらに、得られるモールドパウダーは顆粒強度が高く、粉化しにくい。
スラリーは、水にモールドパウダーの原料を加え、公知の撹拌機で撹拌することで得られる。スラリー濃度（スラリー中のモールドパウダーの原料の含有量）は特に限定されないが、好ましくは５０～７５質量％であり、より好ましくは５４～６５質量％である。スラリー濃度をこの範囲にすることによりスラリーの粘度が低く保たれ、移送ポンプの負荷及び配管詰まりを低減することができるとともに、スプレータワー内への付着を低減することができる。また、熱エネルギーを低減し、乾燥効率を向上させることができる。さらに、得られるモールドパウダーは顆粒強度が高く、粉化しにくい。
【0024】
＜スプレードライ＞
本実施形態のスプレードライは、５００℃～８００℃の熱風をスプレータワー上部からスプレータワー内に送り、スプレータワー内でノズルからスラリーを噴霧し、スラリーの液滴が落下する間に乾燥するものであり、平均粒子径が０．４～０．６ｍｍの中空球状の顆粒が得られる。噴霧の位置と方向は、スプレータワー中間部から上向きでもよいし、スプレータワー上部から下向きでもよい。
本実施形態のスプレードライは、５００℃～８００℃の熱風をスプレータワー上部からスプレータワー内に送り、スプレータワー内でノズルからスラリーを噴霧し、スラリーの液滴が落下する間に乾燥するものであり、平均粒子径が０．４～０．６ｍｍの中空球状の顆粒が得られる。噴霧の位置と方向は、スプレータワー中間部から上向きでもよいし、スプレータワー上部から下向きでもよい。
【0025】
＜セメントクリンカー＞
本実施形態のセメントクリンカーはセメントメーカーから供給を受けることができる。一般の普通ポルトランドセメントは、セメントクリンカーにせっこうが加えられ、粉砕されたものである。一方、本実施形態のセメントクリンカーは、セメントクリンカーにせっこうが加えられずに粉砕されたものである。
本実施形態のセメントクリンカーはセメントメーカーから供給を受けることができる。一般の普通ポルトランドセメントは、セメントクリンカーにせっこうが加えられ、粉砕されたものである。一方、本実施形態のセメントクリンカーは、セメントクリンカーにせっこうが加えられずに粉砕されたものである。
【0026】
本実施形態のセメントクリンカーは一般の普通ポルトランドセメントよりもＳ含有量が少ない。本実施形態のセメントクリンカーのＳ含有量は０．５質量％以下が好ましく、０．２質量％以下がより好ましい。Ｓ含有量をこの範囲にすることによりモールドパウダーから溶鋼へのＳドロップ量が低減され、溶鋼汚染による鋼品質低下を防止ことができる。
【実施例】
【0027】
以下、本開示の実施例について詳細に説明する。
【0028】
＜実験方法＞
本開示の実施例に使用したセメントクリンカーの化学組成を、一般の普通ポルトランドセメントと比較して表１に示す。
本開示の実施例に使用したセメントクリンカーの化学組成を、一般の普通ポルトランドセメントと比較して表１に示す。
【表1】
【0029】
セメントクリンカーはせっこうを含まないため、せっこうを含む一般の普通ポルトランドセメントに比べてＳ含有量が低位であることがわかる。
【0030】
モールドパウダーの原料と水をスラリー製造用タンクに投入し、撹拌機で１０分間撹拌してスラリーを得た。主原料のセメントクリンカーは粉砕物を使用した。モールドパウダーの原料（主原料及び副原料）の配合割合（質量％）及びスラリー濃度（スラリー中のモールドパウダーの原料の含有量）（質量％）を表２に示す。
【表2】
【0031】
実施例１～実施例８（実１～実８）及び比較例１～３（比１～比３）は、ＣａＯ／ＳｉＯ２を１．１０～２．２０の範囲とし、モールドパウダーの原料の配合割合とスラリー濃度を変化させた。
【0032】
得られたスラリーをスプレードライ装置に移送し、スプレードライで顆粒状のモールドパウダーを得た。スラリーとモールドパウダーについて、以下の評価を行った。
【0033】
＜スラリーの粘度＞
スラリーの粘度は、ＪＩＳ Ｒ１６５２（セラミックススラリーの回転粘度計による粘度測定方法）に準じ、Ｂ型粘度計を使用して測定した。
スラリーの粘度は、ＪＩＳ Ｒ１６５２（セラミックススラリーの回転粘度計による粘度測定方法）に準じ、Ｂ型粘度計を使用して測定した。
【0034】
＜スラリーの移送性＞
スラリーの移送性は、スプレードライ装置への移送のスムーズさで評価した。移送が非常にスムーズな場合を「優：◎」、「優：◎」ほどではないが、問題なく移送可能な場合を「可：○」、移送に問題が生じた場合を「不可：×」とした。なお、比較例１はスラリーの粘度が１２００ｍＰａ・ｓと非常に高く、スラリーを移送できなかったため、これより後の評価を行わなかった。
スラリーの移送性は、スプレードライ装置への移送のスムーズさで評価した。移送が非常にスムーズな場合を「優：◎」、「優：◎」ほどではないが、問題なく移送可能な場合を「可：○」、移送に問題が生じた場合を「不可：×」とした。なお、比較例１はスラリーの粘度が１２００ｍＰａ・ｓと非常に高く、スラリーを移送できなかったため、これより後の評価を行わなかった。
【0035】
＜乾燥効率＞
スプレードライの乾燥効率は、スプレータワーの排気温度が２００℃で一定になるように熱風入口温度を設定したスプレードライ装置でスプレードライを行い、スプレータワーの入口温度で評価した。スプレータワーの入口温度が６５０℃より高い場合を「優：◎」、６３０～６５０℃の場合を「可：○」、６３０℃より低い場合を「不可：×」とした。
スプレードライの乾燥効率は、スプレータワーの排気温度が２００℃で一定になるように熱風入口温度を設定したスプレードライ装置でスプレードライを行い、スプレータワーの入口温度で評価した。スプレータワーの入口温度が６５０℃より高い場合を「優：◎」、６３０～６５０℃の場合を「可：○」、６３０℃より低い場合を「不可：×」とした。
【0036】
＜スプレータワー内への付着＞
スラリーのスプレータワー内への付着は、スプレータワーの排気温度が２００℃で一定になるように熱風入口温度を設定したスプレードライ装置でスプレードライを行い、スプレータワー内への付着の程度で評価した。スプレータワー内への付着がほとんどない場合を「優：◎」、付着はあるものの付着物の厚みが１ｃｍ以下の場合を「可：〇」、付着物の厚みが１ｃｍより厚い場合を「不可：×」とした。
スラリーのスプレータワー内への付着は、スプレータワーの排気温度が２００℃で一定になるように熱風入口温度を設定したスプレードライ装置でスプレードライを行い、スプレータワー内への付着の程度で評価した。スプレータワー内への付着がほとんどない場合を「優：◎」、付着はあるものの付着物の厚みが１ｃｍ以下の場合を「可：〇」、付着物の厚みが１ｃｍより厚い場合を「不可：×」とした。
【0037】
＜顆粒強度＞
モールドパウダーの顆粒強度は、粒径３００～７１０μｍのモールドパウダー５０ｇとアルミナボール５０ｇをＶ型ミキサーで２分間攪拌し、撹拌後のモールドパウダーを２１０μｍの篩で篩い分けし、通過したモールドパウダーの質量割合で評価した。質量割合が１５％より少ない場合を「優：◎」、質量割合が１５～２５％の場合を「可：○」、質量割合が２５％より多い場合を「不可：×」とした。
モールドパウダーの顆粒強度は、粒径３００～７１０μｍのモールドパウダー５０ｇとアルミナボール５０ｇをＶ型ミキサーで２分間攪拌し、撹拌後のモールドパウダーを２１０μｍの篩で篩い分けし、通過したモールドパウダーの質量割合で評価した。質量割合が１５％より少ない場合を「優：◎」、質量割合が１５～２５％の場合を「可：○」、質量割合が２５％より多い場合を「不可：×」とした。
【0038】
＜鋼品質＞
鋼品質は、モールドパウダーを鋼の連続鋳造に投入し、モールドパウダーから溶鋼へのＳドロップ量で評価した。タンディッシュ内の溶鋼のＳ含有量と鋳造後の鋳片に含まれるＳ含有量を測定し、Ｓ含有量の増加が１ｐｐｍより少ない場合を「優：◎」、１～３ｐｐｍの場合を「可：〇」、３ｐｐｍより多い場合を「不可：×」とした。
鋼品質は、モールドパウダーを鋼の連続鋳造に投入し、モールドパウダーから溶鋼へのＳドロップ量で評価した。タンディッシュ内の溶鋼のＳ含有量と鋳造後の鋳片に含まれるＳ含有量を測定し、Ｓ含有量の増加が１ｐｐｍより少ない場合を「優：◎」、１～３ｐｐｍの場合を「可：〇」、３ｐｐｍより多い場合を「不可：×」とした。
【0039】
評価結果を表３に示す。
【表3】
【0040】
（１）実施例１及び比較例１～３
比較例１はせっこうを含む普通ポルトランドセメントを多量に使用したためスラリーの粘度が１２００ｍＰａ・ｓと非常に高く、スラリーを移送できなかった。比較例２は、モールドパウダーの原料の配合割合は比較例１と同じにし、水を多量に添加してスラリー濃度を低くした。スラリーの粘度は移送できるまで下がったものの、製造には不適であった。比較例３は普通ポルトランドセメントを比較例１、比較例２より少ない１０質量％にした。スラリーの粘度は、移送はできるがまだ高く、スプレータワー内への付着と顆粒強度が「不可：×」であった。実施例１は５質量％の普通ポルトランドセメントを含有し、微量のせっこうを含む。比較例３に対し、スラリー濃度を高くしても粘度は低く保たれ、乾燥効率、スプレータワー内への付着、顆粒強度、鋼品質が優れる結果となった。
比較例１はせっこうを含む普通ポルトランドセメントを多量に使用したためスラリーの粘度が１２００ｍＰａ・ｓと非常に高く、スラリーを移送できなかった。比較例２は、モールドパウダーの原料の配合割合は比較例１と同じにし、水を多量に添加してスラリー濃度を低くした。スラリーの粘度は移送できるまで下がったものの、製造には不適であった。比較例３は普通ポルトランドセメントを比較例１、比較例２より少ない１０質量％にした。スラリーの粘度は、移送はできるがまだ高く、スプレータワー内への付着と顆粒強度が「不可：×」であった。実施例１は５質量％の普通ポルトランドセメントを含有し、微量のせっこうを含む。比較例３に対し、スラリー濃度を高くしても粘度は低く保たれ、乾燥効率、スプレータワー内への付着、顆粒強度、鋼品質が優れる結果となった。
【0041】
（２）実施例２～８
実施例２は、１０質量％のセメントクリンカーと多量の炭酸ナトリウムを含む。炭酸ナトリウムを多量に含むスラリーは一般に粘度が高くなるが、実施例２は主原料に普通ポルトランドセメントを含まないため、スラリーの粘度は低く保たれ、乾燥効率、スプレータワー内への付着、顆粒強度、鋼品質が優れる結果となった。実施例３は、スラリー濃度を７５質量％に高くしたのに伴いスラリーの粘度も高くなったが、十分製造可能であった。実施例４、実施例５は、炭酸ナトリウムの含有量を変化させた。炭酸ナトリウムの含有量が多い実施例４の方が、顆粒強度が優れる結果となった。実施例６は、スラリー濃度が５０質量％であり、水が５０質量％と多いため、スラリーの粘度は低くなり、移送性とスプレータワー内の付着は「優：◎」であるが、乾燥効率、顆粒強度は「可：○」となった。実施例７、実施例８はセメントクリンカーの含有量とスラリー濃度を変化させた。実施例７は実施例８に対し、セメントクリンカーを減らしたため、Ｓ含有量が減り、鋼品質は「優：◎」となった。
実施例２は、１０質量％のセメントクリンカーと多量の炭酸ナトリウムを含む。炭酸ナトリウムを多量に含むスラリーは一般に粘度が高くなるが、実施例２は主原料に普通ポルトランドセメントを含まないため、スラリーの粘度は低く保たれ、乾燥効率、スプレータワー内への付着、顆粒強度、鋼品質が優れる結果となった。実施例３は、スラリー濃度を７５質量％に高くしたのに伴いスラリーの粘度も高くなったが、十分製造可能であった。実施例４、実施例５は、炭酸ナトリウムの含有量を変化させた。炭酸ナトリウムの含有量が多い実施例４の方が、顆粒強度が優れる結果となった。実施例６は、スラリー濃度が５０質量％であり、水が５０質量％と多いため、スラリーの粘度は低くなり、移送性とスプレータワー内の付着は「優：◎」であるが、乾燥効率、顆粒強度は「可：○」となった。実施例７、実施例８はセメントクリンカーの含有量とスラリー濃度を変化させた。実施例７は実施例８に対し、セメントクリンカーを減らしたため、Ｓ含有量が減り、鋼品質は「優：◎」となった。
【0042】
乾燥効率は実施例６が「可：○」であったのに対し、実施例１～５、７～８は「優：◎」であり、また、スラリーの移送性は実施例３が「可：○」であったのに対し、実施例１～２、４～８は「優：◎」であったことから、スラリー濃度は５０～７５質量％が好ましく、５４～６５質量％がより好ましい。
【0043】
なお、上記のように本実施形態について詳細に説明したが、本開示の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは当業者には容易に理解できるであろう。したがって、このような変形例はすべて本開示の範囲に含まれる。例えば、明細書において、少なくとも一度、より広義又は同義な異なる用語とともに記載された用語は、明細書のいかなる箇所においても、その異なる用語に置き換えることができる。また、本実施形態の構成も本実施形態で説明したものに限定されず、種々の変形が可能である。
【要約】
【課題】 中炭素鋼用の高ＣａＯ／ＳｉＯ２のモールドパウダーにおいて、主原料としてポルトランドセメントを含む場合や、副原料として炭酸ナトリウムを多く含む場合に、スラリー濃度を高くしても、スラリーの粘度が急上昇せず、スラリーの移送、噴霧がスムーズであり、スラリーがスプレータワー内に付着しにくいモールドパウダーの製造方法を提供すること。
【解決手段】 モールドパウダーの製造方法は、モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含み、モールドパウダーの原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。
【選択図】 なし
【解決手段】 モールドパウダーの製造方法は、モールドパウダーの原料と水を混合してスラリーを得る工程と、スラリーをスプレードライで顆粒化する工程とを含み、モールドパウダーの原料のＣａＯ／ＳｉＯ２が１．１０～２．２０であり、モールドパウダーの原料は主原料として１０質量％以上のセメントクリンカーと５質量％以下（０質量％を含む）のポルトランドセメントとを含む。
【選択図】 なし