特許 7117702 研磨ブラシ用線状砥材、および研磨ブラシ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B1)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2022-08-04

(45)【発行日】2022-08-15

(54)【発明の名称】研磨ブラシ用線状砥材、および研磨ブラシ

(51)【国際特許分類】

   C09K 3/14 20060101AFI20220805BHJP

   B24D 3/00 20060101ALI20220805BHJP

   B24D 3/28 20060101ALI20220805BHJP

   B24D 13/14 20060101ALI20220805BHJP

   A46B 17/08 20060101ALI20220805BHJP

   A46D 9/00 20060101ALI20220805BHJP

   A46D 1/04 20060101ALI20220805BHJP

   B24D 11/00 20060101ALI20220805BHJP

【ＦＩ】

C09K3/14 550D

C09K3/14 550J

B24D3/00 320A

B24D3/28

B24D13/14 A

A46B17/08

A46D9/00

A46D1/04

B24D11/00 G

【請求項の数】 5

(21)【出願番号】P 2022502473

(86)(22)【出願日】2021-09-17

(86)【国際出願番号】 JP2021034350

【審査請求日】2022-01-14

【早期審査対象出願】

(73)【特許権者】

【識別番号】391062595

【氏名又は名称】大明化学工業株式会社

(73)【特許権者】

【識別番号】597022425

【氏名又は名称】株式会社ジーベックテクノロジー

(74)【代理人】

【識別番号】100142619

【弁理士】

【氏名又は名称】河合 徹

(74)【代理人】

【識別番号】100153316

【弁理士】

【氏名又は名称】河口 伸子

(74)【代理人】

【識別番号】100196140

【弁理士】

【氏名又は名称】岩垂 裕司

(72)【発明者】

【氏名】唐澤 槙一

(72)【発明者】

【氏名】山嵜 真之介

(72)【発明者】

【氏名】明石 充央

(72)【発明者】

【氏名】福島 啓輔

【審査官】柴田 啓二

(56)【参考文献】

【文献】国際公開第２０１４／２０８５６６（ＷＯ，Ａ１）

【文献】国際公開第２０１４／１１５８１４（ＷＯ，Ａ１）

【文献】特開平１０－１８３４２７（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平１０－２１７１３１（ＪＰ，Ａ）

【文献】特開平０６－２８７８１６（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ０９Ｋ ３／１４

Ｂ２４Ｄ ３／００

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

無機長繊維と、
前記無機長繊維に含浸し固化した樹脂と、を備え、
前記無機長繊維は、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備え、
前記無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、備え、
前記ムライト結晶の平均粒径は、２５ｎｍよりも小さ く、
前記無機長繊維にＸ線を照射して取得した回折チャートには、ムライトの（１１０）面の回折線のピークが現れ、
前記ムライト結晶の平均粒径は、前記回折チャートに基づいて、以下の数式により、算出することを特徴とする研磨ブラシ用線状砥材。

【数1】

Ｄ_ｈｋｌ：（２１０）面の平均粒径
λ：Ｘ線の波長
θ：Ｘ線の視斜角
β_１／２：Ｘ線回折による結晶構造２θが２６°付近に現れるムライトの（２１０）面の回折線の半値幅

【請求項2】

前記ムライト結晶の平均粒径は、２０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の研磨ブラシ用線状砥材。

【請求項3】

前記無機長繊維のアルミナ成分が８５重量％以上であることを特徴とする請求項１に記載の研磨ブラシ用線状砥材。

【請求項4】

前記樹脂は、エポキシ樹脂であることを特徴とする請求項１に記載の研磨ブラシ用線状砥材。

【請求項5】

並列に配置された複数本の線状砥材と、各線状砥材の一方の端部分を保持する砥材ホルダと、を有し、
各線状砥材は、請求項１に記載の研磨ブラシ用線状砥材であることを特徴とする研磨ブラシ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、無機長繊維を備える研磨ブラシ用線状砥材、および複数本の線状砥材からなる砥材束を備える研磨ブラシに関する。

【背景技術】

【0002】

砥石に用いられる砥材は、特許文献１に記載されている。同文献の砥材は、樹脂が含浸した無機長繊維からなる。無機長繊維は、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備える。無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、を備える。ムライト結晶の平均粒径は、２５ｎｍ～７０ｎｍである。同文献の砥材は、無機長繊維がアルミナ成分を８０重量％以上含むので、無機長繊維の硬度が高い。また、ムライト結晶の平均粒径が２５ｎｍ以上なので、ワークを研磨、研削する研削力が大きい。

【0003】

樹脂が含浸、硬化した無機長繊維からなる線状砥材を備える研磨ブラシは、特許文献２に記載されている。同文献の研磨ブラシは、複数本の線状砥材からなる砥材束と、砥材束の一方の端部分を保持する砥材ホルダと、を有する。同文献の線状砥材は、アルミナ繊維フィラメントの集合体に、エポキシ樹脂やシリコーン樹脂を含浸、硬化させて線状に形成したものである。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【文献】特開平１０－１８３４２７号

【文献】国際公開第２０１４／２０８５６６号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

ここで、特許文献１に記載された砥石用の砥材を線状に形成して研磨ブラシ用線状砥材として用いれば、研磨ブラシに十分な研削力を備えることができる。しかし、発明者らが鋭意検討したところ、かかる研磨ブラシには、線状砥材の耐摩耗性に改善の余地があることが判明した。

【0006】

本発明の課題は、このような点に鑑みて、研削力を確保しながら耐摩耗性に優れる研磨ブラシ用線状砥材を提供することにある。また、かかる研磨ブラシ用線状砥材を備える研磨ブラシを提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明者らは、鋭意検討の結果、無機長繊維が、アルミナ成分８０～９０重量％とシリカ成分２０～１０重量％とを備え、無機長繊維の結晶構造が中間アルミナとムライトとを備える砥材を線状砥材として研磨ブラシに採用した場合には、その結晶構造におけるムライト結晶の結晶子が大きい程、線状砥材の耐摩耗性に影響を与えるという知見を得た。すなわち、研磨ブラシによってワークを研磨、研削する際には、研磨ブラシを所定の回転軸回りに回転させて、線状砥材の先端をワークの研磨対象部位に接触させる。従って、ワークの表面に砥材を接触させた状態で研磨を行う砥石とは異なり、線状砥材は、研磨加工時に、ワークの研磨対象部位に断続的に衝突することを繰り返す。また、無機長繊維と樹脂とを備える線状砥材は弾性を備えるので、研磨ブラシの回転によって先端の描く軌道はばらついており、線状砥材は様々な方向から断続的にワークに衝突する。ここで、大きな結晶子を備える無機長繊維では、ムライト化が進んでいる。ムライト化が進むと、無機長繊維は、脆化する。従って、このような多方向からの断続的な衝突に対して、大きなムライト結晶を有する線状砥材は、脆く崩れやすい。この結果、結晶構造に大きなムライト結晶を備える線状砥材は摩耗しやすくなる。

【0008】

この一方、本発明者らは、鋭意検討の結果、無機長繊維が、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備える砥材を線状砥材として研磨ブラシに採用した場合には、ムライト結晶が２５ｎｍよりも小さくても、線状砥材の研削力を確保できるという知見を得た。すなわち、無機長繊維がアルミナ成分を８０重量％以上備えれば、線状砥材の硬度を確保できる。また、ムライト結晶が２５ｎｍよりも小さければ、無機長繊維においてムライト化が抑制されているので、無機長繊維の脆化が抑制される。これにより、線状砥材がワークに接触したときに、無機長繊維が脆く崩れることが抑制され、無機長繊維がワークに食いつく。ここで、研磨ブラシによってワークを研磨、研削する際には、砥石によってワークを研磨する場合と異なり、線状砥材は様々な方向から断続的にワークに衝突する。従って、線状砥材は、所定の研削力を備えることができる。本発明は、これらの知見に基づくものである。

【0009】

上記課題を解決するために、本発明の研磨ブラシ用線状砥材は、 無機長繊維と、前記無機長繊維に含浸し固化した樹脂と、を備え、前記無機長繊維は、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備え、前記無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、備え、前記ムライト結晶の平均粒径は、２５ｎｍよりも小さく、前記無機長繊維にＸ線を照射して取得した回折チャートには、ムライトの（１１０）面の回折線のピークが現れることを特徴とする。

【0010】

本発明の研磨ブラシ用線状砥材は、無機長繊維の結晶構造において、ムライト結晶の平均粒径は２５ｎｍよりも小さい。これにより、無機長繊維の脆化を抑制できるので、研磨ブラシ用線状砥材がワークの研磨対象部位に多方向から断続的に衝突したときに、無機長繊維が脆く崩れることを抑制できる。従って、研磨ブラシ用線状砥材の耐摩耗性が向上する。この一方、無機長繊維は、アルミナ成分を８０重量％以上備えるので、その硬度が確保される。また、ムライト結晶が小さければ、無機長繊維の脆化を抑制できる。従って、研磨ブラシ用線状砥材がワークの研磨対象部位に断続的に衝突したときに、無機長繊維が脆く崩れることが抑制され、無機長繊維がワークに食いつく。さらに、研磨ブラシ用線状砥材は、ワークを研磨する際に、ワークの研磨対象部位に多方向から断続的に衝突する。従って、研磨ブラシ用線状砥材は、ムライト結晶の平均粒径が２５ｎｍ以下であっても、その研削力を確保できる。

【0011】

本発明において、前記ムライト結晶の平均粒径は、２０ｎｍ以下であることが望ましい。このようにすれば、研磨ブラシ用線状砥材の耐摩耗性をより向上させることができる。

【0012】

本発明において、前記無機長繊維のアルミナ成分が８５重量％以上であることが望ましい。このようにすれば、無機長繊維の硬度をより高くすることが容易である。従って、研磨ブラシ用線状砥材の研削力を確保することが容易となる。

【0013】

本発明において、前記樹脂は、エポキシ樹脂であるものとすることができる。

【0014】

ここで、本発明では、前記ムライト結晶の平均粒径は、無機長繊維にＸ線を照
射して取得した回折チャートに基づいて、以下の数式により、算出する。

【0015】

【数1】

Ｄ_ｈｋl：（２１０）面の平均粒径
λ：Ｘ線の波長
θ：Ｘ線の視斜角
β_１／２：Ｘ線回折による結晶構造２θが２６°付近に現れるムライトの（２１０）面の回折線の半値幅

【0016】

次に、本発明の研磨ブラシは、並列に配置された複数本の線状砥材と、各線状砥材の一方の端部分を保持する砥材ホルダと、を有し、各線状砥材は、上記の研磨ブラシ用線状砥材であることを特徴とする。

【0017】

本発明の研磨ブラシは、研削力を確保しながら、線状砥材の摩耗を抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【0018】

【図1】研磨ブラシの斜視図である。

【図2】研磨ブラシ用線状砥材の製造方法のフローチャートである。

【図3】実施例の無機長繊維にＸ線を照射して取得した回折チャートである。

【図4】比較例の無機長繊維にＸ線を照射して取得した回折チャートである。

【図5】研削力および耐摩耗性の測定方法の説明図である。

【図6】研磨ブラシの毛丈と側面ダレ量の関係を示すグラフである。

【図7】研磨ブラシの毛丈と摩耗量の関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0019】

以下に、図面を参照して、本発明の実施の形態である研磨ブラシを説明する。

【0020】

（研磨ブラシ）
図１は、研磨ブラシの斜視図である。図１に示すように、研磨ブラシ１は、複数の砥材束２と、各砥材束２の一方の端部分を保持する砥材ホルダ３と、有する。砥材ホルダ３は、円形の胴部４と、胴部４から同軸に延びる軸部５と、を備える。軸部５は、研磨ブラシ１を工作機械などに装着するための装着部である。胴部４の軸部５とは反対側に位置する前端面は、砥材保持面６である。砥材保持面６には、複数の砥材保持穴７が設けられている。本例では、砥材保持穴７は、砥材ホルダ３の軸線Ｌ回りに等角度間隔で、７つ、設けられている。

【0021】

各砥材束２は、並列に配置された複数本の線状砥材１０（研磨ブラシ用線状砥材）からなる。各線状砥材１０は、一方の端部分が砥材保持穴７に挿入され、接着剤により、砥材ホルダ３に固定される。図１に示す例では、線状砥材１０の断面は円形である。線状砥材１０の断面は、円形に限られるものではなく、多角形の場合がある。

【0022】

線状砥材１０は、無機長繊維と、無機長繊維に含浸し硬化した樹脂と、を備える。無機長繊維は、多結晶質の繊維であり、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備える。

【0023】

研磨ブラシ１は、工作機械のヘッドに装着されて、ワークＷの研磨、研削に用いられる。ワークＷの加工に際して、研磨ブラシ１は、軸線Ｌ回りに回転させられる。従って、研磨ブラシ１は、回転研磨ブラシということができる。

【0024】

なお、砥材ホルダ３は、砥材保持面６の中央に一つの円形の砥材保持穴７を備える場合がある。この場合、研磨ブラシ１は、研磨ホルダの中央に、一つの砥材束２を備えるものとなる。また、砥材ホルダ３は、軸線Ｌ回りに環状の砥材保持穴７を備える場合がある。この場合、研磨ブラシ１は、軸線Ｌ回りに環状に配列された複数本の線状砥材１０からなる環状の一つの砥材束２を備えるものとなる。

【0025】

（線状砥材の製造方法）
図２は、線状砥材１０の製造方法のフローチャートである。図２に示すように、線状砥材１０の製造方法は、紡糸工程ＳＴ１、仮焼工程ＳＴ２、焼結工程ＳＴ３、樹脂含浸工程ＳＴ４、および成形工程ＳＴ５をこの順に備える。紡糸工程ＳＴ１では、塩基性塩化アルミニウムとコロイダルシリカとポリビニルアルコールから成る水性の紡糸原液を乾式紡糸して前駆体繊維を得る。仮焼工程ＳＴ２では、前駆体繊維を９００℃以上、１３００℃以下で焼成してセラミックス化して、無機長繊維を得る。焼結工程ＳＴ３では、無機長繊維を１３００℃以上の高温で、２０秒前後、加熱する。焼結工程ＳＴ３における加熱温度は仮焼工程ＳＴ２における加熱温度よりも高い。

【0026】

樹脂含浸工程ＳＴ４は、無機長繊維を適宜に引き揃えて集合糸とする。また、樹脂含浸工程ＳＴ４では、集合糸を、エポキシ樹脂、または、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂に含浸し、樹脂を硬化させる。成形工程ＳＴ５では、樹脂が含浸、硬化した集合糸を所定の長さに切り揃える。これにより、線状砥材１０を得る。ここで、樹脂が含浸した集合糸を、所定形状の開口を備えるダイスを通過するように引き出した後に硬化させれば、線状砥材１０の断面形状を、ダイスの開口形状に対応する形状とすることができる。

【0027】

以下に製造方法の具体的な例を示す。まず、紡糸工程ＳＴ１では、アルミニウムイオン１３．２重量％、塩素イオン１１．４５重量％含有する塩基性塩化アルミニウムの水溶液を３４ｋｇ、二酸化ケイ素を２０重量％含有するコロイダルシリカ７．５ｋｇに、平均重合度１７００の部分ケン化ポリビニルアルコール２．５ｋｇを溶解して、粘度が約１０００ポイズ／２０℃の紡糸原液を調製する。次に、紡糸原液を１０００ホールの紡糸ノズルから押し出して乾式紡糸する。仮焼工程ＳＴ２では、紡糸した無機長繊維を９００℃～１３００℃で焼成しセラミック化して、集合糸を得る。その後、焼結工程ＳＴ３では、この集合糸を１３００℃～１４００℃のパイプ炉に通し、張力を付した状態で第１のボビンに連続的に巻き取る。この時、加熱時間が２０秒となるように集合糸の通過速度を調節する。

【0028】

樹脂含浸工程ＳＴ４では、第１のボビンから集合糸を繰り出して、未硬化の樹脂が貯留された樹脂槽、および、加熱炉を経由させて、第２のボビンに巻き取る。ここで、樹脂槽を経由することにより樹脂が含浸した集合糸を、加熱炉に至る前に、所定形状の開口を備えるダイスを経由させることにより、線状砥材１０の断面形状をダイスの開口形状に対応する形状とすることができる。なお、集合糸に含浸させる樹脂は、以下の組成を有するものとすることができる。
エポキシ樹脂（ｊＥＲ８２８ 三菱ケミカル社製） ６０重量部
エポキシ樹脂（ｊＥＲ１００１ 三菱ケミカル社製） ４０重量部
三弗化ホウ素モノエチルアミン ２．５重量部
メチルエチルケトン ３５重量部

【0029】

成形工程ＳＴ５では、第２のボビンから樹脂が含浸、硬化した集合糸を繰り出して、所定寸法に切断する。なお、成形工程ＳＴ５では、樹脂が含浸、硬化した集合糸を、第２のボビンに巻きとらずに切断して、所定寸法としてもよい。

【0030】

（実施例）
実施例の線状砥材１０は、無機長繊維と、無機長繊維に含浸する樹脂と、を備える。無機長繊維は、アルミナ成分８５重量％と、シリカ成分１５重量％と、を備える。無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、備える。ムライト結晶の結晶粒子の平均粒径は、２０ｎｍである。

【0031】

実施例の線状砥材１０の製造時において、仮焼工程ＳＴ２の加熱温度は１０００℃である。焼結工程ＳＴ３の加熱温度は１３８０℃である。焼結工程ＳＴ３における加熱時間は、２０秒である。

【0032】

ここで、無機長繊維の結晶構造は、Ｘ線回折を用いて評価した。すなわち、焼結工程ＳＴ３の終了後、樹脂含浸工程ＳＴ４の前に、無機長繊維にＸ線を照射し、回折チャートを取得した。図３は、実施例の無機長繊維にＸ線を照射した場合の回折チャートである。また、回折チャートに基づいて、ムライト結晶の平均粒径を、以下の一般式により算出した。

【0033】

【数2】

Ｄ_ｈｋl：（２１０）面の平均粒径
λ：Ｘ線の波長
θ：Ｘ線の視斜角
β_1/2：Ｘ線回折による結晶構造２θが２６°付近に現れるムライトの（２１０）面の回折線の半値幅

【0034】

ここで、図３に示す回折チャートが取得された無機長繊維のムライト結晶の平均粒径は、Ｄ_ｈｋｌ＝２０（ｎｍ）である。

【0035】

なお、ムライトの（２１０）面の回折線は、ムライト結晶の粒径が小さくなるのに伴ってピークが低くなり、他の回折線に埋もれてしまうことがある。例えば、ムライト結晶の粒径が２５ｎｍよりも小さくなると、ムライトの（２１０）面の回折線のピークが他の回折線に埋もれ、回折線の半値幅を取得できなくなる場合がある。そこで、発明者らは、実験により、ムライトの（２１０）面の回折線のピークが他の回折線に埋もれて回折線の半値幅を取得できない場合には、他の測定方法などを用いてムライト結晶の平均粒径が２０nｍ以下であることを確認した。なお、ムライトの（２１０）面の回折線のピークが他の回折線に埋もれた場合でも、回折チャートにムライトの（１１０）面の回折線のピークが現れていれば、無機長繊維の結晶構造がムライト結晶を備えているものと判断することができる。

【0036】

（比較例）
次に、比較例の線状砥材１０は、無機長繊維と、無機長繊維に含浸する樹脂と、を備える。無機長繊維は、アルミナ成分８５重量％と、シリカ成分１５重量％と、を備える。無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、備える。

【0037】

図４は、比較例の無機長繊維にＸ線を照射した場合の回折チャートである。図４に示す回折チャートには、ムライトの（２１０）面の回折線のピークが明確に現れている。図４に示す回折チャートに基づいて取得された比較例の無機長繊維のムライト結晶の平均粒径は、Ｄ_ｈｋｌ＝３５（ｎｍ）である。すなわち、ムライト結晶の結晶粒子の平均粒径は、２５ｎｍ以上である。

【0038】

比較例の線状砥材１０の製造時において、仮焼工程ＳＴ２の加熱温度は１０００℃である。焼結工程ＳＴ３の加熱温度は１３９０℃である。焼結工程ＳＴ３における加熱時間は、３０秒である。

【0039】

比較例の焼結工程ＳＴ３の加熱温度は、実施例の焼結工程ＳＴ３の加熱温度よりも高い。比較例の焼焼結工程ＳＴ３の加熱時間も、実施例の焼結工程ＳＴ３の加熱温度よりも長い。これにより、比較例の線状砥材１０は、結晶構造に平均粒径が２５ｎｍ以上のムライト結晶を備えるものとなっている。従って、線状砥材１０の製造時における焼結工程ＳＴ３の加熱温度および加熱時間を制御することにより、無機長繊維の結晶構造におけるムライト結晶の平均粒径を制御することができる。

【0040】

（研削力および耐摩耗性）
図５は、研削力および耐摩耗性の測定方法の説明図である。図５に示すように、研削力および耐摩耗性の測定では、図１の研磨ブラシ１にスリーブ８を装着した状態として、ワークＷに乾式の研磨加工を施した。ワークＷの材質は、Ｓ５０Ｃ（機械構造用炭素鋼）である。ワークＷの研磨対象部位は、直角に折れ曲がるワークＷの縁部分である。研磨加工では、工作機械に研磨ブラシ１を装着し、研磨ブラシ１を軸線Ｌ回りに回転させながら研磨対象部位に沿って１０往復移動させた。加工長は１００ｍｍである。また、研磨加工では、往路と、復路とにおいて、研磨ブラシ１の回転方向を逆転させた。

【0041】

また、加工終了後に、研磨対象部位におけるエッジＥの側面ダレ量と、線状砥材１０の摩耗量を測定した。ここで、直角に折れ曲がるワークＷの縁部分を研磨対象部位として研磨加工を施したときに、縁部分のエッジＥが面取りされる量をダレ量という。側面ダレ量とは、研磨加工によりワークＷの縁部分のエッジＥが削られたときに、ワークＷの上面Ｓから高さ方向Ｈに削られた量である。

【0042】

測定に用いた研磨ブラシ１の直径（砥材ホルダ３の直径）は２５ｍｍである。線状砥材１０の毛丈は、７５ｍｍ、５０ｍｍ、または３０ｍｍの３種類とした。ここで、砥材の毛丈とは、砥材ホルダ３の砥材保持面６から線状砥材１０の先端までの長さ寸法である。各毛丈の線状砥材１０において、スリーブ８から前方に露出させた線材突き出し量は、１５ｍｍとした。研磨ブラシ１をワークＷに載せるブラシ載せ率は５０％である。ブラシ載せ率が５０％の状態では、研磨ブラシ１は、その半分をワークＷの上面Ｓに載せ、残りの半分をエッジＥよりも外側に位置させる。ワークＷに対する研磨ブラシ１の切込量は、１．０ｍｍである。研磨加工時における研磨ブラシ１の回転速度は、４０００回／分である。研磨加工時における研磨ブラシ１の送り速度は２５００ｍｍ／分である。

【0043】

研削力は、研磨加工後のワークＷのエッジＥの側面ダレ量に基づいて評価した。側面ダレ量が大きい程、研削力が大きいことを示す。耐摩耗性は、研磨加工後のブラシ線材の摩耗長さに基づいて評価した。研磨加工後のブラシ線材の摩耗長さが短い程、耐摩耗性が高いことを示す、表１は、実施例の線状砥材および比較例の線状砥材をそれぞれ採用した場合の側面ダレ量である。表２は、実施例の線状砥材および比較例の線状砥材の摩耗量である。

【0044】

【表1】

【0045】

【表2】

【0046】

図６は、線状砥材１０の毛丈と側面ダレ量との関係を示すグラフである。図６は、表１の値をグラフにしている。図７は、線状砥材１０の毛丈と摩耗量の関係を示すグラフである。図７は、表２の値をグラフにしている。ここで、毛丈が短くなると、線状砥材１０の研削力が上がり、摩耗量が増加する。これは、毛丈が短くなると、線状砥材１０の剛性が上がり、線状砥材１０がワークＷに食いつきやすくなるからである。

【0047】

表１、図６に示すように、側面ダレ量は、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１と、比較例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１との間に、０．００５ｍｍよりも小さい差しかない。従って、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１と、比較例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１の研削力の差はごく僅かである。よって、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１は、無機長繊維の結晶構造のムライト結晶の平均粒径が２５ｎｍよりも小さくても、研削力を確保できる。また、表１、図６に示す程度の研削力の差であれば、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１において研磨加工時の回転数を上昇させれば、比較例と同等の研削力を得ることが可能である。

【0048】

表２、図７に示すように、摩耗量は、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１の方が、比較例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１よりも、明らかに、少ない。特に、毛丈が長い状態では、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１の摩耗量が、比較例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１の摩耗量の１／２程度に抑えられている。よって、実施例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１の耐摩耗性は、比較例の線状砥材１０を採用した研磨ブラシ１よりも高い。

【0049】

（作用効果）
本例の線状砥材１０では、無機長繊維の結晶構造において、ムライト結晶の平均粒径は２５ｎｍよりも小さい。これにより、無機長繊維の脆化を抑制できるので、研磨ブラシ用線状砥材がワークＷの研磨対象部位に多方向から断続的に衝突したときに、無機長繊維が脆く崩れることを抑制できる。従って、研磨ブラシ用線状砥材の耐摩耗性が向上する。また、本例では、ムライト結晶の平均粒径は２０ｎｍ以下である。従って、線状砥材１０の耐摩耗性はより向上する。

【0050】

この一方、無機長繊維は、アルミナ成分を８０重量％以上備えるので、その硬度が確保される。また、ムライト結晶が小さければ、無機長繊維の脆化を抑制できる。従って、線状砥材１０がワークＷの研磨対象部位に断続的に衝突したときに、無機長繊維が脆く崩れることを抑制できる。従って、研磨ブラシ用線状砥材がワークＷの研磨対象部位に断続的に衝突したときに、無機長繊維が脆く崩れることが抑制され、無機長繊維がワークＷに食いつく。これに加えて、線状砥材１０は、ワークＷの上面Ｓに砥材を接触させた状態で研磨を行う砥石とは異なり、ワークＷを研磨する際に、ワークＷの研磨対象部位に多方向から断続的に衝突する。従って、線状砥材１０は、ムライト結晶の平均粒径が２５ｎｍ以下であっても、その研削力を確保できる。

【0051】

ここで、発明者らの実験により、無機長繊維の結晶構造において、ムライト結晶の平均粒径が小さい程、研磨ブラシ１に採用した線状砥材１０の耐摩耗性が向上することが確認されている。

【0052】

ここで、無機長繊維がアルミナ成分を８５重量％以上備える場合には、アルミナ成分が８５重量％よりも低い場合と比較して、無機長繊維の硬度を上昇させることができる。従って、研磨ブラシ１の研磨力を確保するためには、アルミナ成分を８５重量％以上備えることが望ましい。なお、アルミナ成分を８５重量％以上備える場合には、シリカ成分は１５重量％以下となる。

【0053】

なお、無機長繊維は、アルミナ成分と、シリカ成分に加えて、他の成分を含む場合がある。この場合でも、無機長繊維が、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備えれば、線状砥材１０の研削力を確保することができる。

【要約】

線状砥材（１０）は研磨ブラシ用の砥材として用いられる。線状砥材（１０）は、無機長繊維と、前記無機長繊維に含浸し硬化した樹脂と、を備える。無機長繊維は、アルミナ成分８０～９０重量％と、シリカ成分２０～１０重量％と、を備える。無機長繊維の結晶構造は、ムライト結晶と、中間アルミナと、備える。ムライト結晶の平均粒径は、２５ｎｍよりも小さい。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】