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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B1)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-09-12
(45)【発行日】2022-09-21
(54)【発明の名称】骨格部材
(51)【国際特許分類】
B23K 11/00 20060101AFI20220913BHJP
B23K 11/11 20060101ALI20220913BHJP
C22C 38/00 20060101ALI20220913BHJP
C22C 38/04 20060101ALI20220913BHJP
【ＦＩ】
B23K11/00 570
B23K11/11 540
C22C38/00
C22C38/04
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2022542662
(86)(22)【出願日】2022-04-14
(86)【国際出願番号】 JP2022017788
【審査請求日】2022-07-12
(31)【優先権主張番号】P 2021072691
(32)【優先日】2021-04-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100149548
【弁理士】
【氏名又は名称】松沼 泰史
(74)【代理人】
【識別番号】100140774
【弁理士】
【氏名又は名称】大浪 一徳
(74)【代理人】
【識別番号】100134359
【弁理士】
【氏名又は名称】勝俣 智夫
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100217249
【弁理士】
【氏名又は名称】堀田 耕一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100221279
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 健吾
(74)【代理人】
【識別番号】100207686
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 恭宏
(74)【代理人】
【識別番号】100224812
【弁理士】
【氏名又は名称】井口 翔太
(72)【発明者】
【氏名】加藤 遼馬
(72)【発明者】
【氏名】相藤 孝博
(72)【発明者】
【氏名】藤中 真吾
(72)【発明者】
【氏名】戸田 由梨
【審査官】永井 友子
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１５－４２２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１８／０３８０４５（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１９／１１６５３１（ＷＯ，Ａ１）
【文献】米国特許出願公開第２０１９／００８４０７４（ＵＳ，Ａ１）
【文献】中国特許出願公開第１１１５４５８８７（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開２０１６－５５３３７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－２２９７２０（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２３Ｋ １１／００
Ｂ２３Ｋ １１／１１
Ｃ２２Ｃ ３８／００
Ｃ２２Ｃ ３８／０４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
第一の鋼板部材と第二の鋼板部材をスポット溶接部でスポット溶接することにより接合した骨格部材であって、前記骨格部材の長手方向に垂直な断面が閉断面である断面領域を有し、
前記第一の鋼板部材は１９００ＭＰａ以上の引張強さを有し、
前記スポット溶接部は、前記スポット溶接により形成された溶融金属部と、前記溶融金属部の外側に隣接する熱影響部と、を有し、
前記溶融金属部の中心点を含む前記長手方向に垂直な断面において、
前記溶融金属部に相当する領域を第一の領域と定義し、
前記熱影響部に相当する領域を第二の領域と定義し、
前記第一の領域と前記第二の領域との境界から前記第一の領域側に１００μｍ離間するまでの領域と、前記境界から前記第二の領域側に１００μｍ離間するまでの領域とにより構成される領域を第三の領域と定義し、
前記第一の領域の中央部から前記第二の領域側に延在する仮想直線に沿って、１０ｇｆの荷重で１５μｍピッチでビッカース硬度を測定したとき、
前記仮想直線の上における、前記第一の領域に対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、前記仮想直線の上における、前記第三の領域に対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たす
ことを特徴とする骨格部材。
【請求項2】
前記骨格部材の長手方向に垂直な断面における、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に沿う、前記第一の鋼板部材の高さｈ１と、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に垂直な方向に沿う、前記骨格部材の幅ｗとの比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域を有することを特徴とする請求項１に記載の骨格部材。
【請求項3】
前記比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域が、前記骨格部材の前記長手方向の全長の５０％以上に存在することを特徴とする請求項２に記載の骨格部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、衝突時のスポット溶接部からの破断を抑制することにより高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮可能な骨格部材に関する。
本願は、２０２１年４月２２日に、日本に出願された特願２０２１－０７２６９１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
本願は、２０２１年４月２２日に、日本に出願された特願２０２１－０７２６９１号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【0002】
自動車業界では、衝突時の衝撃を低減し得る車体構造の開発が進められている。車体構造を構築する骨格部材には、衝突エネルギーを吸収させることが求められ、例えば、複数の鋼板をプレス成形等により所定形状に成形した後、スポット溶接により閉断面化した構造が採用されている。
このような構造においては、衝突時の入力によって部材が変形した場合においてもスポット溶接部が容易に破断することなく、部材の閉断面を維持できるような強度を確保することが重要である。
このような構造においては、衝突時の入力によって部材が変形した場合においてもスポット溶接部が容易に破断することなく、部材の閉断面を維持できるような強度を確保することが重要である。
【0003】
一般に鋼板を高強度化することで、骨格部材の単位質量当たりの衝突時の吸収エネルギーを高めることができる。このため、鋼板の高強度化は自動車車体の軽量化の手段として用いられることが多い。
一方で、鋼板の高強度化によって、スポット溶接部の強度が低下することが知られている。従って、高強度の鋼板を用いてスポット溶接により閉断面化する場合には、部材に衝突入力が加わった際にスポット溶接部が破断しないように工夫する必要がある。スポット溶接部からの破断が生じると、閉断面が維持できずに、高強度化に見合ったエネルギー吸収性能が得られないためである。
一方で、鋼板の高強度化によって、スポット溶接部の強度が低下することが知られている。従って、高強度の鋼板を用いてスポット溶接により閉断面化する場合には、部材に衝突入力が加わった際にスポット溶接部が破断しないように工夫する必要がある。スポット溶接部からの破断が生じると、閉断面が維持できずに、高強度化に見合ったエネルギー吸収性能が得られないためである。
【0004】
このような実状から、高強度化に見合ったエネルギー吸収性能を得ることを目的とした骨格部材が提案されている。
例えば特許文献１には、第一の鋼板と第二の鋼板と第一の溶接金属部とを備え、第二の鋼板の第一の溶接金属部の周囲４ｍｍ以内の領域の最低ビッカース硬度は、第二の鋼板の領域の外側の硬度の８０％以上である自動車骨格部材が開示されている。
例えば特許文献１には、第一の鋼板と第二の鋼板と第一の溶接金属部とを備え、第二の鋼板の第一の溶接金属部の周囲４ｍｍ以内の領域の最低ビッカース硬度は、第二の鋼板の領域の外側の硬度の８０％以上である自動車骨格部材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】国際公開第２０２０／０９０９１６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１の技術によれば、溶接部を含めた部材全体の強度の向上と衝撃吸収特性の向上を両立させることが可能であるとされている。
しかし、特許文献１が解決しようとしている課題はＨＡＺ軟化による硬度低下の抑制に関するものであるが、鋼板を高強度化した場合における、接合強度低下の要因は、ＨＡＺ軟化による硬度低下に限ったものではなく、特許文献１の技術をもってしても、使用する鋼材によってはスポット溶接部からの破断により所望のエネルギー吸収性能を発揮できない場合があり、エネルギー吸収性能を更に高める余地があった。
しかし、特許文献１が解決しようとしている課題はＨＡＺ軟化による硬度低下の抑制に関するものであるが、鋼板を高強度化した場合における、接合強度低下の要因は、ＨＡＺ軟化による硬度低下に限ったものではなく、特許文献１の技術をもってしても、使用する鋼材によってはスポット溶接部からの破断により所望のエネルギー吸収性能を発揮できない場合があり、エネルギー吸収性能を更に高める余地があった。
【0007】
本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、衝突時のスポット溶接部での破断を抑制することにより高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮可能な骨格部材を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を採用する。
（１）本発明の第一の態様は、第一の鋼板部材と第二の鋼板部材をスポット溶接部でスポット溶接することにより接合した骨格部材であって、前記骨格部材の長手方向に垂直な断面が閉断面である断面領域を有し、前記第一の鋼板部材は１９００ＭＰａ以上の引張強さを有し、前記スポット溶接部は、前記スポット溶接により形成された溶融金属部と、前記溶融金属部の外側に隣接する熱影響部と、を有し、前記溶融金属部の中心点を含む前記長手方向に垂直な断面において、前記溶融金属部に相当する領域を第一の領域と定義し、前記熱影響部に相当する領域を第二の領域と定義し、前記第一の領域と前記第二の領域との境界から前記第一の領域側に１００μｍ離間するまでの領域と、前記境界から前記第二の領域側に１００μｍ離間するまでの領域とにより構成される領域を第三の領域と定義し、前記第一の領域の中央部から前記第二の領域側に延在する仮想直線に沿って、１０ｇｆの荷重で１５μｍピッチでビッカース硬度を測定したとき、前記仮想直線の上における、前記第一の領域に対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、前記仮想直線の上における、前記第三の領域に対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たす骨格部材である。
（２）上記（１）に記載の骨格部材では、前記骨格部材の長手方向に垂直な断面における、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に沿う、前記第一の鋼板部材の高さｈ１と、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に垂直な方向に沿う、前記骨格部材の幅ｗとの比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域を有してもよい。
（３）上記（２）に記載の骨格部材では、前記比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域が、前記骨格部材の前記長手方向の全長の５０％以上に存在してもよい。
（１）本発明の第一の態様は、第一の鋼板部材と第二の鋼板部材をスポット溶接部でスポット溶接することにより接合した骨格部材であって、前記骨格部材の長手方向に垂直な断面が閉断面である断面領域を有し、前記第一の鋼板部材は１９００ＭＰａ以上の引張強さを有し、前記スポット溶接部は、前記スポット溶接により形成された溶融金属部と、前記溶融金属部の外側に隣接する熱影響部と、を有し、前記溶融金属部の中心点を含む前記長手方向に垂直な断面において、前記溶融金属部に相当する領域を第一の領域と定義し、前記熱影響部に相当する領域を第二の領域と定義し、前記第一の領域と前記第二の領域との境界から前記第一の領域側に１００μｍ離間するまでの領域と、前記境界から前記第二の領域側に１００μｍ離間するまでの領域とにより構成される領域を第三の領域と定義し、前記第一の領域の中央部から前記第二の領域側に延在する仮想直線に沿って、１０ｇｆの荷重で１５μｍピッチでビッカース硬度を測定したとき、前記仮想直線の上における、前記第一の領域に対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、前記仮想直線の上における、前記第三の領域に対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たす骨格部材である。
（２）上記（１）に記載の骨格部材では、前記骨格部材の長手方向に垂直な断面における、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に沿う、前記第一の鋼板部材の高さｈ１と、前記第一の鋼板部材における前記スポット溶接部が形成されている部位の板厚方向に垂直な方向に沿う、前記骨格部材の幅ｗとの比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域を有してもよい。
（３）上記（２）に記載の骨格部材では、前記比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域が、前記骨格部材の前記長手方向の全長の５０％以上に存在してもよい。
【発明の効果】
【0009】
上記の態様によれば、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍の硬度分布が適正化されていることにより、衝突時のスポット溶接部での破断を抑制することができ、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】本発明の一実施形態に係る骨格部材を示す斜視図である。
【図2A】同実施形態に係る骨格部材のスポット溶接部の近傍を示す概略断面図である。
【図3A】Ｍｎ含有量が１．２７質量％である鋼板部材を用いた骨格部材のスポット溶接部の近傍を示す概略断面図である。
【図4】実施例で用いる部材の断面形状を説明するための模式図である。
【図5】実験例の３点曲げ試験条件を説明するための模式図である。
【図6A】３点曲げ試験によりスポット破断が生じた状態を示す模式図であって、片側５箇所にスポット破断が生じた状態を示す。
【図6B】３点曲げ試験によりスポット破断が生じた状態を示す模式図であって、片側１箇所にスポット破断が生じた状態を示す。
【発明を実施するための形態】
【0011】
本発明者らは、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮できる骨格部材の構成について鋭意検討した。
本発明者らは、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を骨格部材の材料として適用した場合に発生するスポット破断について分析する中で、同じ強度であってもＭｎ含有量が異なる場合にスポット破断の発生頻度が異なることに着目した。
そして、本発明者らは、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を二枚重ね合わせてスポット溶接した骨格部材のスポット溶接部の近傍の硬度分布を精細に調査した。その結果、スポット破断が生じやすい骨格部材においては、ＨＡＺ軟化部とは別に、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍において、溶融金属の平均硬度よりも硬度が１００Ｈｖ以上低下する部位が存在する傾向があることを発見した。
また、この傾向は、Ｍｎ含有量が高い鋼板材料を用いた場合において顕著であることに着目し、更なる研究を行った。その結果、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍に生じるＭｎ欠乏層の存在が上記の傾向の原因であることを本発明者らは発見した。
これらの発見に基づき、本発明者らは、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍の硬度分布を適正化することによって、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を適用した骨格部材においてもスポット破断を抑制することができ、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮できることを見出し、本発明を完成させた。
本発明者らは、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を骨格部材の材料として適用した場合に発生するスポット破断について分析する中で、同じ強度であってもＭｎ含有量が異なる場合にスポット破断の発生頻度が異なることに着目した。
そして、本発明者らは、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を二枚重ね合わせてスポット溶接した骨格部材のスポット溶接部の近傍の硬度分布を精細に調査した。その結果、スポット破断が生じやすい骨格部材においては、ＨＡＺ軟化部とは別に、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍において、溶融金属の平均硬度よりも硬度が１００Ｈｖ以上低下する部位が存在する傾向があることを発見した。
また、この傾向は、Ｍｎ含有量が高い鋼板材料を用いた場合において顕著であることに着目し、更なる研究を行った。その結果、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍に生じるＭｎ欠乏層の存在が上記の傾向の原因であることを本発明者らは発見した。
これらの発見に基づき、本発明者らは、溶融金属とＨＡＺ部との境界の近傍の硬度分布を適正化することによって、２．０ＧＰａ超のホットスタンプ材を適用した骨格部材においてもスポット破断を抑制することができ、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮できることを見出し、本発明を完成させた。
【0012】
以下、本発明の一実施形態に係る骨格部材１について説明する。
なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
【0013】
まず、本明細書における語句について説明する。
「長手方向Ｚ」は、骨格部材の材軸方向、すなわち、軸線が延びる方向を意味する。「幅方向Ｘ」は、長手方向Ｚに垂直な方向のうち、スポット溶接される二つの鋼板部材の接合面が延びる方向である。「高さ方向Ｙ」は、長手方向Ｚと幅方向Ｘに垂直な方向である。
「溶融金属部」とは、重ね合わされた鋼板部材がスポット溶接熱により溶融し一体となった部位を意味する。溶融金属部はナゲットと呼称される場合もある。
「熱影響部」とは、溶融金属部よりも外側に隣接して形成される部位であり、スポット溶接熱の影響によって母材金属部の組織とは異なる組織を有する部位である。熱影響部はＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）と呼称される場合もある。
尚、通常、熱影響部における外周領域では、スポット溶接熱の影響によって溶融金属部及び母材金属部よりも軟化したＨＡＺ軟化部が存在する。
「長手方向Ｚ」は、骨格部材の材軸方向、すなわち、軸線が延びる方向を意味する。「幅方向Ｘ」は、長手方向Ｚに垂直な方向のうち、スポット溶接される二つの鋼板部材の接合面が延びる方向である。「高さ方向Ｙ」は、長手方向Ｚと幅方向Ｘに垂直な方向である。
「溶融金属部」とは、重ね合わされた鋼板部材がスポット溶接熱により溶融し一体となった部位を意味する。溶融金属部はナゲットと呼称される場合もある。
「熱影響部」とは、溶融金属部よりも外側に隣接して形成される部位であり、スポット溶接熱の影響によって母材金属部の組織とは異なる組織を有する部位である。熱影響部はＨＡＺ（Ｈｅａｔ Ａｆｆｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）と呼称される場合もある。
尚、通常、熱影響部における外周領域では、スポット溶接熱の影響によって溶融金属部及び母材金属部よりも軟化したＨＡＺ軟化部が存在する。
【0014】
図１は、骨格部材１の斜視図である。骨格部材１は、長手方向Ｚに沿って延在する中空筒状の長尺部材である。骨格部材１は、第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０とが複数のスポット溶接部５０により接合されることで構成される。
【0015】
第一の鋼板部材１０は、鋼板を、ハット型断面形状にプレス成形することにより得られる部材である。第一の鋼板部材１０の板厚（すなわち、プレス成形前の鋼板の板厚）は０．４ｍｍ以上４．２ｍｍ以下であればよい。
図１に示すように、第一の鋼板部材１０は、天板１１と、天板１１の幅方向Ｘの端縁から屈曲して延在する一対の側壁１３，１３と、一対の側壁１３，１３における天板１１とは反対側の端縁から屈曲して幅方向Ｘに外方に向けて延在する一対のフランジ１５，１５とを有する。
図１に示すように、第一の鋼板部材１０は、天板１１と、天板１１の幅方向Ｘの端縁から屈曲して延在する一対の側壁１３，１３と、一対の側壁１３，１３における天板１１とは反対側の端縁から屈曲して幅方向Ｘに外方に向けて延在する一対のフランジ１５，１５とを有する。
【0016】
第一の鋼板部材１０は、１９００ＭＰａ以上の引張強さを有する。第一の鋼板部材１０が１９００ＭＰａ以上の引張強さを有することにより、優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
ただし、骨格部材１の衝撃変形時にスポット溶接部５０からの破断が生じ、閉断面が崩壊する場合においては、第一の鋼板部材１０が１９００ＭＰａ以上の引張強さを有することによるエネルギー吸収性能を十分に発揮することができない。従って、本願においては、後述するように、スポット溶接部５０の近傍の硬度分布を適正化することで、高強度部材を用いながらもスポット破断を抑制することが肝要である。
ただし、骨格部材１の衝撃変形時にスポット溶接部５０からの破断が生じ、閉断面が崩壊する場合においては、第一の鋼板部材１０が１９００ＭＰａ以上の引張強さを有することによるエネルギー吸収性能を十分に発揮することができない。従って、本願においては、後述するように、スポット溶接部５０の近傍の硬度分布を適正化することで、高強度部材を用いながらもスポット破断を抑制することが肝要である。
【0017】
第一の鋼板部材１０は、鋼板をオーステナイト変態温度以上に加熱し、水冷金型で成形しながら焼き入れる工法（ホットスタンプ工法）により製造され得る。
【0018】
第二の鋼板部材２０は、平板状の鋼板である。第二の鋼板部材２０の板厚は０．４ｍｍ以上４．２ｍｍ以下であればよい。
第二の鋼板部材２０の引張強さは特に限定されないが、第一の鋼板部材１０と同様、１９００ＭＰａ以上である場合には、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる点で好ましい。
第二の鋼板部材２０の引張強さは特に限定されないが、第一の鋼板部材１０と同様、１９００ＭＰａ以上である場合には、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる点で好ましい。
【0019】
スポット溶接部５０は、第一の鋼板部材１０の一対のフランジ１５，１５に第二の鋼板部材２０を重ね合わせた状態でスポット溶接を行うことにより形成される。
スポット溶接部５０は、骨格部材１の長手方向Ｚに沿って１５ｍｍ～５０ｍｍ程度のピッチで複数形成される。
スポット溶接の条件は、特に限定されるものではない。例えば、ナゲット径（すなわち、溶融金属部の直径）が６√ｔ（ｔは第一の鋼板部材１０の板厚と第二の鋼板部材２０の板厚のうち、薄い方の板厚）程度となる入熱条件であればよい。
スポット溶接部５０は、骨格部材１の長手方向Ｚに沿って１５ｍｍ～５０ｍｍ程度のピッチで複数形成される。
スポット溶接の条件は、特に限定されるものではない。例えば、ナゲット径（すなわち、溶融金属部の直径）が６√ｔ（ｔは第一の鋼板部材１０の板厚と第二の鋼板部材２０の板厚のうち、薄い方の板厚）程度となる入熱条件であればよい。
【0020】
図２Ａは、図１のＡ１－Ａ１線に沿う断面の模式図である。換言すると、図２Ａは、スポット溶接部５０の中心点Ｐを含む、長手方向Ｚに垂直な断面を示す模式図である。
この図２Ａに示すように、スポット溶接部５０は、溶融金属部５１と、溶融金属部５１の外側に隣接して形成される熱影響部５３とにより構成される。
この図２Ａに示すように、スポット溶接部５０は、溶融金属部５１と、溶融金属部５１の外側に隣接して形成される熱影響部５３とにより構成される。
【0021】
ここで、スポット溶接部５０の中心点Ｐを含む長手方向Ｚに垂直な断面において、溶融金属部５１に相当する領域を第一の領域αと定義し、熱影響部５３に相当する領域を第二の領域βと定義する。
更に、第一の領域αと第二の領域βの境界である溶融境界から、第一の領域α側に１００μｍ離間するまでの領域と、第二の領域β側に１００μｍ離間するまでの領域とにより構成される領域を第三の領域γと定義する。
尚、第三の領域γは、第一の領域αの一部と第二の領域βの一部とに重複する。
更に、第一の領域αと第二の領域βの境界である溶融境界から、第一の領域α側に１００μｍ離間するまでの領域と、第二の領域β側に１００μｍ離間するまでの領域とにより構成される領域を第三の領域γと定義する。
尚、第三の領域γは、第一の領域αの一部と第二の領域βの一部とに重複する。
【0022】
図２Ｂは、スポット溶接部５０の硬度分布を示すグラフである。このグラフにおいて、横軸は、図２Ｂに二点鎖線で示す仮想直線ａの位置に対応し、縦軸は、仮想直線ａに沿って測定されるビッカース硬度に対応する。
仮想直線ａは、第一の領域αの中央部から第二の領域β側に延在する。より具体的には、仮想直線ａは、第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０との接合面（図２Ａにおける一点鎖線）から、第一の鋼板部材１０側に２００μｍ離間して接合面に平行に延在する。
一対のａ２点は、仮想直線ａのうち、第一の領域αと第二の領域βとの境界である溶融境界に交差する点である。
一対のａ２点よりも内側に存在する一対のａ１点は、仮想直線ａのうち、第三の領域γの内縁に交差する点である。
一対のａ２点よりも外側に存在する一対のａ３点は、仮想直線ａのうち、第三の領域γの外縁に交差する点である。
一対のａ３点よりも更に外側に存在する一対のａ４点は、仮想直線ａのうち、第二の領域βの外縁に交差する点である。
従って、仮想直線ａにおいては、
一対のａ２点を結ぶ線分が第一の領域αに対応し、
ａ２点とａ４点とを結ぶ二つの線分が第二の領域βに対応し、
ａ１点とａ３点とを結ぶ二つの線分が第三の領域γに対応する。
仮想直線ａは、第一の領域αの中央部から第二の領域β側に延在する。より具体的には、仮想直線ａは、第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０との接合面（図２Ａにおける一点鎖線）から、第一の鋼板部材１０側に２００μｍ離間して接合面に平行に延在する。
一対のａ２点は、仮想直線ａのうち、第一の領域αと第二の領域βとの境界である溶融境界に交差する点である。
一対のａ２点よりも内側に存在する一対のａ１点は、仮想直線ａのうち、第三の領域γの内縁に交差する点である。
一対のａ２点よりも外側に存在する一対のａ３点は、仮想直線ａのうち、第三の領域γの外縁に交差する点である。
一対のａ３点よりも更に外側に存在する一対のａ４点は、仮想直線ａのうち、第二の領域βの外縁に交差する点である。
従って、仮想直線ａにおいては、
一対のａ２点を結ぶ線分が第一の領域αに対応し、
ａ２点とａ４点とを結ぶ二つの線分が第二の領域βに対応し、
ａ１点とａ３点とを結ぶ二つの線分が第三の領域γに対応する。
【0023】
図２Ｂに示すように、本実施形態に係る骨格部材１においては、第二の領域βにおける外側の領域（ａ３点とａ４点の間）においてはＨＡＺ軟化部が存在することにより硬度が低下しているものの、第三の領域γにおいては硬度が低下していない。
従って、第一の領域αにおける平均（算術平均）ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たしている。
この場合、第三の領域γにおける局所的な硬度低下に起因する、骨格部材１の変形途中でのスポット破断が抑制され、閉断面が維持される。これにより、骨格部材１は、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
従って、第一の領域αにおける平均（算術平均）ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たしている。
この場合、第三の領域γにおける局所的な硬度低下に起因する、骨格部材１の変形途中でのスポット破断が抑制され、閉断面が維持される。これにより、骨格部材１は、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
【0024】
ここで、図３Ａは、本実施形態に係る骨格部材１の第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０の代わりに、Ｍｎ含有量が１．２７質量％であり、引張強さが１９００ＭＰａ以上である第一の鋼板部材１１０と、Ｍｎ含有量が１．２７質量％であり、引張強さが１９００ＭＰａ以上である第二の鋼板部材１２０を用いた骨格部材１０１について、スポット溶接部１５０の中心点Ｐを含む長手方向Ｚに垂直な断面を示す模式図である。図３Ａに示すように、スポット溶接部１５０は、溶融金属部１５１と熱影響部１５３を有して構成されている。
【0025】
また、図３Ｂは、スポット溶接部１５０の硬度分布を示すグラフである。このグラフも、図２Ｂと同様、横軸は図３Ａにおける二点鎖線で示す仮想直線ａの位置に対応し、縦軸は仮想直線ａに沿って測定されるビッカース硬度に対応する。
【0026】
図３Ｂに示すように、骨格部材１０１においては、第二の領域βにおける外側の領域（ａ３点とａ４点の間）に存在するＨＡＺ軟化部とは別に、第三の領域γにおいて、硬度が急激に低下している部位が存在する。
従って、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ＞１００となる。
この現象は、本発明者らの研究の結果によれば、Ｍｎ含有量が高く且つ高強度の鋼板をスポット溶接した場合に生じるＭｎ欠乏層に起因するものと推察される。
この骨格部材１０１においては、第三の領域γに軟化部が存在するため、変形途中でスポット破断が生じることにより閉断面が維持されず、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮できない場合がある。
一方、本実施形態に係る骨格部材１によれば、仮想直線ａのうち、第一の領域αに対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、第三の領域γに対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たすことにより、局所的な硬度低下に起因する、変形途中でのスポット破断が抑制され、閉断面が維持される。従って、骨格部材１は、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
従って、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ＞１００となる。
この現象は、本発明者らの研究の結果によれば、Ｍｎ含有量が高く且つ高強度の鋼板をスポット溶接した場合に生じるＭｎ欠乏層に起因するものと推察される。
この骨格部材１０１においては、第三の領域γに軟化部が存在するため、変形途中でスポット破断が生じることにより閉断面が維持されず、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮できない場合がある。
一方、本実施形態に係る骨格部材１によれば、仮想直線ａのうち、第一の領域αに対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、第三の領域γに対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たすことにより、局所的な硬度低下に起因する、変形途中でのスポット破断が抑制され、閉断面が維持される。従って、骨格部材１は、高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
【0027】
尚、変形途中でのスポット破断をより確実に防止するためには、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦５０であることが好ましく、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦３０であることが更に好ましい。
【0028】
ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たすような硬度分布を得るための方策としては、例えば、第一の鋼板部材１０の材料として、Ｍｎ含有量が１．０質量％以下、好ましくは０．５０質量％以下である鋼板を用いることが考えられる。このように、Ｍｎ含有量を低減することで、第三の領域γにおけるＭｎ偏析の発生を抑えることができるため、第三の領域γに局所的な軟化部が生じることを防ぐことができる。また、Ｍｎ以外の合金元素量を調整することによっても、第三の領域γに局所的な軟化部が生じることを防ぐことができる。
【0029】
（測定方法）
仮想直線ａのうち、第一の領域αに対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、第三の領域γに対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎは、下記のように測定することができる。
仮想直線ａのうち、第一の領域αに対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、第三の領域γに対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎは、下記のように測定することができる。
【0030】
ビッカース硬度は、ＪＩＳ Ｚ ２２４４に準拠し、１０ｇｆの荷重で仮想直線ａに沿って１５μｍの測定ピッチで連続的に測定する。
このような測定によって得られたビッカース硬度の値から、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎをそれぞれ求めることができる。
このような測定によって得られたビッカース硬度の値から、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎをそれぞれ求めることができる。
【0031】
尚、本願では、２００μｍ程度の狭い第三の領域γにおける硬度低下を抑制することによりスポット破断を回避しようとするものである。従って、通常よりも狭い１５μｍという測定ピッチを採用している。
換言すると、測定ピッチが大きすぎる場合には、第三の領域γの近傍における局所的な硬度低下があったとしても、そのような硬度低下を検出することができない。
尚、ここでは、２００μｍ離間して接合面に平行に延在する仮想直線ａに沿って測定する方法を示すが、この方法での測定が困難な場合は、溶融部中央から外側に向かって、溶融境界をまたぐように１５μｍｍピッチで測定してもよい。
換言すると、測定ピッチが大きすぎる場合には、第三の領域γの近傍における局所的な硬度低下があったとしても、そのような硬度低下を検出することができない。
尚、ここでは、２００μｍ離間して接合面に平行に延在する仮想直線ａに沿って測定する方法を示すが、この方法での測定が困難な場合は、溶融部中央から外側に向かって、溶融境界をまたぐように１５μｍｍピッチで測定してもよい。
【0032】
第一の鋼板部材１０及び第二の鋼板部材２０の化学成分は特に限定されない。ただし、第一の鋼板部材１０及び第二の鋼板部材２０のそれぞれについて、Ｍｎ含有量が過剰であると、Ｍｎ偏析が生じやすくなるため、Ｍｎ含有量は１．０質量％以下であることが好ましく、０．５質量％以下であることが更に好ましい。
第一の鋼板部材１０及び第二の鋼板部材２０のそれぞれについて、焼き入れ性の確保の観点からは、Ｍｎ含有量が０．１質量％以上であることが好ましい。
また、Ｍｎ含有量を低減する場合、強度を確保するためにＣ（炭素）含有量は０．３０～０．６０質量％であればよい。
第一の鋼板部材１０及び第二の鋼板部材２０のそれぞれについて、焼き入れ性の確保の観点からは、Ｍｎ含有量が０．１質量％以上であることが好ましい。
また、Ｍｎ含有量を低減する場合、強度を確保するためにＣ（炭素）含有量は０．３０～０．６０質量％であればよい。
【0033】
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【0034】
例えば、上記実施形態に係る骨格部材１では第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０とを用いて構成されているが、三つ以上の複数の鋼板部材を用いて構成されてもよい。
また、上記実施形態に係る骨格部材１では第一の鋼板部材１０がハット型断面形状を有し第二の鋼板部材２０が平板の断面形状を有するが、閉断面を有する限り、断面形状は問わない。例えば、第一の鋼板部材１０が平板状の断面形状を有し、第二の鋼板部材２０がハット型断面形状を有してもよく、第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０が共にハット型断面形状を有してもよい。
また、上記実施形態に係る骨格部材１では、一対の側壁１３，１３の高さは互いに同じであるが、互いに異なっていてもよい。
また、上記実施形態に係る骨格部材１では第一の鋼板部材１０がハット型断面形状を有し第二の鋼板部材２０が平板の断面形状を有するが、閉断面を有する限り、断面形状は問わない。例えば、第一の鋼板部材１０が平板状の断面形状を有し、第二の鋼板部材２０がハット型断面形状を有してもよく、第一の鋼板部材１０と第二の鋼板部材２０が共にハット型断面形状を有してもよい。
また、上記実施形態に係る骨格部材１では、一対の側壁１３，１３の高さは互いに同じであるが、互いに異なっていてもよい。
【0035】
骨格部材１の長手方向Ｚに垂直な断面における、第一の鋼板部材１０におけるスポット溶接部５０が形成されている部位の板厚方向に沿う、第一の鋼板部材１０の高さｈ１と、第一の鋼板部材１０におけるスポット溶接部５０が形成されている部位の板厚方向に垂直な方向に沿う、骨格部材１の幅ｗとの比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域を有することが好ましい。
このような構成によれば、スポット溶接部５０の強度を高めた鋼板を用いて部材断面の縦横比を適正化した部材とすることで、スポット溶接部５０の破断を抑制することができる。これにより、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
尚、一対の側壁１３，１３の高さが互いに異なるハット型断面形状の場合、両側の側壁１３，１３の高さの平均の長さを高さｈ１とする。
このような構成によれば、スポット溶接部５０の強度を高めた鋼板を用いて部材断面の縦横比を適正化した部材とすることで、スポット溶接部５０の破断を抑制することができる。これにより、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮することができる。
尚、一対の側壁１３，１３の高さが互いに異なるハット型断面形状の場合、両側の側壁１３，１３の高さの平均の長さを高さｈ１とする。
【0036】
本実施形態に係る骨格部材１において、第二の鋼板部材２０は平板状であるため、高さｈ２は０ｍｍである。第二の鋼板部材２０が平板状ではない部材の場合、その高さｈ２は骨格部材１の幅ｗとの比率ｈ２／ｗが０．６以下である断面領域を有することが好ましい。
【0037】
なお、本実施形態に係る骨格部材１は、全長に亘り一様の断面形状を有するが、全長に亘り一様の断面形状を有さなくてもよい。
比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域は、骨格部材１の長手方向Ｚの全長の５０％以上に存在することが好ましく、８０％以上に存在することが好ましい。
また、同様に、比率ｈ２／ｗが０．６以下である断面領域は、骨格部材１の長手方向Ｚの全長の５０％以上に存在することが好ましく、８０％以上に存在することが好ましい。
このような構成によれば、より確実に衝突時のスポット溶接部からの破断を抑制することができ、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮できる。
比率ｈ１／ｗが０．６以下である断面領域は、骨格部材１の長手方向Ｚの全長の５０％以上に存在することが好ましく、８０％以上に存在することが好ましい。
また、同様に、比率ｈ２／ｗが０．６以下である断面領域は、骨格部材１の長手方向Ｚの全長の５０％以上に存在することが好ましく、８０％以上に存在することが好ましい。
このような構成によれば、より確実に衝突時のスポット溶接部からの破断を抑制することができ、更に優れたエネルギー吸収性能を発揮できる。
【0038】
（実施例）
実施例により本発明の一態様の効果を更に具体的に説明する。ただし、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例に過ぎない。本発明は、この一条件例に限定されない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限り、種々の条件を採用し得る。
実施例により本発明の一態様の効果を更に具体的に説明する。ただし、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例に過ぎない。本発明は、この一条件例に限定されない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限り、種々の条件を採用し得る。
【0039】
図５に示す三点曲げ試験を数値解析モデルで再現し、スポット破断数を評価した。スポット溶接部をナゲット径：６√t（ｔ=１．４ｍｍ）でモデル化した。スポット溶接部強度には、せん断型継手溶接試験結果を用いた。材料物性には、引張試験結果を用いた。
【0040】
まず、評価に用いる鋼板の特定を表１に示す通りとした。
【0041】
【表1】
【0042】
実験例１～３、５～７では、鋼板Ａを用いた所定の部材高さｈ１を有するハット型鋼板部材と、当該ハット型鋼板部材のフランジにスポット溶接で接合された、鋼板Ａと同等の特性を有する平板状の鋼板部材（ｈ２＝０ｍｍ）と、からなる骨格部材を用いた。スポット溶接のピッチを４０ｍｍとした。
実験例４では、鋼板Ｂを用いた所定の部材高さｈ１を有するハット型鋼板部材と、当該ハット型鋼板部材のフランジにスポット溶接で接合された、鋼板Ｂと同等の特性を有する平板状の鋼板部材（ｈ２＝０ｍｍ）と、からなる骨格部材を用いた。スポット溶接のピッチを４０ｍｍとした。 実験例８～１３では、鋼板Ｃを用いた所定の部材高さｈ１を有するハット型鋼板部材と、当該ハット型鋼板部材のフランジにスポット溶接で接合された、鋼板Ｃと同等の特性を有する平板状の鋼板部材（ｈ２＝０ｍｍ）と、からなる骨格部材を用いた。スポット溶接のピッチを４０ｍｍとした。
実験例４では、鋼板Ｂを用いた所定の部材高さｈ１を有するハット型鋼板部材と、当該ハット型鋼板部材のフランジにスポット溶接で接合された、鋼板Ｂと同等の特性を有する平板状の鋼板部材（ｈ２＝０ｍｍ）と、からなる骨格部材を用いた。スポット溶接のピッチを４０ｍｍとした。 実験例８～１３では、鋼板Ｃを用いた所定の部材高さｈ１を有するハット型鋼板部材と、当該ハット型鋼板部材のフランジにスポット溶接で接合された、鋼板Ｃと同等の特性を有する平板状の鋼板部材（ｈ２＝０ｍｍ）と、からなる骨格部材を用いた。スポット溶接のピッチを４０ｍｍとした。
【0043】
これにより、図４に示すように、部材幅ｗが１３０ｍｍであり、部材高さｈ１が下記表２に示す通りの断面形状の骨格部材とした。なお、骨格部材の長さは８００ｍｍであり、全長に亘って断面形状が一定である構造を採用した。
【0044】
次に、図５に示すように、７００ｍｍの間隔で配置された一対のダイ（Ｒ５０ｍｍ）の上に、これらのダイの中間地点と骨格部材の長手方向の中央とが高さ方向に重なるように骨格部材を配置した。その後、骨格部材の長手方向の中央に剛体半円形（Ｒ５０ｍｍ）インパクタを一定速度７．２ｋｍ／ｈｒで衝突させ、この時の変形状態からスポット破断数を評価した。
図６Ａは、スポット破断数が１０（片側５箇所）となった場合の例である。この例においては、スポット破断が発生して背板がめくり上がり、閉断面は維持されていない。
図６Ｂは、スポット破断数が２（片側１箇所）となった場合の例である。この例においては、スポット破断が発生して背板が鋼板部材側に入り込んでいるが、閉断面は維持されている。
実施例においては、スポット破断数が４以下の場合を合格と判定した。評価結果を表２に示す。
図６Ａは、スポット破断数が１０（片側５箇所）となった場合の例である。この例においては、スポット破断が発生して背板がめくり上がり、閉断面は維持されていない。
図６Ｂは、スポット破断数が２（片側１箇所）となった場合の例である。この例においては、スポット破断が発生して背板が鋼板部材側に入り込んでいるが、閉断面は維持されている。
実施例においては、スポット破断数が４以下の場合を合格と判定した。評価結果を表２に示す。
【0045】
尚、二枚の鋼板Ａを重ね合わせてスポット溶接を行うことで得られたスポット溶接部について、鋼板部材同士の接合面からハット型鋼板部材側に２００μｍ離間して接合面に平行に延在する仮想直線に沿って、ＪＩＳ Ｚ ２２４４に準拠し１０ｇｆの荷重で１５μｍピッチでビッカース硬度を測定したと仮定した。
このように仮定したビッカース硬度の値から、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとの差（ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ）が４５となるように設定した。
二枚の鋼板Ｂを重ね合わせてスポット溶接を行うことで得られたスポット溶接部についても同様にして、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値を９０とした。
二枚の鋼板Ｃを重ね合わせてスポット溶接を行うことで得られたスポット溶接部についても同様にして、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値を１４０とした。
このように仮定したビッカース硬度の値から、第一の領域αにおける平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと第三の領域γにおける最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとの差（ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ）が４５となるように設定した。
二枚の鋼板Ｂを重ね合わせてスポット溶接を行うことで得られたスポット溶接部についても同様にして、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値を９０とした。
二枚の鋼板Ｃを重ね合わせてスポット溶接を行うことで得られたスポット溶接部についても同様にして、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値を１４０とした。
【0046】
【表2】
【0047】
Ｍｎ含有量が０．３９質量％である鋼板Ａを用いたと仮定した実験例１～３、５～７、及び、Ｍｎ含有量が０．８０質量％である鋼板Ｂを用いたと仮定した実験例４においては、局所的な硬度低下が発生せず、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値が１００以下であった。従って、変形途中でのスポット破断数を４以下に抑えることができた。
一方、Ｍｎ含有量が１．２７質量％である鋼板Ｃを用いたと仮定した実験例８～１３においては、局所的な硬度低下が発生し、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値が１００超であった。従って、変形途中でのスポット破断数が８以上となった。
一方、Ｍｎ含有量が１．２７質量％である鋼板Ｃを用いたと仮定した実験例８～１３においては、局所的な硬度低下が発生し、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎの値が１００超であった。従って、変形途中でのスポット破断数が８以上となった。
【0048】
尚、発明例の実験例１～３、５～７の比較からは、ｈ１／ｗの値が０．６以下であるほどよりスポット破断数を抑えることができることも確認できた。
【産業上の利用可能性】
【0049】
本発明によれば、衝突時のスポット溶接部での破断を抑制することにより高強度化に見合った優れたエネルギー吸収性能を発揮可能な骨格部材を提供することができる。
【符号の説明】
【0050】
１ 骨格部材
１０ 第一の鋼板部材
１１ 天板
１３ 側壁
１５ フランジ
２０ 第二の鋼板部材
５０ スポット溶接部
５１ 溶融金属部
５３ 熱影響部
α 第一の領域
β 第二の領域
γ 第三の領域
１０ 第一の鋼板部材
１１ 天板
１３ 側壁
１５ フランジ
２０ 第二の鋼板部材
５０ スポット溶接部
５１ 溶融金属部
５３ 熱影響部
α 第一の領域
β 第二の領域
γ 第三の領域
【要約】
この骨格部材は、第一の鋼板部材と第二の鋼板部材をスポット溶接部でスポット溶接することにより接合した骨格部材である。前記骨格部材の長手方向に垂直な断面が閉断面である断面領域を有し、前記第一の鋼板部材は１９００ＭＰａ以上の引張強さを有し、前記スポット溶接部は、前記スポット溶接により形成された溶融金属部と、前記溶融金属部の外側に隣接する熱影響部と、を有する。前記仮想直線の上における、前記第一の領域に対応する測定箇所における平均ビッカース硬度ＨｖＡｖｅと、前記仮想直線の上における、前記第三の領域に対応する測定箇所における最低ビッカース硬度ＨｖＭｉｎとが、ＨｖＡｖｅ－ＨｖＭｉｎ≦１００を満たす。
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図4】
【図5】
【図6A】
【図6B】