特許 7157802 飛行機の胴体製造のためのアルミニウム－銅－リチウム合金製薄板

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】特許公報(B2)

(11)【特許番号】

(24)【登録日】2022-10-12

(45)【発行日】2022-10-20

(54)【発明の名称】飛行機の胴体製造のためのアルミニウム－銅－リチウム合金製薄板

(51)【国際特許分類】

   C22F 1/057 20060101AFI20221013BHJP

   C22C 21/12 20060101ALN20221013BHJP

   C22F 1/00 20060101ALN20221013BHJP

【ＦＩ】

C22F1/057

C22C21/12

C22F1/00 602

C22F1/00 613

C22F1/00 623

C22F1/00 630A

C22F1/00 630G

C22F1/00 685Z

C22F1/00 686B

C22F1/00 680

【請求項の数】 7

(21)【出願番号】P 2020519184

(86)(22)【出願日】2018-06-14

(65)【公表番号】

(43)【公表日】2020-08-13

(86)【国際出願番号】 FR2018051421

(87)【国際公開番号】W WO2018234663

(87)【国際公開日】2018-12-27

【審査請求日】2021-05-27

(31)【優先権主張番号】17/55582

(32)【優先日】2017-06-19

(33)【優先権主張国・地域又は機関】FR

(73)【特許権者】

【識別番号】519326703

【氏名又は名称】コンステリウム イソワール

【氏名又は名称原語表記】ＣＯＮＳＴＥＬＬＩＵＭ ＩＳＳＯＩＲＥ

(74)【代理人】

【識別番号】100080447

【弁理士】

【氏名又は名称】太田 恵一

(72)【発明者】

【氏名】ダヴォギュチェレーズ，マリア ベレン

(72)【発明者】

【氏名】ペゲ，リオネル

(72)【発明者】

【氏名】サフラニィ，ジャン－シルヴェストル

(72)【発明者】

【氏名】エベール，フランク

(72)【発明者】

【氏名】ブレット，チボー

【審査官】鈴木 毅

(56)【参考文献】

【文献】特開２００４－０２５３４０（ＪＰ，Ａ）

【文献】米国特許出願公開第２００９／００２９６３１（ＵＳ，Ａ１）

【文献】特開平０８－２７８２０８（ＪＰ，Ａ）

(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)

Ｃ２２Ｃ ２１／００ － ２１／１８

Ｃ２２Ｆ １／０４ － １／０５７

(57)【特許請求の範囲】

【請求項1】

１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製のブラッシングされた圧延製品の製造方法であって、
ブラッシングツールが、
－ブラッシングされた製品の表面に圧縮残留応力を生成し、
－ブラッシングされていない圧延製品の表面から少なくとも９μｍに等しい厚みを取り除く、
ブラッシング工程を含み、
ブラッシング工程が、少なくとも１回のサーキュラタイプのブラッシングを含み、
ブラッシング工程の際に圧延製品に押し当てられる力が、
－最表面で、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．２°であり、
－最表面から－５μｍで、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．０５°であり、
ここで用いられているＬ．Ｉ．は、Ｘ線測定回折ピークの半分の高さでの積分幅であり、度で表現されており、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）は、ブラッシング工程後の圧延製品で測定された積分幅であり、またＬ．Ｉ．（未ブラッシング）は、ブラッシング工程前の圧延製品で測定された積分幅であり、
－ブラッシングされた状態の圧延製品の最表面でのＴ方向における圧縮残留応力は、少なくとも－２５ＭＰａに等しい、
ことを特徴とする、製造方法。

【請求項2】

ブラッシング工程に先立って、以下の工程、すなわち
－圧延製品の調製、
－溶体化処理および焼入れ、
－応力除去、
－任意に時効、
を含む、請求項１に記載の方法。

【請求項3】

ブラッシング工程の際に圧延製品に押し当てられる力が、ブラッシングされた状態の製品の最表面から少なくとも５μｍの厚みまで圧縮残留応力を生成する、請求項１または２に記載の方法。

【請求項4】

ブラッシング工程の際に圧延製品に押し当てられる力が、
－最表面で、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．３°であり、
－最表面から－５μｍで、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．１°であり、
ここで用いられているＬ．Ｉ．は、Ｘ線測定回折ピークの半分の高さでの積分幅であり、度で表現されており、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）は、ブラッシング工程後の圧延製品で測定された積分幅であり、またＬ．Ｉ．（未ブラッシング）は、ブラッシング工程前の圧延製品で測定された積分幅であり、
－ブラッシングされた状態の圧延製品の最表面でのＴ方向における圧縮残留応力は、少なくとも－４５ＭＰａに等しい、
請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。

【請求項5】

ブラッシングツールが、ブラッシングされていない圧延製品の表面の少なくとも１０μｍに等しい厚みを取り除く、請求項１から４のいずれか一つに記載の方法。

【請求項6】

ブラッシングツールが、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが１．５μｍ以下であり、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが８μｍ未満である、
前記圧延製品の表面の獲得を可能にする、請求項１から５のいずれか一つに記載の方法。

【請求項7】

ブラッシングツールが、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが４μｍ以下であり、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが１７μｍ未満である、
前記圧延製品の表面の獲得を可能にする、請求項１から５のいずれか一つに記載の方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、リチウムを含むアルミニウムを主成分とする２０００系合金製のブラッシングされた圧延製品に概して関するものであり、より詳細には、航空宇宙産業において有益な、胴体の用途における利用に適したそのような製品に関している。本発明はまた、そのような製品の製造方法にも関している。

【背景技術】

【0002】

アルミニウム合金製圧延製品は、特に航空機産業および宇宙産業用の胴体構成要素を製造するために開発されている。

【0003】

Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金は、このタイプの製品を製造するためにとりわけ興味深く、なぜなら、該合金は、とりわけ疲労と、損傷許容性と、機械的強度との間の妥協点という観点からの、従来の合金よりも一般的に高い、特性の妥協点を提供するからである。

【0004】

国際公開第２０１３／０５４０１３号は、とりわけ航空機産業のための、圧延製品の製造方法を記述しており、該圧延製品は、２．１～３．９重量％のＣｕ、０．７～２．０重量％のＬｉ、０．１～１．０重量％のＭｇ、０～０．６重量％のＡｇ、０～１重量％のＺｎ、多くて０．２０重量％のＦｅ＋Ｓｉ、Ｚｒ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｅ、ＨｆおよびＴｉの中で選択される少なくとも１つの元素であって、選択された場合の前記元素の量がＺｒについては０．５～０．１８重量％、Ｍｎについては０．１～０．６重量％、Ｃｒについては０．０５～０．３重量％、Ｓｅについては０．０２～０．２重量％、Ｈｆについては０．０５～０．５重量％、そしてＴｉについては０．０１～０．１５重量％である元素、他の元素は各々多くて０．０５重量％で合計０．１５重量％であり、残りはアルミニウムの組成を有するアルミニウム合金を含み、前記方法は、少なくとも０．５％で３％未満の全変形量を伴う引張りおよび/またはレベリングと、シートメタルが０．１～１３時間の間１３０℃と１７０℃との間の温度に達している短時間の熱処理とを含む。Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製展伸材の特性の有利な妥協点は、これらの製品の厚みを減らすことをとりわけ可能にし、さらにそのうえ、これらの製品がもたらす重量の減少を最大にする。一般的な応力は、しかしながら、それにより増した状態になり、それゆえ疲労亀裂発生のより高いリスクが生じる。したがって、Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製製品の耐疲労性、とりわけ胴体用シートメタルのような陽極処理製品の耐疲労性を改善することが興味深い。

【0005】

Ｎａｚｉｄａ Ｓｉｄｈｏｍ氏他の次のように題された論文「Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ｂｒｕｓｈｉｎｇ ａｎｄ Ｓｈｏｔ－Ｐｅｅｎｉｎｇ Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｆａｔｉｇｕｅ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｄ Ｍｅｔａｌ Ｓｕｒｆａｃｅｓ：Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｎｄ ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ Ａｐｐｒｏａｃｈｅｓ」、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ ｖｏｌ．６８１，２９０－２９５ページ（２０１１年）は、ＡＡ５０８３Ｈ１１合金製シートメタルのリニアの機械的ブラッシングと、圧縮応力、粗さおよび疲労性能に対するその効果とを記述している。

【0006】

米国特許出願公開第２００９／０２９６３１号明細書は、不規則な表面の外形を典型的に有する金属表面を、表面調整装置を用いて金属表面をこすることによって調整するための方法および器具を記述しており、該表面調整装置は、多数の毛を有し、これらの毛は、こすっている間、金属表面と接触しており、そして金属表面の破損層または引張応力を減少させる。

【0007】

独国特許出願公開第１０２０１００４３２８５号明細書は、コンポーネントの表面の少なくとも一部が、圧縮残留応力を生成するための物質によって衝撃を与えられる、コンポーネントの処理を記述しており、投射用媒質は、コンポーネントの表面が照射されるとき、実質的にコンポーネントの残留応力の状態が修正されるように設計される粒状物と液体とを含む。

【0008】

米国特許第５７９１００９号明細書は、こてブレードの下方の作業面に、および／または上方の取付け面に、残留応力が故意に加えられる製造方法を記述している。応力は例えば、金属製こてブレードのグラスビードピーニング、ショットブラスト、圧延および／またはブラッシングによって加えられることができる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0009】

【文献】国際公開第２０１３／０５４０１３号

【文献】米国特許出願公開第２００９／０２９６３１号明細書

【文献】独国特許出願公開第１０２０１００４３２８５号明細書

【文献】米国特許第５７９１００９号明細書

【非特許文献】

【0010】

【文献】Ｎａｚｉｄａ Ｓｉｄｈｏｍ氏他、論文「Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ｂｒｕｓｈｉｎｇ ａｎｄ Ｓｈｏｔ－Ｐｅｅｎｉｎｇ Ｒｅｓｉｄｕａｌ Ｓｔｒｅｓｓｅｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｆａｔｉｇｕｅ Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ Ｍａｃｈｉｎｅｄ Ｍｅｔａｌ Ｓｕｒｆａｃｅｓ：Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｎｄ ｐｒｅｄｉｃｔｉｎｇ Ａｐｐｒｏａｃｈｅｓ」、Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｆｏｒｕｍ ｖｏｌ．６８１，２９０－２９５ページ（２０１１年）

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0011】

一方、そのような製品の製造の際、製造業者から飛行機の機体組立工へ輸送する半製品が受ける応力を考慮に入れることが重要である。そのような輸送の際、半製品は、通常、陽極処理されておらず、また時には極端な温度および湿度条件にさらされることがある。半製品はまた、非常に長い期間にわたって保管され得る。これらの条件にもかかわらず、製造業者が、半製品の特性、とりわけ、特に表面の腐食という観点から満足のゆく表面の様子の保持を保証することができることが重要である。Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製、さらにそのうえＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ－Ｍｇ合金製の半製品は、極端な温度および湿度条件において、非常に長い期間にわたって保管されるとき、反応する傾向がより顕著である。

【0012】

既知の製品の特性と比べて、低密度を有しながらも、とりわけ耐疲労性、静的機械的強度の特性および耐腐食性という観点から、改善された特性を有するアルミニウム－銅－リチウム合金製製品に対する要求がある。また、これらの薄板の単純で経済的な獲得方法に対する要求がある。

【課題を解決するための手段】

【0013】

［発明の対象］
本発明は、１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製のブラッシングされた圧延製品の製造方法を対象とし、該製造方法は、ブラッシングツールが、
－ブラッシングされた製品の表面に圧縮残留応力を生成し、
－ブラッシングされていない圧延製品の表面から少なくとも９μｍに等しい厚みを取り除く、
ようなブラッシング工程を含み、
該製造方法において、ブラッシング工程は、少なくとも１回のサーキュラタイプのブラッシングを含む。

【0014】

本発明は、また、本発明の方法によって得られる、１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製のブラッシングされた圧延製品も対象とする。

【0015】

最後に、本発明は、本発明による方法によって得られるブラッシングされた圧延製品の、航空機用胴体パネルにおける利用を対象とする。

【図面の簡単な説明】

【0016】

【図1】スムーズ疲労試験のために利用される試験片の図である。寸法はｍｍで示されている。

【図2a】リニアのブラッシングを概略的に示している。

【図2b】サーキュラかつリニアのブラッシングを概略的に示している。

【図2c】サーキュラかつオービタルのブラッシングを概略的に示している。

【発明を実施するための形態】

【0017】

［発明の説明］
相反する言及のないかぎり、合金の化学組成に関して表示されているものは全て、合金の総重量に基づく重量百分率として表現されている。１．４Ｃｕと表現されている場合、重量％で表現された銅含有量を１．４倍するという意味である。合金の呼称は、当業者に知られている、アルミニウム協会の規定に従ったものである。濃度がｐｐｍ（百万分率）で表現されている場合、この表示はまた、質量濃度にも関連している。

【0018】

相反する言及のないかぎり、欧州規格ＥＮ５１５（１９９３）中に記されている冶金学的状態の定義が適用される。

【0019】

相反する言及のないかぎり、規格ＥＮ１２２５８の定義が適用される。

【0020】

平滑試験片での疲労特性が、方向Ｔ－Ｌにおいてシートメタル中の全厚みで採取される、Ｋ_ｔ＝１の、図１で示されるような試験片に関して、周囲空気で、さまざまな応力レベルについて、４０Ｈｚの周波数で、応力比Ｒ＝０．１で測定される。

【0021】

疲労特性は、１０００００サイクル時の平均破断応力値σ_Ａの決定によって評価される。

【0022】

そうするために、応力値σ_ｍａｘが、検査される各シートメタルについて、増大する応力を用いるステアケース法での疲労試験を実現することによって決定される（１０００００サイクル時に未破断の各段階につき＋２０Ｍｐａ）。このように、第一の疲労試験が応力σ_ｘで行われ、もし試験片が１０００００サイクル後に壊れていなければ、応力σ_ｘ＋２０ＭＰａで試験は続行される。応力σ_ｍａｘは、応力σ_ｘ＋（ｎ＊２０）、単位はＭＰａ、に相当し、そこで破断が起こる。

【0023】

各シートメタルについて、３つの疲労試験がこのように、あらかじめ決定された応力値σ_ｍａｘで行われる。ウォーカー方程式が、１０００００サイクル時の破断応力値σ_ａを決定するために利用される。

【0024】

【数1】

【0025】

この方程式で、σ_ｍａｘは、与えられたサンプルに適用される最大応力であり、Ｎは、破断までのサイクル数であり、Ｎ_０は、１０００００と等しく、またｎ＝－４．５である。

【0026】

所定のシートメタルについて、１０００００サイクル時の平均破断応力値σ_Ａは、３つの応力値σ_ａの平均に相当する。

【0027】

本発明において、規格ＮＦ ＥＮ ＩＳＯ ４２８７に準じて測定される２つの粗さパラメータが利用される、すなわち
－Ｒｚ：粗さプロファイルの最大高さ、
－Ｒａ：粗さ平均偏差、すなわち、評価長さにわたったプロファイルのすべての縦座標の相加平均。

【0028】

これらのパラメータが、本発明の範囲内でシートメタルのＬ方向およびＴ方向において、光干渉法によって評価される（６１のプロファイルがＬ方向およびＴ方向において抽出され、パラメータＲａおよびＲｚは、分析される表面の９０％を表し、ｐ＝０．９０）。

【0029】

表面の残留応力が、リニア検出器とアセンブリωとを備えた回折計を使って、Ｘ線回折によって評価される。利用される測定パラメータは、
－Ｃｒ－Ｋα線、
－アルミニウム相の結晶面{３１１}、
－回折角２θ_０＝１３９.３１°、
である。

【0030】

分析は、サンプルの結晶学的組織の影響をさほど受けない、横手方向において実行される。後処理ソフトウェアＳｔｒｅｓｓＡＴが、＋／－２の標準偏差の不確定性を考慮に入れながら利用された。残留応力計算のために利用されるラジオクリスタログラフィック定数は、Ｓ_１[ＭＰａ]＝－５．１１＊１０－６、および１／２Ｓ_２[ＭＰａ]＝１９．５４＊１０－６である。

【0031】

残留応力の評価が、サンプルの最表面から０μｍ、５μｍ、１０μｍ、２０μｍおよび５０μｍの深さで行われた。最表面から５～５０μｍの分析のために、材料の連続除去が、新たな残留応力を導入しないように化学的手段（ＮａＯＨ）によって行われた。

【0032】

本発明者らは、驚いたことに、より優れた耐表面腐食性と同時に、同等の、またさらには、改善された耐疲労性の特性を有し、またこのことは、製品があとで陽極処理される場合でさえも同様である、１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製圧延製品を、前記圧延製品の製造プロセス後に、完全に特定のブラッシング工程を実現することによって、得ることが可能であることを確認した。ブラッシング工程は、とりわけ、製品の取り除かれる厚み、ブラッシングの際に押し当てられる力、および、回転軸の方向づけという観点からの特有かつ重大なパラメータによって特徴づけられる。

【0033】

複数のブラッシング法が区別され、それらは図２ａ～２ｃ中に示されている。

【0034】

図２ａは、いわゆるリニアのブラッシングを概略的に示している。このタイプのブラッシングにおいて、ブラシ１は、ブラッシングされる面３に平行な回転軸２の周りを回転し、またこの面に対してまっすぐに移動する。典型的には、シートメタルが動き、ブラシは動かない。

【0035】

図２ｂは、いわゆるサーキュラかつリニアのブラッシングを概略的に示している。このタイプのブラッシングにおいて、ブラシ１は、ブラッシングされる面３と直角に交わる回転軸２の周りを回転し、またこの面に対してまっすぐに移動する。典型的には、シートメタルが動き、ブラシは動かない。

【0036】

図２ｃは、いわゆるサーキュラかつオービタルのブラッシングを概略的に示している。このタイプのブラッシングにおいて、ブラシ１は、ブラッシングされる面３と直角に交わる回転軸２の周りを回転し、またシートメタルの表面に対して前進しつつ、この面に対して軌道４を描きながら移動する。軌道は、典型的には楕円形である。典型的には、シートメタルが動き、ブラシは動かない。

【0037】

このように、サーキュラタイプのブラッシングにおいて、ブラシが周りを回転する回転軸は、ブラッシングされる面と直角に交わっている。

【0038】

本発明による方法の一実施形態において、Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製圧延製品が調製され、前記圧延製品は、あとで溶体化処理そして焼入れされ、好ましくは引張りによって、応力除去が行われ、また任意に時効が行われる。溶融金属浴は、好ましくは２～４重量％のＣｕ、より好ましくは２．２～３．６重量％のＣｕ、またさらにより好ましくは２．６～３．４重量％のＣｕを含む。本発明によるＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金は、有利には０．１重量％からのＬｉ、また好ましくは３重量％までのＬｉ、好ましくは０．５～１．１重量％のＬｉを含む。

【0039】

別の実施形態において、溶融金属浴は、好ましくは２．０～３．０重量％のＣｕ、またより好ましくは２．３～２．７重量％のＣｕ、および１．０～２．０重量％のＬｉ、また好ましくは１．３～１．６重量％のＬｉを含む。

【0040】

任意に、溶融金属浴は以下もまた含む、
０．５重量％までのＡｇ、好ましくは０．１～０．４重量％のＡｇ、
２重量％までのＭｇ、好ましくは０．２～０．８重量％のＭｇ、
ＺｒとＴｉのうちで選択される少なくとも１つの元素であって、また選択される場合、好ましくはＺｒが０．１１～０．２０重量％、またＴｉが０．０１～０．１５重量％である元素、
任意に、Ｍｎ、Ｖ、Ｃｒ、ＳｃおよびＨｆの中で選択される少なくとも１つの元素であって、選択される場合、元素の量が、Ｍｎについては０．０１～０．８重量％、Ｖについては０．０５～０．２重量％、Ｃｒについては０．０５～０．３重量％、Ｓｃについては０．０２～０．３重量％、Ｈｆについては０．０５～０．５重量％である元素、
０．６重量％未満の量のＺｎ、各々０．１重量％以下の量のＦｅおよびＳｉ、および各々０．０５重量％以下で合計０．１５重量％以下の含有量の不可避不純物。

【0041】

完全に特定の一実施形態によると、溶融金属浴の合金は、ＡＡ２１９８合金である。

【0042】

溶融金属浴は、スラブ形状に鋳造される。スラブは、好ましくは４５０℃と５１５℃との間に含まれる温度で均質化され、ついで１２ｍｍ以下の厚みを有するシートメタルに熱間圧延される。任意に、シートメタルは、また冷間圧延によっても圧延され、０．２ｍｍと６ｍｍとの間、好ましくは０．５ｍｍと３．３ｍｍとの間に含まれる最終的な厚みを有する薄板になり、冷間圧延によって実現される厚みの減少は、１ｍｍと３．５ｍｍとの間に含まれる。シートメタルは次に、好ましくは４５０℃と５１５℃との間に含まれる温度で溶体化処理され、ついで焼入れされる。溶体化処理され焼入れされたシートメタルは、応力除去が行われる。

【0043】

任意に、応力除去は引張りによって行われ、また好ましくは、引張りは、０．５～５％の永久ひずみを伴う制御された仕方で行われる。

【0044】

一実施形態によると、応力除去されたシートメタルは、好ましくは１３０℃と１７０℃との間、またさらにより好ましくは１５０℃と１６０℃との間に含まれる温度で５～１００時間、有利には１０～４０時間時効を受ける。

【0045】

特におよそ４００℃を超える温度での工程を少なくとも一つ含む製造プロセスのあとで、Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製シートメタルの表面は、リチウム、酸素、炭素、及び合金の組成に応じてマグネシウムを含む、１００ｎｍ（０．１μｍ）を超え、典型的には１μｍさらには２μｍを超える酸化物層を含む。

【0046】

製造プロセスのあとで、本発明による製品は、Ａｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製製品に特別に適合した、完全に特定のブラッシング工程を受ける。ブラッシングは、－前記製品の表面に圧縮残留応力を生成し、
－ブラッシングされていない圧延製品の表面から少なくとも９μｍに等しい厚みを取り除くような、ブラッシングツールを使って実現され、
また、ブラッシング工程は、少なくとも１回のサーキュラタイプのブラッシングを含む。

【0047】

本発明の趣旨において、「表層圧縮残留応力または表面圧縮残留応力」とは、およそ表面上にある残留応力を意味し、これらの応力は、最表面（製品の表面に対して０μｍ）から－５０μｍまで、好ましくは－３０μｍ、さらにより好ましくは最表面から－２０μｍ、さらには最表面から－１０μｍの製品に影響している。ブラッシングの際に製品に押し当てられる力しだいで、圧縮残留応力は、より少ない厚みで製品に影響することができる。

【0048】

このようにブラッシングされた圧延製品は、主に酸素とアルミニウムとを含む、１μｍ未満、好ましくは０．４μｍ未満、またさらにより好ましくは０．２μｍ未満の酸化物層を有する。本出願書類において、「主に酸素とアルミニウム」で、７０重量％以上、好ましくは８５重量％以上、さらにより好ましくは９０重量％以上、さらには９５重量％以上含む酸化物を意味する。

【0049】

有利には、ブラッシング工程の際に圧延製品に押し当てられる力は、ブラッシングされた状態の製品の最表面から少なくとも５μｍ、好ましくは少なくとも１０μｍの厚みまで圧縮残留応力を生成する。

【0050】

本発明者らは、ブラッシング工程の際のそのような力を受けた製品が、ブラッシングされていない製品と比べて、改善された疲労特性をとりわけ有し、またこのことは、ブラッシングされた製品があとで陽極処理される場合、特におよそ１μｍに近い陽極層の厚みを生成しうる航空機産業の典型的なクロム酸陽極処理を受ける場合でさえも同様であることを確認した。

【0051】

一実施形態によると、ブラッシング工程の際に圧延製品に押し当てられる力は、以下のようである：
－最表面で、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．２°、好ましくは＞０．３°またさらにより好ましくは＞０．３５°であり、
－最表面から－５μｍで、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）－Ｌ．Ｉ．（未ブラッシング）＞０．０５°、好ましくは＞０．１°またさらにより好ましくは＞０．１４°であり、
ここで用いられているＬ．Ｉ．は、Ｘ線測定回折ピークの半分の高さでの積分幅であり、度で表現されており、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）は、ブラッシング工程後の圧延製品で測定された積分幅であり、またＬ．Ｉ．（未ブラッシング）は、ブラッシング工程前の圧延製品で測定された積分幅であり、
－ブラッシングされた状態の圧延製品の最表面でのＴ方向における圧縮残留応力は、少なくとも－２５ＭＰａ、好ましくは－４５ＭＰａ、またさらにより好ましくは－５０ＭＰａに等しい。

【0052】

有利な一実施形態によると、ブラッシングツールは、ブラッシングされていない圧延製品の表面から、少なくとも１０μｍに等しい、好ましくは、少なくとも１５μｍに等しい厚みを取り除く。この実施形態にしたがって、耐表面腐食性という観点からとりわけ、卓越した結果が得られたのであり、またこのことは腐食を特に助長する環境においてでさえも同様であった。

【0053】

冶金学的状態Ｔ８のシートメタルにとりわけ適合した、本発明の一実施形態において、ブラッシングは、
ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが１．５μｍ以下であり、
ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが８μｍ未満であるような、
また好ましくは、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが、０．２μｍと１．２μｍとの間、好ましくは０．５μｍと１．２μｍとの間に含まれ、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが、１．３μｍと８μｍとの間、好ましくは１．５μｍと８μｍとの間、さらにより好ましくは２μｍと８μｍとの間に含まれるような、
圧延製品の表面の獲得を可能にする。

【0054】

この実施形態において、本発明者らは、製品が陽極処理されようがされまいが、ブラッシングされた製品の耐疲労性という観点からとりわけ、非常に優れた結果を得た。

【0055】

冶金学的状態Ｔ３のシートメタルにとりわけ適合した、本発明の別の実施形態において、ブラッシングは、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが４μｍ以下であり、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが１７μｍ未満であるような、
また好ましくは、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａが、０．５μｍと３．５μｍとの間、好ましくは１．０μｍと３．０μｍとの間に含まれ、
－ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚが、８μｍと１６μｍとの間、好ましくは１０μｍと１５μｍとの間に含まれるような、
圧延製品の表面の獲得を可能にする。

【0056】

ブラッシング工程は、少なくとも１回のサーキュラタイプのブラッシングを含む。サーキュラのブラッシングは、サーキュラかつリニアのブラッシング、またはサーキュラかつオービタルのブラッシング、またはこれらのブラッシングの組合せであり得る。ブラッシングは有利には、サーキュラかつオービタルタイプである。本発明者らは実際に、方法の生産性が、サーキュラかつオービタルのブラッシングの場合に改善されることを確認した。

【0057】

本発明はまた、本発明による方法によって得られる製品にも関している。

【0058】

有利には、本発明による方法によって得られる１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製のブラッシングされた圧延製品は、とりわけ質別Ｔ８で、以下を有する：
－１．５μｍ以下の、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａ、
－８μｍ未満の、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚ、
また好ましくは、
－０．２μｍと１．２μｍとの間、好ましくは０．５μｍと１．２μｍとの間に含まれる、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａ、
－１．３μｍと８μｍとの間、好ましくは１．５μｍと８μｍとの間、さらにより好ましくは２μｍと８μｍとの間に含まれる、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚ、および／または、
－Ｔ方向における表面残留応力であって、
最表面で、残留応力は、少なくとも、－２５ＭＰａ、好ましくは－４５ＭＰａ、またさらにより好ましくは－５０ＭＰａに等しい圧縮応力であり、
最表面で、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）＞１．５°、好ましくは＞１．６°であり、
最表面から－５μｍで、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）＞０１．４°、好ましくは＞１．５°であり、
ここで用いられているＬ．Ｉ．は、Ｘ線測定回折ピークの半分の高さでの積分幅であり、度で表現されている、ような表面残留応力、および／または
－主な元素として酸素とアルミニウムとを含む表面の酸化物であって、ブラッシングされた製品の表面でのこれらの酸化物の厚みは、１μｍ未満、好ましくは０．４μｍ未満またさらにより好ましくは０．２μｍ未満である。

【0059】

別の実施形態において、本発明による方法によって得られる１２ｍｍ未満の厚みのＡｌ－Ｃｕ－Ｌｉ合金製のブラッシングされた圧延製品は、とりわけ質別Ｔ３で、以下を有する：
－４μｍ以下の、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａ、
－１７μｍ未満の、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚ、
また好ましくは、
－０．５μｍと３．５μｍとの間、好ましくは１．０μｍと３．０μｍとの間に含まれる、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲａ、
－８μｍと１６μｍとの間、好ましくは１０μｍと１５μｍとの間に含まれる、ブラッシングされた圧延製品の２つの方向（Ｌ）および（Ｔ）における粗さＲｚ、および／または、
－Ｔ方向における表面残留応力であって、
最表面で、残留応力は、少なくとも－２５ＭＰａ、好ましくは－４５ＭＰａ、またさらにより好ましくは－５０ＭＰａに等しい圧縮応力であり、
最表面で、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）＞１．５°、好ましくは＞１．６°であり、
最表面から－５μｍで、Ｌ．Ｉ．（ブラッシング済）＞０１．４°、好ましくは＞１．５°であり、
ここで用いられているＬ．Ｉ．は、Ｘ線測定回折ピークの半分の高さでの積分幅であり、度で表現されている、ような表面残留応力、および／または
－主な元素として、酸素とアルミニウムとを含む表面の酸化物であって、ブラッシングされた製品の表面でのこれらの酸化物の厚みは、１μｍ未満、好ましくは０．４μｍ未満またさらにより好ましくは０．２μｍ未満である。

【0060】

このような製品は同時に、製品が長期間の保管および／またはとりわけ不利な温度および湿度条件における保管の対象になるときでさえも、卓越した耐表面腐食性の特性を有する。

【0061】

本発明によるブラッシングされた製品は、ブラッシングされていない同一の製品と比べて、改善された疲労特性を有しており、この２つの製品は、陽極処理されている状態、またはされていない状態である。有利な一実施形態によると、製品は、ブラッシングされていない同一の製品と比べて改善された疲労特性、好ましくは、ブラッシングされていない同一の製品の値を超える１０００００サイクル時の平均破断応力値σＡさえも有する。

【0062】

有利には、本発明による製品は、シートメタル、またより好ましくは薄板、さらにより好ましくは胴体用薄板である。従って、本発明による製品は、有利には、航空機用胴体パネルにおいて利用されることができる。

【0063】

これらの態様、および、本発明の他の態様は、説明に役立つものであって制限するものではない、以下の例を用いてより詳細に説明される。

【0064】

［実施例］
以下の実施例はすべて、３．１ｍｍの厚みのＡＡ２１９８合金製シートメタルについて得られた。該シートメタルは、鋳造、均質化、熱間圧延ついで冷間圧延、溶体化処理および焼入れ、引張り、そして任意に時効の工程を含むプロセスによって調製された。前記プロセスのあとで、時効を受けたシートメタルは、冶金学的状態Ｔ８、より具体的には冶金学的状態Ｔ８５１であり、一方、時効を受けなかった試験２ｃのシートメタルは、質別Ｔ３である。

【実施例1】

【0065】

さまざまなタイプの表面処理が、先に記述されたシートメタルに利用されたが、これらの処理のパラメータは以下の表１中で詳細に説明されている。このように処理されたシートメタルは、規格ＡＳＴＭ Ｂ１１７に準じた中性塩水噴霧腐食試験（１時間）を受けた。表面に孔食「ｐｉｔｔｉｎｇ」がないと、シートメタルは腐食試験に合格することになる（腐食試験は表１中に「合格」と示される）。

【0066】

【表1】

【0067】

取り去られた厚みが本発明に該当する例は、腐食試験で満足のゆく結果を示している。

【実施例2】

【0068】

表２は、取り去られた厚みが本発明に該当するシートメタルの疲労特性（Ｋｔ＝１）を示している。さまざまなタイプのブラッシング、つまり、ブラッシングなし、または、リニアのブラッシング、サーキュラかつリニアのブラッシング、サーキュラかつオービタルのブラッシングの影響が分析された。疲労が、ブラッシング後、および本出願書類中に記述されるような陽極処理後に、本明細書中に直接あらかじめ記述されたように、評価された。粗さ（ＲａおよびＲｚ）もまた、先に記述された方法にしたがって測定された。

【0069】

【表2】

【0070】

サーキュラタイプのブラッシングが行われた試験は、ブラッシングされていない同一の製品の値を超える１０００００サイクル時の平均破断応力値σ_Ａをとりわけ伴う、改善された疲労性能を示している。

【実施例3】

【0071】

ブラッシングされていないシートメタル、および、ブラッシングされたシートメタル（サーキュラのブラッシングとオービタルのブラッシングとの組合せ）での表面残留応力が、本出願書類中に先に記述された方法にしたがって評価された。Ｔ方向における圧縮応力が、最表面、および最表面から－５０μｍまでのシートメタルの厚みにおいて評価された。ブラッシングが引き起こした塑性変形にかかわる領域は、回折ピークの積分幅Ｌ．Ｉ．の増加と相関している。

【0072】

【表3】

【符号の説明】

【0073】

１ ブラシ
２ 回転軸
３ ブラッシングされる面
４ オービタル

【図1】

【図2a】

【図2b】

【図2c】