(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-10-31
(45)【発行日】2022-11-09
(54)【発明の名称】高炉の操業方法
(51)【国際特許分類】
C21B 5/00 20060101AFI20221101BHJP
【ＦＩ】
C21B5/00 319
C21B5/00 311
【請求項の数】
2
(21)【出願番号】P 2018213785
(22)【出願日】2018-11-14
(65)【公開番号】P2020079440
(43)【公開日】2020-05-28
【審査請求日】2021-07-07
(73)【特許権者】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000637
【氏名又は名称】特許業務法人樹之下知的財産事務所
(72)【発明者】
【氏名】石野 竜太
(72)【発明者】
【氏名】西河 良諭
【審査官】岡田 隆介
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１４－１３２１０８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－０４１６０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－０３１５６８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０００－１４４２１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００８－１１１１７２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ２１Ｂ ５／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
炉頂から鉄源とコークスを層状に装入し、かつ羽口から微粉炭と酸素富化した熱風とを吹き込み、出銑比２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上で操業を行う高炉の操業方法において、コークス比が３４０ｋｇ／ｔ以下、前記熱風中の酸素富化率を７．０体積％以上、微粉炭比が１６０ｋｇ／ｔ以上、シャフトガス流速が、３．１５ｍ／ｓ以下、炉口ガス流速が１．０５ｍ／ｓ以下となるように操業を行うことを特徴とする、高炉の操業方法。
【請求項2】
羽口先温度２３５０℃以下、炉頂での熱流比０．９０以下の条件で操業を行うことを特徴とする、請求項１に記載の高炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、高炉の操業方法に関する。
【背景技術】
【0002】
高炉は、計画された出銑量を安定して生産するために、コークス比や還元材比の変化に応じて送風条件・羽口先条件等の操業条件を調整している。
一方、近年では出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3を超える、高出銑比操業が求められる場合がある。
高出銑比操業においては、鉄源中の酸化鉄の、単位時間当たりの還元量を従来よりも増やす必要がある。具体的には酸化鉄を還元するＣＯガス量を増やす必要がある。そのための手段として、微粉炭を羽口から吹き込む方法が知られている（特許文献１、２）。
一方、近年では出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3を超える、高出銑比操業が求められる場合がある。
高出銑比操業においては、鉄源中の酸化鉄の、単位時間当たりの還元量を従来よりも増やす必要がある。具体的には酸化鉄を還元するＣＯガス量を増やす必要がある。そのための手段として、微粉炭を羽口から吹き込む方法が知られている（特許文献１、２）。
【0003】
ＣＯガス量を増やす方法として、炉内に投入する酸素量を増やす方法も知られている。
投入する酸素量を増やす方法としては、炉内に吹き込む空気の量を増やす方法がある。しかしながら、この方法では、炉内のガス流量が増加し、圧力損失が増大するため、通気性が悪化する。通気性が悪化すると、還元反応が進まなくなり、融着帯が下がることにより、炉内の冷え込みを招く恐れがある。ガス流量の増加により、特に炉壁側にガス流が偏流しやすいため、炉中心での反応が進まない場合もある。
投入する酸素量を増やす方法としては、炉内に吹き込む空気の量を増やす方法がある。しかしながら、この方法では、炉内のガス流量が増加し、圧力損失が増大するため、通気性が悪化する。通気性が悪化すると、還元反応が進まなくなり、融着帯が下がることにより、炉内の冷え込みを招く恐れがある。ガス流量の増加により、特に炉壁側にガス流が偏流しやすいため、炉中心での反応が進まない場合もある。
【0004】
そこで、炉内に投入する酸素量を増やす方法として、炉内に吹き込む空気中の酸素含有量を増やす、酸素富化と呼ばれる方法が考えられている（特許文献３）。酸素富化は、炉内のガス流量をあまり増加させずに炉内に投入する酸素量を増やすことができ、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を従来よりも増やせるという点で、非常に有用である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００４－２７２６５号公報
【文献】特開２００４－１８９５５号公報
【文献】特開２００１－２３４２１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１～３に記載の方法には、以下のような問題があった。
特許文献１および特許文献２に記載の微粉炭吹込みを行う方法は、吹込み量が多すぎると、炉内の通気性が悪化するため、吹込み量に制約があるという問題があった。また、微粉炭の分解熱により、羽口先の温度が下がるという問題もあった。
特許文献１および特許文献２に記載の微粉炭吹込みを行う方法は、吹込み量が多すぎると、炉内の通気性が悪化するため、吹込み量に制約があるという問題があった。また、微粉炭の分解熱により、羽口先の温度が下がるという問題もあった。
【0007】
特許文献３に記載の酸素富化を行う方法では、吹き込む熱風中の窒素含有率が下がるため、熱流比が上昇する。熱流比が上昇すると、還元が進まなくなるという問題があった。酸素富化を行うと羽口先の温度が高くなり、偏流が生じやすくなるため、操業が不安定になるという問題もあった。また、酸素富化を行う方法では、羽口の周囲で直接還元反応が生じやすくなるが、直接還元は吸熱反応であるため、羽口周囲の温度が下がってしまい、間接還元反応が進まなくなるという問題もあった。
【0008】
本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、安定して高出銑比操業が可能な高炉の操業方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明の高炉の操業方法は、炉頂から鉄源とコークスを層状に装入し、かつ羽口から微粉炭と酸素富化した熱風とを吹き込み、出銑比２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上で操業を行う高炉の操業方法において、コークス比が３４０ｋｇ／ｔ以下、前記熱風中の酸素富化率が７．０体積％以上、微粉炭比が１６０ｋｇ／ｔ以上、シャフトガス流速が、３．１５ｍ／ｓ以下、炉口ガス流速が１．０５ｍ／ｓ以下となるように操業を行うことを特徴とする。
【0010】
本発明によれば、微粉炭比と酸素富化率を上記範囲内で操業することにより、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭吹込みにより相殺する条件で操業する。そのため、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、安定して高出銑比操業が可能となる。
【0011】
本発明では、羽口先温度２３５０℃以下、熱流比０．９０以下の条件で操業を行うことが好ましい。
本発明によれば、羽口先温度と熱流比を、安定した高炉操業が可能な範囲とするため、より安定して高出銑比操業が可能となる。
本発明によれば、羽口先温度と熱流比を、安定した高炉操業が可能な範囲とするため、より安定して高出銑比操業が可能となる。
【発明を実施するための形態】
【0012】
まず、本発明の概要を説明する。
高出銑比操業において、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を従来よりも増やす方法として、酸素富化と微粉炭吹込みは公知である。
高出銑比操業において、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を従来よりも増やす方法として、酸素富化と微粉炭吹込みは公知である。
【0013】
一方で、酸素富化の場合、熱流比が上昇し、羽口先の温度が高くなるため、偏流が生じやすく、操業が不安定になるという欠点がある。羽口周囲の温度が下がるという欠点もある。
微粉炭吹込みの場合、微粉炭の分解熱により、羽口先の温度が下がるという問題がある。
そこで本発明者は、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭の熱分解による温度低下で相殺できないか検討した。
微粉炭吹込みの場合、微粉炭の分解熱により、羽口先の温度が下がるという問題がある。
そこで本発明者は、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭の熱分解による温度低下で相殺できないか検討した。
【0014】
その結果、酸素富化率と微粉炭比を、所定の範囲とすることにより、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭の熱分解による温度低下で相殺できることが分かった。これにより、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を従来よりも増やしつつ、偏流を防止し、羽口周囲の温度を維持できることを見出し、本発明を創出するに至った。
以上が本発明の概要である。
以上が本発明の概要である。
【0015】
次に、本実施形態に係る高炉の操業方法の詳細を説明する。
まず、高炉の操業の前提を説明する。
まず、高炉の操業の前提を説明する。
【0016】
＜対象＞
本実施形態で対象とする高炉は、炉頂から鉄源とコークスを層状に装入し、かつ羽口から微粉炭と酸素富化した熱風とを吹き込み、２．６ｔ／ｄ／ｍ3を超える高出銑比操業が可能であれば、構造は特に限定しない。
炉頂から装入する鉄源の種類も特に限定しない。一般に鉄源は焼結鉱である。
原料の装入方法も特に限定しない。ベルレスでもよいし、ベル式でもよい。
装入物分布も特に限定しない。
本実施形態で対象とする高炉は、炉頂から鉄源とコークスを層状に装入し、かつ羽口から微粉炭と酸素富化した熱風とを吹き込み、２．６ｔ／ｄ／ｍ3を超える高出銑比操業が可能であれば、構造は特に限定しない。
炉頂から装入する鉄源の種類も特に限定しない。一般に鉄源は焼結鉱である。
原料の装入方法も特に限定しない。ベルレスでもよいし、ベル式でもよい。
装入物分布も特に限定しない。
【0017】
＜操業条件＞
本実施形態に係る高炉の操業方法では、出銑比は２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上とする。出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3未満の操業の場合、本実施形態に係る操業条件としなくても、安定した操業が可能であるためである。
本実施形態に係る高炉の操業方法では、出銑比は２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上とする。出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3未満の操業の場合、本実施形態に係る操業条件としなくても、安定した操業が可能であるためである。
【0018】
本実施形態に係る高炉の操業方法では、コークス比が３４０ｋｇ／ｔ以下、熱風中の酸素富化率を７．０体積％以上、微粉炭比が１６０ｋｇ／ｔ以上、シャフトガス流速が、３．１５ｍ／ｓ以下、炉口ガス流速が１．０５ｍ／ｓ以下となるように操業を行う。
以下、各操業条件とその根拠を説明する。
以下、各操業条件とその根拠を説明する。
【0019】
＜コークス比＞
コークス比は溶銑１ｔ当たりの生産に要するコークスの質量である。コークス比が大きくなると、ガス容量が大きくなり通気性が悪化する。羽口先温度や熱流比も上昇するため、３４０ｋｇ／ｔ以下とする。下限は特に規定しないが、コークス比が小さすぎると、還元材比を維持するために微粉炭比を多くする必要が生じることから、３２０ｋｇ／ｔ以上とするのが好ましい。
コークス比は溶銑１ｔ当たりの生産に要するコークスの質量である。コークス比が大きくなると、ガス容量が大きくなり通気性が悪化する。羽口先温度や熱流比も上昇するため、３４０ｋｇ／ｔ以下とする。下限は特に規定しないが、コークス比が小さすぎると、還元材比を維持するために微粉炭比を多くする必要が生じることから、３２０ｋｇ／ｔ以上とするのが好ましい。
【0020】
＜酸素富化率＞
酸素富化率は、熱風に付加する酸素ガスの体積率である。単位時間当たりの酸化鉄の還元量を増やし、高出銑操業を行うために、酸素富化率は７．０体積％以上とする。
流速およびガス容量を、より下げるために、酸素富化率は７．５体積％以上とするのが好ましく、８．５体積％以上とするのが、より好ましい。
酸素富化率の上限は、酸素富化に用いられる設備の酸素供給能力に依存するが、１２体積％程度である。
酸素富化率は、熱風に付加する酸素ガスの体積率である。単位時間当たりの酸化鉄の還元量を増やし、高出銑操業を行うために、酸素富化率は７．０体積％以上とする。
流速およびガス容量を、より下げるために、酸素富化率は７．５体積％以上とするのが好ましく、８．５体積％以上とするのが、より好ましい。
酸素富化率の上限は、酸素富化に用いられる設備の酸素供給能力に依存するが、１２体積％程度である。
【0021】
酸素富化率を調整する方法は特に限定しない。例えば、酸素ガスの配管等を熱風の配管に接続し、熱風に酸素ガスを添加する方法が挙げられる。
【0022】
＜微粉炭比＞
微粉炭比は、羽口から高炉に吹き込む微粉炭の溶銑１ｔ当たりの質量である。微粉炭吹込みは、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を増やす目的と、還元材比を維持しつつコークス比を下げる目的と、酸素富化による羽口先の温度上昇を抑制する目的で行われる。
酸素富化による羽口先の温度上昇を抑制するために、微粉炭比は１７０ｋｇ／ｔ以上が好ましい。上限は特に規定しないが、微粉炭比を多くしすぎると炉内通気性が悪化するため、２３０ｋｇ／ｔ以下が好ましい。
微粉炭比は、羽口から高炉に吹き込む微粉炭の溶銑１ｔ当たりの質量である。微粉炭吹込みは、単位時間当たりの酸化鉄の還元量を増やす目的と、還元材比を維持しつつコークス比を下げる目的と、酸素富化による羽口先の温度上昇を抑制する目的で行われる。
酸素富化による羽口先の温度上昇を抑制するために、微粉炭比は１７０ｋｇ／ｔ以上が好ましい。上限は特に規定しないが、微粉炭比を多くしすぎると炉内通気性が悪化するため、２３０ｋｇ／ｔ以下が好ましい。
【0023】
このように、微粉炭比と、熱風中の酸素富化率と上記範囲となるように操業を行うことで、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、微粉炭の分解熱により、羽口先の温度が高くならないため、偏流が生じて操業が不安定になるのを防止できる。
また、酸素富化を行わず、微粉炭吹き込みで還元性を向上させる場合と比べて、微粉炭比を下げることができ、通気性の悪化を防止できる。
これにより、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、通気性、還元性を維持した上で、安定して高出銑比操業が可能となる。これが本実施形態の特徴である。
また、酸素富化を行わず、微粉炭吹き込みで還元性を向上させる場合と比べて、微粉炭比を下げることができ、通気性の悪化を防止できる。
これにより、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、通気性、還元性を維持した上で、安定して高出銑比操業が可能となる。これが本実施形態の特徴である。
【0024】
＜シャフトガス流速＞
シャフトガス流速とは、シャフトを流れるガスの流速である。高出銑比操業においては、ある程度流速が速い方が還元速度は早まる。ただし流速が速すぎると、未還元のままでシャフトを通り過ぎる還元ガス量が増大し、ガス利用率が悪化するとともに、通気性も悪化する。また、装入物の吹き抜けによる操業不安定化の原因ともなるため、３．０ｍ／ｓ以下が好ましい。より好ましくは２．９５ｍ／ｓ以下である。
シャフトガス流速とは、シャフトを流れるガスの流速である。高出銑比操業においては、ある程度流速が速い方が還元速度は早まる。ただし流速が速すぎると、未還元のままでシャフトを通り過ぎる還元ガス量が増大し、ガス利用率が悪化するとともに、通気性も悪化する。また、装入物の吹き抜けによる操業不安定化の原因ともなるため、３．０ｍ／ｓ以下が好ましい。より好ましくは２．９５ｍ／ｓ以下である。
【0025】
シャフトガス流速は、酸素富化率を調整することにより、制御可能である。具体的には、酸素富化率を上げると、熱風中の窒素の割合が下がることにより、炉内ガス量が低下して通気性が良くなり、その結果、シャフトガス流速を抑制できる。
【0026】
＜炉口ガス流速＞
炉口ガス流速とは、炉口におけるガスの流速である。
炉口ガス流速が速すぎると、炉口でのガス圧が増大し、配管等の設備の負担が増大するため、１．０ｍ／ｓ以下が好ましい。より好ましくは０．９５ｍ／ｓ以下である。
炉口ガス流速は、シャフトガス流速と同様、酸素富化率を調整することにより、制御可能である。
炉口ガス流速とは、炉口におけるガスの流速である。
炉口ガス流速が速すぎると、炉口でのガス圧が増大し、配管等の設備の負担が増大するため、１．０ｍ／ｓ以下が好ましい。より好ましくは０．９５ｍ／ｓ以下である。
炉口ガス流速は、シャフトガス流速と同様、酸素富化率を調整することにより、制御可能である。
【0027】
出銑比、コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、炉口ガス流速以外の操業条件は特に限定しないが、以下の条件を満たす範囲とすることが好ましい。
【0028】
＜羽口先温度＞
高出銑比操業では、単位時間当たりのコークス燃焼量が増えるので、羽口先温度は通常の操業よりも高くなり、例えば２０００℃以上となる。
一方で、羽口先温度が２３５０℃を超えると、偏流が生じやすくなり、羽口周囲の温度が下がる。偏流と羽口周囲温度の低下は操業が安定しなくなる原因となるため、２３５０℃以下が好ましい。
高出銑比操業では、単位時間当たりのコークス燃焼量が増えるので、羽口先温度は通常の操業よりも高くなり、例えば２０００℃以上となる。
一方で、羽口先温度が２３５０℃を超えると、偏流が生じやすくなり、羽口周囲の温度が下がる。偏流と羽口周囲温度の低下は操業が安定しなくなる原因となるため、２３５０℃以下が好ましい。
【0029】
本実施形態では、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭の熱分解による温度低下で相殺するため、羽口先温度は酸素富化率と微粉炭比を調整することにより、制御可能である。
【0030】
羽口先温度は、送風温度、送風湿分でも調整できる。
具体的には、送風温度を上昇させると羽口先温度も上昇する。送風湿分を増やすと、気化熱により羽口先温度が下がる。
ただし、本実施形態では、羽口先温度を主に酸素富化率と微粉炭比で調整するため、送風温度と送風湿分は固定するのが好ましい。
具体的には、送風温度は、送風装置が制御可能な上限温度とするのが好ましい。例えば１１８０℃程度である。送風湿分は、送風装置が制御可能な最小値とするのが好ましい。例えば０％である。
具体的には、送風温度を上昇させると羽口先温度も上昇する。送風湿分を増やすと、気化熱により羽口先温度が下がる。
ただし、本実施形態では、羽口先温度を主に酸素富化率と微粉炭比で調整するため、送風温度と送風湿分は固定するのが好ましい。
具体的には、送風温度は、送風装置が制御可能な上限温度とするのが好ましい。例えば１１８０℃程度である。送風湿分は、送風装置が制御可能な最小値とするのが好ましい。例えば０％である。
【0031】
＜熱流比＞
熱流比は、高炉内の固体とガスの熱容量比である。本実施形態では以下の式（Ａ）で熱流比を求められる。
熱流比＝（０．３１×コークス比[t/pig]＋０．２１×鉱石比[t/pig]）／炉頂ガスの熱容量[J/K] ・・・（Ａ）
熱流比は、高炉内の固体とガスの熱容量比である。本実施形態では以下の式（Ａ）で熱流比を求められる。
熱流比＝（０．３１×コークス比[t/pig]＋０．２１×鉱石比[t/pig]）／炉頂ガスの熱容量[J/K] ・・・（Ａ）
【0032】
式（Ａ）において、係数０．３１と係数０．２１は、コークス比と鉱石比を熱容量に変換するための係数である。
熱流比が大きいと、固体である鉄源およびコークスの昇温が進まず、還元が遅れて融着帯の高さが低下する恐れがあるため、０．９０以下が好ましく、０．８８以下がより好ましい。
熱流比は酸素富化率を変更することで、制御可能である。
熱流比が大きいと、固体である鉄源およびコークスの昇温が進まず、還元が遅れて融着帯の高さが低下する恐れがあるため、０．９０以下が好ましく、０．８８以下がより好ましい。
熱流比は酸素富化率を変更することで、制御可能である。
【0033】
＜送風量＞
送風量は、送風温度にもよるが、送風温度１１８０℃程度の場合、炉内容積比で１．３～１．５Ｎｍ3／ｍｉｎが好ましい。送風量が多すぎると通気性悪化の原因となる。送風量が少なすぎると、熱量および酸素量の不足で還元反応が進まず、出銑比や炉内温度が低下する恐れがある。
送風量は、送風温度にもよるが、送風温度１１８０℃程度の場合、炉内容積比で１．３～１．５Ｎｍ3／ｍｉｎが好ましい。送風量が多すぎると通気性悪化の原因となる。送風量が少なすぎると、熱量および酸素量の不足で還元反応が進まず、出銑比や炉内温度が低下する恐れがある。
【0034】
＜炉頂ガス温度＞
炉頂ガス温度は１００℃以上が好ましい。炉頂での結露による腐食を防ぐとともに、装入物を乾燥させ、湿分で装入物に付着した付着粉を分離するためである。
炉頂ガス温度は１００℃以上が好ましい。炉頂での結露による腐食を防ぐとともに、装入物を乾燥させ、湿分で装入物に付着した付着粉を分離するためである。
【0035】
＜炉頂圧力＞
炉頂は、炉頂ガスによる炉頂圧力が生じている。
出銑比を上げると炉頂圧力も増大するが、出銑比が２．６を超えると炉頂圧力はそれ以上増大しなくなる。
具体的な炉頂圧力は、４０００ｍ3級の高炉では、２７００００～２７５０００Ｐａが上限である。これは、ガス流速を制御し、装入物が巻き上げられるのを防ぐために加圧するための、配管の耐久性の限界である。
炉頂は、炉頂ガスによる炉頂圧力が生じている。
出銑比を上げると炉頂圧力も増大するが、出銑比が２．６を超えると炉頂圧力はそれ以上増大しなくなる。
具体的な炉頂圧力は、４０００ｍ3級の高炉では、２７００００～２７５０００Ｐａが上限である。これは、ガス流速を制御し、装入物が巻き上げられるのを防ぐために加圧するための、配管の耐久性の限界である。
【0036】
このように、本実施形態によれば、出銑比、コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、および炉口ガス流速を、上記範囲を満たすように高炉の操業を行うので、安定した高出銑比操業が可能となる。特に、酸素富化による羽口先の温度上昇を、微粉炭の熱分解による温度低下で相殺するので、炉内に投入する酸素量を増やした場合でも、通気性、還元性を維持した上で、安定して高出銑比操業が可能となる。
【実施例】
【0037】
以下、実施例に基づき、本発明を具体的に説明するが、本発明は実施例には限定されない。
コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、および炉口ガス流速を変更した高炉操業を行い、出銑比を比較した。具体的な手順は以下の通りである。
コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、および炉口ガス流速を変更した高炉操業を行い、出銑比を比較した。具体的な手順は以下の通りである。
【0038】
対象高炉は容積が４０００～５０００ｍ3級の大型の高炉である。鉄源として焼結鉱を用い、還元材としてコークスおよび微粉炭を使用して溶銑を製造していた。
この高炉に対し、コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、炉口ガス流速を変更した高炉操業を行い、出銑比が目標値である２．６ｔ／ｄ／ｍ3に達しているか否かを評価した。
シャフトガス流速および炉口ガス流速は、流路に設置した熱線式流速計により検出した。
結果を表１に示す。表１における下線は、本実施形態で規定した数値の範囲外であることを意味する。
この高炉に対し、コークス比、微粉炭比、酸素富化率、シャフトガス流速、炉口ガス流速を変更した高炉操業を行い、出銑比が目標値である２．６ｔ／ｄ／ｍ3に達しているか否かを評価した。
シャフトガス流速および炉口ガス流速は、流路に設置した熱線式流速計により検出した。
結果を表１に示す。表１における下線は、本実施形態で規定した数値の範囲外であることを意味する。
【0039】
【表1】
【0040】
発明例１～８は、本実施形態で規定した、コークス比が３４０ｋｇ／ｔ以下、熱風中の酸素富化率が７．０体積％以上、微粉炭比が１６０ｋｇ／ｔ以上、シャフトガス流速が３．１５ｍ／ｓ以下、炉口ガス流速が１．０５ｍ／ｓ以下の条件を満たしていた。その結果、出銑比２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上の操業を安定して行うことができた。
一方で、比較例１～５は、コークス比、酸素富化率、シャフトガス流速、炉口ガス流速のいずれかの条件が本実施形態の条件を満たさず、出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3未満となってしまった。
一方で、比較例１～５は、コークス比、酸素富化率、シャフトガス流速、炉口ガス流速のいずれかの条件が本実施形態の条件を満たさず、出銑比が２．６ｔ／ｄ／ｍ3未満となってしまった。
【0041】
以上の結果から、コークス比が３４０ｋｇ／ｔ以下、熱風中の酸素富化率が７．０体積％以上、微粉炭比が１６０ｋｇ／ｔ以上、シャフトガス流速が３．１５ｍ／ｓ以下、炉口ガス流速が１．０５ｍ／ｓ以下とすることで、出銑比２．６ｔ／ｄ／ｍ3以上の高炉操業を安定して行えることが分かった。