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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-11-08
(45)【発行日】2022-11-16
(54)【発明の名称】調量装置
(51)【国際特許分類】
F02M 59/36 20060101AFI20221109BHJP
F02M 59/02 20060101ALI20221109BHJP
F02M 59/44 20060101ALI20221109BHJP
F02M 59/46 20060101ALI20221109BHJP
【ＦＩ】
F02M59/36 F
F02M59/02
F02M59/36 E
F02M59/44 Q
F02M59/44 V
F02M59/46 Y
【請求項の数】
7
(21)【出願番号】P 2019094490
(22)【出願日】2019-05-20
(65)【公開番号】P2020190209
(43)【公開日】2020-11-26
【審査請求日】2021-07-20
(73)【特許権者】
【識別番号】000004260
【氏名又は名称】株式会社デンソー
(74)【代理人】
【識別番号】110000578
【氏名又は名称】名古屋国際弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】石倉 路久
【審査官】菅野 京一
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１１－２３６９０１（ＪＰ，Ａ）
【文献】米国特許出願公開第２０１０／０２０６２５２（ＵＳ，Ａ１）
【文献】特開２００３－１２０８４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－００４９７７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－０７６８７１（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｆ０２Ｍ ５９／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
燃料噴射ポンプ（２０）から圧送される燃料流量を調量する調量装置（４０、８０、１１０）であって、弁座（４２ａ）と、
前記弁座から離座することにより、プランジャ（３４）が加圧室（２０６）の燃料を加圧する加圧方向と反対方向に移動する吸入行程において前記加圧室に燃料が吸入され、前記プランジャが加圧方向に移動する圧送行程において前記弁座に着座することにより、前記加圧室の燃料が前記プランジャにより加圧されて圧送される弁部材（４４）と、
駆動部（６８）と、
前記駆動部への通電が制御されることにより位置が変化し、前記位置が変化することにより、前記弁部材が前記弁座に着座するか前記弁座から離座するかを切り替える可動部（５０、９０、１２０、１３０、１４０）と、
前記可動部の内側と外側との少なくともいずれかを通り、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路（２１４～２１８、２２２、２３０、２３２、２４０、２５０～２５４、２６０、２７０、２８０）と、
を備え、
前記弁部材と前記可動部とは別部材であり、前記可動部は、前記吸入行程と前記圧送行程とのいずれにおいても、前記駆動部への通電がオンになると前記弁部材が前記弁座に着座する方向に移動し、前記駆動部への通電がオフになると前記弁部材が前記弁座から離座する方向に移動する、
調量装置。
【請求項2】
請求項１に記載の調量装置であって、前記可動部の位置の変化により、前記燃料流路を通って排出される余剰燃料の排出量は制御される、
調量装置。
【請求項3】
請求項１または２に記載の調量装置であって、前記可動部の位置は、前記弁部材が前記弁座に着座している状態と、前記弁部材が前記弁座から離座している状態とのいずれにおいても、前記駆動部への通電が制御されることにより変化する、
調量装置。
【請求項4】
請求項１から３のいずれか一項に記載の調量装置であって、前記弁部材は、前記圧送行程において、前記駆動部への通電がオンになると前記可動部が移動することにより前記弁座に着座し、前記吸入行程において、前記可動部の位置に関係なく前記弁座から離座する、
調量装置。
【請求項5】
請求項１から４のいずれか一項に記載の調量装置であって、前記弁部材は、前記圧送行程において前記弁座に着座すると、前記駆動部への通電制御に関係なく、前記吸入行程が開始されるまで前記弁座に着座する、
調量装置。
【請求項6】
請求項１から５のいずれか一項に記載の調量装置であって、前記燃料流路の流路面積は前記可動部の位置に応じて変化する、
調量装置。
【請求項7】
請求項１から６のいずれか一項に記載の調量装置であって、前記駆動部への通電を制御する制御部（１００）をさらに備え、
前記制御部は、前記吸入行程と前記圧送行程との少なくともいずれかの行程において、前記駆動部への通電を制御することにより、前記弁部材の位置を変化させずに、前記可動部の位置を変化させる、
調量装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、燃料噴射ポンプの圧送量を調量する技術に関する。
【背景技術】
【0002】
燃料を加圧して圧送する燃料噴射ポンプにおいて、燃料噴射ポンプの圧送量を調量装置で調量する技術が知られている。
例えば、下記の特許文献１には、調量装置に使用される電磁弁において、駆動部であるコイルへの通電を制御されることにより往復移動する可動部に、可動部の往復移動方向の両側の空間を連通する連通路を設けることが記載されている。特許文献１に記載されている技術では、可動部に連通路を設けることにより、可動部の往復移動方向の両側の空間の圧力差を低減し、可動部の往復移動の応答性を向上させようとしている。
例えば、下記の特許文献１には、調量装置に使用される電磁弁において、駆動部であるコイルへの通電を制御されることにより往復移動する可動部に、可動部の往復移動方向の両側の空間を連通する連通路を設けることが記載されている。特許文献１に記載されている技術では、可動部に連通路を設けることにより、可動部の往復移動方向の両側の空間の圧力差を低減し、可動部の往復移動の応答性を向上させようとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特許第５８５７８７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、特許文献１に記載されている技術では、可動部の往復移動方向の両側の一方の空間には、可動部の連通路以外に余剰燃料が流れる通路が形成されていない。したがって、連通路の入口から一方の空間に流入する余剰燃料は、連通路の入口を出口として他方の空間に戻る。
【0005】
発明者の詳細な検討の結果、特許文献１に記載されている調量装置の構成では、調量装置の余剰燃料が可動部を通って排出されにくいので、調量装置の内部の異物が余剰燃料とともに排出されにくいという課題が見出された。
【0006】
本開示の一つの局面は、調量装置の内部の異物を余剰燃料とともに容易に排出する技術を提供することが望ましい。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本開示の一つの態様による調量装置（４０、８０、１１０）は、燃料噴射ポンプ（２０）から圧送される燃料流量を調量する調量装置であって、弁座（４２ａ）と、弁部材（４４）と、駆動部（６８）と、可動部（５０、９０、１２０、１３０、１４０）と、燃料流路（２１４～２１８、２２２、２３０、２３２、２４０、２５０～２５４、２６０、２７０、２８０）とを備えている。
【0008】
弁部材は、弁座から離座することにより、プランジャが加圧室の燃料を加圧する加圧方向と反対方向に移動する吸入行程において加圧室に燃料が吸入され、プランジャが加圧方向に移動する圧送行程において弁座に着座することにより、加圧室の燃料がプランジャにより加圧されて圧送される。
【0009】
可動部は、駆動部への通電が制御されることにより位置が変化し、位置が変化することにより、弁部材が弁座に着座するか弁座から離座するかを切り替える。
燃料流路は、可動部の内側と外側との少なくともいずれかを通り、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる。
燃料流路は、可動部の内側と外側との少なくともいずれかを通り、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる。
【0010】
このような構成によれば、調量装置の内部の異物は、可動部の内側と外側との少なくともいずれかを通る燃料流路から、余剰燃料とともに排出される。さらに、余剰燃料が排出される燃料流路の入口と出口とは、同じではなく異なっているので、調量装置の内部の異物は、燃料流路の入口側に戻されることなく、余剰燃料とともに燃料流路の出口から排出される。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】第１実施形態の燃料噴射ポンプの構成を示す模式図。
【図2】開弁時の調量弁を示す断面図。
【図3】閉弁時の調量弁を示す断面図。
【図4】可動部の構成を示す断面図。
【図7】調量弁の作動を示すタイムチャート。
【図8】第１実施形態の燃料排出流路とロッドとを示す模式図。
【図10】調量弁への通電をオン、オフするときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図11】調量弁への通電をデューティ制御するときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図12】可動コアの望ましい構成を示す断面図。
【図13】ロッドの望ましい構成を示す断面図。
【図14】第２実施形態の開弁時の調量弁を示す断面図。
【図15】閉弁時の調量弁を示す断面図。
【図16】第３実施形態の開弁時の調量弁を示す断面図。
【図17】閉弁時の調量弁を示す断面図。
【図18】第４実施形態のロッドを示す部分断面図。
【図19】第５実施形態の燃料排出流路とロッドとを示す模式図。
【図21】調量弁への通電をオン、オフするときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図22】調量弁への通電をデューティ制御するときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図23】第６実施形態の燃料排出流路とロッドとを示す模式図。
【図24】調量弁への通電をオン、オフするときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図25】調量弁への通電をデューティ制御するときの燃料排出流路の流路面積の変化を示す特性図。
【図26】第７実施形態の燃料排出流路とロッドとを示す模式図。
【図27】第７実施形態の調量弁への通電と燃料排出流路の流路面積との関係を示す特性図。
【図28】第８実施形態の燃料排出流路とロッドとを示す模式図。
【図29】第８実施形態の調量弁への通電と燃料排出流路の流路面積との関係を示す特性図。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、図面を参照しながら、本開示の実施形態を説明する。
［１．第１実施形態］
［１－１．構成］
図１に示す本実施形態の燃料供給システム２は、例えば、図示しない燃料噴射弁に供給する燃料を蓄圧する図示しないコモンレールに燃料を供給する。燃料供給システム２は、燃料フィルタ１０と、メインタンク１２と、サブタンク１４と、フィードポンプ１６と、ジェットポンプ１８と、燃料噴射ポンプ２０と、ＥＣＵ１００とを備えている。ＥＣＵは、Electronic Control Unitの略である。
［１．第１実施形態］
［１－１．構成］
図１に示す本実施形態の燃料供給システム２は、例えば、図示しない燃料噴射弁に供給する燃料を蓄圧する図示しないコモンレールに燃料を供給する。燃料供給システム２は、燃料フィルタ１０と、メインタンク１２と、サブタンク１４と、フィードポンプ１６と、ジェットポンプ１８と、燃料噴射ポンプ２０と、ＥＣＵ１００とを備えている。ＥＣＵは、Electronic Control Unitの略である。
【0013】
燃料フィルタ１０は、電動のフィードポンプ１６によりメインタンク１２から燃料流路２００を取って供給される燃料中の異物を除去する。燃料フィルタ１０で異物を除去された燃料は、燃料噴射ポンプ２０に供給される。
【0014】
メインタンク１２とサブタンク１４とは、燃料室はそれぞれ独立しているがタンクケースは結合している所謂鞍型の燃料タンクであってもよいし、タンクケースがそれぞれ独立し離れて設置されている構成でもよい。
【0015】
ジェットポンプ１８は、メインタンク１２から燃料噴射弁までの燃料供給流路から燃料排出流路２０２を介してメインタンク１２に排出される余剰燃料をノズルから噴出して負圧を発生する。ジェットポンプ１８は、発生した負圧によりサブタンク１４の燃料を吸い上げてメインタンク１２に移送する。燃料排出流路２０２には、燃料噴射ポンプ２０とコモンレールと燃料噴射弁とから、余剰燃料が排出される。
【0016】
燃料噴射ポンプ２０は、オリフィス２２と、ローラ３０と、タペット３２と、プランジャ３４と、スプリング３６と、逆止弁３８と、調量弁４０とを備えている。
オリフィス２２は、燃料フィルタ１０を通り燃料噴射ポンプ２０に供給される燃料のうち、排出される余剰燃料の最大流量をオリフィス径により決定する。
オリフィス２２は、燃料フィルタ１０を通り燃料噴射ポンプ２０に供給される燃料のうち、排出される余剰燃料の最大流量をオリフィス径により決定する。
【0017】
ローラ３０とタペット３２とプランジャ３４とは、スプリング３６からカムに向かって荷重を受けている。ローラ３０が図示しないカムの回転によりカムのプロフィールに沿って回転することにより、タペット３２とプランジャ３４とは、ローラ３０とともに往復移動する。
【0018】
プランジャ３４が往復移動することにより、燃料フィルタ１０を通り燃料流路２０４から加圧室２０６に吸入される燃料が加圧され、逆止弁３８から加圧された燃料が圧送される。逆止弁３８から圧送される燃料は、燃料流路２０８を通ってコモンレールに供給される。
【0019】
調量弁４０は、開弁することにより燃料流路２０４から加圧室２０６に燃料が吸入されることを許可し、閉弁することにより燃料流路２０４から加圧室２０６に燃料が吸入されることを禁止する。プランジャ３４が加圧室２０６の燃料を加圧する加圧方向に移動する圧送行程において、調量弁４０が閉弁すると、加圧室２０６の燃料の加圧が開始される。
【0020】
ＥＣＵ１００は、ＣＰＵと、ＲＡＭまたはＲＯＭ等の半導体メモリと、を有するマイクロコンピュータを備える。ＥＣＵ１００は、一つのマイクロコンピュータを備えてもよいし、複数のマイクロコンピュータを備えてもよい。
【0021】
ＥＣＵ１００は、調量弁４０の後述するコイル６８への通電を制御することにより、調量弁４０の閉弁タイミングを制御する。圧送行程において、ＥＣＵ１００が調量弁４０の閉弁タイミングを制御することにより、燃料噴射ポンプ２０から圧送される燃料の圧送量が調量される。
【0022】
次に、図２に基づいて、調量弁４０の構成を説明する。
調量弁４０は、弁ボディ４２と、弁部材４４と、スプリング座４６と、スプリング４８と、可動部５０と、弁ボディ５６と、ストッパ５８と、スプリング６０と、磁性部材６２と、非磁性部材６４と、固定コア６６と、コイル６８と、ヨーク７０と、を備えている。
調量弁４０は、弁ボディ４２と、弁部材４４と、スプリング座４６と、スプリング４８と、可動部５０と、弁ボディ５６と、ストッパ５８と、スプリング６０と、磁性部材６２と、非磁性部材６４と、固定コア６６と、コイル６８と、ヨーク７０と、を備えている。
【0023】
弁ボディ４２には、燃料フィルタ１０から燃料噴射ポンプ２０に供給される燃料を加圧室２０６に導く燃料流路２０４が形成されている。弁ボディ４２は、弁部材４４を往復移動可能に支持している。さらに、弁ボディ４２には、弁部材４４が着座する弁座４２ａが形成されている。
【0024】
弁部材４４が弁座４２ａに着座すると、調量弁４０は閉弁し、燃料流路２０４から加圧室２０６への燃料の吸入が遮断される。弁部材４４が弁座４２ａから離座すると、調量弁４０は開弁し、燃料流路２０４から加圧室２０６への燃料の吸入が許可される。
【0025】
弁部材４４の外周面には、弁部材４４の往復移動方向に沿って周方向に複数個、平面部が形成されている。この弁部材４４の平面部と円筒状の弁ボディ４２の内周面とにより、弁部材４４の周方向に複数個、燃料流路２０４と後述する燃料空間２１２とを連通する燃料流路２１０が形成されている。
【0026】
スプリング座４６は、例えば溶接等により弁部材４４に固定されている。スプリング４８は、後述する可動部５０のロッド５２に弁部材４４を押し付ける方向、つまり弁部材４４が弁座４２ａに着座する方向にスプリング座４６に荷重を加える。スプリング座４６とスプリング４８とは、弁ボディ４２と弁ボディ５６とにより形成される燃料空間２１２に収容されている。
【0027】
可動部５０は、ロッド５２と可動コア５４とを備えている。ロッド５２は、例えば溶接等により可動コア５４に固定されている。可動コア５４は燃料空間２２０に収容されている。
【0028】
図２～図６に示すように、ロッド５２の外周面には、ロッド５２の往復移動方向に沿って周方向に複数個、平面部が形成されている。このロッド５２の平面部と円筒状の弁ボディ５６の内周面とにより、ロッド５２の周方向に複数個、燃料空間２１２と燃料空間２２０とを連通する燃料流路２１４が形成されている。
【0029】
さらに、図２～図４と図６とに示すように、ロッド５２の外周面には、前述したロッド５２の周方向に隣り合う平面部と平面部とを接続する溝が形成されている。このロッド５２の溝と弁ボディ５６の内周面とにより、周方向に隣り合う燃料流路２１４と燃料流路２１４とを連通する連通路２１６が形成されている。可動コア５４には、可動コア５４を軸方向に貫通して周方向に複数の連通路２２２が形成されている。
【0030】
弁ボディ５６は、ロッド５２を往復移動可能に支持している。弁ボディ５６には、コイル６８への通電がオフにされている図２に示す状態で、ロッド５２側に形成された連通路２１６と連通する燃料排出流路２１８が形成されている。燃料排出流路２１８は、燃料排出流路２０２に余剰燃料を排出する。
【0031】
したがって、コイル６８への通電がオフにされている図２に示す状態では、調量弁４０内の余剰燃料は、燃料流路２１４を入口として燃料流路２１４、連通路２１６、燃料排出流路２１８の順番に流れ、燃料流路２１４とは異なる燃料排出流路２１８を出口として排出される。したがって、調量弁４０の余剰燃料は、燃料流れが入口から出口に戻ったり、逆流したりせずに燃料排出流路２０２に排出される。
【0032】
ストッパ５８は、コイル６８への通電がオンにされて可動コア５４と固定コア６６との間に働く磁気吸引力により、可動コア５４とともに固定コア６６側に移動するロッド５２を図３に示す位置で停止させる。ロッド５２が固定コア６６側に移動すると、弁部材４４はスプリング４８から受ける荷重により弁座４２ａに着座する。弁部材４４が弁座４２ａに着座すると、調量弁４０は開弁する。
【0033】
コイル６８への通電がオンにされることにより、図２に示す状態からロッド５２がストッパ５８に接触して停止するまでの移動距離は、図２に示す状態から弁部材４４が弁座４２ａに着座するまでの移動距離よりも長い。そして、弁部材４４とロッド５２とは別部材であるから、コイル６８への通電がオンにされた図３に示す状態では、弁部材４４とロッド５２との間には、ロッド５２が往復移動可能な間隔が形成されている。
【0034】
スプリング６０は、ストッパ５８の周囲に装着されており、弁部材４４にロッド５２を押し付ける方向、つまり弁部材４４が弁座４２ａから離座する方向にロッド５２に荷重を加える。弁部材４４が弁座４２ａから離座する方向にスプリング６０がロッド５２に加える荷重は、弁部材４４が弁座４２ａに着座する方向にスプリング座４６に加える荷重よりも大きい。
【0035】
したがって、コイル６８への通電がオフにされ、可動コア５４と固定コア６６との間に磁気吸引力が働いていない図２に示す状態では、スプリング４８とスプリング６０との荷重の差により、ロッド５２は弁座４２ａから離座する方向に弁部材４４を押す。これにより、弁部材４４が弁座４２ａから離座すると、調量弁４０は開弁する。
【0036】
磁性部材６２と非磁性部材６４とは、可動コア５４の外周を覆っている。磁性部材６２は、可動コア５４を往復移動可能に支持している。非磁性部材６４は、磁性部材６２と固定コア６６との間に設置され、磁性部材６２と固定コア６６とが磁気的に短絡することを抑制している。
【0037】
コイル６８は、磁性部材６２と非磁性部材６４と固定コア６６との外周を覆っている。ヨーク７０は、コイル６８の外周を覆っており、磁性部材６２と固定コア６６とを磁気的に接続している。
【0038】
通電がオンにされることによりコイル６８が発生する磁束は、可動コア５４と磁性部材６２と固定コア６６とヨーク７０とが形成する磁気回路を流れる。そして、可動コア５４と固定コア６６との間の磁気ギャップを磁束が流れて可動コア５４と固定コア６６との間に磁気吸引力が働くことにより、図３に示すように、スプリング６０の荷重に抗して可動コア５４は固定コア６６側に吸引される。
【0039】
また、図３に示すように、コイル６８への通電がオンにされ、スプリング６０の荷重に抗して可動コア５４が固定コア６６側に吸引されることによりロッド５２が移動すると、連通路２１６と燃料排出流路２１８との軸方向の位置がずれる。その結果、連通路２１６と燃料排出流路２１８との連通は遮断されるので、燃料排出流路２１８を通って調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量は０になる。
【0040】
［１－２．処理］
次に、ＥＣＵ１００が調量弁４０への通電を制御することにより調量弁４０から排出される余剰燃料の流量制御処理について説明する。
次に、ＥＣＵ１００が調量弁４０への通電を制御することにより調量弁４０から排出される余剰燃料の流量制御処理について説明する。
【0041】
（１）通常制御時
図７に示すように、通常の通電制御では、ＥＣＵ１００は、プランジャ３４が加圧室２０６の燃料を加圧する加圧方向とは反対方向に移動する吸入行程において、コイル６８への通電をオフにしている。その結果、図２に示すように、弁部材４４は弁座４２ａから離座するので、調量弁４０は開弁する。
図７に示すように、通常の通電制御では、ＥＣＵ１００は、プランジャ３４が加圧室２０６の燃料を加圧する加圧方向とは反対方向に移動する吸入行程において、コイル６８への通電をオフにしている。その結果、図２に示すように、弁部材４４は弁座４２ａから離座するので、調量弁４０は開弁する。
【0042】
この場合、コイル６８への通電をオンにして可動コア５４が固定コア６６側に吸引され、ロッド５２が可動コア５４とともに移動しても、燃料流路２０４から加圧室２０６に流入する燃料流れにより、弁部材４４は弁座４２ａから離座している状態を保持する。したがって、吸入行程においては、コイル６８への通電がオンであるかオフであるかに関係なく、つまり可動部５０の位置に関係なく、調量弁４０は開弁し、加圧室２０６に燃料が流入する。
【0043】
つまり、吸入行程において、ＥＣＵ１００は、コイル６８への通電をオンにする時間の長さを制御して、弁部材４４の位置を変化させることなく可動部５０の位置を変化させることにより、調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を制御できる。
【0044】
また、ＥＣＵ１００は、プランジャ３４が加圧室２０６の燃料を加圧する加圧方向に移動する圧送行程において、今回の圧送行程で要求される圧送量となるように、圧送行程の所定のタイミングでコイル６８への通電をオンにする。
【0045】
コイル６８への通電がオンになると、ロッド５２が可動コア５４とともに固定コア６６側に移動してストッパ５８に接触する上端に達するので、弁部材４４はスプリング４８から受ける荷重により、弁座４２ａに着座する。その結果、調量弁４０は閉弁し、プランジャ３４が加圧方向に移動することにより、加圧室２０６の燃料は加圧され、逆止弁３８から加圧された燃料が圧送される。
【0046】
図７に示すように、コイル６８への通電をオンにしてから弁部材４４が弁座４２ａに着座して調量弁４０が閉弁するまでには時間遅れがある。
圧送行程において弁部材４４が弁座４２ａに着座すると、コイル６８への通電をオフにしても、ロッド５２がスプリング６０から開弁方向に受ける荷重よりも、加圧室２０６の燃料圧力から受ける力とスプリング４８から受ける荷重との合計により弁部材４４が閉弁方向に受ける力の方が大きい。
圧送行程において弁部材４４が弁座４２ａに着座すると、コイル６８への通電をオフにしても、ロッド５２がスプリング６０から開弁方向に受ける荷重よりも、加圧室２０６の燃料圧力から受ける力とスプリング４８から受ける荷重との合計により弁部材４４が閉弁方向に受ける力の方が大きい。
【0047】
したがって、圧送行程において、弁部材４４が弁座４２ａに着座して調量弁４０が閉弁すると、コイル６８への通電はオンまたはオフのいずれに制御してもよい。
つまり、圧送行程において弁部材４４が弁座４２ａに着座して調量弁４０が閉弁すると、ＥＣＵ１００は、コイル６８への通電をオンにする時間の長さを制御して、弁部材４４の位置を変化させることなく可動部５０の位置を変化させることにより、調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を制御できる。
つまり、圧送行程において弁部材４４が弁座４２ａに着座して調量弁４０が閉弁すると、ＥＣＵ１００は、コイル６８への通電をオンにする時間の長さを制御して、弁部材４４の位置を変化させることなく可動部５０の位置を変化させることにより、調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を制御できる。
【0048】
このように、吸入行程と圧送行程とのいずれにおいても、コイル６８への通電がオンになると、可動部５０は弁部材４４が弁座４２ａに着座する方向に移動し、コイル６８への通電がオフになると、可動部５０は弁部材４４が弁座４２ａから離座る方向に移動する。そして、吸入行程と圧送行程とのいずれにおいても、コイル６８への通電が制御されることにより、余剰燃料の排出量が制御される。
【0049】
例えば、メインタンク１２の燃料残量が低減したために、ジェットポンプ１８を流れる燃料流量を増加して、サブタンク１４からメインタンク１２に移送する燃料流量を増加したい場合には、コイル６８への通電をオンにする時間を短くして調量弁４０から排出される余剰燃料の流量を増加させる。
【0050】
これに対し、電動のフィードポンプ１６に対する要求圧送量が増加すると、フィードポンプ１６の回転数を上昇させるためにフィードポンプ１６に供給される駆動電流が増えるので、フィードポンプ１６の電力消費量が増加する。フィードポンプ１６の電力消費量が増加すると、発電機の発生電力を増加するために燃料消費量が増加する。
【0051】
フィードポンプ１６の燃料消費量の増加を抑制するためには、電動のフィードポンプ１６に対する要求圧送量の増加を極力抑制したい。そこで、調量弁４０のコイル６８への通電をオンにする時間を長くして調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を低減することが考えられる。調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量が低減すれば、フィードポンプ１６に対する要求圧送量は低減する。
【0052】
通常、フィードポンプ１６の電力消費量よりも、調量弁４０のコイル６８の電力消費量の方が少ない。したがって、調量弁４０のコイル６８への通電をオンにする時間を長くして調量弁４０の電力消費量が増加しても、フィードポンプ１６の電力消費量の低減量の方が大きくなる。その結果、全体として、燃料消費量の増加を抑制できる。
【0053】
（２）高速回転で無圧送
エンジンが高速回転している状態で燃料噴射ポンプ２０に対する要求圧送量が０の無圧送の場合、調量弁４０は圧送行程の全期間において開弁した状態である。この場合、コイル６８への通電をオフのままにして、余剰燃料の排出量を増加させることが考えられる。
エンジンが高速回転している状態で燃料噴射ポンプ２０に対する要求圧送量が０の無圧送の場合、調量弁４０は圧送行程の全期間において開弁した状態である。この場合、コイル６８への通電をオフのままにして、余剰燃料の排出量を増加させることが考えられる。
【0054】
その結果、プランジャ３４が加圧方向に移動することにより、燃料流路２０４側に戻される燃料流量が低減するので、燃料の低圧側に発生する圧力脈動を低減できる。
（３）高速回転で圧送
エンジンが高速回転し、吸入行程の期間が短くなっても、燃料流路２０４から加圧室２０６に必要な流量の燃料を吸入することが要求される。この場合、吸入行程においてコイル６８への通電をオンにして、余剰燃料の排出量を０にすることが考えられる。
（３）高速回転で圧送
エンジンが高速回転し、吸入行程の期間が短くなっても、燃料流路２０４から加圧室２０６に必要な流量の燃料を吸入することが要求される。この場合、吸入行程においてコイル６８への通電をオンにして、余剰燃料の排出量を０にすることが考えられる。
【0055】
これにより、吸入行程において燃料流路２０４から加圧室２０６に吸入される燃料の一部が燃料排出流路２１８から排出されず、燃料空間２１２側の燃料圧力が上昇する。その結果、吸入行程の期間が短くなっても、燃料流路２０４から加圧室２０６に必要な流量の燃料が流入する。
【0056】
（４）高速回転で高負荷
エンジンが高負荷の状態で高速回転する場合、コモンレールやエンジン側から排出される余剰燃料の温度は上昇する。この場合、コイル６８への通電をオフにする時間を長くして調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を増加させることが考えられる。
エンジンが高負荷の状態で高速回転する場合、コモンレールやエンジン側から排出される余剰燃料の温度は上昇する。この場合、コイル６８への通電をオフにする時間を長くして調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を増加させることが考えられる。
【0057】
通常、調量弁４０から排出される余剰燃料の温度は、コモンレールやエンジン側から排出される余剰燃料の温度よりも低い。したがって、調量弁４０から排出される余剰燃料の排出量を増加させることにより、余剰燃料全体の温度の上昇を抑制できる。
【0058】
以上説明したコイル６８への通電制御では、図８および図９に示すように、コイルへ６８への通電がオフの場合、可動部５０は実線が示す位置にあるので、燃料排出流路２１８から余剰燃料が排出される。コイルへ６８への通電がオンの場合、可動部５０は２点鎖線が示す位置にあるので、燃料排出流路２１８から余剰燃料は排出されない。
【0059】
尚、図８および図９は、コイル６８への通電のオン、オフの切り替えと、可動部５０による燃料排出流路２１８の開閉との関係を模式的に示すものであり、実際の可動部５０および燃料排出流路２１８の構成とは異なっている。
【0060】
図１０に示すように、燃料排出流路２１８の流路面積４００は、コイルへ６８への通電のオン、オフが切り替えられることにより、０または最大のいずれかに変化する。
これに対し、図１１に示す特性４０２のように、コイル６８への通電を０～１００％の間でデューティ制御することにより、燃料排出流路２１８の流路面積を可変に制御してもよい。燃料排出流路２１８の流路面積を可変に制御することにより、燃料排出流路２１８から排出される燃料の排出量は可変に制御される。
これに対し、図１１に示す特性４０２のように、コイル６８への通電を０～１００％の間でデューティ制御することにより、燃料排出流路２１８の流路面積を可変に制御してもよい。燃料排出流路２１８の流路面積を可変に制御することにより、燃料排出流路２１８から排出される燃料の排出量は可変に制御される。
【0061】
可動部５０の往復移動位置は、コイル６８への通電がオン、オフ制御またはデューティ制御されることにより、弁部材４４が弁座４２ａに着座している状態と弁部材４４が弁座４２ａから離座している状態とのいずれにおいても変化する。
【0062】
［１－３．第１実施形態の望ましい構成］
第１実施形態の構成では、ロッド５２の回転方向の位置がずれると、コイル６８への通電がオフにされ、連通路２１６と燃料排出流路２１８とが連通する往復移動位置にロッド５２が位置しても、連通路２１６と燃料排出流路２１８とが連通せず、余剰燃料を排出できないことがある。
第１実施形態の構成では、ロッド５２の回転方向の位置がずれると、コイル６８への通電がオフにされ、連通路２１６と燃料排出流路２１８とが連通する往復移動位置にロッド５２が位置しても、連通路２１６と燃料排出流路２１８とが連通せず、余剰燃料を排出できないことがある。
【0063】
そこで、図１２に示すように、可動コア５４の外周面に平面部５４ａを形成するか、あるいは図１３に示すように、ロッド５２の外周面に平面部５２ａを形成することにより、可動部５０の回転を防止することが望ましい。
【0064】
可動コア５４に平面部５４ａを形成する場合には、可動コア５４を往復移動可能に支持する磁性部材６２の内周面の平面部５４ａと対応する周方向位置に、平面部５４ａと接触する平面部が形成される。
【0065】
ロッド５２に平面部５２ａを形成する場合には、ロッド５２を往復移動可能に支持する弁ボディ５６の内周面の平面部５２ａと対応する周方向位置に、平面部５２ａと接触する平面部が形成される。
【0066】
上記第１実施形態では、燃料流路２１４と連通路２１６と燃料排出流路２１８とが、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。また、コイル６８が駆動部に対応し、ＥＣＵ１００が制御部に対応する。
【0067】
また、調量弁４０だけが調量装置に対応してもよいし、調量弁４０とＥＣＵ１００とが調量装置に対応してもよい。
［１－４．効果］
以上説明した第１実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
［１－４．効果］
以上説明した第１実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
【0068】
（１ａ）調量弁４０の余剰燃料は、燃料流路２１４と連通路２１６と燃料排出流路２１８とにより形成される入口と出口とが異なる燃料流路を通って、燃料流れが入口から出口に戻ったり逆流したりせずに、調量弁４０から排出される。したがって、調量弁４０の内部の異物は、調量弁４０の内部に留まらず、調量弁４０から容易に排出される。
【0069】
（１ｂ）コイル６８への通電を制御することにより、燃料流路２１４と連通路２１６と燃料排出流路２１８とを通って調量弁４０から余剰燃料が排出されるので、余剰燃料を排出するために新たな部品を追加する必要がない。
【0070】
（１ｃ）調量弁４０の閉弁タイミングを制御して燃料噴射ポンプ２０の圧送量を調量する調量制御に関係のない期間で、コイル６８への通電をオフまたはオンにする時間の長さを制御することにより、要求される排出量の余剰燃料を調量弁４０から排出できる。コイル６８への通電をオフにする時間が長くなると、余剰燃料の排出量は増加する。
【0071】
（１ｄ）コイル６８への通電をデューティ制御する場合は、要求される排出量に応じてデューティを設定することにより、要求される排出量の余剰燃料を調量弁４０から排出できる。
【0072】
［２．第２実施形態］
［２－１．第１実施形態との相違点］
第２実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、実質的に同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［２－１．第１実施形態との相違点］
第２実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、実質的に同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0073】
第２実施形態では、調量弁から余剰燃料を排出する燃料流路の構成が、前述した第１実施形態の燃料流路の構成と異なる。
図１４および図１５に示すように、第２実施形態の調量弁８０では、可動部９０のロッド９２は、コイル６８への通電がオンになると移動する側に、可動コア５４から突出して延びる突出部９４を有している。
図１４および図１５に示すように、第２実施形態の調量弁８０では、可動部９０のロッド９２は、コイル６８への通電がオンになると移動する側に、可動コア５４から突出して延びる突出部９４を有している。
【0074】
そして、スプリング６０のストッパ９６と固定コア６６とに燃料排出流路２３０が形成されている。さらに、固定コア６６の内周面には、可動コア５４側の開口端から軸方向に延びる溝により、燃料空間２２０と突出部９４の周囲の固定コア６６の内部空間とを連通する連通路２３２が形成されている。
【0075】
そして、図１４に示すように、コイル６８への通電がオフの場合、ロッド９２は、スプリング６０から受ける荷重によりストッパ９６から離れるので、調量弁８０の余剰燃料は、燃料流路２１４を入口とし、連通路２２２、２３２から、燃料流路２１４とは異なる燃料排出流路２３０を出口として燃料排出流路２０２に排出される。
【0076】
図１５に示すように、コイル６８への通電がオンの場合、ロッド９２は、可動コア５４とともにストッパ９６側に移動して突出部９４の端面で燃料排出流路２３０を閉じる。したがって、余剰燃料は調量弁８０から排出されない。
【0077】
上記第２実施形態では、燃料流路２１４と連通路２２２、２３２と燃料排出流路２３０とが、調量弁８０の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［２－２．効果］
以上説明した第２実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｃ）において、調量弁４０を調量弁８０に置き換え、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料流路２１４と連通路２２２、２３２と燃料排出流路２３０とに置き換えた効果を得ることができる。
［２－２．効果］
以上説明した第２実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｃ）において、調量弁４０を調量弁８０に置き換え、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料流路２１４と連通路２２２、２３２と燃料排出流路２３０とに置き換えた効果を得ることができる。
【0078】
さらに、第２実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（２ａ）ロッド９２が突出部９４の端面で燃料排出流路２３０を閉じるので、コイル６８への通電をオンにすれば、ロッド９２の回転方向の位置に関係なく燃料排出流路２３０を閉じることができる。したがって、可動コア５４またはロッド９２に、可動部９０の回転を防止する加工を施す必要がない。
（２ａ）ロッド９２が突出部９４の端面で燃料排出流路２３０を閉じるので、コイル６８への通電をオンにすれば、ロッド９２の回転方向の位置に関係なく燃料排出流路２３０を閉じることができる。したがって、可動コア５４またはロッド９２に、可動部９０の回転を防止する加工を施す必要がない。
【0079】
［３．第３実施形態］
［３－１．第２実施形態との相違点］
第３実施形態は、基本的な構成は第２実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第２実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［３－１．第２実施形態との相違点］
第３実施形態は、基本的な構成は第２実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第２実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0080】
前述した第２実施形態では、ロッド９２は、ロッド９２の突出部９４の端面で燃料排出流路２３０を閉じる。
これに対し、図１６および図１７に示す第３実施形態の調量弁１１０では、可動部１２０のロッド１２２が、突出部１２４の外周側面で燃料排出流路２４０を閉じる点で第２実施形態と相違している。
これに対し、図１６および図１７に示す第３実施形態の調量弁１１０では、可動部１２０のロッド１２２が、突出部１２４の外周側面で燃料排出流路２４０を閉じる点で第２実施形態と相違している。
【0081】
具体的には、可動部１２０のロッド１２２は、コイル６８への通電がオンになるとロッド１２２が移動するストッパ５８側に、可動コア５４から突出する突出部１２４を有している。そして、突出部１２４のストッパ５８側の空間と連通可能な燃料排出流路２４０が、固定コア６６と非磁性部材６４と弁ボディ５６とに形成されている。連通路２３２は、燃料空間２２０と突出部１２４のストッパ５８側の空間とを連通している。
【0082】
図１６に示すように、コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１２２は、スプリング６０から受ける荷重により弁部材４４側に移動するので、燃料排出流路２４０が突出部１２４のストッパ５８側の空間と連通する開口は、突出部１２４の外周側面により閉じられず開放されている。燃料空間２２０と突出部１２４のストッパ５８側の空間とは、連通路２３２により連通している。
【0083】
したがって、調量弁１１０の余剰燃料は、燃料流路２１４を入口とし、連通路２２２、２３２を通り、燃料流路２１４とは異なる燃料排出流路２４０を出口として燃料排出流路２０２に排出される。
【0084】
図１７に示すように、コイル６８への通電がオンの場合、ロッド１２２は、可動コア５４とともに固定コア６６側に移動して突出部１２４の外周側面で燃料排出流路２４０を閉じる。したがって、余剰燃料は調量弁１１０から排出されない。
【0085】
上記第３実施形態では、燃料流路２１４と連通路２２２、２３２と燃料排出流路２４０とが、調量弁１１０の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［３－２．効果］
以上説明した第３実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と第２実施形態の効果（２ａ）とにおいて、調量弁４０、８０を調量弁１１０に置き換え、可動部５０、９０を可動部１２０に置き換え、突出部９４の端面を突出部１２４の外周側面に置き換え、燃料排出流路２１８、２３０を燃料排出流路２４０に置き換えた効果を得ることができる。
［３－２．効果］
以上説明した第３実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）と第２実施形態の効果（２ａ）とにおいて、調量弁４０、８０を調量弁１１０に置き換え、可動部５０、９０を可動部１２０に置き換え、突出部９４の端面を突出部１２４の外周側面に置き換え、燃料排出流路２１８、２３０を燃料排出流路２４０に置き換えた効果を得ることができる。
【0086】
［４．第４実施形態］
［４－１．第１実施形態との相違点］
第４実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［４－１．第１実施形態との相違点］
第４実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0087】
前述した第１実施形態では、ロッド５２の外側であるロッド５２の外周面と弁ボディ５６の内周面との間に、余剰燃料を排出するための燃料流路２１４と連通路２１６とが形成されている。
【0088】
これに対し、図１８に示す第４実施形態では、可動部１３０のロッド１３２の内側に、余剰燃料を排出する燃料流路２５０が形成されている点が第１実施形態と相違する。
燃料流路２５０は、ロッド１３２の軸方向に延びて形成されており、ロッド１３２の往復移動方向の位置に関係なく燃料空間２１２と連通している。さらに、燃料流路２５０は、軸方向に離れた位置でロッド１３２の外周面に向けて径方向に延びてロッド１３２の外周面に開口している。
燃料流路２５０は、ロッド１３２の軸方向に延びて形成されており、ロッド１３２の往復移動方向の位置に関係なく燃料空間２１２と連通している。さらに、燃料流路２５０は、軸方向に離れた位置でロッド１３２の外周面に向けて径方向に延びてロッド１３２の外周面に開口している。
【0089】
弁ボディ５６の内周面には、環状の燃料排出流路２５２と、燃料排出流路２５２と連通し、余剰燃料を燃料排出流路２０２に排出する燃料排出流路２５４とが形成されている。
コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１３２は図１４に示す位置にあるので、ロッド１３２の回転方向の位置に関係なく、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２とは連通する。したがって、調量弁４０の余剰燃料は、燃料流路２５０を入口とし、燃料排出流路２５２から燃料流路２５０とは異なる燃料排出流路２５４を出口として、燃料排出流路２０２に排出される。
コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１３２は図１４に示す位置にあるので、ロッド１３２の回転方向の位置に関係なく、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２とは連通する。したがって、調量弁４０の余剰燃料は、燃料流路２５０を入口とし、燃料排出流路２５２から燃料流路２５０とは異なる燃料排出流路２５４を出口として、燃料排出流路２０２に排出される。
【0090】
コイル６８への通電がオンの場合、ロッド１３２は、図１４に示す位置から可動コア５４とともに固定コア６６側に移動するので、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２との連通はロッド１３２の外周面により遮断される。したがって、調量弁４０の余剰燃料は、燃料流路２５０から燃料排出流路２５２、２５４を通り、燃料排出流路２０２に排出されない。
【0091】
上記第４実施形態では、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２、２５４とが、調量弁４０の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［４－２．効果］
以上説明した第４実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）において、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２、２５４とに置き換えた効果を得ることができる。
［４－２．効果］
以上説明した第４実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）において、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２、２５４とに置き換えた効果を得ることができる。
【0092】
さらに、第４実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（４ａ）コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１３２の回転方向の位置に関係なく、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２とが連通するので、調量弁４０の余剰燃料を排出することができる。したがって、ロッド１３２または可動コア５４に可動部１３０の回転を防止する加工を施す必要がない。
（４ａ）コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１３２の回転方向の位置に関係なく、燃料流路２５０と燃料排出流路２５２とが連通するので、調量弁４０の余剰燃料を排出することができる。したがって、ロッド１３２または可動コア５４に可動部１３０の回転を防止する加工を施す必要がない。
【0093】
［５．第５実施形態］
［５－１．第１実施形態との相違点］
第５実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［５－１．第１実施形態との相違点］
第５実施形態は、基本的な構成は第１実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第１実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0094】
前述した第１実施形態では、弁ボディ５６に形成されている燃料排出流路２１８の流路面積は、弁ボディ５６の内部と、ロッド５２により開閉される弁ボディ５６の内周面側の開口部とで同じである。
【0095】
これに対し、第５実施形態では、図１９および図２０に示すように、ロッド１４０を往復移動可能に支持する弁ボディの内部に形成される燃料排出流路２６０の流路面積よりも、燃料排出流路２６０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２６２の流路面積が大きくなっている。
【0096】
尚、コイル６８への通電のオン、オフを切り替えるときのロッド１４０の往復移動方向の移動量は、第１実施形態のロッド５２と同じである。
コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１４０は、図１９および図２０の実線に示す位置にある。コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１４０に覆われていない開口部２６２の実開口部２６２ａの流路面積をＳ１、燃料排出流路２６０の流路面積をＳ２とすると、Ｓ１≦Ｓ２である。また、第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積をＳ０とすると、Ｓ０＜Ｓ１である。
コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１４０は、図１９および図２０の実線に示す位置にある。コイル６８への通電がオフの場合、ロッド１４０に覆われていない開口部２６２の実開口部２６２ａの流路面積をＳ１、燃料排出流路２６０の流路面積をＳ２とすると、Ｓ１≦Ｓ２である。また、第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積をＳ０とすると、Ｓ０＜Ｓ１である。
【0097】
ロッド１４０の往復移動方向と交差する方向の開口部２６２の長さは、Ｓ０＜Ｓ１≦Ｓ２となるように設定されている。
コイル６８への通電がオフの場合、実開口部２６２ａの流路面積が燃料排出流路２６０の流路面積よりも小さいので、実開口部２６２ａと燃料排出流路２６０とを流れる燃料流量は、実開口部２６２ａの流路面積により決定される。実開口部２６２ａの流路面積を最小流路面積とも言う。
コイル６８への通電がオフの場合、実開口部２６２ａの流路面積が燃料排出流路２６０の流路面積よりも小さいので、実開口部２６２ａと燃料排出流路２６０とを流れる燃料流量は、実開口部２６２ａの流路面積により決定される。実開口部２６２ａの流路面積を最小流路面積とも言う。
【0098】
図２１に示すように、コイル６８への通電がオフの場合の最小流路面積４１０が第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積４００よりも大きいので、第５実施形態において調量弁から排出される余剰燃料の排出量は、第１実施形態において調量弁から排出される余剰燃料の排出量よりも多い。
【0099】
コイル６８への通電がオンの場合、ロッド１４０は、可動コア５４とともに移動して図１９および図２０の２点鎖線に示す位置にある。この場合、開口部２６２はロッド１４０により覆われ閉じられるので、調量弁の余剰燃料は燃料排出流路２６０から排出されない。
【0100】
また、第５実施形態では、コイル６８への通電がオフの場合、燃料排出流路２６０の実開口部２６２ａの流路面積は、第１実施形態の燃料排出流路２１８の開口部の流路面積よりも大きい。したがって、コイル６８への通電をオン、オフではなくデューティ制御する場合、図２２の特性４１２が示すように、デューティに応じて流路面積を可変に制御することが容易である。
【0101】
上記第５実施形態では、燃料排出流路２６０が、調量弁の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［５－２．効果］
以上説明した第５実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）において、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料排出流路２６０に置き換えた効果を得ることができる。
［５－２．効果］
以上説明した第５実施形態によれば、前述した第１実施形態の効果（１ａ）～（１ｄ）において、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を、燃料排出流路２６０に置き換えた効果を得ることができる。
【0102】
さらに、第５実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（５ａ）コイル６８への通電がオフの場合、第５実施形態において余剰燃料を排出する燃料流路の流路面積４１０は、第１実施形態において余剰燃料を排出する燃料流路の流路面積４００よりも大きい。したがって、可動部のロッドの往復方向の移動量が同じであれば、第５実施形態では、第１実施形態よりも燃料排出流路２６０から多くの余剰燃料を排出できる。
（５ａ）コイル６８への通電がオフの場合、第５実施形態において余剰燃料を排出する燃料流路の流路面積４１０は、第１実施形態において余剰燃料を排出する燃料流路の流路面積４００よりも大きい。したがって、可動部のロッドの往復方向の移動量が同じであれば、第５実施形態では、第１実施形態よりも燃料排出流路２６０から多くの余剰燃料を排出できる。
【0103】
（５ｂ）コイル６８への通電をデーティ制御する場合、燃料排出流路２６０から排出される単位時間当たりの余剰燃料の排出量を、デューティ制御により容易に可変に制御できる。
【0104】
［６．第６実施形態］
［６－１．第５実施形態との相違点］
第６実施形態は、基本的な構成は第５実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第５実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［６－１．第５実施形態との相違点］
第６実施形態は、基本的な構成は第５実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第５実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0105】
前述した第５実施形態では、コイル６８への通電をオンにすると、開口部２６２はロッド１４０により覆われ閉じられるので、調量弁の余剰燃料は燃料排出流路２６０から排出されない。
【0106】
これに対し、図２３に示す第６実施形態では、コイル６８への通電がオンの場合、燃料排出流路２６０の開口部２６２の一部である実開口部２６２ｂは、ロッド１４０により覆われておらず閉じられていない。したがって、コイル６８への通電をオンにしても、調量弁の余剰燃料は、実開口部２６２ｂから燃料排出流路２６０を通って排出される。
この場合、図２４の最小流路面積４２０が示すように、コイル６８への通電をオンにしたときの実開口部２６２ｂは、燃料排出流路２６０の流路を絞るオリフィスとして機能する。
この場合、図２４の最小流路面積４２０が示すように、コイル６８への通電をオンにしたときの実開口部２６２ｂは、燃料排出流路２６０の流路を絞るオリフィスとして機能する。
【0107】
また、第６実施形態において、第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積Ｓ０と、コイル６８への通電がオフの場合の開口部２６２の実開口部２６２ａの流路面積Ｓ１と、燃料排出流路２６０の流路面積Ｓ２との関係は、第５実施形態と図同様に、Ｓ０＜Ｓ１≦Ｓ２である。したがって、コイル６８への通電をデューティ制御する場合、図２５の特性４２２が示すように、デューティに応じて流路面積を可変に制御することが容易である。
【0108】
［６－２．効果］
以上説明した第６実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果に加え、以下の効果を得ることができる。
以上説明した第６実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果に加え、以下の効果を得ることができる。
【0109】
（６ａ）コイル６８への通電をオンにしたときの実開口部２６２ｂは、燃料排出流路２６０の流路を絞るオリフィスとして機能するので、第１実施形態において図１に示すオリフィス２２を廃止することができる。
【0110】
［７．第７実施形態］
［７－１．第５実施形態との相違点］
第７実施形態は、基本的な構成は第５実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第５実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［７－１．第５実施形態との相違点］
第７実施形態は、基本的な構成は第５実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第５実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0111】
前述した第５実施形態では、燃料排出流路２６０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２６２は矩形状に形成されている。
これに対し、図２６に示す第７実施形態では、燃料排出流路２７０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２７２は、ロッド１４０が可動コア５４とともに固定コア側６６側に移動するにしたがい先細りになる台形状に形成されている。
これに対し、図２６に示す第７実施形態では、燃料排出流路２７０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２７２は、ロッド１４０が可動コア５４とともに固定コア側６６側に移動するにしたがい先細りになる台形状に形成されている。
【0112】
第７実施形態において、第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積Ｓ０と、コイル６８への通電がオフの場合の開口部２７２の実開口部２７２ａの流路面積Ｓ１と、燃料排出流路２７０の流路面積Ｓ２との関係は、Ｓ０＜Ｓ１≦Ｓ２である。
【0113】
このような構成により、図２７に示すように、コイル６８を通電制御するデューティと最小流路面積との関係を示す第７実施形態の特性４３０では、第５実施形態の特性４１２に対し、コイル６８を通電制御するデューティが０％から１００％に増加して最小流路面積が小さくなるにしたがい、最小流路面積の低下率が低下する。
【0114】
これに対し、前述した第５実施形態の場合、図２７に示す特性４１２のように、コイル６８を通電制御するデューティが０％から１００％に増加しても、流路面積の低下率は一定である。
【0115】
上記第７実施形態では、燃料排出流路２７０が、調量弁の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［７－２．効果］
以上説明した第７実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果において、燃料排出流路２６０を燃料排出流路２７０に置き換えた効果を得ることができる。
［７－２．効果］
以上説明した第７実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果において、燃料排出流路２６０を燃料排出流路２７０に置き換えた効果を得ることができる。
【0116】
さらに、第７実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（７ａ）コイル６８を通電制御するデューティが０％から１００％に増加して最小流路面積が小さくなるにしたがい、最小流路面積の低下率が低下するので、燃料排出流路２７０から排出される余剰燃料の排出量が少ないときに、余剰燃料の排出量を高精度にデューティ制御できる。
（７ａ）コイル６８を通電制御するデューティが０％から１００％に増加して最小流路面積が小さくなるにしたがい、最小流路面積の低下率が低下するので、燃料排出流路２７０から排出される余剰燃料の排出量が少ないときに、余剰燃料の排出量を高精度にデューティ制御できる。
【0117】
［８．第８実施形態］
［８－１．第７実施形態との相違点］
第８実施形態は、基本的な構成は第７実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第７実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
［８－１．第７実施形態との相違点］
第８実施形態は、基本的な構成は第７実施形態と同様であるため、相違点について以下に説明する。なお、第７実施形態と同じ符号は、同一の構成を示すものであって、先行する説明を参照する。
【0118】
前述した第７実施形態では、燃料排出流路２７０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２７２は、ロッド１４０が可動コア５４とともに固定コア側６６側に移動するにしたがい先細りになる台形状に形成されている。
【0119】
これに対し、図２８に示す第８実施形態では、燃料排出流路２８０が弁ボディの内周面側に開口する開口部２８２は、ロッド１４０が可動コア５４とともに固定コア側６６側に移動するにしたがい先太りになる台形状に形成されている。
【0120】
第８実施形態において、第１実施形態の燃料排出流路２１８の流路面積Ｓ０と、コイル６８への通電がオフの場合の開口部２８２の実開口部２８２ａの流路面積Ｓ１と、燃料排出流路２８０の流路面積Ｓ２との関係は、Ｓ０＜Ｓ１≦Ｓ２である。
【0121】
このような構成により、図２９に示すように、コイル６８を通電制御するデューティと最小流路面積との関係を示す第８実施形態の特性４４０では、第５実施形態の特性４１２に対し、デューティが１００％から０％に低下し、最小流路面積が大きくなるにしたがい、最小流路面積の増加率が低下する。
【0122】
上記第８実施形態では、燃料排出流路２８０が、調量弁の余剰燃料を排出する入口と出口とが異なる燃料流路に対応する。
［８－２．効果］
以上説明した第８実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果において、燃料排出流路２６０を燃料排出流路２８０に置き換えた効果を得ることができる。
［８－２．効果］
以上説明した第８実施形態によれば、前述した第５実施形態の効果において、燃料排出流路２６０を燃料排出流路２８０に置き換えた効果を得ることができる。
【0123】
さらに、第８実施形態によれば、以下の効果を得ることができる。
（８ａ）コイル６８を通電制御するデューティが１００％から０％に低下し、最小流路面積が大きくなるにしたがい、最小流路面積の増加率が低下するので、燃料排出流路２８０から排出される余剰燃料の排出量が多いときに、余剰燃料の排出量を高精度にデューティ制御できる。
（８ａ）コイル６８を通電制御するデューティが１００％から０％に低下し、最小流路面積が大きくなるにしたがい、最小流路面積の増加率が低下するので、燃料排出流路２８０から排出される余剰燃料の排出量が多いときに、余剰燃料の排出量を高精度にデューティ制御できる。
【0124】
［９．他の実施形態］
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は上記実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
以上、本開示の実施形態について説明したが、本開示は上記実施形態に限定されることなく、種々変形して実施することができる。
【0125】
（９ａ）上記実施形態では、コイル６８への通電を制御することにより、調量弁の可動部の往復移動位置を変化させて、調量弁から排出される余剰燃料の流量を制御した。
これに対し、可動部の外部と内部との少なくともいずかを通り、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を調量弁が備えているのであれば、調量弁の可動部の往復移動位置に関係なく、調量弁の余剰燃料を燃料流路から排出してもよい。
これに対し、可動部の外部と内部との少なくともいずかを通り、余剰燃料が排出される入口と出口とが異なる燃料流路を調量弁が備えているのであれば、調量弁の可動部の往復移動位置に関係なく、調量弁の余剰燃料を燃料流路から排出してもよい。
【0126】
（９ｂ）上記実施形態では、調量弁の可動部と弁部材とは別部材で構成され、可動部と弁部材とは別々に移動することができる。これに対し、調量弁の可動部の往復移動位置が変化することにより、調量弁から排出される余剰燃料の流量を、余剰燃料を排出する燃料流路を単に開閉するだけであることも含めて制御できるのであれば、調量弁の可動部と弁部材とは一体になって往復移動する構成でもよい。
【0127】
（９ｃ）上記の第１実施形態～第５実施形態、第７実施形態、第８実施形態では、コイル６８への通電がオフの場合、調量弁から余剰燃料を排出し、コイル６８への通電がオンの場合、調量弁から余剰燃料を排出しない構成である。
【0128】
これに対し、可動部の往復移動位置と、可動部により開閉される燃料排出流路の開口の位置との関係によっては、コイル６８への通電がオンの場合、調量弁から余剰燃料を排出し、コイル６８への通電がオフの場合、調量弁から余剰燃料を排出しない構成としてもよい。
【0129】
（９ｄ）上記実施形態では、可動部の外部または内部のいずれかを通って、調量弁の余剰燃料を排出する燃料流路が形成されている。
これに対し、可動部の外部と内部との両方を通って、調量弁の余剰燃料を排出する燃料流路が形成されてもよい。
これに対し、可動部の外部と内部との両方を通って、調量弁の余剰燃料を排出する燃料流路が形成されてもよい。
【0130】
（９ｅ）上記実施形態では、可動部を往復駆動する駆動部としてコイル６８を使用した。これに対し、通電をオン、オフすることにより調量弁から余剰燃料を排出するか排出しないかを切り替える場合、駆動部として圧電素子を使用してもよい。
【0131】
（９ｆ）上記実施形態における一つの構成要素が有する複数の機能を、複数の構成要素によって実現したり、一つの構成要素が有する一つの機能を、複数の構成要素によって実現したりしてもよい。また、複数の構成要素が有する複数の機能を、一つの構成要素によって実現したり、複数の構成要素によって実現される一つの機能を、一つの構成要素によって実現したりしてもよい。また、上記実施形態の構成の一部を省略してもよい。また、上記実施形態の構成の少なくとも一部を、他の上記実施形態の構成に対して付加または置換してもよい。
【0132】
（９ｇ）上述した調量装置の他、当該調量装置を構成要素とするシステムなど、種々の形態で本開示を実現することもできる。
【符号の説明】
【0133】
２：燃料噴射システム、２０：燃料噴射ポンプ、３４：プランジャ、４０、８０、１１０：調量弁（調量装置）、４２ａ：弁座、４４：弁部材、５０、９０、１２０、１３０：可動部、５２、９２、１２２、１３２、１４０：ロッド（可動部）、５４：可動コア（可動部）：６８：コイル（駆動部）、１００：ＥＣＵ（制御部、調量装置）、２０６：加圧室、２１４、２５０：燃料流路、２１６、２２２、２３２：連通路（燃料流路）、２１８、２３０、２４０、２５２、２５４、２６０、２７０、２８０：燃料排出流路（燃料流路）
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】