(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-11-09
(45)【発行日】2022-11-17
(54)【発明の名称】ポリアミド樹脂組成物およびそれを成形してなる成形体
(51)【国際特許分類】
C08L 77/00 20060101AFI20221110BHJP
C08K 3/34 20060101ALI20221110BHJP
C08K 9/00 20060101ALI20221110BHJP
C08K 7/00 20060101ALI20221110BHJP
【ＦＩ】
C08L77/00
C08K3/34
C08K9/00
C08K7/00
【請求項の数】
10
(21)【出願番号】P 2019557103
(86)(22)【出願日】2018-11-07
(86)【国際出願番号】 JP2018041274
(87)【国際公開番号】W WO2019107096
(87)【国際公開日】2019-06-06
【審査請求日】2021-09-24
(31)【優先権主張番号】P 2017229753
(32)【優先日】2017-11-30
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000004503
【氏名又は名称】ユニチカ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001298
【氏名又は名称】弁理士法人森本国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】正木 辰典
(72)【発明者】
【氏名】西田 敬亮
(72)【発明者】
【氏名】三井 淳一
(72)【発明者】
【氏名】上川 泰生
【審査官】常見 優
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１１－０４６７８１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－１１０７６４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－０７９３８７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－２４８４０６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１１－５２９９８６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２００８－５２７１２９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－０４２７４４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－０９５８５２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｌ １／００－１０１／１６
Ｃ０８Ｋ ３／００－ １３／０８
ＣＡｐｌｕｓ／ＲＥＧＩＳＴＲＹ（ＳＴＮ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリアミド（Ａ）２０～９５質量％、繊維状強化材（Ｂ）５～５０質量％、および板状充填材（Ｃ）１．５～２０質量％を含有する樹脂組成物であって、ポリアミド（Ａ）が、融点が２７０℃以上であるポリアミド（Ａ１）と、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２から選ばれるポリアミド（Ａ２）とを含有し、
ポリアミド（Ａ１）とポリアミド（Ａ２）の質量比（Ａ１／Ａ２）が９０／１０～４０／６０であり、
板状充填材（Ｃ）の平均粒径が４．５～６０μｍであることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
【請求項2】
ポリアミド（Ａ１）が、半芳香族ポリアミドであることを特徴とする請求項１記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項3】
半芳香族ポリアミドが、ポリアミド１０Ｔであることを特徴とする請求項２記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項4】
板状充填材（Ｃ）がタルクであることを特徴とする請求項１～３のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項5】
板状充填材（Ｃ）が表面処理されていることを特徴とする請求項１～４のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項6】
さらに難燃剤（Ｄ）を３０質量％以下含有することを特徴とする請求項１～５のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項7】
難燃剤（Ｄ）が、非ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする請求項６記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項8】
難燃剤（Ｄ）が、ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする請求項６記載のポリアミド樹脂組成物。
【請求項9】
請求項１～８のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
【請求項10】
請求項９記載の成形体を含むことを特徴とする表面実装用部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリアミド樹脂組成物およびそれを成形してなる成形体に関する。
【背景技術】
【0002】
ポリアミドは、耐熱性、機械的特性が優れており、多くの電気・電子部品、自動車部品の構成材料として使用されている。
【0003】
これらの部品の内、電気・電子部品については表面実装が主流となっており、リフローはんだ工程において、部品を構成するポリアミド成形体は、最高温度２６０℃程度の高温にさらされることとなる。したがって、ポリアミドとして、耐リフロー性を有する融点２７０℃以上の耐熱ポリアミドの使用が必要とされる場面が多くなっている。耐リフロー性が不十分である樹脂からなる成形体では、リフローはんだ工程後に、変色、変形、ブリスター（フクレ）発生などの問題が生じる。また、電気・電子部品は、年々小型化の傾向にあり、部品を構成するポリアミド成形体は、より薄肉での性能が求められている。特に難燃性と流動性は、一般的には成形体が薄肉であるほど性能が低下するため、それらの改善が強く望まれている。さらに、電気・電子部品では、組立時や端子脱着時の応力に耐えうる機械強度も必要となる。
【0004】
このように、電気・電子部品に適した耐熱ポリアミドを設計する上で、耐リフロー性、難燃性、流動性、強度を両立させることが非常に重要である。
【0005】
これらの問題に対して、特許文献１、２には、特定の半芳香族ポリアミドと特定の脂肪族ポリアミドとを含むポリアミド樹脂組成物が開示されている。この組成物は、ポリアミド成分として半芳香族ポリアミドのみを含む組成物と比べて、流動性が向上しているが、耐リフロー性、特にポリアミドの弱点である吸水性が高いことによって発生するブリスターの観点では、依然不十分である。
【0006】
一方、特許文献３には、ポリフェニレンスルフィドと結晶性ポリアミドを含む樹脂組成物に、平均粒径が４μｍ以下のタルク、シリカ、カオリン群から選ばれた少なくとも１種の微細粒子を含有させることで、ブリスターの発生を抑制できることが開示されている。また、特許文献４には、ナイロン４６と芳香族ポリアミドを含む難燃性樹脂組成物に、結晶核剤を０．０１～１質量％を含有させることにより、ブリスターを抑制できることが開示されている。しかしながら、特許文献３の樹脂組成物は、吸水性の低いポリフェニレンスルフィドが主成分であり、ポリアミドを主成分とする樹脂組成物においては同様の効果が得られるとは限らない。また、特許文献４の樹脂組成物は、構成するポリアミドがどちらも融点２７０℃以上であるため、流動性が不十分である。その上、該樹脂組成物は、肉厚０．５ｍｍの成形体でのブリスターが改善されたものに過ぎない。電気・電子部品は薄肉小型化されたものにおいても、２ｍｍ程度の厚肉部が存在する場合が多く、ブリスターはこの厚肉部で発生しやすいため、厚肉部でのブリスター改良が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【文献】特表２０１４－５１７１０２号公報
【文献】特表２０１４－５２１７６５号公報
【文献】特開平１０－１３０５０２号公報
【文献】特開平６－６５５０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明は、ポリアミド樹脂組成物における上記課題を解決するものであって、リフロー工程時のブリスター発生を抑制しつつも、流動性、機械強度を同時に満たすことできるポリアミド樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
本発明者らは、前記課題を解決するため鋭意研究を重ねた結果、ポリアミド樹脂組成物を構成するポリアミドとして、特定のポリアミド（Ａ１）と特定のポリアミド（Ａ２）とを特定の質量比で含有するポリアミドを使用し、これに対し、繊維状強化材と、特定形状の板状充填材を配合することにより、上記課題が解決できることを見出し、本発明に到達した。すなわち、本発明の要旨は下記の通りである。
【0010】
（１）ポリアミド（Ａ）２０～９５質量％、繊維状強化材（Ｂ）５～５０質量％、および板状充填材（Ｃ）１．５～２０質量％を含有する樹脂組成物であって、
ポリアミド（Ａ）が、融点が２７０℃以上であるポリアミド（Ａ１）と、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２から選ばれるポリアミド（Ａ２）とを含有し、
ポリアミド（Ａ１）とポリアミド（Ａ２）の質量比（Ａ１／Ａ２）が９０／１０～４０／６０であり、
板状充填材（Ｃ）の平均粒径が４．５～６０μｍであることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
（２）ポリアミド（Ａ１）が、半芳香族ポリアミドであることを特徴とする（１）記載のポリアミド樹脂組成物。
（３）半芳香族ポリアミドが、ポリアミド１０Ｔであることを特徴とする（２）記載のポリアミド樹脂組成物。
（４）板状充填材（Ｃ）がタルクであることを特徴とする（１）～（３）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（５）板状充填材（Ｃ）が表面処理されていることを特徴とする（１）～（４）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（６）さらに難燃剤（Ｄ）を３０質量％以下含有することを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（７）難燃剤（Ｄ）が、非ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする（６）記載のポリアミド樹脂組成物。
（８）難燃剤（Ｄ）が、ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする（６）記載のポリアミド樹脂組成物。
（９）上記（１）～（８）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
（１０）上記（９）記載の成形体を含むことを特徴とする表面実装用部品。
ポリアミド（Ａ）が、融点が２７０℃以上であるポリアミド（Ａ１）と、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２から選ばれるポリアミド（Ａ２）とを含有し、
ポリアミド（Ａ１）とポリアミド（Ａ２）の質量比（Ａ１／Ａ２）が９０／１０～４０／６０であり、
板状充填材（Ｃ）の平均粒径が４．５～６０μｍであることを特徴とするポリアミド樹脂組成物。
（２）ポリアミド（Ａ１）が、半芳香族ポリアミドであることを特徴とする（１）記載のポリアミド樹脂組成物。
（３）半芳香族ポリアミドが、ポリアミド１０Ｔであることを特徴とする（２）記載のポリアミド樹脂組成物。
（４）板状充填材（Ｃ）がタルクであることを特徴とする（１）～（３）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（５）板状充填材（Ｃ）が表面処理されていることを特徴とする（１）～（４）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（６）さらに難燃剤（Ｄ）を３０質量％以下含有することを特徴とする（１）～（５）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物。
（７）難燃剤（Ｄ）が、非ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする（６）記載のポリアミド樹脂組成物。
（８）難燃剤（Ｄ）が、ハロゲン系難燃剤であることを特徴とする（６）記載のポリアミド樹脂組成物。
（９）上記（１）～（８）のいずれかに記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなることを特徴とする成形体。
（１０）上記（９）記載の成形体を含むことを特徴とする表面実装用部品。
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、特定のポリアミド（Ａ１）と特定のポリアミド（Ａ２）とを特定の質量比で含有したポリアミド樹脂組成物に、繊維状強化材と特定の板状充填材を配合することにより、耐リフロー性、高流動性、高強度を同時に満たすことができるポリアミド樹脂組成物、およびさらに難燃剤を配合することにより高い難燃性をも両立した樹脂組成物を提供することができる。融点が低いポリアミド（Ａ２）を多く含有するにも関わらず、リフロー工程時のブリスターを抑制できることは、大変驚くべきことである。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド（Ａ１）、ポリアミド（Ａ２）、繊維状強化材（Ｂ）および板状充填材（Ｃ）を含有する。
本発明のポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド（Ａ１）、ポリアミド（Ａ２）、繊維状強化材（Ｂ）および板状充填材（Ｃ）を含有する。
【0013】
本発明におけるポリアミド（Ａ１）は、ジカルボン酸成分とジアミン成分とを含有するものである。ジカルボン酸成分としては、例えば、テレフタル酸（ＴＰＡ）、イソフタル酸およびその誘導体、ナフタレンジカルボン酸およびその誘導体、アジピン酸、セバシン酸、アゼライン酸、ドデカン二酸などが挙げられ、中でも、テレフタル酸が好ましい。
【0014】
ポリアミド（Ａ１）を構成するジアミン成分としては、例えば、Ｃ６～Ｃ２０芳香族ジアミン、Ｃ６～Ｃ２０脂環式ジアミン、ブタンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２－メチルペンタメチレンジアミン、２－メチルオクタメチレンジアミン、トリメチルヘキサメチレンジアミン、１，８－ジアミノオクタン、１，９－ジアミノノナン、１，１０－ジアミノデカン、１，１１－ジアミノウンデカン、１，１２－ジアミノドデカンなどの脂肪族ジアミンが挙げられる。
【0015】
本発明におけるポリアミド（Ａ１）は、融点が２７０℃以上であることが必要であり、２８０℃以上であることが好ましく、３００℃以上であることがより好ましい。ポリアミド（Ａ１）は、融点が２７０℃以上であることにより、耐熱性を有し、最高温度が２６０℃程度となるリフロー工程に耐えることができる。一方、ポリアミド（Ａ１）は、融点が３５０℃を超えると、アミド結合の分解温度が約３５０℃であるため、溶融加工時に炭化や分解が進行することがある。また、成形加工時の温度を融点以上にする必要があるため、金属腐食がより進行してしまう。
融点の観点から、ポリアミド（Ａ１）は、ポリアミド４６、ポリアミド４Ｔ、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド８Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド１０Ｔ、ポリアミド１１Ｔ、ポリアミド１２Ｔおよびそれらの共重合体が好ましい。さらに、ポリアミド４Ｔ、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド１０Ｔ、およびそれらの共重合体などの半芳香族ポリアミドは、吸水性と耐熱性のバランスに優れ、また耐リフロー性に特に優れるため、より好ましく、中でもポリアミド１０Ｔおよびその共重合体が特に好ましい。ポリアミド（Ａ１）として、これらポリアミドを単独で使用でもよいし、２種類以上のポリアミドの混合物を使用してもよい。
融点の観点から、ポリアミド（Ａ１）は、ポリアミド４６、ポリアミド４Ｔ、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド８Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド１０Ｔ、ポリアミド１１Ｔ、ポリアミド１２Ｔおよびそれらの共重合体が好ましい。さらに、ポリアミド４Ｔ、ポリアミド６Ｔ、ポリアミド９Ｔ、ポリアミド１０Ｔ、およびそれらの共重合体などの半芳香族ポリアミドは、吸水性と耐熱性のバランスに優れ、また耐リフロー性に特に優れるため、より好ましく、中でもポリアミド１０Ｔおよびその共重合体が特に好ましい。ポリアミド（Ａ１）として、これらポリアミドを単独で使用でもよいし、２種類以上のポリアミドの混合物を使用してもよい。
【0016】
本発明において、ポリアミド（Ａ１）は、モノカルボン酸成分を構成成分とすることができる。モノカルボン酸成分の含有量は、ポリアミド（Ａ）を構成する全モノマー成分に対して０．３～４．０モル％であることが好ましく、０．３～３．０モル％であることがより好ましく、０．３～２．５モル％であることがさらに好ましく、０．８～２．５モル％であることが特に好ましい。上記範囲内でモノカルボン酸成分を含有することにより、ポリアミド（Ａ１）は、重合時の分子量分布を小さくできたり、得られる樹脂組成物は、成形加工時の離型性の向上がみられたり、成形加工時においてガスの発生量を抑制することができたりする。一方、モノカルボン酸成分の含有量が上記範囲を超えると、得られる成形体は、機械的特性や難燃性が低下することがある。なお、本発明において、モノカルボン酸の含有量は、ポリアミド（Ａ）中のモノカルボン酸の残基、すなわち、モノカルボン酸から末端の水酸基が脱離したものが占める割合をいう。
【0017】
ポリアミド（Ａ）は、モノカルボン酸成分として、分子量が１４０以上のモノカルボン酸を含有することが好ましく、分子量が１７０以上のモノカルボン酸を含有することがさらに好ましい。モノカルボン酸の分子量が１４０以上であると、得られる樹脂組成物は、離型性が向上し、成形加工時の温度においてガスの発生量を抑制することができ、また成形流動性も向上することができる。
【0018】
モノカルボン酸成分としては、脂肪族モノカルボン酸、脂環族モノカルボン酸、芳香族モノカルボン酸が挙げられ、中でも、ポリアミド由来成分の発生ガス量を減少させ、金型汚れを低減させ、離型性を向上することができることから、脂肪族モノカルボン酸が好ましい。
【0019】
分子量が１４０以上の脂肪族モノカルボン酸としては、例えば、カプリル酸、ノナン酸、デカン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、ベヘン酸が挙げられる。中でも、汎用性が高いことから、ステアリン酸が好ましい。
分子量が１４０以上の脂環族モノカルボン酸としては、例えば、４－エチルシクロヘキサンカルボン酸、４－へキシルシクロヘキサンカルボン酸、４－ラウリルシクロヘキサンカルボン酸が挙げられる。
分子量が１４０以上の芳香族モノカルボン酸としては、例えば、４－エチル安息香酸、４－へキシル安息香酸、４－ラウリル安息香酸、１－ナフトエ酸、２－ナフトエ酸およびそれらの誘導体が挙げられる。
分子量が１４０以上の脂環族モノカルボン酸としては、例えば、４－エチルシクロヘキサンカルボン酸、４－へキシルシクロヘキサンカルボン酸、４－ラウリルシクロヘキサンカルボン酸が挙げられる。
分子量が１４０以上の芳香族モノカルボン酸としては、例えば、４－エチル安息香酸、４－へキシル安息香酸、４－ラウリル安息香酸、１－ナフトエ酸、２－ナフトエ酸およびそれらの誘導体が挙げられる。
【0020】
モノカルボン酸成分は、単独で用いてもよいし、併用してもよい。また、分子量が１４０以上のモノカルボン酸と分子量が１４０未満のモノカルボン酸を併用してもよい。なお、本発明において、モノカルボン酸の分子量は、原料のモノカルボン酸の分子量を指す。
【0021】
ポリアミド（Ａ１）は、従来から知られている加熱重合法や溶液重合法の方法を用いて製造することができる。中でも、工業的に有利である点から、加熱重合法が好ましく用いられる。
【0022】
本発明におけるポリアミド（Ａ２）は、融点が２７０℃未満であることが必要である。
ポリアミド（Ａ２）としては、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との共重合体（ポリアミドＭＸＤ６）、ポリアミド６６／６共重合体、パラアミノメチル安息香酸とε－カプロラクタムとの共重合体（ポリアミドＡＨＢＡ）、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン・テレフタル酸塩を主成分とするポリアミド（ポリアミドＴＨＤＴ、ＴＨＤＴ／６Ｉ）などが挙げられる。中でも流動性の観点から、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２が好ましく、ポリアミド６、ポリアミド６６がより好ましい。
ポリアミド（Ａ２）としては、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２、メタキシリレンジアミンとアジピン酸との共重合体（ポリアミドＭＸＤ６）、ポリアミド６６／６共重合体、パラアミノメチル安息香酸とε－カプロラクタムとの共重合体（ポリアミドＡＨＢＡ）、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン・テレフタル酸塩を主成分とするポリアミド（ポリアミドＴＨＤＴ、ＴＨＤＴ／６Ｉ）などが挙げられる。中でも流動性の観点から、ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミド１０、ポリアミド６１０、ポリアミド６１２、ポリアミド１０１０、ポリアミド１１、ポリアミド１２が好ましく、ポリアミド６、ポリアミド６６がより好ましい。
【0023】
本発明のポリアミド樹脂組成物において、ポリアミド（Ａ）の含有量は２０～９５質量％であることが必要であり、３５～５０質量％であることが好ましい。ポリアミド（Ａ）の含有量が２０質量％未満であると、樹脂組成物は、流動性が極端に低下したり、靱性不足により低強度となる。一方、ポリアミド（Ａ）の含有量が９５質量％以上であると、樹脂組成物は、他の成分が少ないために、耐リフロー性、強度の点で劣る。
【0024】
さらに、ポリアミド（Ａ）を構成するポリアミド（Ａ１）とポリアミド（Ａ２）の質量比（Ａ１／Ａ２）は、９０／１０～４０／６０であることが必要であり、７０／３０～４５／５５であることが好ましい。質量比（Ａ１／Ａ２）がこの範囲から外れると、樹脂組成物は、流動性が低下したり、耐リフロー性が低下することにより、実用に耐えられなくなる。
【0025】
本発明のポリアミド樹脂組成物は、繊維状強化材（Ｂ）を含有する。繊維状強化材（Ｂ）としては、特に限定されないが、例えば、ガラス繊維、炭素繊維、ボロン繊維、アスベスト繊維、ポリビニルアルコール繊維、ポリエステル繊維、アクリル繊維、全芳香族ポリアミド繊維、ポリベンズオキサゾール繊維、ポリテトラフルオロエチレン繊維、ケナフ繊維、竹繊維、麻繊維、バガス繊維、高強度ポリエチレン繊維、アルミナ繊維、炭化ケイ素繊維、チタン酸カリウム繊維、黄銅繊維、ステンレス繊維、スチール繊維、セラミックス繊維、玄武岩繊維が挙げられる。中でも、機械的特性の向上効果が高く、ポリアミド（Ａ）との溶融混練時の加熱温度に耐え得る耐熱性を有し、入手しやすいことから、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維が好ましい。繊維状強化材は、単独で用いてもよいし、併用してもよい。
【0026】
ガラス繊維、炭素繊維は、シランカップリング剤で表面処理されていることが好ましい。シランカップリング剤は、集束剤に分散されていてもよい。シランカップリング剤としては、例えば、ビニルシラン系、アクリルシラン系、エポキシシラン系、アミノシラン系が挙げられ、中でも、ポリアミド（Ａ）とガラス繊維または炭素繊維との密着効果が高いことから、アミノシラン系カップリング剤が好ましい。
【0027】
繊維状強化材の繊維長、繊維径は、特に限定されないが、繊維長は０．１～７ｍｍであることが好ましく、０．５～６ｍｍであることがさらに好ましい。繊維状強化材の繊維長が０．１～７ｍｍであることにより、成形性に悪影響を及ぼすことなく、樹脂組成物を補強することができる。また、繊維径は３～２０μｍであることが好ましく、５～１３μｍであることがさらに好ましい。繊維径が３～２０μｍであることにより、溶融混練時に折損させることなく、樹脂組成物を補強することができる。
繊維状強化材の断面形状としては、円形、長方形、楕円、それ以外の異形断面等が挙げられ、中でも円形が好ましい。
繊維状強化材の断面形状としては、円形、長方形、楕円、それ以外の異形断面等が挙げられ、中でも円形が好ましい。
【0028】
本発明の樹脂組成物における繊維状強化材（Ｂ）の含有量は５～５０質量％であることが必要であり、２５～４５質量％であることが好ましい。繊維状強化材（Ｂ）の含有量が５質量％未満であると、樹脂組成物は、機械的特性の向上効果が小さく、また耐リフロー性に劣る。一方、繊維状強化材（Ｂ）の含有量が５０質量％を超えると、樹脂組成物は、機械的特性の向上効果が飽和し、それ以上の向上効果が見込めないばかりでなく、流動性が極端に低下するために、成形体を得ることが困難になる。
【0029】
本発明のポリアミド樹脂組成物は、さらに板状充填材（Ｃ）を含有する。板状充填材（Ｃ）としては、特に限定されないが、例えば、タルク、マイカ、ガラスフレーク、グラファイト、金属箔などが挙げられる。中でもリフロー工程時のブリスター抑制効果が高いものとして、タルク、マイカが好ましく、タルクが特に好ましい。板状充填材は、単独で用いてもよいし、複数を併用してもよい。
【0030】
板状充填材（Ｃ）は、シランカップリング剤などの有機化合物で表面処理されていてもよい。表面処理されることにより、ポリアミド（Ａ）との密着性が改善され、強度向上やブリスター抑制に効果がある。
【0031】
板状充填材（Ｃ）の平均粒径は、４．５～６０μｍであることが必要であり、５～５０μｍであることが好ましく、１０～３０μｍであることがより好ましい。本発明において、板状充填材（Ｃ）として、平均粒径が上記の範囲内であるものを使用することにより、リフロー工程時のブリスター発生を効果的に抑制できることを見出したことは、驚くべきことである。平均粒径が上記範囲から外れると、ブリスター抑制効果が大きく損なわれてしまう。また平均粒径が６０μｍを超える場合は、機械強度の低下も大きくなってしまう。本発明における平均粒径とは、レーザー回折法により得られるメジアン径（Ｄ５０）を指す。
【0032】
本発明の樹脂組成物における板状充填材（Ｃ）の含有量は、１．５～２０質量％であることが必要であり、３～１５質量％であることが好ましく、５～１０質量％であることがさらに好ましい。板状充填材（Ｃ）の含有量が１．５質量％未満であると、リフロー工程時のブリスター抑制効果が小さい。一方、板状充填材（Ｃ）の含有量が２０質量％を超えると、樹脂組成物は、流動性や機械強度が低下する。
【0033】
本発明のポリアミド樹脂組成物は、必要に応じて難燃剤（Ｄ）を含有する。難燃剤（Ｄ）としては、ハロゲン系難燃剤、非ハロゲン系難燃剤が挙げられる。非ハロゲン系難燃剤としては、リン系難燃剤、窒素系難燃剤、窒素－リン系難燃剤、無機系難燃剤が挙げられ、中でも特に耐熱性と難燃性の観点から、リン系難燃剤がより好ましい。
【0034】
リン系難燃剤としては、ホスフィン酸金属塩が挙げられる。ホスフィン酸金属塩としては、下記一般式（Ｉ）で表されるホスフィン酸金属塩、および一般式（II）で表されるジホスフィン酸金属塩が挙げられる。
【0035】
【化1】
【化2】
【0036】
式中、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ４およびＲ５は、それぞれ独立して、直鎖または分岐鎖の炭素数１～１６のアルキル基またはフェニル基であることが必要で、炭素数１～８のアルキル基またはフェニル基であることが好ましく、メチル基、エチル基、ｎ－プロピル基、イソプロピル基、ｎ－ブチル基、ｔｅｒｔ－ブチル基、ｎ－ペンチル基、ｎ－オクチル基、フェニル基であることがより好ましく、エチル基であることがさらに好ましい。Ｒ１とＲ２およびＲ４とＲ５は互いに環を形成してもよい。
Ｒ３は、直鎖もしくは分岐鎖の炭素数１～１０のアルキレン基、炭素数６～１０のアリーレン基、アリールアルキレン基、または、アルキルアリーレン基であることが必要である。直鎖もしくは分岐鎖の炭素数１～１０のアルキレン基としては、例えば、メチレン基、エチレン基、ｎ－プロピレン基、イソプロピレン基、イソプロピリデン基、ｎ－ブチレン基、ｔｅｒｔ－ブチレン基、ｎ－ペンチレン基、ｎ－オクチレン基、ｎ－ドデシレン基が挙げられる。炭素数６～１０のアリーレン基としては、例えば、フェニレン基、ナフチレン基が挙げられる。アルキルアリーレン基としては、例えば、メチルフェニレン基、エチルフェニレン基、ｔｅｒｔ－ブチルフェニレン基、メチルナフチレン基、エチルナフチレン基、ｔｅｒｔ－ブチルナフチレン基が挙げられる。アリールアルキレン基としては、例えば、フェニルメチレン基、フェニルエチレン基、フェニルプロピレン基、フェニルブチレン基が挙げられる。
Ｍは、金属イオンを表す。金属イオンとしては、例えば、カルシウムイオン、アルミニウムイオン、マグネシウムイオン、亜鉛イオンが挙げられ、アルミニウムイオン、亜鉛イオンが好ましく、アルミニウムイオンがより好ましい。
ｍ、ｎは、金属イオンの価数を表す。ｍは、２または３である。ａは、金属イオンの個数を表し、ｂは、ジホスフィン酸イオンの個数を表し、ｎ、ａ、ｂは、「２×ｂ＝ｎ×ａ」の関係式を満たす整数である。
Ｒ３は、直鎖もしくは分岐鎖の炭素数１～１０のアルキレン基、炭素数６～１０のアリーレン基、アリールアルキレン基、または、アルキルアリーレン基であることが必要である。直鎖もしくは分岐鎖の炭素数１～１０のアルキレン基としては、例えば、メチレン基、エチレン基、ｎ－プロピレン基、イソプロピレン基、イソプロピリデン基、ｎ－ブチレン基、ｔｅｒｔ－ブチレン基、ｎ－ペンチレン基、ｎ－オクチレン基、ｎ－ドデシレン基が挙げられる。炭素数６～１０のアリーレン基としては、例えば、フェニレン基、ナフチレン基が挙げられる。アルキルアリーレン基としては、例えば、メチルフェニレン基、エチルフェニレン基、ｔｅｒｔ－ブチルフェニレン基、メチルナフチレン基、エチルナフチレン基、ｔｅｒｔ－ブチルナフチレン基が挙げられる。アリールアルキレン基としては、例えば、フェニルメチレン基、フェニルエチレン基、フェニルプロピレン基、フェニルブチレン基が挙げられる。
Ｍは、金属イオンを表す。金属イオンとしては、例えば、カルシウムイオン、アルミニウムイオン、マグネシウムイオン、亜鉛イオンが挙げられ、アルミニウムイオン、亜鉛イオンが好ましく、アルミニウムイオンがより好ましい。
ｍ、ｎは、金属イオンの価数を表す。ｍは、２または３である。ａは、金属イオンの個数を表し、ｂは、ジホスフィン酸イオンの個数を表し、ｎ、ａ、ｂは、「２×ｂ＝ｎ×ａ」の関係式を満たす整数である。
【0037】
ホスフィン酸金属塩やジホスフィン酸金属塩は、それぞれ、対応するホスフィン酸やジホスフィン酸と、金属炭酸塩、金属水酸化物または金属酸化物を用いて水溶液中で製造され、通常、モノマーとして存在するが、反応条件に依存して、縮合度が１～３のポリマー性ホスフィン酸塩の形として存在する場合もある。
【0038】
上記一般式（Ｉ）で表されるホスフィン酸塩の具体例としては、例えば、ジメチルホスフィン酸カルシウム、ジメチルホスフィン酸マグネシウム、ジメチルホスフィン酸アルミニウム、ジメチルホスフィン酸亜鉛、エチルメチルホスフィン酸カルシウム、エチルメチルホスフィン酸マグネシウム、エチルメチルホスフィン酸アルミニウム、エチルメチルホスフィン酸亜鉛、ジエチルホスフィン酸カルシウム、ジエチルホスフィン酸マグネシウム、ジエチルホスフィン酸アルミニウム、ジエチルホスフィン酸亜鉛、メチル－ｎ－プロピルホスフィン酸カルシウム、メチル－ｎ－プロピルホスフィン酸マグネシウム、メチル－ｎ－プロピルホスフィン酸アルミニウム、メチル－ｎ－プロピルホスフィン酸亜鉛、メチルフェニルホスフィン酸カルシウム、メチルフェニルホスフィン酸マグネシウム、メチルフェニルホスフィン酸アルミニウム、メチルフェニルホスフィン酸亜鉛、ジフェニルホスフィン酸カルシウム、ジフェニルホスフィン酸マグネシウム、ジフェニルホスフィン酸アルミニウム、ジフェニルホスフィン酸亜鉛が挙げられる。中でも、難燃性、電気特性のバランスに優れることから、ジエチルホスフィン酸アルミニウム、ジエチルホスフィン酸亜鉛が好ましく、ジエチルホスフィン酸アルミニウムがより好ましい。
【0039】
また、ジホスフィン酸塩の製造に用いるジホスフィン酸としては、例えば、メタンジ（メチルホスフィン酸）、ベンゼン－１，４－ジ（メチルホスフィン酸）が挙げられる。
【0040】
上記一般式（II）で表されるジホスフィン酸塩の具体例としては、例えば、メタンジ（メチルホスフィン酸）カルシウム、メタンジ（メチルホスフィン酸）マグネシウム、メタンジ（メチルホスフィン酸）アルミニウム、メタンジ（メチルホスフィン酸）亜鉛、ベンゼン－１，４－ジ（メチルホスフィン酸）カルシウム、ベンゼン－１，４－ジ（メチルホスフィン酸）マグネシウム、ベンゼン－１，４－ジ（メチルホスフィン酸）アルミニウム、ベンゼン－１，４－ジ（メチルホスフィン酸）亜鉛が挙げられる。中でも、難燃性、電気特性のバランスに優れることから、メタンジ（メチルホスフィン酸）アルミニウム、メタンジ（メチルホスフィン酸）亜鉛が好ましい。
【0041】
ホスフィン酸金属塩の具体的な商品としては、例えば、クラリアント社製「Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１２３０」、「Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１２４０」、「Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１３１２」、「Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１３１４」、「Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１４００」が挙げられる。
【0042】
窒素系難燃剤としては、メラミン系化合物、シアヌル酸またはイソシアヌル酸とメラミン化合物との塩等が挙げられる。メラミン系化合物の具体例として、メラミンをはじめ、メラミン誘導体、メラミンと類似の構造を有する化合物、メラミンの縮合物等であり、具体的には、メラミン、アンメリド、アンメリン、ホルモグアナミン、グアニルメラミン、シアノメラミン、ベンゾグアナミン、アセトグアナミン、サクシノグアナミン、メラム、メレム、メトン、メロン等のトリアジン骨格を有する化合物、およびこれらの硫酸塩、メラミン樹脂等を挙げることができる。シアヌル酸またはイソシアヌル酸とメラミン化合物との塩とは、シアヌル酸類またはイソシアヌル酸類とメラミン系化合物との等モル反応物である。
【0043】
窒素－リン系難燃剤としては、例えば、メラミンまたはその縮合生成物とリン化合物とから形成される付加物（メラミン付加物）、ホスファゼン化合物を挙げることができる。
前記メラミン付加物を構成するリン化合物としては、リン酸、オルトリン酸、ホスホン酸、ホスフィン酸、メタリン酸、ピロリン酸、三リン酸、四リン酸、ポリリン酸等が挙げられる。メラミン付加物の具体例として、メラミンホスフェート、メラミンピロホスフェート、ジメラミンピロホスフェート、メラミンポリホスフェート、メレムポリホスフェート、メラムポリホスフェートが挙げられ、中でも、メラミンポリホスフェートが好ましい。リンの数は、２以上であることが好ましく、１０以上であることがより好ましい。
ホスファゼン化合物の具体的な商品としては、例えば、伏見製薬所社製「ラビトルＦＰ－１００」、「ラビトルＦＰ－１１０」、大塚化学社製「ＳＰＳ－１００」、「ＳＰＢ－１００」などが挙げられる。
前記メラミン付加物を構成するリン化合物としては、リン酸、オルトリン酸、ホスホン酸、ホスフィン酸、メタリン酸、ピロリン酸、三リン酸、四リン酸、ポリリン酸等が挙げられる。メラミン付加物の具体例として、メラミンホスフェート、メラミンピロホスフェート、ジメラミンピロホスフェート、メラミンポリホスフェート、メレムポリホスフェート、メラムポリホスフェートが挙げられ、中でも、メラミンポリホスフェートが好ましい。リンの数は、２以上であることが好ましく、１０以上であることがより好ましい。
ホスファゼン化合物の具体的な商品としては、例えば、伏見製薬所社製「ラビトルＦＰ－１００」、「ラビトルＦＰ－１１０」、大塚化学社製「ＳＰＳ－１００」、「ＳＰＢ－１００」などが挙げられる。
【0044】
無機系難燃剤としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム等の金属水酸化物、ホウ酸亜鉛、リン酸アルミニウム等のリン酸塩、亜リン酸アルミニウム等の亜リン酸塩、次亜リン酸カルシウム等の次亜リン酸塩、アルミン酸カルシウムなどが挙げられる。これら無機系難燃剤は、難燃性の向上、金属腐食性の低減、どちらの目的で配合しても構わない。
【0045】
ハロゲン系難燃剤としては、例えば、ヘキサブロモシクロドデカン、ビス（ジブロモプロピル）テトラブロモ－ビスフェノールＡ、ビス（ジブロモプロピル）テトラブロモ－ビスフェノールＳ、トリス（ジブロモプロピル）イソシアヌレート、トリス（トリブロモネオペンチル）ホスフェート、デカブロモジフェニレンオキサイド、臭素化エポキシ樹脂、ビス（ペンタブロモフェニル）エタン、トリス（トリブロモフェノキシ）トリアジン、エチレンビス（テトラブロモフタル）イミド、エチレンビスペンタブロモフェニル、ポリブロモフェニルインダン、臭素化ポリスチレン、テトラブロモビスフェノールＡポリカーボネート、臭素化ポリフェニレンオキシド、ポリペンタブロモベンジルアクリレートなどが挙げられる。中でも高温での加工に耐えうるエチレンビス（テトラブロモフタル）イミド、臭素化エポキシ樹脂、臭素化ポリスチレンが好ましく、臭素化ポリスチレンがより好ましい。これらは単独で用いてもよいし、併用してもよい。
【0046】
本発明の樹脂組成物は、難燃剤（Ｄ）を含有しなくてもよいが、難燃剤を含有する場合は、含有量の上限は、３０質量％であることが必要である。難燃剤（Ｄ）の含有量は、十分な難燃性を実現するために、５～３０質量％であることが好ましく、１０～２５質量％であることがより好ましい。難燃剤（Ｄ）の含有量が、５質量％未満であると、樹脂組成物に、必要とする難燃性を付与することが困難となる。一方、難燃剤（Ｄ）の含有量が、３０質量％を超えると、樹脂組成物は、難燃性に優れる反面、溶融混練が困難となることがあり、また得られる成形体は機械的特性が不十分となることがある。
【0047】
本発明のポリアミド樹脂組成物には、必要に応じてその他の安定剤、着色剤、帯電防止剤、難燃助剤、炭化抑制剤等の添加剤をさらに加えてもよい。着色剤としては、酸化チタン、酸化亜鉛、カーボンブラック等の顔料、ニグロシン等の染料が挙げられる。安定剤としては、ヒンダートフェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、硫黄系酸化防止剤、光安定剤、銅化合物からなる熱安定剤、アルコール類からなる熱安定剤等が挙げられる。難燃助剤としては、錫酸亜鉛、硼酸亜鉛、三酸化アンチモン、五酸化アンチモンおよびアンチモン酸ナトリウム等の金属塩等が挙げられる。炭化抑制剤は、耐トラッキング性を向上させる添加剤であり、金属水酸化物、ホウ酸金属塩等の無機物や、上記の熱安定剤等が挙げられる。
【0048】
本発明の樹脂組成物を製造する方法は、特に限定されないが、ポリアミド（Ａ１）、ポリアミド（Ａ２）、繊維状強化材（Ｂ）、板状充填材（Ｃ）および必要に応じて添加される難燃剤（Ｄ）やその他添加剤などを配合して、溶融混練する方法が好ましい。溶融混練法としては、ブラベンダー等のバッチ式ニーダー、バンバリーミキサー、ヘンシェルミキサー、ヘリカルローター、ロール、一軸押出機、二軸押出機等を用いる方法が挙げられる。溶融混練温度は、ポリアミド（Ａ１）およびポリアミド（Ａ２）が溶融し、かつそれらが分解しない領域から選ばれる。溶融混練温度は、高すぎると、ポリアミド（Ａ１）やポリアミド（Ａ２）が分解するだけでなく、難燃剤（Ｄ）も分解するおそれがあることから、ポリアミド（Ａ１）の融点をＴｍとすると、（Ｔｍ－２０℃）～（Ｔｍ＋５０℃）であることが好ましい。
【0049】
本発明のポリアミド樹脂組成物を様々な形状に加工する方法としては、溶融混合物をストランド状に押出しペレット形状にする方法や、溶融混合物をホットカット、アンダーウォーターカットしてペレット形状にする方法や、シート状に押出しカッティングする方法、ブロック状に押出し粉砕してパウダー形状にする方法が挙げられる。
【0050】
本発明の成形体は、上記ポリアミド樹脂組成物を成形してなるものである。
成形方法としては、例えば、射出成形法、押出成形法、ブロー成形法、焼結成形法、圧縮成形法が挙げられ、機械的特性、成形性の向上効果が大きいことから、射出成形法が好ましい。
射出成形機としては、特に限定されず、例えば、スクリューインライン式射出成形機またはプランジャ式射出成形機が挙げられる。射出成形機のシリンダー内で加熱溶融されたポリアミド樹脂組成物は、ショットごとに計量され、金型内に溶融状態で射出され、所定の形状で冷却、固化された後、成形体として金型から取り出される。射出成形時の樹脂温度は、ポリアミド（Ａ１）の融点（Ｔｍ）以上で加熱溶融することが好ましく、（Ｔｍ＋５０℃）未満とすることがより好ましい。
なお、ポリアミド樹脂組成物の加熱溶融時には、十分に乾燥されたポリアミド樹脂組成物ペレットを用いることが好ましい。含有する水分量が多いと、射出成形機のシリンダー内で樹脂が発泡し、最適な成形体を得ることが困難となることがある。射出成形に用いるポリアミド樹脂組成物ペレットの水分率は、ポリアミド樹脂組成物１００質量部に対して、０．３質量部未満であることが好ましく、０．１質量部未満であることがより好ましい。
成形方法としては、例えば、射出成形法、押出成形法、ブロー成形法、焼結成形法、圧縮成形法が挙げられ、機械的特性、成形性の向上効果が大きいことから、射出成形法が好ましい。
射出成形機としては、特に限定されず、例えば、スクリューインライン式射出成形機またはプランジャ式射出成形機が挙げられる。射出成形機のシリンダー内で加熱溶融されたポリアミド樹脂組成物は、ショットごとに計量され、金型内に溶融状態で射出され、所定の形状で冷却、固化された後、成形体として金型から取り出される。射出成形時の樹脂温度は、ポリアミド（Ａ１）の融点（Ｔｍ）以上で加熱溶融することが好ましく、（Ｔｍ＋５０℃）未満とすることがより好ましい。
なお、ポリアミド樹脂組成物の加熱溶融時には、十分に乾燥されたポリアミド樹脂組成物ペレットを用いることが好ましい。含有する水分量が多いと、射出成形機のシリンダー内で樹脂が発泡し、最適な成形体を得ることが困難となることがある。射出成形に用いるポリアミド樹脂組成物ペレットの水分率は、ポリアミド樹脂組成物１００質量部に対して、０．３質量部未満であることが好ましく、０．１質量部未満であることがより好ましい。
【0051】
本発明のポリアミド樹脂組成物は、耐リフロー性と機械強度、流動性に優れ、また難燃剤（Ｄ）を含有するポリアミド樹脂組成物ではさらに難燃性にも優れるため、得られる成形体は、自動車部品、電気・電子部品、雑貨、産業機器部品、土木建築用品等の用途に使用することができる。このうち、特にリフロー工程が必要な表面実装部品用途に使用することができる。
自動車部品としては、例えば、サーモスタット部材、インバータのＩＧＢＴモジュール部材、インシュレーター、モーターインシュレーター、エキゾーストフィニッシャー、パワーデバイス筐体、ＥＣＵ筐体、モーター部材、コイル部材、ケーブルの被覆材、車載用カメラ筐体、車載用カメラレンズホルダー、車載用コネクタ、エンジンマウント、インタークーラー、ベアリングリテーナー、オイルシールリング、チェーンカバー、ボールジョイント、チェーンテンショナー、スターターギア、減速機ギア、車載用リチウムイオン電池トレー、車載用高電圧ヒューズの筐体、自動車用ターボチャージャーインペラが挙げられる。
電気・電子部品としては、例えば、コネクタ、ＥＣＵコネクタ、メイテンロックコネクタ、モジュラージャック、リフレクタ、ＬＥＤリフレクタ、スイッチ、センサー、ソケット、ピンソケット、コンデンサー、ジャック、ヒューズホルダー、リレー、コイルボビン、ブレーカー、回路部品、電磁開閉器、ホルダー、カバー、プラグ、携帯用パソコン等の電気・電子機器の筐体部品、インペラ、掃除機インペラ、抵抗器、可変抵抗器、ＩＣ、ＬＥＤの筐体、カメラ筐体、カメラ鏡筒、カメラレンズホルダー、タクトスイッチ、照明用タクトスイッチ、ヘアアイロン筐体、ヘアアイロン櫛、全モールド直流専用小型スイッチ、有機ＥＬディスプレイスイッチ、３Ｄプリンタ用の材料、モーター用ボンド磁石用の材料が挙げられる。
雑貨としては、例えば、トレー、シート、結束バンドが挙げられる。
産業機器部品としては、例えばインシュレーター類、コネクタ類、ギア類、スイッチ類、センサー、インペラ、プラレールチェーンが挙げられる。
土木建築用品としては、例えば、フェンス、収納箱、工事用配電盤、アンカーボルトガイド、アンカー用リベット、太陽電池パネル嵩上げ材が挙げられる。
中でも、難燃剤（Ｄ）を含有する本発明のポリアミド樹脂組成物は、特に難燃性に優れていることから、電気・電子部品に好適に用いることができる。
自動車部品としては、例えば、サーモスタット部材、インバータのＩＧＢＴモジュール部材、インシュレーター、モーターインシュレーター、エキゾーストフィニッシャー、パワーデバイス筐体、ＥＣＵ筐体、モーター部材、コイル部材、ケーブルの被覆材、車載用カメラ筐体、車載用カメラレンズホルダー、車載用コネクタ、エンジンマウント、インタークーラー、ベアリングリテーナー、オイルシールリング、チェーンカバー、ボールジョイント、チェーンテンショナー、スターターギア、減速機ギア、車載用リチウムイオン電池トレー、車載用高電圧ヒューズの筐体、自動車用ターボチャージャーインペラが挙げられる。
電気・電子部品としては、例えば、コネクタ、ＥＣＵコネクタ、メイテンロックコネクタ、モジュラージャック、リフレクタ、ＬＥＤリフレクタ、スイッチ、センサー、ソケット、ピンソケット、コンデンサー、ジャック、ヒューズホルダー、リレー、コイルボビン、ブレーカー、回路部品、電磁開閉器、ホルダー、カバー、プラグ、携帯用パソコン等の電気・電子機器の筐体部品、インペラ、掃除機インペラ、抵抗器、可変抵抗器、ＩＣ、ＬＥＤの筐体、カメラ筐体、カメラ鏡筒、カメラレンズホルダー、タクトスイッチ、照明用タクトスイッチ、ヘアアイロン筐体、ヘアアイロン櫛、全モールド直流専用小型スイッチ、有機ＥＬディスプレイスイッチ、３Ｄプリンタ用の材料、モーター用ボンド磁石用の材料が挙げられる。
雑貨としては、例えば、トレー、シート、結束バンドが挙げられる。
産業機器部品としては、例えばインシュレーター類、コネクタ類、ギア類、スイッチ類、センサー、インペラ、プラレールチェーンが挙げられる。
土木建築用品としては、例えば、フェンス、収納箱、工事用配電盤、アンカーボルトガイド、アンカー用リベット、太陽電池パネル嵩上げ材が挙げられる。
中でも、難燃剤（Ｄ）を含有する本発明のポリアミド樹脂組成物は、特に難燃性に優れていることから、電気・電子部品に好適に用いることができる。
【実施例】
【0052】
以下、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例により限定されるものではない。
【0053】
１．測定方法
ポリアミドおよびポリアミド樹脂組成物の物性測定は以下の方法により実施した。
ポリアミドおよびポリアミド樹脂組成物の物性測定は以下の方法により実施した。
【0054】
（１）融点
示差走査熱量計（パーキンエルマー社製 ＤＳＣ－７型）用い、昇温速度２０℃／分で３５０℃まで昇温した後、３５０℃で５分間保持し、降温速度２０℃／分で２５℃まで降温し、さらに２５℃で５分間保持後、再び昇温速度２０℃／分で昇温測定した際の吸熱ピークのトップを融点（Ｔｍ）とした。
示差走査熱量計（パーキンエルマー社製 ＤＳＣ－７型）用い、昇温速度２０℃／分で３５０℃まで昇温した後、３５０℃で５分間保持し、降温速度２０℃／分で２５℃まで降温し、さらに２５℃で５分間保持後、再び昇温速度２０℃／分で昇温測定した際の吸熱ピークのトップを融点（Ｔｍ）とした。
【0055】
（２）流動性
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ（ファナック社製）を用いて、シリンダー温度を３３０℃、金型温度を１４０℃に設定し、型締力１００トン、射出圧力８０ＭＰａ、射出速度１２０ｍｍ／秒、射出時間５秒の条件で、シリンダー先端に片側１点ゲートの専用金型を取り付けて成形を行い、バーフロー流動長を測定した。専用金型は、厚さ０．２ｍｍ、幅２０ｍｍのＬ字状の成形体が採取できる形状であり、Ｌ字の上部中心にゲートを有し、流動長は最大１５０ｍｍである。実用上、流動長は１０ｍｍ以上であることが好ましい。
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ（ファナック社製）を用いて、シリンダー温度を３３０℃、金型温度を１４０℃に設定し、型締力１００トン、射出圧力８０ＭＰａ、射出速度１２０ｍｍ／秒、射出時間５秒の条件で、シリンダー先端に片側１点ゲートの専用金型を取り付けて成形を行い、バーフロー流動長を測定した。専用金型は、厚さ０．２ｍｍ、幅２０ｍｍのＬ字状の成形体が採取できる形状であり、Ｌ字の上部中心にゲートを有し、流動長は最大１５０ｍｍである。実用上、流動長は１０ｍｍ以上であることが好ましい。
【0056】
（３）耐リフロー性
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機Ｊ３５ＡＤ（日本製鋼所社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１４０℃の条件で射出成形し、２０ｍｍ×２０ｍｍ×２ｍｍの試験片を作製した。得られた試験成形片を、８５℃×８５％ＲＨにて１６８時間吸湿処理を行った後、赤外線加熱式のリフロー炉中にて、１５０℃で１分間加熱し、１００℃／分の速度で２６５℃まで昇温し、１０秒間保持した。
加熱処理後の試験片において、試験片表面全体の内、試験片表面に発生したブリスター（水ぶくれ）の占める面積率が０％の場合を「５」、０％より大きく２５％以下の場合を「４」、２５％より大きく５０％以下の場合を「３」、５０％より大きく７５％以下の場合を「２」、７５％より大きい場合を「１」と評価した。
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機Ｊ３５ＡＤ（日本製鋼所社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１４０℃の条件で射出成形し、２０ｍｍ×２０ｍｍ×２ｍｍの試験片を作製した。得られた試験成形片を、８５℃×８５％ＲＨにて１６８時間吸湿処理を行った後、赤外線加熱式のリフロー炉中にて、１５０℃で１分間加熱し、１００℃／分の速度で２６５℃まで昇温し、１０秒間保持した。
加熱処理後の試験片において、試験片表面全体の内、試験片表面に発生したブリスター（水ぶくれ）の占める面積率が０％の場合を「５」、０％より大きく２５％以下の場合を「４」、２５％より大きく５０％以下の場合を「３」、５０％より大きく７５％以下の場合を「２」、７５％より大きい場合を「１」と評価した。
【0057】
（４）引張強度
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ（ファナック社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１４０℃の条件でＩＳＯ準拠の試験片を作製した。得られた試験片について、ＩＳＯ５２７に従って引張強度を測定した。実用上、引張強度は８０ＭＰａ以上であることが好ましい。
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機ＲＯＢＯＳＨＯＴ Ｓ２０００ｉ（ファナック社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１４０℃の条件でＩＳＯ準拠の試験片を作製した。得られた試験片について、ＩＳＯ５２７に従って引張強度を測定した。実用上、引張強度は８０ＭＰａ以上であることが好ましい。
【0058】
（５）難燃性
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機Ｊ３５ＡＤ（日本製鋼所社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１７０℃の条件で射出成形し、１２７ｍｍ×１２．７ｍｍ×０．３ｍｍの試験片を作製した。得られた試験片を用いて、表１に示すＵＬ９４（米国Ｕｎｄｅｒ Ｗｒｉｔｅｒｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ Ｉｎｃ．で定められた規格）の基準に従って難燃性を評価した。総残炎時間が短い方が、難燃性が優れていることを示す。難燃性の安定性の観点から、残炎時間は５０秒以下であることが好ましい。
ポリアミド樹脂組成物を、射出成形機Ｊ３５ＡＤ（日本製鋼所社製）を用いて、シリンダー温度３３０℃、金型温度１７０℃の条件で射出成形し、１２７ｍｍ×１２．７ｍｍ×０．３ｍｍの試験片を作製した。得られた試験片を用いて、表１に示すＵＬ９４（米国Ｕｎｄｅｒ Ｗｒｉｔｅｒｓ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ Ｉｎｃ．で定められた規格）の基準に従って難燃性を評価した。総残炎時間が短い方が、難燃性が優れていることを示す。難燃性の安定性の観点から、残炎時間は５０秒以下であることが好ましい。
【0059】
【表1】
【0060】
２．原料
実施例および比較例で用いた原料を以下に示す。
実施例および比較例で用いた原料を以下に示す。
【0061】
（１）ポリアミド
・ポリアミド（Ａ１－１）
ジカルボン酸成分として粉末状のテレフタル酸（ＴＰＡ）４．７０ｋｇと、モノカルボン酸成分としてステアリン酸（ＳＴＡ）０．３２ｋｇと、重合触媒として次亜リン酸ナトリウム一水和物９．３ｇとを、リボンブレンダー式の反応装置に入れ、窒素密閉下、回転数３０ｒｐｍで撹拌しながら１７０℃に加熱した。その後、温度を１７０℃に保ち、かつ回転数を３０ｒｐｍに保ったまま、液注装置を用いて、ジアミン成分として１００℃に加温した１，１０－デカンジアミン（ＤＤＡ）４．９８ｋｇを、２．５時間かけて連続的（連続液注方式）に添加し反応生成物を得た。なお、原料モノマーのモル比は、ＴＰＡ：ＤＤＡ：ＳＴＡ＝４８．５：４９．６：１．９（原料モノマーの官能基の当量比率は、ＴＰＡ：ＤＤＡ：ＳＴＡ＝４９．０：５０．０：１．０）であった。
続いて、得られた反応生成物を、同じ反応装置で、窒素気流下、２５０℃、回転数３０ｒｐｍで８時間加熱して重合し、ポリアミドの粉末を作製した。
その後、得られたポリアミドの粉末を、二軸混練機を用いてストランド状とし、ストランドを水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングしてポリアミド（Ａ－１）ペレットを得た。
・ポリアミド（Ａ１－１）
ジカルボン酸成分として粉末状のテレフタル酸（ＴＰＡ）４．７０ｋｇと、モノカルボン酸成分としてステアリン酸（ＳＴＡ）０．３２ｋｇと、重合触媒として次亜リン酸ナトリウム一水和物９．３ｇとを、リボンブレンダー式の反応装置に入れ、窒素密閉下、回転数３０ｒｐｍで撹拌しながら１７０℃に加熱した。その後、温度を１７０℃に保ち、かつ回転数を３０ｒｐｍに保ったまま、液注装置を用いて、ジアミン成分として１００℃に加温した１，１０－デカンジアミン（ＤＤＡ）４．９８ｋｇを、２．５時間かけて連続的（連続液注方式）に添加し反応生成物を得た。なお、原料モノマーのモル比は、ＴＰＡ：ＤＤＡ：ＳＴＡ＝４８．５：４９．６：１．９（原料モノマーの官能基の当量比率は、ＴＰＡ：ＤＤＡ：ＳＴＡ＝４９．０：５０．０：１．０）であった。
続いて、得られた反応生成物を、同じ反応装置で、窒素気流下、２５０℃、回転数３０ｒｐｍで８時間加熱して重合し、ポリアミドの粉末を作製した。
その後、得られたポリアミドの粉末を、二軸混練機を用いてストランド状とし、ストランドを水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングしてポリアミド（Ａ－１）ペレットを得た。
【0062】
・ポリアミド（Ａ１－２）～（Ａ１－４）、ポリアミド（Ａ２－２）
樹脂組成を表２に示すように変更した以外は、ポリアミド（Ａ１－１）と同様にして、ポリアミド（Ａ１－２）～（Ａ１－４）、ポリアミド（Ａ２－２）を得た。
樹脂組成を表２に示すように変更した以外は、ポリアミド（Ａ１－１）と同様にして、ポリアミド（Ａ１－２）～（Ａ１－４）、ポリアミド（Ａ２－２）を得た。
【0063】
上記ポリアミドの樹脂組成と特性値を表２に示す。
【0064】
【表2】
【0065】
・ポリアミド（Ａ１－５）
ポリアミド（Ａ１－５）として、ポリアミド４６（ディーエスエム社製 ＴＷ３００ 融点２９０℃）を使用した。
・ポリアミド（Ａ２－１）
ポリアミド（Ａ２－１）として、ポリアミド６６（旭化成ケミカルズ社製 レオナ１２００ 融点２６５℃）を使用した。
ポリアミド（Ａ１－５）として、ポリアミド４６（ディーエスエム社製 ＴＷ３００ 融点２９０℃）を使用した。
・ポリアミド（Ａ２－１）
ポリアミド（Ａ２－１）として、ポリアミド６６（旭化成ケミカルズ社製 レオナ１２００ 融点２６５℃）を使用した。
【0066】
（２）繊維状強化材（Ｂ）
・Ｂ－１ ガラス繊維（旭ファイバーグラス社製 ０３ＪＡＦＴ６９２、平均繊維径１０μｍ、平均繊維長３ｍｍ）
・Ｂ－２ 炭素繊維（三菱レイヨン社製 ＴＲ０６ＮＥＢ４、平均繊維径６μｍ、平均繊維長６ｍｍ）
・Ｂ－１ ガラス繊維（旭ファイバーグラス社製 ０３ＪＡＦＴ６９２、平均繊維径１０μｍ、平均繊維長３ｍｍ）
・Ｂ－２ 炭素繊維（三菱レイヨン社製 ＴＲ０６ＮＥＢ４、平均繊維径６μｍ、平均繊維長６ｍｍ）
【0067】
（３）板状充填材（Ｃ）
・Ｃ－１ タルク（日本タルク社製 ＭＳ－Ｐ 平均粒径１５μｍ）
・Ｃ－２ タルク（林化成社製 ＧＨ－７ 平均粒径６μｍ）
・Ｃ－３ マイカ（ヤマグチマイカ社製 Ａ－４１Ｓ 平均粒径４７μｍ）
・Ｃ－４ タルク（日本タルク社製 ＭＳＺ－Ｃ 平均粒径１１μｍ 表面処理品）
・Ｃ－５ タルク（日本タルク社製 ＳＧ－２０００ 平均粒径１μｍ）
・Ｃ－６ マイカ（イメリス社製 Ｓｕｚｏｒｉｔｅ１５０－ＮＹ 平均粒径９０μｍ）
・Ｃ－１ タルク（日本タルク社製 ＭＳ－Ｐ 平均粒径１５μｍ）
・Ｃ－２ タルク（林化成社製 ＧＨ－７ 平均粒径６μｍ）
・Ｃ－３ マイカ（ヤマグチマイカ社製 Ａ－４１Ｓ 平均粒径４７μｍ）
・Ｃ－４ タルク（日本タルク社製 ＭＳＺ－Ｃ 平均粒径１１μｍ 表面処理品）
・Ｃ－５ タルク（日本タルク社製 ＳＧ－２０００ 平均粒径１μｍ）
・Ｃ－６ マイカ（イメリス社製 Ｓｕｚｏｒｉｔｅ１５０－ＮＹ 平均粒径９０μｍ）
【0068】
（４）難燃剤（Ｄ）
・Ｄ－１：ジエチルホスフィン酸アルミニウム（クラリアント社製 Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１２３０）
・Ｄ－２：臭素化ポリスチレン（ＬＡＮＸＥＳＳ社製 Ｇｒｅａｔ Ｌａｋｅｓ ＰＤＢＳ－８０）と錫酸亜鉛（Ｗｉｌｌｉａｍ Ｂｌｙｔｈｅ社製 Ｆｌａｍｔａｒｄ Ｓ）の質量比５／１の混合物
・Ｄ－１：ジエチルホスフィン酸アルミニウム（クラリアント社製 Ｅｘｏｌｉｔ ＯＰ１２３０）
・Ｄ－２：臭素化ポリスチレン（ＬＡＮＸＥＳＳ社製 Ｇｒｅａｔ Ｌａｋｅｓ ＰＤＢＳ－８０）と錫酸亜鉛（Ｗｉｌｌｉａｍ Ｂｌｙｔｈｅ社製 Ｆｌａｍｔａｒｄ Ｓ）の質量比５／１の混合物
【0069】
実施例１
ポリアミド（Ａ１－１）２７質量部、ポリアミド（Ａ２－１）３３質量部、板状充填材（Ｃ－１）１０質量部をドライブレンドし、ロスインウェイト式連続定量供給装置（クボタ社製 ＣＥ－Ｗ－１型）を用いて計量し、スクリュー径２６ｍｍ、Ｌ／Ｄ５０の同方向二軸押出機（東芝機械社製 ＴＥＭ２６ＳＳ型）の主供給口に供給して、溶融混練を行った。途中、サイドフィーダーより繊維状強化材（Ｂ－１）３０質量部を供給し、さらに混練を行った。ダイスからストランド状に引き取った後、水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングしてポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。押出機のバレル温度設定は、（融点－５～＋１５℃）、スクリュー回転数２５０ｒｐｍ、吐出量２５ｋｇ／ｈとした。
ポリアミド（Ａ１－１）２７質量部、ポリアミド（Ａ２－１）３３質量部、板状充填材（Ｃ－１）１０質量部をドライブレンドし、ロスインウェイト式連続定量供給装置（クボタ社製 ＣＥ－Ｗ－１型）を用いて計量し、スクリュー径２６ｍｍ、Ｌ／Ｄ５０の同方向二軸押出機（東芝機械社製 ＴＥＭ２６ＳＳ型）の主供給口に供給して、溶融混練を行った。途中、サイドフィーダーより繊維状強化材（Ｂ－１）３０質量部を供給し、さらに混練を行った。ダイスからストランド状に引き取った後、水槽に通して冷却固化し、それをペレタイザーでカッティングしてポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。押出機のバレル温度設定は、（融点－５～＋１５℃）、スクリュー回転数２５０ｒｐｍ、吐出量２５ｋｇ／ｈとした。
【0070】
実施例２～１８、比較例１～９
ポリアミド樹脂組成物の組成を表３、５に示すように変更した以外は、実施例１と同様の操作をおこなってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
ポリアミド樹脂組成物の組成を表３、５に示すように変更した以外は、実施例１と同様の操作をおこなってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
【0071】
実施例１９
ポリアミド（Ａ１－１）２１．８質量部、ポリアミド（Ａ２－１）２６．７質量部、板状充填材（Ｃ－１）１．５質量部、難燃剤（Ｄ－１）２０質量部をドライブレンドした以外は、実施例１と同様の操作を行ってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
ポリアミド（Ａ１－１）２１．８質量部、ポリアミド（Ａ２－１）２６．７質量部、板状充填材（Ｃ－１）１．５質量部、難燃剤（Ｄ－１）２０質量部をドライブレンドした以外は、実施例１と同様の操作を行ってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
【0072】
実施例２０～３７、比較例１０～１８
ポリアミド樹脂組成物の組成を表４～５に示すように変更した以外は、実施例１９と同様の操作をおこなってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
ポリアミド樹脂組成物の組成を表４～５に示すように変更した以外は、実施例１９と同様の操作をおこなってポリアミド樹脂組成物ペレットを得た。
【0073】
得られたポリアミド樹脂組成物ペレットを用い、各種評価試験を行った。その結果を表３～５に示す。
【0074】
【表3】
【0075】
【表4】
【0076】
【表5】
【0077】
実施例１～３７の樹脂組成物は、本発明の要件を満足するため、リフロー工程時のブリスター発生を低減しつつ、流動性、引張強度に優れ、実施例１９～３７の樹脂組成物は、難燃性に優れていた。
【0078】
比較例１、１０の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の含有量が過少であったため、耐リフロー性が不十分であった。また比較例２、１１の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の含有量が過多であったため、耐リフロー性は優れるものの、流動性、引張強度に劣るものであった。
比較例３、１２の樹脂組成物は、繊維状強化材（Ｂ）を含まなかったため、耐リフロー性、引張強度に劣り、比較例１２の樹脂組成物は、難燃剤（Ｄ）を含有しても難燃性に劣るものであった。
比較例４、１３の樹脂組成物は、繊維状強化材（Ｂ）の含有量が過多であったため、また比較例５、１４の樹脂組成物は、融点が２７０℃未満であるポリアミド（Ａ２）を全く含まなかったため、どちらも流動性が非常に低く、流動性試験において、バーフロー金型のゲートを通過する前に樹脂が固化し、流動長の測定は不可能であった。
比較例６、１５の樹脂組成物は、融点が２７０℃以上であるポリアミド（Ａ１）の含有割合が低すぎ、また比較例７、１６の樹脂組成物は、ポリアミド（Ａ１）を全く含まなかったため、耐リフロー性に劣るものであった。
比較例８、１７の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の平均粒径が過小であったために、耐リフロー性に劣るものであり、また比較例９、１８の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の平均粒径が過大であったために、引張強度が劣るものであった。
比較例３、１２の樹脂組成物は、繊維状強化材（Ｂ）を含まなかったため、耐リフロー性、引張強度に劣り、比較例１２の樹脂組成物は、難燃剤（Ｄ）を含有しても難燃性に劣るものであった。
比較例４、１３の樹脂組成物は、繊維状強化材（Ｂ）の含有量が過多であったため、また比較例５、１４の樹脂組成物は、融点が２７０℃未満であるポリアミド（Ａ２）を全く含まなかったため、どちらも流動性が非常に低く、流動性試験において、バーフロー金型のゲートを通過する前に樹脂が固化し、流動長の測定は不可能であった。
比較例６、１５の樹脂組成物は、融点が２７０℃以上であるポリアミド（Ａ１）の含有割合が低すぎ、また比較例７、１６の樹脂組成物は、ポリアミド（Ａ１）を全く含まなかったため、耐リフロー性に劣るものであった。
比較例８、１７の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の平均粒径が過小であったために、耐リフロー性に劣るものであり、また比較例９、１８の樹脂組成物は、板状充填材（Ｃ）の平均粒径が過大であったために、引張強度が劣るものであった。