(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-11-14
(45)【発行日】2022-11-22
(54)【発明の名称】直動装置及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
F16H 25/22 20060101AFI20221115BHJP
B24C 1/10 20060101ALI20221115BHJP
B24C 5/04 20060101ALI20221115BHJP
B24C 1/06 20060101ALI20221115BHJP
【ＦＩ】
F16H25/22 Z
B24C1/10 A
B24C5/04 Z
B24C1/06
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2018201234
(22)【出願日】2018-10-25
(65)【公開番号】P2020067153
(43)【公開日】2020-04-30
【審査請求日】2021-06-04
(73)【特許権者】
【識別番号】000004204
【氏名又は名称】日本精工株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002000
【氏名又は名称】特許業務法人栄光特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】大久保 貴史
【審査官】畔津 圭介
(56)【参考文献】
【文献】特開２００５－１１４０７６（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｆ１６Ｈ ２５／２２
Ｂ２４Ｃ １／１０
Ｂ２４Ｃ ５／０４
Ｂ２４Ｃ １／０６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方に、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個有し、
前記軌道面のＳｔｒが０．５以上である、
ことを特徴とする直動装置。
【請求項2】
軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置の製造方法において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方を、焼入れ工程後に研削加工または切削加工を施した後、前記軌道面の表面をブラスト処理して、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個形成し、
前記軌道面のＳｔｒを０．５以上にする、
ことを特徴とする直動装置の製造方法。
【請求項3】
前記ブラスト処理がショットピーニング処理であり、前記軌道面の断面形状の接線に対して直交する角度にてショット材を該軌道面に衝突させることを特徴とする請求項２記載の直動装置の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ボールねじ装置やリニアガイド装置等の直動装置、並びにその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
工作機械や搬送装置には、ボールねじ装置やリニアガイド装置等の直動装置が使用されているが、より円滑な動作や静寂性、高速性、耐久性向上等の要求が強く、そのための対策が求められている。
【0003】
このような要求に対して、ボールねじ装置のねじ軸とナットの各軌道面、リニアガイド装置の案内レールとスライダの各軌道面に、硬化処理を施したり、平滑化処理を施して耐摩耗性を向上させることが行われている。例えば特許文献１では、ショットピーニング処理することが記載されている。ショットピーニング処理は、硬質材料からなる数十μｍ程度の微細なビーズを加工面に高速で吹き付け、ビーズの衝突により加工面の硬さを高める処理である。また、ショットピーニング処理により、表面が平滑になるという効果も得られる。特許文献１では、粒径が４０～６０μｍのＳｉＣビーズや鋼球を用いて軌道面のショットピーニング処理を行い、硬化層を形成するとともに、表面粗さＲａを１．０μｍ以下にしている。
【0004】
また、軌道面の表面の硬さを高める技術として、特許文献２には、蒸着や鍍金、溶射によりＴｉＮやＴｉＣ，ＴｉＡｌＮ、ＤＬＣ等の硬化層を形成したり、ショットピーニング処理を施した後に前記の硬化層を形成することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００５－９０５７０号公報
【文献】特開２００５－１１４０７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
直動装置の製造工程において、軌道面を形成する際に切削加工や研削加工が行われる。しかし、この切削加工や研削加工した後の軌道面には、ある方向に沿った筋状の加工痕が形成される。この筋状の加工痕は、潤滑剤の保持能力が十分ではなく、焼付きを起こしたり、ボールの表面に損傷を与えたり、自身が剥離等の損傷を受けるなどして、耐久性を低下させる原因になっている。上記したように、特許文献１や特許文献２では、同じく耐久性の向上を目的にしているが、軌道面の表面の硬さを高めたり、平滑化することを示しているものの、加工痕に由来する耐久性の低下を解決することには着目していない。
【0007】
そこで本発明では、軌道面における、研削加工や切削加工による加工痕に由来して耐久性が低下する問題を解決することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、切削加工や研削加工による筋状の加工痕は潤滑剤の保持性能が低く、表面の平滑性を高めただけでは潤滑剤の保持能力を高めることができないことを知見した。そして、筋状の加工痕を無くするとともに、軌道面に微小な凹凸を形成して、油溜りとしての機能を付与することが有効であることを見出した。
【0009】
即ち、本発明は下記の直動装置及びその製造方法に関する。
（１）軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、
内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方に、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個有することを特徴とする直動装置。
（２）前記軌道面のＳｔｒが０．２以上であることを特徴とする上記（１）記載の直動装置。
（３）軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、
内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置の製造方法において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方を、焼入れ工程後に研削加工または切削加工を施した後、前記軌道面の表面をブラスト処理して、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個形成することを特徴とする直動装置の製造方法。
（４）前記ブラスト処理がショットピーニング処理であり、前記軌道面の断面形状の接線に対して直交する角度にてショット材を該軌道面に衝突させることを特徴とする上記（３）記載の直動装置の製造方法。
（５）前記軌道面の表面を、Ｓｔｒを０．２以上にすることを特徴とする上記（３）または（４）記載の直動装置の製造方法。
（１）軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、
内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方に、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個有することを特徴とする直動装置。
（２）前記軌道面のＳｔｒが０．２以上であることを特徴とする上記（１）記載の直動装置。
（３）軸方向に延び、外周面に軌道面を有する案内軸と、
内部に前記案内軸の軌道面に対面する軌道面を有し、前記案内軸に沿って往復運動する移動体と、
前記案内軸の軌道面と、前記移動体の軌道面とで形成される空間を転動するボールとを備える直動装置の製造方法において、
前記案内軸の軌道面及び前記移動体の軌道面の少なくとも一方を、焼入れ工程後に研削加工または切削加工を施した後、前記軌道面の表面をブラスト処理して、開口直径が１０～３０μｍで、深さ１～３μｍの凹凸を、１ｍｍ２当たり２００～５００個形成することを特徴とする直動装置の製造方法。
（４）前記ブラスト処理がショットピーニング処理であり、前記軌道面の断面形状の接線に対して直交する角度にてショット材を該軌道面に衝突させることを特徴とする上記（３）記載の直動装置の製造方法。
（５）前記軌道面の表面を、Ｓｔｒを０．２以上にすることを特徴とする上記（３）または（４）記載の直動装置の製造方法。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、案内軸や移動体の軌道面を形成する際に切削加工や研削加工により形成された筋状の加工痕に対して、ショットピーニング処理等のブラスト処理を施す。これにより、筋状の加工痕が無くなり、特定の凹凸を特定密度で形成される。そして、この凹凸に潤滑剤が溜ることより潤滑剤の保持能力が高まり、直動装置の耐久性が大きく向上する。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】ショットピーニング前のねじ軸の軌道面（比較例１）を撮影した写真である。
【図3】ショットピーニング後のねじ軸の軌道面（実施例１）を撮影した写真である。
【図5】軌道面に対するショット材の噴射様式を説明するための模式図である。
【図6】［試験２］の結果を示すグラフである。
【図7】［試験３］の結果を示すグラフである。
【図8】［試験４］の結果を示すグラフである。
【図9】［試験５］の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、図面を参照して本発明を詳細に説明する。
【0013】
（直動装置）
本発明において直動装置には制限はなく、ボールねじ装置やリニアガイド装置全般に適用することができる。そのため、本明細書ではこれら装置の具体的な図示は省略する。そして、本発明では、ボールねじ装置のねじ軸やナットの各軌道面、リニアガイド装置の案内レールやスライダの各軌道面の表面の表面性状を下記のように規定する。
本発明において直動装置には制限はなく、ボールねじ装置やリニアガイド装置全般に適用することができる。そのため、本明細書ではこれら装置の具体的な図示は省略する。そして、本発明では、ボールねじ装置のねじ軸やナットの各軌道面、リニアガイド装置の案内レールやスライダの各軌道面の表面の表面性状を下記のように規定する。
【0014】
尚、軌道面の断面形状には制限はないが、例えばボールねじでは、ゴシックアーチ状の断面形状にすることにより、すきま調整がしやすく、ボールと点接触になるためナットを軽く回すことができることから、広く普及している。本発明でも、軌道面の断面形状はゴシックアーチが好ましい。
【0015】
上記の軌道面の表面には、切削加工や研削加工による加工痕として微細な筋状の凹凸が多数形成されている。図１は、その一例であり、後述する比較例１のナッドの軌道面を撮影した写真である。そして、同表面を三次元表面粗さ測定機にて観察すると、図２に示す極座標グラフが得られるが、図示されるように、ある方向（図２では９０°付近）に一つの強いピーク（角スペクトル）が現れる。尚、極座標グラフ及び角スペクトルは、ＩＳＯ ２５１７８に規定されている。このような筋状の加工痕では、谷部が一方向に揃っており、潤滑剤の保持能力が低い。
【0016】
そこで本発明では、切削加工や研削加工の後、軌道面にブラスト処理を施して、筋状の加工痕を無くするとともに、微細な凹凸を多数形成する。ブラスト処理後の加工面の一例を図３に示すが、同図は後述する実施例１のナットの軌道面を示す写真である。図示されるように、筋状の加工痕が消えて、微細な凹凸が形成されているのが分かる。これは、筋状の加工痕の頂部がショット材の衝突により潰された結果であり、同様にして極座標グラフを求めると、図４に示すように、ほぼ全ての方向に角スペクトルが分散している。また、角スペクトルのビーク高さも、特定の角度のみ特に高くなることもなく、ほぼ全方向に一様に凹凸が分布していると言える。
【0017】
本発明では、凹凸の分布が、１ｍｍ２当たり、開口直径が１０～３０μｍで、深さが１～３μｍである微細な凹凸が２００～５００個の密度で存在していれば、凹凸による潤滑剤の保持能力が十分に高く、耐久性に優れる直動装置が得られる。特に、開口直径が１５～２５μｍで、深さが１．５～２．５μｍの凹凸が３００～４００個／ｍｍ２存在していることが好ましい。
【0018】
【0019】
異方性表面と等方性表面を表す指標として、ＩＳＯ ２５１７８で規定される表面性状スペクトル比（Ｓｔｒ）が知られている。このＳｔｒは０～１の範囲であり、１に近いほど「等方性」が高いことを示している。
【0020】
本発明では、Ｓｔｒが０．２以上であることが好ましく、０．５以上であることがより好ましく、０．７以上であることが特に好ましい。Ｓｔｒが０．２未満では凹凸の等方性が不十分であり、凹凸による潤滑剤の保持能力が十分ではなく、耐久性の向上効果が十分に得られないおそれがある。
【0021】
また、ブラスト処理によりショット材が衝突する結果、軌道面の表面の圧縮残留応力が高まる。上記のようにＳｔｒが高くなるように凹凸が形成されるには、表面圧縮残留応力として５００ＭＰａ以上になることが好ましい。より好ましくは、表面圧縮残留応力は、８００ＭＰａ以上である。
【0022】
上記のＳｔｒが高いことに加えて、軌道面の表面は平滑であることが好ましい。表面が平滑であるほど、ボールの損傷が少なくなる。具体的には、軌道面の表面の平均粗さＲａが０．４μｍ以下であることが好ましく、Ｒａが０．３μｍ以下であることがより好ましい。
【0023】
また、耐久性の面では、軌道面が硬いほど好ましく、表面から２μｍの深さまでの領域（最表面部）における硬さがＨＶ７００～９００であることが好ましく、ＨＶ７５０～８００であることがより好ましい。
【0024】
本発明の直動装置は、軌道面が上記のような凹凸分布、更には表面圧縮残留応力、表面平均粗さ、表面硬さを満足する限り、他の構成部品には制限はないが、軌道面と接触するボールにも同様の凹凸が形成されていることが好ましい。ボールの表面の加工痕が無くなり、凹凸が形成されることにより、ボール側でも潤滑剤の保持能力が高まり、直動装置の耐久性がより向上する。
【0025】
尚、特許文献１、２のように、従来も軌道面にブラスト処理を施すことが行われている。しかし、特許文献１では、ショットピーニング処理は熱処理の前後に行われており、熱処理によるスケールの除去や、表面粗さの改善を目的としたものであり、本発明のように凹凸を形成するものではない。実施例に、ショットピーニング処理の条件として、粒径４０～６０μｍの鋼球を、ショット圧０．５ＭＰａ、処理時間６０秒で行うことが記載されているが、後述する本発明の処理条件とは異なり、軌道面に凹凸を形成するほどの処理条件ではない。
【0026】
特許文献２でもショットピーニング処理を行っているが、凹凸の密度やＳｔｒに関する記載はない。
【0027】
（製造方法）
本発明はまた、上記の直動装置の製造方法に関する。ブラスト処理までの工程は常法に従うことができ、例えば高炭素鋼等からなる素材を用いてねじ軸やナット、案内レールやスライダの形状に加工し、熱処理を行った後、切削加工や研削加工により軌道面を形成し、更にブラスト処理を施す。このブラスト処理により軌道面にショット材を高速で衝突させ、切削加工や研削加工による筋状の加工痕跡の頂部を潰し、微細な凹凸を形成する。
本発明はまた、上記の直動装置の製造方法に関する。ブラスト処理までの工程は常法に従うことができ、例えば高炭素鋼等からなる素材を用いてねじ軸やナット、案内レールやスライダの形状に加工し、熱処理を行った後、切削加工や研削加工により軌道面を形成し、更にブラスト処理を施す。このブラスト処理により軌道面にショット材を高速で衝突させ、切削加工や研削加工による筋状の加工痕跡の頂部を潰し、微細な凹凸を形成する。
【0028】
従って、ブラスト処理の処理条件は、上記で規定した凹凸を形成したり、粗さや硬さ、圧縮残留応力等の表面性状にすることができる限り制限は無いが、一例を示すと下記の通りである。
【0029】
ブラスト処理には、ショットブラストやサンドブラスト、ショットピーニング等が代表的であり、ショットピーニング処理が効率的であるため好ましい。ショット材として、鋼材やＳｉＣ等のセラミックからなる粒子（ショット材）を用いることができる。また、ショット材は小さいほど好ましく、粒径３０～６０μｍのショット材が好ましく、４０～５０μｍのショット材がより好ましい。ショット材が小さいほど、形成される凹凸も微細になる。尚、ショット材の形状は、球形以外にも、種々の形状とすることができる。ショット材の噴射速度は高いほど有利であり、ショット圧は０．３～０．５ＭＰａ以上が好ましく、０．３５～０．４５ＭＰａがより好ましい。
【0030】
また、ショット材の軌道面への噴射角度であるが、軌道面の断面の接線に対して垂直にショット材を衝突させることが好ましい。即ち、図５は、ゴシックアーチ状の軌道面１の断面図であるが、噴射ノズル１０の噴射口の中心を通る線Ａと、軌道面１の接線Ｌとが直交するように、噴射ノズル１０を同断面上で斜め上方、または斜め下方に揺動させながら、ショット材を噴射することが好ましい。これにより、ショット材が、軌道面と直交するように衝突して、凹凸を効率よく形成することができる。
また、軌道面は螺旋溝であるため、軌道面に均一にブラスト処理を行う為に、ショット対象（ねじ軸又はナット）を回転させると共に、噴射ノズルをショット対象の回転に同期させて軸方向に移動させながらブラスト処理を行うことが好ましい。
さらに、図５では、ゴシックアーチ状の軌道面１の片側の円弧にブラスト処理を行っているが、複数の噴射ノズルを用いて、軌道面の両側の円弧に同時にブラスト処理を行っても良い。これにより、軌道面に効率よくブラスト処理を施すことができる。
また、軌道面は螺旋溝であるため、軌道面に均一にブラスト処理を行う為に、ショット対象（ねじ軸又はナット）を回転させると共に、噴射ノズルをショット対象の回転に同期させて軸方向に移動させながらブラスト処理を行うことが好ましい。
さらに、図５では、ゴシックアーチ状の軌道面１の片側の円弧にブラスト処理を行っているが、複数の噴射ノズルを用いて、軌道面の両側の円弧に同時にブラスト処理を行っても良い。これにより、軌道面に効率よくブラスト処理を施すことができる。
【実施例】
【0031】
以下に実施例及び比較例を挙げて、本発明を更に説明する。
【0032】
［試験１］
（比較例１）
高炭素鋼をボールねじ装置のねじ軸形状に加工し、熱処理した後研削加工により断面がゴシックアーチ状の軌道面を螺旋状に形成した。そして、この軌道面を電子顕微鏡で観察したところ、図１に示すように、筋状の加工痕が見られた。また、同観察面について三次元表面粗さ測定機を用いて極座標グラフを求めたところ、図２に示すように、９０°付近に一本の角スペクトルが観察された。Ｓｔｒを求めたところ、０．０３であった。
（比較例１）
高炭素鋼をボールねじ装置のねじ軸形状に加工し、熱処理した後研削加工により断面がゴシックアーチ状の軌道面を螺旋状に形成した。そして、この軌道面を電子顕微鏡で観察したところ、図１に示すように、筋状の加工痕が見られた。また、同観察面について三次元表面粗さ測定機を用いて極座標グラフを求めたところ、図２に示すように、９０°付近に一本の角スペクトルが観察された。Ｓｔｒを求めたところ、０．０３であった。
【0033】
また、軌道面の表面平均粗さＲａは０．２μｍ、最表面部の硬さはＨＶ６８５、表面圧縮残留応力は１７４ＭＰａであった。
【0034】
（実施例１）
比較例１で作製したねじ軸について、平均直径が５０μｍの鋼球を用いたショットピーニング処理を施した。ショット圧は０．３ＭＰａであり、図５に示すように軌道面の接線と直交するようにショット材を噴射した。そして、ショットピーニング処理後の軌道面を電子顕微鏡で観察したところ、図３に示すように、筋状の加工痕が無くなり、代わりに微細な凹凸が多数形成されていた。凹凸は、開口直径が１０～３０μｍで、深さが１．８～２．８μｍであり、１ｍｍ２当たり４５０個存在していた。また、同観察面について三次元表面粗さ測定機を用いて極座標グラフを求めたところ、図４に示すように、ほぼ全ての方向に一様な角スペクトルが観察された。Ｓｔｒを求めたところ、０．８３であった。
比較例１で作製したねじ軸について、平均直径が５０μｍの鋼球を用いたショットピーニング処理を施した。ショット圧は０．３ＭＰａであり、図５に示すように軌道面の接線と直交するようにショット材を噴射した。そして、ショットピーニング処理後の軌道面を電子顕微鏡で観察したところ、図３に示すように、筋状の加工痕が無くなり、代わりに微細な凹凸が多数形成されていた。凹凸は、開口直径が１０～３０μｍで、深さが１．８～２．８μｍであり、１ｍｍ２当たり４５０個存在していた。また、同観察面について三次元表面粗さ測定機を用いて極座標グラフを求めたところ、図４に示すように、ほぼ全ての方向に一様な角スペクトルが観察された。Ｓｔｒを求めたところ、０．８３であった。
【0035】
また、軌道面の表面平均粗さＲａは０．１８μｍ、最表面部の硬さはＨＶ７０５、表面圧縮残留応力は９５０ＭＰａであった。
【0036】
［試験２］
比較例１のねじ軸に、ショットピーニング処理していないナットを用いて、ボールねじ装置を組み立てた。また、実施例１のねじ軸に、ショットピーニング処理したナットを用いて、ボールねじ装置を組み立てた。また、ボールは両ボールねじ装置とも共通とした。尚、以降に示す［試験例３］、「試験例４」及び［試験例５］も、同様の２つのボールねじ装置を用いた。
そして、両ボールねじ装置について、回転数を変えてトルク値を測定した。結果を図６に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いることにより、トルクが小さくなることがわかる。これは、ショットピーニング処理により形成された微細な凹凸に潤滑剤が溜り、潤滑性能が高まったことが原因であると推察される。
比較例１のねじ軸に、ショットピーニング処理していないナットを用いて、ボールねじ装置を組み立てた。また、実施例１のねじ軸に、ショットピーニング処理したナットを用いて、ボールねじ装置を組み立てた。また、ボールは両ボールねじ装置とも共通とした。尚、以降に示す［試験例３］、「試験例４」及び［試験例５］も、同様の２つのボールねじ装置を用いた。
そして、両ボールねじ装置について、回転数を変えてトルク値を測定した。結果を図６に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いることにより、トルクが小さくなることがわかる。これは、ショットピーニング処理により形成された微細な凹凸に潤滑剤が溜り、潤滑性能が高まったことが原因であると推察される。
【0037】
［試験３］
試験２と同様の両ボールねじ装置について、回転速度１ｍｉｎ－１で低速運転し、１００往復した時のトルク残存率を測定した。結果を図７に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合、１００往復後でもトルクが初期のまま残存している（残存率１００％）。これに対し、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合、１００往復後のトルクが初期の３４％にまで低下している。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、トルク残存率の低下を少なく抑えることもできる。
試験２と同様の両ボールねじ装置について、回転速度１ｍｉｎ－１で低速運転し、１００往復した時のトルク残存率を測定した。結果を図７に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合、１００往復後でもトルクが初期のまま残存している（残存率１００％）。これに対し、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合、１００往復後のトルクが初期の３４％にまで低下している。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、トルク残存率の低下を少なく抑えることもできる。
【0038】
［試験４］
試験２と同様の両ボールねじ装置に、協同油脂製グリース「ＬＲＬ３」に、異物として珪砂を１質量％混入して供給し、試験３と同様にしてトルク残存率を測定した。結果を図８に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合は、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合に比べて約２倍のトルク残存率を示している。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、異物耐久性を向上させることもできる。
試験２と同様の両ボールねじ装置に、協同油脂製グリース「ＬＲＬ３」に、異物として珪砂を１質量％混入して供給し、試験３と同様にしてトルク残存率を測定した。結果を図８に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合は、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合に比べて約２倍のトルク残存率を示している。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、異物耐久性を向上させることもできる。
【0039】
［試験５］
試験２と同様の両ボールねじ装置を高負荷耐久性試験に供した。試験条件は下記の通りである。
・潤滑剤：リューベ株式会社製グリース「ＹＳ２」
・ねじ軸最大面圧２．６ＧＰａ、ナット最大面圧：２．２ＧＰａとなる様に軸方向荷重を付加
結果を図９に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合は、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合に比べて寿命が大きく伸びている。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、高負荷で使ボールねじ装置を使用した場合でも、耐久性が大きく向上させることもできる。
試験２と同様の両ボールねじ装置を高負荷耐久性試験に供した。試験条件は下記の通りである。
・潤滑剤：リューベ株式会社製グリース「ＹＳ２」
・ねじ軸最大面圧２．６ＧＰａ、ナット最大面圧：２．２ＧＰａとなる様に軸方向荷重を付加
結果を図９に示すが、ショットピーニング処理した実施例１のねじ軸を用いた場合は、ショットピーニング処理していない比較例１のねじ軸を用いた場合に比べて寿命が大きく伸びている。このように、ショットピーニング処理を付加することにより、高負荷で使ボールねじ装置を使用した場合でも、耐久性が大きく向上させることもできる。
【0040】
以上は、ねじ軸及びナットにショットピーニング処理を付加した場合の効果を検証したが、ナットのみにショットピーニング処理を施した場合も、ほぼ同じ効果が得られると推察される。さらに、ナットとねじ軸の両方にショットピーニング処理を施した場合には、相乗効果により、より効果的になると推察される。
【符号の説明】
【0041】
１ 軌道面
１０ 噴射ノズル
Ａ 噴射ノズルの噴射孔の中心を通る線
Ｌ 軌道面の接線
１０ 噴射ノズル
Ａ 噴射ノズルの噴射孔の中心を通る線
Ｌ 軌道面の接線
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】