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特許7192973ポリプロピレンフィルム、金属層一体型ポリプロピレンフィルム、及び、フィルムコンデンサ
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-12-12
(45)【発行日】2022-12-20
(54)【発明の名称】ポリプロピレンフィルム、金属層一体型ポリプロピレンフィルム、及び、フィルムコンデンサ
(51)【国際特許分類】
C08J 5/18 20060101AFI20221213BHJP
B32B 15/085 20060101ALI20221213BHJP
H01G 4/32 20060101ALI20221213BHJP
【ＦＩ】
C08J5/18 CES
B32B15/085 Z
H01G4/32 511L
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2021515938
(86)(22)【出願日】2020-04-03
(86)【国際出願番号】 JP2020015351
(87)【国際公開番号】W WO2020217930
(87)【国際公開日】2020-10-29
【審査請求日】2022-05-31
(31)【優先権主張番号】P 2019080757
(32)【優先日】2019-04-22
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000729
【氏名又は名称】特許業務法人 ユニアス国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】末葭 道子
(72)【発明者】
【氏名】冨永 剛史
(72)【発明者】
【氏名】石渡 忠和
(72)【発明者】
【氏名】奥山 佳宗
【審査官】石塚 寛和
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１６－１９９６８６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１９７３４２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１８－１３７４４６（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１８／１２４３００（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２０１８／０５６４０４（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１４－２３１５８４（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｊ ５／００－５／０２、５／１２－５／２２
Ｂ３２Ｂ １／００－４３／００
Ｈ０１Ｇ ４／３２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、
前記引張弾性率ＭＤが、３．１ＧＰａ以上であり、
厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であり、
同時二軸延伸されていることを特徴とするポリプロピレンフィルム（ただし、β晶核剤を有するポリプロピレンフィルムを除く）。
（ただし、前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。）
【請求項2】
光干渉式非接触表面形状測定装置を用い、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った際のフィブリルの数が、２０以上５０以下であり、前記フィブリルの個数当たりの面積が、２００μｍ２／個以上１０００μｍ２／個以下である面を有することを特徴とする請求項１に記載のポリプロピレンフィルム。
【請求項3】
コンデンサ用であることを特徴とする請求項１又は２に記載のポリプロピレンフィルム。
【請求項4】
請求項１～３のいずれか１に記載のポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層と
を有する金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項5】
巻回された請求項４に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを有するか、又は、請求項４に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムが複数積層された構成を有することを特徴とするフィルムコンデンサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ポリプロピレンフィルム、金属層一体型ポリプロピレンフィルム、及び、フィルムコンデンサに関する。
【背景技術】
【0002】
ポリプロピレンフィルムは、高い耐電圧性や低い誘電損失特性等の優れた電気特性を有し、且つ、高い耐湿性を有する。そのため、広く電子機器や電気機器に用いられている。具体的には、例えば、高電圧コンデンサ、各種スイッチング電源、フィルター用コンデンサ（例えば、コンバーター、インバーター等）、平滑用コンデンサ等に使用されるフィルムとして利用されている。
【0003】
近年、コンデンサの小型化及び高容量化が更に要求されている。コンデンサの体積を変えないで静電容量を向上させるためには、誘電体としてのフィルムを薄くすることが好ましい。そのため、厚さがより薄いフィルムが求められている。
【0004】
従来、コンデンサ用のポリプロピレンフィルムとして、特許文献１～４が開示されている。
【0005】
特許文献１には、フィルムの光学的配向測定におけるフィルム厚さ方向の屈折率Ｎｚが１．４７以上１．５０以下であるコンデンサー用二軸延伸ポリプロピレンフィルムの記載がある（例えば、請求項１参照）。
【0006】
特許文献２には、１０５℃で２００時間処理後の、光学的複屈折測定により求めた厚さ方向に対する複屈折値ΔＮｙｚ及びΔＮｘｚの値から算出される面配向係数ΔＰａ（ただし、ΔＰａ＝（ΔＮｙｚ＋ΔＮｘｚ）／２）が、０．０１３以上である二軸延伸ポリプロピレンフィルムの記載がある（例えば、請求項１参照）。
【0007】
特許文献３には、長手方向の引張強度が１２０ＭＰａ～２５０ＭＰａであり、かつ幅手方向の引張強度が２５０ＭＰａ～４００ＭＰａである二軸延伸ポリプロピレンフィルムの記載がある（例えば、請求項１参照）。
【0008】
特許文献４には、ＴＤ方向の引張弾性率とＭＤ方向の引張弾性率の比率ＭＴＤ／ＭＭＤが０．８５以上１．８以下の二軸延伸ポリプロピレンフィルムの記載がある（例えば、請求項３参照）。また、複屈折値ΔＮｘｙの下限値に関して、好ましくは０．００９以上、上限値に関して、好ましくは０．０１４以下との記載がある（段落［００４１］）。また、複屈折値ΔＮｘｚの下限値に関して、好ましくは０．０１５以上、上限値に関して、好ましくは０．０２３以下との記載がある（段落［００４２］）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0009】
【文献】特開２０１０－２５４８６８号公報
【文献】国際公開第２０１８／０５６４０４号
【文献】特許５４７２４６１号
【文献】国際公開第２０１８／１２４３００号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0010】
従来、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、金属層の厚みが不均一になり、濃淡が生じてしまうという問題があった。また、近年では、従来と比較して、金属層の厚みをより均一に形成することが可能な薄いポリプロピレンフィルムの開発が切望されている。しかしながら、特許文献１～５のポリプロピレンフィルムを用いた場合、金属層の厚みが高精度に均一に制御された金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得ることはできなかった。
【0011】
本発明は、上述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、高精度に均一な厚みに金属層を形成することが可能なポリプロピレンフィルムを提供することにある。また、本発明は、当該ポリプロピレンフィルムを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルム、及び、当該金属層一体型ポリプロピレンフィルムを有するフィルムコンデンサを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明者らは、金属層の厚みが不均一となる原因について鋭意検討を行った。その結果、薄いポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムをフィルムロールから巻き出す際に、フィルムのＭＤ方向（流れ方向）に張力がかかり、ポアソン収縮によってポリプロピレンフィルムがＴＤ方向（幅方向）に収縮し、その結果、フィルムにシワが発生することを突き止めた。そして、シワが発生すると、金属の蒸着が不均一となって、金属層の厚みが不均一になり、濃淡が生じてしまうことを突き止めた。
【0013】
さらに、本発明者らは、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、金属層の厚みを均一とする方法について鋭意検討を行った。その結果、温度に依存せず、どのような温度においても等方性を有し、且つ、機械的特性に優れる構成とすれば、金属層の形成時にフィルムにシワが発生することを抑制でき、金属層の厚みを均一とすることが可能となることを見出し、本発明を完成するに至った。
【0014】
すなわち、本発明に係るポリプロピレンフィルムは、
複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、
ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、
前記引張弾性率ＭＤが、３．１ＧＰａ以上であり、
厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であることを特徴とする。
（ただし、前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。）
複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、
ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、
前記引張弾性率ＭＤが、３．１ＧＰａ以上であり、
厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であることを特徴とする。
（ただし、前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。）
【0015】
本発明に係るポリプロピレンフィルムによれば、差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が０．００９以下であるため、分子配向の観点で面内方向に対して等方性を有する。なお、分子配向が等方性を有することは、温度に依存せず、どのような温度においても等方性を有することを意味する。
また、比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、且つ、引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上であるため、機械特性が面内方向に対して等方性を有し、且つ、機械特性が面内のいずれの方向に対しても優れる。
すなわち、引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上と比較的大きいため、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、引張弾性率ＴＤも、引張弾性率ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
このように、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。
また、厚さが５μｍ以下であるため、コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができ、コンデンサ用として好適に使用できる。また、厚さが０．８μｍ以上であるため、フィルムの製膜安定性の観点で優れる。
また、比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、且つ、引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上であるため、機械特性が面内方向に対して等方性を有し、且つ、機械特性が面内のいずれの方向に対しても優れる。
すなわち、引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上と比較的大きいため、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、引張弾性率ＴＤも、引張弾性率ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
このように、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。
また、厚さが５μｍ以下であるため、コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができ、コンデンサ用として好適に使用できる。また、厚さが０．８μｍ以上であるため、フィルムの製膜安定性の観点で優れる。
【0016】
なお、特許文献１には、ポリプロピレンフィルムの屈折率Ｎｘ、屈折率Ｎｙについて記載されておらず、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］については不明である。
ここで、特許文献１では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。
しかしながら、逐次二軸延伸では、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルム、すなわち、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムを得ることはできない。逐次二軸延伸では、４５倍以下程度の低面積延伸倍率であれば、延伸時にフィルムが裂けることなく、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造し得る。しかしながら、逐次二軸延伸では、４６倍以上の高面積延伸倍率とする場合、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造することはできない。一般的に、逐次二軸延伸の場合、まず、ＭＤ方向に延伸し、次に、ＴＤ方向に延伸するが、高面積延伸倍率とする場合、ＭＤ方向の延伸倍率を大きくすると、ＴＤ方向の延伸の際にフィルムが裂けてしまう。そのため、逐次二軸延伸の場合には、ＭＤ方向の延伸倍率は、ＴＤ方向の延伸倍率と比較して半分程度としなければならない。
つまり、逐次二軸延伸で製造される特許文献１のポリプロピレンフィルムは、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献１には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献１のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
ここで、特許文献１では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。
しかしながら、逐次二軸延伸では、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルム、すなわち、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムを得ることはできない。逐次二軸延伸では、４５倍以下程度の低面積延伸倍率であれば、延伸時にフィルムが裂けることなく、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造し得る。しかしながら、逐次二軸延伸では、４６倍以上の高面積延伸倍率とする場合、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造することはできない。一般的に、逐次二軸延伸の場合、まず、ＭＤ方向に延伸し、次に、ＴＤ方向に延伸するが、高面積延伸倍率とする場合、ＭＤ方向の延伸倍率を大きくすると、ＴＤ方向の延伸の際にフィルムが裂けてしまう。そのため、逐次二軸延伸の場合には、ＭＤ方向の延伸倍率は、ＴＤ方向の延伸倍率と比較して半分程度としなければならない。
つまり、逐次二軸延伸で製造される特許文献１のポリプロピレンフィルムは、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献１には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献１のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
【0017】
また、特許文献２には、ΔＰａ＝（（ΔＮｙｚ＋ΔＮｘｚ）／２）が、０．０１３以上であることは記載されているが、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であるか不明である。
また、特許文献２では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献２のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献２には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献２のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
また、特許文献２では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献２のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献２には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献２のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
【0018】
また、特許文献３には、複屈折値Δｎｘｚや、複屈折値Δｎｙｚの記載がなく、［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であるか不明である。
また、特許文献３では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献３のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献３には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献３のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
また、特許文献３では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献３のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
さらに、特許文献３には、引張弾性率についても記載がない。
従って、特許文献３のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
【0019】
また、特許文献４には、複屈折値ΔＮｘｙ、複屈折値ΔＮｘｚについて記載されているが、複屈折値Δｎｙｚの記載がなく、［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であるか不明である。
また、特許文献４では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献４のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
なお、特許文献４では、２３℃での引張弾性率について記載されており、例えば、実施例９では、２３℃での引張弾性率の比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］は、３．４／３．３（約１．０３）である。しかしながら、上記の通り、特許文献４のポリプロピレンフィルムは、逐次二軸延伸で製造されているため、分子配向の観点で面内方向に対して等方性を有するとはいえない。そのため、２３℃では引張弾性率がＴＤ方向とＭＤ方向とで近しい値であったとしても、分子配向が等方性を有していないため、２３℃以外の温度（特に、蒸着工程のような高温）では、引張弾性率はＴＤ方向とＭＤ方向とで大きく異なる値となる可能性が極めて高い。
従って、特許文献４のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
また、特許文献４では、原反シートに延伸処理を行ってポリプロピレンフィルムを作製しているが、延伸処理は逐次二軸延伸としている。そして、逐次二軸延伸で製造される特許文献４のポリプロピレンフィルムは、上記にて説明した通り、本発明のように、温度依存性のない態様で等方性があり、且つ、薄いポリプロピレンフィルムは得られない。具体的には、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下という薄いポリプロピレンフィルムは得られない。
なお、特許文献４では、２３℃での引張弾性率について記載されており、例えば、実施例９では、２３℃での引張弾性率の比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］は、３．４／３．３（約１．０３）である。しかしながら、上記の通り、特許文献４のポリプロピレンフィルムは、逐次二軸延伸で製造されているため、分子配向の観点で面内方向に対して等方性を有するとはいえない。そのため、２３℃では引張弾性率がＴＤ方向とＭＤ方向とで近しい値であったとしても、分子配向が等方性を有していないため、２３℃以外の温度（特に、蒸着工程のような高温）では、引張弾性率はＴＤ方向とＭＤ方向とで大きく異なる値となる可能性が極めて高い。
従って、特許文献４のポリプロピレンフィルムは、本発明とは構成が明らかに異なる。
【0020】
前記本発明のポリプロピレンフィルムにおいては、光干渉式非接触表面形状測定装置を用い、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った際のフィブリルの数が、２０以上５０以下であり、前記フィブリルの個数当たりの面積が、２００μｍ２／個以上１０００μｍ２／個以下である面を有することが好ましい。本発明においては、光干渉式非接触表面形状測定装置として、（株）菱化システム製の「ＶｅｒｔＳｃａｎ２．０（型式：Ｒ５５００ＧＭＬ）」を使用する。
【0021】
前記構成によれば、ポリプロピレンフィルムの少なくとも一方の面が、多数の比較的面積の小さいフィブリルによって粗面化されているため、二軸延伸された後のポリプロピレンフィルムや当該ポリプロピレンフィルムを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムをロール状に巻回する際に、搬送用ロールに対する滑り性が良好となる。その結果、好適な搬送性が得られ、シワや巻きずれが抑制される。
【0022】
前記構成のポリプロピレンフィルムは、コンデンサ用であることが好ましい。
【0023】
前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であるポリプロピレンフィルムは、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。従って、コンデンサ用として好適に使用できる。
【0024】
前記構成のポリプロピレンフィルムは、同時二軸延伸されていることが好ましい。
【0025】
同時二軸延伸されていると、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であるポリプロピレンフィルムとし易い。
【0026】
また、本発明に係る金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、
前記ポリプロピレンフィルムと、
前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有することを特徴とする。
前記ポリプロピレンフィルムと、
前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有することを特徴とする。
【0027】
前記構成によれば、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層を有するため、ポリプロピレンフィルムを誘電体とし、金属層を電極としたフィルムコンデンサに使用することができる。また、前記ポリプロピレンフィルムは、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。従って、当該ポリプロピレンフィルムを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、金属層の厚みが高精度で均一である。
【0028】
また、本発明に係るフィルムコンデンサは、巻回された前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムを有するか、又は、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムが複数積層された構成を有することを特徴とする。
【0029】
また、本発明に係るポリプロピレンフィルムの製造方法は、
前記に記載のポリプロピレンフィルムの製造方法であって、
キャストシートを同時二軸延伸する工程Ａを有し、
前記工程Ａは、ＭＤ方向の延伸倍率ＭＤとＴＤ方向の延伸倍率ＴＤとの比［（延伸倍率ＴＤ）／（延伸倍率ＭＤ）］が１．０以上１．７以下であり、
前記延伸倍率ＴＤと前記延伸倍率ＭＤとの積である面積延伸倍率が、４６倍以上７２倍以下であることを特徴とする。
前記に記載のポリプロピレンフィルムの製造方法であって、
キャストシートを同時二軸延伸する工程Ａを有し、
前記工程Ａは、ＭＤ方向の延伸倍率ＭＤとＴＤ方向の延伸倍率ＴＤとの比［（延伸倍率ＴＤ）／（延伸倍率ＭＤ）］が１．０以上１．７以下であり、
前記延伸倍率ＴＤと前記延伸倍率ＭＤとの積である面積延伸倍率が、４６倍以上７２倍以下であることを特徴とする。
【0030】
コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができる薄いポリプロピレンフィルムを得るためには、延伸工程において高面積延伸倍率とする必要がある。
前記構成によれば、実施例からも分かるように、等方性を有し、且つ、薄いポリプロピレンフィルムを得ることが可能となる。
なお、逐次延伸では、等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルムを得ることはできない。逐次延伸では、４５倍以下程度の低面積延伸倍率であれば、延伸時にフィルムが裂けることなく、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造し得る。しかしながら、逐次延伸では、４６倍以上の高面積延伸倍率とする場合、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造することはできない。一般的に、逐次延伸の場合、まず、ＭＤ方向に延伸し、次に、ＴＤ方向に延伸するが、高面積延伸倍率とする場合、ＭＤ方向の延伸倍率を大きくすると、ＴＤ方向の延伸の際にフィルムが裂けてしまう。そのため、逐次延伸の場合には、ＭＤ方向の延伸倍率は、ＴＤ方向の延伸倍率と比較して半分程度としなければならない。つまり、逐次延伸では、等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルムを得ることはできない。
前記構成によれば、実施例からも分かるように、等方性を有し、且つ、薄いポリプロピレンフィルムを得ることが可能となる。
なお、逐次延伸では、等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルムを得ることはできない。逐次延伸では、４５倍以下程度の低面積延伸倍率であれば、延伸時にフィルムが裂けることなく、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造し得る。しかしながら、逐次延伸では、４６倍以上の高面積延伸倍率とする場合、等方性を有するポリプロピレンフィルムを製造することはできない。一般的に、逐次延伸の場合、まず、ＭＤ方向に延伸し、次に、ＴＤ方向に延伸するが、高面積延伸倍率とする場合、ＭＤ方向の延伸倍率を大きくすると、ＴＤ方向の延伸の際にフィルムが裂けてしまう。そのため、逐次延伸の場合には、ＭＤ方向の延伸倍率は、ＴＤ方向の延伸倍率と比較して半分程度としなければならない。つまり、逐次延伸では、等方性があり、且つ、高面積延伸倍率を有するポリプロピレンフィルムを得ることはできない。
【発明の効果】
【0031】
本発明によれば、高精度に均一な厚みに金属層を形成することが可能なポリプロピレンフィルムを提供することができる。また、当該ポリプロピレンフィルムを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルム、及び、当該金属層一体型ポリプロピレンフィルムを有するフィルムコンデンサを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0032】
以下、本発明の実施形態について、説明する。ただし、本発明はこれらの実施形態のみに限定されるものではない。
【0033】
本明細書中において、「含有」、「含む」という表現は、「含有」、「含む」、「実質的にからなる」、「のみからなる」という概念を含む。
本明細書において、「素子」、「コンデンサ」、「コンデンサ素子」、「フィルムコンデンサ」は同じものを意味する。
本明細書において、「素子」、「コンデンサ」、「コンデンサ素子」、「フィルムコンデンサ」は同じものを意味する。
【0034】
本実施形態のポリプロピレンフィルムは、微孔性フィルムではないので、多数の空孔を有していない。
本実施形態のポリプロピレンフィルムは、２層以上の複数層で構成されていてもよいが、単層で構成されていることが好ましい。
本実施形態のポリプロピレンフィルムは、２層以上の複数層で構成されていてもよいが、単層で構成されていることが好ましい。
【0035】
本実施形態に係るポリプロピレンフィルムは、
複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、
ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、
前記引張弾性率ＭＤが、３．１ＧＰａ以上であり、
厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であることを特徴とする。
（ただし、前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。）
複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、
ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、
前記引張弾性率ＭＤが、３．１ＧＰａ以上であり、
厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下であることを特徴とする。
（ただし、前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。）
【0036】
本実施形態に係るポリプロピレンフィルムは、複屈折値Δｎｘｚと複屈折値Δｎｙｚとの差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が、０．００９以下であり、０．００６以下が好ましく０．００３以下がより好ましい。前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］は、－０．００９以上であることが好ましく、－０．００５以上であることがより好ましく、０．０００以上であることがさらに好ましい。前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］が０．００９以下であるため、分子配向の観点で面内方向に対して等方性を有する。なお、分子配向が等方性を有することは、温度に依存せず、どのような温度においても等方性を有することを意味する。
【0037】
前記複屈折値Δｎｘｚは、０．０２０以下が好ましく、０．０１８以下がより好ましく、０．０１５以下がさらに好ましい。前記複屈折値Δｎｘｚが０．０２以下であるとフィルムの延伸成形において面内方向の配向バランスがとり易く、等方的な機械特性を具備させ易い傾向にあるため、結果としてロールの巻きズレをより抑制することができる。前記複屈折値Δｎｘｚは、０．００９以上が好ましく、０．０１０以上がより好ましく、０．０１２以上がさらに好ましい。前記複屈折値Δｎｘｚが０．００９以上であるとＭＤ方向の弾性率が高く維持されるため、金属蒸着加工の時にかかる機械張力によってフィルムの寸法変化が少なく、金属蒸着加工時のフィルムの平面性は維持され易い傾向にあるため、結果として蒸着膜ムラをより抑制することができる。
【0038】
前記複屈折値Δｎｙｚは、０．０２０以下が好ましく、０．０１８以下がより好ましく、０．０１６以下がさらに好ましい。前記複屈折値Δｎｙｚが０．０２以下であるとフィルムの延伸成形において面内方向の配向バランスがとり易く、等方的な機械特性を具備させ易い傾向にあるため、結果としてロールの巻きズレをより抑制することができる。前記複屈折値Δｎｙｚは、０．０９０以上が好ましく、０．０１１以上がより好ましく、０．０１３以上がさらに好ましい。前記複屈折値Δｎｙｚが０．０９０以上であると金属蒸着加工の時にかかる機械張力によるポアソン変形の影響が少なく、金属蒸着加工時のフィルムの平面性は維持され易い傾向にある。
【0039】
前記複屈折値ΔＮｙｚ及び前記複屈折値ΔＮｘｚから下記式１にて算出される値Ｐは、０．０１４１以上が好ましく、０．０１４２以上がより好ましく、０．０１４３以上がさらに好ましい。前記値Ｐは、０．０２０以下が好ましく、０．０１８以下がより好ましく、０．０１５以下がさらに好ましい。
（式１） Ｐ＝（ΔＮｙｚ＋ΔＮｘｚ）／２
前記値Ｐが上記好ましい範囲内である場合、フィルムの延伸成形における面内方向の配向バランスがとり易いことによるより好ましい等方的な機械特性と、金属蒸着加工時のフィルム寸法変化が少なことによるより好ましい平面性とを有するため、結果としてロールの巻きズレと蒸着膜ムラをさらに抑制することができる。
（式１） Ｐ＝（ΔＮｙｚ＋ΔＮｘｚ）／２
前記値Ｐが上記好ましい範囲内である場合、フィルムの延伸成形における面内方向の配向バランスがとり易いことによるより好ましい等方的な機械特性と、金属蒸着加工時のフィルム寸法変化が少なことによるより好ましい平面性とを有するため、結果としてロールの巻きズレと蒸着膜ムラをさらに抑制することができる。
【0040】
前記複屈折値Δｎｘｚは、ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸としたとき、ｘ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値であり、前記複屈折値Δｎｙｚは、ｙ軸方向の三次元屈折率からｚ軸方向の三次元屈折率を差し引いた値である。
前記複屈折値Δｎｘｚ、及び、前記複屈折値Δｎｙｚの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
前記複屈折値Δｎｘｚ、及び、前記複屈折値Δｎｙｚの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
【0041】
前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記複屈折値Δｎｘｚ、前記複屈折値Δｎｙｚは、製膜条件（延伸倍率調整など）やポリプロピレン樹脂の特性（分子量、重合度、分子量分布等）により制御することができる。延伸倍率で前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］を制御する場合、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］を０．００９以下とするためには、前記複屈折値Δｎｘｚと前記複屈折値Δｎｙｚとが同程度となるような延伸倍率を採用すればよい。具体的には、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率とを同程度とすればよい。
【0042】
前記ポリプロピレンフィルムは、ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤとＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤとの比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、１．１９以下であることが好ましく、１．１７以下であることがより好ましい。前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］は、０．８５以上であることが好ましく、０．９０以上であることがより好ましく、０．９５以上であることがさらに好ましい。
前記引張弾性率ＭＤは、３．１ＧＰａ以上であり、３．２ＧＰａ以上であることが好ましく、３．３ＧＰａ以上であることがより好ましい。前記引張弾性率ＭＤは、４．５ＧＰａ以下であることが好ましく、４．４ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．２ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記引張弾性率ＴＤは、３．１ＧＰａ以上であることが好ましく、３．３ＧＰａ以上であることがより好ましく、３．６ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。前記引張弾性率ＴＤは、４．５ＧＰａ以下であることが好ましく、４．４ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．２ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、且つ、前記引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上であるため、機械特性が面内方向に対して等方性を有し、且つ、機械特性が面内のいずれの方向に対しても優れる。
すなわち、前記引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上と比較的大きいため、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、前記引張弾性率ＴＤも、前記引張弾性率ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
前記引張弾性率ＭＤ、前記引張弾性率ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
前記引張弾性率ＭＤは、３．１ＧＰａ以上であり、３．２ＧＰａ以上であることが好ましく、３．３ＧＰａ以上であることがより好ましい。前記引張弾性率ＭＤは、４．５ＧＰａ以下であることが好ましく、４．４ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．２ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記引張弾性率ＴＤは、３．１ＧＰａ以上であることが好ましく、３．３ＧＰａ以上であることがより好ましく、３．６ＧＰａ以上であることがさらに好ましい。前記引張弾性率ＴＤは、４．５ＧＰａ以下であることが好ましく、４．４ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．２ＧＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］が、１．２０以下であり、且つ、前記引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上であるため、機械特性が面内方向に対して等方性を有し、且つ、機械特性が面内のいずれの方向に対しても優れる。
すなわち、前記引張弾性率ＭＤが３．１ＧＰａ以上と比較的大きいため、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、前記引張弾性率ＴＤも、前記引張弾性率ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
前記引張弾性率ＭＤ、前記引張弾性率ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
【0043】
このように、前記ポリプロピレンフィルムは、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。
【0044】
前記ポリプロピレンフィルムは、ＭＤ方向の２５℃での破断強度ＭＤとＴＤ方向の２５℃での破断強度ＴＤとの比［（破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］が、１．５５以下であることが好ましく、１．４０以下であることがより好ましく、１．２５以下であることがさらに好ましい。前記比［（破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］は、０．７０以上であることが好ましく、０．８０以上であることがより好ましく、０．９０以上であることがさらに好ましい。
前記破断強度ＭＤは、１７５ＭＰａ以上であることが好ましく、１７７ＭＰａ以上であることがより好ましく、１８０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。前記破断強度ＭＤは、２８０ＭＰａ以下であることが好ましく、２６０ＭＰａ以下であることがより好ましく、２４０ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記破断強度ＴＤは、１６５ＭＰａ以上であることが好ましく、１６７ＭＰａ以上であることがより好ましく、１７０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。前記破断強度ＴＤは、２８０ＭＰａ以下であることが好ましく、２６０ＭＰａ以下であることがより好ましく、２４０ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記破断強度ＭＤは、１７５ＭＰａ以上であることが好ましく、１７７ＭＰａ以上であることがより好ましく、１８０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。前記破断強度ＭＤは、２８０ＭＰａ以下であることが好ましく、２６０ＭＰａ以下であることがより好ましく、２４０ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
前記破断強度ＴＤは、１６５ＭＰａ以上であることが好ましく、１６７ＭＰａ以上であることがより好ましく、１７０ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。前記破断強度ＴＤは、２８０ＭＰａ以下であることが好ましく、２６０ＭＰａ以下であることがより好ましく、２４０ＭＰａ以下であることがさらに好ましい。
【0045】
前記比［（破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］が、１．５５以下であり、且つ、前記破断強度ＭＤが１７５ＭＰａ以上であれば、機械特性が面内方向に対してより等方性を有し、且つ、機械特性が面内のいずれの方向に対してもより優れる。
すなわち、前記破断強度ＭＤが１７５ＭＰａ以上と比較的大きければ、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、前記破断強度ＴＤも、前記破断強度ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
前記破断強度ＭＤ、前記破断強度ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
すなわち、前記破断強度ＭＤが１７５ＭＰａ以上と比較的大きければ、ポアソン収縮によるＴＤ方向の収縮を減少させることができ、前記破断強度ＴＤも、前記破断強度ＭＤと同程度であり、比較的大きいため、ポリプロピレンフィルムがＭＤ方向に伸ばされたとしてもそれに連動するＴＤ方向の収縮を小さくすることができる。
前記破断強度ＭＤ、前記破断強度ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
【0046】
前記ポリプロピレンフィルムは、ＭＤ方向の２５℃での破断伸度ＭＤとＴＤ方向の２５℃での破断伸度ＴＤとの比［（破断伸度ＴＤ）／（破断伸度ＭＤ）］が、１．５０以下であることが好ましく、１．４５以下であることがより好ましく、１．４０以下であることがさらに好ましい。前記比［（破断伸度ＴＤ）／（破断伸度ＭＤ）］は、０．５５以上であることが好ましく、０．６０以上であることがより好ましく、０．６５以上であることがさらに好ましい。
前記破断伸度ＭＤは、３０％以上であることが好ましく、３４％以上であることがより好ましく、３８％以上であることがさらに好ましい。前記破断伸度ＭＤは、１００％以下であることが好ましく、８５％以下であることがより好ましく、６５％以下であることがさらに好ましい。
前記破断伸度ＴＤは、２０％以上であることが好ましく、２４％以上であることがより好ましく、２８％以上であることがさらに好ましい。前記破断伸度ＴＤは、１００％以下であることが好ましく、８５％以下であることがより好ましく、６５％以下であることがさらに好ましい。
前記破断伸度ＭＤ、前記破断伸度ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
前記破断伸度ＭＤは、３０％以上であることが好ましく、３４％以上であることがより好ましく、３８％以上であることがさらに好ましい。前記破断伸度ＭＤは、１００％以下であることが好ましく、８５％以下であることがより好ましく、６５％以下であることがさらに好ましい。
前記破断伸度ＴＤは、２０％以上であることが好ましく、２４％以上であることがより好ましく、２８％以上であることがさらに好ましい。前記破断伸度ＴＤは、１００％以下であることが好ましく、８５％以下であることがより好ましく、６５％以下であることがさらに好ましい。
前記破断伸度ＭＤ、前記破断伸度ＴＤの具体的な測定方法は、実施例記載の方法による。
【0047】
前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、前記引張弾性率ＭＤ、前記引張弾性率ＴＤ、前記比［破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］、前記破断強度ＭＤ、前記破断強度ＴＤ、前記比［破断伸度ＴＤ）／（破断伸度ＭＤ）］、前記破断伸度ＭＤ、前記破断伸度ＴＤを前記数値範囲内とする方法については、特に限定されないが、ポリプロピレンフィルムの製膜条件（例えば、延伸倍率等）やポリプロピレン樹脂の特性（分子量、重合度、分子量分布等）により制御することができる。延伸倍率で前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］を制御する場合、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］を１．２０以下とするためには、前記引張弾性率ＭＤと前記引張弾性率ＴＤとが同程度となるような延伸倍率を採用すればよい。具体的には、ＭＤ方向の延伸倍率とＴＤ方向の延伸倍率とを同程度とすればよい。
【0048】
前記ポリプロピレンフィルムは、光干渉式非接触表面形状測定装置を用い、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った際のフィブリルの数が、２０以上５０以下であり、前記フィブリルの個数当たりの面積が、２００μｍ２／個以上１０００μｍ２／個以下である面を有することが好ましい。
前記フィブリルの数は、２４以上であることがより好ましく、２８以上であることがさらに好ましい。前記フィブリルの数は、４８以下であることがより好ましく、４６以下であることがさらに好ましい。
また、前記フィブリルの個数当たりの面積は、２１０μｍ２／個以上であることがより好ましく、２２３μｍ２／個以上であることがさらに好ましい。前記フィブリルの個数当たりの面積は、９００μｍ２／個以下であることがより好ましく、８５０μｍ２／個以下であることがさらに好ましい。
また、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った際のフィブリル面積は、９０００μｍ２以上が好ましく、１００００μｍ３以上がより好ましい。また、前記フィブリル面積は、３００００μｍ２以下が好ましく、２５０００μｍ３以下がより好ましい。
前記フィブリルの数が、２０以上５０以下であり、前記フィブリルの個数当たりの面積が、２００μｍ２／個以上１０００μｍ２／個以下である面を有すれば、ポリプロピレンフィルムの少なくとも一方の面が、多数の比較的面積の小さいフィブリルによって粗面化されているため、二軸延伸された後のポリプロピレンフィルムをロール状に巻回する際に、搬送用ロールに対する滑り性が良好となる。その結果、好適な搬送性が得られ、シワや巻きずれが抑制される。
前記フィブリル数、前記フィブリル面積、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積の測定方法は下記の通りである。
前記フィブリルの数は、２４以上であることがより好ましく、２８以上であることがさらに好ましい。前記フィブリルの数は、４８以下であることがより好ましく、４６以下であることがさらに好ましい。
また、前記フィブリルの個数当たりの面積は、２１０μｍ２／個以上であることがより好ましく、２２３μｍ２／個以上であることがさらに好ましい。前記フィブリルの個数当たりの面積は、９００μｍ２／個以下であることがより好ましく、８５０μｍ２／個以下であることがさらに好ましい。
また、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った際のフィブリル面積は、９０００μｍ２以上が好ましく、１００００μｍ３以上がより好ましい。また、前記フィブリル面積は、３００００μｍ２以下が好ましく、２５０００μｍ３以下がより好ましい。
前記フィブリルの数が、２０以上５０以下であり、前記フィブリルの個数当たりの面積が、２００μｍ２／個以上１０００μｍ２／個以下である面を有すれば、ポリプロピレンフィルムの少なくとも一方の面が、多数の比較的面積の小さいフィブリルによって粗面化されているため、二軸延伸された後のポリプロピレンフィルムをロール状に巻回する際に、搬送用ロールに対する滑り性が良好となる。その結果、好適な搬送性が得られ、シワや巻きずれが抑制される。
前記フィブリル数、前記フィブリル面積、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積の測定方法は下記の通りである。
【0049】
＜フィブリル数、フィブリル面積、及び、フィブリルの個数当たりの面積の測定方法＞
光干渉式非接触表面形状測定装置として、（株）菱化システム製の「ＶｅｒｔＳｃａｎ２．０（型式：Ｒ５５００ＧＭＬ）」を使用する。
まず、ＷＡＶＥモードを用い、５３０ｗｈｉｔｅフィルタ及び１×ＢＯＤＹの鏡筒を適用し、×１０対物レンズを用いて、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行う。この操作を対象試料（ポリプロピレンフィルム）の流れ方向・幅方向ともに中央となる箇所から流れ方向に１ｃｍ間隔で１０箇所について行う。
次に、得られたデータに対して、メディアンフィルタ（３×３）によるノイズ除去処理を行ない、その後、カットオフ値３０μｍによるガウシアンフィルタ処理を行い、うねり成分を除去する。
上述のようにして得られた１０箇所の各表面形状データについて、山側高さが０．０５μｍ以上の領域を白塗りし、山側高さが０．０５μｍより小さい領域を黒塗りして、二値化画像（２６２ピクセル×１９４ピクセル）を得る。
次に、画像解析ソフトＩｍａｇｅ Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ５．１Ｊ（日本ローバー製）を使用して、上記で得た二値化画像の輝度レンジが１２８以上２５５以下のオブジェクトの個数とその面積を測定する。なお、オブジェクトの抽出の際、画像の下側の境界上にあるものと左側の境界上にあるものは除外する。抽出したオブジェクトについて、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの個数をフィブリル数とし、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの面積の和をフィブリル面積とする。５０ピクセルより面積が小さいオブジェクトはノイズとして除去する。また、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトについて面積の和を算出したのち、算出した和をフィブリル数で除算したものをフィブリルの個数当たりの面積（ピクセル／個）とする。最後に、フィブリルの個数当たりの面積に関して、単位をμｍ２／個に換算する。
光干渉式非接触表面形状測定装置として、（株）菱化システム製の「ＶｅｒｔＳｃａｎ２．０（型式：Ｒ５５００ＧＭＬ）」を使用する。
まず、ＷＡＶＥモードを用い、５３０ｗｈｉｔｅフィルタ及び１×ＢＯＤＹの鏡筒を適用し、×１０対物レンズを用いて、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行う。この操作を対象試料（ポリプロピレンフィルム）の流れ方向・幅方向ともに中央となる箇所から流れ方向に１ｃｍ間隔で１０箇所について行う。
次に、得られたデータに対して、メディアンフィルタ（３×３）によるノイズ除去処理を行ない、その後、カットオフ値３０μｍによるガウシアンフィルタ処理を行い、うねり成分を除去する。
上述のようにして得られた１０箇所の各表面形状データについて、山側高さが０．０５μｍ以上の領域を白塗りし、山側高さが０．０５μｍより小さい領域を黒塗りして、二値化画像（２６２ピクセル×１９４ピクセル）を得る。
次に、画像解析ソフトＩｍａｇｅ Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ５．１Ｊ（日本ローバー製）を使用して、上記で得た二値化画像の輝度レンジが１２８以上２５５以下のオブジェクトの個数とその面積を測定する。なお、オブジェクトの抽出の際、画像の下側の境界上にあるものと左側の境界上にあるものは除外する。抽出したオブジェクトについて、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの個数をフィブリル数とし、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの面積の和をフィブリル面積とする。５０ピクセルより面積が小さいオブジェクトはノイズとして除去する。また、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトについて面積の和を算出したのち、算出した和をフィブリル数で除算したものをフィブリルの個数当たりの面積（ピクセル／個）とする。最後に、フィブリルの個数当たりの面積に関して、単位をμｍ２／個に換算する。
【0050】
前記フィブリル数、前記フィブリル面積、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を前記数値範囲内とする方法については、特に限定されないが、キャストシートの製膜条件（例えば、キャスト冷却温度等）やポリプロピレン樹脂の特性（分子量、重合度、分子量分布等）により制御することができる。前記キャスト冷却温度は、キャストシート製膜時の樹脂温度、エアギャップ、金属ドラムの表面温度等により制御することができる。
【0051】
前記ポリプロピレンフィルムの１００℃での直流絶縁破壊強度ＥＳは、５１０ＶＤＣ／μｍ以上であることが好ましく、５２５ＶＤＣ／μｍ以上であることがより好ましく、５４０ＶＤＣ／μｍ以上であることがさらに好ましい。前記ポリプロピレンフィルムの１００℃での直流絶縁破壊強度ＥＳは、高いほど好ましいが、例えば、６００ＶＤＣ／μｍ以下、５７０ＶＤＣ／μｍ以下、５５０ＶＤＣ／μｍ以下である。
【0052】
前記ポリプロピレンフィルムの１２０℃での直流絶縁破壊強度ＥＳは、４８５ＶＤＣ／μｍ以上であることが好ましく、４９０ＶＤＣ／μｍ以上であることがより好ましい。前記ポリプロピレンフィルムの１２５℃での直流絶縁破壊強度ＥＳは、高いほど好ましいが、例えば、６００ＶＤＣ／μｍ以下、５５０ＶＤＣ／μｍ以下である。
【0053】
前記ポリプロピレンフィルムの灰分は、前記ポリプロピレンフィルムに対して６×１０ｐｐｍ以下（６０ｐｐｍ以下）であることが好ましく、５×１０ｐｐｍ以下（５０ｐｐｍ以下）であることがより好ましく、４×１０ｐｐｍ以下（４０ｐｐｍ以下）であることがさらに好ましく、３×１０ｐｐｍ以下（３０ｐｐｍ以下）が特に好ましい。前記灰分は、０×１０ｐｐｍ以上が好ましく、１ｐｐｍ以上がより好ましく、５ｐｐｍ以上がさらに好ましく、１×１０ｐｐｍ以上（１０ｐｐｍ以上）が特に好ましい。前記灰分が前記数値範囲内であると、極性をもった低分子成分の生成を抑制しつつコンデンサとしての電気特性がより向上する。前記灰分は、実施例に記載の方法により得られる値をいう。
【0054】
前記ポリプロピレンフィルムは、厚さが０．８μｍ以上５μｍ以下である。前記ポリプロピレンフィルムの厚さは、４．０μｍ以下が好ましく、３．０μｍ以下がより好ましい。
また、前記ポリプロピレンフィルムの厚さは、１．５μｍ以上が好ましく、２．０μｍ以上がより好ましい。前記ポリプロピレンフィルムの厚さが５μｍ以下であるため、コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができ、コンデンサ用として好適に使用できる。また、前記ポリプロピレンフィルムの厚さが０．８μｍ以上であるため、フィルムの製膜安定性の観点で優れる。
また、前記ポリプロピレンフィルムの厚さは、１．５μｍ以上が好ましく、２．０μｍ以上がより好ましい。前記ポリプロピレンフィルムの厚さが５μｍ以下であるため、コンデンサ素子としたときの単位体積当たりの静電容量を大きくすることができ、コンデンサ用として好適に使用できる。また、前記ポリプロピレンフィルムの厚さが０．８μｍ以上であるため、フィルムの製膜安定性の観点で優れる。
【0055】
前記ポリプロピレンフィルムの厚さは、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した値をいう。
【0056】
前記ポリプロピレンフィルムは、基本的には、同時二軸延伸フィルムである。前記ポリプロピレンフィルムが、同時二軸延伸フィルムであると、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが薄い（前記数値範囲内である）ポリプロピレンフィルムとし易い。ただし、前記ポリプロピレンフィルムは、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、前記引張弾性率ＭＤ、及び、前記ポリプロピレンフィルムの厚さが、前記数値範囲内である限り、逐次二軸延伸フィルムである場合、一軸延伸フィルムである場合、無延伸フィルムである場合を含む。
【0057】
前記ポリプロピレンフィルム及び後述する金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、各々ロール状に巻回されており、フィルムロールの形態であることが好ましい。前記フィルムロールは、巻き芯（コア）を有していてもよいし、有していなくてもよい。前記フィルムロールは、巻き芯（コア）を有することが好ましい。前記フィルムロールの巻き芯の材質としては特に限定されない。前記材質としては、紙（紙管）、樹脂、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）、金属等が挙げられる。前記樹脂としては、一例として、ポリ塩化ビニル、ポリエチレン、ポリプロピレン、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合体等が挙げられる。前記繊維強化プラスチックを構成するプラスチックとしては、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、熱可塑性樹脂等が挙げられる。前記繊維強化プラスチックを構成する繊維としては、ガラス繊維、アラミド繊維（ケブラー（登録商標）繊維）、カーボン繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサゾール繊維（ザイロン（登録商標）繊維）、ポリエチレン繊維、ボロン繊維等が挙げられる。前記金属としては、鉄、アルミニウム、ステンレス等が挙げられる。前記フィルムロールの巻き芯は、前記樹脂を紙管に含浸させてなる巻き芯も包含する。この場合、前記巻き芯の材質は樹脂として分類される。
【0058】
前記ポリプロピレンフィルムは、主成分としてポリプロピレン樹脂を含有する。本明細書において、主成分としてポリプロピレン樹脂を含有する、とは、ポリプロピレンフィルム全体に対して（ポリプロピレンフィルム全体を１００質量％としたときに）、ポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含有することをいう。ポリプロピレンフィルム全体に対する前記ポリプロピレン樹脂の含有量は、好ましくは、７５質量％以上であり、より好ましくは、９０質量％以上である。前記ポリプロピレン樹脂の含有量の上限は、ポリプロピレンフィルム全体に対して、例えば、１００質量％、９８質量％等である。
【0059】
前記ポリプロピレン樹脂は、特に限定されず、１種類を単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。前記ポリプロピレン樹脂は、なかでも、キャストシートとした際にβ型球晶を形成するポリプロピレン樹脂が好適である。
【0060】
前記ポリプロピレン樹脂の重量平均分子量Ｍｗは、２５万以上４５万以下であることが好ましく、２５万以上４０万以下であることがより好ましい。前記ポリプロピレン樹脂の重量平均分子量Ｍｗが２５万以上４５万以下であると、樹脂流動性が適度となる。その結果、キャストシートの厚さの制御が容易であり、薄い延伸フィルムを作製することが容易となる。また、キャストシートに適度な延伸性を与えることができる。ポリプロピレン樹脂を２種以上使用する場合、上記Ｍｗが２５万以上３３万未満のポリプロピレン樹脂と上記Ｍｗが３３万以上４５万以下のポリプロピレン樹脂を併用することが好ましい。
【0061】
前記ポリプロピレン樹脂の分子量分布［（重量平均分子量Ｍｗ）／（数平均分子量Ｍｎ）］は、５以上１２以下であることが好ましく、５以上１１以下であることがより好ましく、５以上１０以下であることがさらに好ましい。ポリプロピレン樹脂を２種以上使用する場合、上記分子量分布が５以上８．５未満のポリプロピレン樹脂と上記分子量分布が８．５以上１１以下のポリプロピレン樹脂を併用することが好ましい。
【0062】
本明細書において、前記ポリプロピレン樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）装置を用いて測定した値である。より具体的には、東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵型高温ＧＰＣ測定機のＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ－ＨＴ（商品名）を使用して測定した値である。ＧＰＣカラムとして、東ソー株式会社製の３本のＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを連結して使用する。カラム温度を１４０℃に設定して、溶離液としてトリクロロベンゼンを１．０ｍｌ／１０分の流速で流して、ＭｗとＭｎの測定値を得る。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成して、測定値をポリスチレン値に換算して、Ｍｗ、及び、Ｍｎを得る。ここで、標準ポリスチレンの分子量Ｍの底１０の対数を、対数分子量（「Ｌｏｇ（Ｍ）」）という。
【0063】
ポリプロピレン樹脂の微分分布値差ＤＭが、－５％以上１４％以下であることが好まく、－４％以上１２％以下であることがより好ましく、－４％以上１０％以下であることがさらに好ましい。ここで、「微分分布値差ＤＭ」は、分子量微分分布曲線において、対数分子量Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値からＬｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値を引いた差である。
なお、「微分分布値差ＤＭが、－５％以上１４％以下である」とは、ポリプロピレン樹脂の有するＭｗの値より、低分子量側の分子量１万から１０万の成分（以下、「低分子量成分」ともいう）の代表的な分布値としての対数分子量Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５の成分と、高分子量側の分子量１００万前後の成分（以下、「高分子量成分」ともいう）の代表的な分布値としてのＬｏｇ（Ｍ）＝６．０前後の成分とを比較したときに、差分が正の場合は低分子量成分の方が多く、差分が負の場合は高分子量成分の方が多いと理解できる。
なお、「微分分布値差ＤＭが、－５％以上１４％以下である」とは、ポリプロピレン樹脂の有するＭｗの値より、低分子量側の分子量１万から１０万の成分（以下、「低分子量成分」ともいう）の代表的な分布値としての対数分子量Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５の成分と、高分子量側の分子量１００万前後の成分（以下、「高分子量成分」ともいう）の代表的な分布値としてのＬｏｇ（Ｍ）＝６．０前後の成分とを比較したときに、差分が正の場合は低分子量成分の方が多く、差分が負の場合は高分子量成分の方が多いと理解できる。
【0064】
つまり、分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが５～１２であるといっても単に分子量分布幅の広さを表しているに過ぎず、その中の高分子量成分、低分子量成分の量的な関係までは分からない。そこで、安定製膜性とキャスト原反シートの厚み均一性の観点から、ポリプロピレン樹脂は、広い分子量分布を有すると同時に、低分子量成分を適度に含むようにするために分子量１万から１０万の成分を、分子量１００万の成分と比較して、微分分布値差が－５％以上１４％以下となるようにポリプロピレン樹脂を使用することが好ましい。
【0065】
微分分布値は、ＧＰＣを用いて、次のようにして得た値である。ＧＰＣの示差屈折（ＲＩ）検出計によって得られる、時間に対する強度を示す曲線（一般には、「溶出曲線」ともいう）を使用する。標準ポリスチレンを用いて得た検量線を使用して、時間軸を対数分子量（Ｌｏｇ（Ｍ））に変換することで、溶出曲線をＬｏｇ（Ｍ）に対する強度を示す曲線に変換する。ＲＩ検出強度は、成分濃度と比例関係にあるので、強度を示す曲線の全面積を１００％とすると、対数分子量Ｌｏｇ（Ｍ）に対する積分分布曲線を得ることができる。微分分布曲線は、この積分分布曲線をＬｏｇ（Ｍ）で、微分することによって得る。したがって、「微分分布」とは、濃度分率の分子量に対する微分分布を意味する。この曲線から、特定のＬｏｇ（Ｍ）のときの微分分布値を読みとる。
【0066】
前記ポリプロピレン樹脂のヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９６．０％以上であることが好ましく、より好ましくは９７．０％以上である。また、前記ポリプロピレン樹脂のヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９９．５％以下であることが好ましく、より好ましくは９９．０％以下である。ここで、ヘプタン不溶分は、多いほど樹脂の立体規則性が高いことを示す。前記ヘプタン不溶分（ＨＩ）が、９６．０％以上９９．５％以下であると、適度に高い立体規則性により、樹脂の結晶性が適度に向上し、高温下での耐電圧性が向上する。一方、キャストシート成形の際の固化（結晶化）の速度が適度となり、適度の延伸性を有する。ヘプタン不溶分（ＨＩ）の測定方法は、実施例記載の方法による。
【0067】
前記ポリプロピレン樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１．０～８．０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、１．５～７．０ｇ／１０ｍｉｎであることがより好ましく、２．０～６．０ｇ／１０ｍｉｎであることがさらに好ましい。前記ポリプロピレン樹脂のメルトフローレートの測定方法は、実施例記載の方法による。
【0068】
前記ポリプロピレン樹脂のメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）は、９９．８％以下であることが好ましく、９９．５％以下であることがより好ましく、９９．０％以下であることがさらに好ましい。また、前記メソペンタッド分率は、９４．０％以上であることが好ましく、９４．５％以上であることがより好ましく、９５．０％以上がさらに好ましい。メソペンタッド分率が前記数値範囲内であると、適度に高い立体規則性により、樹脂の結晶性が適度に向上し、高温下での耐電圧性が向上する。一方、キャストシート成形の際の固化（結晶化）の速度が適度となり、適度の延伸性を有する。
【0069】
メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）は、高温核磁気共鳴（ＮＭＲ）測定によって得ることができる立体規則性の指標である。本明細書において、メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）は、日本電子株式会社製、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）、ＪＮＭ－ＥＣＰ５００を利用して測定した値をいう。観測核は、１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）であり、測定温度は、１３５℃、ポリプロピレン樹脂を溶解する溶媒にはｏ－ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ：ＯＤＣＢと重水素化ＯＤＣＢの混合溶媒（混合比＝４／１））を用いる。高温ＮＭＲによる測定方法は、例えば、「日本分析化学・高分子分析研究懇談会編、新版 高分子分析ハンドブック、紀伊国屋書店、１９９５年、第６１０頁」に記載の方法を参照して行うことができる。メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］）のより詳細な測定方法は、実施例に記載の方法による。
【0070】
前記ポリプロピレン樹脂の灰分は、６×１０ｐｐｍ以下（６０ｐｐｍ以下）が好ましく、５×１０ｐｐｍ以下（５０ｐｐｍ以下）がより好ましく、４×１０ｐｐｍ以下（４０ｐｐｍ以下）であることがさらに好ましく、３×１０ｐｐｍ以下（３０ｐｐｍ以下）が特に好ましい。また、前記ポリプロピレン樹脂の灰分は、０×１０ｐｐｍ以上が好ましく、１ｐｐｍ以上がより好ましく、５ｐｐｍ以上がさらに好ましく、１×１０ｐｐｍ以上（１０ｐｐｍ以上）が特に好ましい。前記ポリプロピレン樹脂の灰分が上記好ましい範囲内である場合、極性をもった低分子成分の生成を抑制しつつコンデンサとしての電気特性がより向上する。前記灰分は、実施例に記載の方法により得られる値をいう。
【0071】
前記ポリプロピレン樹脂は、一般的に公知の重合方法を用いて製造することができる。前記重合方法としては、例えば、気相重合法、塊状重合法及びスラリー重合法を例示できる。
【0072】
重合は、１つの重合反応機を用いる単段（一段）重合であってもよく、２つ以上の重合反応器を用いた多段重合であってもよい。また、重合は、反応器中に水素又はコモノマーを分子量調整剤として添加して行ってもよい。
【0073】
重合の際の触媒には、一般的に公知のチーグラー・ナッタ触媒を使用することができ、前記ポリプロピレン樹脂を得ることができる限り特に限定されない。前記触媒は、助触媒成分やドナーを含んでもよい。触媒や重合条件を調整することによって、分子量、分子量分布、立体規則性等を制御することができる。
【0074】
前記ポリプロピレン樹脂の分子量分布等は、樹脂混合（ブレンド）により調整することができる。例えば、互いに分子量や分子量分布の異なるもの２種類以上の樹脂を混合する方法が挙げられる。一般的には、主樹脂に、それより平均分子量が高い樹脂、又は、低い樹脂を、樹脂全体を１００質量％とすると、主樹脂が５５質量％以上９０質量％以下である２種のポリプロピレン混合系が、低分子量成分量の調整が行い易いため、好ましい。
【0075】
なお、前記の混合調整方法を採用する場合、平均分子量の目安として、メルトフローレート（ＭＦＲ）を用いても構わない。この場合、主樹脂と添加樹脂のＭＦＲの差は、１～３０ｇ／１０分程度としておくのが、調整の際の利便性の観点から好ましい。
【0076】
樹脂混合する方法としては、特に制限はないが、主樹脂と添加樹脂の重合粉、又は、ペレットを、ミキサー等を用いてドライブレンドする方法や、主樹脂と添加樹脂の重合粉、又は、ペレットを、混練機に供給し、溶融混練してブレンド樹脂を得る方法が挙げられる。
【0077】
前記ミキサーや前記混練機は、特に制限されない。前記混練機は、１軸スクリュータイプ、２軸スクリュータイプ、それ以上の多軸スクリュータイプの何れでもよい。２軸以上のスクリュータイプの場合、同方向回転、異方向回転のどちらの混練タイプでも構わない。
【0078】
溶融混練によるブレンドの場合は、良好な混練物が得られれば、混練温度は特に制限されない。一般的には、２００℃から３００℃の範囲であり、樹脂の劣化を抑制する観点から、２３０℃から２７０℃が好ましい。また、樹脂の混練混合の際の劣化を抑制するため、混練機に窒素などの不活性ガスをパージしても構わない。溶融混練された樹脂は、一般的に公知の造粒機を用いて、適当な大きさにペレタイズしてもよい。これにより、混合ポリプロピレン原料樹脂ペレットを得ることができる。
【0079】
以下、ポリプロピレン樹脂を２種以上使用する場合における各ポリプロピレン樹脂について説明する。
【0080】
ポリプロピレン樹脂を２種以上使用する場合、下記ポリプロピレン樹脂Ａ－１と下記ポリプロピレン樹脂Ｂ－１、下記ポリプロピレン樹脂Ａ－２と下記ポリプロピレン樹脂Ｂ－２、又は、下記ポリプロピレン樹脂Ａ－３と下記ポリプロピレン樹脂Ｂ－３の組み合わせが好適なものとして挙げられる。本実施形態において、ポリプロピレン樹脂Ａという表現は、ポリプロピレン樹脂Ａ－１、ポリプロピレン樹脂Ａ－２及びポリプロピレン樹脂Ａ－３という概念を含む。ポリプロピレン樹脂Ｂという表現は、ポリプロピレン樹脂Ｂ－１、ポリプロピレン樹脂Ｂ－２及びポリプロピレン樹脂Ｂ－３という概念を含む。ポリプロピレン樹脂Ａ、Ａ－１、Ａ－２、Ａ－３、ポリプロピレン樹脂Ｂ、Ｂ－１、Ｂ－２、Ｂ－３は、いずれも直鎖ポリプロピレン樹脂であることが好ましい。
＜ポリプロピレン樹脂Ａ＞
（ポリプロピレン樹脂Ａ－１）
微分分布値差ＤＭが８．０％以上であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ａ－２）
ヘプタン不溶分（ＨＩ）が９８．５％以下であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ａ－３）
２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が４．０～１０．０ｇ／１０ｍｉｎであるポリプロピレン樹脂。
＜ポリプロピレン樹脂Ｂ＞
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－１）
微分分布値差ＤＭが８．０％未満であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－２）
ヘプタン不溶分（ＨＩ）が９８．５％を超えるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－３）
２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１～３．９ｇ／１０ｍｉｎであるポリプロピレン樹脂。
＜ポリプロピレン樹脂Ａ＞
（ポリプロピレン樹脂Ａ－１）
微分分布値差ＤＭが８．０％以上であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ａ－２）
ヘプタン不溶分（ＨＩ）が９８．５％以下であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ａ－３）
２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が４．０～１０．０ｇ／１０ｍｉｎであるポリプロピレン樹脂。
＜ポリプロピレン樹脂Ｂ＞
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－１）
微分分布値差ＤＭが８．０％未満であるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－２）
ヘプタン不溶分（ＨＩ）が９８．５％を超えるポリプロピレン樹脂。
（ポリプロピレン樹脂Ｂ－３）
２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．１～３．９ｇ／１０ｍｉｎであるポリプロピレン樹脂。
【0081】
ポリプロピレン樹脂Ａの重量平均分子量Ｍｗは、２５万以上４５万以下であることが好ましく、２５万以上４０万以下であることがより好ましく、２５万以上３４万以下であることがさらに好ましい。ポリプロピレン樹脂Ａの重量平均分子量Ｍｗが２５万以上４５万以下であると、樹脂流動性が適度となる。その結果、キャスト原反シートの厚さの制御が容易であり、薄い二軸延伸ポリプロピレンフィルムを作製することが容易となる。また、キャスト原反シートおよび二軸延伸ポリプロピレンフィルムの厚みにムラが発生し難くなり、適度な延伸性が得られるので好ましい。
【0082】
ポリプロピレン樹脂Ａの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、８．５以上１２．０以下であることが好ましく、８．５以上１１．０以下であることがより好ましく、９．０以上１１．０以下であることがさらに好ましい。
【0083】
ポリプロピレン樹脂Ａの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが上記好ましい範囲内であると、キャスト原反シートおよび二軸延伸ポリプロピレンフィルムの厚みにムラが発生し難くなり、適度な延伸性が得られるので好ましい。
【0084】
ポリプロピレン樹脂Ａの微分分布値差ＤＭは、８．０％以上が好ましく、８．０％以上１８．０％以下であることがより好ましく、８．５％以上１７．０％以下であることがさらに好ましく、９．０％以上１６．０％以下であることが特に好ましい。
【0085】
微分分布値差ＤＭが、８．０％以上１８．０％以下である場合、低分子量成分を、高分子量成分と比較すると、８．０％以上１８．０％以下の割合で多く含む。したがって、延伸工程での破断頻度を低減することができ、連続成膜性が向上するため、好ましい。
【0086】
ポリプロピレン樹脂Ａのヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９６．０％以上であることが好ましく、より好ましくは９７．０％以上である。また、ポリプロピレン樹脂Ａのヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９９．５％以下であることが好ましく、より好ましくは９８．５％以下であり、さらに好ましくは９８．０％以下である。
【0087】
ポリプロピレン樹脂Ａの２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１．０～１５．０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、２．０～１０．０ｇ／１０ｍｉｎであることがより好ましく、４．０～１０．０ｇ／１０ｍｉｎであることがさらに好ましく、４．３～６．０ｇ／１０ｍｉｎが特に好ましい。ポリプロピレン樹脂Ａの２３０℃におけるＭＦＲが上記範囲内である場合、溶融状態での流動特性に優れるため、メルトフラクチャーといった不安定流動が発生しにくく、また、延伸時の破断も抑えられる。したがって、膜厚均一性が良好であるため、絶縁破壊の起こり易い薄肉部の形成が抑制されるという利点がある。
【0088】
ポリプロピレン樹脂Ａの含有率は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム全体に対して５５質量％以上９０質量％以下であることが好ましく、６０質量％以上８５質量％以下であることがより好ましく、６０質量％以上８０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0089】
ポリプロピレン樹脂Ｂの重量平均分子量Ｍｗは、３０万以上４０万以下であることが好ましく、３３万以上３８万以下であることがより好ましく、３５万以上３８万以下であることがさらに好ましい。
【0090】
ポリプロピレン樹脂Ｂの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、６．０以上８．５未満であることが好ましく、６．５以上８．４以下であることがより好ましく、７．０以上８．３以下であることがさらに好ましい。
【0091】
ポリプロピレン樹脂Ｂの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎが上記好ましい範囲内であると、キャスト原反シートおよび二軸延伸ポリプロピレンフィルムの厚みにムラが発生し難くなり、適度な延伸性が得られるので好ましい。
【0092】
ポリプロピレン樹脂Ｂの微分分布値差ＤＭは、８．０％未満であることが好ましく、－２０．０％以上８．０％未満であることがより好ましく、－１０．０％以上７．９％以下であることがさらに好ましく、－５．０％以上７．５％以下であることが特に好ましい。
【0093】
ポリプロピレン樹脂Ｂのヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９７．５％以上であることが好ましく、より好ましくは９８％以上であり、さらに好ましくは９８．５％超えであり、特に好ましくは９８．６％以上である。また、ポリプロピレン樹脂Ｂのヘプタン不溶分（ＨＩ）は、９９．５％以下であることが好ましく、より好ましくは９９％以下である。
【0094】
ポリプロピレン樹脂Ｂの２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．１～６．０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましく、０．１～５．０ｇ／１０ｍｉｎであることがより好ましく、０．１～３．９ｇ／１０ｍｉｎであることがさらに好ましい。
【0095】
ポリプロピレン樹脂としてポリプロピレン樹脂Ｂを使用する場合、ポリプロピレン樹脂Ｂの含有率は、ポリプロピレン樹脂を１００質量％とすると、１０質量％以上４５質量％以下であることが好ましく、１５質量％以上４０質量％以下であることがより好ましく、２０質量％以上４０質量％以下であることがさらに好ましい。
【0096】
ポリプロピレン樹脂として、ポリプロピレン樹脂Ａとポリプロピレン樹脂Ｂとを併用する場合、ポリプロピレン樹脂全体を１００質量％とすると、５５～９０重量％のポリプロピレン樹脂Ａと、４５～１０重量％のポリプロピレン樹脂Ｂとを含むことが好ましく、６０～８５重量％のポリプロピレン樹脂Ａと、４０～１５重量％のポリプロピレン樹脂Ｂと含むことがより好ましく、６０～８０重量％のポリプロピレン樹脂Ａと、４０～２０重量％のポリプロピレン樹脂Ｂとを含むことが特に好ましい。
【0097】
ポリプロピレン樹脂が、ポリプロピレン樹脂Ａとポリプロピレン樹脂Ｂとを含む場合、二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂Ａとポリプロピレン樹脂Ｂとの微細混合状態（相分離状態）となるため、高温での耐電圧性が向上する。
【0098】
以上、ポリプロピレン樹脂を２種以上使用する場合における各ポリプロピレン樹脂について、説明した。
【0099】
前記ポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂以外の他の樹脂（以下「他の樹脂」ともいう）を含んでもよい。「他の樹脂」とは、一般的に、主成分の樹脂とされるポリプロピレン樹脂以外の樹脂であって、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り特に制限されることはない。他の樹脂としては、例えばポリエチレン、ポリ（１－ブテン）、ポリイソブテン、ポリ（１－ペンテン）、ポリ（１－メチルペンテン）などのポリプロピレン以外の他のポリオレフィン、エチレン－プロピレン共重合体、プロピレン－ブテン共重合体、エチレン－ブテン共重合体等のα－オレフィン同士の共重合体、スチレン－ブタジエンランダム共重合体などのビニル単量体－ジエン単量体ランダム共重合体、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体などのビニル単量体－ジエン単量体－ビニル単量体ランダム共重合体等が挙げられる。前記ポリプロピレンフィルムは、目的とするポリプロピレンフィルムに悪影響を与えない量で含むことができる。前記ポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂１００質量部に対して、他の樹脂を好ましくは１０質量部以下含んでよく、より好ましくは５質量部以下含んでよい。また、前記ポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂１００質量部に対して、他の樹脂を好ましくは０．１質量部以上含んでよく、より好ましくは１質量部以上含んでよい。
【0100】
前記ポリプロピレンフィルムは、添加剤を含有してもよい。前記添加剤としては、例えば、造核剤（α晶造核剤、β晶造核剤）、酸化防止剤、塩素吸収剤や紫外線吸収剤等の必要な安定剤、滑剤、可塑剤、難燃化剤、帯電防止剤、無機フィラー、有機フィラー等が含まれる。前記無機フィラーとしては、チタン酸バリウム、チタン酸ストロンチウム、酸化アルミニウム等が挙げられる。前記添加剤を用いる場合、目的とするポリプロピレンフィルムに悪影響を与えない量で含むことができる。
【0101】
＜ポリプロピレンフィルムの製造方法＞
前記ポリプロピレンフィルムの製造方法としては、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが前記数値範囲内であるポリプロピレンフィルムが得られる限り、特に限定されないが、同時二軸延伸により好適に製造することができる。前記ポリプロピレンフィルムを同時二軸延伸ポリプロピレンフィルムとする場合、ポリプロピレン樹脂組成物からキャストシートを作製し、次いでキャストシートを同時二軸延伸することにより製造することができる。
前記ポリプロピレンフィルムの製造方法としては、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが前記数値範囲内であるポリプロピレンフィルムが得られる限り、特に限定されないが、同時二軸延伸により好適に製造することができる。前記ポリプロピレンフィルムを同時二軸延伸ポリプロピレンフィルムとする場合、ポリプロピレン樹脂組成物からキャストシートを作製し、次いでキャストシートを同時二軸延伸することにより製造することができる。
【0102】
＜ポリプロピレン樹脂組成物の調製＞
前記ポリプロピレン樹脂組成物を調製する方法としては、特に制限はないが、前記ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、ミキサー等を用いてドライブレンドする方法や、前記ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、混練機に供給し、溶融混練してメルトブレンドする方法などが挙げられる。
前記ポリプロピレン樹脂組成物を調製する方法としては、特に制限はないが、前記ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、ミキサー等を用いてドライブレンドする方法や、前記ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、混練機に供給し、溶融混練してメルトブレンドする方法などが挙げられる。
【0103】
ミキサー、混練機は、特に制限されない。混練機は、１軸スクリュータイプ、２軸スクリュータイプ、それ以上の多軸スクリュータイプの何れでもよい。２軸以上のスクリュータイプの場合、同方向回転、異方向回転のどちらの混練タイプでも構わない。
【0104】
溶融混練によるブレンドの場合、混練温度は、良好な混練さえ得られれば特に制限はないが、好ましくは１７０～３２０℃の範囲であり、より好ましくは２００℃～３００℃の範囲であり、さらに好ましくは２３０℃～２７０℃の範囲内である。樹脂の混練混合の際の劣化を抑制するため、混練機に窒素などの不活性ガスをパージしても構わない。溶融混練された樹脂は、一般的に公知の造粒機を用いて、適当な大きさにペレタイズすることによって、メルトブレンドされたポリプロピレン樹脂組成物のペレットを得ることができる。
【0105】
＜キャストシートの作製＞
キャストシートは、まず、予め作製したポリプロピレン樹脂組成物（ドライブレンド樹脂組成物および／またはメルトブレンド樹脂組成物）のペレット類を押出機に供給して、加熱溶融させる。加熱溶融時の樹脂温度は、１７０℃以上が好ましく、１７５℃以上がより好ましく、１８０℃以上がさらに好ましい。また、前記樹脂温度は、３００℃以下が好ましく、２９０℃以下がより好ましく、２８５℃以下がさらに好ましい。前記樹脂温度を前記数値範囲内でコントロールすることにより、後述するキャスト冷却温度を好適な範囲内に調整することができる。
キャストシートは、まず、予め作製したポリプロピレン樹脂組成物（ドライブレンド樹脂組成物および／またはメルトブレンド樹脂組成物）のペレット類を押出機に供給して、加熱溶融させる。加熱溶融時の樹脂温度は、１７０℃以上が好ましく、１７５℃以上がより好ましく、１８０℃以上がさらに好ましい。また、前記樹脂温度は、３００℃以下が好ましく、２９０℃以下がより好ましく、２８５℃以下がさらに好ましい。前記樹脂温度を前記数値範囲内でコントロールすることにより、後述するキャスト冷却温度を好適な範囲内に調整することができる。
【0106】
次に、加熱溶融した樹脂組成物をＴダイから溶融押し出し、金属ドラムに巻きつけて固化させることにより、キャストシートが得られる。この際、溶融押し出しされた樹脂組成物をエアーナイフで金属ドラムに押さえつけることが好ましい。
【0107】
キャストシート製造時のキャスト冷却速度は、８℃／秒以上が好ましく、８．５℃／秒以上がより好ましく、９．０℃／秒以上がさらに好ましい。また、前記キャスト冷却速度は、１６℃／秒以下が好ましく、１５．６℃／秒以下がより好ましく、１５．４℃／秒以下がさらに好ましい。前記キャスト冷却速度を前記数値範囲内とすることにより、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を容易に前記数値範囲内とすることができる。
本明細書において、キャスト冷却速度とは、Ｔダイから溶融押し出しされた樹脂組成物がキャストシートになるまでの間に冷却される速度をいう。具体的に、前記キャスト冷却速度は、下記方法により求められる値をいう。
本明細書において、キャスト冷却速度とは、Ｔダイから溶融押し出しされた樹脂組成物がキャストシートになるまでの間に冷却される速度をいう。具体的に、前記キャスト冷却速度は、下記方法により求められる値をいう。
【0108】
＜キャスト冷却速度＞
加熱溶融した樹脂組成物をＴダイから溶融押出し、金属ドラムに巻きつけて固化させているキャストシートの幅方向中央部の表面温度を測定する。キャストシートが金属ドラムに密着した時点を０秒として、０秒、０．５秒後、１．５秒後、２．５秒後、３．５秒後、４．５秒後、５．５秒後のその箇所（０秒として測定した箇所）の表面温度を測定し、各測定点間の［温度低下量／時間］の平均を「キャスト冷却速度」として算出する。
より具体例には、０秒の時点の温度から０．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ａ、０．５秒後の温度から１．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｂ、１．５秒後の温度から２．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｃ、２．５秒後の温度から３．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｄ、３．５秒後の温度から４．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｅ、４．５秒後の温度から５．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｆ、とすると、
［温度低下量Ａ／０．５］、［温度低下量Ｂ／１］、［温度低下量Ｃ／１］、［温度低下量Ｄ／１］、［温度低下量Ｅ／１］及び［温度低下量Ｆ／１］の相加平均を「キャスト冷却速度」として算出する。
前記キャスト冷却温度は、加熱溶融時の樹脂温度、金属ドラムの表面温度、エアギャップ等を調整することによりコントロールすることができる。
加熱溶融した樹脂組成物をＴダイから溶融押出し、金属ドラムに巻きつけて固化させているキャストシートの幅方向中央部の表面温度を測定する。キャストシートが金属ドラムに密着した時点を０秒として、０秒、０．５秒後、１．５秒後、２．５秒後、３．５秒後、４．５秒後、５．５秒後のその箇所（０秒として測定した箇所）の表面温度を測定し、各測定点間の［温度低下量／時間］の平均を「キャスト冷却速度」として算出する。
より具体例には、０秒の時点の温度から０．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ａ、０．５秒後の温度から１．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｂ、１．５秒後の温度から２．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｃ、２．５秒後の温度から３．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｄ、３．５秒後の温度から４．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｅ、４．５秒後の温度から５．５秒後の温度を引いた値を温度低下量Ｆ、とすると、
［温度低下量Ａ／０．５］、［温度低下量Ｂ／１］、［温度低下量Ｃ／１］、［温度低下量Ｄ／１］、［温度低下量Ｅ／１］及び［温度低下量Ｆ／１］の相加平均を「キャスト冷却速度」として算出する。
前記キャスト冷却温度は、加熱溶融時の樹脂温度、金属ドラムの表面温度、エアギャップ等を調整することによりコントロールすることができる。
【0109】
前記金属ドラムの表面温度としては、８０℃以上が好ましく、９０℃以上がより好ましく、９２℃以上がさらに好ましい。また、前記表面温度は、１４０℃以下が好ましく、１２０℃以下がより好ましく、１０５℃以下がさらに好ましい。前記表面温度を前記数値範囲内でコントロールすることにより、前記キャスト冷却温度を好適な範囲内に調整することができる。
【0110】
また、キャストシート作製時のエアギャップは、３．０ｍｍ以上が好ましく、３．５ｍｍ以上がより好ましく、４．０ｍｍ以上がさらに好ましい。前記エアギャップは、１０．０ｍｍ以下が好ましく、８．０ｍｍ以下がより好ましく、６．０ｍｍ以下がさらに好ましい。前記エアギャップを前記数値範囲内でコントロールすることにより、前記キャスト冷却温度を好適な範囲内に調整することができる。
本明細書において、エアギャップとは、Ｔダイの吐出口と、Ｔダイの吐出口から吐出された樹脂組成物が最初に触れる金属ドラム上の位置との間の距離をいう。
本明細書において、エアギャップとは、Ｔダイの吐出口と、Ｔダイの吐出口から吐出された樹脂組成物が最初に触れる金属ドラム上の位置との間の距離をいう。
【0111】
前記キャストシートの厚みは、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り、特に制限されることはないが、好ましくは０．０５ｍｍ～２ｍｍ、より好ましくは０．１ｍｍ～１ｍｍである。
【0112】
なお、キャストシートの作製工程中（特に、押出機内）においては、ポリプロピレンは、少なからず熱劣化（酸化劣化）やせん断劣化を受ける。このような劣化の進行度合い、即ち分子量分布や立体規則性の変化は、押出器内の窒素パージ（酸化の抑制）、押出機内のスクリュー形状（せん断力）、キャスト時のＴダイの内部形状（せん断力）、酸化防止剤の添加量（酸化の抑制）、キャスト時の巻き取り速度（伸長力）などにより抑制することが可能である。
【0113】
＜延伸処理＞
次に、キャストシートを同時二軸延伸する（工程Ａ）。つまり、前記同時二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、前記キャストシートに、ＭＤ方向及びＴＤ方向に対して同時に延伸処理を施すことによって製造することができる。
次に、キャストシートを同時二軸延伸する（工程Ａ）。つまり、前記同時二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、前記キャストシートに、ＭＤ方向及びＴＤ方向に対して同時に延伸処理を施すことによって製造することができる。
【0114】
同時二軸延伸方法としては、例えば、レール上を移動する可動式のクリップでキャストシートの両端を把持し、テンターに導いて、ＭＤ方向とＴＤ方向とに同時に延伸する。
【0115】
同時延伸時の延伸温度は、１６０℃以上であることが好ましく、１６４℃以上であることがより好ましく、１６８℃以上であることがさらに好ましい。前記延伸温度は、１８０℃以下であることが好ましく、１７８℃以下であることがより好ましく、１７５℃以下であることがさらに好ましい。
【0116】
同時延伸は、ＭＤ方向の延伸倍率（以下、「ＭＤ延伸倍率」ともいう）とＴＤ方向の延伸倍率（以下、「ＴＤ延伸倍率」ともいう）との比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］を、１．０～１．７の範囲内とし、且つ、ＴＤ延伸倍率とＭＤ延伸倍率との積（以下、「面積延伸倍率」ともいう）を４６倍以上とすることが好ましい。
前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］は、１．０以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上がさらに好ましい。前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］は、１．７以下が好ましく、１．６以下がより好ましく、１．５以下がさらに好ましい。
前記面積延伸倍率は、４６倍以上が好ましく、４７倍以上がより好ましく、４８倍以上がさらに好ましい。前記面積延伸倍率は、７２倍以下が好ましく、６５倍以下がより好ましく、５８倍以下がさらに好ましい。
前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、どのような温度においても等方性を有し、機械的特性に優れる薄いポリプロピレンフィルムを容易に得ることができる。つまり、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが薄い（前記数値範囲内である）ポリプロピレンフィルムを容易に得ることができる。
前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］は、１．０以上が好ましく、１．１以上がより好ましく、１．２以上がさらに好ましい。前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］は、１．７以下が好ましく、１．６以下がより好ましく、１．５以下がさらに好ましい。
前記面積延伸倍率は、４６倍以上が好ましく、４７倍以上がより好ましく、４８倍以上がさらに好ましい。前記面積延伸倍率は、７２倍以下が好ましく、６５倍以下がより好ましく、５８倍以下がさらに好ましい。
前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、どのような温度においても等方性を有し、機械的特性に優れる薄いポリプロピレンフィルムを容易に得ることができる。つまり、前記差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］、前記比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、及び、前記引張弾性率ＭＤが前記数値範囲内であり、且つ、厚さが薄い（前記数値範囲内である）ポリプロピレンフィルムを容易に得ることができる。
【0117】
また、前記キャスト冷却温度を所定範囲内とし、且つ、前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を容易に前記数値範囲内とすることができる。
本発明者らによれば、逐次二軸延伸をすれば、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積は、比較的容易に前記数値範囲内とすることができていた。しかしながら、同時二軸延伸とした場合、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を前記数値範囲内とすることが困難であった。
しかしながら、本発明者らの鋭意検討の結果、前記キャスト冷却温度を所定範囲内とし、且つ、前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、同時二軸延伸した場合にも、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を容易に前記数値範囲内とすることが可能となった。
本発明者らによれば、逐次二軸延伸をすれば、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積は、比較的容易に前記数値範囲内とすることができていた。しかしながら、同時二軸延伸とした場合、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を前記数値範囲内とすることが困難であった。
しかしながら、本発明者らの鋭意検討の結果、前記キャスト冷却温度を所定範囲内とし、且つ、前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、同時二軸延伸した場合にも、前記フィブリルの数、及び、前記フィブリルの個数当たりの面積を容易に前記数値範囲内とすることが可能となった。
【0118】
前記ＭＤ延伸倍率は、５．０倍以上であることが好ましく、５．５倍以上であることがより好ましく、６．０倍以上であることがさらに好ましい。前記ＭＤ延伸倍率は、９．０倍以下であることが好ましく、８．０倍以下であることがより好ましく、７．０倍以下であることがさらに好ましい。
前記ＴＤ延伸倍率は、６．０倍以上であることが好ましく、７．０倍以上であることがより好ましく、８．０倍以上であることがさらに好ましい。前記ＴＤ延伸倍率は、１０．０倍以下であることが好ましく、９．０倍以下であることがより好ましく、８．０倍以下であることがさらに好ましい。
前記ＭＤ延伸倍率、及び、前記ＴＤ延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることが容易となる。
前記ＴＤ延伸倍率は、６．０倍以上であることが好ましく、７．０倍以上であることがより好ましく、８．０倍以上であることがさらに好ましい。前記ＴＤ延伸倍率は、１０．０倍以下であることが好ましく、９．０倍以下であることがより好ましく、８．０倍以下であることがさらに好ましい。
前記ＭＤ延伸倍率、及び、前記ＴＤ延伸倍率を前記数値範囲内とすることにより、前記比［（ＴＤ延伸倍率）／（ＭＤ延伸倍率）］、及び、前記面積延伸倍率を前記数値範囲内とすることが容易となる。
【0119】
同時延伸の後、必要に応じて、緩和、熱固定を施して、ロール状に巻回する。
【0120】
前記ポリプロピレンフィルムは、少なくとも一方の面が、多数の比較的面積の小さいフィブリルによって粗面化されている。従って、二軸延伸された後のポリプロピレンフィルムをロール状に巻回する際に、搬送用ロールに対する滑り性が良好となる。その結果、好適な搬送性が得られ、シワや巻きずれが抑制される。
【0121】
ロール状に巻回されたフィルムは、２０～４５℃程度の雰囲気中でエージング処理を施した後、巻き戻されながら（繰り出されながら）、スリッター等で所望の製品幅にスリット加工（断裁）され、各々、再び巻回される。
【0122】
前記ポリプロピレンフィルムには、延伸及び熱固定工程終了後に、オンラインもしくはオフラインにてコロナ放電処理を行ってもよい。コロナ放電処理を行うことにより、金属蒸着加工工程などの後工程における接着特性を高めることができる。コロナ放電処理は、公知の方法を用いて行うことができる。雰囲気ガスとして空気、炭酸ガス、窒素ガス、及びこれらの混合ガスを用いて行うことが好ましい。
【0123】
コンデンサとして加工するために、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属層を積層し、金属層一体型ポリプロピレンフィルムとしてもよい。前記金属層は、電極として機能する。前記金属層に用いられる金属としては、例えば、亜鉛、鉛、銀、クロム、アルミニウム、銅、ニッケルなどの金属単体、それらの複数種の混合物、それらの合金などを使用することができるが、環境、経済性及びコンデンサ性能などを考慮すると、亜鉛、アルミニウムが好ましい。
【0124】
前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属層を積層する方法としては、例えば、真空蒸着法やスパッタリング法を例示することができる。生産性及び経済性などの観点から、真空蒸着法が好ましい。真空蒸着法として、一般的にるつぼ法式やワイヤー方式などを例示することができるが、特に限定されることはなく、適宜最適なものを選択することができる。前記真空蒸着法やスパッタリング法で金属層を積層する場合、ポリプロピレンフィルムは、１３０～１４０℃程度の熱を受けることになる。
しかしながら、前記ポリプロピレンフィルムは、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程やスパッタリング工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。
しかしながら、前記ポリプロピレンフィルムは、温度依存性がなく、どのような温度においても機械的特性が等方性を有するため、ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する蒸着工程やスパッタリング工程において、ポリプロピレンフィルムにシワが発生することを抑制することができ、金属層の厚みをより均一とすることが可能となる。
【0125】
蒸着やスパッタリングにより金属層を積層する際のマージンパターンも特に限定されるものではないが、コンデンサの保安性等の特性を向上させる点から、フィッシュネットパターンないしはＴマージンパターンといった、いわゆる特殊マージンを含むパターンをフィルムの片方の面上に施すことが好ましい。保安性が高まり、コンデンサの破壊、ショートの防止、などの点からも効果的である。
【0126】
マージンを形成する方法はテープ法、オイル法など、一般に公知の方法が、何ら制限無く使用することができる。
【0127】
前記ポリプロピレンフィルムに金属層を形成する際には、ロール状に巻回されたポリプロピレンフィルムが、巻き戻され（繰り出され）、蒸着膜等の金属層が一方又は両方の面に形成され、再び、巻回される。
【0128】
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、従来公知の方法で複数積層するか、素子巻き加工（巻回）してフィルムコンデンサとすることができる。
【0129】
具体的に、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの各マージン部の中央に刃を入れてスリット加工し、表面の一方の面にマージンを有する巻取リールを作製する。
次に、左マージンの巻取リールと右マージンの巻取リールを用い、幅方向に蒸着部分がマージン部よりもはみ出すように２枚重ね合わせて巻回する（素子巻き加工）。次に、巻回体から芯材を抜いてプレスする。次に、両端面に外部電極を形成し、さらに、外部電極にリード線を設ける。以上により、巻回型のフィルムコンデンサが得られる。
次に、左マージンの巻取リールと右マージンの巻取リールを用い、幅方向に蒸着部分がマージン部よりもはみ出すように２枚重ね合わせて巻回する（素子巻き加工）。次に、巻回体から芯材を抜いてプレスする。次に、両端面に外部電極を形成し、さらに、外部電極にリード線を設ける。以上により、巻回型のフィルムコンデンサが得られる。
【実施例】
【0130】
以下、本発明に関し実施例を用いて詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。
【0131】
〔ポリプロピレン樹脂〕
実施例及び比較例のポリプロピレンフィルムを製造するために使用したポリプロピレン樹脂を、表１に示す。
表１に示す樹脂Ａ１は、プライムポリマー株式会社製の製品である。樹脂Ｂ１は、大韓油化社製のＨＰＴ－１である。樹脂Ｃ１は、ボレアリス社製のＨＣ３００ＢＦである。
表１に、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、を示した。これらの値は、原料樹脂ペレットの形態での値である。測定方法は以下の通りである。
実施例及び比較例のポリプロピレンフィルムを製造するために使用したポリプロピレン樹脂を、表１に示す。
表１に示す樹脂Ａ１は、プライムポリマー株式会社製の製品である。樹脂Ｂ１は、大韓油化社製のＨＰＴ－１である。樹脂Ｃ１は、ボレアリス社製のＨＣ３００ＢＦである。
表１に、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、を示した。これらの値は、原料樹脂ペレットの形態での値である。測定方法は以下の通りである。
【0132】
＜ポリプロピレン樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定＞
ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用い、以下の条件で、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ)、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を測定した。
具体的に、東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを３本連結して使用した。１４０℃のカラム温度で、溶離液として、トリクロロベンゼンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてポリプロピレンの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、及び、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用い、以下の条件で、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ)、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を測定した。
具体的に、東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを３本連結して使用した。１４０℃のカラム温度で、溶離液として、トリクロロベンゼンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてポリプロピレンの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、及び、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
【0133】
＜対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値、対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値、及び、微分分布値差ＤＭの測定＞
各樹脂について、対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値、対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値を、次のような方法で得た。まず、ＲＩ検出計を用いて検出される強度分布の時間曲線（溶出曲線）を、上記標準ポリスチレンを用いて作製した検量線を用いて標準ポリスチレンの分子量Ｍ（Ｌｏｇ（Ｍ））に対する分布曲線に変換した。次に、分布曲線の全面積を１００％とした場合のＬｏｇ（Ｍ）に対する積分分布曲線を得た後、この積分分布曲線をＬｏｇ（Ｍ）で、微分することによってＬｏｇ（Ｍ）に対する微分分布曲線を得た。この微分分布曲線から、Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５およびＬｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値を読んだ。また、Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値とＬｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値との差を微分分布値差ＤＭとした。なお、微分分布曲線を得るまでの一連の操作は、使用したＧＰＣ測定装置に内蔵されている解析ソフトウェアを用いて行った。結果を表１に示す。
各樹脂について、対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値、対数分子量ｌｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値を、次のような方法で得た。まず、ＲＩ検出計を用いて検出される強度分布の時間曲線（溶出曲線）を、上記標準ポリスチレンを用いて作製した検量線を用いて標準ポリスチレンの分子量Ｍ（Ｌｏｇ（Ｍ））に対する分布曲線に変換した。次に、分布曲線の全面積を１００％とした場合のＬｏｇ（Ｍ）に対する積分分布曲線を得た後、この積分分布曲線をＬｏｇ（Ｍ）で、微分することによってＬｏｇ（Ｍ）に対する微分分布曲線を得た。この微分分布曲線から、Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５およびＬｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値を読んだ。また、Ｌｏｇ（Ｍ）＝４．５のときの微分分布値とＬｏｇ（Ｍ）＝６．０のときの微分分布値との差を微分分布値差ＤＭとした。なお、微分分布曲線を得るまでの一連の操作は、使用したＧＰＣ測定装置に内蔵されている解析ソフトウェアを用いて行った。結果を表１に示す。
【0134】
＜ヘプタン不溶分（ＨＩ）の測定＞
各樹脂について、１０ｍｍ×３５ｍｍ×０．３ｍｍにプレス成形して約３ｇの測定用サンプルを作製した。次に、ヘプタン約１５０ｍＬを加えてソックスレー抽出を８時間行った。抽出前後の試料質量よりヘプタン不溶分を算出した。結果を表１に示す。
各樹脂について、１０ｍｍ×３５ｍｍ×０．３ｍｍにプレス成形して約３ｇの測定用サンプルを作製した。次に、ヘプタン約１５０ｍＬを加えてソックスレー抽出を８時間行った。抽出前後の試料質量よりヘプタン不溶分を算出した。結果を表１に示す。
【0135】
＜メルトフローレート（ＭＦＲ）の測定＞
各樹脂について原料樹脂ペレットの形態でのメルトフローレート（ＭＦＲ）を、東洋精機株式会社のメルトインデックサを用いてＪＩＳ Ｋ ７２１０の条件Ｍに準じて測定した。具体的には、まず、試験温度２３０℃にしたシリンダ内に、４ｇに秤りとった試料を挿入し、２．１６ｋｇの荷重下で３．５分予熱した。その後、３０秒間で底穴より押出された試料の重量を測定し、ＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）を求めた。上記の測定を３回繰り返し、その平均値をＭＦＲの測定値とした。結果を表１に示す。
各樹脂について原料樹脂ペレットの形態でのメルトフローレート（ＭＦＲ）を、東洋精機株式会社のメルトインデックサを用いてＪＩＳ Ｋ ７２１０の条件Ｍに準じて測定した。具体的には、まず、試験温度２３０℃にしたシリンダ内に、４ｇに秤りとった試料を挿入し、２．１６ｋｇの荷重下で３．５分予熱した。その後、３０秒間で底穴より押出された試料の重量を測定し、ＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）を求めた。上記の測定を３回繰り返し、その平均値をＭＦＲの測定値とした。結果を表１に示す。
【0136】
＜メソペンタッド分率＞
各樹脂を溶媒に溶解し、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）を用いて、以下の条件で測定した。
高温型核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置：日本電子株式会社製、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）、ＪＮＭ－ＥＣＰ５００
観測核：１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）
測定温度：１３５℃
溶媒：オルト－ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ：ＯＤＣＢと重水素化ＯＤＣＢの混合溶媒（混合比＝４／１））
測定モード：シングルパルスプロトンブロードバンドデカップリング
パルス幅：９．１μｓｅｃ（４５°パルス）
パルス間隔：５．５ｓｅｃ
積算回数：４，５００回
シフト基準：ＣＨ３（ｍｍｍｍ）＝２１．７ｐｐｍ
立体規則性度を表すペンタッド分率は、同方向並びの連子「メソ（ｍ）」と異方向の並びの連子「ラセモ（ｒ）」の５連子（ペンタッド）の組み合わせ（ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等）に由来する各シグナルの強度積分値より、百分率（％）で算出した。ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等に由来する各シグナルの帰属に関し、例えば、「Ｔ．Ｈａｙａｓｈｉ ｅｔ ａｌ．，Ｐｏｌｙｍｅｒ，２９巻，１３８頁（１９８８）」等のスペクトルの記載を参考とした。
各樹脂を溶媒に溶解し、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）を用いて、以下の条件で測定した。
高温型核磁気共鳴（ＮＭＲ）装置：日本電子株式会社製、高温型フーリエ変換核磁気共鳴装置（高温ＦＴ－ＮＭＲ）、ＪＮＭ－ＥＣＰ５００
観測核：１３Ｃ（１２５ＭＨｚ）
測定温度：１３５℃
溶媒：オルト－ジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ：ＯＤＣＢと重水素化ＯＤＣＢの混合溶媒（混合比＝４／１））
測定モード：シングルパルスプロトンブロードバンドデカップリング
パルス幅：９．１μｓｅｃ（４５°パルス）
パルス間隔：５．５ｓｅｃ
積算回数：４，５００回
シフト基準：ＣＨ３（ｍｍｍｍ）＝２１．７ｐｐｍ
立体規則性度を表すペンタッド分率は、同方向並びの連子「メソ（ｍ）」と異方向の並びの連子「ラセモ（ｒ）」の５連子（ペンタッド）の組み合わせ（ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等）に由来する各シグナルの強度積分値より、百分率（％）で算出した。ｍｍｍｍやｍｒｒｍ等に由来する各シグナルの帰属に関し、例えば、「Ｔ．Ｈａｙａｓｈｉ ｅｔ ａｌ．，Ｐｏｌｙｍｅｒ，２９巻，１３８頁（１９８８）」等のスペクトルの記載を参考とした。
【0137】
【表1】
【0138】
上述の樹脂を用いて、実施例、及び、比較例のポリプロピレンフィルムを作製し、その物性を評価した。
【0139】
＜ポリプロピレンフィルムの作製＞
（実施例１）
樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１とを、樹脂Ａ１：樹脂Ｂ１＝６５：３５の質量比で押出機へ供給し、樹脂温度２３０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、エアギャップを４ｍｍに調整し、表面温度を９５℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させてキャストシートを作製した。
得られた未延伸のキャストシートを、レール上を移動する可動式のクリップで両端を把持し、テンターに導いて、１７０℃の温度でＭＤ方向（流れ方向）に６倍に延伸すると同時に、ＴＤ方向（幅方向）に８倍延伸した後、流れ方向および幅方向に緩和させ、熱固定を施して巻き取り、厚み２．８μｍの実施例１に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
（実施例１）
樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１とを、樹脂Ａ１：樹脂Ｂ１＝６５：３５の質量比で押出機へ供給し、樹脂温度２３０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、エアギャップを４ｍｍに調整し、表面温度を９５℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させてキャストシートを作製した。
得られた未延伸のキャストシートを、レール上を移動する可動式のクリップで両端を把持し、テンターに導いて、１７０℃の温度でＭＤ方向（流れ方向）に６倍に延伸すると同時に、ＴＤ方向（幅方向）に８倍延伸した後、流れ方向および幅方向に緩和させ、熱固定を施して巻き取り、厚み２．８μｍの実施例１に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0140】
（実施例２）
キャストシートの作製において、樹脂温度を１８０℃にしたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例２に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、樹脂温度を１８０℃にしたこと以外は、実施例１と同様にして、実施例２に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0141】
（実施例３）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を７倍にしたこと以外は、実施例２と同様にして、実施例３に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を７倍にしたこと以外は、実施例２と同様にして、実施例３に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0142】
（実施例４）
キャストシートの作製において、樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１との混合物を用いる代わりに、樹脂Ｃ１を単独で用いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例４に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１との混合物を用いる代わりに、樹脂Ｃ１を単独で用いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例４に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0143】
（実施例５）
キャストシートの作製において、樹脂温度を２８０℃にしたこと、及び、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を７倍にしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例５に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、樹脂温度を２８０℃にしたこと、及び、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を７倍にしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例５に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0144】
（実施例６）
キャストシートの作製において、エアギャップを６ｍｍにしたこと以外は、実施例５と同様にして、実施例６に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、エアギャップを６ｍｍにしたこと以外は、実施例５と同様にして、実施例６に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0145】
（実施例７）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を６．５倍にしたこと、及び、厚みを２．５μｍにしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例７に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を６．５倍にしたこと、及び、厚みを２．５μｍにしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例７に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0146】
（実施例８）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を６．５倍にしたこと、及び、厚みを２．０μｍにしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例８に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を６．５倍にしたこと、及び、厚みを２．０μｍにしたこと以外は、実施例４と同様にして、実施例８に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0147】
（比較例１）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を４．５倍にしたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例１に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を４．５倍にしたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例１に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0148】
（比較例２）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を４．５倍にしたこと、及び、幅方向の延伸倍率を１０倍にしたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例２に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、流れ方向の延伸倍率を４．５倍にしたこと、及び、幅方向の延伸倍率を１０倍にしたこと以外は、実施例１と同様にして、比較例２に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0149】
（比較例３）
樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１とを、樹脂Ａ１：樹脂Ｂ１＝６５：３５の質量比で押出機へ供給し、樹脂温度２５０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、エアギャップを５ｍｍに調整し、表面温度を９５℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させてキャストシートを作製した。
得られた未延伸のキャストシートを１４０℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して流れ方向に４．５倍に延伸し、直ちに室温に冷却した。引き続き、延伸フィルムをテンターに導いて、１５８℃の温度で幅方向に１０倍に延伸した後、緩和、熱固定を施して巻き取り、３０℃程度の雰囲気中でエージング処理を施して厚み２．８μｍの二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
樹脂Ａ１と樹脂Ｂ１とを、樹脂Ａ１：樹脂Ｂ１＝６５：３５の質量比で押出機へ供給し、樹脂温度２５０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、エアギャップを５ｍｍに調整し、表面温度を９５℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させてキャストシートを作製した。
得られた未延伸のキャストシートを１４０℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して流れ方向に４．５倍に延伸し、直ちに室温に冷却した。引き続き、延伸フィルムをテンターに導いて、１５８℃の温度で幅方向に１０倍に延伸した後、緩和、熱固定を施して巻き取り、３０℃程度の雰囲気中でエージング処理を施して厚み２．８μｍの二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0150】
（比較例４）
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、厚みを２．５μｍにしたこと以外は、比較例３と同様にして、比較例４に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、厚みを２．５μｍにしたこと以外は、比較例３と同様にして、比較例４に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0151】
（比較例５）
キャストシートの作製において、樹脂温度を２４０℃にしたこと、及び、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、厚みを２．３μｍにしたこと以外は、比較例３と同様にして、比較例５に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、樹脂温度を２４０℃にしたこと、及び、二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製において、厚みを２．３μｍにしたこと以外は、比較例３と同様にして、比較例５に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0152】
（比較例６）
キャストシートの作製において、樹脂Ｃ１を用いたこと以外は、比較例４と同様にして、比較例６に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
キャストシートの作製において、樹脂Ｃ１を用いたこと以外は、比較例４と同様にして、比較例６に係る二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0153】
上述した実施例、比較例のポリプロピレンフィルムの製造条件につき、表２にまとめた。なお、表２中、面積延伸倍率とは、ＭＤ延伸倍率とＴＤ延伸倍率との積をいう。
ここで、キャスト冷却速度、キャストシートの厚さ、及び、ポリプロピレンフィルムの厚さは、下記方法により得られた値である。
ここで、キャスト冷却速度、キャストシートの厚さ、及び、ポリプロピレンフィルムの厚さは、下記方法により得られた値である。
【0154】
＜キャスト冷却速度の算出＞
Ｔダイを用いて押出し、金属ドラムに巻きつけて固化させているキャストシートの幅方向中央部の表面温度を測定した。キャストシートが金属ドラムに密着した時点を０秒として、０．５秒後、１．５秒後、２．５秒後、３．５秒後、４．５秒後、５．５秒後の表面温度を測定し、各測定点間の「温度低下量÷時間」の平均を「冷却速度」として算出した。
Ｔダイを用いて押出し、金属ドラムに巻きつけて固化させているキャストシートの幅方向中央部の表面温度を測定した。キャストシートが金属ドラムに密着した時点を０秒として、０．５秒後、１．５秒後、２．５秒後、３．５秒後、４．５秒後、５．５秒後の表面温度を測定し、各測定点間の「温度低下量÷時間」の平均を「冷却速度」として算出した。
【0155】
＜キャストシート、及び、ポリプロピレンフィルムの厚さ測定＞
実施例、比較例のキャストシート、及び、ポリプロピレンフィルムの厚さを測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。
実施例、比較例のキャストシート、及び、ポリプロピレンフィルムの厚さを測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。
【0156】
【表2】
【0157】
＜複屈折値Δｎｘｚ、複屈折値Δｎｙｚの測定、及び、差［（Δｎｙｚ）－（Δｎｘｚ）］の算出＞
まず、二軸延伸ポリプロピレンフィルムのレタデーション（位相差）値を、下記の通り、傾斜法により測定した。
測定機：大塚電子社製レタデーション測定装置 ＲＥ－１００
光源：波長５５０ｎｍのＬＥＤ光源
測定方法：ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸とし、ｘ軸を傾斜軸として、０°～５０°の範囲でｚ軸に対して１０°ずつ傾斜させたときの各レタデーション値を求めた。
次に、得られたレタデーション値から、非特許文献「粟屋裕、高分子素材の偏光顕微鏡入門，１０５～１２０頁、２００１年」に記載の方法を用いて、厚さ方向（ｚ軸方向）に対するｙ軸方向の複屈折値ΔＮｙｚを計算した。
まず、各傾斜角φに対し、測定されたレタデーション値Ｒを、傾斜補正が施された厚さｄで割ったＲ／ｄを求めた。φ＝１０°、２０°、３０°、４０°、５０°のそれぞれのＲ／ｄについて、φ＝０°のＲ／ｄとの差を求め、それらをさらにｓｉｎ２ｒ（ｒ：屈折角）で割ったものを、それぞれのφにおける複屈折ΔＮｚｙとし、正負の符号を逆にして複屈折ΔＮｙｚとした。φ＝２０°、３０°、４０°、５０°における複屈折ΔＮｙｚの平均値を算出し、これを複屈折値ΔＮｙｚとした。
次に、傾斜角φ＝０°で測定されたレタデーション値Ｒを、厚さｄで割った値より、前述で求めたΔＮｚｙを除算し、複屈折値ΔＮｘｚを算出した。
なお、各傾斜角における屈折角ｒの値は、前記文献の１０９頁に記載されているものを用いた。
結果を表３に示す。
まず、二軸延伸ポリプロピレンフィルムのレタデーション（位相差）値を、下記の通り、傾斜法により測定した。
測定機：大塚電子社製レタデーション測定装置 ＲＥ－１００
光源：波長５５０ｎｍのＬＥＤ光源
測定方法：ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向をｘ軸、ＴＤ方向をｙ軸、厚さ方向をｚ軸とし、ｘ軸を傾斜軸として、０°～５０°の範囲でｚ軸に対して１０°ずつ傾斜させたときの各レタデーション値を求めた。
次に、得られたレタデーション値から、非特許文献「粟屋裕、高分子素材の偏光顕微鏡入門，１０５～１２０頁、２００１年」に記載の方法を用いて、厚さ方向（ｚ軸方向）に対するｙ軸方向の複屈折値ΔＮｙｚを計算した。
まず、各傾斜角φに対し、測定されたレタデーション値Ｒを、傾斜補正が施された厚さｄで割ったＲ／ｄを求めた。φ＝１０°、２０°、３０°、４０°、５０°のそれぞれのＲ／ｄについて、φ＝０°のＲ／ｄとの差を求め、それらをさらにｓｉｎ２ｒ（ｒ：屈折角）で割ったものを、それぞれのφにおける複屈折ΔＮｚｙとし、正負の符号を逆にして複屈折ΔＮｙｚとした。φ＝２０°、３０°、４０°、５０°における複屈折ΔＮｙｚの平均値を算出し、これを複屈折値ΔＮｙｚとした。
次に、傾斜角φ＝０°で測定されたレタデーション値Ｒを、厚さｄで割った値より、前述で求めたΔＮｚｙを除算し、複屈折値ΔＮｘｚを算出した。
なお、各傾斜角における屈折角ｒの値は、前記文献の１０９頁に記載されているものを用いた。
結果を表３に示す。
【0158】
＜ＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断強度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断強度ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断伸度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断伸度ＴＤの測定＞
実施例、比較例のポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断強度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断強度ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断伸度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断伸度ＴＤにつき、以下のようにして測定した。
破断点伸度は、ＪＩＳ Ｋ－７１２７（１９９９）に準拠して測定した。具体的には、引張圧縮試験機（ミネベア株式会社製）を用いて、試験条件（測定温度２３℃、試験片長１４０ｍｍ、試験長１００ｍｍ、試験片幅１５ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／分）で引張試験を行った。次いで、同試験機に内蔵されたデータ処理ソフトによる自動解析より、破断点伸度（％）、及び引張弾性率（ＧＰａ）を求めた。
また、比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、比［（破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］、比［（破断伸度ＴＤ）／（破断伸度ＭＤ）］を算出した。結果を表３に示す。
実施例、比較例のポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の２５℃での引張弾性率ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での引張弾性率ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断強度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断強度ＴＤ、ＭＤ方向の２５℃での破断伸度ＭＤ、ＴＤ方向の２５℃での破断伸度ＴＤにつき、以下のようにして測定した。
破断点伸度は、ＪＩＳ Ｋ－７１２７（１９９９）に準拠して測定した。具体的には、引張圧縮試験機（ミネベア株式会社製）を用いて、試験条件（測定温度２３℃、試験片長１４０ｍｍ、試験長１００ｍｍ、試験片幅１５ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／分）で引張試験を行った。次いで、同試験機に内蔵されたデータ処理ソフトによる自動解析より、破断点伸度（％）、及び引張弾性率（ＧＰａ）を求めた。
また、比［（引張弾性率ＴＤ）／（引張弾性率ＭＤ）］、比［（破断強度ＴＤ）／（破断強度ＭＤ）］、比［（破断伸度ＴＤ）／（破断伸度ＭＤ）］を算出した。結果を表３に示す。
【0159】
＜灰分の測定＞
実施例、比較例のポリプロピレンフィルムについて、下記のように測定した。
試料約２００ｇを秤量し、白金皿へ移して８００℃で４０分間で灰化した。得られた灰分残渣から灰分の割合（ｐｐｍ）を測定した。結果を表３に示す。
実施例、比較例のポリプロピレンフィルムについて、下記のように測定した。
試料約２００ｇを秤量し、白金皿へ移して８００℃で４０分間で灰化した。得られた灰分残渣から灰分の割合（ｐｐｍ）を測定した。結果を表３に示す。
【0160】
【表3】
【0161】
＜フィブリル数、フィブリル面積、及び、フィブリルの個数当たりの面積の測定＞
光干渉式非接触表面形状測定装置として、（株）菱化システム製の「ＶｅｒｔＳｃａｎ２．０（型式：Ｒ５５００ＧＭＬ）」を使用した。
まず、ＷＡＶＥモードを用い、５３０ｗｈｉｔｅフィルタ及び１×ＢＯＤＹの鏡筒を適用し、×１０対物レンズを用いて、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った。この操作を対象試料（ポリプロピレンフィルム）の流れ方向・幅方向ともに中央となる箇所から流れ方向に１ｃｍ間隔で１０箇所について行った。
次に、得られたデータに対して、メディアンフィルタ（３×３）によるノイズ除去処理を行ない、その後、カットオフ値３０μｍによるガウシアンフィルタ処理を行い、うねり成分を除去した。
上述のようにして得られた１０箇所の各表面形状データについて、山側高さが０．０５μｍ以上の領域を白塗りし、山側高さが０．０５μｍより小さい領域を黒塗りして、二値化画像（２６２×１９４ピクセル）を得た。
次に、画像解析ソフトＩｍａｇｅ Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ５．１Ｊ（日本ローバー製）を使用して、上記で得た二値化画像の輝度レンジが１２８以上２５５以下のオブジェクトの個数とその面積を測定した。なお、オブジェクトの抽出の際、画像の下側の境界上にあるものと左側の境界上にあるものは除外した。抽出したオブジェクトについて、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの個数をフィブリル数とし、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの面積の和をフィブリル面積とした。５０ピクセルより面積が小さいオブジェクトはノイズとして除去した。また、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトについて面積の和を算出したのち、算出した和をフィブリル数で除算したものをフィブリルの個数当たりの面積（ピクセル／個）とした。最後に、フィブリルの個数当たりの面積に関して、単位をμｍ２／個に換算した。結果を表４に示す。
なお、フィブリルの個数当たりの面積に関する単位の換算方法では、二値化画像が一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（２６２×１９４ピクセル）であることから、２６２×１９４ピクセル＝４７０．９２×３５３．１６μｍ２を計算することで得られる１ピクセル＝３．２７２μｍ２という式を用いている。
光干渉式非接触表面形状測定装置として、（株）菱化システム製の「ＶｅｒｔＳｃａｎ２．０（型式：Ｒ５５００ＧＭＬ）」を使用した。
まず、ＷＡＶＥモードを用い、５３０ｗｈｉｔｅフィルタ及び１×ＢＯＤＹの鏡筒を適用し、×１０対物レンズを用いて、一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（６４０ピクセル×４８０ピクセル）の計測を行った。この操作を対象試料（ポリプロピレンフィルム）の流れ方向・幅方向ともに中央となる箇所から流れ方向に１ｃｍ間隔で１０箇所について行った。
次に、得られたデータに対して、メディアンフィルタ（３×３）によるノイズ除去処理を行ない、その後、カットオフ値３０μｍによるガウシアンフィルタ処理を行い、うねり成分を除去した。
上述のようにして得られた１０箇所の各表面形状データについて、山側高さが０．０５μｍ以上の領域を白塗りし、山側高さが０．０５μｍより小さい領域を黒塗りして、二値化画像（２６２×１９４ピクセル）を得た。
次に、画像解析ソフトＩｍａｇｅ Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ５．１Ｊ（日本ローバー製）を使用して、上記で得た二値化画像の輝度レンジが１２８以上２５５以下のオブジェクトの個数とその面積を測定した。なお、オブジェクトの抽出の際、画像の下側の境界上にあるものと左側の境界上にあるものは除外した。抽出したオブジェクトについて、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの個数をフィブリル数とし、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトの面積の和をフィブリル面積とした。５０ピクセルより面積が小さいオブジェクトはノイズとして除去した。また、面積が５０ピクセル以上のオブジェクトについて面積の和を算出したのち、算出した和をフィブリル数で除算したものをフィブリルの個数当たりの面積（ピクセル／個）とした。最後に、フィブリルの個数当たりの面積に関して、単位をμｍ２／個に換算した。結果を表４に示す。
なお、フィブリルの個数当たりの面積に関する単位の換算方法では、二値化画像が一視野あたり４７０．９２μｍ×３５３．１６μｍ（２６２×１９４ピクセル）であることから、２６２×１９４ピクセル＝４７０．９２×３５３．１６μｍ２を計算することで得られる１ピクセル＝３．２７２μｍ２という式を用いている。
【0162】
＜フィルムロール巻きズレ評価＞
実施例１～８、比較例１～６で得られたポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
得られた金属層一体型ポリプロピレンフィルムについて、以下の方法により、フィルムロールの巻きズレを評価した。すなわち、フィルムロールを側面から観察したときに、フィルムロール幅が最大になる箇所と最小になる箇所の長さを測定し、最大値と最小値の差から、以下のように巻ズレをＡ～Ｃの３段階で評価した。なお、巻き芯の直径は１７．６ｃｍであり、前記巻き芯に巻回されている二軸延伸ポリプロピレンフィルムの長さは、３００００ｍである。
Ａ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が０．５ｍｍ未満
Ｂ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が０．５ｍｍ以上１ｍｍ未満
Ｃ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が１ｍｍ以上
実施例１～８、比較例１～６で得られたポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
得られた金属層一体型ポリプロピレンフィルムについて、以下の方法により、フィルムロールの巻きズレを評価した。すなわち、フィルムロールを側面から観察したときに、フィルムロール幅が最大になる箇所と最小になる箇所の長さを測定し、最大値と最小値の差から、以下のように巻ズレをＡ～Ｃの３段階で評価した。なお、巻き芯の直径は１７．６ｃｍであり、前記巻き芯に巻回されている二軸延伸ポリプロピレンフィルムの長さは、３００００ｍである。
Ａ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が０．５ｍｍ未満
Ｂ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が０．５ｍｍ以上１ｍｍ未満
Ｃ：フィルムロール幅の最大値と最小値の差が１ｍｍ以上
【0163】
＜蒸着膜ムラ評価＞
実施例１～８、比較例１～６で得られたポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
得られた金属層一体型ポリプロピレンフィルムから、ロール１周分の全幅フィルムをロールの長さ方向中央から１枚剥がし取った後、剥がし取った全幅フィルムのロール幅方向中央部から１００ｍｍ角のフィルム片を切り出した。切り出したフィルム片を、１０ｍｍ角の１００箇所の領域に分割し、１００箇所の各領域の中央部について、印字濃度測定機（Ｘ－Ｒｉｔｅ社製９３８型）を用いて、それぞれ色彩値（Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値）を測定した。なお、測定径は８ｍｍのものを使用した。Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のそれぞれについて、１００箇所の最大値、最小値、および１００箇所の平均値から、以下の式を用いてばらつきを求めた。
Ｌ*値のばらつき（％）＝［（Ｌ*最大値－Ｌ*最小値）／１００箇所のＬ*平均値］×１００
ａ*値のばらつき（％）＝［（ａ*最大値－ａ*最小値）／１００箇所のａ*平均値］×１００
ｂ*値のばらつき（％）＝［（ｂ*最大値－ｂ*最小値）／１００箇所のｂ*平均値］×１００
Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち、最もばらつきが大きいものについて、以下のようにＡ～Ｃの３段階で評価した。結果を表４に示す。
Ａ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが１０％未満
Ｂ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが１０％以上２０％未満
Ｃ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが２０％以上
実施例１～８、比較例１～６で得られたポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
得られた金属層一体型ポリプロピレンフィルムから、ロール１周分の全幅フィルムをロールの長さ方向中央から１枚剥がし取った後、剥がし取った全幅フィルムのロール幅方向中央部から１００ｍｍ角のフィルム片を切り出した。切り出したフィルム片を、１０ｍｍ角の１００箇所の領域に分割し、１００箇所の各領域の中央部について、印字濃度測定機（Ｘ－Ｒｉｔｅ社製９３８型）を用いて、それぞれ色彩値（Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値）を測定した。なお、測定径は８ｍｍのものを使用した。Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のそれぞれについて、１００箇所の最大値、最小値、および１００箇所の平均値から、以下の式を用いてばらつきを求めた。
Ｌ*値のばらつき（％）＝［（Ｌ*最大値－Ｌ*最小値）／１００箇所のＬ*平均値］×１００
ａ*値のばらつき（％）＝［（ａ*最大値－ａ*最小値）／１００箇所のａ*平均値］×１００
ｂ*値のばらつき（％）＝［（ｂ*最大値－ｂ*最小値）／１００箇所のｂ*平均値］×１００
Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち、最もばらつきが大きいものについて、以下のようにＡ～Ｃの３段階で評価した。結果を表４に示す。
Ａ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが１０％未満
Ｂ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが１０％以上２０％未満
Ｃ：Ｌ*値、ａ*値、ｂ*値のばらつきのうち最も大きいものが２０％以上
【0164】
【表4】
【0165】
＜コンデンサの作製、及び、静電容量＞
実施例１～６、比較例１～３で得られたポリプロピレンフィルムを用いて、以下の通りコンデンサを作製した。ポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。６０ｍｍ幅にスリットした後に、２枚の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを相合わせて、株式会社皆藤製作所製、自動巻取機３ＫＡＷ－Ｎ２型を用い、巻き取り張力２５０ｇにて、１１５８ターン巻回を行った。素子巻きした素子は、プレスしながら１２０℃にて１５時間熱処理を施した後、素子端面に亜鉛金属を溶射し、扁平型コンデンサを得た。扁平型コンデンサの端面にリード線をはんだ付けし、その後エポキシ樹脂で封止した。以上により、実施例１～６、比較例１～３に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１１３７ターン巻回を行ったこと以外は、実施例１のコンデンサと同様にして実施例７、比較例４、比較例６に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１１３７ターン巻回を行ったこと以外は、実施例４のコンデンサと同様にして実施例８に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１０７６ターン巻回を行ったこと以外は、実施例１のコンデンサと同様にして比較例５に係るコンデンサを得た。
なお、巻回のターン数を変更したのは、ポリプロピレンフィルムの厚みが異なるため、静電容量を同条件で評価するためである。
出来上がったコンデンサの静電容量は、いずれも７５μＦ（±５μＦ）であった。
実施例１～６、比較例１～３で得られたポリプロピレンフィルムを用いて、以下の通りコンデンサを作製した。ポリプロピレンフィルムに、Ｔマージン蒸着パターンを蒸着抵抗１５Ω／□にてアルミニウム蒸着を施すことにより、ポリプロピレンフィルムの片面に金属膜を含む金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。６０ｍｍ幅にスリットした後に、２枚の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを相合わせて、株式会社皆藤製作所製、自動巻取機３ＫＡＷ－Ｎ２型を用い、巻き取り張力２５０ｇにて、１１５８ターン巻回を行った。素子巻きした素子は、プレスしながら１２０℃にて１５時間熱処理を施した後、素子端面に亜鉛金属を溶射し、扁平型コンデンサを得た。扁平型コンデンサの端面にリード線をはんだ付けし、その後エポキシ樹脂で封止した。以上により、実施例１～６、比較例１～３に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１１３７ターン巻回を行ったこと以外は、実施例１のコンデンサと同様にして実施例７、比較例４、比較例６に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１１３７ターン巻回を行ったこと以外は、実施例４のコンデンサと同様にして実施例８に係るコンデンサを得た。
巻き取り張力２５０ｇにて、１０７６ターン巻回を行ったこと以外は、実施例１のコンデンサと同様にして比較例５に係るコンデンサを得た。
なお、巻回のターン数を変更したのは、ポリプロピレンフィルムの厚みが異なるため、静電容量を同条件で評価するためである。
出来上がったコンデンサの静電容量は、いずれも７５μＦ（±５μＦ）であった。