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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2022-12-13
(45)【発行日】2022-12-21
(54)【発明の名称】含フッ素共重合体
(51)【国際特許分類】
C08F 8/20 20060101AFI20221214BHJP
C08F 214/26 20060101ALI20221214BHJP
C08J 5/00 20060101ALI20221214BHJP
H01B 7/02 20060101ALI20221214BHJP
【ＦＩ】
C08F8/20
C08F214/26
C08J5/00 CEW
H01B7/02 Z
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2022029706
(22)【出願日】2022-02-28
(65)【公開番号】P2022132216
(43)【公開日】2022-09-07
【審査請求日】2022-02-28
(31)【優先権主張番号】P 2021031109
(32)【優先日】2021-02-26
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000002853
【氏名又は名称】ダイキン工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000486
【氏名又は名称】弁理士法人とこしえ特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】井坂 忠晴
(72)【発明者】
【氏名】山本 有香里
(72)【発明者】
【氏名】善家 佑美
【審査官】佐藤 貴浩
(56)【参考文献】
【文献】特表２０１１－５２００２１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２００３－５３１４６２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０９－２０２８１４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０３－２４７６０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１７－５０３０５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１９／１５９６５２（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２００８／０４７９０６（ＷＯ，Ａ１）
【文献】国際公開第２００１／０４０３３２（ＷＯ，Ａ１）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０８Ｆ ６／００－２４６／００
Ｃ０８Ｊ ５／００
Ｈ０１Ｂ ７／０２
ＣＡｐｌｕｓ／ＲＥＧＩＳＴＲＹ（ＳＴＮ）
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
テトラフルオロエチレン単位、ヘキサフルオロプロピレン単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位を含有する含フッ素共重合体であって、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が、全単量体単位に対して、７．０～９．４質量％であり、
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、１．３～２．９質量％であり、
テトラフルオロエチレン単位の含有量が、全単量体単位に対して、８７．７～９１．７質量％であり、
３７２℃におけるメルトフローレートが、１５～４０ｇ／１０分であり、
－ＣＦ＝ＣＦ ２ 、－ＣＦ ２ Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ ３ 、－ＣＯＮＨ ２ および－ＣＨ ２ ＯＨの官能基数が、主鎖炭素数１０６個あたり、９０個以下である
含フッ素共重合体。
【請求項2】
ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が、全単量体単位に対して、７．２～９．２質量％である請求項１に記載の含フッ素共重合体。
【請求項3】
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、１．５～２．４質量％である請求項１または２に記載の含フッ素共重合体。
【請求項4】
３７２℃におけるメルトフローレートが、１７～３７ｇ／１０分である請求項１～３のいずれかに記載の含フッ素共重合体。
【請求項5】
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位が、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）単位である請求項１～４のいずれかに記載の含フッ素共重合体。
【請求項6】
請求項１～５のいずれかに記載の含フッ素共重合体を含有する射出成形体。
【請求項7】
請求項１～５のいずれかに記載の含フッ素共重合体を含有する被覆層を備える被覆電線。
【請求項8】
請求項１～５のいずれかに記載の含フッ素共重合体を含有する成形体であって、前記成形体が、ウェハーキャリア、継手、流量計または電線被覆である成形体。【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、含フッ素共重合体に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１には、開くのにヒンジ内に少なくとも９０°の角度を形成できる開閉可能なヒンジと、該ヒンジを閉じると折り曲げられ、該ヒンジを開くと展開するように該ヒンジにより固定された絶縁ワイヤとの組み合わせ体であって、上記ワイヤの絶縁部は、融点が２６０～２９０℃、ＭＩＴ屈曲寿命が少なくとも約１５，０００サイクルであるフルオロポリマーを含む、組み合わせ体が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特表２０１０－５０７２７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
本開示では、射出成形法により極めて高い射出速度で成形して薄肉で美麗な成形品を得ることができ、押出成形法により、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することができ、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れており、薬液にフッ素イオンを溶出させにくい成形体を得ることができる含フッ素共重合体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本開示によれば、テトラフルオロエチレン単位、ヘキサフルオロプロピレン単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）単位を含有する含フッ素共重合体であって、ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が、全単量体単位に対して、７．０～９．４質量％であり、フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、１．３～２．９質量％であり、３７２℃におけるメルトフローレートが、１５～４０ｇ／１０分であり、官能基数が、主鎖炭素数１０６個あたり、９０個以下である含フッ素共重合体が提供される。
【0006】
ヘキサフルオロプロピレン単位の含有量が、全単量体単位に対して、７．２～９．２質量％であることが好ましい。
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、１．５～２．４質量％であることが好ましい。
３７２℃におけるメルトフローレートが、１７～３７ｇ／１０分であることが好ましい。
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位が、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）単位であることが好ましい。
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位の含有量が、全単量体単位に対して、１．５～２．４質量％であることが好ましい。
３７２℃におけるメルトフローレートが、１７～３７ｇ／１０分であることが好ましい。
フルオロ（アルキルビニルエーテル）単位が、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）単位であることが好ましい。
【0007】
また、本開示によれば、上記の含フッ素共重合体を含有する射出成形体が提供される。
【0008】
また、本開示によれば、上記の含フッ素共重合体を含有する被覆層を備える被覆電線が提供される。
【0009】
また、本開示によれば、上記の含フッ素共重合体を含有する成形体であって、前記成形体が、ウェハーキャリア、継手、流量計または電線被覆である成形体が提供される。
【発明の効果】
【0010】
本開示によれば、射出成形法により極めて高い射出速度で成形して薄肉で美麗な成形品を得ることができ、押出成形法により、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することができ、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れており、薬液にフッ素イオンを溶出させにくい成形体を得ることができる含フッ素共重合体を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本開示の具体的な実施形態について詳細に説明するが、本開示は、以下の実施形態に限定されるものではない。
【0012】
本開示の含フッ素共重合体は、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）単位、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）単位およびフルオロ（アルキルビニルエーテル）（ＦＡＶＥ）単位を含有する。
【0013】
特許文献１には、上記した組み合わせ体において、絶縁ワイヤの絶縁部が、テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレンコポリマーまたはテトラフルオロエチレン／パーフルオロ（メチルビニルエーテル）／パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）コポリマーを含むことが好ましいことが記載されている。
【0014】
しかしながら、従来のコポリマーを用いると、薄肉部分を有する大型のウェハーキャリアなどの射出成形体を高い生産性で美麗に製造することが容易でない問題がある。また、ウェハーキャリアには、薬剤による洗浄が繰り返されても損傷することがない高い耐久性が要求される。
【0015】
ＴＦＥ単位、ＨＦＰ単位およびＦＡＶＥ単位を含有する含フッ素共重合体のＨＦＰ単位およびＦＡＶＥ単位の含有量、メルトフローレートおよび官能基数を極めて限定された範囲内に調整することによって、含フッ素共重合体の成形性が向上するとともに、耐ソルベントクラック性に優れる成形体が得られることが見出された。さらに、そのような共重合体を用いることによって、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れ、過酸化水素水などの薬液にフッ素イオンを溶出させにくい成形体が得られることも、あわせて見出された。したがって、たとえば、本開示の含フッ素共重合体を含有するウェハーキャリアは、長期間の使用に耐えることができることに加え、溶出フッ素イオンによるウェハーの汚染を高度に抑制することができる。
【0016】
しかも、本開示の含フッ素共重合体を押出成形法により成形することによって、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することができる。このように、本開示の含フッ素共重合体は、ウェハーキャリアの材料として利用できるだけではなく、電線被覆などの幅広い用途に利用することができる。
【0017】
本開示の含フッ素共重合体は溶融加工性のフッ素樹脂である。溶融加工性とは、押出機および射出成形機などの従来の加工機器を用いて、ポリマーを溶融して加工することが可能であることを意味する。
【0018】
上記ＦＡＶＥ単位を構成するＦＡＶＥとしては、一般式（１）：
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦＹ１Ｏ）ｐ－（ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｑ－Ｒｆ （１）
（式中、Ｙ１はＦまたはＣＦ３を表し、Ｒｆは炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。ｐは０～５の整数を表し、ｑは０～５の整数を表す。）で表される単量体、および、一般式（２）：
ＣＦＸ＝ＣＸＯＣＦ２ＯＲ１ （２）
（式中、Ｘは、同一または異なり、Ｈ、ＦまたはＣＦ３を表し、Ｒ１は、直鎖または分岐した、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が１～６のフルオロアルキル基、若しくは、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が５または６の環状フルオロアルキル基を表す。）で表される単量体からなる群より選択される少なくとも１種を挙げることができる。
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦＹ１Ｏ）ｐ－（ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｑ－Ｒｆ （１）
（式中、Ｙ１はＦまたはＣＦ３を表し、Ｒｆは炭素数１～５のパーフルオロアルキル基を表す。ｐは０～５の整数を表し、ｑは０～５の整数を表す。）で表される単量体、および、一般式（２）：
ＣＦＸ＝ＣＸＯＣＦ２ＯＲ１ （２）
（式中、Ｘは、同一または異なり、Ｈ、ＦまたはＣＦ３を表し、Ｒ１は、直鎖または分岐した、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が１～６のフルオロアルキル基、若しくは、Ｈ、Ｃｌ、ＢｒおよびＩからなる群より選択される少なくとも１種の原子を１～２個含んでいてもよい炭素数が５または６の環状フルオロアルキル基を表す。）で表される単量体からなる群より選択される少なくとも１種を挙げることができる。
【0019】
なかでも、上記ＦＡＶＥとしては、一般式（１）で表される単量体が好ましく、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）、パーフルオロ（エチルビニルエーテル）（ＰＥＶＥ）およびパーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）からなる群より選択される少なくとも１種がより好ましく、ＰＥＶＥおよびＰＰＶＥからなる群より選択される少なくとも１種がさらに好ましく、ＰＰＶＥが特に好ましい。
【0020】
含フッ素共重合体のＨＦＰ単位の含有量は、全単量体単位に対して、７．０～９．４質量％であり、好ましくは７．１質量％以上であり、より好ましくは７．２質量％以上であり、さらに好ましくは７．３質量％以上であり、尚さらに好ましくは７．４質量％以上であり、特に好ましくは７．５質量％以上であり、最も好ましくは７．６質量％以上であり、好ましくは９．３質量％以下であり、より好ましくは９．２質量％以下であり、さらに好ましくは９．０質量％以下であり、尚さらに好ましくは８．７質量％以下であり、殊さらに好ましくは８．５質量％以下であり、特に好ましくは８．３質量％以下であり、最も好ましくは８．１質量％以下である。ＨＦＰ単位の含有量が多すぎると、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れる成形体を得ることができず、ＨＦＰ単位の含有量が少なすぎると、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性に優れる成形体を得ることができない。
【0021】
含フッ素共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量は、全単量体単位に対して、１．３～２．９質量％であり、好ましくは、１．４質量％以上であり、より好ましくは１．５質量％以上であり、さらに好ましくは１．６質量％以上であり、尚さらに好ましくは１．７質量％以上であり、殊さらに好ましくは１．８質量％以上であり、特に好ましくは１．９質量％以上であり、最も好ましくは２．０質量％以上であり、より好ましくは２．８質量％以下であり、さらに好ましくは２．７質量％以下であり、尚さらに好ましくは２．６質量％以下であり、特に好ましくは２．５質量％以下であり、最も好ましくは２．４質量％以下である。含フッ素共重合体のＦＡＶＥ単位の含有量が上記範囲内にあることにより、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れる成形体を得ることができる。ＦＡＶＥ単位の含有量が少なすぎると、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性に優れる成形体を得ることができない。
【0022】
含フッ素共重合体のＴＦＥ単位の含有量は、全単量体単位に対して、好ましくは８７．７～９１．７質量％以上であり、より好ましくは８７．８質量％以上であり、さらに好ましくは８８．０質量％以上であり、尚さらに好ましくは８８．２質量％以上であり、特に好ましくは８８．４質量％以上であり、最も好ましくは８９．１質量％以上であり、より好ましくは９１．４質量％以下であり、さらに好ましくは９１．３質量％以下であり、尚さらに好ましくは９１．０質量％以下であり、特に好ましくは８４．７質量％以下であり、最も好ましくは９０．４質量％以下である。また、ＨＦＰ単位、ＦＡＶＥ単位、ＴＦＥ単位およびその他の単量体単位の含有量の合計が１００質量％となるように、ＴＦＥ単位の含有量を選択してもよい。
【0023】
本開示の含フッ素共重合体は、上記の３つの単量体単位を含有するものであれば、上記の３つの単量体単位のみを含有する共重合体であっても、上記の３つの単量体単位およびその他の単量体単位を含有する共重合体であってもよい。
【0024】
その他の単量体としては、ＴＦＥ、ＨＦＰおよびＦＡＶＥと共重合可能な単量体であれば特に限定されず、フルオロモノマーであっても、フッ素非含有モノマーであってもよい。
【0025】
フルオロモノマーとしては、クロロトリフルオロエチレン、フッ化ビニル、フッ化ビニリデン、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロイソブチレン、ＣＨ２＝ＣＺ１（ＣＦ２）ｎＺ２（式中、Ｚ１はＨまたはＦ、Ｚ２はＨ、ＦまたはＣｌ、ｎは１～１０の整数である）で表される単量体、ＣＦ２＝ＣＦ－Ｏ－ＣＨ２－Ｒｆ２（式中、Ｒｆ２は、炭素数１～５のパーフルオロアルキル基）で表されるアルキルパーフルオロビニルエーテル誘導体、パーフルオロ－２，２－ジメチル－１，３－ジオキソール〔ＰＤＤ〕、および、パーフルオロ－２－メチレン－４－メチル－１，３－ジオキソラン〔ＰＭＤ〕からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。
【0026】
ＣＨ２＝ＣＺ１（ＣＦ２）ｎＺ２で表される単量体としては、ＣＨ２＝ＣＦＣＦ３、ＣＨ２＝ＣＨ－Ｃ４Ｆ９、ＣＨ２＝ＣＨ－Ｃ６Ｆ１３、ＣＨ２＝ＣＦ－Ｃ３Ｆ６Ｈなどが挙げられる。
【0027】
フッ素非含有モノマーとしては、ＴＦＥ、ＨＦＰおよびＦＡＶＥと共重合可能な炭化水素系モノマーなどが挙げられる。炭化水素系モノマーとしては、たとえば、エチレン、プロピレン、ブチレン、イソブチレン等のアルケン類；エチルビニルエーテル、プロピルビニルエーテル、ブチルビニルエーテル、イソブチルビニルエーテル、シクロヘキシルビニルエーテル等のアルキルビニルエーテル類；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ｎ－酪酸ビニル、イソ酪酸ビニル、吉草酸ビニル、ピバリン酸ビニル、カプロン酸ビニル、カプリル酸ビニル、カプリン酸ビニル、バーサチック酸ビニル、ラウリン酸ビニル、ミリスチン酸ビニル、パルミチン酸ビニル、ステアリン酸ビニル、安息香酸ビニル、パラ－ｔ－ブチル安息香酸ビニル、シクロヘキサンカルボン酸ビニル、モノクロル酢酸ビニル、アジピン酸ビニル、アクリル酸ビニル、メタクリル酸ビニル、クロトン酸ビニル、ソルビン酸ビニル、桂皮酸ビニル、ウンデシレン酸ビニル、ヒドロキシ酢酸ビニル、ヒドロキシプロピオン酸ビニル、ヒドロキシ酪酸ビニル、ヒドロキシ吉草酸ビニル、ヒドロキシイソ酪酸ビニル、ヒドロキシシクロヘキサンカルボン酸ビニル等のビニルエステル類；エチルアリルエーテル、プロピルアリルエーテル、ブチルアリルエーテル、イソブチルアリルエーテル、シクロヘキシルアリルエーテル等のアルキルアリルエーテル類；エチルアリルエステル、プロピルアリルエステル、ブチルアリルエステル、イソブチルアリルエステル、シクロヘキシルアリルエステル等のアルキルアリルエステル類等が挙げられる。
【0028】
フッ素非含有モノマーとしては、また、ＴＦＥ、ＨＦＰおよびＦＡＶＥと共重合可能な官能基含有炭化水素系モノマーであってもよい。官能基含有炭化水素系モノマーとしては、例えば、ヒドロキシエチルビニルエーテル、ヒドロキシプロピルビニルエーテル、ヒドロキシブチルビニルエーテル、ヒドロキシイソブチルビニルエーテル、ヒドロキシシクロヘキシルビニルエーテル等のヒドロキシアルキルビニルエーテル類；グリシジルビニルエーテル、グリシジルアリルエーテル等のグリシジル基を有するフッ素非含有モノマー；アミノアルキルビニルエーテル、アミノアルキルアリルエーテル等のアミノ基を有するフッ素非含有モノマー；（メタ）アクリルアミド、メチロールアクリルアミド等のアミド基を有するフッ素非含有モノマー；臭素含有オレフィン、ヨウ素含有オレフィン、臭素含有ビニルエーテル、ヨウ素含有ビニルエーテル；ニトリル基を有するフッ素非含有モノマー等が挙げられる。
【0029】
本開示の含フッ素共重合体におけるその他の単量体単位の含有量としては、全単量体単位に対して、好ましくは０～４．０質量％であり、より好ましくは１．０質量％以下であり、さらに好ましくは０．５質量％以下であり、特に好ましくは０．１質量％以下である。
【0030】
含フッ素共重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１５～４０ｇ／１０分であり、好ましくは１５．１ｇ／１０分以上であり、より好ましくは１６ｇ／１０分以上であり、さらに好ましくは１７ｇ／１０分以上であり、尚さらに好ましくは２０ｇ／１０分以上であり、殊さらに好ましくは２１ｇ／１０分以上であり、特に好ましくは２２ｇ／１０分以上であり、最も好ましくは２４ｇ／１０分以上であり、好ましくは３９．９ｇ／１０分以下であり、より好ましくは３９．０ｇ／１０分以下であり、さらに好ましくは３８ｇ／１０分以下であり、尚さらに好ましくは３７ｇ／１０分以下であり、殊さらに好ましくは３４ｇ／１０分以下であり、特に好ましくは３１ｇ／１０分以下であり、最も好ましくは２８ｇ／１０分以下である。ＭＦＲが高すぎると、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することが困難になる。また、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性に優れる成形体を得ることができない。ＭＦＲが低すぎると、射出成形性に劣り、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することが困難になる。また、酸素低透過性、８５℃高温時剛性に優れる成形体を得ることができない。
【0031】
本開示において、メルトフローレートは、ＡＳＴＭ Ｄ－１２３８に準拠して、メルトインデクサーＧ－０１（東洋精機製作所製）を用い、３７２℃、５ｋｇ荷重下で、内径２ｍｍ、長さ８ｍｍのダイから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）として得られる値である。
【0032】
ＭＦＲは、単量体を重合する際に用いる重合開始剤の種類および量、連鎖移動剤の種類および量などを調整することによって、調整することができる。
【0033】
本開示の含フッ素共重合体は、官能基を有していてもよいし、有していなくてもよい。官能基は、含フッ素共重合体の主鎖末端または側鎖末端に存在する官能基、および、主鎖中または側鎖中に存在する官能基である。典型的な官能基は、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨである。
【0034】
含フッ素共重合体の主鎖炭素数１０６個当たりの官能基数は、９０個以下である。含フッ素共重合体の主鎖炭素数１０６個当たりの官能基数は、より好ましくは７０個以下であり、さらに好ましくは５０個以下であり、尚さらに好ましくは４０個以下であり、殊更に好ましくは３０個以下であり、特に好ましくは２０個以下であり、最も好ましくは１５個未満である。含フッ素共重合体の官能基数が上記範囲内にあることにより、耐オゾン性に優れており、過酸化水素水などの薬液にフッ素イオンを溶出させにくい成形体を得ることができる。
【0035】
含フッ素共重合体の官能基数は、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨの合計数である。
【0036】
含フッ素共重合体の主鎖炭素数１０６個当たりの－ＣＦ２Ｈの数は、好ましくは５０個以下であり、より好ましくは４０個以下であり、さらに好ましくは３０個以下であり、尚さらに好ましくは２０個以下であり、特に好ましくは１５個未満であり、最も好ましくは１０個以下である。
【0037】
含フッ素共重合体の主鎖炭素数１０６個当たりの－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２および－ＣＯＮＨ２の合計数は、好ましくは８０個以下であり、より好ましくは７０個以下であり、さらに好ましくは５０個以下であり、尚さらに好ましくは４０個以下であり、殊更に好ましくは３０個以下であり、特に好ましくは２０個以下であり、最も好ましくは１５個未満である。
【0038】
上記官能基の種類の同定および官能基数の測定には、赤外分光分析法を用いることができる。
【0039】
官能基数については、具体的には、以下の方法で測定する。まず、上記含フッ素共重合体をコールドプレスにより成形して、厚さ０．２５～０．３０ｍｍのフィルムを作製する。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析により分析して、上記含フッ素共重合体の赤外吸収スペクトルを得、完全にフッ素化されて官能基が存在しないベーススペクトルとの差スペクトルを得る。この差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って、上記含フッ素共重合体における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出する。
【0040】
Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ （Ａ）
Ｉ：吸光度
Ｋ：補正係数
ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
Ｉ：吸光度
Ｋ：補正係数
ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
【0041】
参考までに、いくつかの官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表１に示す。また、モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
【表1】
【0042】
－ＣＨ２ＣＦ２Ｈ、－ＣＨ２ＣＯＦ、－ＣＨ２ＣＯＯＨ、－ＣＨ２ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＣＯＮＨ２の吸収周波数は、それぞれ表中に示す、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ ｆｒｅｅと－ＣＯＯＨ ｂｏｎｄｅｄ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２の吸収周波数から数十カイザー（ｃｍ－１）低くなる。
【0043】
たとえば、－ＣＯＦの官能基数とは、－ＣＦ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８８３ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数と、－ＣＨ２ＣＯＦに起因する吸収周波数１８４０ｃｍ－１の吸収ピークから求めた官能基数との合計である。
【0044】
また、－ＣＦ２Ｈ基の数は、核磁気共鳴装置を用い、測定温度を（ポリマーの融点＋２０）℃として１９Ｆ－ＮＭＲ測定を行い、－ＣＦ２Ｈ基のピーク積分値からも求めることができる。
【0045】
官能基は、含フッ素共重合体の主鎖末端または側鎖末端に存在する官能基、および、主鎖中または側鎖中に存在する官能基である。官能基数は、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＦ２Ｈ、－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＯＮＨ２および－ＣＨ２ＯＨの合計数であってよい。
【0046】
上記官能基は、たとえば、含フッ素共重合体を製造する際に用いた連鎖移動剤や重合開始剤によって、含フッ素共重合体に導入される。たとえば、連鎖移動剤としてアルコールを使用する、あるいは重合開始剤として－ＣＨ２ＯＨの構造を有する過酸化物を使用した場合、含フッ素共重合体の主鎖末端に－ＣＨ２ＯＨが導入される。また、官能基を有する単量体を重合することによって、上記官能基が含フッ素共重合体の側鎖末端に導入される。
【0047】
このような官能基を有する含フッ素共重合体に対して、湿潤熱処理、フッ素化処理などの処理をすることによって、上記範囲内の官能基数を有する含フッ素共重合体を得ることができる。本開示の含フッ素共重合体は、湿潤熱処理またはフッ素化処理されたものであることが好ましく、フッ素化処理されたものであることがより好ましい。本開示の含フッ素共重合体は、－ＣＦ３末端基を有することも好ましい。
【0048】
含フッ素共重合体の融点は、好ましくは２４０～２９５℃であり、より好ましくは２４０～２９０℃であり、さらに好ましくは２５２～２８９℃である。融点が上記範囲内にあることにより、共重合体の成形性が向上するとともに、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に一層優れており、薬液にフッ素イオンを一層溶出させにくい成形体を得ることができる。
【0049】
本開示において、融点は、示差走査熱量計〔ＤＳＣ〕を用いて測定できる。
【0050】
含フッ素共重合体の酸素透過係数は、好ましくは７３０ｃｍ３・ｍｍ／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ）以下であり、より好ましくは７１０ｃｍ３・ｍｍ／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ）以下である。本開示の含フッ素共重合体は、ＴＦＥ単位、ＨＦＰ単位およびＦＡＶＥ単位を含有する含フッ素共重合体のＨＦＰ単位およびＦＡＶＥ単位の含有量、メルトフローレートならびに官能基数が適切に調整されていることから、優れた酸素低透過性を有している。
【0051】
本開示において、酸素透過係数は、試験温度７０℃、試験湿度０％ＲＨの条件で、測定できる。酸素透過係数の具体的な測定は、実施例に記載の方法により行うことができる。
【0052】
本開示の含フッ素共重合体は、過酸化水素水への浸漬試験において検出される溶出フッ素イオン量が、質量基準で、好ましくは４．０ｐｐｍ以下であり、より好ましくは３．０ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは２．８ｐｐｍ以下である。溶出フッ素イオン量が上記範囲内にあることにより、本開示の含フッ素共重合体を用いて成形体を得て、薬液の移送に用いる配管部材、流量計における薬液の流路を備える流量計躯体、薬液と接触する封止部材などに用いた場合に、薬液へのフッ素イオンの溶出を抑制することができる。
【0053】
本開示において、過酸化水素水への浸漬試験は、含フッ素共重合体を用いて、成形体（１５ｍｍ×１５ｍｍ×０．２ｍｍ）１０枚に相当する重量を有する試験片を作製し、試験片と１５ｇの３重量％過酸化水素水溶液とを入れたポリプロピレン製ボトルを、９５℃の恒温槽に入れて、２０時間放置することにより、行うことができる。
【0054】
本開示の含フッ素共重合体は、塊状重合、溶液重合、懸濁重合、乳化重合などのいずれの重合方法によっても製造することができる。これらの重合方法において、温度、圧力等の各条件、重合開始剤、連鎖移動剤、溶媒やその他の添加剤は、所望の含フッ素共重合体の組成や量に応じて適宜設定することができる。
【0055】
重合開始剤としては、油溶性ラジカル重合開始剤または水溶性ラジカル開始剤を使用できる。
【0056】
油溶性ラジカル重合開始剤としては、公知の油溶性の過酸化物であってよく、たとえば、
ジノルマルプロピルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネートなどのジアルキルパーオキシカーボネート類；
ｔ－ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ－ブチルパーオキシピバレートなどのパーオキシエステル類；
ジｔ－ブチルパーオキサイドなどのジアルキルパーオキサイド類；
ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類；
などが代表的なものとしてあげられる。
ジノルマルプロピルパーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ジｓｅｃ－ブチルパーオキシジカーボネートなどのジアルキルパーオキシカーボネート類；
ｔ－ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ－ブチルパーオキシピバレートなどのパーオキシエステル類；
ジｔ－ブチルパーオキサイドなどのジアルキルパーオキサイド類；
ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類；
などが代表的なものとしてあげられる。
【0057】
ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類としては、［（ＲｆＣＯＯ）－］２（Ｒｆは、パーフルオロアルキル基、ω－ハイドロパーフルオロアルキル基またはフルオロクロロアルキル基）で表されるジアシルパーオキサイドが挙げられる。
【0058】
ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類としては、たとえば、ジ（ω－ハイドロ－ドデカフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（ω－ハイドロ－テトラデカフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（ω－ハイドロ－ヘキサデカフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロパレリル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロヘプタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（パーフルオロノナノイル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－ヘキサフルオロブチリル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－デカフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（ω－クロロ－テトラデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ω－ハイドロ－ドデカフルオロヘプタノイル－ω－ハイドロヘキサデカフルオロノナノイル－パーオキサイド、ω－クロロ－ヘキサフルオロブチリル－ω－クロローデカフルオロヘキサノイル－パーオキサイド、ω－ハイドロドデカフルオロヘプタノイル－パーフルオロブチリル－パーオキサイド、ジ（ジクロロペンタフルオロブタノイル）パーオキサイド、ジ（トリクロロオクタフルオロヘキサノイル）パーオキサイド、ジ（テトラクロロウンデカフルオロオクタノイル）パーオキサイド、ジ（ペンタクロロテトラデカフルオロデカノイル）パーオキサイド、ジ（ウンデカクロロトリアコンタフルオロドコサノイル）パーオキサイドなどが挙げられる。
【0059】
水溶性ラジカル重合開始剤としては、公知の水溶性過酸化物であってよく、たとえば、過硫酸、過ホウ素酸、過塩素酸、過リン酸、過炭酸などのアンモニウム塩、カリウム塩、ナトリウム塩、ｔ－ブチルパーマレエート、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイドなどがあげられる。亜硫酸塩類のような還元剤も併せて含んでもよく、その使用量は過酸化物に対して０．１～２０倍であってよい。
【0060】
連鎖移動剤としては、たとえば、エタン、イソペンタン、ｎ－ヘキサン、シクロヘキサン等の炭化水素類；トルエン、キシレン等の芳香族類；アセトン等のケトン類；酢酸エチル、酢酸ブチル等の酢酸エステル類；メタノール、エタノール、２，２，２－トリフルオロエタノール等のアルコール類；メチルメルカプタン等のメルカプタン類；四塩化炭素、クロロホルム、塩化メチレン、塩化メチル等のハロゲン化炭化水素；３－フルオロベンゾトリフルオライド等が挙げられる。添加量は用いる化合物の連鎖移動定数の大きさにより変わりうるが、通常、溶媒１００質量部に対して０．０１～２０質量部の範囲で使用される。
【0061】
たとえば、重合開始剤として、ジアルキルパーオキシカーボネート類、ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類などを用いる場合、得られる含フッ素共重合体の分子量が高くなりすぎ、所望のメルトフローレートに調整することが容易でない場合があるが、連鎖移動剤を用いて、分子量を調整することができる。特に、アルコール類などの連鎖移動剤および油溶性ラジカル重合開始剤を用いた懸濁重合により、含フッ素共重合体を製造することが好適である。
【0062】
溶媒としては、水、水とアルコールとの混合溶媒等が挙げられる。また、本開示の含フッ素共重合体の重合に用いるモノマーを、溶媒として用いることもできる。
【0063】
懸濁重合では、水に加えて、フッ素系溶媒を使用してもよい。フッ素系溶媒としては、ＣＨ３ＣＣｌＦ２、ＣＨ３ＣＣｌ２Ｆ、ＣＦ３ＣＦ２ＣＣｌ２Ｈ、ＣＦ２ＣｌＣＦ２ＣＦＨＣｌ等のハイドロクロロフルオロアルカン類；ＣＦ２ＣｌＣＦＣｌＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦＣｌＣＦＣｌＣＦ３等のクロロフルオロアルカン類；パーフルオロシクロブタン、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＦ３ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３等のパーフルオロアルカン類等が挙げられ、なかでも、パーフルオロアルカン類が好ましい。フッ素系溶媒の使用量は、懸濁性および経済性の面から、溶媒１００質量部に対して、１０～１００質量部が好ましい。
【0064】
重合温度としては特に限定されず、０～１００℃であってよい。また、重合開始剤として、ジアルキルパーオキシカーボネート類、ジ［フルオロ（またはフルオロクロロ）アシル］パーオキサイド類などを用いる場合など、重合開始剤の分解速度が速すぎる場合には、重合温度を０～３５℃の範囲とするなど、比較的低温の重合温度を採用することが好ましい。
【0065】
重合圧力は、用いる溶媒の種類、溶媒の量、蒸気圧、重合温度などの他の重合条件に応じて適宜定められるが、通常、０～９．８ＭＰａＧであってよい。重合圧力は、好ましくは０．１～５ＭＰａＧ、より好ましくは０．５～２ＭＰａＧ、さらに好ましくは０．５～１．５ＭＰａＧである。また、重合圧力を１．５ＭＰａＧ以上とすると、生産効率を向上させることができる。
【0066】
重合における添加剤としては、たとえば、懸濁安定剤が挙げられる。懸濁安定剤としては、従来公知のものであれば特に限定されず、メチルセルロース、ポリビニルアルコール等を使用することができる。懸濁安定剤を用いると、重合反応により生成する懸濁粒子が水性媒体に安定に分散するので、グラスライニングなどの付着防止処理を施していないＳＵＳ製の反応槽を使用しても、反応槽に懸濁粒子が付着しにくい。したがって、高圧に耐える反応槽を使用することができるので、高圧下での重合が可能となり、生産効率を向上させることができる。これに対し、懸濁安定剤を用いずに重合を行った場合、付着防止処理を施していないＳＵＳ製の反応槽を使用すると、懸濁粒子が付着して生産効率が低下するおそれがある。懸濁安定剤の水性媒体に対する濃度は、条件によって適宜調節することができる。
【0067】
重合反応によりフルオロポリマーを含む水性分散液が得られる場合は、水性分散液中に含まれる含フッ素共重合体を凝析させ、洗浄し、乾燥することにより乾燥フルオロポリマーを回収してもよい。また、重合反応により含フッ素共重合体がスラリーとして得られる場合は、反応容器からスラリーを取り出し、洗浄し、乾燥することにより乾燥フルオロポリマーを回収してもよい。乾燥することによりパウダーの形状で含フッ素共重合体を回収できる。
【0068】
重合により得られた含フッ素共重合体を、ペレットに成形してもよい。ペレットに成形する成形方法としては、特に限定はなく、従来公知の方法を用いることができる。たとえば、単軸押出機、二軸押出機、タンデム押出機を用いて含フッ素共重合体を溶融押出しし、所定長さに切断してペレット状に成形する方法などが挙げられる。溶融押出しする際の押出温度は、含フッ素共重合体の溶融粘度や製造方法により変える必要があり、好ましくは含フッ素共重合体の融点＋２０℃～含フッ素共重合体の融点＋１４０℃である。含フッ素共重合体の切断方法は、特に限定は無く、ストランドカット方式、ホットカット方式、アンダーウオーターカット方式、シートカット方式などの従来公知の方法を採用できる。得られたペレットを、加熱することにより、ペレット中の揮発分を除去してもよい（脱気処理）。得られたペレットを、３０～２００℃の温水、１００～２００℃の水蒸気、または、４０～２００℃の温風と接触させて処理してもよい。
【0069】
重合により得られた含フッ素共重合体を、空気および水の存在下で、１００℃以上の温度に加熱してもよい（湿潤熱処理）。湿潤熱処理の方法としては、たとえば、押出機を用いて、空気および水を供給しながら、重合により得られた含フッ素共重合体を溶融させ、押し出す方法が挙げられる。湿潤熱処理により、含フッ素共重合体の－ＣＯＦ、－ＣＯＯＨなどの熱的に不安定な官能基を、熱的に比較的安定な－ＣＦ２Ｈに変換することができ、含フッ素共重合体の－ＣＯＦおよび－ＣＯＯＨの合計数、ならびに、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、および、－ＣＯＮＨ２の合計数を容易に上述した範囲に調整できる。空気および水に加えて、アルカリ金属塩の存在下で、含フッ素共重合体を加熱することにより、－ＣＦ２Ｈへの変換反応を促進することができる。しかしながら、含フッ素共重合体の用途によっては、アルカリ金属塩による汚染を回避すべきであることに留意すべきである。
【0070】
重合により得られた含フッ素共重合体を、フッ素化処理してもよい。フッ素化処理は、フッ素化処理されていない含フッ素共重合体とフッ素含有化合物とを接触させることにより行うことができる。フッ素化処理により、含フッ素共重合体の－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＯＮＨ２などの熱的に不安定な官能基、および、熱的に比較的安定な－ＣＦ２Ｈなどの官能基を、熱的に極めて安定な－ＣＦ３に変換することができる。結果として、含フッ素共重合体のＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＯＮＨ２、および、－ＣＦ２Ｈの合計数を容易に上述した範囲に調整できる。
【0071】
フッ素含有化合物としては特に限定されないが、フッ素化処理条件下にてフッ素ラジカルを発生するフッ素ラジカル源が挙げられる。上記フッ素ラジカル源としては、Ｆ２ガス、ＣｏＦ３、ＡｇＦ２、ＵＦ６、ＯＦ２、Ｎ２Ｆ２、ＣＦ３ＯＦ、フッ化ハロゲン（たとえばＩＦ５、ＣｌＦ３）などが挙げられる。
【0072】
Ｆ２ガスなどのフッ素ラジカル源は、１００％濃度のものであってもよいが、安全性の面から不活性ガスと混合し、５～５０質量％に希釈して使用することが好ましく、１５～３０質量％に希釈して使用することがより好ましい。上記不活性ガスとしては、窒素ガス、ヘリウムガス、アルゴンガスなどが挙げられるが、経済的な面より窒素ガスが好ましい。
【0073】
フッ素化処理の条件は、特に限定されず、溶融させた状態の含フッ素共重合体とフッ素含有化合物とを接触させてもよいが、通常、含フッ素共重合体の融点以下、好ましくは２０～２２０℃、より好ましくは１００～２００℃の温度下で行うことができる。上記フッ素化処理は、一般に１～３０時間、好ましくは５～２５時間行う。フッ素化処理は、フッ素化処理されていない含フッ素共重合体をフッ素ガス（Ｆ２ガス）と接触させるものが好ましい。
【0074】
本開示の含フッ素共重合体と、必要に応じてその他の成分とを混合し、組成物を得てもよい。その他の成分としては、充填剤、可塑剤、加工助剤、離型剤、顔料、難燃剤、滑剤、光安定剤、耐候安定剤、導電剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、発泡剤、香料、オイル、柔軟化剤、脱フッ化水素剤等を挙げることができる。
【0075】
充填剤としては、たとえば、シリカ、カオリン、クレー、有機化クレー、タルク、マイカ、アルミナ、炭酸カルシウム、テレフタル酸カルシウム、酸化チタン、リン酸カルシウム、フッ化カルシウム、フッ化リチウム、架橋ポリスチレン、チタン酸カリウム、カーボン、チッ化ホウ素、カーボンナノチューブ、ガラス繊維等が挙げられる。導電剤としてはカーボンブラック等があげられる。可塑剤としては、ジオクチルフタル酸、ペンタエリスリトール等があげられる。加工助剤としては、カルナバワックス、スルホン化合物、低分子量ポリエチレン、フッ素系助剤等があげられる。脱フッ化水素剤としては有機オニウム、アミジン類等があげられる。
【0076】
また、上記その他の成分として、上記した含フッ素共重合体以外のその他のポリマーを用いてもよい。その他のポリマーとしては、上記した含フッ素共重合体以外のフッ素樹脂、フッ素ゴム、非フッ素化ポリマーなどが挙げられる。
【0077】
上記組成物の製造方法としては、含フッ素共重合体とその他の成分とを乾式で混合する方法や、含フッ素共重合体とその他の成分とを予め混合機で混合し、次いで、ニーダー、溶融押出し機等で溶融混練する方法等を挙げることができる。
【0078】
本開示の含フッ素共重合体または上記の組成物は、加工助剤、成形材料等として使用できるが、成形材料として使用することが好適である。また、本開示の含フッ素共重合体の水性分散液、溶液、懸濁液、および共重合体／溶媒系も利用可能であり、これらは塗料として塗布したり、包封、含浸、フィルムの流延に使用したりできる。しかし、本開示の含フッ素共重合体は上述した特性を有するものであるので、上記成形材料として使用することが好ましい。
【0079】
本開示の含フッ素共重合体または上記の組成物を成形して、成形体を得てもよい。
【0080】
上記含フッ素共重合体または上記組成物を成形する方法は特に限定されず、射出成形法、押出成形法、圧縮成形法、ブロー成形法、トランスファー成形法、ロト成形法、ロトライニング成形法等が挙げられる。成形方法としては、なかでも、押出成形法、圧縮成形法、射出成形法またはトランスファー成形法が好ましく、高い生産性で成形体を生産できることから、射出成形法、押出成形法またはトランスファー成形法がより好ましく、射出成形法がさらに好ましい。すなわち、成形体としては、押出成形体、圧縮成形体、射出成形体またはトランスファー成形体であることが好ましく、高い生産性で生産できることから、射出成形体、押出成形体またはトランスファー成形体であることがより好ましく、射出成形体であることがさらに好ましい。本開示の含フッ素共重合体を射出成形法により成形することにより、極めて高い射出速度で成形して薄肉で美麗な成形品を得ることができる。
【0081】
本開示の含フッ素共重合体を含有する成形体としては、たとえば、ナット、ボルト、継手、フィルム、ボトル、ガスケット、電線被覆、チューブ、ホース、パイプ、バルブ、シート、シール、パッキン、タンク、ローラー、容器、コック、コネクタ、フィルターハウジング、フィルターケージ、流量計、ポンプ、ウェハーキャリア、ウェハーボックス等であってもよい。
【0082】
本開示の含フッ素共重合体、上記の組成物、または上記の成形体は、例えば、次の用途に使用できる。
食品包装用フィルム、食品製造工程で使用する流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の食品製造装置用流体移送部材；
薬品用の薬栓、包装フィルム、薬品製造工程で使用される流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の薬液移送部材；
化学プラントや半導体工場の薬液タンクや配管の内面ライニング部材；
自動車の燃料系統並びに周辺装置に用いられるＯ（角）リング・チューブ・パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材等、自動車のＡＴ装置に用いられるホース、シール材等の燃料移送部材；
自動車のエンジン並びに周辺装置に用いられるキャブレターのフランジガスケット、シャフトシール、バルブステムシール、シール材、ホース等、自動車のブレーキホース、エアコンホース、ラジエーターホース、電線被覆材等のその他の自動車部材；
半導体製造装置のＯ（角）リング、チューブ、パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材、ロール、ガスケット、ダイヤフラム、継手等の半導体装置用薬液移送部材；
塗装設備用の塗装ロール、ホース、チューブ、インク用容器等の塗装・インク用部材；
飲食物用のチューブ又は飲食物用ホース等のチューブ、ホース、ベルト、パッキン、継手等の飲食物移送部材、食品包装材、ガラス調理機器；
廃液輸送用のチューブ、ホース等の廃液輸送用部材；
高温液体輸送用のチューブ、ホース等の高温液体輸送用部材；
スチーム配管用のチューブ、ホース等のスチーム配管用部材；
船舶のデッキ等の配管に巻き付けるテープ等の配管用防食テープ；
電線被覆材、光ファイバー被覆材、太陽電池の光起電素子の光入射側表面に設ける透明な表面被覆材および裏面剤等の各種被覆材；
ダイヤフラムポンプのダイヤフラムや各種パッキン類等の摺動部材；
農業用フィルム、各種屋根材・側壁等の耐侯性カバー；
建築分野で使用される内装材、不燃性防火安全ガラス等のガラス類の被覆材；
家電分野等で使用されるラミネート鋼板等のライニング材；
食品包装用フィルム、食品製造工程で使用する流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の食品製造装置用流体移送部材；
薬品用の薬栓、包装フィルム、薬品製造工程で使用される流体移送ラインのライニング材、パッキン、シール材、シート等の薬液移送部材；
化学プラントや半導体工場の薬液タンクや配管の内面ライニング部材；
自動車の燃料系統並びに周辺装置に用いられるＯ（角）リング・チューブ・パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材等、自動車のＡＴ装置に用いられるホース、シール材等の燃料移送部材；
自動車のエンジン並びに周辺装置に用いられるキャブレターのフランジガスケット、シャフトシール、バルブステムシール、シール材、ホース等、自動車のブレーキホース、エアコンホース、ラジエーターホース、電線被覆材等のその他の自動車部材；
半導体製造装置のＯ（角）リング、チューブ、パッキン、バルブ芯材、ホース、シール材、ロール、ガスケット、ダイヤフラム、継手等の半導体装置用薬液移送部材；
塗装設備用の塗装ロール、ホース、チューブ、インク用容器等の塗装・インク用部材；
飲食物用のチューブ又は飲食物用ホース等のチューブ、ホース、ベルト、パッキン、継手等の飲食物移送部材、食品包装材、ガラス調理機器；
廃液輸送用のチューブ、ホース等の廃液輸送用部材；
高温液体輸送用のチューブ、ホース等の高温液体輸送用部材；
スチーム配管用のチューブ、ホース等のスチーム配管用部材；
船舶のデッキ等の配管に巻き付けるテープ等の配管用防食テープ；
電線被覆材、光ファイバー被覆材、太陽電池の光起電素子の光入射側表面に設ける透明な表面被覆材および裏面剤等の各種被覆材；
ダイヤフラムポンプのダイヤフラムや各種パッキン類等の摺動部材；
農業用フィルム、各種屋根材・側壁等の耐侯性カバー；
建築分野で使用される内装材、不燃性防火安全ガラス等のガラス類の被覆材；
家電分野等で使用されるラミネート鋼板等のライニング材；
【0083】
上記自動車の燃料系統に用いられる燃料移送部材としては、更に、燃料ホース、フィラーホース、エバポホース等が挙げられる。上記燃料移送部材は、耐サワーガソリン用、耐アルコール燃料用、耐メチルターシャルブチルエーテル・耐アミン等ガソリン添加剤入燃料用の燃料移送部材として使用することもできる。
【0084】
上記薬品用の薬栓・包装フィルムは、酸等に対し優れた耐薬品性を有する。また、上記薬液移送部材として、化学プラント配管に巻き付ける防食テープも挙げることができる。
【0085】
上記成形体としては、また、自動車のラジエータタンク、薬液タンク、ベロース、スペーサ、ローラー、ガソリンタンク、廃液輸送用容器、高温液体輸送用容器、漁業・養魚タンク等が挙げられる。
【0086】
上記成形体としては、更に、自動車のバンパー、ドアトリム、計器板、食品加工装置、調理機器、撥水撥油性ガラス、照明関連機器、ＯＡ機器の表示盤・ハウジング、電照式看板、ディスプレイ、液晶ディスプレイ、携帯電話、プリント基盤、電気電子部品、雑貨、ごみ箱、浴槽、ユニットバス、換気扇、照明枠等に用いられる部材も挙げられる。
【0087】
本開示の含フッ素共重合体を含有する成形体は、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れていることから、ナット、ボルト、継手、パッキン、バルブ、コック、コネクタ、フィルターハウジング、フィルターケージ、流量計、ポンプなどに好適に利用することができる。
【0088】
本開示の含フッ素共重合体を含有する成形体は、薄肉部分を有する場合であっても、射出成形法により極めて高い射出速度で製造することができ、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れていることから、ガスケット、パッキンなどの被圧縮部材として好適に利用することができる。本開示の被圧縮部材は、ガスケットまたはパッキンであってよい。本開示のガスケットまたはパッキンは、射出成形法により低コストで製造することができ、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れている。
【0089】
本開示の被圧縮部材の大きさや形状は用途に応じて適宜設定すればよく、特に限定されない。本開示の被圧縮部材の形状は、たとえば、環状であってよい。また、本開示の被圧縮部材は、平面視で円形、長円形、角を丸めた四角形などの形状を有し、かつその中央部に貫通孔を有するものであってよい。
【0090】
本開示の被圧縮部材は、非水電解液電池を構成するための部材として用いることが好ましい。本開示の被圧縮部材は、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れていることから、非水電解液電池中の非水電解液と接する状態で用いられる部材として、特に好適である。すなわち、本開示の被圧縮部材は、非水電解液電池中の非水電解液との接液面を有するものであってもよい。
【0091】
非水電解液電池としては、非水電解液を備える電池であれば特に限定されず、たとえば、リチウムイオン二次電池、リチウムイオンキャパシタなどが挙げられる。また、非水電解液電池を構成する部材としては、封止部材、絶縁部材などが挙げられる。
【0092】
上記非水電解液は、特に限定されるものではないが、プロピレンカーボネート、エチレンカーボネート、ブチレンカーボネート、γ－ブチルラクトン、１，２－ジメトキシエタン、１，２－ジエトキシエタン、ジメチルカーボネート、ジエチルカーボネート、エチルメチルカーボネートなどの公知の溶媒の１種もしくは２種以上が使用できる。非水電解液電池は、電解質をさらに備えてもよい。上記電解質は、特に限定されるものではないが、ＬｉＣｌＯ４、ＬｉＡｓＦ６、ＬｉＰＦ６、ＬｉＢＦ４、ＬｉＣｌ、ＬｉＢｒ、ＣＨ３ＳＯ３Ｌｉ、ＣＦ３ＳＯ３Ｌｉ、炭酸セシウムなどを用いることができる。
【0093】
本開示の被圧縮部材は、たとえば、封止ガスケット、封止パッキンなどの封止部材、絶縁ガスケット、絶縁パッキンなどの絶縁部材として、好適に利用できる。封止部材は、液体もしくは気体の漏出または外部からの液体もしくは気体の侵入を防止するために用いられる部材である。絶縁部材は、電気を絶縁するために用いられる部材である。本開示の被圧縮部材は、封止および絶縁の両方の目的のために用いられる部材であってもよい。
【0094】
本開示の被圧縮部材は、１１０℃耐摩耗性、耐オゾン性、耐ソルベントクラック性、酸素低透過性、８５℃高温時剛性、１５０℃耐引張クリープ特性に優れていることから、非水電解液電池用封止部材または非水電解液電池用絶縁部材として好適に使用できる。また、本開示の被圧縮部材は、上記の含フッ素共重合体を含有することから、優れた絶縁特性を有している。したがって、本開示の被圧縮部材を絶縁部材として使用した場合には、２以上の導電部材にしっかりと密着して、短絡を長期間に渡って防止する。
【0095】
本開示の含フッ素共重合体は、押出成形法により、径の小さい心線上に厚みが均一な被覆層を形成することができることから、電線被覆を形成するための材料として好適に利用することができる。本開示の含フッ素共重合体を含有する被覆層を備える被覆電線は、外径にほとんど変動がないことから、電気特性に優れている。
【0096】
被覆電線は、心線と、前記心線の周囲に設けられており、本開示の含フッ素共重合体を含有する被覆層と、を備えるものである。例えば、心線上に本開示の含フッ素共重合体を溶融押出成形した押出成形体を上記被覆層とすることができる。被覆電線は、ＬＡＮケーブル（Ｅａｔｈｅｒｎｅｔ Ｃａｂｌｅ）、高周波伝送ケーブル、フラットケーブル、耐熱ケーブル等に好適であり、なかでも、ＬＡＮケーブル（Ｅａｔｈｅｒｎｅｔ Ｃａｂｌｅ）、高周波伝送ケーブルなどの伝送ケーブルに好適である。
【0097】
心線の材料としては、例えば、銅、アルミ等の金属導体材料を用いることができる。心線は、直径０．０２～３ｍｍであるものが好ましい。心線の直径は、０．０４ｍｍ以上であることがより好ましく、０．０５ｍｍ以上が更に好ましく、０．１ｍｍ以上が特に好ましい。心線の直径は、２ｍｍ以下がより好ましい。
【0098】
心線の具体例としては、例えば、ＡＷＧ（アメリカンワイヤゲージ）－４６（直径４０マイクロメートルの中実銅製ワイヤー）、ＡＷＧ－２６（直径４０４マイクロメートルの中実銅製ワイヤー）、ＡＷＧ－２４（直径５１０マイクロメートルの中実銅製ワイヤー）、ＡＷＧ－２２（直径６３５マイクロメートルの中実銅製ワイヤー）等を用いてもよい。
【0099】
被覆層の厚みは、０．１～３．０ｍｍであるものが好ましい。被覆層の厚みは、２．０ｍｍ以下であることも好ましい。
【0100】
高周波伝送ケーブルとしては、同軸ケーブルが挙げられる。同軸ケーブルは、一般に、内部導体、絶縁被覆層、外部導体層および保護被覆層が芯部より外周部に順に積層することからなる構造を有する。本開示の含フッ素共重合体を含有する成形体は、含フッ素共重合体を含有する絶縁被覆層として、好適に利用することができる。上記構造における各層の厚さは特に限定されないが、通常、内部導体は直径約０．１～３ｍｍであり、絶縁被覆層は、厚さ約０．３～３ｍｍ、外部導体層は、厚さ約０．５～１０ｍｍ、保護被覆層は、厚さ約０．５～２ｍｍである。
【0101】
被覆層は、気泡を含有するものであってもよく、気泡が被覆層中に均一に分布しているものが好ましい。
【0102】
気泡の平均泡径は限定されるものではないが、例えば、６０μｍ以下であることが好ましく、４５μｍ以下であることがより好ましく、３５μｍ以下であることが更に好ましく、３０μｍ以下であることが更により好ましく、２５μｍ以下であることが特に好ましく、２３μｍ以下であることが殊更に好ましい。また、平均泡径は、０．１μｍ以上であることが好ましく、１μｍ以上であることがより好ましい。平均泡径は、電線断面の電子顕微鏡画像を取り、画像処理により各泡の直径を算出し、平均することにより求めることができる。
【0103】
被覆層は、発泡率が２０％以上であってもよい。より好ましくは３０％以上であり、更に好ましくは３３％以上であり、更により好ましくは３５％以上である。上限は特に限定されないが、例えば、８０％である。発泡率の上限は６０％であってもよい。発泡率は、（（電線被覆材の比重－被覆層の比重）／電線被覆材の比重）×１００として求める値である。発泡率は、例えば後述する押出機中のガスの挿入量の調節等により、あるいは、溶解するガスの種類を選択することにより、用途に応じて適宜調整することができる。
【0104】
被覆電線は、上記心線と上記被覆層との間に別の層を備えていてもよく、被覆層の周囲に更に別の層（外層）を備えていてもよい。被覆層が気泡を含有する場合、本開示の電線は、心線と被覆層の間に非発泡層を挿入した２層構造（スキン－フォーム）や、外層に非発泡層を被覆した２層構造（フォーム－スキン）、更にはスキン－フォームの外層に非発泡層を被覆した３層構造（スキン－フォーム－スキン）であってもよい。非発泡層は特に限定されず、ＴＦＥ／ＨＦＰ系共重合体、ＴＦＥ／ＰＡＶＥ共重合体、ＴＦＥ／エチレン系共重合体、フッ化ビニリデン系重合体、ポリエチレン〔ＰＥ〕等のポリオレフィン樹脂、ポリ塩化ビニル〔ＰＶＣ〕等の樹脂からなる樹脂層であってよい。
【0105】
被覆電線は、たとえば、押出機を用いて、含フッ素共重合体を加熱し、含フッ素共重合体が溶融した状態で心線上に押し出し、被覆層を形成することにより製造することができる。
【0106】
被覆層の形成に際しては、含フッ素共重合体を加熱し、含フッ素共重合体が溶融した状態で、含フッ素共重合体中にガスを導入することにより、気泡を含有する上記被覆層を形成することもできる。ガスとしては、たとえば、クロロジフルオロメタン、窒素、二酸化炭素等のガス又は上記ガスの混合物を用いることができる。ガスは、加熱した含フッ素共重合体中に加圧気体として導入してもよいし、化学的発泡剤を含フッ素共重合体中に混和させることにより発生させてもよい。ガスは、溶融状態の含フッ素共重合体中に溶解する。
【0107】
また、本開示の含フッ素共重合体は、高周波信号伝送用製品の材料として、好適に利用することができる。
【0108】
上記高周波信号伝送用製品としては、高周波信号の伝送に用いる製品であれば特に限定されず、（１）高周波回路の絶縁板、接続部品の絶縁物、プリント配線基板等の成形板、（２）高周波用真空管のベース、アンテナカバー等の成形体、（３）同軸ケーブル、ＬＡＮケーブル等の被覆電線等が挙げられる。上記高周波信号伝送用製品は、衛星通信機器、携帯電話基地局などのマイクロ波、特に３～３０ＧＨｚのマイクロ波を利用する機器に、好適に使用することができる。
【0109】
上記高周波信号伝送用製品において、本開示の含フッ素共重合体は、誘電正接が低い点で、絶縁体として好適に用いることができる。
【0110】
上記（１）成形板としては、良好な電気特性が得られる点で、プリント配線基板が好ましい。上記プリント配線基板としては特に限定されないが、例えば、携帯電話、各種コンピューター、通信機器等の電子回路のプリント配線基板が挙げられる。上記（２）成形体としては、誘電損失が低い点で、アンテナカバーが好ましい。
【0111】
本開示の含フッ素共重合体を成形して、フィルムを得ることができる。本開示の含フッ素共重合体を含有する成形体は、フィルムとして好適に利用することができる。
【0112】
本開示のフィルムは、離型フィルムとして有用である。離型フィルムは、本開示の含フッ素共重合体を、溶融押出成形、カレンダー成形、プレス成形、流延成形等により成形して製造することができる。均一な薄膜が得られる観点から、溶融押出成形により離型フィルムを製造することができる。
【0113】
本開示のフィルムは、ＯＡ機器に用いるロールの表面に適用することができる。また、本開示の含フッ素共重合体を、押出成形、圧縮成形、プレス成形などにより必要な形状に成形してシート状やフィルム状、チューブ状に成形し、ＯＡ機器ロールまたはＯＡ機器ベルト等の表面材料に使用することができる。特に溶融押出成形法により薄肉のチューブやフィルムを製造することができる。
【0114】
以上、実施形態を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。
【実施例】
【0115】
つぎに本開示の実施形態について実施例をあげて説明するが、本開示はかかる実施例のみに限定されるものではない。
【0116】
実施例の各数値は以下の方法により測定した。
【0117】
（単量体単位の含有量）
含フッ素共重合体の各単量体単位の含有量は、ＮＭＲ分析装置（たとえば、ブルカーバイオスピン社製、ＡＶＡＮＣＥ３００ 高温プローブ）、または、赤外吸収測定装置（パーキンエルマー社製、Ｓｐｅｃｔｒｕｍ Ｏｎｅ）を用いて測定した。
含フッ素共重合体の各単量体単位の含有量は、ＮＭＲ分析装置（たとえば、ブルカーバイオスピン社製、ＡＶＡＮＣＥ３００ 高温プローブ）、または、赤外吸収測定装置（パーキンエルマー社製、Ｓｐｅｃｔｒｕｍ Ｏｎｅ）を用いて測定した。
【0118】
（－ＣＦ２Ｈの数）
含フッ素共重合体の－ＣＦ２Ｈ基の数は、核磁気共鳴装置ＡＶＡＮＣＥ－３００（ブルカーバイオスピン社製）を用い、測定温度を（ポリマーの融点＋２０）℃として１９Ｆ－ＮＭＲ測定を行い、－ＣＦ２Ｈ基のピーク積分値から求めた。
含フッ素共重合体の－ＣＦ２Ｈ基の数は、核磁気共鳴装置ＡＶＡＮＣＥ－３００（ブルカーバイオスピン社製）を用い、測定温度を（ポリマーの融点＋２０）℃として１９Ｆ－ＮＭＲ測定を行い、－ＣＦ２Ｈ基のピーク積分値から求めた。
【0119】
（－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２、－ＣＯＮＨ２の数）
実施例および比較例で得られた乾燥粉体もしくはペレットを、コールドプレスにより成形して、厚さ０．２５～０．３ｍｍのフィルムを作製した。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析装置〔ＦＴ－ＩＲ（Ｓｐｅｃｔｒｕｍ Ｏｎｅ、パーキンエルマー社製）〕により４０回スキャンし、分析して赤外吸収スペクトルを得た。得られた赤外吸収スペクトルを、既知のフィルムの赤外吸収スペクトルと比較して末端基の種類を決定した。また、得られた赤外吸収スペクトルと、既知のフィルムの赤外吸収スペクトルとの差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って試料における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出した。
実施例および比較例で得られた乾燥粉体もしくはペレットを、コールドプレスにより成形して、厚さ０．２５～０．３ｍｍのフィルムを作製した。このフィルムをフーリエ変換赤外分光分析装置〔ＦＴ－ＩＲ（Ｓｐｅｃｔｒｕｍ Ｏｎｅ、パーキンエルマー社製）〕により４０回スキャンし、分析して赤外吸収スペクトルを得た。得られた赤外吸収スペクトルを、既知のフィルムの赤外吸収スペクトルと比較して末端基の種類を決定した。また、得られた赤外吸収スペクトルと、既知のフィルムの赤外吸収スペクトルとの差スペクトルに現れる特定の官能基の吸収ピークから、下記式（Ａ）に従って試料における炭素原子１×１０６個あたりの官能基数Ｎを算出した。
【0120】
Ｎ＝Ｉ×Ｋ／ｔ （Ａ）
Ｉ：吸光度
Ｋ：補正係数
ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
Ｉ：吸光度
Ｋ：補正係数
ｔ：フィルムの厚さ（ｍｍ）
【0121】
参考までに、実施例における官能基について、吸収周波数、モル吸光係数および補正係数を表２に示す。また、モル吸光係数は低分子モデル化合物のＦＴ－ＩＲ測定データから決定したものである。
【0122】
【表2】
【0123】
（メルトフローレート（ＭＦＲ））
含フッ素共重合体のＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ－１２３８に準拠して、メルトインデクサーＧ－０１（東洋精機製作所製）を用い、３７２℃、５ｋｇ荷重下で、内径２ｍｍ、長さ８ｍｍのダイから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）を測定することにより、求めた。
含フッ素共重合体のＭＦＲは、ＡＳＴＭ Ｄ－１２３８に準拠して、メルトインデクサーＧ－０１（東洋精機製作所製）を用い、３７２℃、５ｋｇ荷重下で、内径２ｍｍ、長さ８ｍｍのダイから１０分間あたりに流出するポリマーの質量（ｇ／１０分）を測定することにより、求めた。
【0124】
（融点）
含フッ素共重合体の融点は、示差走査熱量計（商品名：Ｘ－ＤＳＣ７０００、日立ハイテクサイエンス社製）を用いて、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの１度目の昇温を行い、続けて、冷却速度１０℃／分で３５０℃から２００℃まで冷却し、再度、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの２度目の昇温を行い、２度目の昇温過程で生ずる溶融曲線ピークから融点を求めた。
含フッ素共重合体の融点は、示差走査熱量計（商品名：Ｘ－ＤＳＣ７０００、日立ハイテクサイエンス社製）を用いて、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの１度目の昇温を行い、続けて、冷却速度１０℃／分で３５０℃から２００℃まで冷却し、再度、昇温速度１０℃／分で２００℃から３５０℃までの２度目の昇温を行い、２度目の昇温過程で生ずる溶融曲線ピークから融点を求めた。
【0125】
実施例１
容積１７４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水４０．２５ｋｇとメタノール０．４１１ｋｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ４０．２５ｋｇとＰＰＶＥ０．９６ｋｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８６６ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）１．２５ｋｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８６６ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール０．４１１ｋｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ１．２５ｋｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に０．９６ｋｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ０．２５ｋｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
容積１７４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水４０．２５ｋｇとメタノール０．４１１ｋｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ４０．２５ｋｇとＰＰＶＥ０．９６ｋｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８６６ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）１．２５ｋｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８６６ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール０．４１１ｋｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ１．２５ｋｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に０．９６ｋｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ０．２５ｋｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
【0126】
なお、ＰＰＶＥはＴＦＥの連続追加投入量が８．１ｋｇ、１６．２ｋｇ、２４．３ｋｇに達した時点でそれぞれ０．２２ｋｇ追加投入した。また、ＴＦＥの追加投入量が６．０ｋｇ、１８．１ｋｇに達した時点でそれぞれ０．４１１ｋｇのメタノールをオートクレーブ内に追加投入した。そして、ＴＦＥの追加投入量が４０．２５ｋｇに達したところで重合を終了させた。重合終了後、未反応のＴＦＥ及びＨＦＰを放出し、湿潤粉体を得た。そしてこの湿潤粉体を純水で洗浄した後、１５０℃で１０時間乾燥し、４３．７ｋｇの乾燥粉体を得た。
【0127】
得られた粉末を、スクリュー押出機（商品名：ＰＣＭ４６、池貝社製）により３７０℃にて溶融押出して、共重合体のペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0128】
得られたペレットを、電気炉にて２００℃で８時間脱気した後、真空振動式反応装置ＶＶＤ－３０（大川原製作所社製）に入れ、２００℃に昇温した。真空引き後、Ｎ２ガスで２０体積％に希釈したＦ２ガスを大気圧まで導入した。Ｆ２ガス導入時から０．５時間後、いったん真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。さらにその０．５時間後、再度真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。以降、上記Ｆ２ガス導入及び真空引きの操作を１時間に１回行い続け、２００℃の温度下で８時間反応を行った。反応終了後、反応器内をＮ２ガスに十分に置換して、フッ素化反応を終了し、ペレットを得た。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0129】
実施例２
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３１８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３１８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．７５ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１９ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３１８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３１８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．７５ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１９ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0130】
得られたペレットを、電気炉にて２００℃で７２時間脱気した後、真空振動式反応装置ＶＶＤ－３０（大川原製作所社製）に入れ、１１０℃に昇温した。真空引き後、Ｎ２ガスで２０体積％に希釈したＦ２ガスを大気圧まで導入した。Ｆ２ガス導入時から０．５時間後、いったん真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。さらにその０．５時間後、再度真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。以降、上記Ｆ２ガス導入及び真空引きの操作を１時間に１回行い続け、１１０℃の温度下で８時間反応を行った。反応終了後、反応器内をＮ２ガスに十分に置換して、フッ素化反応を終了し、ペレットを得た。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0131】
実施例３
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３３３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３３３ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．８６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８３７ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３３３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３３３ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．８６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８３７ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0132】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0133】
実施例４
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４４３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４４３ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．０６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８９２ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４４３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４４３ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．０６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８９２ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0134】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0135】
実施例５
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４７９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４７９ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．２１ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２７ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８７８ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４７９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４７９ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．２１ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２７ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８７８ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0136】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0137】
実施例６
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４１２ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４１２ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．９３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８５５ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４１２ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４１２ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．９３ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８５５ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0138】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0139】
実施例７
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３６８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３６８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．６６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１７ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３６８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３６８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．６６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１７ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0140】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0141】
実施例８
容積４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水９４５ｇとメタノール６．９ｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ９４５ｇとＰＥＶＥ１７．５ｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８４６ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）２９．４ｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８４６ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール６．９ｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ２９．４ｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に２２．６ｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ６．０ｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
容積４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水９４５ｇとメタノール６．９ｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ９４５ｇとＰＥＶＥ１７．５ｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８４６ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）２９．４ｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８４６ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール６．９ｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ２９．４ｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に２２．６ｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ６．０ｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
【0142】
なお、ＰＥＶＥはＴＦＥの連続追加投入量が１９０ｇ、３８０ｇに達した時点でそれぞれ４．４ｇ追加投入した。 また、ＴＦＥの追加投入量が１４０ｇに達した時点で７．８ｇのメタノールをオートクレーブ内に追加投入した。 そして、ＴＦＥの追加投入量が４５４ｇに達したところで重合を終了させた。重合終了後、未反応のＴＦＥ及びＨＦＰを放出し、湿潤粉体を得た。そしてこの湿潤粉体を純水で洗浄した後、１５０℃で１０時間乾燥し、５１４ｇの乾燥粉体を得た。
【0143】
得られた粉末を、１４φスクリュー押出機（井元製作所製）により３７０℃にて溶融押出して、共重合体のペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＥＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0144】
得られたペレットを、電気炉にて２００℃で８時間脱気した後、ポータブルリアクターＴＶＳ１型（耐圧ガラス工業社製）に入れ、２００℃に加温した。真空引き後、Ｎ２ガスで２０体積％に希釈したＦ２ガスを大気圧まで導入した。Ｆ２ガス導入時から０．５時間後、いったん真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。さらにその０．５時間後、再度真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。以降、上記Ｆ２ガス導入及び真空引きの操作を１時間に１回行い続け、２００℃の温度下で８時間反応を行った。反応終了後、反応器内をＮ２ガスに十分に置換して、フッ素化反応を終了し、ペレットを得た。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0145】
比較例１
重合開始前に投入するメタノールの量を０．６０８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．６０８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．１９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．９２４ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．６０８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．６０８ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を１．１９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．９２４ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0146】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0147】
比較例２
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３８５ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３８５ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．７９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１９ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを、フッ素化をせずにそのまま用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．３８５ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．３８５ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．７９ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．１９ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを、フッ素化をせずにそのまま用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0148】
比較例３
容積４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水９４５ｇとメタノール１１．７ｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ９４５ｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８５５ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）２９．４ｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８５５ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール１１．７ｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ２９．４ｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に２２．６ｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ６．０ｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
容積４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水９４５ｇとメタノール１１．７ｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ９４５ｇ投入し、オートクレーブを２５．５℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．８５５ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）２９．４ｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．８５５ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール１１．７ｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ２９．４ｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げ、６時間後に２２．６ｇを投入するとともに内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ６．０ｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００２ＭＰａ下げた。
【0149】
また、ＴＦＥの追加投入量が１４０ｇに達した時点で１１．７ｇのメタノールをオートクレーブ内に追加投入した。 そして、ＴＦＥの追加投入量が４５４ｇに達したところで重合を終了させた。重合終了後、未反応のＴＦＥ及びＨＦＰを放出し、湿潤粉体を得た。そしてこの湿潤粉体を純水で洗浄した後、１５０℃で１０時間乾燥し、５０３ｇの乾燥粉体を得た。
【0150】
得られた粉末を、１４φスクリュー押出機（井元製作所製）により３７０℃にて溶融押出して、共重合体のペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0151】
得られたペレットを、電気炉にて２００℃で８時間脱気した後、５００ｍｌポータブルリアクタ（ＴＶＳ１型、耐圧ガラス工業社製）に入れ、２００℃に加温した。真空引き後、Ｎ２ガスで２０体積％に希釈したＦ２ガスを大気圧まで導入した。Ｆ２ガス導入時から０．５時間後、いったん真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。さらにその０．５時間後、再度真空引きし、再度Ｆ２ガスを導入した。以降、上記Ｆ２ガス導入及び真空引きの操作を１時間に１回行い続け、２００℃の温度下で８時間反応を行った。反応終了後、反応器内をＮ２ガスに十分に置換して、フッ素化反応を終了し、ペレットを得た。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0152】
比較例４
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４６６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４６６ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．８８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．４６６ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．４６６ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．８８ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２２ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0153】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0154】
比較例５
容積１７４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水４０．２５ｋｇとメタノール０．３５９ｋｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ４０．２５ｋｇとＰＰＶＥ０．８９ｋｇ投入し、オートクレーブを３０．０℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．９３３ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）０．６３ｋｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．９３３ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール０．３５９ｋｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ０．６３ｋｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００１ＭＰａ下げ、６時間後に０．４８ｋｇを投入するとともに内部圧力を０．００１ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ０．１３ｋｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００１ＭＰａ下げた。
容積１７４Ｌの攪拌機付きオートクレーブに脱イオン水４０．２５ｋｇとメタノール０．３５９ｋｇを投入し、オートクレーブ内を十分に真空窒素置換した。その後、オートクレーブ内を真空脱気し、真空状態となったオートクレーブ内にＨＦＰ４０．２５ｋｇとＰＰＶＥ０．８９ｋｇ投入し、オートクレーブを３０．０℃に加温した。続けて、オートクレーブの内部圧力が０．９３３ＭＰａになるまでＴＦＥを投入し、次に８質量％のジ（ω－ヒドロパーフルオロヘキサノイル）パーオキサイド溶液（以下ＤＨＰと略す）０．６３ｋｇをオートクレーブ内に投入して重合を開始した。重合開始時点のオートクレーブの内部圧力を０．９３３ＭＰａに設定し、ＴＦＥを連続追加することで設定圧力を保つようにした。重合開始から１．５時間後にメタノール０．３５９ｋｇを追加投入した。重合開始から２時間後、４時間後、にＤＨＰ０．６３ｋｇを追加投入するとともに内部圧力を０．００１ＭＰａ下げ、６時間後に０．４８ｋｇを投入するとともに内部圧力を０．００１ＭＰａ下げた。以降、反応が終了するまで２時間ごとにＤＨＰ０．１３ｋｇを追加投入し、その都度内部圧力を０．００１ＭＰａ下げた。
【0155】
なお、ＰＰＶＥはＴＦＥの連続追加投入量が８．１ｋｇ、１６．２ｋｇ、２４．３ｋｇに達した時点でそれぞれ０．２４ｋｇ追加投入した。 また、ＴＦＥの追加投入量が６．０ｋｇ、１８．１ｋｇに達した時点でそれぞれ０．３５９ｋｇのメタノールをオートクレーブ内に追加投入した。 そして、ＴＦＥの追加投入量が４０．２５ｋｇに達したところで重合を終了させた。重合終了後、未反応のＴＦＥ及びＨＦＰを放出し、湿潤粉体を得た。そしてこの湿潤粉体を純水で洗浄した後、１５０℃で１０時間乾燥し、４６．２ｋｇの乾燥粉体を得た。
【0156】
得られた粉末を、スクリュー押出機（商品名：ＰＣＭ４６、池貝社製）により３７０℃にて溶融押出して、共重合体のペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0157】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0158】
比較例６
重合開始前に投入するメタノールの量を０．２３４ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．２３４ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．９７ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２４ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
重合開始前に投入するメタノールの量を０．２３４ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するメタノールの量をそれぞれ０．２３４ｋｇに変更し、重合開始前に投入するＰＰＶＥの量を０．９７ｋｇに変更し、重合開始後に分割して追加投入するＰＰＶＥの量をそれぞれ０．２４ｋｇに変更し、重合開始前後のオートクレーブ内部の設定圧力を０．８４３ＭＰａに変更した以外は、実施例１と同様にして共重合体ペレットを得た。得られたペレットを用いて上記した方法によりＨＦＰ含有量とＰＰＶＥ含有量を測定した。結果を表３に示す。
【0159】
得られたペレットを、実施例１と同様にしてフッ素化をした。得られたペレットを用いて、上記した方法により各種物性を測定した。結果を表３に示す。
【0160】
【表3】
【0161】
表３中の「＜９」との記載は、－ＣＦ２Ｈ基の数が９個未満であること意味する。表３中の「＜６」との記載は、－ＣＯＯＨ、－ＣＯＯＣＨ３、－ＣＨ２ＯＨ、－ＣＯＦ、－ＣＦ＝ＣＦ２および－ＣＯＮＨ２の合計数（官能基数Ｎ）が６個未満であることを意味する。
【0162】
次に得られたペレットを用いて、下記の特性を評価した。結果を表４に示す。
【0163】
（摩耗試験）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．２ｍｍのシート状試験片を作製し、これから１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を切り出した。テーバー摩耗試験機（Ｎｏ．１０１ 特型テーバー式アブレーションテスター、安田精機製作所社製）の試験台に作製した試験片を固定し、試験片表面温度１１０℃、荷重５００ｇ、摩耗輪ＣＳ－１０（研磨紙＃２４０で２０回転研磨したもの）、回転速度６０ｒｐｍの条件で、テーバー摩耗試験機を用いて摩耗試験を行った。１０００回転後の試験片重量を計量し、同じ試験片でさらに３０００回転試験後に試験片重量を計量した。次式により、摩耗量を求めた。
摩耗量（ｍｇ）＝Ｍ１－Ｍ２
Ｍ１：１０００回転後の試験片重量（ｍｇ）
Ｍ２：３０００回転後の試験片重量（ｍｇ）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．２ｍｍのシート状試験片を作製し、これから１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を切り出した。テーバー摩耗試験機（Ｎｏ．１０１ 特型テーバー式アブレーションテスター、安田精機製作所社製）の試験台に作製した試験片を固定し、試験片表面温度１１０℃、荷重５００ｇ、摩耗輪ＣＳ－１０（研磨紙＃２４０で２０回転研磨したもの）、回転速度６０ｒｐｍの条件で、テーバー摩耗試験機を用いて摩耗試験を行った。１０００回転後の試験片重量を計量し、同じ試験片でさらに３０００回転試験後に試験片重量を計量した。次式により、摩耗量を求めた。
摩耗量（ｍｇ）＝Ｍ１－Ｍ２
Ｍ１：１０００回転後の試験片重量（ｍｇ）
Ｍ２：３０００回転後の試験片重量（ｍｇ）
【0164】
（オゾン曝露試験）
含フッ素共重合体を、３５０℃にて０．５ＭＰａの圧力で圧縮成形して厚さ１ｍｍのシートを作製し、これから１０×２０ｍｍに切出し、オゾン曝露試験用の試料とした。オゾン発生装置（商品名：ＳＧＸ－Ａ１１ＭＮ（改）、住友精機工業社製）で発生させたオゾンガス（オゾン／酸素＝１０／９０容量％）をイオン交換水が入ったＰＦＡ製の容器に接続し、イオン交換水中にバブリングしてオゾンガスに水蒸気を添加した後、試料が入ったＰＦＡ製のセルに０．７リットル／分で室温にて通して試料を湿潤オゾンガスに曝露した。曝露を開始してから５０日後に試料を取り出し、表面をイオン交換水で軽くすすいだ後、透過型光学顕微鏡を用いて倍率１００倍で試料表面から深さ５～２００μｍの部分を観察し、標準スケールとともに撮影し、試料表面１ｍｍ２あたりの長さ１０μｍ以上のクラックの数を測定した。評価は、以下の基準で行った。
○：クラック数１０個以下
×：クラック数１０個超
含フッ素共重合体を、３５０℃にて０．５ＭＰａの圧力で圧縮成形して厚さ１ｍｍのシートを作製し、これから１０×２０ｍｍに切出し、オゾン曝露試験用の試料とした。オゾン発生装置（商品名：ＳＧＸ－Ａ１１ＭＮ（改）、住友精機工業社製）で発生させたオゾンガス（オゾン／酸素＝１０／９０容量％）をイオン交換水が入ったＰＦＡ製の容器に接続し、イオン交換水中にバブリングしてオゾンガスに水蒸気を添加した後、試料が入ったＰＦＡ製のセルに０．７リットル／分で室温にて通して試料を湿潤オゾンガスに曝露した。曝露を開始してから５０日後に試料を取り出し、表面をイオン交換水で軽くすすいだ後、透過型光学顕微鏡を用いて倍率１００倍で試料表面から深さ５～２００μｍの部分を観察し、標準スケールとともに撮影し、試料表面１ｍｍ２あたりの長さ１０μｍ以上のクラックの数を測定した。評価は、以下の基準で行った。
○：クラック数１０個以下
×：クラック数１０個超
【0165】
（薬液浸漬クラック試験）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚み約２ｍｍの成形体を作製した。１３．５ｍｍ×３８ｍｍの長方形ダンベルを用いて、得られたシートを打ち抜くことにより、３個の試験片を得た。得られた各試験片の長辺の中心に、ＡＳＴＭ Ｄ１６９３に準じて、１９ｍｍ×０．４５ｍｍの刃でノッチを入れた。１００ｍＬポリプロピレン製ボトルに、ノッチ試験片３個と３０質量％水酸化セシウム水溶液２５ｇを入れ、電気炉にて１００℃で２０時間加熱後、ノッチ試験片を取り出した。得られたノッチ試験片３個をＡＳＴＭ Ｄ１６９３に準じた応力亀裂試験治具に取り付け、電気炉にて１２０℃で２４時間加熱した後、ノッチおよびその周辺を目視で観察し、亀裂の数を数えた。亀裂が生じないシートは、耐ソルベントクラック性が優れている。
○：亀裂の数が０個である
×：亀裂の数が１個以上である
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚み約２ｍｍの成形体を作製した。１３．５ｍｍ×３８ｍｍの長方形ダンベルを用いて、得られたシートを打ち抜くことにより、３個の試験片を得た。得られた各試験片の長辺の中心に、ＡＳＴＭ Ｄ１６９３に準じて、１９ｍｍ×０．４５ｍｍの刃でノッチを入れた。１００ｍＬポリプロピレン製ボトルに、ノッチ試験片３個と３０質量％水酸化セシウム水溶液２５ｇを入れ、電気炉にて１００℃で２０時間加熱後、ノッチ試験片を取り出した。得られたノッチ試験片３個をＡＳＴＭ Ｄ１６９３に準じた応力亀裂試験治具に取り付け、電気炉にて１２０℃で２４時間加熱した後、ノッチおよびその周辺を目視で観察し、亀裂の数を数えた。亀裂が生じないシートは、耐ソルベントクラック性が優れている。
○：亀裂の数が０個である
×：亀裂の数が１個以上である
【0166】
（酸素透過係数）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．１ｍｍのシート状試験片を作製した。得られた試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ７１２６－１：２００６に記載の方法に従って、差圧式ガス透過度計（Ｌ１００－５０００型ガス透過度計、Ｓｙｓｔｅｃｈ ｉｌｌｉｎｏｉｓ社製）を用いて、酸素透過度の測定を行った。透過面積５０．２４ｃｍ２、試験温度７０℃、試験湿度０％ＲＨでの酸素透過度の数値を得た。得られた酸素透過度と試験片厚みを用いて、次式より酸素透過係数を算出した。
酸素透過係数（ｃｍ３・ｍｍ／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ））＝ＧＴＲ×ｄ
ＧＴＲ：酸素透過度（ｃｍ３／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ））
ｄ：試験片厚み（ｍｍ）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．１ｍｍのシート状試験片を作製した。得られた試験片を用い、ＪＩＳ Ｋ７１２６－１：２００６に記載の方法に従って、差圧式ガス透過度計（Ｌ１００－５０００型ガス透過度計、Ｓｙｓｔｅｃｈ ｉｌｌｉｎｏｉｓ社製）を用いて、酸素透過度の測定を行った。透過面積５０．２４ｃｍ２、試験温度７０℃、試験湿度０％ＲＨでの酸素透過度の数値を得た。得られた酸素透過度と試験片厚みを用いて、次式より酸素透過係数を算出した。
酸素透過係数（ｃｍ３・ｍｍ／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ））＝ＧＴＲ×ｄ
ＧＴＲ：酸素透過度（ｃｍ３／（ｍ２・２４ｈ・ａｔｍ））
ｄ：試験片厚み（ｍｍ）
【0167】
（８５℃荷重たわみ率）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約３．５ｍｍのシート状試験片を作製し、これから８０×１０ｍｍの試験片を切り出し、電気炉にて１００℃で２０時間加熱した。得られた試験片を用いた以外は、ＪＩＳ Ｋ－Ｋ ７１９１－１に記載の方法に準じて、ヒートディストーションテスター（安田精機製作所社製）にて、試験温度３０～１５０℃、昇温速度１２０℃／時間、曲げ応力１．８ＭＰａ、フラットワイズ法の条件にて試験を行った。次式により荷重たわみ率を求めた。８５℃での荷重たわみ率が小さいシートは、８５℃高温時剛性に優れている。
荷重たわみ率（％）＝ａ２／ａ１×１００
ａ１：試験前の試験片厚み（ｍｍ）
ａ２：８５℃でのたわみ量（ｍｍ）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約３．５ｍｍのシート状試験片を作製し、これから８０×１０ｍｍの試験片を切り出し、電気炉にて１００℃で２０時間加熱した。得られた試験片を用いた以外は、ＪＩＳ Ｋ－Ｋ ７１９１－１に記載の方法に準じて、ヒートディストーションテスター（安田精機製作所社製）にて、試験温度３０～１５０℃、昇温速度１２０℃／時間、曲げ応力１．８ＭＰａ、フラットワイズ法の条件にて試験を行った。次式により荷重たわみ率を求めた。８５℃での荷重たわみ率が小さいシートは、８５℃高温時剛性に優れている。
荷重たわみ率（％）＝ａ２／ａ１×１００
ａ１：試験前の試験片厚み（ｍｍ）
ａ２：８５℃でのたわみ量（ｍｍ）
【0168】
（引張クリープ試験）
日立ハイテクサイエンス社製ＴＭＡ－７１００を用いて引張クリープ歪を測定した。ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．１ｍｍのシートを作製し、シートから幅２ｍｍ、長さ２２ｍｍのサンプルを作製した。サンプルを治具間距離１０ｍｍで測定治具に装着した。サンプルに対して、断面荷重が２．９３Ｎ／ｍｍ２になるように荷重を負荷し、１５０℃に放置し、試験開始後９０分の時点から試験開始後３００分の時点までのサンプルの長さの変位（ｍｍ）を測定し、初期のサンプル長（１０ｍｍ）に対する長さの変位（ｍｍ）の割合（引張クリープ歪（％））を算出した。１５０℃、３００分間の条件で測定する引張クリープ歪（％）が小さいシートは、高温の環境中で引張荷重が長時間負荷されても伸びにくく、高温耐引張クリープ特性（１５０℃）に優れている。
日立ハイテクサイエンス社製ＴＭＡ－７１００を用いて引張クリープ歪を測定した。ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．１ｍｍのシートを作製し、シートから幅２ｍｍ、長さ２２ｍｍのサンプルを作製した。サンプルを治具間距離１０ｍｍで測定治具に装着した。サンプルに対して、断面荷重が２．９３Ｎ／ｍｍ２になるように荷重を負荷し、１５０℃に放置し、試験開始後９０分の時点から試験開始後３００分の時点までのサンプルの長さの変位（ｍｍ）を測定し、初期のサンプル長（１０ｍｍ）に対する長さの変位（ｍｍ）の割合（引張クリープ歪（％））を算出した。１５０℃、３００分間の条件で測定する引張クリープ歪（％）が小さいシートは、高温の環境中で引張荷重が長時間負荷されても伸びにくく、高温耐引張クリープ特性（１５０℃）に優れている。
【0169】
（射出成形性）
射出成形機（住友重機械工業社製、ＳＥ５０ＥＶ－Ａ）を使用し、シリンダ温度を３８５℃、金型温度を２００℃、射出速度１００ｍｍ／ｓとして、含フッ素共重合体を射出成形した。金型として、ＨＰＭ３８にＣｒめっきを施した金型（１５ｍｍ×１５ｍｍ×１ｍｍｔの４個取り、サイドゲート）を用いた。得られた４個の射出成形体を観察し、以下の基準により評価した。表面の荒れの有無は、射出成形体の表面を触ることにより、確認した。
３：４個の成形体の表面全体が平滑である
２：４個の成形体のうち、１個について、金型のゲートが位置していた箇所から１ｃｍの範囲内の表面に荒れが確認される
１：４個の成形体のうち、２～４個について、金型のゲートが位置していた箇所から１ｃｍの範囲内の表面に荒れが確認される
０：４個の成形体の表面全体に荒れが観察される
射出成形機（住友重機械工業社製、ＳＥ５０ＥＶ－Ａ）を使用し、シリンダ温度を３８５℃、金型温度を２００℃、射出速度１００ｍｍ／ｓとして、含フッ素共重合体を射出成形した。金型として、ＨＰＭ３８にＣｒめっきを施した金型（１５ｍｍ×１５ｍｍ×１ｍｍｔの４個取り、サイドゲート）を用いた。得られた４個の射出成形体を観察し、以下の基準により評価した。表面の荒れの有無は、射出成形体の表面を触ることにより、確認した。
３：４個の成形体の表面全体が平滑である
２：４個の成形体のうち、１個について、金型のゲートが位置していた箇所から１ｃｍの範囲内の表面に荒れが確認される
１：４個の成形体のうち、２～４個について、金型のゲートが位置していた箇所から１ｃｍの範囲内の表面に荒れが確認される
０：４個の成形体の表面全体に荒れが観察される
【0170】
（電線被覆試験）
３０ｍｍφ電線被覆成形機（田辺プラスチック機械社製）を用いて、１本が０．０８ｍｍの１９本の撚り線の銀メッキ導体上に、下記被覆厚みで含フッ素共重合体を押出被覆し、被覆電線を得た。電線被覆押出成形条件は以下の通りである。
ａ）心導体：導体径 約０．４０ｍｍ（０．０８ｍｍ×１９本撚り）
ｂ）被覆厚み：０．３０ｍｍ
ｃ）被覆電線径：１．００ｍｍ
ｄ）電線引取速度：１２０ｍ／分）
ｅ）押出条件：
・シリンダー軸径＝３０ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２４の単軸押出成形機
・ダイ（内径）／チップ（外形）＝１０．０ｍｍ／４．０ｍｍ
押出機の設定温度：バレル部Ｃ－１（３３０℃）、バレル部Ｃ－２（３６０℃）、バレル部Ｃ－３（３６５℃）、ヘッド部Ｈ（３７０℃）、ダイ部Ｄ－１（３７０℃）、ダイ部Ｄ－２（３７０℃）。心線予備加熱は８０℃に設定した。
３０ｍｍφ電線被覆成形機（田辺プラスチック機械社製）を用いて、１本が０．０８ｍｍの１９本の撚り線の銀メッキ導体上に、下記被覆厚みで含フッ素共重合体を押出被覆し、被覆電線を得た。電線被覆押出成形条件は以下の通りである。
ａ）心導体：導体径 約０．４０ｍｍ（０．０８ｍｍ×１９本撚り）
ｂ）被覆厚み：０．３０ｍｍ
ｃ）被覆電線径：１．００ｍｍ
ｄ）電線引取速度：１２０ｍ／分）
ｅ）押出条件：
・シリンダー軸径＝３０ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２４の単軸押出成形機
・ダイ（内径）／チップ（外形）＝１０．０ｍｍ／４．０ｍｍ
押出機の設定温度：バレル部Ｃ－１（３３０℃）、バレル部Ｃ－２（３６０℃）、バレル部Ｃ－３（３６５℃）、ヘッド部Ｈ（３７０℃）、ダイ部Ｄ－１（３７０℃）、ダイ部Ｄ－２（３７０℃）。心線予備加熱は８０℃に設定した。
【0171】
（外径の変動）
外径測定器（Ｚｕｍｂａｃｈ社製ＯＤＡＣ１８ＸＹ）を用いて、得られた被覆電線の外径を１時間連続で測定した。測定された外径値のうち、所定の外径値（１．００ｍｍ）よりも最も大きく乖離した外径値の小数点３桁目を四捨五入することにより、外径の変動値を求めた。所定の外径（１．００ｍｍ）に対する、所定の外径と、外径の変動値との差の絶対値の割合（外径の変動率）を算出し、以下の基準により評価した。
（外径の変動率（％））＝｜（外径の変動値）－（所定の外径）｜／（所定の外径）×１００
±１％：外径の変動率が１％以下である
±２％：外径の変動率が１％超２％以下である
×：外径の変動率が２％超である
外径測定器（Ｚｕｍｂａｃｈ社製ＯＤＡＣ１８ＸＹ）を用いて、得られた被覆電線の外径を１時間連続で測定した。測定された外径値のうち、所定の外径値（１．００ｍｍ）よりも最も大きく乖離した外径値の小数点３桁目を四捨五入することにより、外径の変動値を求めた。所定の外径（１．００ｍｍ）に対する、所定の外径と、外径の変動値との差の絶対値の割合（外径の変動率）を算出し、以下の基準により評価した。
（外径の変動率（％））＝｜（外径の変動値）－（所定の外径）｜／（所定の外径）×１００
±１％：外径の変動率が１％以下である
±２％：外径の変動率が１％超２％以下である
×：外径の変動率が２％超である
【0172】
（過酸化水素水への浸漬試験）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．２ｍｍのシートを作製し、１５ｍｍ四方の試験片を作製した。５０ｍＬポリプロピレン製ボトルに、試験片１０枚と３重量％過酸化水素水溶液１５ｇを入れ、電気炉にて９５℃で２０時間加熱後、室温まで冷却した。過酸化水素水溶液から試験片を取り出し、残った過酸化水素水溶液にＴＩＳＡＢ溶液（１０）（関東化学社製）を添加し、得られた過酸化水素水溶液中のフッ素イオン濃度を、フッ素イオンメーターにて測定した。得られた測定値から、下記式にしたがって、シート重量当たりのフッ素イオン濃度（溶出フッ素イオン濃度）を算出した。
溶出フッ素イオン濃度（質量ｐｐｍ）＝測定値（ｐｐｍ）×過酸化水素水溶液量（ｇ）／試験片重量（ｇ）
ペレットおよびヒートプレス成形機を用いて、厚さ約０．２ｍｍのシートを作製し、１５ｍｍ四方の試験片を作製した。５０ｍＬポリプロピレン製ボトルに、試験片１０枚と３重量％過酸化水素水溶液１５ｇを入れ、電気炉にて９５℃で２０時間加熱後、室温まで冷却した。過酸化水素水溶液から試験片を取り出し、残った過酸化水素水溶液にＴＩＳＡＢ溶液（１０）（関東化学社製）を添加し、得られた過酸化水素水溶液中のフッ素イオン濃度を、フッ素イオンメーターにて測定した。得られた測定値から、下記式にしたがって、シート重量当たりのフッ素イオン濃度（溶出フッ素イオン濃度）を算出した。
溶出フッ素イオン濃度（質量ｐｐｍ）＝測定値（ｐｐｍ）×過酸化水素水溶液量（ｇ）／試験片重量（ｇ）
【0173】
【表4】