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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-03-06
(45)【発行日】2023-03-14
(54)【発明の名称】テント用ペグ
(51)【国際特許分類】
E04H 15/62 20060101AFI20230307BHJP
【ＦＩ】
E04H15/62 A
【請求項の数】
5
(21)【出願番号】P 2022118626
(22)【出願日】2022-07-26
(65)【公開番号】P2023024325
(43)【公開日】2023-02-16
【審査請求日】2022-07-29
(31)【優先権主張番号】P 2021127882
(32)【優先日】2021-08-04
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】393032125
【氏名又は名称】ＭＣＣアドバンスドモールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000707
【氏名又は名称】弁理士法人市澤・川田国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】井上 元気
(72)【発明者】
【氏名】中嶋 邦幸
(72)【発明者】
【氏名】西川 学
(72)【発明者】
【氏名】吉本 實
【審査官】齋藤 卓司
(56)【参考文献】
【文献】特開平０８－３０３０６２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０２０－１１８０１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開平０２－１００４４６（ＪＰ，Ｕ）
【文献】特開２０１０－２０３２２３（ＪＰ，Ａ）
【文献】実開平０７－０３５６４５（ＪＰ，Ｕ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｅ０４Ｈ １５／６２
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
熱可塑性樹脂に炭素繊維を含ませた材料からなり、曲げ弾性率が１００００Ｎ／ｍｍ
２
以上であるテント用ペグ。
【請求項2】
ペグの軸線方向に軸心で切断した断面において、ＪＩＳ Ｐ ８２０８に規定されるパルプ－きょう雑物測定方法による測定で、ペグ先端から２０ｍｍ以内に、０．２０ｍｍ ２ よりも大きな断面積の空壁が存在しない請求項１に記載のテント用ペグ。
【請求項3】
熱可塑性樹脂がポリアミド系樹脂である請求項１又は２に記載のテント用ペグ。
【請求項4】
芳香族環をもつポリアミド系樹脂からなる請求項３に記載のテント用ペグ。
【請求項5】
以下の試験系で引き抜き試験を行ったときのペグの引き抜き力が９ｋｇｆ以上である請求項１又は２に記載のテント用ペグ。（試験系）ペグを硬い地面に、その軸方向が地面表面に対して６０°の交差角度をなすように向けて刺し込む。ペグの上部にワイヤーの端部を巻き付け、このワイヤーの他端部をペグの軸方向と直交する方向に引っ張ってペグに加わる荷重を測定し、ペグが地面から抜けたとき、ペグが破断し又は折れたときの荷重をペグの引き抜き力とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、テントやタープのロープを地面に固定するためのテント用ペグ（以下、単に「ペグ」ともいう。）の構造に関する。
【背景技術】
【0002】
一般的にテント用ペグは金属製のものが多い。テントの大きさによっては、一度に十数本のペグが必要になることがあり、その場合、金属製のペグの総重量は２ｋｇを超え、キャンピングの際には、食糧などの荷物が多くあることと相まって運搬が意外に大変である。
【0003】
そのため、キャンピングの荷物の重量を少しでも減らしたいというニーズに対応するため、軽量化を狙った樹脂製のテント用ペグが利用されている（例えば特許文献１，２参照）。
また、炭素繊維素材からなるシートを削り出して製造されたペグ本体に合金製ペグキャップと合金製のペグ先を接合したペグも知られている（例えば特許文献３参照）。
また、炭素繊維素材からなるシートを削り出して製造されたペグ本体に合金製ペグキャップと合金製のペグ先を接合したペグも知られている（例えば特許文献３参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【文献】実公昭５１－７３９号公報
【文献】特開平１０－２０５１７４号公報
【文献】特開２０２０－１１８０１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
前記軽量化を狙った樹脂製のテント用ペグは、強度が低く、硬い地面に打ち込もうとするとペグ全体が撓みやすく、打ち込みが難しいという問題があった。
また、単一の樹脂からなるものが多く、ロープを引っ掛けて引っ張ったときに、ロープに大きな荷重がかかると大きく撓み破断しやすいなどの問題もあった。
前記炭素繊維素材を用いたペグは、合金製のペグキャップとペグ先を接合する必要があり、ペグキャップとペグ先を別途接合する工程が必要なことや、廃棄時に分別する手間が発生する。
また、単一の樹脂からなるものが多く、ロープを引っ掛けて引っ張ったときに、ロープに大きな荷重がかかると大きく撓み破断しやすいなどの問題もあった。
前記炭素繊維素材を用いたペグは、合金製のペグキャップとペグ先を接合する必要があり、ペグキャップとペグ先を別途接合する工程が必要なことや、廃棄時に分別する手間が発生する。
【0006】
本発明は従来の技術が有するこのような問題点に鑑み、軽量且つ高強度で低廉な価格で提供が可能な樹脂製のテント用ペグを開発することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
前記課題を解決するため、本発明者はテント用ペグの軽量化且つ高強度化について鋭意検討し、本発明を完成するに至った。
【0008】
すなわち、本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕 熱可塑性樹脂に繊維状物を含ませた材料からなることを特徴とするテント用ペグ。
〔２〕 ペグの軸線方向に軸心で切断した断面において、
ＪＩＳ Ｐ ８２０８に規定されるパルプ－きょう雑物測定方法による測定で、
ペグ先端から２０ｍｍ以内に、０．２０ｍｍ ２ よりも大きな断面積の空壁が存在しない前記〔１〕に記載のテント用ペグ。
〔３〕 繊維状物が炭素繊維である前記〔１〕又は〔２〕に記載のテント用ペグ。
〔４〕 熱可塑性樹脂がポリアミド系樹脂である前記〔１〕から〔３〕の何れかに記載のテント用ペグ。
〔５〕 芳香族環をもつポリアミド系樹脂からなる前記〔４〕に記載のテント用ペグ。
〔６〕 曲げ弾性率が１００００Ｎ／ｍｍ２以上である前記〔１〕から〔５〕の何れかに記載のテント用ペグ。
〔７〕 以下の試験系で引き抜き試験を行ったときのペグの引き抜き力が９ｋｇｆ以上である前記〔１〕から〔６〕の何れかに記載のテント用ペグ。
（試験系）ペグを硬い地面に、その軸方向が地面表面に対して６０°の交差角度をなすように向けて刺し込む。ペグの上部にワイヤーの端部を巻き付け、このワイヤーの他端部をペグの軸方向と直交する方向に引っ張ってペグに加わる荷重を測定し、ペグが地面から抜けたとき、ペグが破断し又は折れたときの荷重をペグの引き抜き力とする。
〔１〕 熱可塑性樹脂に繊維状物を含ませた材料からなることを特徴とするテント用ペグ。
〔２〕 ペグの軸線方向に軸心で切断した断面において、
ＪＩＳ Ｐ ８２０８に規定されるパルプ－きょう雑物測定方法による測定で、
ペグ先端から２０ｍｍ以内に、０．２０ｍｍ ２ よりも大きな断面積の空壁が存在しない前記〔１〕に記載のテント用ペグ。
〔３〕 繊維状物が炭素繊維である前記〔１〕又は〔２〕に記載のテント用ペグ。
〔４〕 熱可塑性樹脂がポリアミド系樹脂である前記〔１〕から〔３〕の何れかに記載のテント用ペグ。
〔５〕 芳香族環をもつポリアミド系樹脂からなる前記〔４〕に記載のテント用ペグ。
〔６〕 曲げ弾性率が１００００Ｎ／ｍｍ２以上である前記〔１〕から〔５〕の何れかに記載のテント用ペグ。
〔７〕 以下の試験系で引き抜き試験を行ったときのペグの引き抜き力が９ｋｇｆ以上である前記〔１〕から〔６〕の何れかに記載のテント用ペグ。
（試験系）ペグを硬い地面に、その軸方向が地面表面に対して６０°の交差角度をなすように向けて刺し込む。ペグの上部にワイヤーの端部を巻き付け、このワイヤーの他端部をペグの軸方向と直交する方向に引っ張ってペグに加わる荷重を測定し、ペグが地面から抜けたとき、ペグが破断し又は折れたときの荷重をペグの引き抜き力とする。
【発明の効果】
【0009】
本発明によれば、軽量且つ高曲げ弾性率で、しかも低廉な価格のテント用ペグの提供が可能である。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】本発明の一実施形態のテント用ペグの外観図である。
【図2】実施例で行ったペグの曲げ試験の概略試験系を示した図である。
【図3】実施例で行ったペグの引き抜き試験の概略試験系を示した図である。
【図4】テントを張ったときにテントが受ける風圧とペグにかかる力の関係を示した、テントの平面図と側面図である。
【図5】実施例９で３本のペグを切断した断面写真である。
【図7】実施例１０で３本のペグを切断した断面写真である。
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下に本発明の好適な実施の形態について詳述するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨の範囲内で適宜変更して実施することが可能である。
【0012】
前述のとおり、本発明のテント用ペグは熱可塑性樹脂に繊維状物を含ませた材料からなる構成を有するものである。
かかる構成のテント用ペグは、ペグの曲げ弾性率が大きくなり、曲げ強度も高いものが得られることができ、また、コスト的にも炭素繊維シートを削り出すよりも安価に製造することが可能であり、金属製のものより軽く、しかも金属製のものと略同等の強度を具備することが可能である。
かかる構成のテント用ペグは、ペグの曲げ弾性率が大きくなり、曲げ強度も高いものが得られることができ、また、コスト的にも炭素繊維シートを削り出すよりも安価に製造することが可能であり、金属製のものより軽く、しかも金属製のものと略同等の強度を具備することが可能である。
【0013】
テント用ペグの成形樹脂である熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテリイミド、ポリエーテルサルフォンなどの耐熱性の高いエンジニアリングプラスチックなどを用いることができる。特に加工コストの面と、機械的特性及び耐衝撃強度に優れている面とのバランスからポリアミド系樹脂が好ましい。
【0014】
上記ポリアミド系樹脂としては、公知のものを用いることができる。
具体的には、例えば、ポリカプラミド（ナイロン６）、ポリ－ω－アミノヘプタン酸（ナイロン７）、ポリ－ω－アミノノナン酸（ナイロン９）、ポリウンデカンアミド（ナイロン１１）、ポリラウリルラクタム（ナイロン１２）等のホモポリマーがあげられる。また、共重合ポリアミド系樹脂としては、ポリエチレンジアミンアジパミド（ナイロン２６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン６１２）、ポリオクタメチレンアジパミド（ナイロン８６）、ポリデカメチレンアジパミド（ナイロン１０８）、カプロラクタム／ラウリルラクタム共重合体（ナイロン６／１２）、カプロラクタム／ω－アミノノナン酸共重合体（ナイロン６／９）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン６／６６）、ラウリルラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン１２／６６）、エチレンジアミンアジパミド／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン２６／６６）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン６６／６１０）、エチレンアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン６／６６／６１０）等の脂肪族ポリアミドや、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ヘキサメチレンイソフタルアミド／テレフタルアミド共重合体、ポリ－Ｐ－フェニレンテレフタルアミドや、ポリ－Ｐ－フェニレン・３－４’ジフェニルエーテルテレフタルアミド等の芳香族ポリアミド、非晶性ポリアミド、これらのポリアミド系樹脂をメチレンベンジルアミン、メタキシレンジアミン等の芳香族アミンで変性したものやメタキシリレンジアンモニウムアジペート等があげられる。
ポリアミド系樹脂でも、芳香族ポリアミド、直鎖型ポリアミドが好ましく、芳香族環を有するものであれば曲げ弾性率、曲げ強度が高く、さらに好ましい。
具体的には、例えば、ポリカプラミド（ナイロン６）、ポリ－ω－アミノヘプタン酸（ナイロン７）、ポリ－ω－アミノノナン酸（ナイロン９）、ポリウンデカンアミド（ナイロン１１）、ポリラウリルラクタム（ナイロン１２）等のホモポリマーがあげられる。また、共重合ポリアミド系樹脂としては、ポリエチレンジアミンアジパミド（ナイロン２６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン６１２）、ポリオクタメチレンアジパミド（ナイロン８６）、ポリデカメチレンアジパミド（ナイロン１０８）、カプロラクタム／ラウリルラクタム共重合体（ナイロン６／１２）、カプロラクタム／ω－アミノノナン酸共重合体（ナイロン６／９）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン６／６６）、ラウリルラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン１２／６６）、エチレンジアミンアジパミド／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン２６／６６）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン６６／６１０）、エチレンアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン６／６６／６１０）等の脂肪族ポリアミドや、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド、ポリメタキシリレンアジパミド、ヘキサメチレンイソフタルアミド／テレフタルアミド共重合体、ポリ－Ｐ－フェニレンテレフタルアミドや、ポリ－Ｐ－フェニレン・３－４’ジフェニルエーテルテレフタルアミド等の芳香族ポリアミド、非晶性ポリアミド、これらのポリアミド系樹脂をメチレンベンジルアミン、メタキシレンジアミン等の芳香族アミンで変性したものやメタキシリレンジアンモニウムアジペート等があげられる。
ポリアミド系樹脂でも、芳香族ポリアミド、直鎖型ポリアミドが好ましく、芳香族環を有するものであれば曲げ弾性率、曲げ強度が高く、さらに好ましい。
【0015】
熱可塑性樹脂に含有する繊維状物としては、炭素繊維、ガラス繊維、セルロース繊維、アラミド繊維などを用いることができる。強度が高く、樹脂との密着性が良好な点で炭素繊維が好ましい。
炭素繊維としては、ポリアクリル繊維を原料とするＰＡＮ系炭素繊維、石油精製時の残渣であるピッチを原料とするピッチ系炭素繊維のいずれも使用できる。
炭素繊維の径については特に制限は無いが、通常平均繊維径１～３０μｍであり、好ましくは３～２０μｍであり、さらに好ましくは５～１５μｍである。
含有量としては、高ければ高いほど強度的には好ましく、熱可塑性樹脂の全量を１００質量％とした場合に１０質量％以上、さらには２０質量％以上、よりさらには２５質量％以上を含有していることが好ましい。なお、一般に６０質量％を超えると、樹脂が溶融しても繊維の流動性が低くなり、成形が困難となりやすいので、６０質量％以下、さらには５０質量％以下、よりさらには４５質量％以下の含有率であることが好ましい。
炭素繊維としては、ポリアクリル繊維を原料とするＰＡＮ系炭素繊維、石油精製時の残渣であるピッチを原料とするピッチ系炭素繊維のいずれも使用できる。
炭素繊維の径については特に制限は無いが、通常平均繊維径１～３０μｍであり、好ましくは３～２０μｍであり、さらに好ましくは５～１５μｍである。
含有量としては、高ければ高いほど強度的には好ましく、熱可塑性樹脂の全量を１００質量％とした場合に１０質量％以上、さらには２０質量％以上、よりさらには２５質量％以上を含有していることが好ましい。なお、一般に６０質量％を超えると、樹脂が溶融しても繊維の流動性が低くなり、成形が困難となりやすいので、６０質量％以下、さらには５０質量％以下、よりさらには４５質量％以下の含有率であることが好ましい。
【0016】
本発明のテント用ペグは、射出成形金型に前記繊維状物を含む溶融した熱可塑性樹脂を射出充填し、金型内で溶融樹脂を冷却固化させることにより成形される。この場合、溶融樹脂を金型に充填するゲートが、ペグの軸方向に沿った頂部である先端部に配置（ダイレクトゲート）した方が、ペグの軸方向と直交する側部に配置（サイドゲート）した場合よりも、成形されたペグの曲げ特性が若干良くなる傾向がある。しかし、ダイレクトゲートでは、後述のようにペグの打ち込み試験で先端に割れが生じることがある。これはジェッティングによりペグの端部がもろくなったためと推察される。強度及び曲げ弾性の偏在をなくし、ペグ全体で強度及び曲げ弾性率を均等にするため、金型内に溶融樹脂が均等な速度で拡散させることができるサイドゲートを採用するのが好ましいと考えられる。
【0017】
本発明のテント用ペグについて図示した形態及び実施例に基づいてさらに詳述する。なお、以下に示す形態及び実施例は本発明の技術思想を具体化するための例示であって、本発明は以下に説明するものには限定されない。
【0018】
図１は本発明のテント用ペグの一実施形態であり、実施例で性能評価に用いたペグの外観を示している。
本発明のテント用ペグは、熱可塑性樹脂に繊維状物を含ませた溶融樹脂を射出成形金型内に射出充填し、冷却固化させて成形され、同図に示されるようにペグ１は、その先端部にロープを掛けるフック部１１を備え、このフック１１の下端から地面に突き刺す棒部１２が突出した形状に形成してある。
本発明のテント用ペグは、熱可塑性樹脂に繊維状物を含ませた溶融樹脂を射出成形金型内に射出充填し、冷却固化させて成形され、同図に示されるようにペグ１は、その先端部にロープを掛けるフック部１１を備え、このフック１１の下端から地面に突き刺す棒部１２が突出した形状に形成してある。
【0019】
ペグ１の長さとしては、１８０ｍｍ以上、４００ｍｍ以下であることが好ましい。１８０ｍｍ以上であればペグを片手で保持しながら先端部をハンマーで打撃する操作を容易、安全且つ確実に行える。４００ｍｍ以下であれば地面に突き刺す棒部１２が長くなりすぎず、ペグ１の打ち込み操作を容易に行うことが可能である。
前記棒部１２の太さは、直径が７ｍｍ以上、１５ｍｍ以下であることが好ましい。直径が７ｍｍ以上であれば、棒部１２の曲げ強度を得ることができる。直径が１５ｍｍ以下であれば、ペグ１をハンマーで打ち込む際の抵抗を抑えることができる。
棒部１２の断面形状としては、丸円形状、楕円形状、四角形状、六角形状、八角形状等の多角形状、適宜な形状を採用することができる。楕円形状や六角以上の多角形状であれば、繊維状物が含有された熱可塑性樹脂を均一に射出成形することができ、ペグ１を固定した後の、ペグ１の軸方向への回転変位を抑制することができる。
前記棒部１２の太さは、直径が７ｍｍ以上、１５ｍｍ以下であることが好ましい。直径が７ｍｍ以上であれば、棒部１２の曲げ強度を得ることができる。直径が１５ｍｍ以下であれば、ペグ１をハンマーで打ち込む際の抵抗を抑えることができる。
棒部１２の断面形状としては、丸円形状、楕円形状、四角形状、六角形状、八角形状等の多角形状、適宜な形状を採用することができる。楕円形状や六角以上の多角形状であれば、繊維状物が含有された熱可塑性樹脂を均一に射出成形することができ、ペグ１を固定した後の、ペグ１の軸方向への回転変位を抑制することができる。
【0020】
ペグ１の先端形状としては、棒部１２から徐々に先細りをして、先細りの先端が曲率半径２ｍｍ以上、１０ｍｍ以下であることが好ましい。先端の曲率半径が２ｍｍ以上であればペグ１をハンマーで打ち込む際に、先端が破損することを防止することができる。先端の曲率半径が１０ｍｍ以下であれば、ペグ１をハンマーで打ち込む際に土に対する抵抗が大きくなりすぎず、容易に打ち込むことが可能である。
【0021】
ペグ１のフック部１１の形状は、ロープや紐を引っ掛けることができるように、二股形状やロープや紐を結ぶことができるような孔を設けた形状に形成されていることが好ましい。
前記フック部１１の幅は、棒部１２の径に比して１．１倍以上、２．５倍以下の寸法に設定されていることが好ましい。１．１倍以上であればペグ１をハンマーで打ち込む際の操作が容易且つ確実であり、２．５倍以下であればペグ１の側方への張り出した部分が邪魔にならず、取り扱いに支障を来すことはない。
フック部１１の長さとしては、ペグ１の長さ方向に１０ｍｍ以上、４０ｍｍ以下であることが好ましい。フック部１１の長さが１０ｍｍ以上であればロープや紐を係止した際に抜けを防止することができる。４０ｍｍ以下であればペグ１を打ち込み過ぎによりフック部１１が土に打設したとしてもフック部１１での割れを抑制することが可能である。
図示した形態のペグ１は、フック部１１の先端部の肉厚を厚く丸くして、ロープが抜け外れにくい形状とし、また、ペグ１を打設した際に、フック部１１が地面にめり込みにくく、且つ折れにくい大きさに形成してある。また、フック部１１のロープを通す孔の径は、ペグ１の棒部１２の太さよりも若干大きな寸法となるように設定してある。
前記フック部１１の幅は、棒部１２の径に比して１．１倍以上、２．５倍以下の寸法に設定されていることが好ましい。１．１倍以上であればペグ１をハンマーで打ち込む際の操作が容易且つ確実であり、２．５倍以下であればペグ１の側方への張り出した部分が邪魔にならず、取り扱いに支障を来すことはない。
フック部１１の長さとしては、ペグ１の長さ方向に１０ｍｍ以上、４０ｍｍ以下であることが好ましい。フック部１１の長さが１０ｍｍ以上であればロープや紐を係止した際に抜けを防止することができる。４０ｍｍ以下であればペグ１を打ち込み過ぎによりフック部１１が土に打設したとしてもフック部１１での割れを抑制することが可能である。
図示した形態のペグ１は、フック部１１の先端部の肉厚を厚く丸くして、ロープが抜け外れにくい形状とし、また、ペグ１を打設した際に、フック部１１が地面にめり込みにくく、且つ折れにくい大きさに形成してある。また、フック部１１のロープを通す孔の径は、ペグ１の棒部１２の太さよりも若干大きな寸法となるように設定してある。
【0022】
以下の実施例では、図１に示された形状であり、その全長（先端側が先細りする棒部１２の他端部から前記先細りした先端部までの長さ）が２８０ｍｍ、棒部１２の直径が９．３１５ｍｍの寸法のペグ１を、成形材料を変えて成形し、その性能を評価した。なお、棒部１２は実際には断面八角形であり、且つ先端が先細っていて全長が同じ太さではないが、弾性率等の評価値導出のため断面形状を直径が前記寸法の円形と想定して評価を行った。
【0023】
図２は、実施例で行った曲げ試験の概略試験系を示している。
曲げ試験では、試験機として万能材料試験機：ＡＧ－５０ｋＮＸｐｌｕｓ（株式会社島津製作所製）を用い、同図に示されるように、ペグ１をその中心部から軸方向両側に５０ｍｍ離れた部分の下側をそれぞれ支持し、前記ペグ１の中心部に上方から負荷（同図中の白抜き矢符号）を加える三点（支点、荷重）曲げを実施して、ペグの曲げ弾性率と曲げ強度を導出した。試験速度は５ｍｍ／ｍｉｎに設定した。
曲げ弾性率は、〔得られたストローク（ｍｍ）－荷重（Ｎ）〕の曲線から荷重３５Ｎ時と、６０Ｎ時の応力と歪の値から計算した。なお、ペグ１の棒部１２を直径が前記寸法の断面円形状として計算した。
また、曲げ強度は、ペグが破断した時の荷重から計算した。ペグ１の棒部１２が断面円形状としたことは上記と同様である。
曲げ試験では、試験機として万能材料試験機：ＡＧ－５０ｋＮＸｐｌｕｓ（株式会社島津製作所製）を用い、同図に示されるように、ペグ１をその中心部から軸方向両側に５０ｍｍ離れた部分の下側をそれぞれ支持し、前記ペグ１の中心部に上方から負荷（同図中の白抜き矢符号）を加える三点（支点、荷重）曲げを実施して、ペグの曲げ弾性率と曲げ強度を導出した。試験速度は５ｍｍ／ｍｉｎに設定した。
曲げ弾性率は、〔得られたストローク（ｍｍ）－荷重（Ｎ）〕の曲線から荷重３５Ｎ時と、６０Ｎ時の応力と歪の値から計算した。なお、ペグ１の棒部１２を直径が前記寸法の断面円形状として計算した。
また、曲げ強度は、ペグが破断した時の荷重から計算した。ペグ１の棒部１２が断面円形状としたことは上記と同様である。
【0024】
図３は、実施例で行った引き抜き試験の概略試験系を示している。引き抜き試験は次のように実施した。
同図に示されるように、携帯三脚スタンド２：ＫＴ－１０（タコマン株式会社製）のスタンド下部に滑車３を支持させ、この滑車３に外径φ６ｍｍのハンディロープ４：Ｒ－５１１（クレモナ金剛打ロープ）を掛け回すとともに、このロープの一方の端部に、吊りはかりダイヤル式５：Ｔ－１００の上部フックを接続し、さらに当該吊りはかり５の下部フックに、ペグ１のフック部１１に締結した前記ハンディロープ４の端部を接続した。
硬い地面６に前記ペグ１の棒部１２の先端部をあてがい、ペグ１の先端部を５００ｇのハンマーで叩いて（同図中の黒色矢符）、ペグ１の棒部１２を地面６に突き刺した。このとき、地面６に突き刺したペグ１の軸部（棒部１２）と地面６との交差角度は６０°となり、且つ吊りはかり５の下部フックに接続したロープ４がペグ１の軸方向に対して直交する方向に張られるようにして、フック１１の下端部が地面に接する深さまで突き刺した。
そして、前記滑車３に掛け回したロープ４の他方の端部を鉛直下向きに荷重をかけ（図３中の白抜き矢符）、ペグ１が地面から抜けたり、破断或いは折れたりした時の前記吊りはかり５のダイヤル式の数値を記録した。
同図に示されるように、携帯三脚スタンド２：ＫＴ－１０（タコマン株式会社製）のスタンド下部に滑車３を支持させ、この滑車３に外径φ６ｍｍのハンディロープ４：Ｒ－５１１（クレモナ金剛打ロープ）を掛け回すとともに、このロープの一方の端部に、吊りはかりダイヤル式５：Ｔ－１００の上部フックを接続し、さらに当該吊りはかり５の下部フックに、ペグ１のフック部１１に締結した前記ハンディロープ４の端部を接続した。
硬い地面６に前記ペグ１の棒部１２の先端部をあてがい、ペグ１の先端部を５００ｇのハンマーで叩いて（同図中の黒色矢符）、ペグ１の棒部１２を地面６に突き刺した。このとき、地面６に突き刺したペグ１の軸部（棒部１２）と地面６との交差角度は６０°となり、且つ吊りはかり５の下部フックに接続したロープ４がペグ１の軸方向に対して直交する方向に張られるようにして、フック１１の下端部が地面に接する深さまで突き刺した。
そして、前記滑車３に掛け回したロープ４の他方の端部を鉛直下向きに荷重をかけ（図３中の白抜き矢符）、ペグ１が地面から抜けたり、破断或いは折れたりした時の前記吊りはかり５のダイヤル式の数値を記録した。
【0025】
（実施例１）
図１に示されたペグを成形するための金型を作製し、これを射出成形機：ロゴショット１００ｔ（ファナック株式会社製）に取り付けた。
成形材料である繊維状物を含む熱可塑性樹脂としてＫａｙｒｏｎＭＡＸ Ｓ４２４０（三菱ケミカルアドバンスドマテリアル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＰＡ、炭素繊維含有量４０ｗｔ%）を使用し、前記射出成型機を使用して溶融樹脂を前記金型内に射出充填してペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度８０℃：３時間以上、成形温度３３０℃、金型温度１４０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。なお、前記金型はそのゲートがペグの軸方向と直交する側部に配置（サイドゲート）されたものである。
図１に示されたペグを成形するための金型を作製し、これを射出成形機：ロゴショット１００ｔ（ファナック株式会社製）に取り付けた。
成形材料である繊維状物を含む熱可塑性樹脂としてＫａｙｒｏｎＭＡＸ Ｓ４２４０（三菱ケミカルアドバンスドマテリアル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＰＡ、炭素繊維含有量４０ｗｔ%）を使用し、前記射出成型機を使用して溶融樹脂を前記金型内に射出充填してペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度８０℃：３時間以上、成形温度３３０℃、金型温度１４０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。なお、前記金型はそのゲートがペグの軸方向と直交する側部に配置（サイドゲート）されたものである。
【0026】
成形されたペグについて質量を測定し、さらに前述の曲げ試験と引き抜き試験を行って、曲げ弾性率、曲げ強度及び引き抜き力を測定した。これらの測定は、質量はＮ数２本（二本のペグ）、曲げ試験はＮ数３本（三本のペグ）、引き抜き試験はＮ数２本で実施し、平均値を測定値とした。
また、引き抜き試験においてハンマーで叩いてペグを地面に打ち込んだ際のペグの先端部の状態を目視で確認した。
測定結果と確認結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２４７７７Ｎ／ｍｍ２（２４．８ＧＰａ）
・曲げ強度 ：４９５Ｎ／ｍｍ２（４９５ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
また、引き抜き試験においてハンマーで叩いてペグを地面に打ち込んだ際のペグの先端部の状態を目視で確認した。
測定結果と確認結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２４７７７Ｎ／ｍｍ２（２４．８ＧＰａ）
・曲げ強度 ：４９５Ｎ／ｍｍ２（４９５ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0027】
（実施例２）
成形材料としてＫａｙｒｏｎＭＡＸ Ｓ２３３０（三菱ケミカルアドバンスドマテリアル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＰＡ、炭素繊維含有量３０ｗｔ%）を用いた以外は、実施例１と同じ金型、射出成形機及び成形条件で、ペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１５５５１Ｎ／ｍｍ２（１５．６ＧＰａ）
・曲げ強度 ：４２０Ｎ／ｍｍ２（４２０ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が６０ｋｇｆに達したときにペグが地面から抜けないまま破断）
・質量：２８．８ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
成形材料としてＫａｙｒｏｎＭＡＸ Ｓ２３３０（三菱ケミカルアドバンスドマテリアル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＰＡ、炭素繊維含有量３０ｗｔ%）を用いた以外は、実施例１と同じ金型、射出成形機及び成形条件で、ペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１５５５１Ｎ／ｍｍ２（１５．６ＧＰａ）
・曲げ強度 ：４２０Ｎ／ｍｍ２（４２０ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が６０ｋｇｆに達したときにペグが地面から抜けないまま破断）
・質量：２８．８ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0028】
（実施例３）
成形材料としてＴＬＰ－１０６０（東レ株式会社製、直鎖型ポリアミド樹脂：ＰＡ（６ナイロン）、炭素繊維含有量：３０ｗｔ％）を用い、前記金型のゲートをペグの先端部（天端部）に配置（ダイレクトゲート）した以外は、実施例１と同じ金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１６０９０Ｎ／ｍｍ２（１６．１ＧＰａ）
・曲げ強度 ：３８９Ｎ／ｍｍ２（３８９ＭＰａ）
・引き抜き力：３９ｋｇｆで破断
（引っ張る力が３９ｋｇｆに達したときにペグが地面から抜けないまま破断）
・質量：２８．３ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
成形材料としてＴＬＰ－１０６０（東レ株式会社製、直鎖型ポリアミド樹脂：ＰＡ（６ナイロン）、炭素繊維含有量：３０ｗｔ％）を用い、前記金型のゲートをペグの先端部（天端部）に配置（ダイレクトゲート）した以外は、実施例１と同じ金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１６０９０Ｎ／ｍｍ２（１６．１ＧＰａ）
・曲げ強度 ：３８９Ｎ／ｍｍ２（３８９ＭＰａ）
・引き抜き力：３９ｋｇｆで破断
（引っ張る力が３９ｋｇｆに達したときにペグが地面から抜けないまま破断）
・質量：２８．３ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
【0029】
（実施例４）
金型のゲートがサイドゲートの配置である以外、実施例３と同じ成形材料、金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１２５４７Ｎ／ｍｍ２（１２．５ＧＰａ）
・曲げ強度 ：３６６Ｎ／ｍｍ２（３６６ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：２８．３ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
金型のゲートがサイドゲートの配置である以外、実施例３と同じ成形材料、金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１２５４７Ｎ／ｍｍ２（１２．５ＧＰａ）
・曲げ強度 ：３６６Ｎ／ｍｍ２（３６６ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：２８．３ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0030】
（実施例５）
成形材料しとしてパイロフィルＮＸＭＲ－Ｃ４０Ｂ（三菱ケミカル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＡ（ＭＸＤＡ）、炭素繊維含有量４０ｗｔ％）を用いるとともに、実施例１の成形金型でゲートの配置をダイレクトゲートにしたものと、実施例１と同じ射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度９０℃：３時間以上、成形温度２７０℃、金型温度１１０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２４４０７Ｎ／ｍｍ２（２４．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：５４７Ｎ／ｍｍ２（５４７ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
成形材料しとしてパイロフィルＮＸＭＲ－Ｃ４０Ｂ（三菱ケミカル株式会社製、芳香族ポリアミド樹脂：ＰＡ（ＭＸＤＡ）、炭素繊維含有量４０ｗｔ％）を用いるとともに、実施例１の成形金型でゲートの配置をダイレクトゲートにしたものと、実施例１と同じ射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度９０℃：３時間以上、成形温度２７０℃、金型温度１１０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２４４０７Ｎ／ｍｍ２（２４．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：５４７Ｎ／ｍｍ２（５４７ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
【0031】
（実施例６）
金型のゲートがサイドゲートの配置である以外、実施例５と同じ成形材料、金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２２７８４Ｎ／ｍｍ２（２２．７ＧＰａ）
・曲げ強度 ：５３１Ｎ／ｍｍ２（５３１ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
金型のゲートがサイドゲートの配置である以外、実施例５と同じ成形材料、金型、射出成形機及び成形条件でペグを成形した。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２２７８４Ｎ／ｍｍ２（２２．７ＧＰａ）
・曲げ強度 ：５３１Ｎ／ｍｍ２（５３１ＭＰａ）
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず、地面から抜けることもなかった。
・質量：３１．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0032】
（実施例７）
成形材料としてＳＥＲＥＥＢＯ ＤＳＰ２０１（帝人株式会社製、ポリカーボネート樹脂、炭素繊維含有量２５ｗｔ％）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度１２０℃：３時間以上、成形温度３００℃、金型温度１１０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１３４４１Ｎ／ｍｍ２（１３．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：２３４Ｎ／ｍｍ２（２３４ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：２９．４ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
成形材料としてＳＥＲＥＥＢＯ ＤＳＰ２０１（帝人株式会社製、ポリカーボネート樹脂、炭素繊維含有量２５ｗｔ％）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度１２０℃：３時間以上、成形温度３００℃、金型温度１１０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１３４４１Ｎ／ｍｍ２（１３．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：２３４Ｎ／ｍｍ２（２３４ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：２９．４ｇ
・ペグの先端部に割れの発生が確認された。
【0033】
（参考例）
成形材料としてＡＷ３Ｇ６（ＢＡＳＦジャパン株式会社製、直鎖型ポリアミド樹脂：ＰＡ（６６ナイロン）、ガラス繊維含有量３０ｗｔ％）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度１２０℃：３時間以上、成形温度２８０℃、金型温度１３０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：５３８２Ｎ／ｍｍ２（５．３ＧＰａ）
・曲げ強度 ：２４８Ｎ／ｍｍ２（２４８ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：３０．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
成形材料としてＡＷ３Ｇ６（ＢＡＳＦジャパン株式会社製、直鎖型ポリアミド樹脂：ＰＡ（６６ナイロン）、ガラス繊維含有量３０ｗｔ％）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度１２０℃：３時間以上、成形温度２８０℃、金型温度１３０℃、射出時間０．９７秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：５３８２Ｎ／ｍｍ２（５．３ＧＰａ）
・曲げ強度 ：２４８Ｎ／ｍｍ２（２４８ＭＰａ）
・引き抜き力：１０ｋｇｆで破断
（引っ張る力が１０ｋｇｆに達したときにペグが地面から完全に抜けないまま破断）
・質量：３０．５ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0034】
（比較例１）
成形材料としてＵＭＧ１００１（テクノポリマー株式会社製、ＡＢＳ樹脂、繊維状物の含有なし）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度８０℃：３時間以上、成形温度２２０℃、金型温度８０℃、射出時間１．８秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１８２０Ｎ／ｍｍ２（１．８ＧＰａ）
・曲げ強度 ：７６Ｎ／ｍｍ２（７６ＭＰａ）
・引き抜き力：ハンマーで叩いてもペグが撓んで地面に刺さらないため試験を実施できなかった。
・質量：２３．８ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
成形材料としてＵＭＧ１００１（テクノポリマー株式会社製、ＡＢＳ樹脂、繊維状物の含有なし）を用い、実施例１と同じ金型、射出成形機を用いてペグを成形した。
成形は、樹脂乾燥温度８０℃：３時間以上、成形温度２２０℃、金型温度８０℃、射出時間１．８秒、冷却時間３０秒の成形条件で行った。
成形されたペグについて実施例１と同様な測定と確認を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１８２０Ｎ／ｍｍ２（１．８ＧＰａ）
・曲げ強度 ：７６Ｎ／ｍｍ２（７６ＭＰａ）
・引き抜き力：ハンマーで叩いてもペグが撓んで地面に刺さらないため試験を実施できなかった。
・質量：２３．８ｇ
・ペグの先端部の変形は確認されなかった。
【0035】
前記各実施例と参考例、比較例１の成形材料や測定結果を表１に示す。
【表1】
【0036】
また、市販のテント用ペグについて前記実施例と同様な試験を行った。
（比較例２）
ＰＣフックペグ２３ｃｍ（キャプテンスタッグ株式会社製、ＡＢＳ樹脂、繊維状物の含有なし、全長２３０ｍｍ）について、前記実施例１と同じ曲げ試験、引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２３７０Ｎ／ｍｍ２（２．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：９９Ｎ／ｍｍ２（９９ＭＰａ）
・引き抜き力：９ｋｇｆで破断
・質量：２３．８ｇ
（比較例２）
ＰＣフックペグ２３ｃｍ（キャプテンスタッグ株式会社製、ＡＢＳ樹脂、繊維状物の含有なし、全長２３０ｍｍ）について、前記実施例１と同じ曲げ試験、引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：２３７０Ｎ／ｍｍ２（２．４ＧＰａ）
・曲げ強度 ：９９Ｎ／ｍｍ２（９９ＭＰａ）
・引き抜き力：９ｋｇｆで破断
・質量：２３．８ｇ
【0037】
（比較例３）
ソリッドステーク３０（スノーピーク社製、鉄製、全長３００ｍｍ）について、前記実施例１と同じ引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。なお、このペグは鉄製であり、樹脂製のペグよりも曲げ強度は大きな値を示すことが明らかなので曲げ試験は行わなかった。
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず
・質量：１７９．１ｇ
ソリッドステーク３０（スノーピーク社製、鉄製、全長３００ｍｍ）について、前記実施例１と同じ引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。なお、このペグは鉄製であり、樹脂製のペグよりも曲げ強度は大きな値を示すことが明らかなので曲げ試験は行わなかった。
・引き抜き力：６０ｋｇｆで破断せず
・質量：１７９．１ｇ
【0038】
（比較例４）
ユニフレーム海ペグ４００（新越ワークス株式会社製、ポリアセタール樹脂、繊維状物の含有なし、全長４００ｍｍ）について、前記実施例１と同じ曲げ試験、引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１６２６Ｎ／ｍｍ２（１．６ＧＰａ）
・曲げ強度 ：６５Ｎ／ｍｍ２（６５ＭＰａ）
・引き抜き力：ハンマーで叩いてもペグが撓んで地面に刺さらないため試験を実施できなかった。
・質量：８７ｇ
ユニフレーム海ペグ４００（新越ワークス株式会社製、ポリアセタール樹脂、繊維状物の含有なし、全長４００ｍｍ）について、前記実施例１と同じ曲げ試験、引き抜き試験、質量の測定を行った。結果を以下に示す。
・曲げ弾性率：１６２６Ｎ／ｍｍ２（１．６ＧＰａ）
・曲げ強度 ：６５Ｎ／ｍｍ２（６５ＭＰａ）
・引き抜き力：ハンマーで叩いてもペグが撓んで地面に刺さらないため試験を実施できなかった。
・質量：８７ｇ
【0039】
比較例２から４の試験結果を表２に示す。
【表2】
【0040】
前記各実施例と比較例１の測定結果から、熱可塑性樹脂に繊維状物を含む材料を用いて、曲げ強度と曲げ弾性率がともに良好で高硬度のテント用ペグを射出成形により成形可能であることが確認できた。
また、前記各実施例のテント用ペグは、比較例２と比較例４の市販の樹脂製ペグよりも、曲げ強度及び曲げ弾性率が各段に大きいことが確認され、本発明により市販の樹脂製のペグよりも剛性及び曲げ弾性に優れた樹脂製のペグを作製できることが検証された。また、前記各実施例のテント用ペグの質量は、比較例３の鉄製ペグの１／５以下であり、本発明のテント用ペグがキャンピングの荷物の重量軽減に貢献することは明らかである。
前記各実施例のテント用ペグのうち、実施例１と実施例５、実施例６の、成形樹脂として芳香族ポリアミド樹脂に炭素繊維を含ませたものを用いて成形した態様が、曲げ強度と曲げ弾性率が極めて良好であり、引き抜き力の測定結果も良好であることが確認された。
また、ダイレクトゲートでは、ジェッティングを起こすため、先端部が割れやすい場合があったが、サイドゲートであれば先端強度の強いものが得られることが確認された。
また、前記各実施例のテント用ペグは、比較例２と比較例４の市販の樹脂製ペグよりも、曲げ強度及び曲げ弾性率が各段に大きいことが確認され、本発明により市販の樹脂製のペグよりも剛性及び曲げ弾性に優れた樹脂製のペグを作製できることが検証された。また、前記各実施例のテント用ペグの質量は、比較例３の鉄製ペグの１／５以下であり、本発明のテント用ペグがキャンピングの荷物の重量軽減に貢献することは明らかである。
前記各実施例のテント用ペグのうち、実施例１と実施例５、実施例６の、成形樹脂として芳香族ポリアミド樹脂に炭素繊維を含ませたものを用いて成形した態様が、曲げ強度と曲げ弾性率が極めて良好であり、引き抜き力の測定結果も良好であることが確認された。
また、ダイレクトゲートでは、ジェッティングを起こすため、先端部が割れやすい場合があったが、サイドゲートであれば先端強度の強いものが得られることが確認された。
【0041】
また、前記各実施例と比較例２から４の試験結果に基づけば、テント用ペグに求められる実用上の性能は以下のように考察することができる。
一般的に風速（Ｖ）と風圧（Ｐ）には下記のような関係式がある。
Ｐ＝１／２ρＶ２ （ρ：空気の密度）
ここで、気温１５℃、大気圧１０１３．２５ｈＰａの時の空気の密度を１．２２５ｋｇ／ｍ３とすると、風が強いと感じる風速５～８ｍ／ｓｅｃとすると、風圧は約１５．３～３９．２Ｐａ＝１．６～４ｋｇｆ／ｍ２となる。
例えば、風速１５ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約１３８Ｐａ＝１４．１ｋｇｆ／ｍ２以上、風速１９ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約２２１Ｐａ＝２２．６ｋｇｆ／ｍ２、風速２０ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約２４５Ｐａ＝２５ｋｇｆ／ｍ２となる。
仮に、図４に示される形状及びサイスのテントがあり、４本のロープとペグで支柱が固定されている場合、テントの片方の側面に垂直に風を受けたとする。この側面の面積は５ｍ２なので、風速５～８ｍ／ｓｅｃの場合、約８～２０ｋｇｆ程度の荷重を受けることとなる。このとき、２本のロープとペグでテントの支柱を支えるため、各ロープとペグには、４～１０ｋｇｆの荷重がかかる。同様に風速が１５ｍ／ｓｅｃのときは、各ロープとペグにかかる荷重は３５．３ｋｇｆ、風速が１９ｍ／ｓｅｃのときは５６．４ｋｇｆ、２０ｍ／ｓｅｃのときには６３．５ｋｇｆの荷重がそれぞれかかる。
これらのことと、前記各実施例及び比較例の試験結果から、図４に示されるような４人から６人用の大きさのテントであれば、引き抜き力が９ｋｇｆ程度までで、弾性率が５０００Ｎ／ｍｍ２ のペグであれば、風速８ｍ／ｓｅｃまでの環境下で使用できると推測され、他方、引き抜き力が１０ｋｇｆ未満であると風速８ｍ／ｓｅｃ以上では使用することができないと推測される。
実施例から、風速５～８ｍ／ｓｅｃで安全に使用するには、引き抜き力約１０ｋｇｆ以上、弾性率が５０００Ｎ／ｍｍ２以上であれば良く、弾性率が１００００Ｎ／ｍｍ２以上で、引き抜き力１０ｋｇｆ以上あれば、さらに安全に使用することができると推測される。
同様に、引き抜きが３５ｋｇｆ、弾性率が１５０００Ｎ／ｍｍ２以上であれば、風速１５ｍ／ｓｅｃ程度までは使用可能であり、引き抜き力が６０ｋｇｆ、弾性率が２００００Ｎ／ｍｍ２であれば、風速が１９ｍ／ｓｅｃ以上、２０ｍ／ｓｅｃ未満までは十分に使用可能であり、台風レベルの風速にも耐えられる実用性を備えると推測される。
一般的に風速（Ｖ）と風圧（Ｐ）には下記のような関係式がある。
Ｐ＝１／２ρＶ２ （ρ：空気の密度）
ここで、気温１５℃、大気圧１０１３．２５ｈＰａの時の空気の密度を１．２２５ｋｇ／ｍ３とすると、風が強いと感じる風速５～８ｍ／ｓｅｃとすると、風圧は約１５．３～３９．２Ｐａ＝１．６～４ｋｇｆ／ｍ２となる。
例えば、風速１５ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約１３８Ｐａ＝１４．１ｋｇｆ／ｍ２以上、風速１９ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約２２１Ｐａ＝２２．６ｋｇｆ／ｍ２、風速２０ｍ／ｓｅｃ以上であれば、風圧は約２４５Ｐａ＝２５ｋｇｆ／ｍ２となる。
仮に、図４に示される形状及びサイスのテントがあり、４本のロープとペグで支柱が固定されている場合、テントの片方の側面に垂直に風を受けたとする。この側面の面積は５ｍ２なので、風速５～８ｍ／ｓｅｃの場合、約８～２０ｋｇｆ程度の荷重を受けることとなる。このとき、２本のロープとペグでテントの支柱を支えるため、各ロープとペグには、４～１０ｋｇｆの荷重がかかる。同様に風速が１５ｍ／ｓｅｃのときは、各ロープとペグにかかる荷重は３５．３ｋｇｆ、風速が１９ｍ／ｓｅｃのときは５６．４ｋｇｆ、２０ｍ／ｓｅｃのときには６３．５ｋｇｆの荷重がそれぞれかかる。
これらのことと、前記各実施例及び比較例の試験結果から、図４に示されるような４人から６人用の大きさのテントであれば、引き抜き力が９ｋｇｆ程度までで、弾性率が５０００Ｎ／ｍｍ２ のペグであれば、風速８ｍ／ｓｅｃまでの環境下で使用できると推測され、他方、引き抜き力が１０ｋｇｆ未満であると風速８ｍ／ｓｅｃ以上では使用することができないと推測される。
実施例から、風速５～８ｍ／ｓｅｃで安全に使用するには、引き抜き力約１０ｋｇｆ以上、弾性率が５０００Ｎ／ｍｍ２以上であれば良く、弾性率が１００００Ｎ／ｍｍ２以上で、引き抜き力１０ｋｇｆ以上あれば、さらに安全に使用することができると推測される。
同様に、引き抜きが３５ｋｇｆ、弾性率が１５０００Ｎ／ｍｍ２以上であれば、風速１５ｍ／ｓｅｃ程度までは使用可能であり、引き抜き力が６０ｋｇｆ、弾性率が２００００Ｎ／ｍｍ２であれば、風速が１９ｍ／ｓｅｃ以上、２０ｍ／ｓｅｃ未満までは十分に使用可能であり、台風レベルの風速にも耐えられる実用性を備えると推測される。
【0042】
これらのことから、実用上は、テント用ペグは曲げ弾性率が５０００Ｎ／ｍｍ２以上であれば使用時にペグが曲がることはないと考えられる。強風時の利用を考えると１００００Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、１５０００Ｎ／ｍｍ２以上であることがさらに好ましく、強風時でも安心して使用することができる。
また、実用上は、テント用ペグは引き抜き力が９ｋｇｆ以上であれば、使用時にペグが抜けることはないと考えられる。強風時の利用を考えると３０ｋｇｆ以上であることが好ましく、この大きさの引き抜き力が確保されれば、強風時でも十分に安心して利用することが可能である。
また、実用上は、テント用ペグは引き抜き力が９ｋｇｆ以上であれば、使用時にペグが抜けることはないと考えられる。強風時の利用を考えると３０ｋｇｆ以上であることが好ましく、この大きさの引き抜き力が確保されれば、強風時でも十分に安心して利用することが可能である。
【0043】
（実施例９）
実施例５で得られたペグを三本用い（ペグ１、ペグ２、ペグ３）、各ペグをウォータージェット加工機で、図１に示すＡＤ－ＡＤ線に沿った切断ライン、つまりペグの軸心を通るように軸線方向に沿った位置で切断して縦に二分した。切断した各ペグの一側の切断半面と他側の切断半面であって、外径が細くなる先端部分の切断面を撮影した。撮影した画像を図５に示す。
各ペグの切断面を観察したところ、同図に示されるように、成形時に溶融樹脂中に存在した気泡による空壁があることが観察された。ここでの空壁とは、樹脂が充填されず空気により形成された間隙をいう。
ＪＩＳ Ｐ ８２０８に規定される、パルプ－きょう雑物測定方法に準拠し、同測定方法のきょう雑物測定図表を用いて、前記観察された空壁の大きさを測定した。測定は、ペグの先端部の先細りする境界から先端部まで、つまり、ペグの外形が縮径し始める部分から先端部までの２０ｍｍの範囲（図６中のＬ２０で示す範囲）で行った。
図６は図５を模写した線図であり、同図中に前記測定の結果、断面積が０．３ｍｍ２以上の空壁に符号Ｖを付してある。
図６において、空壁の大きさは、ペグ１の空壁Ｖ11が２．０ｍｍ２、空壁Ｖ12が０．５ｍｍ２、空壁Ｖ13が１．０ｍｍ２、ペグ２の空壁Ｖ21が１．５ｍｍ２、空壁Ｖ22が１．０ｍｍ２、ペグ３の空壁Ｖ31が０．３ｍｍ２、空壁Ｖ32が０．３ｍｍ２、空壁Ｖ33が０．１ｍｍ２であった。
実施例５で得られたペグを三本用い（ペグ１、ペグ２、ペグ３）、各ペグをウォータージェット加工機で、図１に示すＡＤ－ＡＤ線に沿った切断ライン、つまりペグの軸心を通るように軸線方向に沿った位置で切断して縦に二分した。切断した各ペグの一側の切断半面と他側の切断半面であって、外径が細くなる先端部分の切断面を撮影した。撮影した画像を図５に示す。
各ペグの切断面を観察したところ、同図に示されるように、成形時に溶融樹脂中に存在した気泡による空壁があることが観察された。ここでの空壁とは、樹脂が充填されず空気により形成された間隙をいう。
ＪＩＳ Ｐ ８２０８に規定される、パルプ－きょう雑物測定方法に準拠し、同測定方法のきょう雑物測定図表を用いて、前記観察された空壁の大きさを測定した。測定は、ペグの先端部の先細りする境界から先端部まで、つまり、ペグの外形が縮径し始める部分から先端部までの２０ｍｍの範囲（図６中のＬ２０で示す範囲）で行った。
図６は図５を模写した線図であり、同図中に前記測定の結果、断面積が０．３ｍｍ２以上の空壁に符号Ｖを付してある。
図６において、空壁の大きさは、ペグ１の空壁Ｖ11が２．０ｍｍ２、空壁Ｖ12が０．５ｍｍ２、空壁Ｖ13が１．０ｍｍ２、ペグ２の空壁Ｖ21が１．５ｍｍ２、空壁Ｖ22が１．０ｍｍ２、ペグ３の空壁Ｖ31が０．３ｍｍ２、空壁Ｖ32が０．３ｍｍ２、空壁Ｖ33が０．１ｍｍ２であった。
【0044】
（実施例１０）
実施例６で得られたペグを三本用い（ペグ４、ペグ５、ペグ６）、実施例９と同様にして各ペグを切断し、断面を撮影した。撮影した画像を図７に、画像を模写した線図を図８にそれぞれ示す。
また、実施例９と同様にして、断面に表出した空壁の大きさを測定した。その結果、測定された空壁は断面積が０．２ｍｍ２以下であり、それよりも大きなものはなかった。
実施例６で得られたペグを三本用い（ペグ４、ペグ５、ペグ６）、実施例９と同様にして各ペグを切断し、断面を撮影した。撮影した画像を図７に、画像を模写した線図を図８にそれぞれ示す。
また、実施例９と同様にして、断面に表出した空壁の大きさを測定した。その結果、測定された空壁は断面積が０．２ｍｍ２以下であり、それよりも大きなものはなかった。
【0045】
実施例９の断面観察によれば、ペグの先端部に断面積が０．３～２．０ｍｍ２の大きさの空壁が確認された。
前記表１に示すとおり、実施例５のペグはダイレクトゲート（流動長手方向と同一方向に樹脂を射出）方式で金型内部に樹脂を射出して成形したものである。このペグの先端部に前記大きさの空壁が確認されたのは、ジェッティングが発生して射出された樹脂が冷えてしまい、後から充填される樹脂と十分に混ざり合うことができずに、初期流入した樹脂と後から入ってきた樹脂の接触部に気泡ができやすくなり、この気泡が空壁になったと考えられる。
それに対して、実施例１０の断面観察によれば、ペグの先端部から２０ｍｍの長さの範囲では最大で断面積が０．２ｍｍ２の空壁が確認されただけで、大きな空壁がほとんど確認されなかった。
前記表１に示すとおり、実施例６のペグはサイドゲート（流動長手方向と直行する方向に樹脂を射出）方式で金型内部に樹脂を射出して成形したものである。このペグの先端部に大きな空壁ができないのは、サイドゲート方式の場合は、ジェッティングが発生しにくく、ペグの先端まで気泡を巻き込むことなく、射出した樹脂を密に充填できるため、ペグの先端に大きな気泡が生じず、それによる大きな空壁ができなかったものと考えられる。
前述した、ダイレクトゲートでは、ジェッティングを起こすため、先端部が割れやすい場合があるが、サイドゲートであれば先端強度の強いものが得られることが、前記ペグの切断面の観察により確認された。
前記表１に示すとおり、実施例５のペグはダイレクトゲート（流動長手方向と同一方向に樹脂を射出）方式で金型内部に樹脂を射出して成形したものである。このペグの先端部に前記大きさの空壁が確認されたのは、ジェッティングが発生して射出された樹脂が冷えてしまい、後から充填される樹脂と十分に混ざり合うことができずに、初期流入した樹脂と後から入ってきた樹脂の接触部に気泡ができやすくなり、この気泡が空壁になったと考えられる。
それに対して、実施例１０の断面観察によれば、ペグの先端部から２０ｍｍの長さの範囲では最大で断面積が０．２ｍｍ２の空壁が確認されただけで、大きな空壁がほとんど確認されなかった。
前記表１に示すとおり、実施例６のペグはサイドゲート（流動長手方向と直行する方向に樹脂を射出）方式で金型内部に樹脂を射出して成形したものである。このペグの先端部に大きな空壁ができないのは、サイドゲート方式の場合は、ジェッティングが発生しにくく、ペグの先端まで気泡を巻き込むことなく、射出した樹脂を密に充填できるため、ペグの先端に大きな気泡が生じず、それによる大きな空壁ができなかったものと考えられる。
前述した、ダイレクトゲートでは、ジェッティングを起こすため、先端部が割れやすい場合があるが、サイドゲートであれば先端強度の強いものが得られることが、前記ペグの切断面の観察により確認された。
【符号の説明】
【0046】
１ テント用ペグ（ペグ）、１１ フック部、１２ 棒部、２ 携帯三脚スタンド、３ 滑車、４ ハンディロープ、５ 吊りはかり、６ 地面、V 空壁
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】