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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-04-10
(45)【発行日】2023-04-18
(54)【発明の名称】チョップド繊維束マット
(51)【国際特許分類】
D04H 13/00 20060101AFI20230411BHJP
B29B 11/16 20060101ALI20230411BHJP
D04H 1/40 20120101ALI20230411BHJP
B29K 105/12 20060101ALN20230411BHJP
【ＦＩ】
D04H13/00
B29B11/16
D04H1/40
B29K105:12
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2018150110
(22)【出願日】2018-08-09
(65)【公開番号】P2019039124
(43)【公開日】2019-03-14
【審査請求日】2021-07-16
(31)【優先権主張番号】P 2017159971
(32)【優先日】2017-08-23
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】山内 雅浩
(72)【発明者】
【氏名】本橋 哲也
(72)【発明者】
【氏名】三好 且洋
【審査官】伊藤 寿美
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１３－２２４４１１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－０６２４７４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－２１０９９１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－１５８８４６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－１４６２５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１６／１５２５６３（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１４－１２５５３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１０７５４８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００９－２７４４１２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｄ０４Ｈ １／００－１８／０４
Ｂ２９Ｂ １１／００－１１／１６，
１５／０８－１５／１４
Ｃ０８Ｊ ５／０４－ ５／１０，
５／２４
Ｂ２９Ｃ ４３／００－４３／３４，
４３／４４－４３／４８，
４３／５２－４３／５８
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束が実質的にランダムに配向され、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維質量Ｆｍ（繊維目付）とマット厚みＴｍとから下式（１）により算出される“かさ高性Ｂｍ”が１．５～５ｃｍ３／ｇの範囲内であり、
前記チョップド繊維束は、数平均幅Ｗｓが０．１～１０ｍｍの範囲内、かつ数平均厚みＴｓが２０～１０００μｍの範囲内であり、チョップド繊維束のみからなることを特徴とするチョップド繊維束マット。
Ｂｍ＝Ｔｍ／Ｆｍ ・・・（１）
なお、チョップド繊維束を断面積が最大となるような位置で繊維が延びる方向と垂直に切断した断面における長辺を幅、短辺を厚みとする。
【請求項2】
前記チョップド繊維束は、下式（２）により算出される扁平率（数平均幅Ｗｓの数平均厚みＴｓに対する比率）が５～５００の範囲内である、請求項１に記載のチョップド繊維束マット。扁平率＝Ｗｓ／Ｔｓ ・・・（２）
【請求項3】
前記チョップド繊維束は、数平均フィラメント本数が５００本以上１２０００本未満の範囲内である、請求項１または２に記載のチョップド繊維束マット。
【請求項4】
単位面積あたりの繊維質量Ｆｍ（繊維目付）が５０～５０００ｇ／ｍ２の範囲内である、請求項１～３のいずれかに記載のチョップド繊維束マット。
【請求項5】
チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）、および、かさ高性の変動係数がともに２０％以下である、請求項１～４のいずれかに記載のチョップド繊維束マット。
【請求項6】
前記チョップド繊維束の端面がなす線の方向は、前記チョップド繊維束の繊維長手方向に対して数平均角度θ（０°＜θ＜９０°）の角度をなす、請求項１～５のいずれかに記載のチョップド繊維束マット。
【請求項7】
請求項１～６のいずれかに記載のチョップド繊維束マットに、マトリックス樹脂として熱硬化性樹脂を含浸せしめてなる、ＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）シート。
【請求項8】
請求項１～６のいずれかに記載のチョップド繊維束マットに、マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂を含浸せしめてなる、スタンパブルシート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、連続強化繊維の繊維束を切断したチョップド繊維束をシート状に堆積させてなるチョップド繊維束マットであって、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現するチョップド繊維束マットに関する。
【背景技術】
【0002】
連続強化繊維（例えば、炭素繊維）の繊維束（ストランドと称す場合もある）を切断した不連続強化繊維の繊維束(以下、チョップド繊維束という)をランダムに分散させたチョップド繊維束マットと、マトリックス樹脂（例えば、熱硬化性樹脂あるいは熱可塑性樹脂）からなる繊維強化樹脂成形材料を用いて、加熱・加圧成形により、３次元形状等の複雑な形状の繊維強化プラスチックを成形する技術が知られている。これらの成形技術としては、シートモールディングコンパウンド（以下、ＳＭＣと略す）やスタンパブルシートを用いた成形等がある。
【0003】
ＳＭＣシートを用いた繊維強化プラスチックは、例えば２５ｍｍ程度に切断したチョップド繊維束からなるチョップド繊維束マットに熱硬化性樹脂であるマトリックス樹脂を含浸せしめたシート状基材（ＳＭＣシート）を、加熱型プレス機を用いて加熱加圧することにより得られる。スタンパブルシートを用いた繊維強化プラスチックは、チョップド繊維束からなるチョップド繊維束マットに熱可塑性樹脂を含浸させたシート状基材（スタンパブルシート）を、熱可塑性樹脂の融点以上に予熱し、所定の温度の金型に積層して冷却加圧することにより得られる。多くの場合、加圧前にＳＭＣシートやスタンパブルシートを成形体の形状より小さく切断して成形型上に配置し、加圧により成形体の形状に引き伸ばして（流動させて）成形を行うため、その流動により３次元形状等の複雑な形状にも追従可能となる。しかしながら、ＳＭＣシートやスタンパブルシートはそのシート化工程において、チョップド繊維束の分布ムラ、配向ムラが生じてしまうため、力学物性（特に強度）が低下、あるいは、力学特性の値のバラツキが大きくなってしまうだけでなく、特に薄物のＦＲＰ部材ではソリ、ヒケ等が発生し易くなる課題があった。
【0004】
かかる課題を解決すべく、１，０００本以下の炭素繊維が集束した炭素繊維ストランドを切断したチョップドストランドを分散させることにより、クラック発生・進展を抑制するＳＭＣシートを得ることが開示されている（特許文献１）。しかしながら、１，０００本以下の炭素繊維が集束した炭素繊維ストランドを用いてＳＭＣシートを作製するのはプロセス上コスト高、または、連続生産においては炭素繊維の価格がコスト高とならざるを得ない、という経済性の問題があった。さらには、単に炭素繊維ストランドの集束本数を減らしただけでは、チョップドストランドマットがかさ高くなり、ＳＭＣ製造時にマトリックス樹脂の含浸を阻害するという問題点もあった。
一方、強化繊維の繊維束を拡幅した状態で切断し、扁平形状のチョップド繊維束とすることにより、優れた力学特性を発現するＳＭＣシートの製造方法が開示されている（特許文献２）。
一方、強化繊維の繊維束を拡幅した状態で切断し、扁平形状のチョップド繊維束とすることにより、優れた力学特性を発現するＳＭＣシートの製造方法が開示されている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開平０１－１６３２１８号公報
【文献】特開２００９－６２６４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１に記載の発明では、ＳＭＣシートにおいてチョツプドストランドの配合割合が４０体積％をこえて増大すると、得られるＳＭＣ成形品の剛性及び強度は更に向上するものの、チョツプドストランド内への樹脂成分の含浸が困難となるとあり、かさ高性を低く抑えることが示唆されるものであった。
特許文献２に記載の発明において、単にチョップド繊維束を扁平形状にしただけでは、ＳＭＣシート等の繊維強化樹脂成形材料の製造工程において、チョップド繊維束間および繊維束内の隙間が小さくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があるという問題があった。さらには、扁平形状にすることにより、チョップド繊維束の幅が大きくなるため、成形時の流動性を阻害するという問題点もあった。また、強化繊維は実質的に一方向に引き揃えてなるものであることから、等方的な力学特性が十分に発現しないことが考えられるものであった。
本発明は、かかる背景技術に鑑み、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現するチョップド繊維束マットを提供することにある。
特に樹脂含浸性に関して、ＳＭＣシートやスタンパブルシートは、繊維強化プラスチックへの成形時間が最大でも５分程度と、プリプレグを用いたオートクレーブ成形などに比べ非常に短いため、成形時におけるマトリックス樹脂の繊維への含浸の程度は限定的である。したがって、ＳＭＣシートやスタンパブルシートの繊維強化樹脂成形材料の段階でチョップド繊維束マット内への樹脂含浸が十分でないと、繊維強化プラスチックとした際にマトリックス樹脂の無い部分が生じ、外観不良となるばかりではなく、該未含浸部分が破壊の起点となる場合があるため、樹脂含浸性に優れたチョップド繊維束マットを提供することは非常に意義が大きい。
特許文献２に記載の発明において、単にチョップド繊維束を扁平形状にしただけでは、ＳＭＣシート等の繊維強化樹脂成形材料の製造工程において、チョップド繊維束間および繊維束内の隙間が小さくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があるという問題があった。さらには、扁平形状にすることにより、チョップド繊維束の幅が大きくなるため、成形時の流動性を阻害するという問題点もあった。また、強化繊維は実質的に一方向に引き揃えてなるものであることから、等方的な力学特性が十分に発現しないことが考えられるものであった。
本発明は、かかる背景技術に鑑み、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現するチョップド繊維束マットを提供することにある。
特に樹脂含浸性に関して、ＳＭＣシートやスタンパブルシートは、繊維強化プラスチックへの成形時間が最大でも５分程度と、プリプレグを用いたオートクレーブ成形などに比べ非常に短いため、成形時におけるマトリックス樹脂の繊維への含浸の程度は限定的である。したがって、ＳＭＣシートやスタンパブルシートの繊維強化樹脂成形材料の段階でチョップド繊維束マット内への樹脂含浸が十分でないと、繊維強化プラスチックとした際にマトリックス樹脂の無い部分が生じ、外観不良となるばかりではなく、該未含浸部分が破壊の起点となる場合があるため、樹脂含浸性に優れたチョップド繊維束マットを提供することは非常に意義が大きい。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。
数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束が実質的にランダムに配向され、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維質量Ｆｍ（繊維目付）とマット厚みＴｍから下式（１）により算出される“かさ高性Ｂｍ”が１．５～５ｃｍ３／ｇの範囲内であるチョップド繊維束マット。
数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束が実質的にランダムに配向され、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維質量Ｆｍ（繊維目付）とマット厚みＴｍから下式（１）により算出される“かさ高性Ｂｍ”が１．５～５ｃｍ３／ｇの範囲内であるチョップド繊維束マット。
【0008】
Ｂｍ＝Ｔｍ／Ｆｍ ・・・（１）
【発明の効果】
【0009】
本発明のチョップド繊維束マットは、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現することができる。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
本発明のチョップド繊維束は、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束が実質的にランダムに配向され、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維質量Ｆｍ（繊維目付）とマット厚みＴｍから下式（１）により算出される“かさ高性Ｂｍ”が１．５～５ｃｍ３／ｇの範囲内である。
【0012】
Ｂｍ＝Ｔｍ／Ｆｍ ・・・（１）
チョップド繊維束マットのかさ高性は、チョップド繊維束の形状（長さ、幅、厚さ、真直性、角度など）、チョップド繊維束のマット面内方向およびマット面外（厚み）方向への配向から特定される特性値である。本発明者は、鋭意検討した結果、チョップド繊維束マットのかさ高性を特定の範囲内に調整することにより、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現することを見出したのである。
かさ高性が小さいとは、マット単位質量あたりのマット厚みが小さいことを表し、かさ高性が大きいとは、マット単位質量あたりのマット厚みが大きいことを表す。
かさ高性が１．５ｃｍ３／ｇより小さい場合、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、チョップド繊維束間および繊維束内の隙間が小さくなる傾向にあるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料、ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない。一方、かさ高性が５ｃｍ３／ｇより大きい場合、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、必然的にマット厚み（十分な樹脂含浸のために樹脂が流動するのに必要な距離）が大きくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない。さらに別の観点からみれば、マット面外（厚み）方向に配向するチョップド繊維束の割合が多くなる場合に、かさ高性が５ｃｍ３／ｇより大きくなることがあるが、この場合、繊維強化プラスチックとした際、力学特性（特に強度）が十分に発現しない。
チョップド繊維束マットのかさ高性測定は、以下のように実施する。まず、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）を計測する。次に、ＩＳＯ５０８４（１９９６）に準じて、０．１ｋＮの条件で、厚さ計を用いてマット厚みＴｍを計測する。得られた繊維目付Ｆｍとマット厚みＴｍから、下式（１）により“かさ高性Ｂｍ”を算出する。
チョップド繊維束マットのかさ高性は、チョップド繊維束の形状（長さ、幅、厚さ、真直性、角度など）、チョップド繊維束のマット面内方向およびマット面外（厚み）方向への配向から特定される特性値である。本発明者は、鋭意検討した結果、チョップド繊維束マットのかさ高性を特定の範囲内に調整することにより、繊維強化樹脂成形材料とした場合に優れた加工性（特に樹脂含浸性）を発現し、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現することを見出したのである。
かさ高性が小さいとは、マット単位質量あたりのマット厚みが小さいことを表し、かさ高性が大きいとは、マット単位質量あたりのマット厚みが大きいことを表す。
かさ高性が１．５ｃｍ３／ｇより小さい場合、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、チョップド繊維束間および繊維束内の隙間が小さくなる傾向にあるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料、ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない。一方、かさ高性が５ｃｍ３／ｇより大きい場合、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、必然的にマット厚み（十分な樹脂含浸のために樹脂が流動するのに必要な距離）が大きくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない。さらに別の観点からみれば、マット面外（厚み）方向に配向するチョップド繊維束の割合が多くなる場合に、かさ高性が５ｃｍ３／ｇより大きくなることがあるが、この場合、繊維強化プラスチックとした際、力学特性（特に強度）が十分に発現しない。
チョップド繊維束マットのかさ高性測定は、以下のように実施する。まず、チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）を計測する。次に、ＩＳＯ５０８４（１９９６）に準じて、０．１ｋＮの条件で、厚さ計を用いてマット厚みＴｍを計測する。得られた繊維目付Ｆｍとマット厚みＴｍから、下式（１）により“かさ高性Ｂｍ”を算出する。
【0013】
Ｂｍ＝Ｔｍ／Ｆｍ ・・・（１）
測定するマットの面積は、マット厚み測定において２，０００ｍｍ2以上の円形の面積が必要であること、一方で大きすぎると繊維目付とマット厚みの測定位置を揃えるとの観点から好ましくないため、１０，０００ｍｍ２（１００ｍｍ×１００ｍｍ）であることが好ましい。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の数平均繊維長を１００ｍｍ以下とすることにより、繊維強化プラスチックとした場合に複雑な形状の成形追従性に優れたものとすることができる。連続繊維から構成されるマットや織物等の布帛体の場合、繊維長手方向には繊維が流動しないため、あらかじめ設計形状に沿って賦形しなければ複雑形状を形成することはできない。数平均繊維長を３ｍｍ未満にすると、繊維強化プラスチックとした場合の複雑な形状の成形追従性は優れるものの、他の要件を満たしても高い力学特性は得られない。繊維強化プラスチックとした場合の複雑な形状の成形追従性と力学特性との関係を鑑みると、さらに好ましくは５～５０ｍｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
チョップド繊維束の数平均繊維長測定は、以下のように実施する。チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、１つのチョップド繊維束において３点以上測定した平均値を算出する。１００個のチョップド繊維束の平均を、数平均繊維長とする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手でノギスを用いて計測することもできる。
測定するマットの面積は、マット厚み測定において２，０００ｍｍ2以上の円形の面積が必要であること、一方で大きすぎると繊維目付とマット厚みの測定位置を揃えるとの観点から好ましくないため、１０，０００ｍｍ２（１００ｍｍ×１００ｍｍ）であることが好ましい。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の数平均繊維長を１００ｍｍ以下とすることにより、繊維強化プラスチックとした場合に複雑な形状の成形追従性に優れたものとすることができる。連続繊維から構成されるマットや織物等の布帛体の場合、繊維長手方向には繊維が流動しないため、あらかじめ設計形状に沿って賦形しなければ複雑形状を形成することはできない。数平均繊維長を３ｍｍ未満にすると、繊維強化プラスチックとした場合の複雑な形状の成形追従性は優れるものの、他の要件を満たしても高い力学特性は得られない。繊維強化プラスチックとした場合の複雑な形状の成形追従性と力学特性との関係を鑑みると、さらに好ましくは５～５０ｍｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
チョップド繊維束の数平均繊維長測定は、以下のように実施する。チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、１つのチョップド繊維束において３点以上測定した平均値を算出する。１００個のチョップド繊維束の平均を、数平均繊維長とする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手でノギスを用いて計測することもできる。
【0014】
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束は実質的にランダムに配向している。実質的にランダムに配向するとは、チョップド繊維束マットを構成するチョップド繊維束の繊維長手方向を、任意の方向から開始して－９０°～９０°方向で４５°ずつの４方向（－９０°≦θ＜－４５°、－４５°≦θ＜０°、０°≦θ＜４５°、４５°≦θ＜９０°）で分類・整理した場合、各方向に配向された繊維束の全体における割合が２５±２．５％の範囲内と比較的均一に分布されていることを示す。チョップド繊維束が実質的にランダムに配向していることにより、チョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させた繊維強化樹脂成形材料は等方性材料として取り扱うことができるため、該繊維強化樹脂成形材料を用いて繊維強化プラスチックを成形する際の設計が容易となる。
【0015】
チョップド繊維束の繊維配向測定は、以下のように実施する。まず、チョップド繊維束マットから、マット厚み方向にわたり、全てのチョップド繊維束が見えるようにマット厚み方向にスライスした画像を撮影する。スライスした画像を撮影する方法としては、特に制限されないが、チョップド繊維束の配向を保ったままでチョップド繊維束を媒体に転写させることをマット厚み方向にわたり繰り返して行い、転写後の画像を撮影する方法などが挙げられる。ここで、本発明における全てのチョップド繊維束とは、測定する範囲内に存在するチョップド繊維束の９０％以上を表すものとする。次に、得られた画像から、各チョップドストランドの繊維長手方向（角度）を計測する。繊維長手方向（角度）の計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、時間は掛かるものの人手で分度器を用いて計測することもできる。得られた繊維長手方向（角度）の値から、ヒストグラムを作成し、４方向分布で整理する。なお、測定するマットの面積は、１０，０００ｍｍ２以上とする。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の数平均幅Ｗｓが０．１～１０ｍｍの範囲内、数平均厚みＴｓが２０～１０００μｍの範囲内であることが好ましい。チョップド繊維束の数平均幅Ｗｓが０．１ｍｍ未満であると、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束は、繊維強化プラスチックとするまでの加工工程において、チョップド繊維束が繊維長手方向に対して曲がってしまい、繊維の真直性を失い、繊維強化プラスチックとした際の強化繊維による補強効果が十分に得られない、すなわち力学特性（特に強度）が発現しない場合があり、好ましくない。一方、数平均幅Ｗｓが１０ｍｍを超えると、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力集中が発生しやすくなり、力学特性（特に強度）のバラツキが大きくなる場合があるため、好ましくない。より好ましい数平均幅Ｗｓは０．５～８ｍｍ、さらに好ましくは０．５～５ｍｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。本発明において、チョップド繊維束を断面から見た際に、長辺側を幅、短辺側を厚みとする。
チョップド繊維束の数平均厚みＴｓが２０μｍ未満であると、力学特性（特に強度）の向上は十分であるが、チョップド繊維束の形態を維持することが難しくなり、繊維直交方向に折れ畳まれ成形材料としての良好な流動性を阻害する場合がある。さらに、チョップド繊維束を工業的に生産性よく得ることも困難となる。一方、数平均厚みＴｓが１０００μｍを超えると、上述の力学特性（特に強度）を向上する効果が十分に発現しないことがある。より好ましい数平均厚みＴｓは２０～５００μｍ、さらに好ましくは２５～２５０μｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
チョップド繊維束の数平均幅および数平均厚み測定は、以下のように実施する。数平均幅、数平均厚みともに、チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、測定する。数平均幅は１つのチョップド繊維束において３点以上測定した平均値を、数平均厚みは１つのチョップド繊維束の切断面において３点以上測定した平均値を算出した上で、１００個のチョップド繊維束の平均（すなわち、それぞれ３００点の測定の平均値）を、それぞれ数平均幅、数平均厚みとする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手でノギスを用いて計測することもできる。また、測定する１００個のチョップド繊維束は、前記数平均繊維長を測定するチョップド繊維束と同じものを用いてもよい。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の扁平率（数平均幅Ｗｓの数平均厚みＴｓに対する比率、Ｗｓ／Ｔｓ）が５～５００の範囲内であることが好ましい。扁平率の計算には、上記の通り算出したＷｓ及びＴｓの値を用いる。扁平率が大きいほど、チョップド繊維束は扁平である。扁平なチョップド繊維束は、チョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させて繊維強化プラスチックとした際に力学特性（特に強度）の向上をもたらす。また、扁平率が大きくなると、繊維強化プラスチックとした際に同じ厚みの繊維強化プラスチック内に存在するチョップド繊維束の数が必然的に多くなる傾向にあるため、力学特性（特に強度）のバラツキが低減される傾向にあり、好ましい。一方、扁平率が大きすぎると、チョップド繊維束の取扱性が悪くなるとともに、チョップド繊維束が繊維束幅方向に折り畳まれやすくなり、繊維強化プラスチックとした際の強度向上に逆効果となってしまい、このことから５００以下であることが好ましい。より好ましい扁平率は１０～４００、さらに好ましくは２０～３００の範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
本発明のチョップド繊維束は、チョップド繊維束の数平均フィラメント本数が、５００本以上１２０００本未満の範囲内であるであることが好ましい。チョップド繊維束の数平均フィラメント本数が５００本未満であると、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束は、繊維強化プラスチックとするまでの加工工程において、チョップド繊維束が繊維長手方向に対して曲がってしまい繊維の真直性を失い、繊維強化プラスチックとした際の強化繊維による補強効果が十分に得られない、すなわち力学特性（特に強度）が発現しない場合があり、好ましくない。一方、数平均フィラメント本数が１２０００本以上であると、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力集中が発生しやすくなり、力学特性（特に強度）のバラツキが大きくなる場合があるため、好ましくない。
上記数平均フィラメント本数のチョップド繊維束マットを作製する方法としては、フィラメント本数が５００本以上１２０００本未満の範囲内である連続繊維束を、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法がある。別の方法としては、フィラメント本数が１０００本以上の連続繊維束を、繊維長手方向に沿って複数の束に分繊した後に、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法、または、フィラメント本数が１０００本以上の連続繊維束を、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断した後に、繊維長手方向に沿って複数のチョップド繊維束に分割し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法、あるいは、前記２つの方法を組み合わせた方法がある。例えば、フィラメント数が４８０００本の連続繊維束を、繊維長手方向に沿って３０００本ずつ（１６等分）の束に分繊した後に、数平均繊維長が２５ｍｍとなるように繊維長手方向に切断し、さらにチョップド繊維束に衝撃を与えることにより半分に分割し、数平均フィラメント本数が１５００本のチョップド繊維束マットを得ることができる。
チョップド繊維束の数平均フィラメント本数は、以下のように測定する。数平均繊維長を測定後の１００個のチョップド繊維束について、質量を測定する。１つのチョップド繊維束において、繊維長、質量、比重（公称値）、繊維径（公称値）から、フィラメント本数を算出する。１００個のチョップド繊維束の平均を、数平均フィラメント本数とする。
本発明のチョップド繊維束マットは、単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）が５０～５０００ｇ／ｍ２の範囲内であるであることが好ましい。繊維目付が５０００ｇ／ｍ２を超えると、厚さ数ミリ～数センチ程度の繊維強化プラスチックを得るにあたり、チョップド繊維束マットならびに繊維強化樹脂成形材料の調整範囲が限られ、工業的に生産性よく得ることが困難となるため好ましくない。また、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、必然的にマット厚み（樹脂含浸に必要な距離）が大きくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料、ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない場合がある。一方、繊維目付が５０ｇ／ｍ２未満であると、厚さ数ミリ～数センチ程度の繊維強化プラスチックを得るにあたり、チョップド繊維束マットならびに繊維強化樹脂成形材料を多数積層して成形する必要が生じるため、工業的に生産性よく得ることが困難となるため好ましくない。
本発明のチョップド繊維束マットは、単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）および、かさ高性の変動係数がともに２０％以下であるであることが好ましい。繊維強化プラスチックを工業的に生産性よく得るためには繊維目付の変動係数が小さいことが好ましく、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現させるためにはかさ高性の変動係数が小さいことが好ましい。繊維目付およびかさ高性の変動係数は、小さければ小さいほど好ましく、ともに１０％以下であることがさらに好ましい。
変動係数は、標準偏差を平均値で除した値（％）で表される。本発明においては、同一のチョップド繊維束マットから１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさのものを無作為に選んだ１０箇所の測定結果で評価する。
本発明のチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端面がなす線の方向が繊維長手方向に対して数平均角度θ（０°＜θ＜９０°）の角度をなすことが好ましい。すなわち、切断してチョップド繊維束を得る場合、その切断角度が斜め方向であることが好ましい。なお、ここでいう角度は、上記の２つの方向の線がなす角度のうち、小さい方を指す。ここで本発明における数平均角度θの好ましい範囲としては、０°＜θ＜４５°であり、より好ましくは５°＜θ＜３０°である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。チョップド繊維束の切断角度が斜め方向であることにより、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力が集中しにくくなり、力学特性が向上する。かかる範囲において、高い力学特性と低バラツキの発現と、切断ミスを抑制し、所望の角度で切断可能な高プロセス性の両立を図ることができる。
チョップド繊維束の繊維長手方向に対する数平均角度測定は、以下のように実施する。チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、１つのチョップド繊維束において端部両側の角度を計測する。１００個のチョップド繊維束について計測を行い、計２００点の平均を、数平均角度とする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手で分度器を用いて計測することもできる。
本発明のチョップド繊維束マットは、マトリックス樹脂として熱硬化性樹脂を含浸せしめたＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）シート、または、マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂を含浸せしめたスタンパブルシートといった、繊維強化プラスチックの中間体である繊維強化樹脂成形材料とすることができる。
マトリックス樹脂としては、例えば、エポキシ、不飽和ポリエステル、ビニルエステル、フェノール、エポキシアクリレート、フェノキシ、アルキド、ウレタン、マレイミド、シアネートなどの熱硬化性樹脂や、ポリアミド、ポリアセタール、ポリアクリレート、ポリスルフォン、ＡＢＳ、アクリル、ポリブチレンテレフタレートやポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル、ポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン、液晶ポリマー、塩化ビニル、ポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂、シリコーンなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。中でも熱硬化性樹脂を用いると、成形材料とした際に室温においてタック性およびドレープ性を発現させることができ取扱性に優れるだけでなく、繊維強化プラスチックとした場合に力学特性に優れるものが得られ易い。特に、エポキシや不飽和ポリエステル、ビニルエステルを用いると、ＳＭＣシートとして用いる場合に好適である。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の数平均幅Ｗｓが０．１～１０ｍｍの範囲内、数平均厚みＴｓが２０～１０００μｍの範囲内であることが好ましい。チョップド繊維束の数平均幅Ｗｓが０．１ｍｍ未満であると、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束は、繊維強化プラスチックとするまでの加工工程において、チョップド繊維束が繊維長手方向に対して曲がってしまい、繊維の真直性を失い、繊維強化プラスチックとした際の強化繊維による補強効果が十分に得られない、すなわち力学特性（特に強度）が発現しない場合があり、好ましくない。一方、数平均幅Ｗｓが１０ｍｍを超えると、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力集中が発生しやすくなり、力学特性（特に強度）のバラツキが大きくなる場合があるため、好ましくない。より好ましい数平均幅Ｗｓは０．５～８ｍｍ、さらに好ましくは０．５～５ｍｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。本発明において、チョップド繊維束を断面から見た際に、長辺側を幅、短辺側を厚みとする。
チョップド繊維束の数平均厚みＴｓが２０μｍ未満であると、力学特性（特に強度）の向上は十分であるが、チョップド繊維束の形態を維持することが難しくなり、繊維直交方向に折れ畳まれ成形材料としての良好な流動性を阻害する場合がある。さらに、チョップド繊維束を工業的に生産性よく得ることも困難となる。一方、数平均厚みＴｓが１０００μｍを超えると、上述の力学特性（特に強度）を向上する効果が十分に発現しないことがある。より好ましい数平均厚みＴｓは２０～５００μｍ、さらに好ましくは２５～２５０μｍの範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
チョップド繊維束の数平均幅および数平均厚み測定は、以下のように実施する。数平均幅、数平均厚みともに、チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、測定する。数平均幅は１つのチョップド繊維束において３点以上測定した平均値を、数平均厚みは１つのチョップド繊維束の切断面において３点以上測定した平均値を算出した上で、１００個のチョップド繊維束の平均（すなわち、それぞれ３００点の測定の平均値）を、それぞれ数平均幅、数平均厚みとする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手でノギスを用いて計測することもできる。また、測定する１００個のチョップド繊維束は、前記数平均繊維長を測定するチョップド繊維束と同じものを用いてもよい。
本発明のチョップド繊維束マットにおいて、チョップド繊維束の扁平率（数平均幅Ｗｓの数平均厚みＴｓに対する比率、Ｗｓ／Ｔｓ）が５～５００の範囲内であることが好ましい。扁平率の計算には、上記の通り算出したＷｓ及びＴｓの値を用いる。扁平率が大きいほど、チョップド繊維束は扁平である。扁平なチョップド繊維束は、チョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させて繊維強化プラスチックとした際に力学特性（特に強度）の向上をもたらす。また、扁平率が大きくなると、繊維強化プラスチックとした際に同じ厚みの繊維強化プラスチック内に存在するチョップド繊維束の数が必然的に多くなる傾向にあるため、力学特性（特に強度）のバラツキが低減される傾向にあり、好ましい。一方、扁平率が大きすぎると、チョップド繊維束の取扱性が悪くなるとともに、チョップド繊維束が繊維束幅方向に折り畳まれやすくなり、繊維強化プラスチックとした際の強度向上に逆効果となってしまい、このことから５００以下であることが好ましい。より好ましい扁平率は１０～４００、さらに好ましくは２０～３００の範囲内である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。
本発明のチョップド繊維束は、チョップド繊維束の数平均フィラメント本数が、５００本以上１２０００本未満の範囲内であるであることが好ましい。チョップド繊維束の数平均フィラメント本数が５００本未満であると、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内であるチョップド繊維束は、繊維強化プラスチックとするまでの加工工程において、チョップド繊維束が繊維長手方向に対して曲がってしまい繊維の真直性を失い、繊維強化プラスチックとした際の強化繊維による補強効果が十分に得られない、すなわち力学特性（特に強度）が発現しない場合があり、好ましくない。一方、数平均フィラメント本数が１２０００本以上であると、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力集中が発生しやすくなり、力学特性（特に強度）のバラツキが大きくなる場合があるため、好ましくない。
上記数平均フィラメント本数のチョップド繊維束マットを作製する方法としては、フィラメント本数が５００本以上１２０００本未満の範囲内である連続繊維束を、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法がある。別の方法としては、フィラメント本数が１０００本以上の連続繊維束を、繊維長手方向に沿って複数の束に分繊した後に、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法、または、フィラメント本数が１０００本以上の連続繊維束を、数平均繊維長が３～１００ｍｍの範囲内となるように繊維長手方向に切断した後に、繊維長手方向に沿って複数のチョップド繊維束に分割し、チョップド繊維束を実質的にランダムに配向させる方法、あるいは、前記２つの方法を組み合わせた方法がある。例えば、フィラメント数が４８０００本の連続繊維束を、繊維長手方向に沿って３０００本ずつ（１６等分）の束に分繊した後に、数平均繊維長が２５ｍｍとなるように繊維長手方向に切断し、さらにチョップド繊維束に衝撃を与えることにより半分に分割し、数平均フィラメント本数が１５００本のチョップド繊維束マットを得ることができる。
チョップド繊維束の数平均フィラメント本数は、以下のように測定する。数平均繊維長を測定後の１００個のチョップド繊維束について、質量を測定する。１つのチョップド繊維束において、繊維長、質量、比重（公称値）、繊維径（公称値）から、フィラメント本数を算出する。１００個のチョップド繊維束の平均を、数平均フィラメント本数とする。
本発明のチョップド繊維束マットは、単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）が５０～５０００ｇ／ｍ２の範囲内であるであることが好ましい。繊維目付が５０００ｇ／ｍ２を超えると、厚さ数ミリ～数センチ程度の繊維強化プラスチックを得るにあたり、チョップド繊維束マットならびに繊維強化樹脂成形材料の調整範囲が限られ、工業的に生産性よく得ることが困難となるため好ましくない。また、繊維強化樹脂成形材料を得るためにチョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を含浸させる際、必然的にマット厚み（樹脂含浸に必要な距離）が大きくなるため、マトリックス樹脂の含浸不良を生じる場合があり、安定した品質の繊維強化樹脂成形材料、ならびに該繊維強化樹脂成形材料から成形される繊維強化プラスチックを得ることが出来ない場合がある。一方、繊維目付が５０ｇ／ｍ２未満であると、厚さ数ミリ～数センチ程度の繊維強化プラスチックを得るにあたり、チョップド繊維束マットならびに繊維強化樹脂成形材料を多数積層して成形する必要が生じるため、工業的に生産性よく得ることが困難となるため好ましくない。
本発明のチョップド繊維束マットは、単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）および、かさ高性の変動係数がともに２０％以下であるであることが好ましい。繊維強化プラスチックを工業的に生産性よく得るためには繊維目付の変動係数が小さいことが好ましく、繊維強化プラスチックとした場合に優れた力学特性（特に強度）を発現させるためにはかさ高性の変動係数が小さいことが好ましい。繊維目付およびかさ高性の変動係数は、小さければ小さいほど好ましく、ともに１０％以下であることがさらに好ましい。
変動係数は、標準偏差を平均値で除した値（％）で表される。本発明においては、同一のチョップド繊維束マットから１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさのものを無作為に選んだ１０箇所の測定結果で評価する。
本発明のチョップド繊維束は、チョップド繊維束の端面がなす線の方向が繊維長手方向に対して数平均角度θ（０°＜θ＜９０°）の角度をなすことが好ましい。すなわち、切断してチョップド繊維束を得る場合、その切断角度が斜め方向であることが好ましい。なお、ここでいう角度は、上記の２つの方向の線がなす角度のうち、小さい方を指す。ここで本発明における数平均角度θの好ましい範囲としては、０°＜θ＜４５°であり、より好ましくは５°＜θ＜３０°である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。チョップド繊維束の切断角度が斜め方向であることにより、繊維強化プラスチックとした際にチョップド繊維束の端部に応力が集中しにくくなり、力学特性が向上する。かかる範囲において、高い力学特性と低バラツキの発現と、切断ミスを抑制し、所望の角度で切断可能な高プロセス性の両立を図ることができる。
チョップド繊維束の繊維長手方向に対する数平均角度測定は、以下のように実施する。チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、１つのチョップド繊維束において端部両側の角度を計測する。１００個のチョップド繊維束について計測を行い、計２００点の平均を、数平均角度とする。計測は、画像処理ソフトを用いてコンピュータ上で計測しても良いし、人手で分度器を用いて計測することもできる。
本発明のチョップド繊維束マットは、マトリックス樹脂として熱硬化性樹脂を含浸せしめたＳＭＣ（シートモールディングコンパウンド）シート、または、マトリックス樹脂として熱可塑性樹脂を含浸せしめたスタンパブルシートといった、繊維強化プラスチックの中間体である繊維強化樹脂成形材料とすることができる。
マトリックス樹脂としては、例えば、エポキシ、不飽和ポリエステル、ビニルエステル、フェノール、エポキシアクリレート、フェノキシ、アルキド、ウレタン、マレイミド、シアネートなどの熱硬化性樹脂や、ポリアミド、ポリアセタール、ポリアクリレート、ポリスルフォン、ＡＢＳ、アクリル、ポリブチレンテレフタレートやポリエチレンテレフタレートなどのポリエステル、ポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィン、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルエーテルケトン、液晶ポリマー、塩化ビニル、ポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素系樹脂、シリコーンなどの熱可塑性樹脂が挙げられる。中でも熱硬化性樹脂を用いると、成形材料とした際に室温においてタック性およびドレープ性を発現させることができ取扱性に優れるだけでなく、繊維強化プラスチックとした場合に力学特性に優れるものが得られ易い。特に、エポキシや不飽和ポリエステル、ビニルエステルを用いると、ＳＭＣシートとして用いる場合に好適である。
【0016】
また、熱可塑性樹脂を用いた場合には、一般的に高い靭性を有することからクラック同士の連結を抑制することができ、強度が向上する。特に、衝撃特性を重要視する用途ではマトリックス樹脂に熱可塑性樹脂を用いるのが好ましい。特に、ポリアミドやポリフェニレンスルフィドを用いると、スタンパブルシートとして用いる場合に好適である。
【0017】
本発明における強化繊維としては、例えば、アラミド繊維、ポリエチレン繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサドール（ＰＢＯ）繊維などの有機繊維、ガラス繊維、炭素繊維、炭化ケイ素繊維、アルミナ繊維、チラノ繊維、玄武岩繊維、セラミックス繊維などの無機繊維、ステンレス繊維やスチール繊維などの金属繊維、その他、ボロン繊維、天然繊維、変性した天然繊維などを繊維として用いた強化繊維などが挙げられる。その中でも炭素繊維（特にＰＡＮ系炭素繊維）は、これら強化繊維の中でも軽量であり、しかも比強度および比弾性率において特に優れた性質を有しており、さらに耐熱性や耐薬品性にも優れていることから、軽量化が望まれる自動車パネルなどの部材に好適である。
【0018】
本発明のＳＭＣシートまたはスタンパブルシートにおいて、チョップド繊維束はマトリックス樹脂と一体化されており、チョップド繊維束にマトリックス樹脂が含浸している。ＳＭＣシートまたはスタンパブルシートにおけるマトリックス樹脂の含有量としては、前記シート全体を基準として、２０～７５質量％の範囲内であるのがよい。
本発明のチョップド繊維束マットは、次の（Ａ）工程から製造されることが好ましく、（Ｂ）および（Ｃ）工程を経て、繊維強化プラスチックを得ることができる。
（Ａ）切断工程
強化繊維からなる連続繊維束を切断してチョップド繊維束を作製する。生産性を向上させるためには、予め繊維長手方向に沿って複数の繊維束となるように分繊された、複数の連続繊維束を同時に切断するのが好ましい。チョップド繊維束の裁断方法としては、例えば、ギロチンカッターや、ロービングカッター等のロータリー式カッターなどに連続繊維束を挿入することにより切断できる。特に、切断角度が斜め方向であるチョップド繊維束においては、連続繊維束をロータリー式カッターなどに斜めに挿入するほか、螺旋状刃が設けられたロータリー式カッターなども用いることができる。
切断後のチョップド繊維束は、分散器（ディストリビュータ）により、チョップド繊維束が実質的にランダムに配向するよう調整することもできる。チョップド繊維束が分散器に接触する際、チョップド繊維束は、繊維長手方向に沿って複数のチョップド繊維束に分割することもできる。
（Ｂ）シート化工程
チョップド繊維束マットに両面からシート状のマトリックス樹脂で挟み込み、チョップド繊維束マットとマトリックス樹脂とを一体化する。チョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を加圧等の手段によって含浸させることにより、シート状の繊維強化樹脂成形材料を得る。このようにして得られた繊維強化樹脂成形材料は、熱硬化性樹脂の場合はＳＭＣシート、熱可塑性樹脂の場合はスタンパブルシートと呼ばれる。
（Ｃ）成形工程
繊維強化樹脂成形材料を成形型のキャビティの投影面積よりも小さく、キャビティ厚よりも厚い状態でキャビティ内に配置する。次に、成形型を型締めして該成形材料を加圧することによりキャビティ内に繊維強化樹脂成形材料を充填することにより、繊維強化プラスチックを得る。
成形手段としては特に制限はないが、例えば、マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂であれば、加熱型プレス機を用いて加熱加圧することにより得られ、マトリックス樹脂が熱可塑性樹脂であれば、成形材料を赤外線ヒーターで樹脂の融点以上に加熱した後、所定の温度に調整されたプレス機を用いて冷却加圧することにより得ることができる。
本発明のチョップド繊維束マットは、次の（Ａ）工程から製造されることが好ましく、（Ｂ）および（Ｃ）工程を経て、繊維強化プラスチックを得ることができる。
（Ａ）切断工程
強化繊維からなる連続繊維束を切断してチョップド繊維束を作製する。生産性を向上させるためには、予め繊維長手方向に沿って複数の繊維束となるように分繊された、複数の連続繊維束を同時に切断するのが好ましい。チョップド繊維束の裁断方法としては、例えば、ギロチンカッターや、ロービングカッター等のロータリー式カッターなどに連続繊維束を挿入することにより切断できる。特に、切断角度が斜め方向であるチョップド繊維束においては、連続繊維束をロータリー式カッターなどに斜めに挿入するほか、螺旋状刃が設けられたロータリー式カッターなども用いることができる。
切断後のチョップド繊維束は、分散器（ディストリビュータ）により、チョップド繊維束が実質的にランダムに配向するよう調整することもできる。チョップド繊維束が分散器に接触する際、チョップド繊維束は、繊維長手方向に沿って複数のチョップド繊維束に分割することもできる。
（Ｂ）シート化工程
チョップド繊維束マットに両面からシート状のマトリックス樹脂で挟み込み、チョップド繊維束マットとマトリックス樹脂とを一体化する。チョップド繊維束マットにマトリックス樹脂を加圧等の手段によって含浸させることにより、シート状の繊維強化樹脂成形材料を得る。このようにして得られた繊維強化樹脂成形材料は、熱硬化性樹脂の場合はＳＭＣシート、熱可塑性樹脂の場合はスタンパブルシートと呼ばれる。
（Ｃ）成形工程
繊維強化樹脂成形材料を成形型のキャビティの投影面積よりも小さく、キャビティ厚よりも厚い状態でキャビティ内に配置する。次に、成形型を型締めして該成形材料を加圧することによりキャビティ内に繊維強化樹脂成形材料を充填することにより、繊維強化プラスチックを得る。
成形手段としては特に制限はないが、例えば、マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂であれば、加熱型プレス機を用いて加熱加圧することにより得られ、マトリックス樹脂が熱可塑性樹脂であれば、成形材料を赤外線ヒーターで樹脂の融点以上に加熱した後、所定の温度に調整されたプレス機を用いて冷却加圧することにより得ることができる。
【実施例】
【0019】
以下、実施例により本発明をさらに具体的に説明する。チョップド繊維束マットを作製後、マトリックス樹脂を含浸させた繊維強化樹脂成形材料としてＳＭＣシートを作製し、ＳＭＣシートを用いてプレス成形を行い、以下の評価方法にて引張特性を取得した。
＜使用原料＞
繊維束［Ａ－１］：
繊維径７μｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ、フィラメント数１２，０００本の連続した炭素繊維束（東レ（株）製、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００ＳＣ－１２Ｋ）を用いた。
＜使用原料＞
繊維束［Ａ－１］：
繊維径７μｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ、フィラメント数１２，０００本の連続した炭素繊維束（東レ（株）製、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００ＳＣ－１２Ｋ）を用いた。
【0020】
繊維束［Ａ－２］：
繊維径７μｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ、フィラメント数３，０００本の連続した炭素繊維束（東レ（株）製、“トレカ（登録商標）”Ｔ３００－３Ｋ）を用いた。
繊維束［Ａ－３］：
繊維径７．２μｍ、引張弾性率２42ＧＰａ、フィラメント数50，０００本の連続した炭素繊維束（ZOLTEK社製、“PX35”）を用いた。
繊維径７μｍ、引張弾性率２３０ＧＰａ、フィラメント数３，０００本の連続した炭素繊維束（東レ（株）製、“トレカ（登録商標）”Ｔ３００－３Ｋ）を用いた。
繊維束［Ａ－３］：
繊維径７．２μｍ、引張弾性率２42ＧＰａ、フィラメント数50，０００本の連続した炭素繊維束（ZOLTEK社製、“PX35”）を用いた。
【0021】
マトリックス樹脂［Ｍ－１］：
ビニルエステル樹脂（ダウ・ケミカル（株）製、“デラケン（登録商標）７９０”）を１００質量部、硬化剤としてｔｅｒｔ－ブチルパーオキシベンゾエート（日油（株）製、“パーブチル（登録商標）Ｚ”）を１重両部、増粘剤として酸化マグネシウム（協和化学工業（株）製、ＭｇＯ＃４０）を４質量部、内部離型剤としてステアリン酸亜鉛（堺化学工業（株）製、ＳＺ－２０００）を２質量部、十分に混合・攪拌して得られた樹脂コンパウンドを用いた。
＜チョップド繊維束マットの評価方法＞
チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）は、マット幅方向にわたり、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさのものを等間隔に１０箇所切り出したものについて、質量を０．０１ｇ単位まで測定した。該質量を１ｍ２あたりの質量に換算して、繊維目付Ｆｍを算出した。次いで、厚さ測定器（大栄科学精器製作所製、ＦＳ－６０ＤＳ）を用いて、ＩＳＯ５０８４（１９９６）に準じて０．１ｋＮの条件下でマット厚みＴｍを測定した。繊維目付Ｆｍとマット厚みＴｍとから、かさ高性Ｂｍを算出した。
＜チョップド繊維束の評価方法＞
チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、評価を実施した。チョップド繊維束の繊維長、幅については金尺（ものさし）を用いて０．１ｍｍの精度で測定し、厚みについてはノギスを用いて０．０１ｍｍの精度で測定し、角度については分度器を用いて１°の精度で測定した。なお、サンプルの状態としては、平らな場所に静置し無張力の状態で測定を行った。
＜引張特性の評価方法＞
各実施例および比較例で得られた平板状の繊維強化プラスチックより、長さ２５０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの引張強度試験片を切り出した。ＩＳＯ５２７－４（１９９７）に規定する試験方法に従い、標点間距離を１５０ｍｍとし、クロスヘッド速度２．０ｍｍ／分で引張強度を測定した。なお、本実施例においては、試験機としてインストロン（登録商標）万能試験機４２０８型を用いた。測定した試験片の数はｎ＝１０とし、平均値を引張強度とした。
（実施例１）
繊維束［Ａ－１］を、幅が２０ｍｍとなるように拡幅処理を施した後に、５ｍｍ等間隔に並行にセットした分繊処理手段により幅方向に４等分となるように分繊した。分繊した繊維束５０ボビンをクリールに設置し、ボビン外側の繊維束端部から巻き出し、繊維束の長手方向に対して直角、かつ２５ｍｍ間隔のストランドカッターに連続的に挿入して繊維束を切断し、１ｍ幅のチョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは２．８ｍｍであり、かさ高性は２．８ｃｍ３／ｇであった。繊維目付および、かさ高性の変動係数はともに１０％であった。
ビニルエステル樹脂（ダウ・ケミカル（株）製、“デラケン（登録商標）７９０”）を１００質量部、硬化剤としてｔｅｒｔ－ブチルパーオキシベンゾエート（日油（株）製、“パーブチル（登録商標）Ｚ”）を１重両部、増粘剤として酸化マグネシウム（協和化学工業（株）製、ＭｇＯ＃４０）を４質量部、内部離型剤としてステアリン酸亜鉛（堺化学工業（株）製、ＳＺ－２０００）を２質量部、十分に混合・攪拌して得られた樹脂コンパウンドを用いた。
＜チョップド繊維束マットの評価方法＞
チョップド繊維束マットの単位面積あたりの繊維量Ｆｍ（繊維目付）は、マット幅方向にわたり、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさのものを等間隔に１０箇所切り出したものについて、質量を０．０１ｇ単位まで測定した。該質量を１ｍ２あたりの質量に換算して、繊維目付Ｆｍを算出した。次いで、厚さ測定器（大栄科学精器製作所製、ＦＳ－６０ＤＳ）を用いて、ＩＳＯ５０８４（１９９６）に準じて０．１ｋＮの条件下でマット厚みＴｍを測定した。繊維目付Ｆｍとマット厚みＴｍとから、かさ高性Ｂｍを算出した。
＜チョップド繊維束の評価方法＞
チョップド繊維束マットから無作為に選んだ１００個のチョップド繊維束について、評価を実施した。チョップド繊維束の繊維長、幅については金尺（ものさし）を用いて０．１ｍｍの精度で測定し、厚みについてはノギスを用いて０．０１ｍｍの精度で測定し、角度については分度器を用いて１°の精度で測定した。なお、サンプルの状態としては、平らな場所に静置し無張力の状態で測定を行った。
＜引張特性の評価方法＞
各実施例および比較例で得られた平板状の繊維強化プラスチックより、長さ２５０±１ｍｍ、幅２５±０．２ｍｍの引張強度試験片を切り出した。ＩＳＯ５２７－４（１９９７）に規定する試験方法に従い、標点間距離を１５０ｍｍとし、クロスヘッド速度２．０ｍｍ／分で引張強度を測定した。なお、本実施例においては、試験機としてインストロン（登録商標）万能試験機４２０８型を用いた。測定した試験片の数はｎ＝１０とし、平均値を引張強度とした。
（実施例１）
繊維束［Ａ－１］を、幅が２０ｍｍとなるように拡幅処理を施した後に、５ｍｍ等間隔に並行にセットした分繊処理手段により幅方向に４等分となるように分繊した。分繊した繊維束５０ボビンをクリールに設置し、ボビン外側の繊維束端部から巻き出し、繊維束の長手方向に対して直角、かつ２５ｍｍ間隔のストランドカッターに連続的に挿入して繊維束を切断し、１ｍ幅のチョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは２．８ｍｍであり、かさ高性は２．８ｃｍ３／ｇであった。繊維目付および、かさ高性の変動係数はともに１０％であった。
【0022】
次に、マトリックス樹脂［Ｍ－１］を、ドクターブレードを用いて均一にポリプロピレン製の離型フィルム２枚それぞれに塗布し、２枚の樹脂シートを作製した。これら２枚の樹脂シートで上記の得られたチョップド繊維束マットを上下から挟み込み、ローラーで樹脂をマット中に含浸させることにより、ＳＭＣシートを得た。この時、ＳＭＣシートの強化繊維質量含有率が５５％になるように、樹脂シート作製の段階で樹脂の塗布量を調整した。
得られたＳＭＣシートを２５０×２５０ｍｍに切り出し、３００×３００ｍｍのキャビティを有する平板金型上の概中央部に配置（チャージ率にして７０％相当）した後、加熱型プレス成形機により、１０ＭＰａの加圧のもと、約１４０℃×５分間の条件により硬化せしめ、３００×３００ｍｍの平板状の繊維強化プラスチックを得た。得られた一連の評価結果を表１に示す。
（実施例２）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度６０°に切断刃が傾き、かつ１０．９ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を１．５倍としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例３）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度３０°に切断刃が傾き、かつ１２．５ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を半分としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例４）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度１５°に切断刃が傾き、かつ３．３ｍｍ間隔のロータリーカッターとしたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例５）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度１０°に切断刃が傾き、かつ４．４ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を１．５倍としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例６）
繊維束［Ａ－３］を、幅が５０ｍｍとなるように拡幅処理を施した後に、３ｍｍ等間隔に並行にセットした分繊処理手段により幅方向に１７等分となるように分繊した。分繊した繊維束２４ボビンをクリールに設置し、ボビン外側の繊維束端部から巻き出し、繊維束の長手方向に対して角度１０°に切断刃が傾き、かつ２．２ｍｍ間隔のロータリーカッターにより、１ｍ幅のチョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは３．５ｍｍであり、かさ高性は３．５ｃｍ３／ｇであった。繊維目付および、かさ高性の変動係数はともに１０％以下であった。
（比較例１）
繊維束［Ａ－１］を、幅方向に４等分となるように分繊しなかったこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（比較例２）
繊維束［Ａ－２］を、そのままの状態で２００ボビン、クリールに設置したこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは７．４ｍｍであり、かさ高性は７．４ｃｍ３／ｇであった。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（比較例３）
繊維束［Ａ－３］１２ボビンを、そのままの状態でクリールに設置したこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは５．２ｍｍであり、かさ高性は５．２ｃｍ３／ｇであった。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
得られたＳＭＣシートを２５０×２５０ｍｍに切り出し、３００×３００ｍｍのキャビティを有する平板金型上の概中央部に配置（チャージ率にして７０％相当）した後、加熱型プレス成形機により、１０ＭＰａの加圧のもと、約１４０℃×５分間の条件により硬化せしめ、３００×３００ｍｍの平板状の繊維強化プラスチックを得た。得られた一連の評価結果を表１に示す。
（実施例２）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度６０°に切断刃が傾き、かつ１０．９ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を１．５倍としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例３）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度３０°に切断刃が傾き、かつ１２．５ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を半分としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例４）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度１５°に切断刃が傾き、かつ３．３ｍｍ間隔のロータリーカッターとしたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例５）
分繊した繊維束の切断手段を、繊維束の長手方向に対して角度１０°に切断刃が傾き、かつ４．４ｍｍ間隔のロータリーカッターとし、切断速度を１．５倍としたこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（実施例６）
繊維束［Ａ－３］を、幅が５０ｍｍとなるように拡幅処理を施した後に、３ｍｍ等間隔に並行にセットした分繊処理手段により幅方向に１７等分となるように分繊した。分繊した繊維束２４ボビンをクリールに設置し、ボビン外側の繊維束端部から巻き出し、繊維束の長手方向に対して角度１０°に切断刃が傾き、かつ２．２ｍｍ間隔のロータリーカッターにより、１ｍ幅のチョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは３．５ｍｍであり、かさ高性は３．５ｃｍ３／ｇであった。繊維目付および、かさ高性の変動係数はともに１０％以下であった。
（比較例１）
繊維束［Ａ－１］を、幅方向に４等分となるように分繊しなかったこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（比較例２）
繊維束［Ａ－２］を、そのままの状態で２００ボビン、クリールに設置したこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは７．４ｍｍであり、かさ高性は７．４ｃｍ３／ｇであった。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
（比較例３）
繊維束［Ａ－３］１２ボビンを、そのままの状態でクリールに設置したこと以外は、実施例１と同様に、チョップド繊維束マットを得た。チョップド繊維束マットの繊維目付は１０００ｇ／ｍ２であった。チョップド繊維束マットのマット厚みは５．２ｍｍであり、かさ高性は５．２ｃｍ３／ｇであった。得られた一連の測定結果、評価結果を表１に示す。
【0023】
【表1】
【産業上の利用可能性】
【0024】
本発明のチョップド繊維束マット、およびそれを用いた繊維強化樹脂成形材料、繊維強化プラスチックの用途としては、軽量性および優れた力学特性が要求される、ドアやバンパー補強材やシート（パネルやフレーム）などの自動車部材、クランクやホイールリムなどの自転車部材、ヘッドやラケットなどのゴルフやテニスなどのスポーツ部材、内装材などの交通車輌／航空機部材、ロボットアームなどの産業機械部材が挙げられる。中でも、軽量に加え、複雑な形状の成形追従性が要求されるドアやバンパー補強材やシート（パネルやフレーム）等の自動車部材に好ましく適用できる。
【符号の説明】
【0025】
１：クリールスタンド
２：連続した繊維束
３：ローラー
４：切断装置
５：チョップド繊維束
６：搬送ロール
７：チョップド繊維束マット
９：繊維配向方向
１０：強化繊維（単糸）
１１：チョップド繊維束端面
１２：チョップド繊維束の繊維長
１３：チョップド繊維束の幅（Ｗｓ）
１４：チョップド繊維束の厚み（Ｔｓ）
２：連続した繊維束
３：ローラー
４：切断装置
５：チョップド繊維束
６：搬送ロール
７：チョップド繊維束マット
９：繊維配向方向
１０：強化繊維（単糸）
１１：チョップド繊維束端面
１２：チョップド繊維束の繊維長
１３：チョップド繊維束の幅（Ｗｓ）
１４：チョップド繊維束の厚み（Ｔｓ）
【図1】
【図2】