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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-04-28
(45)【発行日】2023-05-11
(54)【発明の名称】漏洩電流遮断装置
(51)【国際特許分類】
G01R 31/52 20200101AFI20230501BHJP
H02H 3/16 20060101ALI20230501BHJP
【ＦＩ】
G01R31/52
H02H3/16 B
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2022162828
(22)【出願日】2022-10-07
(65)【公開番号】P2023057072
(43)【公開日】2023-04-20
【審査請求日】2022-10-11
(31)【優先権主張番号】P 2021166509
(32)【優先日】2021-10-08
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
【早期審査対象出願】
(73)【特許権者】
【識別番号】508130281
【氏名又は名称】Ｉｇｒ技研株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100166187
【弁理士】
【氏名又は名称】松本 慎一郎
(72)【発明者】
【氏名】阿閉 豊次
【審査官】島▲崎▼ 純一
(56)【参考文献】
【文献】特開２０１３－１７４６１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】韓国登録特許第１０－１２２７６５９（ＫＲ，Ｂ１）
【文献】特開２０１３－２０７８７７（ＪＰ，Ａ）
【文献】中国特許出願公開第１１３１２５９１３（ＣＮ，Ａ）
【文献】特開平１０－０８２８１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１３－１７０９６１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－２１５２４７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００１－２９８８７８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２００２－１３１３６２（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２００６／１３４６７８（ＷＯ，Ａ１）
【文献】中国特許出願公開第１０７０６９６７５（ＣＮ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｇ０１Ｒ ３１／５２
Ｈ０２Ｈ ３／１６
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
被測定電線路を流れている漏洩電流を検出する漏洩電流検出部と、前記被測定電線路に印加している電圧を検出する電圧検出部と、
前記漏洩電流検出部の検出した漏洩電流の信号波形と前記電圧検出部の検出した電圧の信号波形との位相差を検出する位相差検出部と、
前記電圧検出部の検出した電圧の信号波形に基づいて、前記被測定電線路に印加している電源周波数を測定する電源周波数測定部と、
前記位相差検出部の検出した位相差と、前記電源周波数測定部の測定した電源周波数とに基づいて、前記被測定電線路を流れている漏洩電流の位相角度を算出する位相角度算出部と、
前記漏洩電流検出部の検出した漏洩電流と、前記位相角度算出部の算出した位相角度とに基づいて、漏洩電流に含まれている対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部と、
前記対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部の算出した漏洩電流成分Ｉｇｒに基づいて、前記被測定電線路の漏洩状態を判定する判定部と、
前記判定部が前記被測定電線路は漏洩していると判定した場合、前記被測定電線路を遮断する遮断部と、
前記判定部が判定した漏洩状態を報知する報知部と、
湿度を検出する湿度検出部と、
前記被測定電線路の周囲を換気する換気部と、
を備え、
前記判定部は、
漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩していると判断される漏洩閾値以上である場合、前記被測定電線路は漏洩していると判定し、
前記漏洩閾値よりも小さくかつ漏洩する虞があると判断される漏洩虞閾値を、前記湿度検出部の検出する湿度が高くなるにつれて、小さくなるように補正し、
漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩虞閾値以上である場合、前記被測定電線路は漏洩する虞があると判定し、
前記判定部が前記被測定電線路は漏洩する虞があると判定した場合、前記報知部は前記被測定電線路は漏洩する虞があること対応した漏洩虞信号を報知し、前記換気部は換気を開始する
ことを特徴とする漏洩電流遮断装置。
【請求項2】
前記報知部が漏洩虞信号を報知し前記換気部か換気している間において、前記判定部が漏洩電流成分Ｉｇｒは漏洩虞閾値未満に低下したと判定した場合、前記報知部は漏洩虞信号の報知を停止し前記換気部は換気を停止する
ことを特徴とする請求項１に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項3】
前記被測定電線路の使用時間を検出する使用時間検出部を備え、前記判定部は、前記使用時間検出部の検出する使用時間が長くなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する
ことを特徴とする請求項２に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項4】
温度を検出する温度検出部を備え、前記判定部は、前記温度検出部の検出する温度に基づく所定時間における温度差が大きくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する
ことを特徴とする請求項２に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項5】
地上からの地上高さを設定する地上高さ設定部を備え、前記判定部は、前記地上高さ設定部に設定された地上高さが小さくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する
ことを特徴とする請求項２に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項6】
漏洩電流成分Ｉｇｒ、漏洩閾値及び漏洩虞閾値の少なくとも１つを表示する表示部を備えることを特徴とする請求項２から請求項５のいずれか１項に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項7】
前記判定部が判定した漏洩状態と、
他の漏洩電流遮断装置を構成する判定部が判定した漏洩状態と、
を報知する外部報知部を備える
ことを特徴とする請求項２から請求項５のいずれか１項に記載の漏洩電流遮断装置。
【請求項8】
前記判定部は、前記被測定電線路が漏洩する虞の程度に対応した複数の漏洩虞閾値に基づいて前記被測定電線路の漏洩する虞を複数段階で判定し、前記報知部は、前記被測定電線路が漏洩する虞の段階に対応して、漏洩虞信号を報知する
ことを特徴とする請求項２から請求項５のいずれか１項に記載の漏洩電流遮断装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、漏洩電流遮断装置に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、被測定電線路の漏洩電流Ｉを遮断する漏洩電流遮断装置が知られている（特許文献１参照）。漏洩電流Ｉは、対地静電容量に起因する漏洩電流成分Ｉｇｃと、絶縁抵抗に直接関与している対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒと、を含んでいる。そして、所謂漏電火災は、絶縁抵抗を原因として発生するので、絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒによって、被測定電線路の絶縁状態をチェックできる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開２０１３－１７４６１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、特許文献１では、漏洩電流成分Ｉｇｒが所定値を超えた場合に、漏洩状態を報知せずに画一的に遮断するので、遮断前に漏洩する虞を検知できない。
【0005】
そこで、本発明は、遮断前に漏洩する虞を報知する漏洩電流遮断装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
前記課題を解決するための手段として、本発明は、被測定電線路を流れている漏洩電流を検出する漏洩電流検出部と、前記被測定電線路に印加している電圧を検出する電圧検出部と、前記漏洩電流検出部の検出した漏洩電流の信号波形と前記電圧検出部の検出した電圧の信号波形との位相差を検出する位相差検出部と、前記電圧検出部の検出した電圧の信号波形に基づいて、前記被測定電線路に印加している電源周波数を測定する電源周波数測定部と、前記位相差検出部の検出した位相差と、前記電源周波数測定部の測定した電源周波数とに基づいて、前記被測定電線路を流れている漏洩電流の位相角度を算出する位相角度算出部と、前記漏洩電流検出部の検出した漏洩電流と、前記位相角度算出部の算出した位相角度とに基づいて、漏洩電流に含まれている対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部と、前記対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部の算出した漏洩電流成分Ｉｇｒに基づいて、前記被測定電線路の漏洩状態を判定する判定部と、前記判定部が前記被測定電線路は漏洩していると判定した場合、前記被測定電線路を遮断する遮断部と、前記判定部が判定した漏洩状態を報知する報知部と、湿度を検出する湿度検出部と、前記被測定電線路の周囲を換気する換気部と、を備え、前記判定部は、漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩していると判断される漏洩閾値以上である場合、前記被測定電線路は漏洩していると判定し、前記漏洩閾値よりも小さくかつ漏洩する虞があると判断される漏洩虞閾値を、前記湿度検出部の検出する湿度が高くなるにつれて、小さくなるように補正し、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩虞閾値以上である場合、前記被測定電線路は漏洩する虞があると判定し、前記判定部が前記被測定電線路は漏洩する虞があると判定した場合、前記報知部は前記被測定電線路は漏洩する虞があること対応した漏洩虞信号を報知し、前記換気部は換気を開始することを特徴とする漏洩電流遮断装置である。
また、前記報知部が漏洩虞信号を報知し前記換気部か換気している間において、前記判定部が漏洩電流成分Ｉｇｒは漏洩虞閾値未満に低下したと判定した場合、前記報知部は漏洩虞信号の報知を停止し前記換気部は換気を停止する構成としてもよい。
また、前記報知部が漏洩虞信号を報知し前記換気部か換気している間において、前記判定部が漏洩電流成分Ｉｇｒは漏洩虞閾値未満に低下したと判定した場合、前記報知部は漏洩虞信号の報知を停止し前記換気部は換気を停止する構成としてもよい。
【0007】
このような構成によれば、判定部は漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩閾値以上である場合に被測定電線路は漏洩していると判定し、遮断部が被測定電線路を遮断する。そして、判定部は漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩虞閾値以上である場合に被測定電線路は漏洩する虞があると判定し、報知部が被測定電線路は漏洩する虞があること対応した漏洩虞信号を報知する。このようにして、被測定電線路の遮断前に漏洩する虞を報知できる。
【0008】
また、判定部が、湿度検出部の検出する湿度が高くなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正するので、漏洩する虞があるか否か正確に判定できる。ここで、湿度が高くなるにつれて漏洩し易くなる。
このような構成によれば、報知部が漏洩虞信号を報知している間において判定部が漏洩電流成分Ｉｇｒは漏洩虞閾値未満に低下したと判定した場合、報知部は漏洩虞信号の報知を停止できる。
このような構成によれば、報知部が漏洩虞信号を報知している間において判定部が漏洩電流成分Ｉｇｒは漏洩虞閾値未満に低下したと判定した場合、報知部は漏洩虞信号の報知を停止できる。
【0009】
また、前記被測定電線路の使用時間を検出する使用時間検出部を備え、前記判定部は、前記使用時間検出部の検出する使用時間が長くなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する構成としてもよい。
【0010】
このような構成によれば、判定部が、使用時間検出部の検出する被測定電線路の使用時間が長くなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正するので、漏洩する虞があるか否か正確に判定できる。ここで、被測定電線路の使用時間が長くなるにつれて漏洩し易くなる。
【0011】
また、温度を検出する温度検出部を備え、前記判定部は、前記温度検出部の検出する温度に基づく所定時間における温度差が大きくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する構成としてもよい。
【0012】
このような構成によれば、判定部が、温度検出部の検出する温度に基づく所定時間における温度差が大きくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正するので、漏洩する虞があるか否か正確に判定できる。ここで、所定時間における温度差が大きくなるにつれて漏洩し易くなる。
【0013】
また、地上からの地上高さを設定する地上高さ設定部を備え、前記判定部は、前記地上高さ設定部に設定された地上高さが小さくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正する構成としてもよい。
【0014】
このような構成によれば、判定部が、地上高さ設定部に設定された地上高さが小さくなるにつれて、漏洩虞閾値を小さくなるように補正するので、漏洩する虞があるか否か正確に判定できる。ここで、地上高さが小さくなるにつれて、結露し易くなるので、漏洩し易くなる。
【0015】
また、漏洩電流成分Ｉｇｒ、漏洩閾値及び漏洩虞閾値の少なくとも１つを表示する表示部を備える構成としてもよい。
【0016】
このような構成によれば、表示部によって、漏洩電流成分Ｉｇｒ、漏洩閾値及び漏洩虞閾値の少なくとも１つを表示できる。
【0017】
また、前記判定部が判定した漏洩状態と、他の漏洩電流遮断装置を構成する判定部が判定した漏洩状態と、を報知する外部報知部を備える構成としてもよい。
【0019】
また、前記判定部は、前記被測定電線路が漏洩する虞の程度に対応した複数の漏洩虞閾値に基づいて前記被測定電線路の漏洩する虞を複数段階で判定し、前記報知部は、前記被測定電線路が漏洩する虞の段階に対応して、漏洩虞信号を報知する構成としてもよい。
【0020】
このような構成によれば、判定部が、被測定電線路が漏洩する虞の程度に対応した複数の漏洩虞閾値に基づいて被測定電線路の漏洩する虞を複数段階で判定し、報知部が、被測定電線路が漏洩する虞の段階に対応して、漏洩虞信号を報知できる。
【発明の効果】
【0021】
本発明によれば、遮断前に漏洩する虞を報知する漏洩電流遮断装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0022】
【図1】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の構成を示すブロック図である。
【図2A】電源が単相式の場合において、対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒと対地静電容量に起因する漏洩電流成分Ｉｇｃとの位相差を示す図である。
【図2B】電源が三相式の場合において、対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒと対地静電容量に起因する漏洩電流成分Ｉｇｃとの位相差を示す図である。
【図3A】電源が三相式の場合において、位相が１２０°ずつ異なるＲ相－Ｓ相間、Ｓ相－Ｔ相間及びＴ相－Ｒ相間の波形を示す図である。
【図3B】電源が三相式の場合において、Ｒ相－Ｔ相間の電圧を反転した図である。
【図3C】電源が三相式の場合において、Ｒ相に漏洩電流成分Ｉｇｒ（Ｒ相Ｉｇｒ）のみが発生し、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｒ（Ｔ相Ｉｇｒ）のみが発生している場合を示す図である。
【図3D】電源が三相式の場合において、Ｒ相に漏洩電流成分Ｉｇｃ（Ｒ相Ｉｇｃ）のみが発生し、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｃ（Ｔ相Ｉｇｃ）のみが発生している場合を示す図である。
【図3E】電源が三相式の場合において、Ｒ相に漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃとが発生し、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃとが発生している場合を示す図である。
【図4A】電源が三相式の場合において、位相が１２０°ずつ異なるＲ相－Ｓ相間、Ｓ相－Ｔ相間及びＴ相－Ｒ相間の波形をベクトルで示す図である。
【図4B】電源が三相式の場合において、Ｒ相－Ｔ相間の検出された電圧から基準点ａを求めた単相式のベクトル図である。
【図4C】電源が単相式の場合において、基準点ａから１８０°（０°）の位置に、Ｒ相ＩｇｃとＴ相Ｉｇｃとの合成ベクトルＩｇｃを求めるベクトル図である。
【図4D】電源が三相式の場合において、Ｒ相Ｉｇｒのみが発生しているとき、Ｒ相ＩｇｒとＩｇｃとの合成ベクトル（漏洩電流Ｉ０）を示すベクトル図である。
【図4E】電源が三相式の場合において、Ｔ相Ｉｇｒのみが発生しているとき、Ｔ相ＩｇｒとＩｇｃとの合成ベクトル（漏洩電流Ｉ０）を示すベクトル図である。
【図5】比較部に入力された変換後電圧Ｖ１と電圧Ｖ２の位相差を示す図である。
【図6A】比較部に入力されたときの変換後電圧Ｖ１の波形と、変換後電圧Ｖ１に基づき方形波変換したときの波形を示す図である。
【図6B】比較部に入力されたときの電圧Ｖ２の波形と、電圧Ｖ２に基づき方形波変換したときの波形を示す図である。
【図8】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の動作を示すフローチャートである。
【図9】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の地上高さと、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値との関係を示すマップ（グラフ）である。
【図10】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の使用時間と補正係数との関係を示すマップ（グラフ）である。
【図11】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の周囲の湿度と補正係数との関係を示すマップ（グラフ）である。
【図12】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の周囲の温度差と補正係数との関係を示すマップ（グラフ）である。
【図13】本実施形態に係る漏洩電流遮断装置の一動作例を示すタイムチャートである。
【発明を実施するための形態】
【0023】
【0024】
≪漏洩電流遮断装置の構成≫
図１に示すように、漏洩電流遮断装置１は、ＣＴセンサ部１０（カレントトランスセンサ部、漏洩電流検出部）と、増幅部１１と、ＬＰＦ１２（ローパスフィルター）と、全波整流部１３と、電圧検出部１４と、変圧部１５と、ＬＰＦ１６（ローパスフィルター）と、全波整流部１７と、比較部１８と、演算部１９と、位相パルス幅測定部２０（位相差検出部）と、電源周波数測定部２１と、位相角度算出部２２と、Ａ／Ｄ変換部２３と、実効値算出部２４と、Ａ／Ｄ変換部２５と、実効値算出部２６、漏洩電流成分算出部２７と、抵抗値算出部２８と、判定部２９と、遮断部３０と、閾値設定部３１と、制御部３２と、ＬＥＤ３３（報知部）と、ブザー３４（報知部）と、地上高さ設定部３５と、温度センサ３６（温度検出部）と、湿度センサ３７（湿度検出部）と、クロック３８（使用時間検出部）と、液晶モニタ３９（表示部）と、外部ＬＥＤ１１１（外部報知部）と、外部液晶モニタ１１２（外部表示部）と、ファン１２１（換気部）と、を備えている。
図１に示すように、漏洩電流遮断装置１は、ＣＴセンサ部１０（カレントトランスセンサ部、漏洩電流検出部）と、増幅部１１と、ＬＰＦ１２（ローパスフィルター）と、全波整流部１３と、電圧検出部１４と、変圧部１５と、ＬＰＦ１６（ローパスフィルター）と、全波整流部１７と、比較部１８と、演算部１９と、位相パルス幅測定部２０（位相差検出部）と、電源周波数測定部２１と、位相角度算出部２２と、Ａ／Ｄ変換部２３と、実効値算出部２４と、Ａ／Ｄ変換部２５と、実効値算出部２６、漏洩電流成分算出部２７と、抵抗値算出部２８と、判定部２９と、遮断部３０と、閾値設定部３１と、制御部３２と、ＬＥＤ３３（報知部）と、ブザー３４（報知部）と、地上高さ設定部３５と、温度センサ３６（温度検出部）と、湿度センサ３７（湿度検出部）と、クロック３８（使用時間検出部）と、液晶モニタ３９（表示部）と、外部ＬＥＤ１１１（外部報知部）と、外部液晶モニタ１１２（外部表示部）と、ファン１２１（換気部）と、を備えている。
【0025】
＜ＣＴセンサ部＞
ＣＴセンサ部１０は、被測定電線路Ａの全体にクランプし、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉを検出する部分である。具体的には、ＣＴセンサ部１０は、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流成分から生じる磁気を検出し、検出した磁気から電流を生成する。ＣＴセンサ部１０は、生成した電流を漏洩電流Ｉとして増幅部１１に供給する。
ＣＴセンサ部１０は、被測定電線路Ａの全体にクランプし、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉを検出する部分である。具体的には、ＣＴセンサ部１０は、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流成分から生じる磁気を検出し、検出した磁気から電流を生成する。ＣＴセンサ部１０は、生成した電流を漏洩電流Ｉとして増幅部１１に供給する。
【0026】
なお、ＣＴセンサ部１０により生成された漏洩電流Ｉは、対地静電容量に起因する漏洩電流成分Ｉｇｃと、絶縁抵抗に直接関与している対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒと、を含む。また、漏洩電流成分Ｉｇｃは、被測定電線路Ａの長さに応じて容量が増大するだけでなく、電気機器に使用されているインバータやノイズフィルター等に起因する高調波歪み電流によっても容量が増大する。
【0027】
＜増幅部＞
増幅部１１は、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉを電圧に変換し、変換後の電圧（変換後電圧Ｖ１）を、所定のレベルまで増幅する部分である。例えば、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉが０ｍＡ～１０ｍＡである場合、増幅部１１は２段階で増幅する。また、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉが１０ｍＡ～３００ｍＡである場合、増幅部１１は１段階で増幅する。そして、増幅部１１は、増幅後の変換後電圧Ｖ１をＬＰＦ１２に供給する。
増幅部１１は、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉを電圧に変換し、変換後の電圧（変換後電圧Ｖ１）を、所定のレベルまで増幅する部分である。例えば、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉが０ｍＡ～１０ｍＡである場合、増幅部１１は２段階で増幅する。また、ＣＴセンサ部１０からの漏洩電流Ｉが１０ｍＡ～３００ｍＡである場合、増幅部１１は１段階で増幅する。そして、増幅部１１は、増幅後の変換後電圧Ｖ１をＬＰＦ１２に供給する。
【0028】
＜ＬＰＦ＞
ＬＰＦ１２は、増幅部１１からの変換後電圧Ｖ１から高調波成分を除去するフィルターである。そして、ＬＰＦ１２は、高調波成分を除去した変換後電圧Ｖ１を全波整流部１３と比較部１８とに供給する。
ＬＰＦ１２は、増幅部１１からの変換後電圧Ｖ１から高調波成分を除去するフィルターである。そして、ＬＰＦ１２は、高調波成分を除去した変換後電圧Ｖ１を全波整流部１３と比較部１８とに供給する。
【0029】
＜全波整流部＞
全波整流部１３は、ＬＰＦ１２からの変換後電圧Ｖ１を整流する部分である。そして、全波整流部１３は、整流後の変換後電圧Ｖ１をＡ／Ｄ変換部２３に供給する。
全波整流部１３は、ＬＰＦ１２からの変換後電圧Ｖ１を整流する部分である。そして、全波整流部１３は、整流後の変換後電圧Ｖ１をＡ／Ｄ変換部２３に供給する。
【0030】
＜電圧検出部＞
電圧検出部１４は、被測定電線路Ａに電圧プローブを接続することにより、被測定電線路Ａの電圧線路から電圧Ｖ２を検出する部分である。なお、被測定電線路Ａの電気方式が三相３線式（デルタ結線からなる方式）である場合、電圧検出部１４はＳ相（接地）以外のＲ相とＴ相間の電圧を検出する。また、被測定電線路Ａの電気方式が三相４線式（スター結線からなる方式）である場合、電圧検出部１４はＳ相（接地線）以外の相間から電圧を検出する。さらに、被測定電線路Ａの電気方式が単相２線式である場合、電圧検出部１４はＮ相とＬ相間の電圧を検出する。
電圧検出部１４は、被測定電線路Ａに電圧プローブを接続することにより、被測定電線路Ａの電圧線路から電圧Ｖ２を検出する部分である。なお、被測定電線路Ａの電気方式が三相３線式（デルタ結線からなる方式）である場合、電圧検出部１４はＳ相（接地）以外のＲ相とＴ相間の電圧を検出する。また、被測定電線路Ａの電気方式が三相４線式（スター結線からなる方式）である場合、電圧検出部１４はＳ相（接地線）以外の相間から電圧を検出する。さらに、被測定電線路Ａの電気方式が単相２線式である場合、電圧検出部１４はＮ相とＬ相間の電圧を検出する。
【0031】
そして、電圧検出部１４は、被測定電線路Ａから検出した電圧Ｖ２から基準点を求め、電圧Ｖ２を変圧部１５に供給する。例えば、電圧検出部１４は、被測定電線路Ａから検出した電圧Ｖ２の０クロスする点を基準点とする。
【0032】
＜変圧部＞
変圧部１５は、電圧検出部１４が検出した電圧Ｖ２を所定の変圧比になるように変圧する部分である。すなわち、変圧部１５は、供給された電圧Ｖ２を所定の電圧値に変圧し、変圧後の電圧ＶをＬＰＦ１６に供給する。変圧部１５は、例えば、電圧比が２０：１になるように変圧する。
変圧部１５は、電圧検出部１４が検出した電圧Ｖ２を所定の変圧比になるように変圧する部分である。すなわち、変圧部１５は、供給された電圧Ｖ２を所定の電圧値に変圧し、変圧後の電圧ＶをＬＰＦ１６に供給する。変圧部１５は、例えば、電圧比が２０：１になるように変圧する。
【0033】
＜ＬＰＦ＞
ＬＰＦ１６は、変圧部１５が所定の電圧値に変圧した電圧Ｖ２から高調波成分を除去する部分である。そして、ＬＰＦ１６は、高調波成分を除去した電圧Ｖ２を、全波整流部１７と比較部１８と電源周波数測定部２１とに供給する。
ＬＰＦ１６は、変圧部１５が所定の電圧値に変圧した電圧Ｖ２から高調波成分を除去する部分である。そして、ＬＰＦ１６は、高調波成分を除去した電圧Ｖ２を、全波整流部１７と比較部１８と電源周波数測定部２１とに供給する。
【0034】
＜全波整流部＞
全波整流部１７は、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２を整流する部分である。そして、全波整流部１７は、整流後の電圧Ｖ２をＡ／Ｄ変換部２５に供給する。
全波整流部１７は、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２を整流する部分である。そして、全波整流部１７は、整流後の電圧Ｖ２をＡ／Ｄ変換部２５に供給する。
【0035】
＜比較部＞
比較部１８は、ＬＰＦ１２からの変換後電圧Ｖ１の信号波形Ｓ１と、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２の信号波形Ｓ２と、を比較する部分である。すなわち、比較部１８は、ＬＰＦ１２から供給された変換後電圧Ｖ１の０Ｖクロス点をとり、方形波変換を行い、方形波変換後の信号を演算部１９に供給する。また、比較部１８は、ＬＰＦ１６から供給された電圧Ｖ２の０Ｖクロス点をとり、方形波変換を行い、方形波変換後の信号を演算部１９に供給する。
比較部１８は、ＬＰＦ１２からの変換後電圧Ｖ１の信号波形Ｓ１と、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２の信号波形Ｓ２と、を比較する部分である。すなわち、比較部１８は、ＬＰＦ１２から供給された変換後電圧Ｖ１の０Ｖクロス点をとり、方形波変換を行い、方形波変換後の信号を演算部１９に供給する。また、比較部１８は、ＬＰＦ１６から供給された電圧Ｖ２の０Ｖクロス点をとり、方形波変換を行い、方形波変換後の信号を演算部１９に供給する。
【0036】
＜演算部＞
演算部１９は、比較部１８が比較した結果に基づいて所定の演算を行う部分である。すなわち、演算部１９は、比較部１８から供給される信号に基づき所定の演算を行い、演算後の信号を位相パルス幅測定部２０に供給する。例えば、演算部１９は、ＥＸＯＲ（排他的論理和）回路からなっており、比較部１８から供給された２つの方形波変換後の信号についてＥＸＯＲ演算を実行する。
演算部１９は、比較部１８が比較した結果に基づいて所定の演算を行う部分である。すなわち、演算部１９は、比較部１８から供給される信号に基づき所定の演算を行い、演算後の信号を位相パルス幅測定部２０に供給する。例えば、演算部１９は、ＥＸＯＲ（排他的論理和）回路からなっており、比較部１８から供給された２つの方形波変換後の信号についてＥＸＯＲ演算を実行する。
【0037】
＜位相パルス幅測定部＞
位相パルス幅測定部２０は、演算部１９の演算結果に基づいて、変換後電圧Ｖ１と電圧Ｖ２の位相パルス幅（位相差）を測定する部分である。
位相パルス幅測定部２０は、演算部１９の演算結果に基づいて、変換後電圧Ｖ１と電圧Ｖ２の位相パルス幅（位相差）を測定する部分である。
【0038】
具体的には、被測定電線路Ａ（電源）が単相式の場合、図２Ａに示すように、漏洩電流成分Ｉｇｒの位相角θは０°、漏洩電流成分Ｉｇｃの位相角θは９０°となる。したがって、漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃの位相差は、９０°（１／４サイクル）となる。また、被測定電線路Ａ（電源）が三相式の場合、図２Ｂに示すように、漏洩電流成分Ｉｇｒの位相角θは６０°、漏洩電流成分Ｉｇｃの位相角θは０°となる。したがって、漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃの位相差は、６０°（１／６サイクル）となる。そこで、位相パルス幅測定部２０は、被測定電線路Ａ（電源）が単相のときでも、三相のときでも対応できるように、位相パルス幅を１サイクルの１／４以下のもののみ対象とする。
【0039】
そして、位相パルス幅測定部２０は、演算部１９から供給される演算結果に基づいて算出した、１サイクルの１／４以下の位相パルス幅を位相角度算出部２２に出力する。なお、電源周波数が６０Ｈｚの場合には、１サイクルが１６．６ｍｓであるので、位相パルス幅は、４．１５ｍｓ以下となる。また、電源周波数が５０Ｈｚの場合には、１サイクルが２０ｍｓであるので、５ｍｓ以下となる。
【0040】
＜電源周波数測定部＞
電源周波数測定部２１は、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２の信号に基づいて、被測定電線路Ａの電圧線路に発生している電源周波数を測定する部分である。
電源周波数測定部２１は、ＬＰＦ１６からの電圧Ｖ２の信号に基づいて、被測定電線路Ａの電圧線路に発生している電源周波数を測定する部分である。
【0041】
すなわち、電源周波数測定部２１は、ＬＰＦ１６から供給された電圧Ｖ２に基づき、電源周波数を測定し、測定結果を位相角度算出部２２に供給する。なお、被測定電線路Ａが商用電源である場合、電源周波数測定部２１の測定結果は、５０Ｈｚ若しくは６０Ｈｚとなる。その他、電源周波数測定部２１は、ＬＰＦ１６から供給された電圧Ｖ２に基づいて、５０Ｈｚ又は６０Ｈｚの何れかを判定する構成としてもよい。
【0042】
＜位相角度算出部＞
位相角度算出部２２は、位相パルス幅測定部２０からの位相パルス幅と、電源周波数測定部２１からの電源周波数とに基づいて、被測定電線路Ａに流れる漏洩電流Ｉの位相角度を算出する部分である。
位相角度算出部２２は、位相パルス幅測定部２０からの位相パルス幅と、電源周波数測定部２１からの電源周波数とに基づいて、被測定電線路Ａに流れる漏洩電流Ｉの位相角度を算出する部分である。
【0043】
すなわち、位相角度算出部２２は、位相パルス幅測定部２０から供給された位相パルス幅Ｗと、電源周波数測定部２１から供給された電源周波数Ｆに基づいて、下記（１）式により被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉの位相角度θを算出する。
θ＝３６０×Ｗ×Ｆ …（１）
θ＝３６０×Ｗ×Ｆ …（１）
【0044】
そして、位相角度算出部２２は、算出した位相角度θを漏洩電流成分算出部２７に供給する。
【0045】
＜Ａ／Ｄ変換部＞
Ａ／Ｄ変換部２３は、全波整流部１３からの整流後の変換後電圧Ｖ１をデジタル信号に変換する部分である。そして、Ａ／Ｄ変換部２３は、変換後のデジタル信号を実効値算出部２４に供給する。
Ａ／Ｄ変換部２３は、全波整流部１３からの整流後の変換後電圧Ｖ１をデジタル信号に変換する部分である。そして、Ａ／Ｄ変換部２３は、変換後のデジタル信号を実効値算出部２４に供給する。
【0046】
＜実効値算出部＞
実効値算出部２４は、Ａ／Ｄ変換部２３からのデジタル信号に変換された変換後電圧Ｖ１に基づいて、下記（２）式により、変換後電圧Ｖ１の実効値Ｉ０を算出する部分である。なお、実効値算出部２４に供給される信号は、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉを電圧に変換した変換後電圧Ｖ１に基づくものであるので、便宜的にＩ０とする。
Ｉ０＝Ｉ×（π／２）／√２ …（２）
実効値算出部２４は、Ａ／Ｄ変換部２３からのデジタル信号に変換された変換後電圧Ｖ１に基づいて、下記（２）式により、変換後電圧Ｖ１の実効値Ｉ０を算出する部分である。なお、実効値算出部２４に供給される信号は、被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉを電圧に変換した変換後電圧Ｖ１に基づくものであるので、便宜的にＩ０とする。
Ｉ０＝Ｉ×（π／２）／√２ …（２）
【0047】
そして、実効値算出部２４は、算出した実効値Ｉ０を漏洩電流成分算出部２７に供給する。
【0048】
＜Ａ／Ｄ変換部＞
Ａ／Ｄ変換部２５は、全波整流部１７からの整流後の電圧Ｖ２をデジタル信号に変換する部分である。そして、Ａ／Ｄ変換部２５は、変換後のデジタル信号を実効値算出部２６に供給する。
Ａ／Ｄ変換部２５は、全波整流部１７からの整流後の電圧Ｖ２をデジタル信号に変換する部分である。そして、Ａ／Ｄ変換部２５は、変換後のデジタル信号を実効値算出部２６に供給する。
【0049】
＜実効値算出部＞
実効値算出部２６は、Ａ／Ｄ変換部２５からのデジタル信号に変換された電圧Ｖ２に基づいて、下記（３）式により、電圧Ｖ２の実効値Ｖ０を算出する部分である。
Ｖ０＝Ｖ×（π／２）√２ …（３）
実効値算出部２６は、Ａ／Ｄ変換部２５からのデジタル信号に変換された電圧Ｖ２に基づいて、下記（３）式により、電圧Ｖ２の実効値Ｖ０を算出する部分である。
Ｖ０＝Ｖ×（π／２）√２ …（３）
【0050】
そして、実効値算出部２６は、算出した実効値Ｖ０を抵抗値算出部２８に供給する。
【0051】
＜漏洩電流成分算出部＞
漏洩電流成分算出部２７は、実効値算出部２４で算出された変換後電圧Ｖ１の実効値Ｉ０（漏洩電流）と、位相角度算出部２２で算出された漏洩電流Ｉの位相角度θと、に基づいて、対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する部分である。そして、漏洩電流成分算出部２７は、算出した漏洩電流成分Ｉｇｒを、判定部２９と抵抗値算出部２８とに供給する。
漏洩電流成分算出部２７は、実効値算出部２４で算出された変換後電圧Ｖ１の実効値Ｉ０（漏洩電流）と、位相角度算出部２２で算出された漏洩電流Ｉの位相角度θと、に基づいて、対地絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する部分である。そして、漏洩電流成分算出部２７は、算出した漏洩電流成分Ｉｇｒを、判定部２９と抵抗値算出部２８とに供給する。
【0052】
ここで、被測定電線路Ａ（電源）が単相式の場合、漏洩電流成分算出部２７は、下記（４）式により漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する。被測定電線路Ａ（電源）が三相式の場合、漏洩電流成分算出部２７は、下記（５）式により漏洩電流成分Ｉｇｒを算出する。
Ｉｇｒ＝Ｉ０×ｃｏｓθ …（４）
Ｉｇｒ＝（Ｉ０×ｓｉｎθ）／ｃｏｓ３０° …（５）
Ｉｇｒ＝Ｉ０×ｃｏｓθ …（４）
Ｉｇｒ＝（Ｉ０×ｓｉｎθ）／ｃｏｓ３０° …（５）
【0053】
なお、漏洩電流成分算出部２７は、被測定電線路Ａ（電源）が単相電源であるか三相電源であるかを、ロータリースイッチ（図示しない）の選択状態に応じて判断する。
【0054】
＜抵抗値算出部＞
抵抗値算出部２８は、実効値算出部２６から供給された実効値Ｖ０と、漏洩電流成分算出部２７から供給された漏洩電流成分Ｉｇｒとに基づいて、下記（６）式によりＧｒを算出する。
Ｇｒ＝Ｖ０／Ｉｇｒ …（６）
抵抗値算出部２８は、実効値算出部２６から供給された実効値Ｖ０と、漏洩電流成分算出部２７から供給された漏洩電流成分Ｉｇｒとに基づいて、下記（６）式によりＧｒを算出する。
Ｇｒ＝Ｖ０／Ｉｇｒ …（６）
【0055】
＜判定部＞
判定部２９は、被測定電線路Ａの漏洩状態を判定する部分である。判定部２９の処理（動作）は後で詳細に説明する。
判定部２９は、被測定電線路Ａの漏洩状態を判定する部分である。判定部２９の処理（動作）は後で詳細に説明する。
【0056】
＜遮断部＞
遮断部３０は、判定部２９が被測定電線路Ａは漏洩していると判定した場合、判定部２９からの遮断信号に従って、被測定電線路Ａを遮断する部分である。
また、遮断部３０は、既存の漏電ブレーカに準じており、遮断スピードは概ね２サイクル（５０Ｈｚの場合には０．０４秒）～５サイクル（５０Ｈｚの場合には０．１秒）程度である。遮断部３０は、例えば、引き外しコイルＴＣ等により構成されている。
遮断部３０は、判定部２９が被測定電線路Ａは漏洩していると判定した場合、判定部２９からの遮断信号に従って、被測定電線路Ａを遮断する部分である。
また、遮断部３０は、既存の漏電ブレーカに準じており、遮断スピードは概ね２サイクル（５０Ｈｚの場合には０．０４秒）～５サイクル（５０Ｈｚの場合には０．１秒）程度である。遮断部３０は、例えば、引き外しコイルＴＣ等により構成されている。
【0057】
＜閾値設定部＞
閾値設定部３１は、例えば、漏洩電流成分Ｉｇｒ基づいて、使用者が漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値を設定する部分である。漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値は、現在の漏洩電流成分Ｉｇｒと比較することで、被測定電線路Ａの漏洩状態の判定するための閾値である。「第１漏洩虞閾値＜第２漏洩虞閾値＜漏洩閾値」の関係となっている。ここでは、地上高さが基準高さ（１０ｍ）である場合の基準値として、第１漏洩虞閾値として６ｍＡ、第２漏洩虞閾値として８ｍＡ、漏洩閾値として１５ｍＡが設定されている構成を例示する（図９参照）。ただし、漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値の具体的値は変更自由であり、漏洩虞閾値の数も変更自由である。なお、ここでは、後記するように、判定部２９が図９のマップ等に基づいて漏洩閾値等を算出し補正する構成を例示する。
閾値設定部３１は、例えば、漏洩電流成分Ｉｇｒ基づいて、使用者が漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値を設定する部分である。漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値は、現在の漏洩電流成分Ｉｇｒと比較することで、被測定電線路Ａの漏洩状態の判定するための閾値である。「第１漏洩虞閾値＜第２漏洩虞閾値＜漏洩閾値」の関係となっている。ここでは、地上高さが基準高さ（１０ｍ）である場合の基準値として、第１漏洩虞閾値として６ｍＡ、第２漏洩虞閾値として８ｍＡ、漏洩閾値として１５ｍＡが設定されている構成を例示する（図９参照）。ただし、漏洩閾値、第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値の具体的値は変更自由であり、漏洩虞閾値の数も変更自由である。なお、ここでは、後記するように、判定部２９が図９のマップ等に基づいて漏洩閾値等を算出し補正する構成を例示する。
【0058】
漏洩閾値は、漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩閾値以上である場合、現在、被測定電線路Ａは漏洩していると判断される値に設定される。
【0059】
第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値は、漏洩電流成分Ｉｇｒが第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値以上である場合、その後、被測定電線路Ａは漏洩する虞があると判断される値に設定される。「第１漏洩虞閾値＜第２漏洩虞閾値」であり、漏洩電流成分Ｉｇｒと、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値とを順に比較することで、被測定電線路Ａの漏洩する虞が２段階で段階的に判定されるようになっている。
【0060】
すなわち、漏洩電流成分Ｉｇｒが徐々に大きくなり、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値以上であるか否か段階的に判定することで、被測定電線路Ａの漏洩する虞が２段階で段階的に判定されるようになっている。なお、漏洩電流成分Ｉｇｒが徐々に大きくなるつれて、被測定電線路Ａの漏洩する虞は高くなる。
【0061】
＜制御部＞
制御部３２は、被測定電線路Ａの漏洩状態に対応して、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１の消灯／点灯／点滅及び出力色を制御する部分である。また、制御部３２は、被測定電線路Ａの漏洩状態に対応して、ブザー３４をＯＮ／ＯＦＦ制御する部分である。
制御部３２は、被測定電線路Ａの漏洩状態に対応して、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１の消灯／点灯／点滅及び出力色を制御する部分である。また、制御部３２は、被測定電線路Ａの漏洩状態に対応して、ブザー３４をＯＮ／ＯＦＦ制御する部分である。
【0062】
さらに、制御部３２は、現在の漏洩電流成分Ｉｇｒと、補正後の第１漏洩虞閾値及び第２漏洩虞閾値と、を液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる部分である。また、制御部３２は、被測定電線路Ａの漏洩状態に対応して、ファン１２１をＯＮ／ＯＦＦ制御する部分である。
【0063】
＜ＬＥＤ＞
ＬＥＤ３３は、点灯／点滅することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。すなわち、ＬＥＤ３３は、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応した点灯／点滅／消灯信号（漏洩信号／漏洩虞信号）を、外部に報知する報知部である。
ＬＥＤ３３は、点灯／点滅することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。すなわち、ＬＥＤ３３は、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応した点灯／点滅／消灯信号（漏洩信号／漏洩虞信号）を、外部に報知する報知部である。
【0064】
ここでは、ＬＥＤ３３は、制御部３２からの信号に従って、緑色、黄色、赤色に点灯／点滅の他、消灯（ＯＦＦ）するように構成されている。具体的には、漏洩電流成分Ｉｇｒが第１漏洩虞閾値（例えば６ｍＡ）未満である場合（Ｉｇｒ＜第１漏洩虞閾値）、ＬＥＤ３３は緑色で点灯するように構成されている。漏洩電流成分Ｉｇｒが第１漏洩虞閾値以上第２漏洩虞閾値（例えば８ｍＡ）未満である場合（第１漏洩虞閾値≦Ｉｇｒ＜第２漏洩虞閾値）、ＬＥＤ３３は黄色で点灯するように構成されている。漏洩電流成分Ｉｇｒが第２漏洩虞閾値以上漏洩閾値（例えば１５ｍＡ）未満である場合（第２漏洩虞閾値≦Ｉｇｒ＜漏洩閾値）、ＬＥＤ３３は赤色で点灯するように構成されている。漏洩電流成分Ｉｇｒが漏洩閾値以上である場合（漏洩閾値≦Ｉｇｒ）、ＬＥＤ３３は消灯（ＯＦＦ）するように構成されている。
【0065】
＜ブザー＞
ブザー３４は、ブザー音（漏洩信号／漏洩虞信号）を出力することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。すなわち、ブザー３４は、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応したブザー音（漏洩信号／漏洩虞信号）を、外部に報知する報知部である。
ブザー３４は、ブザー音（漏洩信号／漏洩虞信号）を出力することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。すなわち、ブザー３４は、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応したブザー音（漏洩信号／漏洩虞信号）を、外部に報知する報知部である。
【0066】
具体的には、漏洩電流成分Ｉｇｒが第２漏洩虞閾値未満である場合（Ｉｇｒ＜第２漏洩虞閾値）、ブザー３４はＯＦＦするように構成されている。漏洩電流成分Ｉｇｒが第２漏洩虞閾値以上漏洩閾値未満である場合（第２漏洩虞閾値≦Ｉｇｒ＜漏洩閾値）、ブザー３４はＯＮするように構成されている。
【0067】
＜地上高さ設定部＞
地上高さ設定部３５は、使用者が地上高さ（ｍ）を設定する部分である。地上高さは、被測定電線路Ａの設置された地上からの高さ（標高）である。地上高さ設定部３５は、設定された地上高さを判定部２９に出力するようになっている。
地上高さ設定部３５は、使用者が地上高さ（ｍ）を設定する部分である。地上高さは、被測定電線路Ａの設置された地上からの高さ（標高）である。地上高さ設定部３５は、設定された地上高さを判定部２９に出力するようになっている。
【0068】
＜温度センサ＞
温度センサ３６は、被測定電線路Ａの周辺の温度を検出するセンサである。そして、温度センサ３６は、直前の所定期間（例えば、直前１日間、直前１週間、直前１月間）における最高温度と最低温度との差である温度差を算出し、この温度差を判定部２９に出力するようになっている。
温度センサ３６は、被測定電線路Ａの周辺の温度を検出するセンサである。そして、温度センサ３６は、直前の所定期間（例えば、直前１日間、直前１週間、直前１月間）における最高温度と最低温度との差である温度差を算出し、この温度差を判定部２９に出力するようになっている。
【0069】
＜湿度センサ＞
湿度センサ３７は、被測定電線路Ａの周辺の湿度（相対湿度）を検出するセンサである。そして、湿度センサ３７は、検出した湿度を判定部２９に出力するようになっている。
湿度センサ３７は、被測定電線路Ａの周辺の湿度（相対湿度）を検出するセンサである。そして、湿度センサ３７は、検出した湿度を判定部２９に出力するようになっている。
【0070】
＜クロック＞
クロック３８は、被測定電線路Ａの使用開始からの累積した使用（供用）時間を検出する時計である。そして、クロック３８は、使用時間を判定部２９に出力するようになっている。
クロック３８は、被測定電線路Ａの使用開始からの累積した使用（供用）時間を検出する時計である。そして、クロック３８は、使用時間を判定部２９に出力するようになっている。
【0071】
＜液晶モニタ＞
液晶モニタ３９は、制御部３２から入力される漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩虞閾値を表示する部分である。
液晶モニタ３９は、制御部３２から入力される漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩虞閾値を表示する部分である。
【0072】
＜外部ＬＥＤ＞
外部ＬＥＤ１１１は、ＬＥＤ３３と同様に、点灯／点滅することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。また、外部ＬＥＤ１１１は、他の漏洩電流遮断装置１とも接続されており、他の漏洩電流遮断装置１からの信号に基づいて、他の被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。外部ＬＥＤ１１１は、例えば、漏洩電流遮断装置１の分電盤や監視盤に設置されている。
外部ＬＥＤ１１１は、ＬＥＤ３３と同様に、点灯／点滅することで、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。また、外部ＬＥＤ１１１は、他の漏洩電流遮断装置１とも接続されており、他の漏洩電流遮断装置１からの信号に基づいて、他の被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。外部ＬＥＤ１１１は、例えば、漏洩電流遮断装置１の分電盤や監視盤に設置されている。
【0073】
すなわち、外部ＬＥＤ１１１は、各漏洩電流遮断装置１（制御部３２）からの信号状態に基づいて、点灯／点滅することで、各被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を外部に報知する部分である。これにより、使用者は、外部ＬＥＤ１１１を介して、複数の被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を集中監視可能となっている。
【0074】
＜外部液晶モニタ＞
外部液晶モニタ１１２は、液晶モニタ３９と同様に、制御部３２から入力される漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値を表示する部分である。また、外部液晶モニタ１１２は、他の漏洩電流遮断装置１とも接続されており、他の制御部３２からの漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値も表示する部分である。外部液晶モニタ１１２は、例えば、漏洩電流遮断装置１の分電盤や監視盤に設置されている。
外部液晶モニタ１１２は、液晶モニタ３９と同様に、制御部３２から入力される漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値を表示する部分である。また、外部液晶モニタ１１２は、他の漏洩電流遮断装置１とも接続されており、他の制御部３２からの漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値も表示する部分である。外部液晶モニタ１１２は、例えば、漏洩電流遮断装置１の分電盤や監視盤に設置されている。
【0075】
すなわち、外部液晶モニタ１１２は、各漏洩電流遮断装置１（各制御部３２）からの漏洩電流成分Ｉｇｒ、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値を個別にそれぞれ表示する部分である。これにより、使用者は、外部液晶モニタ１１２を介して、複数の被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態を集中監視可能となっている。
【0076】
＜ファン＞
ファン１２１は、被測定電線路Ａの周辺に配置された電動ファンであり、駆動（ＯＮ）することで被測定電線路Ａの周囲を換気する送風機である。ここで、ファン１２１が駆動すると、被測定電線路Ａの周辺が換気され、被測定電線路Ａ周囲の湿度及び温度が低下するようになっている。
ファン１２１は、被測定電線路Ａの周辺に配置された電動ファンであり、駆動（ＯＮ）することで被測定電線路Ａの周囲を換気する送風機である。ここで、ファン１２１が駆動すると、被測定電線路Ａの周辺が換気され、被測定電線路Ａ周囲の湿度及び温度が低下するようになっている。
【0077】
≪漏洩電流遮断装置の測定原理－波形図≫
次に、漏洩電流遮断装置の測定原理を説明する。
ここでは、被測定電線路Ａの電源が三相式である場合を説明するが、電源が単相式である場合も同様である。
次に、漏洩電流遮断装置の測定原理を説明する。
ここでは、被測定電線路Ａの電源が三相式である場合を説明するが、電源が単相式である場合も同様である。
【0078】
ＣＴセンサ部１０は、被測定電線路Ａをクランプし、図３Ａに示すように、位相が１２０°ずつ異なるＲ相－Ｓ相間、Ｓ相－Ｔ相間及びＴ相－Ｒ相間の波形を検出する。なお、図３Ａでは、便宜的にそれぞれの波形を示しているが、ＣＴセンサ部１０で検出される波形は合成波形である。ＣＴセンサ部１０により検出された合成波形は、増幅部１１、ＬＰＦ１２及び比較部１８を介して演算部１９に入力される。
【0079】
また、電圧検出部１４は、Ｒ相及びＴ相に電圧プローブを接続し、Ｒ相－Ｔ相間の電圧を検出し、検出した電圧を、図３Ｂに示すように、反転させる。電圧検出部１４は、検出した電圧の所定の場所で０クロスする点を基準点ａとして定める。このように基準点ａが定まった電圧Ｖ２は、変圧部１５、ＬＰＦ１６及び比較部１８を介して演算部１９に入力される。
【0080】
例えば、被測定電線路ＡのＲ相に漏洩電流成分Ｉｇｒ（以下「Ｒ相Ｉｇｒ」という。）のみが発生し、また、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｒ（以下「Ｔ相Ｉｇｒ」という。）のみが発生している場合には、図３Ｃに示すように、Ｒ相Ｉｇｒは、基準点ａから１２０°の位相差が生じ、Ｔ相Ｉｇｒは、基準点ａから６０°の位相差が生じる。
【0081】
また、被測定電線路ＡのＲ相に漏洩電流成分Ｉｇｃ（以下「Ｒ相Ｉｇｃ」という。）のみが発生し、また、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｃ（以下「Ｔ相Ｉｇｃ」という。）のみが発生している場合には、図３Ｄに示すように、Ｒ相ＩｇｃとＴ相Ｉｇｃの合成波形の基準点ａからの位相差は、１８０°（０°）である。
【0082】
さらに、被測定電線路ＡのＲ相に漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃとが発生し、Ｔ相に漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃとが発生している場合には、図３Ｅに示すようになる。
【0083】
≪漏洩電流遮断装置の測定原理－ベクトル図≫
また、上述の説明をベクトルで表すと、以下のようになる。被測定電線路Ａが三相式なので、図４Ａに示すようになる。そして、電圧検出部１４でＲ相－Ｔ相間の電圧を検出し、検出した電圧から基準点ａを求めると、図４Ｂに示すように、単相式のベクトル図となる。なお、上述したように、Ｒ相Ｉｇｒと基準点ａとの位相差は、６０°であり、また、Ｔ相Ｉｇｒと基準点ａとの位相差は、１２０°である。
また、上述の説明をベクトルで表すと、以下のようになる。被測定電線路Ａが三相式なので、図４Ａに示すようになる。そして、電圧検出部１４でＲ相－Ｔ相間の電圧を検出し、検出した電圧から基準点ａを求めると、図４Ｂに示すように、単相式のベクトル図となる。なお、上述したように、Ｒ相Ｉｇｒと基準点ａとの位相差は、６０°であり、また、Ｔ相Ｉｇｒと基準点ａとの位相差は、１２０°である。
【0084】
また、単相式の場合には、図２Ａを用いて既述したように、漏洩電流成分Ｉｇｒと漏洩電流成分Ｉｇｃの位相差は９０°なので、Ｒ相Ｉｇｒから９０°回った位置にＲ相Ｉｇｃを求めることができ、また、Ｔ相Ｉｇｒから９０°回った位置にＴ相Ｉｇｃを求めることができる。さらに、基準点ａから１８０°（０°）の位置に、Ｒ相ＩｇｃとＴ相Ｉｇｃとの合成ベクトルＩｇｃを求めることができる（図４Ｃ）。
【0085】
したがって、例えば、被測定電線路ＡにＲ相Ｉｇｒのみが発生している場合には、Ｒ相ＩｇｒとＩｇｃとの合成ベクトル、すなわち被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉ０は、図４Ｄのように表すことができる。なお、図４Ｄから、Ｒ相Ｉｇｒを算出する式として
、上述した（５）式を導き出すことができる。また、漏洩電流Ｉ０の位相差θは、Ｒ相Ｉｇｒ及びＩｇｃの大きさにより変化し、変化の幅は、基準点ａから６０°～１８０°である。
、上述した（５）式を導き出すことができる。また、漏洩電流Ｉ０の位相差θは、Ｒ相Ｉｇｒ及びＩｇｃの大きさにより変化し、変化の幅は、基準点ａから６０°～１８０°である。
【0086】
また、例えば、被測定電線路ＡにＴ相Ｉｇｒのみが発生している場合には、Ｔ相ＩｇｒとＩｇｃとの合成ベクトル、すなわち被測定電線路Ａに流れている漏洩電流Ｉ０は、図４Ｅのように表すことができる。なお、図４Ｅから、Ｔ相Ｉｇｒを算出する式として、上述した（５）式を導き出すことができる。また、漏洩電流Ｉ０の位相差θは、Ｔ相Ｉｇｒ及びＩｇｃの大きさにより変化し、変化の幅は、１２０°～１８０°である。
【0087】
≪漏洩電流遮断装置の第１測定例≫
次に、本実施形態に係る漏洩電流遮断装置１により、実際に被測定電線路Ａから漏洩電流成分を測定した第１測定例を表１に示す。表１は、屋上受配電キュービクル（高圧受電設備）の動力盤（電源周波数：５０Ｈｚ、電圧：２００Ｖ、被測定低電圧電路の種類：三相３線式、１５０ｋｖＡ、室温：４１℃、湿度：４３％）を測定対象として行ったものである。
次に、本実施形態に係る漏洩電流遮断装置１により、実際に被測定電線路Ａから漏洩電流成分を測定した第１測定例を表１に示す。表１は、屋上受配電キュービクル（高圧受電設備）の動力盤（電源周波数：５０Ｈｚ、電圧：２００Ｖ、被測定低電圧電路の種類：三相３線式、１５０ｋｖＡ、室温：４１℃、湿度：４３％）を測定対象として行ったものである。
【0088】
【表1】
【0089】
また、測定例では、測定開始から６分経過時～９分経過前（３分間）に疑似絶縁抵抗としてＲ相に２０ｋΩを接地し、測定開始から９分経過時～１１分経過前（２分間）に疑似絶縁抵抗としてＴ相に２０ｋΩを接地し、測定開始から１１分経過時～１２分経過前（１分間）に疑似絶縁抵抗を外し（接地解除）、測定開始から１２分経過時～１３分経過前（１分間）に疑似絶縁抵抗としてＲ相に１０ｋΩを接地し、測定開始から１３分経過時～１５分経過前（２分間）に疑似絶縁抵抗としてＴ相に１０ｋΩを接地し、測定開始から１５分経過後に疑似絶縁抵抗を外した。
例えば、疑似絶縁抵抗としてＲ相に２０ｋΩの抵抗を接地した場合には、理論的に、疑似絶縁抵抗成分の電流として、
Ｉｇｒ＝Ｖ／Ｒ＝２００／（２０×１０３）＝１０ｍＡ
の電流が被測定電線路に加算されて流れる。
例えば、疑似絶縁抵抗としてＲ相に２０ｋΩの抵抗を接地した場合には、理論的に、疑似絶縁抵抗成分の電流として、
Ｉｇｒ＝Ｖ／Ｒ＝２００／（２０×１０３）＝１０ｍＡ
の電流が被測定電線路に加算されて流れる。
【0090】
漏洩電流遮断装置１は、表１に示すように、時間が６分経過時に、疑似絶縁抵抗としてＲ相に２０ｋΩの抵抗を接地したら、１２．３ｍＡの漏洩電流成分Ｉｇｒを検出した。疑似絶縁抵抗を接地していないとき（測定開始から６分経過前、測定開始から１１分経過時～１２分経過前及び測定開始から１５分経過後）の漏洩電流成分Ｉｇｒが２ｍＡであるので、Ｒ相に２０ｋΩの疑似抵抗を接地した後の漏洩電流成分Ｉｇｒから２ｍＡを差し引くと、１０．３ｍＡとなる。したがって、本実施形態に係る漏洩電流遮断装置１は、１０．３ｍＡの変化を測定できたことになる。この値は、上述した理論値（１０ｍＡ）とほぼ一致している。
【0091】
また、Ｒ相に疑似絶縁抵抗を２０ｋΩ接地したとき、接地前の抵抗値（Ｇｒ≒１０５．４６ｋΩ（測定開始から６分経過前までのＧｒの平均値））との合成抵抗値は、
Ｇｒ＝（２０×１０３×１０５．４６×１０３）／（２０×１０３＋１０５．４６×１０３）≒１６．３ｋΩ
となる。漏洩電流遮断装置１は、表１に示すように、測定開始から６分経過時の抵抗Ｇｒは１７．２ｋΩを示しており、上述した理論値（１６．３ｋΩ）とほぼ一致している。
Ｇｒ＝（２０×１０３×１０５．４６×１０３）／（２０×１０３＋１０５．４６×１０３）≒１６．３ｋΩ
となる。漏洩電流遮断装置１は、表１に示すように、測定開始から６分経過時の抵抗Ｇｒは１７．２ｋΩを示しており、上述した理論値（１６．３ｋΩ）とほぼ一致している。
【0092】
また、疑似絶縁抵抗としてＴ相に２０ｋΩの抵抗を接地した場合にも、上述と同様に、理論的には、疑似絶縁抵抗成分の電流は１０ｍＡ増加する。漏洩電流遮断装置１では、表１に示すように、測定開始から９分経過時～１１分経過前に検出した漏洩電流成分Ｉｇｒは、ほぼ１２．４ｍＡとなっており、該数値から２ｍＡを差し引くと、１０．４ｍＡとなり、ほぼ理論値（１０ｍＡ）と一致する。
【0093】
また、Ｔ相に疑似絶縁抵抗を２０ｋΩ接地したときの合成抵抗値Ｇｒは、上述と同様に、理論的には、１６．３ｋΩであり、測定値は１７．４ｋΩを示しており、ほぼ理論値と一致している。
【0094】
また、漏洩電流遮断装置１は、表１に示すとおり、疑似絶縁抵抗としてＲ相又はＴ相に１０ｋΩを接地したときの漏洩電流成分ＩｇｒとＧｒも理論値と実測値がほぼ一致している。
【0095】
さらに、漏洩電流遮断装置１は、測定開始から１１分経過後から１２分経過前、及び１５分経過時に疑似絶縁抵抗の接地状態を解除した場合、漏洩電流成分Ｉｇｒ、Ｉ０及びＧｒの値が接地以前（測定開始から１分～５分）の状態に戻った。
【0096】
≪漏洩電流遮断装置の第２測定例≫
次に、本実施形態に係る漏洩電流遮断装置１により、実際に被測定電線路から漏洩電流成分を測定した第２測定例を表２に示す。表２は、受配電キュービクル（高圧受電設備）の動力盤（電源周波数：５０Ｈｚ、電圧：２００Ｖ、被測定低電圧電路の種類：三相３線式、１５０ｋｖＡ）を測定対象として行ったものである。
次に、本実施形態に係る漏洩電流遮断装置１により、実際に被測定電線路から漏洩電流成分を測定した第２測定例を表２に示す。表２は、受配電キュービクル（高圧受電設備）の動力盤（電源周波数：５０Ｈｚ、電圧：２００Ｖ、被測定低電圧電路の種類：三相３線式、１５０ｋｖＡ）を測定対象として行ったものである。
【0097】
【表2】
【0098】
また、測定例は、測定開始から１分経過時～４分経過前（３分間）に疑似静電容量としてＲ相及びＴ相に０．２２μＦを接地し、測定開始から３分経過時～４分経過前（１分間）に疑似絶縁抵抗としてＴ相に２０ｋΩを接地し、測定開始から４分経過後に疑似静電容量及び疑似絶縁抵抗を外して行った。したがって、測定開始から３分経過時～４分経過前は、Ｒ相及びＴ相に疑似静電容量を接地し、かつ、Ｔ相に疑似絶縁抵抗を接地して行った。
【0099】
例えば、疑似静電容量としてＲ相及びＴ相に０．２２μＦの容量を接地した場合には、容量性リアクタンスＸは、
Ｘ＝１／２πｆＣ＝１／（２π×５０×（０．２２×１０－６＋０．２２×１０－６））≒７．２３×１０３
となる。
Ｘ＝１／２πｆＣ＝１／（２π×５０×（０．２２×１０－６＋０．２２×１０－６））≒７．２３×１０３
となる。
【0100】
したがって、被測定電線路には、
Ｉ＝Ｖ／Ｘ＝２００／７．２３×１０３≒２７．６ｍＡ
の電流が加算されて流れる。
Ｉ＝Ｖ／Ｘ＝２００／７．２３×１０３≒２７．６ｍＡ
の電流が加算されて流れる。
【0101】
また、絶縁抵抗としてＴ相に２０ｋΩの抵抗を接地した場合には、理論的に、疑似絶縁抵抗成分の電流として、
Ｉｇｒ＝Ｖ／Ｒ＝２００／（２０×１０３）＝１０ｍＡ
の電流が被測定電線路に加算されて流れる。
Ｉｇｒ＝Ｖ／Ｒ＝２００／（２０×１０３）＝１０ｍＡ
の電流が被測定電線路に加算されて流れる。
【0102】
漏洩電流遮断装置１は、表２に示すように、時間が測定開始から１分経過時に、疑似静電容量としてＲ相及びＴ相に０．２２μＦの静電容量が接地されているときに、７．８ｍＡの漏洩電流成分Ｉｇｒを検出し、また、１００．８ｍＡのＩ０を検出した。なお、Ｉ０は、上述したように絶縁抵抗に起因する漏洩電流成分Ｉｇｒと、静電容量に起因する漏洩電流成分Ｉｇｃの合成電流である。
【0103】
疑似静電容量を接地していないときの漏洩電流成分Ｉｇｒは、表２に示したとおり、７．６ｍＡ（測定開始から１分経過前の漏洩電流成分Ｉｇｒ）であるので、Ｒ相及びＴ相に疑似静電容量を接地した場合、漏洩電流成分Ｉｇｒの変化は殆どない。
【0104】
一方、疑似静電容量を接地していないときのＩ０は、７５．９ｍＡ（測定開始から１分経過前のＩ０）である。疑似静電容量接地後のＩ０（１００．８ｍＡ）から疑似静電容量接地前のＩ０（７５．９ｍＡ）を差し引くと、２４．９ｍＡとなり、これが、加算された漏洩電流成分Ｉｇｃである。この加算された漏洩電流成分Ｉｇｃは、理論値（２７．６ｍＡ）とほぼ等しい。
【0105】
また、漏洩電流遮断装置１は、表２に示すように、Ｒ相及びＴ相に疑似静電容量が接地され、かつ、Ｔ相に疑似絶縁抵抗が接地されているとき（測定開始から３分経過時～４分経過前）に、２１．０ｍＡの漏洩電流成分Ｉｇｒを検出し、また、１０７．０ｍＡのＩ０を検出した。
【0106】
Ｔ相に絶縁抵抗を接地した後の漏洩電流成分Ｉｇｒ（２１ｍＡ）から、絶縁抵抗を接地する前の漏洩電流成分Ｉｇｒ（８ｍＡ（測定開始から３分経過時の漏洩電流成分Ｉｇｒ））を差し引くと、１３ｍＡとなり、理論値（１０ｍＡ）とほぼ等しくなる。
【0107】
【0108】
比較部１８は、図５に示すように、ＬＰＦ１２から変換後電圧Ｖ１が入力され、ＬＰＦ１６から電圧Ｖ２が入力される。変換後電圧Ｖ１と電圧Ｖ２の位相差は、１２０°である。比較部１８は、図６Ａに示すように、ＬＰＦ１２から入力された変換後電圧Ｖ１を方形波変換し、変換後の信号を演算部１９に出力する。また、比較部１８は、図６Ｂに示すように、ＬＰＦ１６から入力された電圧Ｖ２を方形波変換し、変換後の信号を演算部１９に出力する。
【0109】
演算部１９は、図７に示すように、変換後電圧Ｖ２の方形波信号と、電圧Ｖ２の方形波信号に基づき、ＥＸＯＲ演算を実行する。演算部１９は、ＥＸＯＲ演算後の信号に基づき、１サイクルの１／４以下の位相パルス幅を求め、求めた位相パルス幅を位相角度算出部２２に出力する。
【0110】
≪漏洩電流遮断装置の動作≫
次に、図８を参照して、漏洩電流遮断装置１の動作を説明する。なお、初期状態において、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１は緑色で点灯し、ブザー３４は停止し、ファン１２１は停止している。
次に、図８を参照して、漏洩電流遮断装置１の動作を説明する。なお、初期状態において、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１は緑色で点灯し、ブザー３４は停止し、ファン１２１は停止している。
【0111】
＜第１漏洩虞閾値の算出・補正＞
ステップＳ１０１において、判定部２９は、第１漏洩虞閾値を算出し補正する。
ステップＳ１０１において、判定部２９は、第１漏洩虞閾値を算出し補正する。
【0112】
＜地上高さに基づく第１漏洩虞閾値の算出（補正）＞
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す第１漏洩虞閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を算出する。第１漏洩虞閾値のマップ、後記する第２漏洩虞閾値のマップ、漏洩閾値のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す第１漏洩虞閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を算出する。第１漏洩虞閾値のマップ、後記する第２漏洩虞閾値のマップ、漏洩閾値のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
【0113】
図９に示すように、第１漏洩虞閾値は、地上高さが小さくなるにつれて線形的に小さくなる関係となっている。すなわち、地上高さが小さくなるにつれて、第１漏洩虞閾値が小さくように補正されるようになっている。ここで、地上高さが小さくなると、被測定電線路Ａが低温になり易く、結露し易くなるので、漏洩し易くなる。そこで、地上高さが小さくなるにつれて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を小さくすることにより、漏洩する虞があるか否か正確に判定し易くなっている。ここでは、基準の地上高さ（１０ｍ）において、第１漏洩虞閾値は６ｍＡに設定されている。
【0114】
＜使用時間に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
【0115】
図１０に示すように、使用時間に係る補正係数は、使用時間が長くなるにつれて、線形的に小さくなる関係となっている。ここでは、使用時間が０において、補正係数は１に設定されている。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第１漏洩虞閾値と、使用時間に係る補正係数とを乗算し、第１漏洩虞閾値を補正するようになっている。すなわち、使用時間が長くなるにつれて、第１漏洩虞閾値が小さくなるように補正されるようになっている。ここで、使用時間が長くなると、被測定電線路Ａの劣化（例えば、絶縁被覆の劣化）が進行し、漏洩し易くなる。そこで、使用時間が長くなるにつれて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を小さくすることにより、漏洩する虞があるか否か正確に判定し易くなっている。
【0116】
＜湿度に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
【0117】
図１１に示すように、湿度に係る補正係数は、湿度が高くなるにつれて、線形的に小さくなる関係となっている。ここでは、湿度が５０％において、補正係数は１に設定されている。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第１漏洩虞閾値と、湿度に係る補正係数とを乗算し、第１漏洩虞閾値を補正するようになっている。すなわち、湿度が高くなるにつれて、第１漏洩虞閾値が小さくなるように補正されるようになっている。ここで、湿度が高くなると、被測定電線路Ａの周囲において結露し易くなり、漏洩し易くなる。そこで、湿度が高くなるにつれて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を小さくすることにより、漏洩する虞があるか否か正確に判定し易くなっている。
【0118】
＜温度差に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。補正係数のマップは、事前試験、シミュレーション等によって求められ、判定部２９に記憶されている。
【0119】
図１２に示すように、温度差に係る補正係数は、温度差が大きくなるにつれて、線形的に小さくなる関係となっている。ここでは、温度差が０において、補正係数は１に設定されている。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第１漏洩虞閾値と、温度差に係る補正係数とを乗算し、第１漏洩虞閾値を補正するようになっている。すなわち、温度差が大きくなるにつれて、第１漏洩虞閾値が小さくなるように補正されるようになっている。ここで、温度差が高くなると、被測定電線路Ａの周囲において結露し易くなり、漏洩し易くなる。そこで、温度差が大きくなるにつれて、判定基準となる第１漏洩虞閾値を小さくすることにより、漏洩する虞があるか否か正確に判定し易くなっている。
【0120】
＜まとめ＞
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく第１漏洩虞閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、第１漏洩虞閾値を補正し、補正後の第１漏洩虞閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の第１漏洩虞閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく第１漏洩虞閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、第１漏洩虞閾値を補正し、補正後の第１漏洩虞閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の第１漏洩虞閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
【0121】
ステップＳ１０２において、判定部２９は、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値以上であるか否か判定する。なお、制御部３２は、漏洩電流成分Ｉｇｒを、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値以上であると判定した場合（Ｓ１０２・Ｙｅｓ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０３に進む。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値以上でないと判定した場合（Ｓ１０２・Ｎｏ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０１に進む。
【0122】
ステップＳ１０３において、制御部３２は、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１を黄色で点灯させる。また、制御部３２は、ファン１２１をＯＮ（駆動）し、被測定電線路Ａの周囲を換気する。これにより、被測定電線路Ａの周囲の湿度が下がり、結露し難くなるので、漏洩し難くなる。
【0123】
ステップＳ１０４において、判定部２９は、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値よりも小さいか否か判定する。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値よりも小さいと判定した場合（Ｓ１０４・Ｙｅｓ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０５に進む。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値よりも小さくないと判定した場合（Ｓ１０４・Ｎｏ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０６に進む。
【0124】
ステップＳ１０５において、制御部３２は、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１を緑色で点灯する。また、制御部３２は、ファン１２１をＯＦＦ（停止）する。そして、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０１に進む。
【0125】
＜第２漏洩虞閾値の算出・補正＞
ステップＳ１０６において、判定部２９は、ステップＳ１０１と同様に、第２漏洩虞閾値を算出し補正する。
ステップＳ１０６において、判定部２９は、ステップＳ１０１と同様に、第２漏洩虞閾値を算出し補正する。
【0126】
＜地上高さに基づく第２漏洩虞閾値の算出（補正）＞
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す第２漏洩虞閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となるて第２漏洩虞閾値を算出する。
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す第２漏洩虞閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となるて第２漏洩虞閾値を算出する。
【0127】
図９に示すように、第２漏洩虞閾値は、地上高さが小さくなるにつれて線形的に小さくなる関係となっている。すなわち、地上高さが小さくなるにつれて、第２漏洩虞閾値が小さくように補正されるようになっている。ここでは、基準の地上高さ（１０ｍ）において、第２漏洩虞閾値は８ｍＡに設定されている。
【0128】
＜使用時間に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、使用時間に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、使用時間に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
【0129】
＜湿度に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、湿度に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、湿度に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
【0130】
＜温度差に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、温度差に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した第２漏洩虞閾値と、温度差に係る補正係数とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正するようになっている。
【0131】
＜まとめ＞
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく第２漏洩虞閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正し、補正後の第２漏洩虞閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の第２漏洩虞閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく第２漏洩虞閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、第２漏洩虞閾値を補正し、補正後の第２漏洩虞閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の第２漏洩虞閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
【0132】
ステップＳ１０７において、判定部２９は、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値以上であるか否か判定する。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値以上であると判定した場合（Ｓ１０７・Ｙｅｓ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０８に進む。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値以上でないと判定した場合（Ｓ１０７・Ｎｏ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０４に進む。
【0133】
ステップＳ１０８において、制御部３２は、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１を赤色で点灯させ、ブザー３４をＯＮする。
【0134】
ステップＳ１０９において、判定部２９は、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値よりも小さいか否か判定する。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値よりも小さいと判定した場合（Ｓ１０９・Ｙｅｓ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１１０に進む。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値よりも小さくないと判定した場合（Ｓ１０９・Ｎｏ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１１１に進む。
【0135】
ステップＳ１１０において、制御部３２は、ブザー３４をＯＦＦする。その後、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０３に進む。
【0136】
＜漏洩閾値の算出・補正＞
ステップＳ１１１において、判定部２９は、ステップＳ１０１と同様に、漏洩閾値を算出し補正する。
ステップＳ１１１において、判定部２９は、ステップＳ１０１と同様に、漏洩閾値を算出し補正する。
【0137】
＜地上高さに基づく漏洩閾値の算出（補正）＞
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す漏洩閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となる漏洩閾値を算出する。
具体的には、判定部２９は、地上高さ設定部３５に入力された地上高さと、図９に示す漏洩閾値のマップ（グラフ）とに基づいて、判定基準となる漏洩閾値を算出する。
【0138】
図９に示すように、漏洩閾値は、地上高さが小さくなるにつれて線形的に小さくなる関係となっている。すなわち、地上高さが小さくなるにつれて、漏洩閾値が小さくように補正されるようになっている。ここでは、基準の地上高さ（１０ｍ）において、漏洩閾値は１５ｍＡに設定されている。
【0139】
＜使用時間に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、使用時間に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、クロック３８からの使用時間と、図１０に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、使用時間に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、使用時間に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
【0140】
＜湿度に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、湿度に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、湿度センサ３７からの湿度と、図１１に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、湿度に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、湿度に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
【0141】
＜温度差に基づく補正＞
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、温度差に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
次いで、判定部２９は、温度センサ３６からの温度差（℃）と、図１２に示す補正係数のマップ（グラフ）とに基づいて、温度差に係る補正係数を算出する。そして、判定部２９は、地上高さに基づいて算出した漏洩閾値と、温度差に係る補正係数とを乗算し、漏洩閾値を補正するようになっている。
【0142】
＜まとめ＞
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく漏洩閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、漏洩閾値を補正し、補正後の漏洩閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の漏洩閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
すなわち、判定部２９は、地上高さに基づく漏洩閾値（図９参照）に、使用時間に係る補正係数（図１０参照）と、湿度に係る補正係数（図１１参照）と、温度差に係る補正係数（図１２参照）とを乗算し、漏洩閾値を補正し、補正後の漏洩閾値を算出するようになっている。なお、制御部３２は、補正後の漏洩閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる。
【0143】
ステップＳ１１２において、判定部２９は、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩閾値以上であるか否か判定する。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩閾値以上であると判定した場合（Ｓ１１２・Ｙｅｓ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１１３に進む。漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩閾値以上でないと判定した場合（Ｓ１１２・Ｎｏ）、漏洩電流遮断装置１の処理は、ステップＳ１０９に進む。
【0144】
ステップＳ１１３において、遮断部３０は、被測定電線路Ａを電気的に遮断する。これにより、漏洩電流遮断装置１は電源を消失するので、ＬＥＤ３３は消灯（ＯＦＦ）し、ブザー３４は停止（ＯＦＦ）し、ファン１２１は停止（ＯＦＦ）する。
【0145】
その後、漏洩電流遮断装置１の処理は、エンドに進み、一連の処理を終了する。
【0146】
≪漏洩電流遮断装置の効果≫
漏洩電流遮断装置１の効果を説明する。
漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩閾値以上（例えば１５ｍＡ以上）である場合（Ｓ１１２・Ｙｅｓ）、判定部２９が被測定電線路Ａは漏洩していると判定し、遮断部３０が被測定電線路Ａを遮断する（Ｓ１１３）。これにより、被測定電線路Ａの漏電（漏洩）を防止できる。
漏洩電流遮断装置１の効果を説明する。
漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の漏洩閾値以上（例えば１５ｍＡ以上）である場合（Ｓ１１２・Ｙｅｓ）、判定部２９が被測定電線路Ａは漏洩していると判定し、遮断部３０が被測定電線路Ａを遮断する（Ｓ１１３）。これにより、被測定電線路Ａの漏電（漏洩）を防止できる。
【0147】
漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値以上である場合（例えば６ｍＡ以上）である場合（Ｓ１０２・Ｙｅｓ）、制御部３２がＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１を黄色で点灯させるので（Ｓ１０３）、被測定電線路Ａの遮断前に漏洩の虞を検知できる。これにより、被測定電線路Ａの遮断前に、漏洩しているか否か点検できる。すなわち、例えば、湿度が上昇したことによって漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値（例えば６ｍＡ）以上となりＬＥＤ３３が黄色で点灯した場合、被測定電線路Ａを遮断せず電源供給を継続した状態でファン１２１をＯＮし除湿することで、漏洩電流成分Ｉｇｒを低下させることができる。
【0148】
ＬＥＤ３３が黄色で点灯している間において（Ｓ１０３）、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第１漏洩虞閾値（例えば６ｍＡ）未満に低下した場合（Ｓ１０４・Ｙｅｓ）、制御部３２がＬＥＤ３３を緑色で点灯させるので（Ｓ１０５）、ＬＥＤ３３の初期状態（直前状態）に戻すことができる。ＬＥＤ３３が赤色で点灯している間において（Ｓ１０８）、漏洩電流成分Ｉｇｒが補正後の第２漏洩虞閾値（例えば８ｍＡ）未満に低下した場合（Ｓ１０９・Ｙｅｓ）についても同様である。
【0149】
判定部２９が、漏洩電流成分Ｉｇｒと、被測定電線路Ａが漏洩する虞の程度に対応した第１～第２漏洩虞閾値（例えば、６ｍＡ、８ｍＡ）とを比較するので（Ｓ１０２、Ｓ１０７）、漏洩する虞を複数段階で判定できる。そして、これに対応して、制御部３２が、ＬＥＤ３３及び外部ＬＥＤ１１１を、黄色（Ｓ１０３）、赤色（Ｓ１０８）で点灯させ、ブザー３４をＯＮするので（Ｓ１０８）、使用者は漏洩する虞を複数段階で検知できる。
【0150】
判定部２９が、第１漏洩虞閾値、第２漏洩虞閾値、漏洩閾値を、地上高さ、使用時間、湿度、温度差に基づいて補正するので、被測定電線路Ａの漏洩状態を適切に判定できる。
【0151】
制御部３２が、漏洩電流成分Ｉｇｒ、補正後の第１漏洩虞閾値、補正後の第２漏洩虞閾値、補正後の漏洩閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させるので、使用者は、漏洩電流成分Ｉｇｒ等を容易かつ確実に監視できる。
【0152】
≪漏洩電流遮断装置の一動作例≫
次に、図１３を参照して、漏洩電流遮断装置１の一動作例を説明する。なお、ここでは、説明を簡便とするために、地上高さが基準（図９参照）であって、使用時間に係る補正係数が１（図１０参照）、湿度に係る補正係数が１（図１１参照）、温度差に係る補正係数が１（図１２参照）、を例示する。
次に、図１３を参照して、漏洩電流遮断装置１の一動作例を説明する。なお、ここでは、説明を簡便とするために、地上高さが基準（図９参照）であって、使用時間に係る補正係数が１（図１０参照）、湿度に係る補正係数が１（図１１参照）、温度差に係る補正係数が１（図１２参照）、を例示する。
【0153】
漏洩電流成分Ｉｇｒが６ｍＡ（第１漏洩虞閾値）になると（Ｓ１０２・Ｙｅｓ）、ＬＥＤ３３が黄色で点灯する（Ｓ１０３）。その後、漏洩電流成分Ｉｇｒが８ｍＡ（第２漏洩虞閾値）になると（Ｓ１０７・Ｙｅｓ）、ＬＥＤ３３が赤色で点灯し、ブザー３４がＯＮする（Ｓ１０８）。その後、漏洩電流成分Ｉｇｒが１５ｍＡ（漏洩閾値）になると（Ｓ１１２・Ｙｅｓ）、遮断部３０が被測定電線路Ａを遮断（ＯＦＦ）し（Ｓ１１３）、ＬＥＤ３３及びブザー３４がＯＦＦする。
【0154】
≪変形例≫
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されず、例えば、次のように変更してもよい。
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこれに限定されず、例えば、次のように変更してもよい。
【0155】
前記した実施形態では、２つの漏洩虞閾値（第１漏洩虞閾値～第２漏洩虞閾値）が設定された構成を例示したが、その他に例えば、漏洩虞閾値は、１つである構成でもよいし、３つ以上である構成でもよい。
【0156】
前記した実施形態では、報知部がＬＥＤ３３、ブザー３４であり、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応して、ＬＥＤ３３が複数の色で点灯／点滅／消灯し、ブザー３４がブザー音を出力する構成を例示したが、その他に例えば、報知部がブザー（警報装置）であり、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応した漏洩信号／漏洩虞信号がブザー音である構成でもよい。この場合、被測定電線路Ａの漏洩状態／漏洩虞状態に対応して、例えば、ブザー音の種類、ブザー音の出力間隔等を変更することで区別する構成とできる。
【0157】
前記した実施形態では、判定部２９が、第１漏洩虞閾値を、地上高さ、使用時間、湿度及び温度差の４つに基づいて補正する構成を例示したが、その他に例えば、地上高さ、使用時間、湿度及び温度差の少なくとも１つに基づいて補正する構成としてもよい。第２漏洩虞閾値、漏洩閾値についても同様である。
【0158】
前記した実施形態では、制御部３２が、漏洩電流成分Ｉｇｒ、補正後の第１漏洩虞閾値、補正後の第２漏洩虞閾値、補正後の漏洩閾値を、液晶モニタ３９及び外部液晶モニタ１１２に出力し表示させる構成を例示したが、その他に例えば、少なくとも１つを出力し表示させる構成としてもよい。
【符号の説明】
【0159】
１ 漏洩電流遮断装置
１０ ＣＴセンサ部（漏洩電流検出部）
１４ 電圧検出部
２０ 位相パルス幅測定部（位相差検出部）
２１ 電源周波数測定部
２２ 位相角度算出部
２７ 漏洩電流成分算出部（対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部）
２９ 判定部
３０ 遮断部
３１ 閾値設定部（漏洩閾値設定部、漏洩虞閾値設定部）
３３ ＬＥＤ（報知部）
３４ ブザー（報知部）
３５ 地上高さ設定部
３６ 温度センサ（温度検出部）
３７ 湿度センサ（湿度検出部）
３８ クロック（使用時間検出部）
３９ 液晶モニタ（表示部）
１１１ 外部ＬＥＤ（報知部）
１１２ 外部液晶モニタ（表示部）
１２１ ファン（換気部）
Ａ 被測定電線路
１０ ＣＴセンサ部（漏洩電流検出部）
１４ 電圧検出部
２０ 位相パルス幅測定部（位相差検出部）
２１ 電源周波数測定部
２２ 位相角度算出部
２７ 漏洩電流成分算出部（対地絶縁抵抗漏洩電流成分算出部）
２９ 判定部
３０ 遮断部
３１ 閾値設定部（漏洩閾値設定部、漏洩虞閾値設定部）
３３ ＬＥＤ（報知部）
３４ ブザー（報知部）
３５ 地上高さ設定部
３６ 温度センサ（温度検出部）
３７ 湿度センサ（湿度検出部）
３８ クロック（使用時間検出部）
３９ 液晶モニタ（表示部）
１１１ 外部ＬＥＤ（報知部）
１１２ 外部液晶モニタ（表示部）
１２１ ファン（換気部）
Ａ 被測定電線路
【図1】
【図2A】
【図2B】
【図3A】
【図3B】
【図3C】
【図3D】
【図3E】
【図4A】
【図4B】
【図4C】
【図4D】
【図4E】
【図5】
【図6A】
【図6B】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】