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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-06-15
(45)【発行日】2023-06-23
(54)【発明の名称】タブリード用フィルム、及びこれを用いたタブリード
(51)【国際特許分類】
H01M 50/184 20210101AFI20230616BHJP
H01M 50/193 20210101ALI20230616BHJP
H01M 50/195 20210101ALI20230616BHJP
H01M 50/197 20210101ALI20230616BHJP
H01M 50/198 20210101ALI20230616BHJP
H01M 50/562 20210101ALI20230616BHJP
H01M 50/564 20210101ALI20230616BHJP
B32B 27/32 20060101ALI20230616BHJP
H01G 11/06 20130101ALI20230616BHJP
H01G 11/74 20130101ALI20230616BHJP
H01G 11/78 20130101ALI20230616BHJP
【ＦＩ】
H01M50/184 C
H01M50/193
H01M50/195
H01M50/197
H01M50/198
H01M50/562
H01M50/564
B32B27/32 E
H01G11/06
H01G11/74
H01G11/78
【請求項の数】
8
(21)【出願番号】P 2019549266
(86)(22)【出願日】2018-10-15
(86)【国際出願番号】 JP2018038311
(87)【国際公開番号】W WO2019078155
(87)【国際公開日】2019-04-25
【審査請求日】2021-05-10
(31)【優先権主張番号】P 2017201178
(32)【優先日】2017-10-17
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(73)【特許権者】
【識別番号】000206473
【氏名又は名称】大倉工業株式会社
(72)【発明者】
【氏名】大山 正道
(72)【発明者】
【氏名】大澤 龍太郎
(72)【発明者】
【氏名】丸岡 由明
【審査官】小森 重樹
(56)【参考文献】
【文献】特開２００８－０１６３３７（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－１２０３９０（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１２／０２０７２１（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１６－０９１９３９（ＪＰ，Ａ）
【文献】国際公開第２０１２／０６３７６４（ＷＯ，Ａ１）
【文献】特開２０１４－０２６９８０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１２９１１３（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－０３３８２０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－２１５９６０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１４－１２３４４５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－１４１８３２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－０２２８２１（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１０－２４５０００（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｈ０１Ｍ ５０／１０
Ｈ０１Ｍ ５０／５０
Ｂ３２Ｂ ２７／３２
Ｈ０１Ｇ １１／０６
Ｈ０１Ｇ １１／７８
Ｈ０１Ｇ １１／７４
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
酸変性ポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ａ）、炭酸カルシウムとポリオレフィン系樹脂を含み、前記炭酸カルシウム及び／又は前記ポリオレフィン系樹脂が主成分であるコア層（Ｂ）、酸変性ポリオレフィン系樹脂及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ｃ）を順に備えるタブリード用フィルムにおいて、前記表面層（Ａ）における炭酸カルシウムの含有量、及び前記表面層（Ｃ）における炭酸カルシウムの含有量が、それぞれ０～１０重量％で、
前記表面層（Ａ）の厚さが２３μｍ以上であって、
前記タブリード用フィルムが炭酸カルシウムを９．０重量％以上含有し、
前記表面層（Ａ）の厚さをｔ１、前記コア層（Ｂ）の厚さをｔ２、前記表面層（Ｃ）の厚さをｔ３としたとき、下記の式（１）及び式（２）を満たすことを特徴とするタブリード用フィルム。
式（１） ｔ１＞ｔ３
式（２） ｔ１：ｔ２：ｔ３＝３３～８０：２０～６０：１５～３０
【請求項2】
前記タブリード用フィルムが炭酸カルシウムを９．６重量％以上含有することを特徴とする請求項１記載のタブリード用フィルム。
【請求項3】
前記タブリード用フィルム中の炭酸カルシウムのメジアン径が１．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１または２記載のタブリード用フィルム。
【請求項4】
前記コア層（Ｂ）における炭酸カルシウムの含有量が１３～６０重量％であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のタブリード用フィルム。
【請求項5】
前記炭酸カルシウムが、合成炭酸カルシウムであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のタブリード用フィルム。
【請求項6】
厚さが５０μｍ以上４００μｍ以下の金属端子用であることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一項に記載のタブリード用フィルム。
【請求項7】
金属端子の少なくとも一方の表面に、請求項１乃至６のいずれか１項に記載のタブリード用フィルムが熱融着されたタブリードであって、前記金属端子の表面と前記タブリード用フィルムの前記表面層（Ａ）を熱融着したことを特徴とするタブリード。
【請求項8】
前記金属端子の厚さをＴ（ｍｔ）、前記タブリード用フィルムの厚さをＴ（ｔｆ）としたとき、０．５Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることを特徴とする請求項７記載のタブリード。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はラミネートフィルムを外包材とするリチウムイオン電池やリチウムイオンキャパシタ等において、内部から電気を取り出すためのタブリードに熱融着されるタブリード用フィルムに関する。また該タブリード用フィルムを用いたタブリードに関する。
【背景技術】
【0002】
近年、ノートパソコンや携帯電話等の電子機器の電源やハイブリッド自動車や電気自動車等のバッテリー等として、リチウムイオン電池やリチウムイオンキャパシタ（以下、単に「リチウム電池等」と略称する）が採用されている。これらリチウム電池等の多くは、アルミニウム箔等の金属箔にポリオレフィン等からなるシーラント層等を積層したラミネートフィルムを外包材とし、該外包材の内部に、正極、負極、セパレーター及び非水電解質等が封入され、更にリチウム電池等の内部と外部とを電気的に繋ぐ為のタブリードが取り付けられて成る。
【0003】
特許文献１は、水の浸入により発生するフッ化水素（フッ酸）により、金属端子（リード線）が腐食し、タブリード用フィルム（リード線の絶縁材料）が剥がれることを防止する為に、該タブリード用フィルムに酸をトラップさせる機能を付加することを提案するものである。具体的には熱可塑性樹脂１００重量部と、カルボン酸金属塩、金属酸化物、ハイドロタルサイト類より選ばれた１種あるいは複数種類を合計で２０重量部以上１００重量部以下と、を主体とする樹脂組成物をタブリード用フィルムとして使用することを提案する。
【0004】
しかしながらここで開示されているタブリード用フィルムは単層のフィルムであり、フィルム表面に多量の充填剤（カルボン酸金属塩、金属酸化物、ハイドロタルサイト類等）が存在する。その為、フィルム表面から充填剤が脱落し、タブリードの製造ラインやリチウム電池等の製造ラインを汚染する恐れがあった。
また該充填剤がフィルム表面に多く存在すると、金属端子とタブリード用フィルムの接着力が低下するという問題もあった。通常、タブリード用フィルムは金属端子にヒートシールにより熱融着するが、前記充填剤はヒートシール温度（通常、１５０～２５０℃）においても溶融せず、金属端子と熱融着しないのである。
また該充填剤がフィルム表面に多く存在すると、金属端子とタブリード用フィルムの接着力が低下するという問題もあった。通常、タブリード用フィルムは金属端子にヒートシールにより熱融着するが、前記充填剤はヒートシール温度（通常、１５０～２５０℃）においても溶融せず、金属端子と熱融着しないのである。
【0005】
特許文献２も、フッ化水素により金属端子（リード端子）が腐食し、金属端子とタブリード用フィルム（端子接着用テープ）の間の接着力が低下する問題を解決する発明である。
特許文献２には、タブリード用フィルムを三層構成とし、無機充填剤を含有する層を中間層とし、該中間層の一方に金属端子との接着性が良好な樹脂層を、他方に外包材との接着性が良好な樹脂層を設けることが開示されている。
特許文献２に開示された三層構成のタブリード用フィルムは、フィルム表面に無機充填剤が存在しない為、タブリードの製造ラインやリチウム電池等の製造ラインを汚染することはない。しかしながら該三層構成のタブリード用フィルムであっても、金属端子の種類によっては、端子との接着力が低いものがあった。
特許文献２には、タブリード用フィルムを三層構成とし、無機充填剤を含有する層を中間層とし、該中間層の一方に金属端子との接着性が良好な樹脂層を、他方に外包材との接着性が良好な樹脂層を設けることが開示されている。
特許文献２に開示された三層構成のタブリード用フィルムは、フィルム表面に無機充填剤が存在しない為、タブリードの製造ラインやリチウム電池等の製造ラインを汚染することはない。しかしながら該三層構成のタブリード用フィルムであっても、金属端子の種類によっては、端子との接着力が低いものがあった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【文献】特開平１１－３５４０８７公報
【文献】特開２０１４－１２０３９０公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
本発明はフッ化水素の影響により金属端子とタブリード用フィルムの間の接着力が低下することを防止するタブリード用フィルムであって、タブリードの製造ラインやリチウム電池等の製造ラインを汚染することがなく、更に金属端子の種類によって端子との接着性が低下することのないタブリード用フィルムの提供を課題とする。併せて該タブリード用フィルムを用いたタブリードの提供を課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは特許文献２に開示された三層構成のタブリード用フィルムにおいて、金属端子の種類により端子との接着力が低下する理由について検討した。図９は比較的厚い金属端子２を採用したタブリードＴＬの模式的平面図（Ａ）と、そのα－α断面図（Ｂ）、そのβ－β断面図（Ｃ）である。本発明者らは一般的な三層構成のタブリード用フィルム１を比較的厚い金属端子２にヒートシールした場合、金属端子２の角部２ａにおいて、しばしばタブリード用フィルム１の表面層１１が途切れ、金属端子２がコア層１２と接することを発見した。
一般的なタブリード用フィルム１の表面層１１は酸変性ポリオレフィンから成り、コア層１２はポリオレフィン系樹脂から成る為、通常、コア層１２は表面層１１よりも金属端子２との熱融着性に劣る。特に特許文献２に開示されたタブリード用フィルムのようにコア層に無機充填剤を含むものは、該無機充填剤の影響により、コア層と金属端子との熱融着性は非常に乏しい。そのため特許文献２に開示された三層のタブリード用フィルムは、金属端子の角部において端子に熱融着せず、その結果、金属端子とタブリード用フィルムとの接着力が低下したものと思われる。
一般的なタブリード用フィルム１の表面層１１は酸変性ポリオレフィンから成り、コア層１２はポリオレフィン系樹脂から成る為、通常、コア層１２は表面層１１よりも金属端子２との熱融着性に劣る。特に特許文献２に開示されたタブリード用フィルムのようにコア層に無機充填剤を含むものは、該無機充填剤の影響により、コア層と金属端子との熱融着性は非常に乏しい。そのため特許文献２に開示された三層のタブリード用フィルムは、金属端子の角部において端子に熱融着せず、その結果、金属端子とタブリード用フィルムとの接着力が低下したものと思われる。
【0009】
そこで本発明者らはタブリード用フィルムにおける一方の表面層（Ａ）の厚さまたは厚さ割合を十分に大きくし、金属端子の角部において、タブリード用フィルムの表面層（Ａ）が途切れることを防止することとした。この場合、表面層（Ａ）の厚さまたは厚さ割合の増加に伴い、コア層（Ｂ）や、もう一方の表面層（Ｃ）の厚さが低減することとなるが、コア層（Ｂ）の厚さが低減すると該層に含まれる無機充填剤の量も低減することとなる。よって本発明者らは無機充填剤の添加量とフッ化水素への影響についても検討を進め、本発明に至った。
【0010】
即ち本発明によると上記課題を解決する為の手段として、酸変性ポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ａ）、フッ化水素と反応する無機充填剤とポリオレフィン系樹脂を含み、前記フッ化水素と反応する無機充填剤及び／又は前記ポリオレフィン系樹脂が主成分であるコア層（Ｂ）、酸変性ポリオレフィン系樹脂及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ｃ）を順に備えるタブリード用フィルムにおいて、前記表面層（Ａ）における無機充填剤の含有量、及び前記表面層（Ｃ）における無機充填剤の含有量が、それぞれ０～１０重量％で、前記タブリード用フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．０重量％以上含有することを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記タブリード用フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．６重量％以上含有することを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記タブリード用フィルム中のフッ化水素と反応する無機充填剤のメジアン径が１．０μｍ以下であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記表面層（Ａ）の厚さが２３μｍ以上であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記表面層（Ａ）の厚さがタブリードフィルム全体の厚さの２３％以上であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記タブリード用フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．６重量％以上含有することを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記タブリード用フィルム中のフッ化水素と反応する無機充填剤のメジアン径が１．０μｍ以下であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記表面層（Ａ）の厚さが２３μｍ以上であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記表面層（Ａ）の厚さがタブリードフィルム全体の厚さの２３％以上であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
【0011】
また、前記コア層における前記フッ化水素と反応する無機充填剤の含有量が１３～６０重量％であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記表面層（Ａ）の厚さをｔ１、前記コア層（Ｂ）の厚さをｔ２、前記表面層（Ｃ）の厚さをｔ３としたとき、下記の式（１）及び式（２）を満たすことを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
式（１） ｔ１≧ｔ３
式（２） ｔ１：ｔ２：ｔ３＝２３～８０：１５～７２：５～６２
また、前記フッ化水素と反応する無機充填剤が金属炭酸塩であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記金属炭酸塩が、炭酸カルシウムであることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記炭酸カルシウムが、合成炭酸カルシウムであることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記表面層（Ａ）の厚さをｔ１、前記コア層（Ｂ）の厚さをｔ２、前記表面層（Ｃ）の厚さをｔ３としたとき、下記の式（１）及び式（２）を満たすことを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
式（１） ｔ１≧ｔ３
式（２） ｔ１：ｔ２：ｔ３＝２３～８０：１５～７２：５～６２
また、前記フッ化水素と反応する無機充填剤が金属炭酸塩であることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
更に、前記金属炭酸塩が、炭酸カルシウムであることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
また、前記炭酸カルシウムが、合成炭酸カルシウムであることを特徴とするタブリード用フィルムが提供される。
【0012】
また、金属端子の少なくとも一方の表面に、前記タブリード用フィルムが熱融着されたタブリードであって、前記金属端子の表面と前記タブリード用フィルムの前記表面層（Ａ）を熱融着したことを特徴とするタブリードが提供される。
更に、前記金属端子の厚さをＴ（ｍｔ）、前記タブリード用フィルムの厚さをＴ（ｔｆ）としたとき、０．５Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることを特徴とするタブリードが提供される。
更に、前記金属端子の厚さをＴ（ｍｔ）、前記タブリード用フィルムの厚さをＴ（ｔｆ）としたとき、０．５Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることを特徴とするタブリードが提供される。
【発明の効果】
【0013】
本発明のタブリード用フィルムは、酸変性ポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ａ）、フッ化水素と反応する無機充填剤及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とするコア層（Ｂ）、酸変性ポリオレフィン系樹脂及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とする表面層（Ｃ）を順に備え、表面層（Ａ）における無機充填剤の含有量、及び表面層（Ｃ）における無機充填剤の含有量が、それぞれ０～１０重量％である為、タブリードの製造ラインやリチウム電池等の製造ラインを汚染することがない。
また該フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．０重量％以上含有する為、電池内部からフッ化水素が発生しても、該フッ化水素による金属端子の腐食や、腐食に起因する接着性の低下を効率よく抑制することができる。
加えて、該フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．６重量％以上含有することで、フッ化水素によるタブリード用フィルムと金属端子の接着力低下をより抑制することができる。
特に、フッ化水素と反応する無機充填剤のメジアン径が１．０μｍ以下であることによりフッ化水素による接着性低下の抑制に適している。
また該フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．０重量％以上含有する為、電池内部からフッ化水素が発生しても、該フッ化水素による金属端子の腐食や、腐食に起因する接着性の低下を効率よく抑制することができる。
加えて、該フィルムがフッ化水素と反応する無機充填剤を９．６重量％以上含有することで、フッ化水素によるタブリード用フィルムと金属端子の接着力低下をより抑制することができる。
特に、フッ化水素と反応する無機充填剤のメジアン径が１．０μｍ以下であることによりフッ化水素による接着性低下の抑制に適している。
【0014】
更に表面層（Ａ）の厚さが、２３μｍ以上、又はフィルム全体の厚さの２３％以上である為、金属端子と熱融着される際に、端子の角部において該樹脂層が途切れることが抑制される。
またコア層におけるフッ化水素と反応する無機充填剤の含有量が１３～６０重量％であると、フッ化水素による金属端子の腐食を効果的に抑制でき、尚且つタブリード用フィルムの製膜性も安定する。
更にまたフッ化水素と反応する無機充填剤が金属炭酸塩であると、高価な充填剤を用いることなく、フッ化水素による接着性の低下を特に抑制することができる。
またコア層におけるフッ化水素と反応する無機充填剤の含有量が１３～６０重量％であると、フッ化水素による金属端子の腐食を効果的に抑制でき、尚且つタブリード用フィルムの製膜性も安定する。
更にまたフッ化水素と反応する無機充填剤が金属炭酸塩であると、高価な充填剤を用いることなく、フッ化水素による接着性の低下を特に抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【図1】本発明のタブリード用フィルムの模式的断面図である。
【図2】本発明のタブリードの模式的平面図（Ａ）と、そのα－α断面図（Ｂ）、そのβ－β断面図（Ｃ）である。
【図3】試験例１のタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真である。
【図4】試験例２のタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真である。
【図5】試験例３のタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真である。
【図6】試験例４のタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真である。
【図7】試験例５のタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真である。
【図8】実施例１～５、比較例１～３のタブリード用フィルムにおける炭酸カルシウムの添加量と電解液浸漬後の試験片の接着強度の関係を表すグラフである。
【図9】従来のタブリード用フィルムを用いたタブリードの模式的平面図（Ａ）と、そのα－α断面図（Ｂ）、そのβ－β断面図（Ｃ）である。
【発明を実施するための形態】
【0016】
以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明する。尚、各図中、同一符号は同一又は同等の構成要素を表している。また、本発明は以下の形態に限定されるものではなく、種々の形態をとることができる。
【0017】
図１は本発明のタブリード用フィルム１の模式的断面図である。本発明のタブリード用フィルム１は、表面層（Ａ）１１、コア層（Ｂ）１２、表面層（Ｃ）１３を順に備える。
［表面層（Ａ）］
表面層（Ａ）１１は、後述するタブリードにおいて金属端子と接する層で、金属接着性に優れる酸変性ポリオレフィンを主成分とする。該酸変性ポリオレフィンは、酸変性されたポリオレフィンであれば特に制限されないが、不飽和カルボン酸又はその無水物でグラフト変性されたポリオレフィンが好適に用いられる。
［表面層（Ａ）］
表面層（Ａ）１１は、後述するタブリードにおいて金属端子と接する層で、金属接着性に優れる酸変性ポリオレフィンを主成分とする。該酸変性ポリオレフィンは、酸変性されたポリオレフィンであれば特に制限されないが、不飽和カルボン酸又はその無水物でグラフト変性されたポリオレフィンが好適に用いられる。
【0018】
酸変性されるポリオレフィンとしては、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン、ホモポリプロピレン、プロピレンとエチレンのブロックコポリマー、プロピレンとエチレンのランダムコポリマー等のポリプロピレン、エチレン－ブテン－プロピレンのターポリマー等を例示することができる。これらのポリオレフィンの中でも、ポリエチレン及びポリプロピレンが好適に用いられる。
またポリオレフィンの酸変性に使用される不飽和カルボン酸又はその無水物としては、例えば、マレイン酸、アクリル酸、イタコン酸、クロトン酸、無水マレイン酸、無水イタコン酸等が挙げられる。
表面層（Ａ）１１は酸変性ポリオレフィンの一種或いはそれ以上を適宜選択し、これを主成分としていれば、変性されていないポリオレフィンや熱可塑性エラストマー等の他の樹脂を含んでいても良い。尚、本発明において「主成分」とは層を構成する成分のうち最も重量割合が大きい成分を意味する。
またポリオレフィンの酸変性に使用される不飽和カルボン酸又はその無水物としては、例えば、マレイン酸、アクリル酸、イタコン酸、クロトン酸、無水マレイン酸、無水イタコン酸等が挙げられる。
表面層（Ａ）１１は酸変性ポリオレフィンの一種或いはそれ以上を適宜選択し、これを主成分としていれば、変性されていないポリオレフィンや熱可塑性エラストマー等の他の樹脂を含んでいても良い。尚、本発明において「主成分」とは層を構成する成分のうち最も重量割合が大きい成分を意味する。
【0019】
該表面層（Ａ）１１は、無機充填剤の含有量が１０重量％以下である。無機充填剤の含有量が１０重量％を超えると、タブリード用フィルムと金属端子との接着性が低下する恐れがある。またタブリードを製造する工程において無機充填剤が脱落し、該製造ラインを汚染する恐れがある。表面層（Ａ）１１における無機充填剤の量は５重量％以下が好ましく、３重量％以下が好ましく、特に１重量％以下であることが好ましい。
尚、無機充填剤としては、後述するフッ化水素と反応する無機充填剤に限るものではなく、アンチブロッキング剤なども無機充填剤に含まれる。
尚、無機充填剤としては、後述するフッ化水素と反応する無機充填剤に限るものではなく、アンチブロッキング剤なども無機充填剤に含まれる。
【0020】
本発明のタブリード用フィルム１は、表面層（Ａ）１１の厚さｔ１が、２３μｍ以上、特に２７μｍ以上、更には３０μｍ以上が好ましい。表面層（Ａ）１１の厚さｔ１が２３μｍ未満であると金属端子の角部において表面層（Ａ）１１が途切れ、金属端子がタブリード用フィルムのコア層と接する恐れがある。
【0021】
また、タブリード用フィルム全体における表面層（Ａ）１１の厚さｔ１の割合は、タブリード用フィルム１全体の厚さＴ（ｔｆ）の２３％以上（ｔ１≧０．２３Ｔ（ｔｆ））、８０％以下（ｔ１≦０．８Ｔ（ｔｆ））が好ましい。特に２７％、３０％、３３％、３５％、４０％または４５％の下限値から、７５％、７０％、６５％、６０％、５５％または５０％の上限値であることが好ましい。一般的なタブリードでは、タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）と、金属端子の厚さＴ（ｍｔ）がほぼ同等であるが、この場合、表面層（Ａ）１１の厚さｔ１が、フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）の２３％未満であると、上述したように、金属端子の角部において表面層（Ａ）１１が途切れ、金属端子がタブリード用フィルム１のコア層（Ｂ）１２と接する恐れがある。また表面層（Ａ）１１の厚さｔ１が、フィルム１の８０％を超えると、コア層（Ｂ）１２が薄くなり過ぎ、十分な無機充填剤を含有できなくなったり、もう一方の表面層（Ｃ）１３が薄くなり過ぎ、リチウム電池等の外包材との接着性が低下したりする恐れがある。
【0022】
［コア層（Ｂ）］
本発明のタブリード用フィルム１におけるコア層（Ｂ）１２は、フッ化水素と反応する無機充填剤とポリオレフィン系樹脂からなり、これらのうちのいずれか一方、若しくは双方を主成分とする。
フッ化水素と反応する無機充填剤は特に限定されるものではないが、特に、メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤であることが好ましい。メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤は、メジアン径が１．０μｍを超えるフッ化水素と反応する無機充填剤と比較して、同量の無機充填剤をタブリード用フィルムに含有させた場合に、フッ化水素による接着性低下をより抑制することができる。換言すれば、フッ化水素による接着性低下（接着性保持率）を同程度する際、メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤は、メジアン径が１．０μｍを超えるフッ化水素と反応する無機充填剤よりも、タブリード用フィルムに含有させる量を少量とすることができる。このように、タブリード用フィルム中の含有量を少量にすることができることで、無機充填剤による製造時の不具合（押出工程での樹脂圧変動やスクリュー摩耗など）をより抑制することができる。
尚、フッ化水素と反応する無機充填剤は、極めて小径に製造することが困難であることから、メジアン径の下限値は０．０５μｍ、０．１μｍまたは０．２μｍであることが好ましい。また、メジアン径の上限値は、０．８μｍ、０．６μｍまたは０．５μｍであることがフッ化水素による接着性低下をより抑制することができる点から特に好ましい。
本発明のタブリード用フィルム１におけるコア層（Ｂ）１２は、フッ化水素と反応する無機充填剤とポリオレフィン系樹脂からなり、これらのうちのいずれか一方、若しくは双方を主成分とする。
フッ化水素と反応する無機充填剤は特に限定されるものではないが、特に、メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤であることが好ましい。メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤は、メジアン径が１．０μｍを超えるフッ化水素と反応する無機充填剤と比較して、同量の無機充填剤をタブリード用フィルムに含有させた場合に、フッ化水素による接着性低下をより抑制することができる。換言すれば、フッ化水素による接着性低下（接着性保持率）を同程度する際、メジアン径が１．０μｍ以下のフッ化水素と反応する無機充填剤は、メジアン径が１．０μｍを超えるフッ化水素と反応する無機充填剤よりも、タブリード用フィルムに含有させる量を少量とすることができる。このように、タブリード用フィルム中の含有量を少量にすることができることで、無機充填剤による製造時の不具合（押出工程での樹脂圧変動やスクリュー摩耗など）をより抑制することができる。
尚、フッ化水素と反応する無機充填剤は、極めて小径に製造することが困難であることから、メジアン径の下限値は０．０５μｍ、０．１μｍまたは０．２μｍであることが好ましい。また、メジアン径の上限値は、０．８μｍ、０．６μｍまたは０．５μｍであることがフッ化水素による接着性低下をより抑制することができる点から特に好ましい。
【0023】
フッ化水素と反応する無機充填剤としては、例えば炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の金属炭酸塩を例示することができる。該金属炭酸塩の中でも炭酸カルシウムは安価で入手し易い為、好適に用いることができる。特に、合成炭酸カルシウムはフッ化水素をキャッチする機能に優れており、好適に利用することができる。該合成炭酸カルシウムは、例えば水酸化カルシウムを炭酸ガスと反応させることによって製造することができ、重質炭酸カルシウムよりも粒径（メジアン径）が小さい粒子を製造することが可能である。
【0024】
コア層（Ｂ）１２に用いられるポリオレフィン系樹脂も特に限定されるものではないが、例えば低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン、ホモポリプロピレン、プロピレンとエチレンのブロックコポリマー、プロピレンとエチレンのランダムコポリマー等のポリプロピレン、エチレン－ブテン－プロピレンのターポリマー等を用いることができる。これらのポリオレフィンの中でも、ポリエチレン及びポリプロピレンが好ましくは用いられる。これらの一種あるいは複数種を選択して、コア層（Ｂ）１２を形成するポリオレフィン系樹脂とすればよい。
尚、該コア層（Ｂ）１２は上述したポリオレフィン系樹脂の他に、熱可塑性エラストマー等の他の樹脂や着色剤等を含んでいても良い。しかしながら酸変性ポリオレフィンのような酸変性樹脂を含んでいると、親水性が高まり、耐水性が低下し、フッ化水素の発生を促進させる恐れがある。
尚、該コア層（Ｂ）１２は上述したポリオレフィン系樹脂の他に、熱可塑性エラストマー等の他の樹脂や着色剤等を含んでいても良い。しかしながら酸変性ポリオレフィンのような酸変性樹脂を含んでいると、親水性が高まり、耐水性が低下し、フッ化水素の発生を促進させる恐れがある。
【0025】
タブリード用フィルム１全体中にフッ化水素と反応する無機充填剤が９．０重量％以上含まれていれば、コア層（Ｂ）１２に配合されるフッ化水素と反応する無機充填剤の量は特に限定されない。しかしながらコア層（Ｂ）１２に配合されるフッ化水素と反応する無機充填剤の含有量は１３～６０重量％が好ましい。
コア層（Ｂ）１２における該無機充填剤の含有量が１３重量％未満では、表面層（Ａ）の膜厚を２３％以上としながら、タブリード用フィルム１における該無機充填剤の含有量を９．０重量％以上とすることが困難となり、表面層（Ｃ）１３を薄くしたり、表面層（Ａ）１１や表面層（Ｃ）１３に該無機充填剤を添加したりする必要が生じる。
またコア層（Ｂ）１２における該無機充填剤の含有量が６０重量％を超えると、コア層（Ｂ）１２用の樹脂組成物を押出機から押出す際に樹脂圧が変動し易く、該層の厚さが安定し難い。また無機充填剤によって押出機のスクリューが摩耗し、タブリード用フィルムに金属粉が混入する恐れが生じる。
コア層（Ｂ）１２における該無機充填剤の含有量が１３重量％未満では、表面層（Ａ）の膜厚を２３％以上としながら、タブリード用フィルム１における該無機充填剤の含有量を９．０重量％以上とすることが困難となり、表面層（Ｃ）１３を薄くしたり、表面層（Ａ）１１や表面層（Ｃ）１３に該無機充填剤を添加したりする必要が生じる。
またコア層（Ｂ）１２における該無機充填剤の含有量が６０重量％を超えると、コア層（Ｂ）１２用の樹脂組成物を押出機から押出す際に樹脂圧が変動し易く、該層の厚さが安定し難い。また無機充填剤によって押出機のスクリューが摩耗し、タブリード用フィルムに金属粉が混入する恐れが生じる。
【0026】
コア層（Ｂ）１２の厚さｔ２は、フィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の１５～７２％であることが好ましく、特に２０～６０％、更には２５～５０％であることが好ましい。コア層（Ｂ）１２の厚さｔ２がフィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の１５％未満では、タブリード用フィルム１に９．０重量％以上のフッ化水素と反応する無機充填剤を配合することが困難となる。またコア層（Ｂ）１２の厚さｔ２がフィルム全体厚さＴ（ｔｆ）の７２％を超えると、表面層（Ａ）１１や表面層（Ｃ）１３の厚さが薄くなり過ぎ、各層の機能を発揮できない恐れが生じる。
【0027】
［表面層（Ｃ）］
表面層（Ｃ）１３は、後述するタブリードにおいて最表層（金属端子と接しない表面層）となる層であって、リチウム電池等において外包材であるラミネートフィルムと熱融着される層である。該表面層（Ｃ）１３は酸変性ポリオレフィン系樹脂及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とする。ラミネートフィルムのシーラント層が、タブリード用フィルムとの接着性に乏しい樹脂から成る場合、表面層（Ｃ）１３の主成分として酸変性ポリオレフィン系樹脂を選択するとよく、ラミネートフィルムのシーラント層が接着性に富む場合は、表面層（Ｃ）１３の主成分としてポリオレフィン系樹脂を選択するとよい。
尚、酸変性ポリオレフィン系樹脂は、表面層（Ａ）１１の主成分として例示した樹脂と同様の樹脂を適宜採用することができ、ポリオレフィン系樹脂は、コア層（Ｂ）１２において例示した樹脂と同様の樹脂を採用することができる。
表面層（Ｃ）１３は、後述するタブリードにおいて最表層（金属端子と接しない表面層）となる層であって、リチウム電池等において外包材であるラミネートフィルムと熱融着される層である。該表面層（Ｃ）１３は酸変性ポリオレフィン系樹脂及び／又はポリオレフィン系樹脂を主成分とする。ラミネートフィルムのシーラント層が、タブリード用フィルムとの接着性に乏しい樹脂から成る場合、表面層（Ｃ）１３の主成分として酸変性ポリオレフィン系樹脂を選択するとよく、ラミネートフィルムのシーラント層が接着性に富む場合は、表面層（Ｃ）１３の主成分としてポリオレフィン系樹脂を選択するとよい。
尚、酸変性ポリオレフィン系樹脂は、表面層（Ａ）１１の主成分として例示した樹脂と同様の樹脂を適宜採用することができ、ポリオレフィン系樹脂は、コア層（Ｂ）１２において例示した樹脂と同様の樹脂を採用することができる。
【0028】
表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３は５μｍ以上であることが好ましい。５μｍ未満であると、製膜での厚み制御が困難であり、またラミネートフィルムのシーラント層との接着が不十分となる恐れがある。
また、タブリード用フィルム１全体における表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３の割合は、フィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の５～６２％であることが好ましく、特に１０～５０％、更には１５～３０％であることが好ましい。表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３がフィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の５％未満では、ラミネートフィルムのシーラント層との接着が不十分となる恐れがある。また表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３がフィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の６２％を超えると、表面層（Ａ）１１やコア層（Ｂ）１２の厚さが薄くなり過ぎ、各層の機能を発揮できない恐れが生じる。
また、タブリード用フィルム１全体における表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３の割合は、フィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の５～６２％であることが好ましく、特に１０～５０％、更には１５～３０％であることが好ましい。表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３がフィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の５％未満では、ラミネートフィルムのシーラント層との接着が不十分となる恐れがある。また表面層（Ｃ）１３の厚さｔ３がフィルム全体の厚さＴ（ｔｆ）の６２％を超えると、表面層（Ａ）１１やコア層（Ｂ）１２の厚さが薄くなり過ぎ、各層の機能を発揮できない恐れが生じる。
【0029】
表面層（Ｃ）１３は、上述した表面層（Ａ）１１と同様に、無機充填剤の含有量が１０重量％以下である。無機充填剤の含有量が１０重量％を超えると、タブリード用フィルム１とラミネートフィルムとの接着性が低下する恐れがある。またタブリードを製造する工程やリチウム電池等を製造する工程において無機充填剤が脱落し、該製造ラインを汚染する恐れがある。表面層（Ｃ）１３における無機充填剤の量は５重量％以下が好ましく、３重量％以下が好ましく、特に１重量％以下であることが望ましい。
【0030】
以上、タブリード用フィルム１が表面層（Ａ）１１／コア層１２（Ｂ）／表面層（Ｃ）１３の３層フィルムである場合について説明したが、該フィルム１は本発明の効果を奏する範囲において他の樹脂層を含んでいても良い。
【0031】
【0032】
［金属端子］
金属端子２は、リチウム電池等の電極（正極又は負極）に電気的に接続される部材であり、金属材料により構成されている。金属端子２を構成する金属材料としては、特に制限されず、例えば、アルミニウム、ニッケル、銅等が挙げられる。尚、リチウム電池等の正極に接続される金属端子は、通常、アルミニウム等により構成されている。また、リチウム電池等の負極に接続される金属端子は、通常、銅、ニッケル等により構成されている。
金属端子２の表面は、耐電解液性を高める観点から、化成処理が施されていることが好ましい。例えば、金属端子がアルミニウムにより形成されている場合、化成処理の具体例としては、リン酸塩、クロム酸塩、フッ化物、トリアジンチオール化合物等の耐酸性被膜を形成する公知の方法が挙げられる。
金属端子２は、リチウム電池等の電極（正極又は負極）に電気的に接続される部材であり、金属材料により構成されている。金属端子２を構成する金属材料としては、特に制限されず、例えば、アルミニウム、ニッケル、銅等が挙げられる。尚、リチウム電池等の正極に接続される金属端子は、通常、アルミニウム等により構成されている。また、リチウム電池等の負極に接続される金属端子は、通常、銅、ニッケル等により構成されている。
金属端子２の表面は、耐電解液性を高める観点から、化成処理が施されていることが好ましい。例えば、金属端子がアルミニウムにより形成されている場合、化成処理の具体例としては、リン酸塩、クロム酸塩、フッ化物、トリアジンチオール化合物等の耐酸性被膜を形成する公知の方法が挙げられる。
【0033】
金属端子２の大きさは、使用される電池の大きさ等に応じて適宜設定すればよい。金属端子２の厚さＴ（ｍｔ）としては、好ましくは５０μｍ以上４００μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以上３００μｍ以下が挙げられる。また、金属端子２の長さとしては、好ましくは１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以上１５０ｍｍ以下が挙げられる。また、金属端子２の幅としては、好ましくは１ｍｍ以上２００ｍｍ以下、より好ましくは３ｍｍ以上１５０ｍｍ以下が挙げられる。
尚、本発明のタブリード用フィルム１を用いれば、金属端子２が角部２ａにおいて面取りされていないものであっても、該角部２ａにおいて表面層（Ａ）１１が途切れにくい。よって本発明は面取りされていない金属端子２を用いる場合に、特にその効果を発揮する。
尚、本発明のタブリード用フィルム１を用いれば、金属端子２が角部２ａにおいて面取りされていないものであっても、該角部２ａにおいて表面層（Ａ）１１が途切れにくい。よって本発明は面取りされていない金属端子２を用いる場合に、特にその効果を発揮する。
【0034】
［タブリード用フィルム］
タブリード用フィルム１を構成する各層の樹脂組成や厚さ、厚さの比率は上述した通りである。
タブリード用フィルム１の全体の厚さＴ（ｔｆ）は特に限定されないが、電池の大きさ等により決定される金属端子２の厚さをＴ（ｍｔ）に基づき決定することが望ましい。詳しくは、０．５Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましく、特に０．７Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましく、更には０．８Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましい。タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）が金属端子２の厚さＴ（ｍｔ）の０．５倍未満では、熱融着する際にタブリード用フィルム１が金属端子２の側辺部２ｂに回り込まず、該側辺部２ｂにおいてタブリード用フィルム１が端子２から浮き上がる恐れがある。
尚、タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）が、金属端子２の厚さＴ（ｍｔ）よりも十分に厚いと、金属端子２からタブリード用フィルム１が浮き上がる問題は解消されるが、リチウム電池等の外包材に熱融着される際に、タブリード用フィルム１の側辺部１ａにおいて、外包材がタブリード用フィルム１から浮き上がる恐れがある。よってタブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）は４００μｍ以下、特に２００μｍ以下、更には１５０μｍ以下であることが好ましい。
また、金属端子２及びラミネートフィルムのシーラント層との接着を十分保つためには、タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）は５０μｍ以上、特に、７０μｍ以上、更には、７５μｍ以上であることが好ましい。
タブリード用フィルム１を構成する各層の樹脂組成や厚さ、厚さの比率は上述した通りである。
タブリード用フィルム１の全体の厚さＴ（ｔｆ）は特に限定されないが、電池の大きさ等により決定される金属端子２の厚さをＴ（ｍｔ）に基づき決定することが望ましい。詳しくは、０．５Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましく、特に０．７Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましく、更には０．８Ｔ（ｍｔ）≦Ｔ（ｔｆ）であることが望ましい。タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）が金属端子２の厚さＴ（ｍｔ）の０．５倍未満では、熱融着する際にタブリード用フィルム１が金属端子２の側辺部２ｂに回り込まず、該側辺部２ｂにおいてタブリード用フィルム１が端子２から浮き上がる恐れがある。
尚、タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）が、金属端子２の厚さＴ（ｍｔ）よりも十分に厚いと、金属端子２からタブリード用フィルム１が浮き上がる問題は解消されるが、リチウム電池等の外包材に熱融着される際に、タブリード用フィルム１の側辺部１ａにおいて、外包材がタブリード用フィルム１から浮き上がる恐れがある。よってタブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）は４００μｍ以下、特に２００μｍ以下、更には１５０μｍ以下であることが好ましい。
また、金属端子２及びラミネートフィルムのシーラント層との接着を十分保つためには、タブリード用フィルム１の厚さＴ（ｔｆ）は５０μｍ以上、特に、７０μｍ以上、更には、７５μｍ以上であることが好ましい。
【実施例】
【0035】
［試験例１］
図９に示す酸変性ポリオレフィンを主成分とする表面層（Ａ）の途切れの問題を確認する為に、コア層（Ｂ）をグレーに着色したタブリード用フィルムを製造した。
詳しくは、表面層（Ａ）が酸変性ポリプロピレンからなり、コア層（Ｂ）がポリプロピレンと着色剤（グレー顔料）とからなり、表面層（Ｃ）がポリプロピレンからなる三層構成のタブリード用フィルム（厚さ１００μｍ）を製造した。尚、フィルムの製造は共押出成形法により行った。各層の厚さは、表面層（Ａ）が５０μｍ、コア層（Ｂ）が３０μｍ、表面層（Ｃ）が２０μｍであった。
図９に示す酸変性ポリオレフィンを主成分とする表面層（Ａ）の途切れの問題を確認する為に、コア層（Ｂ）をグレーに着色したタブリード用フィルムを製造した。
詳しくは、表面層（Ａ）が酸変性ポリプロピレンからなり、コア層（Ｂ）がポリプロピレンと着色剤（グレー顔料）とからなり、表面層（Ｃ）がポリプロピレンからなる三層構成のタブリード用フィルム（厚さ１００μｍ）を製造した。尚、フィルムの製造は共押出成形法により行った。各層の厚さは、表面層（Ａ）が５０μｍ、コア層（Ｂ）が３０μｍ、表面層（Ｃ）が２０μｍであった。
【0036】
［試験例２～５］
表１に記すように、重質炭酸カルシウムのコア層（B）中への添加の有無、且つ各層の厚さを変更した以外は、試験例１と同様にしてタブリード用フィルムを製造した。該フィルムを用いて途切れ性の評価を行った。
表１に記すように、重質炭酸カルシウムのコア層（B）中への添加の有無、且つ各層の厚さを変更した以外は、試験例１と同様にしてタブリード用フィルムを製造した。該フィルムを用いて途切れ性の評価を行った。
【0037】
＜途切れ性の評価＞
厚さ１００μｍのニッケル製端子の両面にタブリード用フィルムをヒートシールし、タブリードを作成する。尚、タブリード用フィルムは表面層（Ａ）がニッケル製端子と接するように配置する。またヒートシールは、シールバー温度は上下共に１６０℃、シール面圧１．０ＭＰａ、シール時間２秒の条件で行う。
得られたタブリードを切断し、切断面をデジタルマイクロスコープにて観察する。金属端子がグレーに着色されたコア層（Ｂ）と接していたものを×、金属端子の角部において表面層（Ａ）が薄くなっていたものを△、金属端子の角部においても表面層（Ａ）が十分に厚く残っていたものを○と評価する。
厚さ１００μｍのニッケル製端子の両面にタブリード用フィルムをヒートシールし、タブリードを作成する。尚、タブリード用フィルムは表面層（Ａ）がニッケル製端子と接するように配置する。またヒートシールは、シールバー温度は上下共に１６０℃、シール面圧１．０ＭＰａ、シール時間２秒の条件で行う。
得られたタブリードを切断し、切断面をデジタルマイクロスコープにて観察する。金属端子がグレーに着色されたコア層（Ｂ）と接していたものを×、金属端子の角部において表面層（Ａ）が薄くなっていたものを△、金属端子の角部においても表面層（Ａ）が十分に厚く残っていたものを○と評価する。
【0038】
試験例１～５で製造したタブリード用フィルムの途切れ性の評価結果を表１に併せて記す。また試験例１のタブリード用フィルムを用いたタブリード断面のデジタルマイクロスコープの写真を図３に、試験例２のデジタルマイクロスコープの写真を図４に、試験例３のデジタルマイクロスコープの写真を図５に、試験例４のデジタルマイクロスコープの写真を図６に、試験例５のデジタルマイクロスコープの写真を図７に記す。
【0039】
【表1】
【0040】
表面層（Ａ）の厚さが、タブリード用フィルムの厚さの２３％以上である試験例１、２、４、５のタブリード用フィルムを用いたタブリードは、金属端子の角部においても酸変性ポリプロピレンからなる表面層（Ａ）が金属端子と接していた。特に表面層（Ａ）の厚さが５０％である試験例１のタブリードは、表面層（Ａ）がほとんど薄化していなかった。一方、表面層（Ａ）の厚さが全体の２０％である試験例３のタブリードは、金属端子の角部分がコア層（Ｂ）と接していた。コア層（Ｂ）はポリプロピレンを主成分とする為、接着性に劣る。
また、各層厚みが同じであり、コア層（Ｂ）中に炭酸カルシウムを含有する試験例４と、含有しない試験例５を比較すると、どちらも金属端子の角部において表面層（Ａ）が同程度薄くなっており、炭酸カルシウムの有無による違いは見られなかった。
また、各層厚みが同じであり、コア層（Ｂ）中に炭酸カルシウムを含有する試験例４と、含有しない試験例５を比較すると、どちらも金属端子の角部において表面層（Ａ）が同程度薄くなっており、炭酸カルシウムの有無による違いは見られなかった。
【0041】
［比較例１～３、実施例１～４］
表２に記す樹脂を用いて、表２に記す厚さのタブリード用フィルム（膜厚１００μｍ）を製造した。各フィルムのフッ化水素による接着性低下の評価は、以下の方法にて行った。
また、使用する炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）のメジアン径の測定方法を以下に記す。
表２に記す樹脂を用いて、表２に記す厚さのタブリード用フィルム（膜厚１００μｍ）を製造した。各フィルムのフッ化水素による接着性低下の評価は、以下の方法にて行った。
また、使用する炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）のメジアン径の測定方法を以下に記す。
【0042】
＜フッ化水素による接着性低下の評価＞
厚さ１００μｍ、幅２０ｍｍのニッケル箔の両面に１５ｍｍ幅のタブリード用フィルムをヒートシールして試験片とする。尚、タブリード用フィルムは表面層（Ａ）がニッケル箔と接するように配置する。またヒートシールは、シールバー温度は上バー１９０℃、下バー２２０℃、シール面圧１．０ＭＰａ、シール時間３秒の条件で行った。
試験片は２組作成し、１組の試験片を電解液（エチレンカーボネート：ジメチルカーボネート：ジエチルカーボネート＝１：１：１（ｖ／ｖ％）の溶媒にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの割合で添加したもの）に浸漬し、８５℃に加温して２時間保管する。
シール直後の試験片と、電解液に２時間浸漬後の試験片とを、それぞれ１８０°剥離し、引張試験機（オートグラフ／(株)島津製作所製）にて接着強度（剥離強度）を測定する。尚、引張試験機の引張速度は１００ｍｍ／ｍｉｎ、測定雰囲気は２３℃、湿度５０％ＲＨとし、上バー側でヒートシールされたタブリード用フィルムを剥離して行う。
測定により得られたデータから、接着性保持率（（「電解液に２時間浸漬後の接着強度」÷「シール直後の接着強度」）×１００）を算出した。＜炭酸カルシウムのメジアン径の測定方法＞
使用する炭酸カルシウムのメジアン径は、レーザー回折式粒子径分布測定装置を用いて測定し、体積基準の粒子径の累積分布曲線において１０％、５０％および９０％に相当する粒子径を算出し、50％となる粒子径（メジアン径（Ｄ５０））を求めた。
厚さ１００μｍ、幅２０ｍｍのニッケル箔の両面に１５ｍｍ幅のタブリード用フィルムをヒートシールして試験片とする。尚、タブリード用フィルムは表面層（Ａ）がニッケル箔と接するように配置する。またヒートシールは、シールバー温度は上バー１９０℃、下バー２２０℃、シール面圧１．０ＭＰａ、シール時間３秒の条件で行った。
試験片は２組作成し、１組の試験片を電解液（エチレンカーボネート：ジメチルカーボネート：ジエチルカーボネート＝１：１：１（ｖ／ｖ％）の溶媒にＬｉＰＦ６を１ｍｏｌ／Ｌの割合で添加したもの）に浸漬し、８５℃に加温して２時間保管する。
シール直後の試験片と、電解液に２時間浸漬後の試験片とを、それぞれ１８０°剥離し、引張試験機（オートグラフ／(株)島津製作所製）にて接着強度（剥離強度）を測定する。尚、引張試験機の引張速度は１００ｍｍ／ｍｉｎ、測定雰囲気は２３℃、湿度５０％ＲＨとし、上バー側でヒートシールされたタブリード用フィルムを剥離して行う。
測定により得られたデータから、接着性保持率（（「電解液に２時間浸漬後の接着強度」÷「シール直後の接着強度」）×１００）を算出した。＜炭酸カルシウムのメジアン径の測定方法＞
使用する炭酸カルシウムのメジアン径は、レーザー回折式粒子径分布測定装置を用いて測定し、体積基準の粒子径の累積分布曲線において１０％、５０％および９０％に相当する粒子径を算出し、50％となる粒子径（メジアン径（Ｄ５０））を求めた。
【0043】
【表2】
【0044】
実施例１～４のタブリード用フィルムは接着保持率を５０％以上保持するものであった。これはタブリード用フィルムに含まれる炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）がフッ化水素（ＨＦ）と反応し、フッ化水素をフッ化カルシウム（ＣａＦ２）の形でタブリード用フィルム内に閉じ込めた為と思われる。
【0045】
一方、比較例１～３のタブリード用フィルムは、初期接着力は良好であったが、２時間浸漬後の接着強度が著しく低かった。これは電解液中に含まれるフッ化水素により、ニッケル箔表面が腐食したためと思われる。
【0046】
実施例１～４、比較例１～３のタブリード用フィルムにおける炭酸カルシウムの添加量と接着性保持率の関係を図８に示す。タブリード用フィルム全体における炭酸カルシウムの添加量が０～７重量％の領域においては、添加量を増やしても接着強度は０でありタブリード用フィルムが金属端子から剥がれてしまった。また７～８．９重量％の領域においては、添加量が増えるに従い接着保持率は高くなっているが、接着保持率は５０％未満であった。一方、９．０～１１．５重量％の領域においては、添加量が増えるに従い接着保持率も高くなり、且つ接着性保持率も５０％を上回っていた。そして、添加量が１１．５重量％を超えると、接着性保持率が８０％の状態であまり変化しなくなっている。
【0047】
［実施例５］
実施例４で使用した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－２）から別の炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－３）を用いた以外は、実施例４と同様のタブリード用フィルムを製造し、シール直後の接着強度と電解液に２時間浸漬後の接着強度を測定し接着性保持率を算出した。実施例４で使用した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－２）と実施例５した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－３）の比較を表３に、実施例５の測定結果を表４に示す。
実施例４で使用した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－２）から別の炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－３）を用いた以外は、実施例４と同様のタブリード用フィルムを製造し、シール直後の接着強度と電解液に２時間浸漬後の接着強度を測定し接着性保持率を算出した。実施例４で使用した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－２）と実施例５した炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３－３）の比較を表３に、実施例５の測定結果を表４に示す。
【0048】
【表3】
【0049】
【表4】
【0050】
実施例５のタブリード用フィルムにおける炭酸カルシウムの添加量と接着保持率の関係を図８に加える。
約６０％の接着保持率を有するタブリード用フィルムとする場合、メジアン径が大きい炭酸カルシウムを用いた実施例５よりも、メジアン径が小さい炭酸カルシウムを用いた実施例１の方が、タブリード用フィルムに添加する炭酸カルシウムの量が３分の２の少量とすることができた。
約６０％の接着保持率を有するタブリード用フィルムとする場合、メジアン径が大きい炭酸カルシウムを用いた実施例５よりも、メジアン径が小さい炭酸カルシウムを用いた実施例１の方が、タブリード用フィルムに添加する炭酸カルシウムの量が３分の２の少量とすることができた。
【符号の説明】
【0051】
１ タブリード用フィルム
１１ 表面層（Ａ）
１２ コア層（Ｂ）
１３ 表面層（Ｃ）
１ａ 側辺部
２ 金属端子
２ａ 角部
２ｂ 側辺部
ＴＬ タブリード
１１ 表面層（Ａ）
１２ コア層（Ｂ）
１３ 表面層（Ｃ）
１ａ 側辺部
２ 金属端子
２ａ 角部
２ｂ 側辺部
ＴＬ タブリード
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】