▶ 天龍製鋸株式会社の特許一覧 ▶ 株式会社マキタの特許一覧
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-06-30
(45)【発行日】2023-07-10
(54)【発明の名称】回転鋸
(51)【国際特許分類】
B23D 61/04 20060101AFI20230703BHJP
【ＦＩ】
B23D61/04
【請求項の数】
6
(21)【出願番号】P 2018229186
(22)【出願日】2018-12-06
(65)【公開番号】P2020089949
(43)【公開日】2020-06-11
【審査請求日】2021-10-06
(73)【特許権者】
【識別番号】000216209
【氏名又は名称】天龍製鋸株式会社
(73)【特許権者】
【識別番号】000137292
【氏名又は名称】株式会社マキタ
(74)【代理人】
【識別番号】110000213
【氏名又は名称】弁理士法人プロスペック特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】宮地 祐介
(72)【発明者】
【氏名】村松 慎吾
(72)【発明者】
【氏名】塩入 正偲
【審査官】小川 真
(56)【参考文献】
【文献】特開２００９－１９６０４６（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１２－２３２４０９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１８－５３４１５２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１７－２０５９９８（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平１０－１９３２１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０８－１８７７０２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｂ２３Ｄ ６１／０２、６１／１２
Ｂ２７Ｂ ３３／０２、 ５／００
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
外周部に複数の刃台が形成された円板状の台金と、前記複数の刃台にそれぞれ固定された複数のチップと、
を備えた回転鋸において、
前記複数のチップが、第１チップ、第２チップ及び第３チップを含み、
前記第１チップは、
すくい面視にて当該第１チップの左右の中心に位置する第１平坦面及び前記第１平坦面の左右にそれぞれ連続するように形成された左右対称の斜面を有し、
前記第２チップは、
すくい面視にて当該第２チップの左右の中心から一方側にずれた第２平坦面、前記第２平坦面の一方側に連続するように形成された第１斜面及び前記第２平坦面の他方側に連続するように形成された第２斜面を有し、
前記第３チップは、
すくい面視にて当該第３チップの左右の中心から他方側にずれた第３平坦面、前記第３平坦面の他方側に連続するように形成された第３斜面及び前記第３平坦面の一方側に連続するように形成された第４斜面を有し、
前記複数のチップが、
前記回転鋸が被削材を切削するために回転させられた場合、前記第１チップ、前記第２チップ、前記第３チップの順に繰り返し前記被削材と当接するように前記複数の刃台に配置されており、
すくい面視にて、前記第２平坦面が前記第２チップの左右の中心を跨がず、且つ、前記第２平坦面の外周端部と前記第１平坦面の外周端部とが互いに重なり合わないよう、前記第２平坦面の右端部は、前記第２チップの左右の中心よりも左側に位置し、
すくい面視にて、前記第３平坦面が前記第３チップの左右の中心を跨がず、且つ、前記第３平坦面の外周端部と前記第１平坦面の外周端部とが互いに重なり合わないよう、前記第３平坦面の左端部は、前記第３チップの左右の中心よりも右側に位置し、
前記第２チップは、
前記回転鋸の回転中心から、前記第１斜面と当該第１斜面が連続する側面との前記すくい面における交点までの距離と、
前記回転中心から前記第２斜面と当該第２斜面が連続する側面との前記すくい面における交点までの距離と、
が互いに等しく、
前記第３チップは、
前記回転中心から前記第３斜面と当該第３斜面が連続する側面との前記すくい面における交点までの距離と、
前記回転中心から前記第４斜面と当該第４斜面が連続する側面との前記すくい面における交点までの距離と、
が互いに等しく、
前記回転鋸の回転中心から前記第１平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、
前記回転中心から前記第２平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、及び、
前記回転中心から前記第３平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、
が互いに等しい、
回転鋸。
【請求項2】
請求項１に記載の回転鋸において、前記複数の刃台は、
前記第１チップと当該第１チップに隣接する前記第２チップとの間の前記台金の周方向における距離である第１ピッチが、前記第２チップと当該第２チップに隣接する前記第３チップとの間の前記台金の周方向における距離である第２ピッチよりも長く、且つ、
前記第３チップと当該第３チップに隣接する前記第１チップとの間の前記台金の周方向における距離である第３ピッチが前記第２ピッチと等しくなるように、
前記台金に形成されている、
回転鋸。
【請求項3】
請求項１又は請求項２に記載の回転鋸において、前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角は、前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角よりも大きく、
前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角は、前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角よりも大きく、
前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角と、前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角と、は互いに等しく、且つ、
前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角と、前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角と、は互いに等しい、
回転鋸。
【請求項4】
請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の回転鋸において、前記第１チップに形成されている斜面の前記第１平坦面に対する傾斜角が、
前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角、
前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角、
前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角、及び、
前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角、
の何れよりも大きい、
回転鋸。
【請求項5】
請求項４に記載の回転鋸において、前記第１平坦面のすくい面視における幅が、前記第２平坦面のすくい面視における幅よりも大きく、且つ、
前記第２平坦面のすくい面視における幅と前記第３平坦面のすくい面視における幅とが互いに等しい、
回転鋸。
【請求項6】
請求項１乃至請求項５の何れか一項に記載の回転鋸において、前記複数のチップがサーメット材料から構成されたサーメットチップである、
回転鋸。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、材料（被削材）の切断及び切削等を行うために使用される回転鋸（鋸刃）に関する。
【背景技術】
【0002】
特に金属からなる被削材の切断及び切削等に好適な従来の回転鋸の一つ（以下、「従来鋸」と称呼する。）は、円板状の台金と超硬合金からなる２種類のチップ（切削刃）とを有する。即ち、従来鋸のチップは、上面と左側面との交差部分が面取りされた右刃と、上面と右側面との交差部分が面取りされた左刃と、からなる。右刃及び左刃は、台金の外周部に一定間隔（ピッチ）毎に形成された複数の刃台に交互に固定されている（例えば、特許文献１を参照。）。このように、右刃及び左刃が交互に配置された刃は、以下、「交互刃」と称呼される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【文献】特開昭５７－２０１１２１号公報（第１図（Ｂ’））
【発明の概要】
【0004】
このような回転鋸が、特に電動工具に装着されて使用される場合、電力消費量を少なくしたり、作業者の切断・切削作業にかかる負担を軽減したりするために、切断・切削抵抗を低減させることが望ましい。切断・切削抵抗を低減させる施策の一つとして、チップの刃厚を小さくすること（薄刃化）が考えられる。しかし、従来鋸を薄刃化する場合、チップの刃厚のみならず、刃台を含む台金も刃厚に応じて薄くする必要があるため、回転鋸全体の剛性が低下してしまう。
【0005】
回転鋸全体の剛性が低下すると、切削時に回転鋸が変形して、刃厚方向（台金の厚さ方向）におけるチップの位置の変位量が大きくなる。特に、交互刃の場合、上記変位量はより大きくなる。よって、回転鋸の直進性が良好でなく、被削材が切削される幅が刃厚方向において大きくなるので、結果的に電力消費量の低減及び／又は作業者の切断・切削作業にかかる負担の低減に繋がらない虞がある。
【0006】
本発明は上記課題に対処するために為されたものである。即ち、本発明の目的の一つは、切断・切削抵抗を低減することが可能な回転鋸を提供することにある。
【0007】
本発明の回転鋸（以下、「本発明鋸」とも称呼する。）（１０、１０Ａ、１０Ｂ）は、外周部に複数の刃台（２２）が形成された円板状の台金（２０）と、前記複数の刃台にそれぞれ固定された複数のチップ（３０）と、を備える。
【0008】
前記複数のチップは、第１チップ（３０ａ）、第２チップ（３０ｂ）及び第３チップ（３０ｃ）を含む。
【0009】
前記第１チップは、すくい面視にて当該第１チップの左右の中心（Ｃ１）に位置する第１平坦面（３７ａ）及び前記第１平坦面の左右（４３ａ、４４ａ）にそれぞれ連続するように形成された左右対称の斜面（３８ａ、３９ａ）を有する。即ち、第１チップは所謂「山刃」に属する。
【0010】
前記第２チップは、すくい面視にて当該第２チップの左右の中心（Ｃ２）から一方側にずれた第２平坦面（３７ｂ）、前記第２平坦面の一方側（４３ｂ）に連続するように形成された第１斜面（３８ｂ）及び前記第２平坦面の他方側（４４ｂ）に連続するように形成された第２斜面（３９ｂ）を有する。即ち、第２チップは、所謂「左右の面取りがなされた右刃」及び「左右の面取りがなされた左刃」の何れかに属する。
【0011】
前記第３チップは、すくい面視にて当該第３チップの左右の中心（Ｃ３）から他方側にずれた第３平坦面（３７ｃ）、前記第３平坦面の他方側（４３ｃ）に連続するように形成された第３斜面（３８ｃ）及び前記第３平坦面の一方側（４４ｃ）に連続するように形成された第４斜面（３９ｃ）を有する。即ち、第３チップは、第２チップが「左右の面取りがなされた右刃」である場合には「左右の面取りがなされた左刃」に属し、第２チップが「左右の面取りがなされた左刃」である場合には「左右の面取りがなされた右刃」に属する。
【0012】
更に、前記複数のチップは、前記回転鋸が被削材（Ｗ）を切削するために回転させられた場合、前記第１チップ、前記第２チップ、前記第３チップの順に繰り返し前記被削材と当接するように前記複数の刃台に配置されている。即ち、第１チップが被削材を切削し、次に第２チップが被削材を切削し、次に第３チップが被削材を切削し、その後、再び、第１チップが被削材を切削する。本回転鋸においては、この切削順序が繰り返される。
【0013】
このように、本発明鋸は、「山刃、右刃及び左刃」を一組としたチップ群を備える。山刃は切削時における直進安定性が右刃及び左刃に比べて優れる。そのため、本発明鋸は、右刃及び左刃のみを一組としたチップ群を備える従来鋸に比較して、直進安定性に優れる。更に、山刃は、切削方向における被削材の中央部を切削するので、右刃及び左刃による切削量を低減することができる。よって、本発明鋸は切断・切削抵抗が小さい。
【0014】
加えて、例えば、右刃及び左刃がいずれも上面の両側が面取りされたチップであって且つ上面に平坦面を備えない場合には、それらのチップの先端が先鋭になる。この場合、万一、それらのチップの先端が被削材に対して切削方向と異なる方向に当接した場合、チップの先鋭な先端が被削材に対して切削方向と異なる方向に突き刺さるから、それらのチップが被削材を削るにつれてそれらのチップの切削方向が本来の切削方向から大きく乖離する虞がある。その結果、刃厚方向におけるチップの位置の変位量が大きくなる虞がある。
【0015】
これに対し、本発明鋸においては、山刃となる第１チップのみならず、右刃及び左刃（又は、左刃及び右刃）となる第２チップ及び第３チップが、いずれも上面の両側が面取りされた刃であって且つ平坦面（第２平坦面、第３平坦面）を有している。従って、万一、それらのチップが被削材に対して切削方向と異なる方向に当接した場合であっても、平坦面によってその方向のズレを低減することができる。よって、平坦面が形成されておらず先端が先鋭なチップが採用されている鋸と比較して、本発明鋸は直進安定性に優れる。
【0016】
更に、各チップが「平坦面を備えていない先端が先鋭なチップ」であると、切削時に発生する熱がチップの先端に集中してチップの先端の温度が過度に高くなる。これに対し、本発明鋸の各チップは平坦面を備えているから、切削時に発生する熱がチップの先端に集中することがない。そのため、本発明鋸は、各チップの耐摩耗性にも優れた回転鋸となっている。なお、本発明鋸は、後述する所謂「不等ピッチ」の鋸であってもよく、「等ピッチ」の鋸であってもよい。
【0017】
更に、前記第２平坦面は、前記第２チップの左右の中心（Ｃ２）を跨がないように形成され、且つ、前記第３平坦面は、前記第３チップの左右の中心（Ｃ３）を跨がないように形成されることが好ましい。
【0018】
ところで、薄刃化によって回転鋸全体の剛性が低下すると、回転鋸が共振により大きく振動し、それによって、切削時に回転鋸が変形して刃厚方向（台金の厚さ方向）におけるチップの位置の変位量が大きくなる。よって、被削材が切削される幅が刃厚方向において大きくなるので、結果的に電力消費量の低減及び／又は作業者の切断・切削作業にかかる負担の軽減に繋がらない虞がある。
【0019】
そこで、本発明鋸の一態様において、前記複数の刃台は、前記第１チップと当該第１チップに隣接する前記第２チップとの間の前記台金の周方向における距離である第１ピッチ（Ｌ１）が、前記第２チップと当該第２チップに隣接する前記第３チップとの間の前記台金の周方向における距離である第２ピッチ（Ｌ２）よりも長く、且つ、前記第３チップと当該第３チップに隣接する前記第１チップとの間の前記台金の周方向における距離である第３ピッチ（Ｌ３）が前記第２ピッチ（Ｌ２）と等しくなるように、前記台金に形成されている。
【0020】
即ち、上記態様においては、第２ピッチと第３ピッチとは互いに等しいが、第１ピッチは第２ピッチ及び第３ピッチのそれぞれよりも長い。換言すると、この態様の回転鋸は不等ピッチの回転鋸である。よって、この態様の回転鋸は等ピッチの回転鋸に比較して、切断・切削時に共振が発生し難くなるから、チップが刃厚方向において大きく変位し難いので、薄刃化した上で切断・切削抵抗を低減することができる。
【0021】
更に、第１ピッチは第２ピッチ及び第３ピッチのそれぞれよりも長いから、第１ピッチを有する刃台に取り付けられたチップの切削時間は相対的に長くなる。従って、第１ピッチを有する刃台に「すくい面視における形状が左右非対称であるが故に切削方向が刃厚方向に変位し易い第２チップ又は第３チップ」が固定されていると、切削中にチップが刃厚方向において大きく変位する虞がある。そこで、上記態様の回転鋸においては、第１ピッチを有する刃台には第２チップ又は第３チップよりも直進安定性が優れる「すくい面視における形状が左右対称の第１チップ」が固定されている。よって、上記態様の回転鋸は、共振による振動を回避し、且つ、直進安定性を確保できるので、それぞれのチップの刃厚方向への変位量を小さくすることができる。その結果、切断・切削抵抗を効果的に低減できる。
【0022】
更に、本発明鋸において、前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ６）が、前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ７）よりも大きく、前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ８）が、前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ９）よりも大きく、前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ６）と、前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ８）と、が互いに等しく、且つ、前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ７）と、前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ９）と、が互いに等しくなるように形成されることが好ましい。
【0023】
本発明鋸の一態様において、前記第２チップは、前記回転鋸の回転中心（Ａ１）から前記第１斜面（３８ｂ）と当該第１斜面が連続する側面（４１ｂ）との前記すくい面（３１ｂ）における交点（４５ｂ）までの距離と、前記回転中心から前記第２斜面（３９ｂ）と当該第２斜面が連続する側面（４２ｂ）との前記すくい面における交点（４６ｂ）までの距離と、が互いに等しく、前記第３チップは、前記回転中心から前記第３斜面（３８ｃ）と当該第３斜面が連続する側面（４２ｃ）との前記すくい面（３１ｃ）における交点（４５ｃ）までの距離と、前記回転中心から前記第４斜面（３９ｃ）と当該第４斜面が連続する側面（４１ｃ）との前記すくい面における交点（４６ｃ）までの距離と、が互いに等しい（実質的に等しい場合を含む。）。
【0024】
この態様によれば、第２チップ及び第３チップのそれぞれの左側面及び右側面が被削材に略同時に当接し始めるので、それらのチップに加わる左右方向の力が均等化される。従って、第２チップ及び第３チップが被削材を切削している場合における回転鋸の直進安定性を向上することができる。
【0025】
本発明鋸の一態様において、前記第１チップに形成されている斜面の前記第１平坦面に対する傾斜角（θ１、θ２）が、前記第１斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ６）、前記第２斜面の前記第２平坦面に対する傾斜角（θ７）、前記第３斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ８）、及び、前記第４斜面の前記第３平坦面に対する傾斜角（θ９）、の何れよりも大きい。
【0026】
一般的に、面取りの角度（斜面の平坦面に対する傾斜角）が大きいチップほど回転鋸の直進性が低下する傾向がある。一方、この傾斜角が大きいほど、チップが被削材に対して鋭く突き刺さるので、チップの切削開始直後における切削抵抗は低減すると考えられる。そこで、上記態様においては、直進安定性に優れる左右対称の山刃である第１チップの斜面の傾斜角が、第２チップ及び第３チップの斜面の傾斜角よりも大きくなっている。よって、直進安定性に優れる第１チップは鋭く被削材を切削し始めることができ、第２チップ及び第３チップは直進安定性を確保しながら被削材を切削することができる。この結果、上記態様は、回転鋸全体の切断・切削抵抗をより小さくすることができる。
【0027】
この場合、前記第１平坦面のすくい面視における幅（Ｔ３）が、前記第２平坦面のすくい面視における幅（Ｔ５）よりも大きく、且つ、前記第２平坦面のすくい面視における幅（Ｔ５）と前記第３平坦面のすくい面視における幅（Ｔ７）とが互いに等しいことが望ましい。
【0028】
これによれば、第１チップの斜面の傾斜角は比較的大きいが、第１平坦面の刃厚方向の幅（長さ）が長いので、第１チップは欠け難いチップとなる。一方、第２チップ及び第３チップのそれぞれの斜面の傾斜角は比較的小さいから、それぞれは欠け難いチップである。よって、第２平坦面及び第３平坦面のそれぞれの刃厚方向の幅（長さ）を比較的短くすることができる。これにより、第２チップ及び第３チップは被削材に対して食い込み易くなるから、それらのチップの切断・切削抵抗を低減することができる。
【0029】
本発明鋸の一態様において、前記回転鋸の回転中心から前記第１平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、前記回転中心から前記第２平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、及び、前記回転中心から前記第３平坦面上の前記回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離、が互いに等しい。
【0030】
この態様によれば、第１チップ乃至第３チップの先端（平坦面）の所謂「高さ」が互いに等しいから、特定のチップが早期に摩耗する可能性を低下させることができる。よって、回転鋸の寿命を長くすることができる。
【0031】
本発明鋸の一態様において、前記複数のチップは、サーメット材料から構成されたサーメットチップである。
【0032】
この態様によれば、被削材が例えば金属からなる材料であっても、被削材がチップに溶着し難くなり、その結果、切断・切削抵抗を低減することができるとともに、耐摩耗性に優れた回転鋸を提供することができる。
【0033】
上記説明においては、本発明の理解を助けるために、後述する実施形態に対応する発明の構成に対し、その実施形態で用いた名称及び／又は符号を括弧書きで添えている。しかしながら、本発明の各構成要素は、前記名称及び／又は符号によって規定される実施形態に限定されるものではない。本発明の他の目的、他の特徴及び付随する利点は、以下の図面を参照しつつ記述される本発明の実施形態についての説明から容易に理解されるであろう。更に、本明細書において開示された各種寸法及び角度を示す数値は、あくまで例示であり、本発明の回転鋸がこれらの数値により限定されることはない。
【図面の簡単な説明】
【0034】
【発明を実施するための形態】
【0035】
＜第１実施形態＞
図１に示したように、本発明の第１実施形態に係る回転鋸（以下、「第１回転鋸」と称呼される場合がある。）１０は、図示しない電動工具及び切断機等の回転支軸に組み付けられる。回転鋸１０は、図１において、時計周り（右回り）に回転することにより、被削材（例えば、金属からなる被削材）を切断及び／又は切削するようになっている。
図１に示したように、本発明の第１実施形態に係る回転鋸（以下、「第１回転鋸」と称呼される場合がある。）１０は、図示しない電動工具及び切断機等の回転支軸に組み付けられる。回転鋸１０は、図１において、時計周り（右回り）に回転することにより、被削材（例えば、金属からなる被削材）を切断及び／又は切削するようになっている。
【0036】
本明細書において、回転鋸１０が被削材を切断及び／又は切削する際に回転させられる方向は「順回転方向」と称呼される。順回転方向と反対の回転方向は「逆回転方向」と称呼される。順回転方向側は「前側」と称呼され、逆回転方向側は「後側」と称呼される。更に、回転鋸１０の外周側は「外側」又は「上側」と称呼され、回転鋸１０の内周側は「内側」又は「下側」と称呼される。回転鋸１０の回転中心Ａ１の方向は「左右方向、幅方向又は刃厚方向」と称呼される。図１の紙面表側は左側と称呼され、紙面裏側は右側と称呼される。
【0037】
回転鋸１０は、円板形状の台金２０と、台金２０に固定される複数のチップ３０（３０ａ、３０ｂ、３０ｃ）と、を備える。
【0038】
台金２０は、台金基部２１と、台金基部２１の外周部に台金基部２１と一体的に形成された複数の刃台２２と、を含む。台金２０は、例えば、ＳＫ８５、ＳＫＳ５、ＳＡＥ１０７４及びＤＩＮ７５Ｃｒ１等の炭素鋼又は合金工具鋼からなる鋼板である。
【0039】
台金基部２１の回転中心部には、電動工具用及び切断機等の回転軸に回転鋸１０を組み付け固定するための軸孔２４が形成されている。軸孔２４は円形であり、回転鋸の回転中心（回転軸）Ａ１と同軸である。
【0040】
図２に示したように、複数の刃台２２のそれぞれにはチップ固定部２３が形成されている。複数のチップ３０のそれぞれは、チップ固定部２３のそれぞれに「ろう付け固定」されている。
【0041】
「一点鎖線Ｌｒ１、Ｌｒ２、Ｌｒ３及びＬｒ４」のそれぞれは、回転鋸１０の基準面を表している。基準面は、回転中心Ａ１と、チップ３０の前側面の最も外周側の点（例えば、図１に示した一点鎖線Ｌｒ１に対する点Ｐ１を参照。）と、を含む面である。回転鋸１０の径方向は基準面内にある。回転鋸１０の半径（回転中心Ａ１から点Ｐ１までの長さ）は、例えば、６２．５ｍｍ乃至１７７．５ｍｍの範囲内であり、本例では７５ｍｍである。
【0042】
図１に示したように、複数のチップ３０は、複数の第１チップ３０ａ、複数の第２チップ３０ｂ、及び、複数の第３チップ３０ｃを含んでいる。
【0043】
チップ３０は、本例において、所謂「サーメットチップ」である。サーメットチップは、チタン及びタンタル等を主成分とするチップであり、主に、炭化チタン（ＴｉＣ）、炭窒化チタン（ＴｉＣＮ）等のチタン化合物をニッケル（Ｎｉ）やコバルト（Ｃｏ）を用いて結合させることによって形成されている。但し、チップ３０はサーメットチップ以外（例えば、超硬合金）であってもよい。
【0044】
回転鋸１０が被削材を切削するために順回転方向に回転させられた場合、複数のチップ３０は、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ、第３チップ３０ｃの順に繰り返し被削材と当接するように複数の刃台２２に配置される。即ち、回転鋸１０は、第１チップ３０ａの次に第２チップ３０ｂが被削材と当接し、第２チップ３０ｂの次に第３チップ３０ｃが被削材と当接し、第３チップ３０ｃの次に第１チップ３０ａが被削材と当接するステップを繰り返しながら、被削材を切断及び／又は切削して行く。
【0045】
複数の刃台２２は、第１の刃台２２ａ、第２の刃台２２ｂ及び第３の刃台２２ｃをそれぞれ複数含んでいる。第１チップ３０ａは第１の刃台２２ａに固定されている。第２チップ３０ｂは第２の刃台２２ｂに固定されている。第３チップ３０ｃは第３の刃台２２ｃに固定されている。
【0046】
歯室２５が互いに隣接する一対の刃台２２の間に形成されている。複数の歯室２５の形状は、互いに等しい形状（略Ｕ字状）である。本例において、回転鋸１０の歯数は３３である。つまり、回転鋸１０は、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃを一組のチップ（チップ群）と定義すると、１１組のチップ群を備えている。
【0047】
図２に示したように、第１チップ３０ａの基準面Ｌｒ１は、回転中心Ａ１及び第１チップ３０ａのすくい面（前面）３１ａの最も外周側に位置する端部３２ａ（図１の点Ｐ１に相当）を通る。以下、各チップのすくい面の最も外周側に位置する端部は「外周端部」とも称呼される。第２チップ３０ｂの基準面Ｌｒ２は、回転中心Ａ１及び第２チップ３０ｂの外周端部３２ｂ（図１の点Ｐ２に相当）を通る。第３チップ３０ｃの基準面Ｌｒ３は、回転中心Ａ１及び第３チップ３０ｃの外周端部３２ｃ（図１の点Ｐ３に相当）を通る。第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ３０ａの基準面Ｌｒ４は、回転中心Ａ１及び当該第１チップ３０ａの外周端部３２ａ（図１の点Ｐ４に相当）を通る。
【0048】
第１チップ３０ａの外周端部３２ａと当該第１チップ３０ａに隣接する第２チップ３０ｂの外周端部３２ｂとの間の台金２０の周方向の距離Ｌ１は「第１ピッチＬ１」と称呼される。即ち、第１ピッチＬ１は、第１チップ３０ａと当該第１チップ３０ａに隣接する第２チップ３０ｂとの間の台金２０の周方向における距離である。
【0049】
第２チップ３０ｂの外周端部３２ｂと当該第２チップ３０ｂに隣接する第３チップ３０ｃの外周端部３２ｃとの間の台金２０の周方向の距離Ｌ２は「第２ピッチＬ２」と称呼される。即ち、第２ピッチＬ２は、第２チップ３０ｂと当該第２チップ３０ｂに隣接する第３チップ３０ｃとの間の台金２０の周方向における距離である。
【0050】
第３チップ３０ｃの外周端部３２ｃと当該第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ３０ａの外周端部３２ａとの間の台金２０の周方向の距離Ｌ３は「第３ピッチＬ３」と称呼される。即ち、第３ピッチＬ３は、第３チップ３０ｃと当該第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ３０ａとの間の台金２０の周方向における距離である。
【0051】
図１に示したように、第１ピッチＬ１に対応する中心角φ１は、基準面Ｌｒ１と当該基準面Ｌｒ１に隣接する基準面Ｌｒ２とのなす角であり、「第１ピッチ角φ１」と称呼される。第２ピッチＬ２に対応する中心角φ２は、基準面Ｌｒ２と当該基準面Ｌｒ２に隣接する基準面Ｌｒ３とのなす角であり、「第２ピッチ角φ２」と称呼される。第３ピッチＬ３に対応する中心角φ３は、基準面Ｌｒ３と当該基準面Ｌｒ３に隣接する基準面Ｌｒ４とのなす角であり、「第３ピッチ角φ３」と称呼される。
【0052】
第２ピッチ角φ２と第３ピッチ角φ３とは互いに等しい。第１ピッチ角φ１は、第２ピッチ角φ２及び第３ピッチ角φ３のそれぞれよりも大きい。言い換えると、第２ピッチＬ２と第３ピッチＬ３とは互いに等しいが、第１ピッチＬ１は第２ピッチＬ２及び第３ピッチＬ３のそれぞれよりも長い（Ｌ１＞Ｌ２＝Ｌ３）。即ち、回転鋸１０は、所謂「不等ピッチ」を有する回転鋸である。以下、第１ピッチＬ１は「長ピッチ」と称呼される場合があり、第２ピッチＬ２及び第３ピッチＬ３のそれぞれは「短ピッチ」と称呼される場合がある。
【0053】
本例において、第１ピッチ角φ１は１１．７３°、第２ピッチ角φ２は１０．５°、第３ピッチ角φ３は１０．５°である。第２ピッチ角φ２及び第３ピッチ角φ３のそれぞれに対する第１ピッチ角φ１の比は、１．１２（＝１１．７３／１０．５）である。即ち、第１ピッチ角φ１は、第２ピッチ角φ２及び第３ピッチ角φ３のそれぞれよりも１２％大きい。
【0054】
図２に示したように、複数の刃台２２（第１の刃台２２ａ、第２の刃台２２ｂ及び第３の刃台２２ｃ）のそれぞれは、歯下部２６、歯背部２７、刃台外周端部２８及び後端部２９を備える。
【0055】
歯下部２６は、歯室２５の後部（即ち、刃台２２の前端部）を形成する部分である。歯下部２６は、側面視において、歯底２５ａの後側の位置から後側に直線状に伸びている。歯背部２７は、歯下部２６の後側端部から外側に向けて立設した壁面を形成している。歯下部２６の上面と歯背部２７の前面とによりチップ固定部２３が形成される。従って、チップ固定部２３は、側面視において略Ｌ形状となっている。このチップ固定部２３の前面に各チップ３０の背面が固定され、チップ固定部２３の上面に各チップ３０の底面が固定される。
【0056】
刃台外周端部２８は、側面視において、歯背部２７の外側端部から内側後方に傾斜しながら延び、その後、曲線を描きながら外側後方に向かい、その後、後端に向かって直線状に延び、その後、内側に向かってＬ字状に屈曲して後端部２９に連接している。
【0057】
後端部２９は、側面視において、刃台外周端部２８の後方端部から内側に向かって伸び、その後、略Ｕ字形状を描き、次の歯下部２６の前方端部に連接している。後端部２９の略Ｕ字形状となっている部分の最も内側部分が歯底２５ａである。
【0058】
上述したように、刃台外周端部２８は、曲線を描きながら外側後方に向かい、その後、後端に向かって直線状に延び、その後、内側に向かってＬ字状に屈曲している。従って、刃台２２の後部は外側に突出している。この外側に突出した部分は以下、「制限刃ＬＳ」と称呼される。
【0059】
制限刃ＬＳの径方向の高さＨ０は、第１チップ３０ａの外周端部３２ａの径方向の高さＨ１、第２チップ３０ｂの外周端部３２ｂの径方向の高さＨ２及び第３チップ３０ｃの外周端部３２ｃの径方向の高さＨ３のそれぞれよりも低い。制限刃ＬＳは、回転鋸１０の直進性を高める。なお、上記高さＨ０、Ｈ１、Ｈ２及びＨ３は、回転中心Ａ１を中心として外周が歯底２５ａを通る円の外周Ｏ１を基準とする径方向の長さである。
【0060】
第１チップ３０ａの高さＨ１、第２チップ３０ｂの高さＨ２及び第３チップ３０ｃの高さＨ３は互いに等しい。つまり、回転中心Ａ１（回転中心）から第１チップ３０ａの外周端部３２ａまでの距離、回転中心Ａ１から第２チップ３０ｂの外周端部３２ｂまでの距離、及び、回転中心Ａ１から第３チップ３０ｃの外周端部３２ｃまでの距離、は互いに等しい。
【0061】
再び図１を参照すると、台金基部２１の径方向中央部分には、スリット５１ａ、５１ｂ及び５１ｃが形成されている。スリット５１ａ、５１ｂ及び５１ｃには、樹脂が充填されている。スリット５１ａ、５１ｂ及び５１ｃは、回転鋸１０に発生した振動を減衰させたり、切削時の静音性を高めたりする効果を奏する。
【0062】
台金２０の外側領域に位置し「中心軸Ａ１を中心とするリング状の領域５２」の表面にはガラスビーズによるショットブラスト加工が施されている。領域５２の内径は、台金２０の半径の略２／３である。ショットブラスト加工により、領域５２の表面粗さが低減されるとともに、微細なバリが除去されている。即ち、刃台２２を含む領域５２の表面は領域５２以外の部分に比較してより平滑化されている。
【0063】
次に、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃの形状（それぞれのチップの研磨後の形状）について詳細に説明する。
【0064】
第１チップ３０ａは、図３に示したように、略直方体形状であり、すくい面（正面）３１ａ、逃げ面３６ａ、左側面４１ａ及び右側面４２ａを有している。
【0065】
すくい面３１ａは、上すくい面３３ａ、中すくい面３４ａ及び下すくい面３５ａを含んでいる。上すくい面３３ａ、中すくい面３４ａ及び下すくい面３５ａは、すくい面３１ａの外周端部３２ａから径方向内側に向かって順に位置している。
【0066】
逃げ面３６ａは、平坦面（以下、「第１平坦面」と称呼される。）３７ａ、左斜面３８ａ及び右斜面３９ａを含んでいる。左斜面３８ａは、第１平坦面３７ａの左端部４３ａに連続するように形成された面である。即ち、左斜面３８ａは、上面（即ち、第１平坦面３７ａと同一の仮想平面）と左側面４１ａとの交差部分である左交差部が面取りされることにより形成された面である。左斜面３８ａの第１平坦面３７ａに対する傾斜角θ１は３０°である。右斜面３９ａは、第１平坦面３７ａの右端部４４ａに連続するように形成された面である。即ち、右斜面３９ａは、上面（即ち、平坦面３７ａと同一の仮想平面）と右側面４２ａとの交差部分である右交差部が面取りされることにより形成された面である。右斜面３９ａの第１平坦面３７ａに対する傾斜角θ２は傾斜角θ１と同じであり、３０°である。
【0067】
第１平坦面３７ａは、すくい面視において、第１チップ３０ａの幅方向における中心線Ｃ１と直交している。更に、第１平坦面３７ａは、すくい面視において、第１チップ３０ａの幅方向において中心線Ｃ１により二等分されている。つまり、第１平坦面３７ａは、その左右の中心位置が第１チップ３０ａの左右の中心（中心線Ｃ１）と一致している。言い換えると、第１平坦面３７ａは、すくい面視にて第１チップ３０ａの左右の中心（中心線Ｃ１）に位置している。このように、第１チップ３０ａは、すくい面視における左右両側が左右対称に面取りされた「山刃」である。従って、左斜面３８ａと左斜面３８ａが連続する左側面４１ａとのすくい面３１ａにおける交点４５ａの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４５ａとの距離）と、右斜面３９ａと右斜面３９ａが連続する右側面４２ａとのすくい面３１ａにおける交点４６ａの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４６ａとの距離）は等しい。
【0068】
左側面４１ａのあさり角θ３は０．５°である。同様に、右側面４２ａの図示しないあさり角も０．５°である。従って、第１チップ３０ａは、すくい面視の形状が左右対称である。
【0069】
台金２０の厚さＴ１は０．９５ｍｍである。第１チップの厚さ（刃厚）Ｔ２は、１．１０ｍｍである。平坦面３７ａの幅方向の長さＴ３は０．２５ｍｍである。
【0070】
図３の（Ｂ）に示したように、上すくい面３３ａは、基準面Ｌｒ１と一致している。つまり、すくい面３１ａのすくい角は０°である。中すくい面３４ａは、上すくい面３３ａに連続する凹面と、この凹面に連続する平面と、を含む。この凹面は、基準面Ｌｒ１よりも後方（切削方向と反対方向）に位置し、所定の曲率を有する曲面である。凹面に連続する平面は、基準面Ｌｒ１よりも前方（切削方向）に位置する。下すくい面３５ａは中すくい面３４ａに連続する平面である。下すくい面３５ａは、基準面Ｌｒ１よりも前方に突出していて、基準面Ｌｒ１と略平行である。
【0071】
基準面Ｌｒ１と直交する線Ｄ１と平坦面３７ａとのなす角である先端逃げ角θ４は、１２°である。
【0072】
図３の（Ｃ）に示したように、平坦面３７ａと左斜面３８ａとの境界、及び、平坦面３７ａと右斜面３９ａとの境界は、それぞれ、上面視において回転鋸１０の順回転方向と平行である。即ち、それらの境界のそれぞれは、基準面Ｌｒ１と直交する面内に位置する。上面視において回転鋸１０の順回転方向と平行な方向と左側面４１ａとのなす角である左側面逃げ角θ５は１°である。同様に、上面視において回転鋸１０の順回転方向と平行な方向と右側面４２ａとのなす角である図示しない右側面逃げ角も１°である。
【0073】
第２チップ３０ｂは、図４に示したように、略直方体形状であり、すくい面（正面）３１ｂ、逃げ面３６ｂ、左側面４１ｂ及び右側面４２ｂを有している。
【0074】
すくい面３１ｂは、上すくい面３３ｂ、中すくい面３４ｂ及び下すくい面３５ｂを含んでいる。上すくい面３３ｂ、中すくい面３４ｂ及び下すくい面３５ｂは、すくい面３１ｂの外周端部３２ｂから径方向内側に向かって順に位置している。
【0075】
逃げ面３６ｂは、平坦面（以下、「第２平坦面」と称呼される。）３７ｂ、左斜面３８ｂ及び右斜面３９ｂを含んでいる。左斜面３８ｂは、第２平坦面３７ｂの左端部４３ｂに連続するように形成された面である。即ち、左斜面３８ｂは、上面（即ち、第２平坦面３７ｂと同一の仮想平面）と左側面４１ｂとの交差部分である左交差部が面取りされることにより形成された面である。左斜面３８ｂの第２平坦面３７ｂに対する傾斜角θ６は２０°である。左斜面３８ｂは、便宜上、第１斜面３８ｂとも称呼される。右斜面３９ｂは、第２平坦面３７ｂの右端部４４ｂに連続するように形成された面である。即ち、右斜面３９ｂは、上面（即ち、第２平坦面３７ｂと同一の仮想平面）と右側面４２ｂとの交差部分である右交差部が面取りされることにより形成された面である。右斜面３９ｂの第２平坦面３７ｂに対する傾斜角θ７は、傾斜角θ６よりも小さく、１０°である。右斜面３９ｂは、便宜上、第２斜面３９ｂとも称呼される。
【0076】
第２平坦面３７ｂは、すくい面視において、第２チップ３０ｂの幅方向における中心線Ｃ２と直交している。更に、すくい面視において、第２平坦面３７ｂの左右の中心位置は、第２チップ３０ｂの幅方向において左右の中心（中心線Ｃ２）よりも左側に位置している。言い換えると、第２平坦面３７ｂは、第２チップ３０ｂの左右の中心（中心線Ｃ２）から左側にずれている。更に、第２平坦面３７ｂの右端部４４ｂは、中心線Ｃ２よりも左側に位置している。即ち、第２平坦面３７ｂは、中心線Ｃ２を跨がない。
【0077】
上述したように、傾斜角θ７は傾斜角θ６よりも小さいので、右斜面３９ｂは左斜面３８ｂに比較して緩斜面となっている。このため、第２チップ３０ｂは、便宜上、「左刃」と称呼され、更に「右面取り刃」又は「左右の面取りがなされた左刃」と称呼される場合がある。第２チップ３０ｂにおいて、第１斜面３８ｂと第１斜面３８ｂが連続する左側面４１ｂとのすくい面３１ｂにおける交点４５ｂの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４５ｂとの距離）と、第２斜面３９ｂと第２斜面３９ｂが連続する右側面４２ｂとのすくい面３１ｂにおける交点４６ｂの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４６ｂとの距離）は実質的に等しい。なお、交点４５ｂの高さと交点４６ｂの高さとが互いに等しくなる（一致する）ように、傾斜角θ６及び傾斜角θ７が決められても良い（但し、θ６＞θ７）。
【0078】
なお、第２チップ３０ｂの左右のあさり角は、第１チップ３０ａと同様に０．５°である。第２チップの厚さ（刃厚）Ｔ４は、第１チップの厚さＴ２と等しく、１．１０ｍｍである。平坦面３７ｂの幅方向の長さＴ５は、平坦面３７ａの幅方向の長さＴ３よりも小さく、０．１５ｍｍである。
【0079】
図４の（Ｂ）に示したように、すくい面３１ｂの形状は、第１チップ３０ａのすくい面３１ａの形状と同様であるので、説明を省略する。基準面Ｌｒ２と直交する線Ｄ２と平坦面３７ｂとのなす角である先端逃げ角θ４は、第１チップ３０ａの先端逃げ角θ４と同じである（即ち、１２°である。）。
【0080】
図４の（Ｃ）に示したように、平坦面３７ｂと左斜面３８ｂとの境界、及び、平坦面３７ｂと右斜面３９ｂとの境界は、それぞれ、上面視において回転鋸１０の順回転方向と平行である。即ち、それらの境界のそれぞれは、基準面Ｌｒ２と直交する面内に位置する。左側面４１ｂの左側面逃げ角θ５及び右側面４２ｂの右側面逃げ角は、第１チップ３０ａの左側面逃げ角θ５及び右側面逃げ角と同じである（即ち、１°である。）。
【0081】
第３チップ３０ｃは、図５に示したように、略直方体形状である。図５の（Ｃ）に示したように、第３チップ３０ｃと第２チップ３０ｂとは、すくい面視の形状が左右対称である。より具体的に述べると、第３チップ３０ｃは、すくい面（正面）３１ｃ、逃げ面３６ｃ、左側面４１ｃ及び右側面４２ｃを有している。
【0082】
すくい面３１ｃは、上すくい面３３ｃ、中すくい面３４ｃ及び下すくい面３５ｃを含んでいる。上すくい面３３ｃ、中すくい面３４ｃ及び下すくい面３５ｃは、すくい面３１ｃの外周端部３２ｃから径方向内側に向かって順に位置している。
【0083】
逃げ面３６ｃは、平坦面（以下、「第３平坦面」と称呼される。）３７ｃ、右斜面３８ｃ及び左斜面３９ｃを含んでいる。右斜面３８ｃは、第３平坦面３７ｃの右端部４３ｃに連続するように形成された面である。即ち、右斜面３８ｃは、上面（即ち、第３平坦面３７ｃと同一の仮想平面）と右側面４２ｃとの交差部分である右交差部が面取りされることにより形成された面である。右斜面３８ｃの第３平坦面３７ｃに対する傾斜角θ８は、傾斜角θ６と等しく、２０°である。右斜面３８ｃは、便宜上、第３斜面３８ｃとも称呼される。左斜面３９ｃは、第３平坦面３７ｃの左端部４４ｃに連続するように形成された面である。即ち、左斜面３９ｃは、上面（即ち、第３平坦面３７ｃと同一の仮想平面）と左側面４１ｃとの交差部分である左交差部が面取りされることにより形成された面である。左斜面３９ｃの第３平坦面３７ｃに対する傾斜角θ９は、傾斜角θ８よりも小さく、１０°である。左斜面３９ｃは、便宜上、第４斜面３９ｃとも称呼される。
【0084】
第３平坦面３７ｃは、すくい面視において、第３チップ３０ｃの幅方向における中心線Ｃ３と直交している。更に、すくい面視において、第３平坦面３７ｃの左右の中心位置は、第３チップ３０ｃの幅方向において左右の中心（中心線Ｃ３）よりも右側に位置している。言い換えると、第３平坦面３７ｃは、第３チップ３０ｃの左右の中心（中心線Ｃ３）から右側にずれている。更に、第３平坦面３７ｃの左端部４４ｃは、中心線Ｃ３よりも右側に位置している。即ち、第３平坦面３７ｃは、中心線Ｃ３を跨がない。
【0085】
上述したように、傾斜角θ９は傾斜角θ８よりも小さいので、左斜面３９ｃは右斜面３８ｃに比較して緩斜面となっている。このため、第３チップ３０ｃは、便宜上、「右刃」と称呼され、更に「左面取り刃」又は「左右の面取りがなされた右刃」と称呼される場合がある。第３チップ３０ｃにおいて、第３斜面３８ｃと第３斜面３８ｃが連続する右側面４２ｃとのすくい面３１ｃにおける交点４５ｃの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４５ｃとの距離）と、第４斜面３９ｃと第４斜面３９ｃが連続する左側面４１ｃとのすくい面３１ｃにおける交点４６ｃの高さ（回転鋸１０の径方向における回転中心Ａ１と交点４６ｃとの距離）は実質的に等しい。なお、交点４５ｃの高さと交点４６ｃの高さとが互いに等しくなる（一致する）ように、傾斜角θ８及び傾斜角θ９が決められても良い（但し、θ９＞θ８）。
【0086】
なお、第３チップ３０ｃの左右のあさり角は、第１チップ３０ａと同様に０．５°である。第３チップの厚さ（刃厚）Ｔ６は、第１チップの厚さＴ２と等しく、１．１０ｍｍである。平坦面３７ｃの幅方向の長さＴ７は、平坦面３７ｂの幅方向の長さＴ５と等しく、０．１５ｍｍである。
【0087】
図５の（Ｂ）に示したように、すくい面３１ｃの形状は、第１チップ３０ａのすくい面３１ａの形状と同様であるので、説明を省略する。基準面Ｌｒ３と直交する線Ｄ３と平坦面３７ｃとのなす角である先端逃げ角θ４は、第１チップ３０ａの先端逃げ角θ４と同じである（即ち、１２°である。）。
【0088】
図５の（Ｃ）に示したように、平坦面３７ｃと右斜面３８ｃとの境界、及び、平坦面３７ｃと左斜面３９ｃとの境界は、それぞれ、上面視において回転鋸１０の順回転方向と平行である。即ち、それらの境界のそれぞれは、基準面Ｌｒ３と直交する面内に位置する。左側面４１ｃの左側面逃げ角θ５及び右側面４２ｃの右側面逃げ角は、第１チップ３０ａの左側面逃げ角θ５及び右側面逃げ角と同じである（即ち、１°である。）。
【0089】
以上をまとめると、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃとの間には少なくとも以下に述べる関係が成立している。
（１）刃厚は互いに等しい（Ｔ２＝Ｔ４＝Ｔ６）。
（２）平坦面の幅（刃厚）方向長さ：Ｔ３＞Ｔ５＝Ｔ７
（３）斜面の角度：θ７＝θ９＜θ６＝θ８＜θ１＝θ２
（４）側面のあさり角（θ３）は互いに等しい（０．５°）。
（５）先端逃げ角θ４は互いに等しい（１２°）。
（６）側面逃げ角（θ５）は互いに等しい（１°）。
（７）平坦面の高さは互いに等しい（即ち、Ｈ１＝Ｈ２＝Ｈ３）。即ち、回転中心Ａ１から、各平坦面の回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離は、互いに等しい。
（１）刃厚は互いに等しい（Ｔ２＝Ｔ４＝Ｔ６）。
（２）平坦面の幅（刃厚）方向長さ：Ｔ３＞Ｔ５＝Ｔ７
（３）斜面の角度：θ７＝θ９＜θ６＝θ８＜θ１＝θ２
（４）側面のあさり角（θ３）は互いに等しい（０．５°）。
（５）先端逃げ角θ４は互いに等しい（１２°）。
（６）側面逃げ角（θ５）は互いに等しい（１°）。
（７）平坦面の高さは互いに等しい（即ち、Ｈ１＝Ｈ２＝Ｈ３）。即ち、回転中心Ａ１から、各平坦面の回転鋸の径方向における最外周側の位置までの距離は、互いに等しい。
【0090】
次に、このように構成された回転鋸１０の作用について説明する。図６の（Ａ）及び（Ｂ）は、すくい面視において第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃを、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ、第３チップ３０ｃの順に重ねて見た図である。図６の（Ａ）及び（Ｂ）において、第２チップ３０ｂの第１チップ３０ａに隠れて見えない部分は破線にて示され、第３チップ３０ｃの第１チップ３０ａ及び第２チップ３０ｂに隠れて見えない部分は一点鎖線にて示されている。
【0091】
図６の（Ｂ）から理解されるように、第１チップ３０ａの第１平坦面３７ａの前端（外周端部３２ａに相当）、第２チップ３０ｂの第２平坦面３７ｂの前端（外周端部３２ｂに相当）及び第３チップ３０ｃの第３平坦面３７ｃの前端（外周端部３２ｃに相当）の高さは等しい。一方、外周端部３２ａ、外周端部３２ｂ及び外周端部３２ｃは、すくい面視において互いに重なり合っていない（即ち、刃厚方向である左右方向において互いに位置が異なる）。従って、回転鋸１０が被削材を切削するとき、第１チップ３０ａは、外周端部３２ａが当接する刃厚方向（左右方向）中央部分を切削し、第２チップ３０ｂは、外周端部３２ｂが当接する左側部分を主として切削し、第３チップ３０ｃは、外周端部３２ｃが当接する右側部分を主として切削する。その結果、回転鋸１０に切削された被削材の切り屑は、刃厚方向（左右方向）に細かく分割される。つまり、各チップが１回の切削当たりに被削材を切削する量は、従来鋸に比較して少ない。従って、回転鋸１０は、切断・切削抵抗を低減することができる。
【0092】
ところで、仮に、それぞれのチップが、左右の面取りがなされていて且つ逃げ面に平坦面を備えないチップである場合、それらのチップの先端は先鋭になる。この場合、回転鋸の振動によりそれらのチップの先端が被削材に対して切削方向（台金２０の進行方向）と異なる方向に当接すると、チップの先鋭な先端が被削材に対して切削方向と異なる方向に突き刺さるから、それらのチップが被削材を削るにつれてそれらのチップの切削方向が本来の切削方向から大きく乖離する虞がある。その結果、刃厚方向におけるチップの位置の変位量が大きくなる虞がある。これに対し、回転鋸１０は、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃがそれぞれ、両側が面取りされ且つ第１平坦面３７ａ、第２平坦面３７ｂ及び第３平坦面３７ｃを有する逃げ面を備えている。
【0093】
従って、仮に、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃのそれぞれが被削材に対して切削方向と異なる方向に当接した場合であっても、第１平坦面３７ａ、第２平坦面３７ｂ及び第３平坦面３７ｃによって、その方向のズレを低減する（修正する）ことができる。よって、回転鋸１０は、「逃げ面に平坦面が形成されていないチップ（先端が先鋭なチップ）が採用されている鋸」と比較して直進安定性に優れる。
【0094】
前述したように、第２チップ３０ｂにおける交点４５ｂ及び交点４６ｂの高さは互いに略等しく、第３チップ３０ｃにおける交点４５ｃ及び交点４６ｃの高さは互いに略等しい。よって、切削時において各チップのそれぞれの左側面及び右側面が被削材に略同時に当接し始めるので、それらのチップに加わる左右方向の力が均等化される。従って、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃが被削材を切削している場合における回転鋸１０の直進安定性を向上することができる。
【0095】
更に、第１平坦面３７ａの幅Ｔ３は、第２平坦面３７ｂの幅Ｔ５よりも大きく、且つ、第２平坦面３７ｂの幅Ｔ５と第３平坦面３７ｃの幅Ｔ７とは互いに等しい。第１チップ３０ａは、両斜面３８ａ及び３９ａの傾斜角θ１、θ２が比較的大きいが、第１平坦面３７ａの幅Ｔ３が比較的長い。よって、第１チップ３０ａは欠け難いチップとなる。一方、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃのそれぞれの斜面（第１斜面３８ｂ、第２斜面３９ｂ、第３斜面３８ｃ及び第４斜面３９ｃ）の傾斜角は比較的小さいので、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃは欠け難いチップである。よって、第２平坦面３７ｂ及び第３平坦面３７ｃのそれぞれの幅Ｔ５及びＴ７を比較的短くすることができる。これにより、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃは被削材に対して食い込み易くなるので、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃの切断・切削抵抗を低減することができる。
【0096】
加えて、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃの先端（各平坦面の回転鋸１０の径方向における最外周側の位置）の高さが互いに等しいから、特定のチップが早期に摩耗する可能性を低下させることができる。よって、回転鋸１０の製品寿命を長くすることができる。
【0097】
次に、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃが被削材をそれぞれ切削する切り屑量についてより詳細に検討する。一般的な「等ピッチ」の回転鋸の「一歯当たり送り量Ｆｚ」は、以下の（１）式にて計算される。
Ｆｚ＝（Ｆ・１０００）／（Ｎ・Ｚ） （ｍｍ／歯） …（１）
（１）式において、Ｆは送り速度（ｍ／ｍｉｎ）、Ｎは回転鋸１０の回転数（ｍｉｎ-1）、Ｚは歯数である。
Ｆｚ＝（Ｆ・１０００）／（Ｎ・Ｚ） （ｍｍ／歯） …（１）
（１）式において、Ｆは送り速度（ｍ／ｍｉｎ）、Ｎは回転鋸１０の回転数（ｍｉｎ-1）、Ｚは歯数である。
【0098】
回転鋸１０の歯数Ｚは３３である。但し、前述したように、回転鋸１０は「不等ピッチ」の回転鋸である。回転鋸１０を「長ピッチである第１ピッチＬ１」のみを有する等ピッチの回転鋸と見做したとき、その歯数Ｚ１は３０．７（＝３６０／φ１）に相当する。回転鋸１０を「短ピッチである第２ピッチＬ２（又は第３ピッチＬ３）」のみを有する等ピッチの回転鋸と見做したとき、その歯数Ｚ２は３４．３（＝３６０／φ２）に相当する。よって、上記（１）式から明らかなように、長ピッチに対応する１歯当たり送り量（以下、「第１送り量」と称呼する。）Ｆｚ１は、短ピッチに対応する１歯当たり送り量（以下、「第２送り量」と称呼する。）Ｆｚ２よりも大きい。更に、それらの比率（Ｆｚ１／Ｆｚ２）は、短ピッチに対する長ピッチの比率（Ｌ１／Ｌ２＝Ｌ１／Ｌ３：約１２％）に等しい。なお、以下において、「短ピッチである第３ピッチＬ３」に対応する１歯当たり送り量を、「第３送り量Ｆｚ３」と称呼する。第３送り量Ｆｚ３は第２送り量Ｆｚ２と等しい。
【0099】
ここで、回転鋸１０が被削材を切削する場合のそれぞれのチップ３０が被削材を削り取る部分（削片）について、上述の「第１送り量Ｆｚ１、第２送り量Ｆｚ２及び第３送り量Ｆｚ３」を考慮して検討する。図７は、回転鋸１０が紙面上方に被削材に対して一定の速度にて送られながら被削材を切削している場合の被削材をその裏面から見た図（通常、「Ｆｚ図」と称呼される。）である。図７において、回転鋸１０の送り方向は紙面の下から上方向である。
【0100】
第１チップ（山刃）３０ａが被削材に当接した時点から当該第１チップ３０ａに隣接する第２チップ（左刃）３０ｂが被削材に当接する時点までの間に、当該第１チップ３０ａが被削材を削り取る部分は領域Ｓ１に相当する部分である。領域Ｓ１の上端の平坦部分Ｕ１は、第１チップ３０ａの平坦面３７ａの前端が削り取る部分である。
【0101】
第２チップ（左刃）３０ｂが被削材に当接した時点から当該第２チップ３０ｂに隣接する第３チップ（右刃）３０ｃが被削材に当接する時点までの間に、当該第２チップ３０ｂが被削材を削り取る部分は領域Ｓ２に相当する部分である。領域Ｓ２の上端の平坦部分Ｕ２は、第２チップ３０ｂの平坦面３７ｂの前端が削り取る部分である。
【0102】
次に、第３チップ（右刃）３０ｃが被削材に当接した時点から当該第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ（山刃）３０ａが被削材に当接する時点までの間に、当該第３チップ３０ｃが被削材を削り取る部分は領域Ｓ３に相当する部分である。領域Ｓ３の上端の平坦部分Ｕ３は、第３チップ３０ｃの平坦面３７ｃの前端が削り取る部分である。つまり、領域Ｓ１乃至領域Ｓ３は、今まで被削材を切削していたチップの次のチップが被削材に当接した時点において今まで被削材を切削していたチップによる切り屑の断面を表している。
【0103】
このとき、領域Ｓ１の平坦部分Ｕ１と領域Ｓ２の平坦部分Ｕ２との間の距離は、第２送り量Ｆｚ２に比例した距離ｋ・Ｆｚ２である。領域Ｓ２の平坦部分Ｕ２と領域Ｓ３の平坦部分Ｕ３との間の距離は、第３送り量Ｆｚ３に比例した距離ｋ・Ｆｚ３である。領域Ｓ３の平坦部分Ｕ３と領域Ｓ１の平坦部分Ｕ１との間の距離は、第１送り量Ｆｚ１に比例した距離ｋ・Ｆｚ１である。前述したように、第１送り量Ｆｚ１は、第２送り量Ｆｚ２及び第３送り量Ｆｚ３のそれぞれより大きく、第２送り量Ｆｚ２及び第３送り量Ｆｚ３は互いに等しい。従って、距離ｋ・Ｆｚ１は、距離ｋ・Ｆｚ２及び距離ｋ・Ｆｚ３より長く、且つ距離ｋ・Ｆｚ２及び距離ｋ・Ｆｚ３は互いに等しい。このことは、送り量が大きいチップ（第１チップ３０ａ）は、当該チップが被削材に当接してから次のチップ（第２チップ３０ｂ）が被削材に当接するまでの時間が長く、それだけ、当該チップが被削材を削る時間が長い（即ち、削る量が多い）ことを意味している。
【0104】
このように、第１チップ３０ａは、回転鋸１０の送り方向と直交する方向（以下、「切削幅方向」と称呼する。）の中央部（中心線ＣＬの近傍）に位置する被削材の領域Ｓ１を切削する。第２チップ３０ｂは、切削幅方向の左部分に位置する被削材の領域Ｓ２を切削する。第３チップ３０ｃは、切削幅方向の右部分に位置する被削材の領域Ｓ３を切削する。領域Ｓ１、領域Ｓ２及び領域Ｓ３は何れも切削幅（刃厚）の全体に亘っていない。
【0105】
従って、切削中に発生する切り屑（切削片）の切削幅方向の長さ（幅）は、何れも刃厚未満となる。従って、各チップが切削幅と等しい長さの切り屑を発生させる場合に比べて、切削抵抗が低減する。更に、各切削片の切削幅方向の長さ（幅）が刃厚未満となるから、切削片が歯室２５から容易に排出されるから、切削抵抗が低減するとともに、被削材が切削片によって傷付き難くなる。
【0106】
更に、前述したように、回転鋸１０は、第２ピッチＬ２と第３ピッチＬ３とは互いに等しいが、第１ピッチＬ１は第２ピッチＬ２及び第３ピッチＬ３のそれぞれよりも長い、不等ピッチの回転鋸である。そのため、回転鋸１０は、等ピッチの回転鋸に比較して、切断・切削時に共振が発生し難くなる。よって、切削中における回転鋸１０のチップ３０のそれぞれが刃厚方向において大きく変化し難い。
【0107】
更に、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃは何れもすくい面視における形状が左右非対称であるのに対し、第１チップ３０ａはすくい面視における形状が左右対称である。第１チップ３０ａは、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃよりも直進安定性に優れている。そこで、回転鋸１０においては、直進安定性に優れる第１チップ３０ａが「長ピッチ」の第１の刃台２２ａに固定され、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃが「短ピッチ」の第２の刃台２２ｂ及び第３の刃台２２ｃにそれぞれ固定されている。従って、「長ピッチ」の第１の刃台２２ａに第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃの何れかが固定された鋸に比べ、回転鋸１０は直進安定性に優れている。よって、切削中における回転鋸１０のチップ３０のそれぞれが刃厚方向において大きく変化し難い。以上から、回転鋸１０は切削抵抗を低減させることができる。
【0108】
なお、第１送り量Ｆｚ１が第２送り量Ｆｚ２（又は第３送り量Ｆｚ３）に対して過大であると、第１チップ３０ａによって切削しなければならない部分が過大になるから、第１チップ３０ａにかかる負荷が増大する。その場合、第１チップ３０ａの摩耗が早期に進行する虞がある。そのため、第１ピッチＬ１は第２ピッチＬ２（又は、第３ピッチＬ３）よりも２０％以下の範囲内の所定の率だけ長くされることが好ましい。更に、第１ピッチＬ１は、第２ピッチよりも１０％以上の範囲内の所定の率だけ長くされることがより好ましい。つまり、第１ピッチＬ１と第２ピッチＬ２（又は、第３ピッチＬ３）との間には、以下の関係が成立することが望ましい。
１．１×Ｌ２≦Ｌ１≦１．２×Ｌ２ …（２）
（Ｌ２＝Ｌ３）
１．１×Ｌ２≦Ｌ１≦１．２×Ｌ２ …（２）
（Ｌ２＝Ｌ３）
【0109】
更に、回転鋸１０によれば、切り屑がカール状に形成されるから被削材から切り屑が引き剥がされ易く、且つ、被削材から分離された切り屑が歯室２５内に留まり難い。よって、切削抵抗をより効果的に低減することができる。以下、この点について説明を加える。
【0110】
前述したように、各チップのすくい面（３１ａ、３１ｂ、３１ｃ）は、上すくい面、凹面である中すくい面、及び、下すくい面を備えているから、切削時に発生する切り屑がカール状に形成される。
【0111】
例えば、図８に示したように、第３チップ３０ｃが被削材Ｗに当接して被削材Ｗを削り始めると、被削材本体Ｗ０から分離し始めた部分Ｗ１は、被削材本体Ｗ０から完全に分離することなく、中すくい面３４ｃに沿って進む。これは、中すくい面３４ｃが凹面となっていることにより、被削材本体Ｗ０から分離し始めた部分Ｗ１が急激に折り曲げられないからであると推察される。他のチップもこの点に関し同様に作用する。従って、回転鋸１０は、被削材本体Ｗ０を滑らかに切削することができる。
【0112】
例えば、図８に示した例では、第３チップ３０ｃよりも先行している第２チップ３０ｂによって「被削材本体Ｗ０からカール状に分離した部分Ｗ１」は、被削材本体Ｗ０から完全に分離させられて切り屑Ｗ２となる。このとき、中すくい面３４ｂの下部及び下すくい面３５ｂは基準面Ｌｒ２よりも前方に突出しているから、切り屑Ｗ２は、前方外側に向かって押し出され易くなる。よって、切り屑Ｗ２は歯室２５内に留まり難くなり、歯室２５から容易に排出される。他のチップもこの点に関し同様に作用する。これによっても、切削抵抗が低減される。以上から、回転鋸１０は、切削抵抗をより効果的に低減することができる。
【0113】
更に、領域５２に対して施されたガラスビーズによるショットブラスト加工により、当該ショットブラスト加工前と比較して、領域５２の表面粗さが約２５％低下し、被削材との間に発生する摩擦力が約４５％低下することが確認された。加えて、切り屑が加工面に溶着し難くなることも確認された。以上のことから、ガラスビーズによるショットブラスト加工により、回転鋸１０が摺動し易くなり、更に、切断・切削抵抗を更に低減することができた。
【0114】
加えて、チップ３０はサーメットチップであるから、耐熱性及び耐摩耗性が高い。更に、サーメットチップは耐腐食性に優れ鉄との親和性が低い。そのため、被削材が金属材料である場合、被削材のチップ３０への溶着が発生し難い。その結果、「被削材のチップ３０への溶着による切断・切削抵抗の増大」が回避される。
【0115】
切削時に発生する切り屑の量について、回転鋸１０を用いた場合と図９に示した従来の回転鋸９０を用いた場合とで比較した。比較に用いた従来の回転鋸９０は、以下の構成を有する。
・台金９１及び刃台９２の厚さＴ８は１．２ｍｍである。
・刃厚Ｔ９が１．５ｍｍの左面取り刃９３ａ及び刃厚Ｔ９が１．５ｍｍの右面取り刃９３ｂが、台金９１の周方向に交互に繰り返し配置されている。
・左面取り刃９３ａ及び右面取り刃９３ｂの逃げ面のすくい面視における平坦部分の長さＴ１０は１．０ｍｍである。
・面取り角度は２０°である。
・歯数は３２であり、等ピッチの回転鋸である。
・直径１５０ｍｍの電動工具用回転鋸である。
・台金９１及び刃台９２の厚さＴ８は１．２ｍｍである。
・刃厚Ｔ９が１．５ｍｍの左面取り刃９３ａ及び刃厚Ｔ９が１．５ｍｍの右面取り刃９３ｂが、台金９１の周方向に交互に繰り返し配置されている。
・左面取り刃９３ａ及び右面取り刃９３ｂの逃げ面のすくい面視における平坦部分の長さＴ１０は１．０ｍｍである。
・面取り角度は２０°である。
・歯数は３２であり、等ピッチの回転鋸である。
・直径１５０ｍｍの電動工具用回転鋸である。
【0116】
比較に用いた被削材は、直径３４ｍｍ、厚さ３．２ｍｍの炭素鋼鋼管である。この炭素鋼鋼管を１０回切断したときに発生する切り屑の重量（以下、「切り屑量」と称呼する。）をそれぞれ計測した。切り屑量が少ないほど、より効率良く（少ないエネルギーで）被削材を切断できることを意味し、切削抵抗が低減していることを意味する。これは、例えば、回転鋸が充電池式の電動工具に用いられる場合、充電池の１回の充電につき、より多くの被削材を切断することができることを意味する。更に、これは、電動工具を用いる作業者の切断・切削作業にかかる負担を低減することができることを意味する。
【0117】
実験の結果、従来の回転鋸９０による切り屑量は３５．９ｇであった。これに対し、回転鋸１０による切り屑量は２１．８ｇであった。このように、回転鋸１０の切り屑量は従来の回転鋸９０の切り屑量の６１％であった。ところで、従来の回転鋸９０の刃厚（１．５ｍｍ）に対する回転鋸１０の刃厚（１．１ｍｍ）の割合は７３％である。従って、上記の結果は、刃厚を薄くした以上の効果が得られている。
【0118】
更に言えば、従来の回転鋸９０の台金の厚さは１．２ｍｍであるのに対し、回転鋸１０の台金２０の厚さは０．９５ｍｍであるので、従来の回転鋸９０の方が高い剛性を有しているはずである。にもかかわらず、上記結果は、回転鋸１０の振動により発生するチップの刃厚方向の変位量が従来の回転鋸９０のチップの刃厚方向の変位量より小さくなっていることを示唆している。従って、回転鋸１０の「不等ピッチ（長ピッチの山刃、短ピッチの交互刃）」という構成により、振動が効果的に低減されており、その結果、切断・切削抵抗が低減されていると言える。
【0119】
＜第２実施形態＞
次に、本発明の第２実施形態に係る回転鋸（以下、「第２回転鋸」と称呼される場合がある。）１０Ａについて説明する。回転鋸１０Ａは、第１回転鋸１０と歯数が等しいが、各チップが台金の周方向において等間隔に配置された「等ピッチ」の回転鋸である点において第１回転鋸１０と相違している。従って、以下、この相違点を中心に説明する。
次に、本発明の第２実施形態に係る回転鋸（以下、「第２回転鋸」と称呼される場合がある。）１０Ａについて説明する。回転鋸１０Ａは、第１回転鋸１０と歯数が等しいが、各チップが台金の周方向において等間隔に配置された「等ピッチ」の回転鋸である点において第１回転鋸１０と相違している。従って、以下、この相違点を中心に説明する。
【0120】
図１０に示したように、第２回転鋸１０Ａは、刃台２２Ａを含む台金２０Ａと、刃台２２Ａに固定される複数のチップ３０Ａと、により構成されている。複数のチップ３０Ａは、第１回転鋸１０の複数のチップ３０と同様に、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃをそれぞれ複数含んでいる。第２回転鋸１０Ａが被削材を切削するために順回転方向に回転させられた場合、複数のチップ３０Ａは、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ、第３チップ３０ｃの順に繰り返し被削材と当接するように複数の刃台２２Ａに配置される。
【0121】
図１１に示したように、第１チップ３０ａと当該第１チップ３０ａに隣接する第２チップ３０ｂとの間の台金２０Ａの周方向における距離Ｌ４は「第４ピッチＬ４」と称呼される。第２チップ３０ｂと当該第２チップ３０ｂに隣接する第３チップ３０ｃとの間の台金２０Ａの周方向における距離Ｌ５は「第５ピッチＬ５」と称呼される。第３チップ３０ｃと当該第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ３０ａとの間の台金２０Ａの周方向における距離Ｌ６は「第６ピッチＬ６」と称呼される。
【0122】
再び、図１０を参照すると、第４ピッチＬ４に対応する中心角φ４は、基準面Ｌｒ１と当該基準面Ｌｒ１に隣接する基準面Ｌｒ２とのなす角であり、「第４ピッチ角φ４」と称呼される。第５ピッチＬ５に対応する中心角φ５は、基準面Ｌｒ２と当該基準面Ｌｒ２に隣接する基準面Ｌｒ３とのなす角であり、「第５ピッチ角φ５」と称呼される。第６ピッチＬ６に対応する中心角φ６は、基準面Ｌｒ３と当該基準面Ｌｒ３に隣接する基準面Ｌｒ４とのなす角であり、「第６ピッチ角φ６」と称呼される。
【0123】
第４ピッチ角φ４、第５ピッチ角φ５及び第６ピッチ角φ６は互いに等しい。言い換えると、第４ピッチＬ４、第５ピッチＬ５及び第６ピッチＬ６は互いに等しい（Ｌ４＝Ｌ５＝Ｌ６）。即ち、回転鋸１０Ａは、所謂「等ピッチ」を有する回転鋸である。本例において、第４ピッチ角φ４、第５ピッチ角φ５及び第６ピッチ角φ６は、１０．９°である。台金２０Ａの厚さは、台金２０と同様に０．９５ｍｍである。
【0124】
第２回転鋸１０Ａにおいて、台金２０Ａの台金基部２１Ａの回転中心部には、軸孔２４Ａが形成されている。回転軸（回転中心）Ａ２から各チップの外周端部（例えば、第１チップ３０ａの外周端部３２ａ）までの長さは、７５ｍｍである。
【0125】
従来の等ピッチの回転鋸の例として、実用新案登録第２５４０４７０号公報（以下、「特許文献２」と称呼する。）には、被削材に当接する順において１個の山刃チップ８１と２個の平刃チップ８２ａ、８２ｂの３個組のチップセットが台金８５の周方向に複数セット配列されるとともに、上記複数のチップセットの間に一組の交互刃８３ａ、８３ｂが配置される回転鋸が開示されている（図１２（Ａ）及び（Ｂ）を参照。）。この従来の回転鋸は、更に上記平刃チップ８２ａ、８２ｂ及び交互刃８３ａ、８３ｂの刃高が山刃チップよりも低くされるとともに、交互刃の先端傾き角が互いに逆勾配に形成されている。なお、図１２（Ｂ）には、すくい面視において５個のチップが重なるように図示されている。平刃チップ８２ｂは平刃チップ８２ａの背後に重なっている。
【0126】
このように形成された従来の回転鋸の平刃チップ及び交互刃は、すくい面視において直角部分又は鋭角部分を含んでいる。これに対し、第１回転鋸１０と同様、第２回転鋸１０Ａの第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃは、すくい面視において、逃げ面を形成する３つの面、左側面及び右側面の間にできる４つの「角」がすべて鈍角である。従って、第１回転鋸１０と同様、第２回転鋸１０Ａのチップの先端は従来の回転鋸のチップに比較して欠け難い。
【0127】
更に、従来の回転鋸においては、山刃チップのみ刃高が高い。つまり、山刃チップが平刃チップ及び交互刃よりも外側に突出している。これに対し、第１回転鋸１０と同様、第２回転鋸１０Ａにおいて、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃの高さがすべて等しいので、特定のチップの摩耗が早期に進行しない。従って、製品寿命をより長くすることができる。
【0128】
加えて、特許文献２の図４に開示された交互刃には、チップ先端に平坦面が形成されていない。これに対し、第１回転鋸１０と同様、第２回転鋸１０Ａの第２チップ３０ｂには平坦面３７ｂが形成され、第３チップには平坦面３７ｃが形成されている。これにより、直進安定性を向上させることができ、且つ、チップ先端に熱が集中することを防止できるのでチップの耐摩耗性を向上させることができる。
【0129】
＜第３実施形態＞
次に、本発明の第３実施形態に係る回転鋸（以下、「第３回転鋸」と称呼される場合がある。）１０Ｂについて説明する。第３回転鋸１０Ｂは、第１回転鋸１０と同様の不等ピッチの回転鋸であるが、歯数が４８である点において第１回転鋸１０と相違している。従って、以下、この相違点を中心に説明する。
次に、本発明の第３実施形態に係る回転鋸（以下、「第３回転鋸」と称呼される場合がある。）１０Ｂについて説明する。第３回転鋸１０Ｂは、第１回転鋸１０と同様の不等ピッチの回転鋸であるが、歯数が４８である点において第１回転鋸１０と相違している。従って、以下、この相違点を中心に説明する。
【0130】
図１３に示したように、第３回転鋸１０Ｂは、刃台２２Ｂを含む台金２０Ｂと、刃台２２Ｂに固定される複数のチップ３０Ｂと、により構成されている。複数のチップ３０Ｂは、第１回転鋸１０の複数のチップ３０と同様に、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ及び第３チップ３０ｃ（一組のチップ群）をそれぞれ複数含んでいる。第３回転鋸１０Ｂは、歯数が４８であるから、１６組のチップ群を備えている。
【0131】
第１チップ３０ａと当該第１チップ３０ａに隣接する第２チップ３０ｂとの間の台金２０Ｂの周方向における距離Ｌ７は「第７ピッチＬ７」と称呼される。第２チップ３０ｂと当該第２チップ３０ｂに隣接する第３チップ３０ｃとの間の台金２０Ｂの周方向における距離Ｌ８は「第８ピッチＬ８」と称呼される。第３チップ３０ｃと当該第３チップ３０ｃに隣接する第１チップ３０ａとの間の台金２０Ｂの周方向における距離Ｌ９は「第９ピッチＬ９」と称呼される。第７ピッチＬ７は第８ピッチＬ８及び第９ピッチＬ９よりも長い。第８ピッチＬ８と第９ピッチＬ９とは互いに等しい。
【0132】
第７ピッチＬ７に対応する中心角φ７は、基準面Ｌｒ１と当該基準面Ｌｒ１に隣接する基準面Ｌｒ２とのなす角であり、「第７ピッチ角φ７」と称呼される。第８ピッチＬ８に対応する中心角φ８は、基準面Ｌｒ２と当該基準面Ｌｒ２に隣接する基準面Ｌｒ３とのなす角であり、「第８ピッチ角φ８」と称呼される。第９ピッチＬ９に対応する中心角φ９は、基準面Ｌｒ３と当該基準面Ｌｒ３に隣接する基準面Ｌｒ４とのなす角であり、「第９ピッチ角φ９」と称呼される。
【0133】
第７ピッチ角φ７は８°、第８ピッチ角φ８は７．２５°、第９ピッチ角φ９は７．２５°である。従って、長ピッチの短ピッチに対する割合は、１．１０（＝φ７／φ８）である。つまり、第７ピッチＬ７は、第８ピッチＬ８よりも１０％長い。台金２０Ｂの台金基部２１Ｂの回転中心部には、軸孔２４Ｂが形成されている。回転軸（回転中心）Ａ３から各チップの外周端部（例えば、第１チップ３０ａの外周端部３２ａ）までの長さは、７５ｍｍである。
【0134】
前述した切り屑量の測定を第３回転鋸１０Ｂに対しても行った。その結果、第３回転鋸１０Ｂの切り屑量は、２２．７ｇであった。従って、第３回転鋸１０Ｂの切り屑量は、第１回転鋸１０の切り屑量（２１．８ｇ）よりも多いが、従来の回転鋸９０の切り屑量（３５．９ｇ）よりも少なく、従来の回転鋸９０の切り屑量の６３％であった。この結果から、第３回転鋸１０Ｂにおいても、第１回転鋸１０と同様に、刃厚を薄くした以上の効果が得られていることが理解される。
【0135】
以上、説明したように、本発明の各実施形態に係る回転鋸は、刃厚さを小さくした場合であっても直進安定性に優れるので、切断・切削抵抗を効果的に低減することができる。本発明は上記の各実施形態に限定されることはなく、以下に述べるように、本発明の範囲内において種々の変形例を採用することができる。
【0136】
上記の各実施形態において、第２平坦面３７ｂは中心線Ｃ２を跨がないように形成され、第３平坦面３７ｃは中心線Ｃ３を跨がないように形成されていたが、第２チップ３０ｂのすくい面視における形状及び第３チップ３０ｃのすくい面視における形状は、上記形状に特に限定されない。即ち、第２チップ３０ｂにおいて、第２平坦面３７ｂは中心線Ｃ２よりも左側にずれていれば、中心線Ｃ２を跨いでいてもよいし、第３チップ３０ｃにおいて、第３平坦面３７ｃは中心線Ｃ３よりも右側にずれていれば、中心線Ｃ３を跨いでいてもよい。
【0137】
上記の各実施形態において、第２チップ３０ｂはすくい面視にて第２平坦面３７ｂがチップの左方側に位置し、第１斜面３８ｂの傾斜角θ６が第２斜面３９ｂの傾斜角θ７よりも大きい、所謂左刃に相当していた。第３チップ３０ｃはすくい面視にて第３平坦面３７ｃがチップの右方側に位置し、第３斜面３８ｃの傾斜角θ８が第４斜面３９ｃの傾斜角θ９よりも大きい、所謂右刃に相当していた。従って、回転鋸１０において複数のチップは、図１４（Ａ）に示したように、紙面右から左に向かって、第１チップ３０ａ、第２チップ３０ｂ、第３チップ３０ｃの順に配置されていた。
【0138】
しかし、第２チップが所謂右刃に相当し、第３チップが所謂左刃に相当するように構成されてもよい。つまり、例えば、第２チップ３０ｂが、すくい面視にて左右対称の形状である第３チップ３０ｃと置き換わり、且つ、第３チップ３０ｃが第２チップ３０ｂと置き換わるように配置されてもよい。つまり、図１４の（Ａ）及び（Ｂ）に示したように、回転鋸の順回転方向において、第２チップ３０ｂと第３チップ３０ｃとが入れ替わるように配置されてもよい。
【0139】
上記の各実施形態において、複数のチップ３０はサーメットチップでできていたが、複数のチップは超硬合金でできていてもよい。前述したように、サーメットチップは耐摩耗性及び被削材との低親和性という点において超硬合金よりも優れているが、「不等ピッチ」且つ「山刃、交互面取り刃の組合せ」の構成によって生じる本発明の効果については、サーメット材料と超硬合金のどちらの材料が用いられても特に変わりはない。更に、それぞれの刃台のピッチは、被削材、チップ及び台金の材質等に応じて、自由に変更されてもよい。
【符号の説明】
【0140】
１０…回転鋸、２０…台金、２２…刃台、３０…複数のチップ、３０ａ…第１チップ、３０ｂ…第２チップ、３０ｃ…第３チップ、３１ａ、３１ｂ、３１ｃ…すくい面、３２ａ、３２ｂ、３２ｃ…外周端部、３６ａ、３６ｂ、３６ｃ…逃げ面、３７ａ…第１平坦面、３７ｂ…第２平坦面、３７ｃ…第３平坦面、３８ａ…斜面、３８ｂ…第１斜面、３８ｃ…第３斜面、３９ａ…斜面、３９ｂ…第２斜面、３９ｃ…第４斜面、４１ａ、４１ｂ、４１ｃ…左側面、４２ａ、４２ｂ、４２ｃ…右側面、４３ａ、４３ｂ、４３ｃ、４４ａ、４４ｂ、４４ｃ…平坦面の端部、４５ａ、４５ｂ、４５ｃ、４６ａ、４６ｂ、４６ｃ…交点、Ａ１…回転軸（回転中心）、Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３…幅方向中心線、Ｌ１…第１ピッチ、Ｌ２…第２ピッチ、Ｌ３…第３ピッチ、Ｔ３…第１平坦面の幅、Ｔ５…第２平坦面の幅、Ｔ７…第３平坦面の幅、θ１、θ２…第１平坦面に対する傾斜角、θ６、θ７…第２平坦面に対する傾斜角、θ８、θ９…第３平坦面に対する傾斜角。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】