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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】特許公報(B2)
(11)【特許番号】
(24)【登録日】2023-08-15
(45)【発行日】2023-08-23
(54)【発明の名称】カーボンブラックの製造方法
(51)【国際特許分類】
C09C 1/48 20060101AFI20230816BHJP
【ＦＩ】
C09C1/48
【請求項の数】
3
(21)【出願番号】P 2020169507
(22)【出願日】2020-10-07
(65)【公開番号】P2022061542
(43)【公開日】2022-04-19
【審査請求日】2022-08-16
(73)【特許権者】
【識別番号】000219576
【氏名又は名称】東海カーボン株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002538
【氏名又は名称】弁理士法人あしたば国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】栗栖 研吾
(72)【発明者】
【氏名】栩木 啓佑
【審査官】井上 恵理
(56)【参考文献】
【文献】特開２０００－０８０３０２（ＪＰ，Ａ）
【文献】特表２０１０－５４０７３４（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０４－１７８４７０（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１５－０００９１９（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開２０１６－１０８４９５（ＪＰ，Ａ）
【文献】特開平０１－２４０５７２（ＪＰ，Ａ）
(58)【調査した分野】(Int.Cl.，ＤＢ名)
Ｃ０９Ｃ
(57)【特許請求の範囲】
【請求項1】
炭素／水素の質量比が１０．０～２０．０である原料油と、酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを、前記原料油供給量１ｋｇあたり前記酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことを特徴とするカーボンブラックの製造方法。
【請求項2】
ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ原料油を導入し一次反応を行って一次反応物を生成した後、添加油導入帯域で添加油を導入して二次反応を行う
請求項１に記載のカーボンブラックの製造方法。
【請求項3】
得られるカーボンブラックが、励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０～１３６０ｃｍ－１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のカーボンブラックの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、カーボンブラックの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
ゴム補強用のカーボンブラックとしては、具備特性に応じた多様な品種があり、これらの具備特性がゴムの諸性能を決定付けるための主要な因子となるため、ゴム組成物への配合にあたっては、部材用途に適合する特性を有するカーボンブラックが選定されている。
【0003】
例えば、タイヤトレッド部のような高度の補強性が要求されるゴム部材には、従来よりＳＡＦ（Ｎ１１０）、ＩＳＡＦ（Ｎ２２０）などの、一次粒子径が小さく、比表面積が大きい、高ストラクチャーなハード系カーボンブラックが使用されている。
【0004】
また、このようなタイヤトレッド部用ゴム部材のうち、操縦安定性や耐摩耗性を向上させたタイヤトレッド用ゴム部材として、ＣＴＡＢ比表面積および２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量が特定範囲内にあり、２４Ｍ４ＤＢＰ吸収量とカーボンブラックの凝集体密度とが特定の関係にあるものが提案されるようになっている（特許文献１（特開２００５－８８７７号公報）参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【文献】特開２００５－８８７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
近年、より操縦安定性に優れた（高グリップ性能を有する）ゴム部材が求められるようになっているが、操縦安定性（グリップ性能）を高めるために比表面積の大きなカーボンブラックをゴム成分として使用した場合、カーボンブラックの凝集が生じ易くなり、分散性が低下する結果、補強性（耐摩耗性）が低下し易くなるという技術課題が存在していた。
【0007】
このような状況下、本発明は、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、グリップ性能に優れるとともにより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックの製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記技術課題を解決するために本発明者が鋭意検討した結果、炭素／水素の質量比が１０．０～２０．０である原料油と酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを、前記原料油供給量１ｋｇあたり前記酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことにより、上記技術課題を解決し得ることを見出し、本知見に基づいて本発明を完成するに至った。
【0009】
すなわち、本発明は、
（１）炭素／水素の質量比が１０．０～２０．０である原料油と、酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを、前記原料油供給量１ｋｇあたり前記酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、
得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことを特徴とするカーボンブラックの製造方法、
（２）ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ原料油を導入し一次反応を行って一次反応物を生成した後、添加油導入帯域で添加油を導入して二次反応を行う
上記（１）に記載のカーボンブラックの製造方法、
（３）得られるカーボンブラックが、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０～１３６０ｃｍ－１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とする上記（１）または（２）に記載のカーボンブラックの製造方法
を提供するものである。
（１）炭素／水素の質量比が１０．０～２０．０である原料油と、酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを、前記原料油供給量１ｋｇあたり前記酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、
得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことを特徴とするカーボンブラックの製造方法、
（２）ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ原料油を導入し一次反応を行って一次反応物を生成した後、添加油導入帯域で添加油を導入して二次反応を行う
上記（１）に記載のカーボンブラックの製造方法、
（３）得られるカーボンブラックが、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０～１３６０ｃｍ－１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とする上記（１）または（２）に記載のカーボンブラックの製造方法
を提供するものである。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、グリップ性能に優れるとともにより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを製造する方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明に係るカーボンブラックの製造方法に使用される反応炉の形態例を示す概略断面図である。
【図2】本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおける、ΔＤの半値全幅の算出方法を示す説明図である。
【図3】本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、ラマンスペクトルの測定方法を説明するための図である。
【図4】本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、パルス核磁気共鳴装置を用いスピン－スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の例を示す図である。
【図6】本発明の実施例および比較例で得られたカーボンブラックを用いた場合における、損失係数(ｔａｎδ)に対する摩耗量の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法は、炭素／水素の質量比が１０．０～２０．０である原料油と、酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを、前記原料油供給量１ｋｇあたり前記酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、
得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことを特徴とするものである。
得られた一次反応物に対し、炭素／水素の質量比が５．０以上１０．０未満である添加油を、前記原料油の質量の０．３０～１．００倍の量反応させて二次反応を行うことを特徴とするものである。
【0013】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油を構成する炭素／水素の質量比は、１０．０～２０．０であり、安定した反応性を確保する上では１０．０～１８．０であることが好ましく、安定した反応性と高い収率を確保する上では１０．３～１７．０であることがさらに好ましい。
【0014】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が上記範囲内にあることにより、安定した反応を維持しつつ高い収率でカーボンブラックを製造することができる。
【0015】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、炭素／水素の質量比は、ＪＩＳ Ｍ ８８１３に従って測定した炭素および水素の質量に基づいて算出される値（質量比）を意味する。
【0016】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、原料油としては、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭化水素、クレオソート油、カルボン酸油等の石炭系炭化水素、エチレンボトム油（エチレンヘビーエンドオイル）、ＦＣＣ残渣油等の石油系重質油、アセチレン系不飽和炭化水素、エチレン系炭化水素、ペンタンやヘキサン等の脂肪族飽和炭化水素などから選ばれる一種以上を挙げることができる。
本発明において、原料油は、上記炭化水素等を二種以上混合したものであってもよい。
本発明において、原料油は、上記炭化水素等を二種以上混合したものであってもよい。
【0017】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、炭素／水素の質量比が
１０．０～２０．０である原料油と酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを接触させる一次反応を行って一次反応物を生成する。
１０．０～２０．０である原料油と酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させた燃焼ガスとを接触させる一次反応を行って一次反応物を生成する。
【0018】
上記燃焼ガスは、酸素含有ガスおよび燃料を混合し燃焼させたものである。
上記酸素含有ガスとしては酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
上記酸素含有ガスとしては酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
【0019】
原料油の供給量は、特に制限されないが、１００ｋｇ／時間～２０００ｋｇ／時間であることが好ましく、１５０ｋｇ／時間～１５００ｋｇ／時間であることがより好ましく、２００ｋｇ／時間～１４００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
【0020】
原料油に対する燃焼ガスの供給量は、２０００Ｎｍ３／ｈ～５５００Ｎｍ３／ｈで あることが好ましく、２５００Ｎｍ３／ｈ～５０００Ｎｍ３／ｈであることがより好ましく、３０００Ｎｍ３／ｈ～４５００Ｎｍ３／ｈであることがさらに好ましい。
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、酸素含有ガスとして空気を用いる場合、原料油供給量と空気供給量とは、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．１～８．３Ｎｍ３であることが好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．２～７．８Ｎｍ３であることがより好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．２～７．６Ｎｍ３であることがことがさらに好ましい。
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、酸素含有ガスとして空気を用いる場合、原料油供給量と空気供給量とは、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．１～８．３Ｎｍ３であることが好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．２～７．８Ｎｍ３であることがより好ましく、原料油供給量１ｋｇに対して空気供給量が６．２～７．６Ｎｍ３であることがことがさらに好ましい。
【0021】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、一次反応に供給する原料油と酸素含有ガスとは、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．２６Ｎｍ３を超え１．８０Ｎｍ３以下となるように接触させる。
一次反応に供給する原料油と酸素含有ガスとは、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と強い親和力を発揮し高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．２８～１．７４Ｎｍ３となるように接触させることが好ましく、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と安定した強い親和力を発揮し高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．３０～１．６４Ｎｍ３となるように接触させることがより好ましく、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と安定した強い親和力を発揮し安定した高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．３０～１．６０Ｎｍ３となるように接触させることがさらに好ましい。
一次反応に供給する原料油と酸素含有ガスとは、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と強い親和力を発揮し高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．２８～１．７４Ｎｍ３となるように接触させることが好ましく、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と安定した強い親和力を発揮し高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．３０～１．６４Ｎｍ３となるように接触させることがより好ましく、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と安定した強い親和力を発揮し安定した高いグリップ性能を発揮する上では、原料油供給量１ｋｇあたり酸素含有ガス中の酸素量が１．３０～１．６０Ｎｍ３となるように接触させることがさらに好ましい。
【0022】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、原料油と酸素含有ガスとを、上記範囲を満たすように一次反応に供することにより、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときにゴム成分と強固な結合力（親和性）を発揮する表面性状を有するカーボンブラックを得ることができるとともに、損失係数の高い（グリップ性能に優れた）ゴム組成物を容易に得ることができる。
【0023】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、原料油と燃焼ガスとを接触させる一次反応を行って一次反応物を生成した後、得られた一次反応物に対し、添加油を反応させて二次反応を行う。
【0024】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油を構成する炭素／水素の質量比は、５．０以上１０．０未満であり、安定した反応性を確保する上では５．５～９．５であることが好ましく、安定した反応性と高い収率を確保する上では５．７～９．３であることがさらに好ましい。
【0025】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油を構成する水素の質量に対する炭素の質量の比（炭素の質量／水素の質量）が上記範囲内にあることにより、表面に水素官能基を有するカーボンブラックを容易に調製することができる。
【0026】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、炭素／水素の質量比は、ＪＩＳ Ｍ ８８１３に従って測定した炭素および水素の質量に基づいて算出される値（質量比）を意味する。
【0027】
上記添加油としては、水素原子を含む油状物質であれば特に制限されないが、炭化水素油が好ましく、炭化水素油としては、シクロヘキサン、ベンゼン、トルエン、キシレン、ナフタレン、アントラセン等の芳香族炭化水素、アセチレン系不飽和炭化水素、エチレン系炭化水素、ペンタンやヘキサン等の脂肪族飽和炭化水素等から選ばれる一種以上を挙げることができる。
【0028】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物に対する添加油の添加量が、原料油の０．３０～１．００質量倍となる量反応させて二次反応を行い、安定した反応性を確保する上では原料油の０．３１～０．９５質量倍となる量反応させて二次反応を行うことが好ましく、安定した反応性と高い収率を確保する上では原料油の０．３２～０．９３質量倍となる量反応させて二次反応を行うことがより好ましい。
【0029】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法において、添加油の添加量が上記範囲内にあることにより、安定した反応を維持しつつ表面に水素官能基を有するカーボンブラックを高い収率で製造することができる。
【0030】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物に添加油を導入、反応させることにより、表面に活性点となるエッジを所定数形成しつつ、所望量の水素原子が結合したカーボンブラックを容易に調製することができる。
【0031】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法の実施形態としては、ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられた反応炉を用い、
前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ原料油を導入し一次反応を行って一次反応物を生成した後、添加油導入帯域で添加油を導入して二次反応を行う形態を挙げることができる。
前記燃料燃焼帯域に酸素含有ガスと燃料とを導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させ、前記原料導入帯域に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ原料油を導入し一次反応を行って一次反応物を生成した後、添加油導入帯域で添加油を導入して二次反応を行う形態を挙げることができる。
【0032】
この場合、反応炉として、ガス流路の上流から下流方向に向かって、燃料燃焼帯域、原料導入帯域および添加油導入帯域が順次設けられたものを使用する。このような反応炉としては、例えば、図１に模式的に示すような広径円筒反応炉を挙げることができる。
以下、本発明のカーボンブラックの製造方法を、図１に示す反応炉を適宜例にとって説明する。
以下、本発明のカーボンブラックの製造方法を、図１に示す反応炉を適宜例にとって説明する。
【0033】
図１に示す反応炉には、炉内に形成されたガス流路の上流から下流方向に向かって連通する、燃料燃焼帯域３、原料導入および一次反応帯域５、添加油導入帯域８および二次反応帯域９が順次設けられている。
【0034】
すなわち、図１に示す反応炉において、燃料燃焼帯域３は、炉軸方向に垂直な方向から空気等の酸素含有ガスを導入する酸素含有ガス導入口１と、炉軸方向に燃料を供給する燃焼用バーナー２とを備えている。また、原料導入および一次反応帯域５は、炉軸方向に垂直な方向から原料油を供給する原料油導入ノズル４を備え、燃料燃焼帯域３と同軸的に連通して設けられている。さらに、添加油導入帯域８は、炉軸方向に垂直な方向から添加油を供給する添加油導入ノズル６を備え、原料導入および一次反応帯域５に同軸的に連通して設けられている。二次反応帯域９は、添加油導入帯域８に同軸的に連通して設けられている。図１に示す反応炉においては、二次反応帯域９に同軸的に連通して反応停止帯域も設けられており、同反応停止帯域には、炉軸方向に垂直な方向から冷却液を噴霧する冷却液導入ノズル７が設けられている。
【0035】
図１に示す反応炉は、燃料燃焼帯域３から原料導入および一次反応帯域５に向かって縮管するとともに、原料導入および一次反応帯域５から添加油導入帯域８に向かって拡管する鼓状形状を有しているが、反応炉形状はこのような形状に限定されず、種々の形状を採ることができる。
【0036】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、燃料燃焼帯域３に酸素含有ガスと燃料を導入し混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させる。
酸素含有ガスとしては、酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
燃焼ガスの生成源となる燃料としては、上述した燃焼ガスを生成し得るものと同様のものを挙げることができる。
酸素含有ガスとしては、酸素、空気またはこれらの混合物からなるガスを挙げることができ、燃料としては、水素、一酸化炭素、天然ガス、石油ガス、ＦＣＣ残渣油等、重油等の石油系液体燃料、クレオソート油等の石炭系液体燃料を挙げることができる。
燃焼ガスの生成源となる燃料としては、上述した燃焼ガスを生成し得るものと同様のものを挙げることができる。
【0037】
燃料燃焼帯域３における酸素含有ガスの供給量は、２０００Ｎｍ３／時間～５５００Ｎｍ３／時間であることが好ましく、２５００Ｎｍ３／時間～５０００Ｎｍ３／時間であることがより好ましく、３０００Ｎｍ３／時間～４５００Ｎｍ３／時間であることがさらに好ましい。また、燃料燃焼帯域３における燃料の供給量は、５０ｋｇ／時間～４００ｋｇ／時間であることが好ましく、１００ｋｇ／時間～３５０ｋｇ／時間であることがより好ましく、１５０ｋｇ／時間～３００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
燃料燃焼帯域３においては、例えば、４００℃～６００℃に予熱した酸素含有ガスを供給しつつ燃料を供給することにより、両者を混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させることができる。
燃料燃焼帯域３においては、例えば、４００℃～６００℃に予熱した酸素含有ガスを供給しつつ燃料を供給することにより、両者を混合燃焼させて高温燃焼ガス流を発生させることができる。
【0038】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、上記高温燃焼ガス流を原料導入および一次反応帯域５に導入しつつ、当該原料導入および一次反応帯域５に原料油導入ノズル４から原料油を導入する。
【0039】
原料導入および一次反応帯域５で供給する原料油としては、上述したものを挙げることができる。
また、上記原料油導入ノズルとしては一流体ノズルを挙げることができる。
また、上記原料油導入ノズルとしては一流体ノズルを挙げることができる。
【0040】
原料油の導入量は、特に制限されないが、１００ｋｇ／時間～２０００ｋｇ／時間であることが好ましく、１５０ｋｇ／時間～１５００ｋｇ／時間であることがより好ましく、２００ｋｇ／時間～１４００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
【0041】
本発明に係るカーボンブラックの製造方法においては、上記原料導入および一次反応帯域５に原料油を導入して一次反応を行った後、添加油導入帯域８に添加油を導入して二次反応を行う。
【0042】
添加油としては、上述したものと同様のものを挙げることができる。
【0043】
添加油導入帯域における添加油の導入量は、５０～１５００ｋｇ／時間であることが好ましく、１００～１２００ｋｇ／時間であることがより好ましく、１５０～１０００ｋｇ／時間であることがさらに好ましい。
添加油導入帯域における添加油の導入量が上記範囲内にあることにより、得られるカーボンブラック表面における水素量を所望範囲に制御することができる。
添加油導入帯域における添加油の導入量が上記範囲内にあることにより、得られるカーボンブラック表面における水素量を所望範囲に制御することができる。
【0044】
本発明のカーボンブラックの製造方法において、図１に示す反応炉を用いた場合、原料導入および一次反応帯域５で一次反応を行った後、添加油導入帯域８で添加油を導入し、添加油導入帯域８や二次反応帯域９に導入において二次反応させることにより、目的とするカーボンブラックを容易に調製することができる。
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、二次反応帯域９を有さない反応炉を用いてもよい。
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、二次反応帯域９を有さない反応炉を用いてもよい。
【0045】
図１に示す反応炉においては、上記カーボンブラック含有ガスが反応停止帯域に導入され、冷却液が噴霧される。
冷却液としては水等を挙げることができ、冷却液を噴霧することにより、高温燃焼ガス中に浮遊懸濁したカーボンブラック粒子が冷却される。冷却液の噴霧は、例えば図１に示す冷却液導入ノズル７から冷却液を噴霧することにより行うことができる。
冷却液としては水等を挙げることができ、冷却液を噴霧することにより、高温燃焼ガス中に浮遊懸濁したカーボンブラック粒子が冷却される。冷却液の噴霧は、例えば図１に示す冷却液導入ノズル７から冷却液を噴霧することにより行うことができる。
【0046】
次いで、冷却されたカーボンブラック粒子は、煙道等を経て、サイクロンやバッグフィルター等の捕集系（分離捕集装置）により分離捕集することにより、目的とするカーボンブラックを回収することができる。
【0047】
本発明のカーボンブラックの製造方法においては、一次反応物と反応させる添加油の種類や量を変えることにより、得られるカーボンブラックの総活性点数や水素量を所望範囲に容易に調整することができる。
【0048】
本発明の製造方法により得られるカーボンブラックとしては、本発明のカーボンブラックの説明で詳述したものと同様のものを挙げることができる。
【0049】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、グリップ性能に優れるとともにより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを製造する方法を提供することができる。
【0050】
次に、本発明の製造方法で得られるカーボンブラックについて説明する。
本発明の製造方法で得られるカーボンブラックは、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０～１３６０ｃｍ－１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、より詳細には、下記式（Ｉ）
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ－１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
パルス核磁気共鳴装置を用い、ソリッドエコー法により観測核を１Ｈとしてスピン－スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
本発明の製造方法で得られるカーボンブラックは、
励起波長を５３２ｎｍとしたときに１３４０～１３６０ｃｍ－１の範囲に出現するラマン散乱ピークの半値全幅と、窒素ガスを吸着させたときの比表面積との積で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
ソリッドエコー法により観測されるスピン‐スピン緩和過程の核磁気共鳴シグナルが第１のシグナルと前記第１のシグナルよりも時定数が大きい第２のシグナルとの和で表されるとき、前記第１のシグナルの時間０における単位質量当たりのシグナル強度で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、より詳細には、下記式（Ｉ）
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ－１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、
パルス核磁気共鳴装置を用い、ソリッドエコー法により観測核を１Ｈとしてスピン－スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）である
ことを特徴とするものである。
【0051】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、半値全幅（半値全幅ΔＤ）は、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ－１）である。
【0052】
半値全幅（半値全幅ΔＤ）は、１８０～２８０ｃｍ－１であることが好ましく、１８５～２７０ｃｍ－１であることがより好ましく、１８８～２６５ｃｍ－１であることがさらに好ましい。
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、半値全幅（半値全幅ΔＤ）が上記範囲内にあることにより、カーボンブラック表面の活性点数を所望範囲に制御して、後述するΔＤ×Ｎ２ＳＡを所望範囲内に容易に制御し得るとともに、ゴム成分に配合したときにカーボンブラックの凝集を抑制して分散性を容易に向上させることができる。
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、半値全幅（半値全幅ΔＤ）が上記範囲内にあることにより、カーボンブラック表面の活性点数を所望範囲に制御して、後述するΔＤ×Ｎ２ＳＡを所望範囲内に容易に制御し得るとともに、ゴム成分に配合したときにカーボンブラックの凝集を抑制して分散性を容易に向上させることができる。
【0053】
図２は、本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおける、半値全幅（半値全幅ΔＤ）の算出方法を示す図である。
図２に示すように、本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、レーザーラマン分光法により、励起波長５３２ｎｍで測定することで得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークが検出される。
そして、上記ピークトップ位置における測定波長をＤｍａｘ（ｃｍ－１）とし、得られたスペクトルにおいて、上記Ｄｍａｘにおけるピーク強度の半分の検出強度を有する低波長（低ラマンシフト）側の検出位置をＤ５０（ｃｍ－１）としたときに、下記式により算出される値を、本出願における半値全幅ΔＤ（ｃｍ－１）とする。
ΔＤ＝（Ｄｍａｘ－Ｄ５０）×２
図２に示すように、本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、レーザーラマン分光法により、励起波長５３２ｎｍで測定することで得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークが検出される。
そして、上記ピークトップ位置における測定波長をＤｍａｘ（ｃｍ－１）とし、得られたスペクトルにおいて、上記Ｄｍａｘにおけるピーク強度の半分の検出強度を有する低波長（低ラマンシフト）側の検出位置をＤ５０（ｃｍ－１）としたときに、下記式により算出される値を、本出願における半値全幅ΔＤ（ｃｍ－１）とする。
ΔＤ＝（Ｄｍａｘ－Ｄ５０）×２
【0054】
上記ラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークはラマンスペクトルのＤバンドにおけるピークに相当する。
本発明者等の検討によれば、上記Ｄバンドのピークの半値全幅ΔＤはカーボンブラック表面における結晶構造の乱雑さの程度を表し、この為に本発明においてΔＤが所望範囲内にあることはカーボンブラック表面におけるエッジ、すなわちゴム成分に対して親和性を示す官能基の形成箇所（活性点）が多数存在することを意味する。
本発明者等の検討によれば、上記Ｄバンドのピークの半値全幅ΔＤはカーボンブラック表面における結晶構造の乱雑さの程度を表し、この為に本発明においてΔＤが所望範囲内にあることはカーボンブラック表面におけるエッジ、すなわちゴム成分に対して親和性を示す官能基の形成箇所（活性点）が多数存在することを意味する。
【0055】
本発明において、半値全幅ΔＤ（ｃｍ－１）は、以下の（１）の測定条件で測定した後、（２）のデータ処理を施して得られるラマンスペクトルから算出される値を意味する。
（１）レーザーラマン分光装置として（株）堀場製作所製 ＨＲ－８００を用い、測定対象となるカーボンブラック試料を数粒スライドグラス上に載置し、スパチュラで数回こすり表面を平らにした状態のものを、以下の測定条件で測定する。
ＹＡＧレーザー（励起波長）：５３２ｎｍ
刻線数 ：６００ｇｒ／ｍｍ
フィルター ：Ｄ０．６
対物レンズ倍率 ：１００倍
露光時間 ：１５０秒
積算回数 ：２回
このとき得られるスペクトル例を図３に示す。
（２）得られたスペクトルの測定波長（Ｒａｍａｎ Ｓｈｉｆｔ）２１００ｃｍ－１における信号強度を０とし、スペクトルを構成するデータ点のうち、隣接する３９点毎に平均値を求め、次いでスムージング処理して上記各平均値を結ぶスペクトル曲線を得る。次いで、各サンプル毎の比較を容易にするために、測定波長１３５０±１０ｃｍ－１の範囲に観察されるピークトップ強度を１００とする。
このとき得られるラマンスぺクトル例が、図２に例示するようなラマンスペクトルである。
（１）レーザーラマン分光装置として（株）堀場製作所製 ＨＲ－８００を用い、測定対象となるカーボンブラック試料を数粒スライドグラス上に載置し、スパチュラで数回こすり表面を平らにした状態のものを、以下の測定条件で測定する。
ＹＡＧレーザー（励起波長）：５３２ｎｍ
刻線数 ：６００ｇｒ／ｍｍ
フィルター ：Ｄ０．６
対物レンズ倍率 ：１００倍
露光時間 ：１５０秒
積算回数 ：２回
このとき得られるスペクトル例を図３に示す。
（２）得られたスペクトルの測定波長（Ｒａｍａｎ Ｓｈｉｆｔ）２１００ｃｍ－１における信号強度を０とし、スペクトルを構成するデータ点のうち、隣接する３９点毎に平均値を求め、次いでスムージング処理して上記各平均値を結ぶスペクトル曲線を得る。次いで、各サンプル毎の比較を容易にするために、測定波長１３５０±１０ｃｍ－１の範囲に観察されるピークトップ強度を１００とする。
このとき得られるラマンスぺクトル例が、図２に例示するようなラマンスペクトルである。
【0056】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定されるカーボンブラックの窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。
【0057】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、Ｎ２ＳＡは、３４５～５６５ｍ２／ｇであることが好ましく、３５５～５５５ｍ２／ｇであることがより好ましく、３６０～５５０ｍ２／ｇであることがさらに好ましい。
【0058】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、Ｎ２ＳＡが上記範囲内にあることにより、カーボンブラック表面の活性点数を所望範囲に制御して、後述する半値全幅と窒素吸着比表面積との積（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）を所望範囲内に容易に制御することができるとともに、ゴム成分に配合したときにカーボンブラックの分散性を向上させて耐摩耗性を容易に向上させることができる。
【0059】
なお、本出願書類において、Ｎ２ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７－２ ２００１「ゴム用カーボンブラックの基本性能の試験方法」に規定される方法に準拠して、窒素吸着量により測定される値を意味する。
【0060】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、下記式（Ｉ）
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ－１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５００×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下である。
ΔＤ×Ｎ２ＳＡ （Ｉ）
（ただし、ΔＤは、レーザーラマン分光装置を用いて励起波長５３２ｎｍで測定したときに得られるラマンスペクトルにおいて、１３５０±１０ｃｍ－１の範囲にピークトップを有するピークの半値全幅（ｃｍ－１）であり、Ｎ２ＳＡは、窒素吸着法により測定される窒素吸着比表面積（ｍ２／ｇ）である。）
で表される総活性点が８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５００×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下である。
【0061】
上記式（Ｉ）で表される総活性点は、８．２０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下であり、８．２５×１０４～１１．４５×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）が好ましく、８．３０×１０４～１１．４０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）がより好ましい。
加工性に優れたカーボンブラックを得ようとする場合、上記式（Ｉ）で表されるカーボンブラックの総活性点は、９．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下が好ましく、９．５５×１０４～１１．４５×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）がより好ましく、９．６０×１０４～１１．４０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）がさらに好ましい。
加工性に優れたカーボンブラックを得ようとする場合、上記式（Ｉ）で表されるカーボンブラックの総活性点は、９．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）を超え１１．５０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）以下が好ましく、９．５５×１０４～１１．４５×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）がより好ましく、９．６０×１０４～１１．４０×１０４（ｃｍ－１・ｍ２／ｇ）がさらに好ましい。
【0062】
上記式（Ｉ）で表される総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）が上記範囲内にあることにより、加工性に優れるとともにゴム成分との適度な結合力（親和性）を発揮するカーボンブラックを得ることができる。
【0063】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、パルス核磁気共鳴装置を用い、ソリッドエコー法により観測核を１Ｈとしてスピン－スピン緩和時間Ｔ２を測定したときに得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）であるものである。
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
により表したときに、
下記式（II）
Ａ（１）／ｗ （II）
（ただし、ｗは測定試料の質量（ｇ）である。）
で表される水素量が２５．０～１２５．０（／ｇ）であるものである。
【0064】
上記式（II）で表される水素量は、２５．０～１２５．０（／ｇ）であり、
４０．０～１１０．０（／ｇ）であることが好ましく、５０．０～１００．０（／ｇ）であることがより好ましい。
４０．０～１１０．０（／ｇ）であることが好ましく、５０．０～１００．０（／ｇ）であることがより好ましい。
【0065】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックにおいて、Ａ（１）／ｗ（II）で表される水素量が上記範囲内にあることにより、ゴムへの練りこみ時に良好な分散性を発揮しつつ損失係数の高い（グリップ性能に優れた）ゴム組成物を容易に調製することができる。
【0066】
一方、上述したように、本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）が所定範囲内にあることにより、カーボンブラックとゴム成分との適度な結合力（親和性）を得ることができる。
このため、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）および上記水素量（上記式（II）で表される水素量）が各々所定範囲内にある本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、ゴム組成物の構成成分として使用したときに、損失係数が高く（グリップ性能が高く）操縦安定性を優れるとともに、ゴム成分と適度な結合力（親和性）を有し優れた耐摩耗性を容易に発揮することができる。
このため、上記総活性点（上記式（Ｉ）で表される総活性点）および上記水素量（上記式（II）で表される水素量）が各々所定範囲内にある本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、ゴム組成物の構成成分として使用したときに、損失係数が高く（グリップ性能が高く）操縦安定性を優れるとともに、ゴム成分と適度な結合力（親和性）を有し優れた耐摩耗性を容易に発揮することができる。
【0067】
本発明において、水素量（上記式（II）で表される水素量）は、以下の方法により求められる。
（１）パルス核磁気共鳴装置としてブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０を用い、測定対象となるカーボンブラックを１１０℃で３０分間乾燥した後、ガラス製サンプル管に０．２ｇ充填したものを測定試料とし、以下の測定条件によりスピン－スピン緩和時間（横緩和時間）Ｔ２を測定して、Ｔ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を得る。
＜測定条件＞
測定核種 ：１Ｈ
パルスモード ：ソリッドエコー法（９０°×－τ－９０°ｙ）
９０°パルス幅：２．７μｓ
測定時間：２ｍｓ
待ち時間：５００ｍｓ
積算回数：５２回
測定温度：４０℃
Ｇａｉｎ：９０
カーボンブラックの質量は０．２ｇで一定であり、装置関数も一定（Ｇａｉｎｎ＝９０）であるため、得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の信号強度は測定対象の１Ｈ濃度に比例して増減することになる。
（２）得られた自由誘導減衰曲線を、上記パルス核磁気共鳴装置（ブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０）付属のフィッティングソフト（ＴＤ－ＮＭＲ－Ａ ｆｏｒ Ｗｉｎｄｏｗｓ７）を用いた線形最小二乗法によるフィッティングにより、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
で表される近似曲線を得る。
（３）上記信号強度Ａ（１）を測定試料の質量ｗ（ｇ）で割る。
（１）パルス核磁気共鳴装置としてブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０を用い、測定対象となるカーボンブラックを１１０℃で３０分間乾燥した後、ガラス製サンプル管に０．２ｇ充填したものを測定試料とし、以下の測定条件によりスピン－スピン緩和時間（横緩和時間）Ｔ２を測定して、Ｔ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を得る。
＜測定条件＞
測定核種 ：１Ｈ
パルスモード ：ソリッドエコー法（９０°×－τ－９０°ｙ）
９０°パルス幅：２．７μｓ
測定時間：２ｍｓ
待ち時間：５００ｍｓ
積算回数：５２回
測定温度：４０℃
Ｇａｉｎ：９０
カーボンブラックの質量は０．２ｇで一定であり、装置関数も一定（Ｇａｉｎｎ＝９０）であるため、得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の信号強度は測定対象の１Ｈ濃度に比例して増減することになる。
（２）得られた自由誘導減衰曲線を、上記パルス核磁気共鳴装置（ブルカー・バイオスピン（株）Ｍｉｎｉｓｐｅｃ ｍｑ２０）付属のフィッティングソフト（ＴＤ－ＮＭＲ－Ａ ｆｏｒ Ｗｉｎｄｏｗｓ７）を用いた線形最小二乗法によるフィッティングにより、下記式ｆ（ｔ）
ｆ(ｔ)＝Ａ(１)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(１)) ＋ Ａ(２)ｅｘｐ(－ｔ／Ｔ２(２))
（ただし、Ｔ２（１）は緩和時間の短い成分の緩和時間、Ｔ２（２）は緩和時間の長い成分の緩和時間であり、Ａ（１）は緩和時間の短い成分のｔ＝０における信号強度、Ａ（２）は緩和時間の長い成分のｔ＝０における信号強度である）
で表される近似曲線を得る。
（３）上記信号強度Ａ（１）を測定試料の質量ｗ（ｇ）で割る。
【0068】
図４に、上記方法で得られるＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）の例を示す。
図４に示すように、９０°パルスにより励起した時間をｔ＝０とすると、ｙ軸方向の磁化（信号強度）が時間とともに減衰するシグナルが得られることが分かる。
図５は、図４に示すＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を線形最小二乗法によりフィッティングした場合のフィッティング曲線を実線で示すものであり、図５に示すように、得られたＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）は、フィッティングにより２つの指数関数の和として表することができる。
ここで、時定数の違いにより液体と固体とを区別できるので、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（１）はカーボンブラック表面の水素原子（－ＣＯＯＨ、－ＯＨ、表面の－Ｈ、炭素骨格中の－Ｈ等）と特定できる。同様に、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（２）はカーボンブラック表面に吸着した水分や液状の多環芳香族炭化水素化合物等と特定できる。
上記信号強度Ａ（１）（ａ．ｕ．）を測定に供したカーボンブラックの質量ｗ（０．２ｇ）で割ることにより、カーボンブラック単位質量当たりの水素量「Ａ（１）／ｗ」を求めることができる。
本発明者等の検討によれば、上記式（II）（Ａ（１）／ｗ）で表される水素量は、従来カーボンブラック表面の水素量を測定する方法として知られていた熱分解法により得られる水素量と高い相関性を示すことが見出されており、このためにカーボンブラック表面の水素量を表す指標として好適に使用することができる。
図４に示すように、９０°パルスにより励起した時間をｔ＝０とすると、ｙ軸方向の磁化（信号強度）が時間とともに減衰するシグナルが得られることが分かる。
図５は、図４に示すＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）を線形最小二乗法によりフィッティングした場合のフィッティング曲線を実線で示すものであり、図５に示すように、得られたＴ２緩和曲線（自由誘導減衰曲線）は、フィッティングにより２つの指数関数の和として表することができる。
ここで、時定数の違いにより液体と固体とを区別できるので、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（１）はカーボンブラック表面の水素原子（－ＣＯＯＨ、－ＯＨ、表面の－Ｈ、炭素骨格中の－Ｈ等）と特定できる。同様に、緩和時間の短い成分に係る指数関数においてｔ＝０（９０°パルスによる励起時）における信号強度Ａ（２）はカーボンブラック表面に吸着した水分や液状の多環芳香族炭化水素化合物等と特定できる。
上記信号強度Ａ（１）（ａ．ｕ．）を測定に供したカーボンブラックの質量ｗ（０．２ｇ）で割ることにより、カーボンブラック単位質量当たりの水素量「Ａ（１）／ｗ」を求めることができる。
本発明者等の検討によれば、上記式（II）（Ａ（１）／ｗ）で表される水素量は、従来カーボンブラック表面の水素量を測定する方法として知られていた熱分解法により得られる水素量と高い相関性を示すことが見出されており、このためにカーボンブラック表面の水素量を表す指標として好適に使用することができる。
【0069】
本発明に係る製造方法で得られるカーボンブラックは、ＤＢＰ（Dibutylphthalate）吸収量が、８０～１４０ｃｍ３／１００ｇであるものが好ましく、８５～１３０ｃｍ３／１００ｇであるものがより好ましく、９０～１２５ｃｍ３／１００ｇであるものがさらに好ましい。
【0070】
上記ＤＢＰ吸収量は、ストラクチャーの発達度合い、すなわちアグリゲート構造の複雑さの程度を表す指標となる。
ＤＢＰ吸収量が８０ｍｌ／１００ｇ未満であると、ゴム組成物に配合した際にカーボンブラックの分散性が悪化して得られるゴムの補強性が低下し易くなり、１４０ｍｌ／１００ｇを超えるとゴム組成物に配合した際にゴム組成物が硬くなり加工性が悪化する場合がある。
ＤＢＰ吸収量が８０ｍｌ／１００ｇ未満であると、ゴム組成物に配合した際にカーボンブラックの分散性が悪化して得られるゴムの補強性が低下し易くなり、１４０ｍｌ／１００ｇを超えるとゴム組成物に配合した際にゴム組成物が硬くなり加工性が悪化する場合がある。
【0071】
なお、本出願書類において、ＤＢＰ吸収量は、ＪＩＳＫ６２１７－４「ゴム用カーボンブラック－基本特性－第４部、ＤＢＰ吸収量の求め方」に規定された方法により測定される値を意味する。
【0072】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、グリップ性能に優れるとともにより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを製造する方法を提供することができる。
【0073】
次に、実施例を挙げて本発明を更に具体的に説明するが、これは単に例示であって、本発明を制限するものではない。
【0074】
（実施例１～実施例６、比較例１～比較例５）
（実施例１）
図１に示すような概略円筒形状を有する反応炉を用いてカーボンブラックを作製した。
図１に示す反応炉には、炉内に形成されたガス流路の上流から下流方向に向かって連通する、燃料燃焼帯域３、原料導入および一次反応帯域５、添加油導入帯域８、二次反応帯域９および反応停止帯域が順次設けられている。
（実施例１）
図１に示すような概略円筒形状を有する反応炉を用いてカーボンブラックを作製した。
図１に示す反応炉には、炉内に形成されたガス流路の上流から下流方向に向かって連通する、燃料燃焼帯域３、原料導入および一次反応帯域５、添加油導入帯域８、二次反応帯域９および反応停止帯域が順次設けられている。
【0075】
図１に示す反応炉において、燃料燃焼帯域３は、炉軸方向に垂直な方向から空気等の酸素含有ガスを導入する酸素含有ガス導入口１と、炉軸方向に燃料を供給する燃焼用バーナー２とを備えている。また、原料導入および一次反応帯域５は、炉軸方向に垂直な方向から原料油を供給する原料油導入ノズル４である一流体ノズルを備え、燃料燃焼帯域３と同軸的に連通して設けられている。
添加油導入帯域８は、炉軸方向に垂直な方向から添加油を供給する添加油導入ノズル６である一流体ノズルを備え、原料導入および一次反応帯域５と同軸的に連通して設けられており、さらに、二次反応帯域９は、添加油導入帯域８に同軸的に連通して設けられている。また、反応停止帯域は、炉軸方向に垂直な方向から冷却水を供給する図の上下方向に位置変更可能な冷却液導入ノズル７（水冷クエンチ）を備え、二次反応帯域９に同軸的に連通して設けられている。
添加油導入帯域８は、炉軸方向に垂直な方向から添加油を供給する添加油導入ノズル６である一流体ノズルを備え、原料導入および一次反応帯域５と同軸的に連通して設けられており、さらに、二次反応帯域９は、添加油導入帯域８に同軸的に連通して設けられている。また、反応停止帯域は、炉軸方向に垂直な方向から冷却水を供給する図の上下方向に位置変更可能な冷却液導入ノズル７（水冷クエンチ）を備え、二次反応帯域９に同軸的に連通して設けられている。
【0076】
図１に示すように、上記反応炉は、原料導入および一次反応帯域５の前後において、燃料燃焼帯域３から原料導入および一次反応帯域５に向かって緩やかに縮管するとともに、原料導入および一次反応帯域５から添加油導入帯域８に向かってテーパー状に拡管する鼓状絞り形状を成している。
【0077】
燃料燃焼帯域３においては、酸素含有ガス導入口１から、５００℃に予熱した空気（酸素含有割合２１体積％）を４１００Ｎｍ３／ｈを供給するとともに、燃焼用バーナー２から燃料油としてＦＣＣ残渣油（石油系残渣油）２５０ｋｇ／ｈ噴射供給し、混合燃焼させて、炉軸方向に流通する高温燃焼ガス流を形成した。
【0078】
原料導入および一次反応帯域５に上記高温燃焼ガス流を導入しつつ、原料油導入ノズル４である一流体ノズルから、原料油として炭素／水素の質量比が１２．０であるエチレンボトム油を６７５ｋｇ／ｈで供給し、次いで、添加油導入帯域において、添加油導入ノズル６から炭素／水素の質量比が６．０であるシクロヘキサンを２２５ｋｇ／ｈ供給し、順次反応させることにより、カーボンブラック含有ガスを生成した。
このとき、上記原料油供給量１ｋｇあたりの上記空気中の酸素量（４１００（Ｎｍ３／ｈ）×０．２１／６７５（ｋｇ／ｈ））は１．２８であった。
このとき、上記原料油供給量１ｋｇあたりの上記空気中の酸素量（４１００（Ｎｍ３／ｈ）×０．２１／６７５（ｋｇ／ｈ））は１．２８であった。
【0079】
次いで、原料導入および一次反応帯域５を経て添加油導入帯域８で生成したカーボンブラック含有ガスを二次反応帯域９に導入してさらに十分に反応させた後、反応停止帯域に導入して、冷却液導入ノズル７から冷却水を噴霧した。冷却されたカーボンブラック粒子は、煙道等を経て、図示しない分離捕集装置により捕集され、目的とするカーボンブラックを回収した。
【0080】
上記反応において、使用した原料油と添加油の種類および炭素／水素の質量比、原料油に対する添加油の使用量を表１に示すとともに、空気供給量、燃料供給量、原料油供給量、添加油供給量を表２に示す。
また、得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸収量（ｍｌ／１００ｇ）を表３に示す。
また、得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸収量（ｍｌ／１００ｇ）を表３に示す。
【0081】
（実施例２～実施例６、比較例１～比較例５）
実施例１において、反応条件を表１および表２に記載するとおり各々変更した以外は、実施例１と同様にしてカーボンブラックを調製した。
得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２
／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸収量（ｍｌ／１００ｇ）を表３に示す。
実施例１において、反応条件を表１および表２に記載するとおり各々変更した以外は、実施例１と同様にしてカーボンブラックを調製した。
得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２
／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸収量（ｍｌ／１００ｇ）を表３に示す。
【0082】
【表1】
【0083】
【表2】
【0084】
【表3】
【0085】
（実施例７～実施例１２、比較例６～比較例９）
実施例１において、反応条件を表４および表５に記載するとおり各々変更した以外は、実施例１と同様にしてカーボンブラックを調製した。
得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸
収量（ｍｌ／１００ｇ）を表６に示す。
実施例１において、反応条件を表４および表５に記載するとおり各々変更した以外は、実施例１と同様にしてカーボンブラックを調製した。
得られたカーボンブラックにおける、ΔＤ、窒素吸着比表面積Ｎ２ＳＡ（ｍ２／ｇ）、総活性点（ΔＤ×Ｎ２ＳＡ）、水素量（Ａ（１）／ｗ）およびＤＢＰ吸
収量（ｍｌ／１００ｇ）を表６に示す。
【0086】
【表4】
【0087】
【表5】
【0088】
【表6】
【0089】
（ゴム組成物の製造例）
表７に示すように、ゴム成分である天然ゴム（ＲＳＳ＃１）１００質量部、上記実施例および比較例で得られた何れかのカーボンブラック４５質量部、ステアリン酸３質量部、老化防止剤（川口化学(株)製 アンテージ６Ｃ）１質量部、亜鉛華４質量部とを、密閉型ミキサー（神戸製鋼（株）製ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ－２）で混練した後、得られた混練物に対し、加硫促進剤（川口化学工業（株）製アクセルＮＳ）０．５質量部と、硫黄１．５質量部とをオープンロールで混練することにより、各々表７に示す組成を有するゴム組成物を得た。
表７に示すように、ゴム成分である天然ゴム（ＲＳＳ＃１）１００質量部、上記実施例および比較例で得られた何れかのカーボンブラック４５質量部、ステアリン酸３質量部、老化防止剤（川口化学(株)製 アンテージ６Ｃ）１質量部、亜鉛華４質量部とを、密閉型ミキサー（神戸製鋼（株）製ＭＩＸＴＲＯＮ ＢＢ－２）で混練した後、得られた混練物に対し、加硫促進剤（川口化学工業（株）製アクセルＮＳ）０．５質量部と、硫黄１．５質量部とをオープンロールで混練することにより、各々表７に示す組成を有するゴム組成物を得た。
【0090】
【表7】
【0091】
次いで、得られた各ゴム組成物を１４５℃の温度条件下、４５分間加硫して加硫ゴムを形成した。
得られた加硫ゴムを用い、以下に示す方法により、摩耗量、損失係数(ｔａｎδ)およびムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）を測定した。結果を表８に示す。
なお、表８においては、使用した各カーボンブラックが得られた実施例および比較例毎に摩耗量および損失係数(ｔａｎδ)の結果を示している。
得られた加硫ゴムを用い、以下に示す方法により、摩耗量、損失係数(ｔａｎδ)およびムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）を測定した。結果を表８に示す。
なお、表８においては、使用した各カーボンブラックが得られた実施例および比較例毎に摩耗量および損失係数(ｔａｎδ)の結果を示している。
【0092】
＜摩耗量＞
ランボーン摩耗試験機（機械スリップ機構、（株）上島製作所製ＡＢ－１１５２）を用い、ＪＩＳ Ｋ６２６４「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－耐摩耗性の求め方－」に規定される方法に準拠し、以下の測定条件で測定した。
試験片 ：厚さ１０ｍｍ、外径４８ｍｍ
研磨紙 ：粒度Ａ８０
スリップ率 ：１０％
試験片表面速度：７２ｍ／ｍｉｎ
試験荷重 ：３ｋｇ
なお、摩耗量は、値が小さい程耐摩耗性に優れることを示している。
ランボーン摩耗試験機（機械スリップ機構、（株）上島製作所製ＡＢ－１１５２）を用い、ＪＩＳ Ｋ６２６４「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－耐摩耗性の求め方－」に規定される方法に準拠し、以下の測定条件で測定した。
試験片 ：厚さ１０ｍｍ、外径４８ｍｍ
研磨紙 ：粒度Ａ８０
スリップ率 ：１０％
試験片表面速度：７２ｍ／ｍｉｎ
試験荷重 ：３ｋｇ
なお、摩耗量は、値が小さい程耐摩耗性に優れることを示している。
【0093】
＜損失係数（ｔａｎδ）＞
得られた各加硫ゴムから切り出した、厚さ２ｍｍ、長さ４０ｍｍ、幅４ｍｍの試験片を用い、粘弾性スペクトロメータ（（株）上島製作所製ＶＲ－７１１０）を用い、周波数５０Ｈｚ、動的歪率１．２６％、測定温度６０℃の測定条件で、損失係数（ｔａｎδ）を測定した。
なお、損失係数（ｔａｎδ）は、値が大きいほどグリップ性能が高いことを示している。
得られた各加硫ゴムから切り出した、厚さ２ｍｍ、長さ４０ｍｍ、幅４ｍｍの試験片を用い、粘弾性スペクトロメータ（（株）上島製作所製ＶＲ－７１１０）を用い、周波数５０Ｈｚ、動的歪率１．２６％、測定温度６０℃の測定条件で、損失係数（ｔａｎδ）を測定した。
なお、損失係数（ｔａｎδ）は、値が大きいほどグリップ性能が高いことを示している。
【0094】
＜ムーニー粘度＞
ムーニー粘度計（（株）東洋精機製作所製ＡＭ-３）を用い、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、未加硫ゴム組成物を１３０℃で１分間予熱した後、ローターの回転開始４分経過時のムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）を測定した。
なお、ムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）は値が小さいほど加工性が良いことを示している。
ムーニー粘度計（（株）東洋精機製作所製ＡＭ-３）を用い、ＪＩＳ Ｋ６３００に準拠し、未加硫ゴム組成物を１３０℃で１分間予熱した後、ローターの回転開始４分経過時のムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）を測定した。
なお、ムーニー粘度Ｍｖ（Ｍ）は値が小さいほど加工性が良いことを示している。
【0095】
また、実施例１～実施例１２および比較例１～比較例９で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムの損失係数（ｔａｎδ）に対する摩耗量を図６に示す。
【0096】
【表8】
【0097】
表３、表６、表８および図６の結果から、本発明に係る製造方法により、実施例１～実施例１２で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、ΔＤ×Ｎ２ＳＡで表される総活性点およびＡ（１）／ｗで表される水素量が各々所定範囲内にあるカーボンブラックを用いていることから、損失係数ｔａｎδが大きくグリップ性能に優れるとともに摩耗量が少なく耐摩耗性に優れる（高グリップ性能および耐摩耗性を両立し得る）ものであることが分かる。
また、実施例７～実施例１２で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、ムーニー粘度Ｍｖの値が低く加工性に優れるものであることが分かる。
また、実施例７～実施例１２で得られたカーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、ムーニー粘度Ｍｖの値が低く加工性に優れるものであることが分かる。
【0098】
一方、表３、表６、表８および図６の結果から、比較例１～比較例９で得られた比較カーボンブラックを各々用いて作製された加硫ゴムは、カーボンブラックとして、ΔＤ×Ｎ２ＳＡで表される総活性点またはＡ（１）／ｗで表される水素量が所定範囲外にあることから、ゴム組成物に配合したときに、損失係数ｔａｎδが小さくグリップ性能が低かったり摩耗量が多く耐摩耗性に劣る（高グリップ性能および耐摩耗性を両立し得ない）ものであったり、ムーニー粘度Ｍｖの値が高く加工性に劣ることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【0099】
本発明によれば、タイヤトレッドゴム組成物等のゴム組成物に配合したときに、グリップ性能に優れるとともにより一層優れた耐摩耗性を発揮し得る新規なカーボンブラックを提供することができる。
【符号の説明】
【0100】
１ 酸素含有ガス導入口
２ 燃焼用バーナー
３ 燃料燃焼帯域
４ 原料油導入ノズル
５ 原料導入および一次反応帯域
６ 添加油導入ノズル
７ 冷却液導入ノズル
８ 添加油導入帯域
９ 二次反応帯域
２ 燃焼用バーナー
３ 燃料燃焼帯域
４ 原料油導入ノズル
５ 原料導入および一次反応帯域
６ 添加油導入ノズル
７ 冷却液導入ノズル
８ 添加油導入帯域
９ 二次反応帯域
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
